WO2011039941A1 - マンドレルミル、および継目無管の製造方法 - Google Patents

マンドレルミル、および継目無管の製造方法 Download PDF

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明仁 山根
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住友金属工業株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
    • B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
    • B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/024—Rolls for bars, rods, rounds, tubes, wire or the like

Definitions

  • This invention relates to the mandrel mill which can suppress generation
  • a mandrel mill which is a seamless pipe manufacturing facility
  • two opposing perforated rolls are arranged in each rolling stand, and the rolling direction of the perforated roll is shifted by 90 ° between adjacent rolling stands.
  • a two-roll mandrel mill arranged in the above is used.
  • Three rolls are arranged in each rolling stand so that the angle formed by the rolling direction is 120 °, and the three rolls are alternately arranged by shifting the rolling direction of the hole roll between adjacent rolling stands by 60 °.
  • a mandrel mill of the formula is also used.
  • each rolling stand so that the angle formed by the reduction direction is 90 °, and the four rolls are alternately arranged by shifting the reduction direction of the perforated roll by 45 ° between adjacent rolling stands.
  • a mandrel mill of the formula is also used.
  • a problem in the production of seamless pipes by mandrel mills is the occurrence of overfill or underfill due to inadequate rolling conditions of the pipe material.
  • the overfill is a phenomenon in which when the pipe material is drawn and rolled, the outer peripheral length of the pipe material becomes too long and the pipe material bites out from the edge portion of the perforated roll. If the overfill is remarkable, the tube material bites and ear rash occurs, and if the phenomenon is remarkable, a wing-like fin occurs in the tube material, and the operation of the mandrel mill stops.
  • the underfill is a phenomenon in which when the pipe material is rolled, the outer peripheral length of the pipe material becomes too short and the inner surface of the pipe material sticks to the mandrel bar. When the underfill is remarkable, stripping becomes difficult due to sticking of the pipe material to the mandrel bar. In addition, since the rolling progresses in a state where the tube material does not fill the hole mold that forms the hole roll, the desired cross-sectional shape cannot be obtained in the tube material after the rolling.
  • Patent Document 1 discloses a method in which the ratio of the radius of curvature R1 of the groove bottom of the perforated rolling roll to the roll diameter DF is R1 / DF, and the value is 0.275 or more.
  • Patent Document 2 discloses 2 mandrel mill rolls or 3 roll, the minimum roll diameter D R of the groove bottom for grooved rolls of each stand, the groove bottom distance between the rolls in the case of the D C how to set the value of D R / D C above a predetermined value for the first rolling stand and the second rolling stand is disclosed.
  • the objective of this invention is providing the mandrel mill which can suppress generation
  • Another object of the present invention is to provide a method for producing a seamless pipe using the mandrel mill of the present invention.
  • FIG. 1 described later is a diagram in which the configuration of a rolling stand used in a mandrel mill is observed from the rolling direction.
  • FIG. 1 (a) is a configuration of a two-roll rolling stand
  • FIG. 1 (b) is a diagram of a three-roll rolling stand. The configuration is shown.
  • the diameters at the groove bottoms of the perforated rolls 21 and 22 and 31 to 33 are denoted by DR .
  • the distance from the center O of the hole mold 24 or 34 to the groove bottom B of the hole rolls 21 and 22 or 31 to 33 is defined as D C / 2.
  • the caliber minimum diameter of D C is equal to the diameter of a circle passing through the groove bottom of the grooved roll 31 to 33.
  • the present invention is directed to a mandrel mill using a rolling stand provided with three perforated rolls (hereinafter also referred to as “three-roll rolling stand” depending on the number of perforated rolls provided). Is as follows.
  • a mandrel mill having a plurality of rolling stands The rolling stand comprises three perforated rolls; The three perforated rolls constitute a perforated surface by a rolling surface; Diameter D R of the groove bottom of the grooved roll, the distance from the center of the caliber to the groove bottom of the grooved roll and D C / 2, the roll diameter ratio when defined in D R / D C , In any of the plurality of rolling stands, a mandrel mill set value of the roll diameter ratio D R / D C is equal to or is more than 3.7.
  • a method for producing a seamless pipe comprising a step of drawing and rolling a pipe by the mandrel mill described in (1) or (2).
  • FIG. 1 is a diagram of the configuration of a rolling stand that constitutes a mandrel mill observed from the rolling direction.
  • FIG. 1 (a) is a configuration of a two-roll rolling stand
  • FIG. 1 (b) is a configuration of a three-roll rolling stand.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view obtained by observing the tube material after stretch rolling calculated by computer simulation from the rolling direction.
  • FIGS. 2 (a), 2 (b), and 2 (c) are each a roll diameter in a 2-roll rolling stand. If the ratio D R / D C is 1.6,3.3 and 4.8, FIG. 2 (d), (e) and (f) in each of the three rolling stands, roll diameter ratio D R / D C Are 1.7, 3.4 and 4.9.
  • Figure 3 is calculated by computer simulation is a diagram showing the relationship between the roll diameter ratio D R / D C and the flange radius r of the elongation rolling after the tubing.
  • FIG. 1 is a view of the configuration of a rolling stand constituting a mandrel mill observed from the rolling direction.
  • FIG. 1A shows the configuration of a two-roll rolling stand
  • FIG. 1B shows the configuration of a three-roll rolling stand.
  • the two-roll rolling stand In the two-roll rolling stand, two perforated rolls 21 and 22 are arranged so that the groove bottoms B face each other, and the perforated surface 24 is constituted by the rolling surface. To do.
  • the three-roll rolling stand has three perforated rolls 31, 32 and 33 arranged so that the groove bottoms B face each other, and the perforated mold 34 is formed by the rolling surface. Configure.
  • the tube 40 into which the mandrel bars 25 and 35 are inserted is disposed in the hole molds 24 and 34, the hole rolls 21 and 22 and 31 to 33, and the mandrel bars 25 and 35. And shows a state of being pressed down by.
  • FIG. 1 (a) a plurality of two-roll rolling stands shown in FIG. 1 (a) or a plurality of three-roll rolling stands shown in FIG. 1 (b) are arranged in series.
  • the groove bottom roll diameter of grooved roll 21 and 22 and 31-33 shown in D R As described above, in FIG. 1, the groove bottom roll diameter of grooved roll 21 and 22 and 31-33 shown in D R.
  • the distance from the center O of the hole mold 24 or 34 to the groove bottom B of the hole rolls 21 and 22 or 31 to 33 is denoted by D C / 2.
  • the grooved minimum diameter D C is 2 in the case of rolling stands is equal to the groove bottom distance of grooved roll 21 and 22. In the case of a three-roll rolling stand, it is equal to the diameter of a circle passing through the groove bottoms of the perforated rolls 31-33.
  • the length from the center O of the hole mold 34 to the pipe outer surface in the direction of the adjacent edge of the hole rolls 31 to 33 is defined as a flange radius r.
  • the length from the center O of the hole mold 24 to the pipe outer surface in the direction of the adjacent edge of the hole rolls 21 and 22 is indicated by a flange radius r.
  • the present inventor examined the allowable limit of overfill by computer simulation. Specifically, by using a groove bottom roll diameter D R and grooved minimum diameter D C, the roll diameter ratio is defined as D R / D C, was calculated by computer simulation, and the roll diameter ratio D R / D C for The investigation was made based on the relationship between the cross-sectional shape of the tube material after rolling and the flange radius r of the tube material.
  • Table 1 shows the set values for the mandrel mill stand and mandrel bar used in the computer simulation, and the tube material before processing.
  • a 1st stand and a 2nd stand mean the rolling stand arrange
  • FIG. 2 is a cross-sectional view obtained by observing the tube material after drawing and rolling from the rolling direction, calculated by computer simulation.
  • Figure 3 is calculated by computer simulation is a diagram showing the relationship between the roll diameter ratio D R / D C and the flange radius r of the elongation rolling after the tubing. From both the relational expression shown in FIG. 3, even if the mandrel mill is one of the 2-roll and 3-roll, it can be seen that the increase of the flange the radius r of the tube is proportional to the roll diameter ratio D R / D C.
  • the flange radius r of the pipe material at this time was 78.2 mm. . From this result, in the case of a three-roll type mandrel mill, the tube flange radius r as a limit for forming the reverse R portion to the extent that no problematic overfill occurs, that is, the allowable limit, is 79 mm.
  • the flange radius r of the pipe material as a permissible limit is 78 mm. At this time, if the roll diameter ratio is 3.4 or less, a desirable permissible limit for overfill generation is obtained. Can be satisfied.
  • the roll diameter ratio D R / D C for May be 5.8 or less.
  • the flange radius r of the tube to a 78mm or less preferred value may be the roll diameter ratio D R / D C 4.9 or less.
  • the roll diameter ratio D R / D C of the rolling stand is set to be equal to or less than the value at which the allowable limit overfill occurs, thereby suppressing the occurrence of overfill.
  • the method for producing a seamless pipe of the present invention is a method including a step of drawing and rolling a pipe material by the above-described mandrel mill of the present invention. Using the mandrel mill of the present invention, a seamless pipe having a good shape with little overfill can be produced by drawing and rolling a seamless pipe.
  • the present invention can be used for the production of seamless pipes using the Mannesmann method.

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Abstract

　圧延スタンドを複数備えるマンドレルミルであって、前記圧延スタンドが３個の孔型ロールを備え、前記３個の孔型ロールが圧延面によって孔型を構成し、前記孔型ロールの溝底の直径をＤＲ、前記孔型の中心から前記孔型ロールの溝底までの距離をＤＣ／２とし、ロール径比をＤＲ／ＤＣで定義した場合に、前記ロール径比ＤＲ／ＤＣの設定値が３．７以下であり、望ましくはその設定値が３．４以下であるマンドレルミル、およびこのマンドレルミルによって管材を延伸圧延する工程を含む継目無管の製造方法である。圧延スタンドのいずれかにおいてロール径比ＤＲ／ＤＣの設定値を制御することにより、管材の延伸圧延時におけるオーバーフィルの発生を抑制することが可能になる。

Description

マンドレルミル、および継目無管の製造方法
　本発明は、管材の延伸圧延時のオーバーフィルの発生を抑制可能なマンドレルミルに関する。また、本発明は、このマンドレルミルを用いた継目無管の製造方法に関する。
　従来より、継目無管の製造設備であるマンドレルミルとして、対向する２個の孔型ロールが各圧延スタンドに配設され、隣接する圧延スタンド間で孔型ロールの圧下方向を９０°ずらして交互に配置した２ロール式のマンドレルミルが用いられている。
　圧下方向の成す角が１２０°となるように３個の孔型ロールが各圧延スタンドに配設され、隣接する圧延スタンド間で孔型ロールの圧下方向を６０°ずらして交互に配置した３ロール式のマンドレルミルも用いられている。
　圧下方向の成す角が９０°となるように４個の孔型ロールが各圧延スタンドに配設され、隣接する圧延スタンド間で孔型ロールの圧下方向を４５°ずらして交互に配置した４ロール式のマンドレルミルも用いられている。
　マンドレルミルによる継目無管の製造における問題点として、管材の圧延条件が適切でないことによる、オーバーフィルまたはアンダーフィルの発生が挙げられる。
　オーバーフィルとは、管材が延伸圧延される際に、管材の外周長が長くなり過ぎ、管材が孔型ロールのエッジ部から噛み出す現象である。オーバーフィルが著しいと、管材が噛み出して耳かぶれが発生し、さらにその現象が著しいと管材に翼状のひれが発生し、マンドレルミルの操業が停止する。
　アンダーフィルとは、管材が圧延される際に、管材の外周長が短くなり過ぎ、管材の内面がマンドレルバーに張り付く現象である。アンダーフィルが著しいと、管材のマンドレルバーへの張り付きにより、ストリッピングが困難となる。また、管材が孔型ロールを形成する孔型に充満しない状態で延伸圧延が進行するため、圧延後の管材において所望の断面形状が得られない。
　さらに、アンダーフィルが著しくなると、孔型ロールの溝底で圧下した管材の流れがエッジ側に十分に伝わらず、さらに、管材の、孔型ロールのエッジ部に対向する部位に張力が加わることにより、開口欠陥が発生するおそれがある。
　従来技術には、延伸圧延における開口欠陥の発生を抑制する方法として、下記のものがある。
　特許文献１には、孔型圧延ロールの溝底の曲率半径Ｒ１とロール径ＤＦとの比をＲ１／ＤＦとし、その値を０．２７５以上とする方法が開示されている。
　特許文献２には、２ロール式または３ロール式のマンドレルミルにおいて、各スタンドの孔型圧延ロールについて溝底の最小ロール径をＤＲ、各ロールの溝底間距離をＤＣとした場合に、第１圧延スタンドと第２圧延スタンドについてＤＲ／ＤＣの値を所定の値以上に設定する方法が開示されている。
　しかし、これらの文献に開示される方法では、管材の形状不良や操業停止の原因となる、オーバーフィルの発生を抑制することができなかった。
特開２００２－３５８１０号公報 特開２００８－２９６２５０号公報
　本発明の目的は、管材の形状不良や操業停止の発生を抑制するため、管材の延伸圧延時におけるオーバーフィルの発生を抑制可能なマンドレルミル、特に３ロール式のマンドレルミルを提供することである。本発明の他の目的は、本発明のマンドレルミルを用いた継目無管の製造方法を提供することである。
　後述する図１は、マンドレルミルに用いられる圧延スタンドの構成を、圧延方向から観察した図であり、図１（ａ）は２ロール圧延スタンドの構成、図１（ｂ）は３ロール圧延スタンドの構成を示している。
　同図１において、孔型ロール２１および２２、ならびに３１～３３の溝底における直径（以下、「溝底ロール径」ともいう）をＤＲとする。孔型２４または３４の中心Ｏから孔型ロール２１および２２または３１～３３の溝底Ｂまでの距離をＤＣ／２とする。以下、ＤＣを孔型最小径ともいう。３ロール圧延スタンドの場合、孔型最小径ＤＣは、孔型ロール３１～３３の溝底を通過する円の直径に等しくなる。
　本発明は、３個の孔型ロールを配設した圧延スタンド（以下、配設した孔型ロール数に応じて「３ロール圧延スタンド」ともいう）を用いたマンドレルミルを対象としており、その要旨は次の通りである。
（１）圧延スタンドを複数備えるマンドレルミルであって、
　前記圧延スタンドが３個の孔型ロールを備え、
　前記３個の孔型ロールが圧延面によって孔型を構成し、
　前記孔型ロールの溝底の直径をＤＲ、前記孔型の中心から前記孔型ロールの溝底までの距離をＤＣ／２とし、ロール径比をＤＲ／ＤＣで定義した場合に、
　前記複数の圧延スタンドのいずれかにおいて、前記ロール径比ＤＲ／ＤＣの設定値が３．７以下であることを特徴とするマンドレルミル。
（２）前記ロール径比ＤＲ／ＤＣの設定値が３．４以下であることを特徴とする前記（１）に記載のマンドレルミル。
（３）前記（１）または（２）に記載のマンドレルミルによって管材を延伸圧延する工程を含むことを特徴とする継目無管の製造方法。
　本発明のマンドレルミルを用いることにより、３ロール圧延スタンドを用いる場合であっても、管材の延伸圧延時におけるオーバーフィルの発生を抑制することが可能である。したがって、本発明のマンドレルミルおよび本発明の継目無管の製造方法によれば、良好な形状の継目無管を効率よく製造することができる。
図１は、マンドレルミルを構成する圧延スタンドの構成を圧延方向から観察した図であり、図１（ａ）は２ロール圧延スタンドの構成、図１（ｂ）は３ロール圧延スタンドの構成である。 図２は、計算機シミュレーションによって算出された、延伸圧延後の管材を圧延方向から観察した断面図であり、図２（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ２ロール圧延スタンドにおいて、ロール径比ＤＲ／ＤＣが１．６、３．３および４．８の場合、図２（ｄ）、（ｅ）および（ｆ）はそれぞれ３ロール圧延スタンドにおいて、ロール径比ＤＲ／ＤＣが１．７、３．４および４．９の場合である。 図３は、計算機シミュレーションによって算出された、ロール径比ＤＲ／ＤＣと延伸圧延後の管材のフランジ半径ｒとの関係を示す図である。
　図１は、マンドレルミルを構成する圧延スタンドの構成を圧延方向から観察した図である。図１（ａ）は２ロール圧延スタンドの構成、図１（ｂ）は３ロール圧延スタンドの構成を示している。
　図１（ａ）に示すように、２ロール圧延スタンドは、２個の孔型ロール２１および２２が、互いの溝底Ｂが対向するように配置されており、圧延面によって孔型２４を構成する。図１（ｂ）に示すように、３ロール圧延スタンドは、３個の孔型ロール３１、３２および３３が、互いの溝底Ｂが対向するように配置されており、圧延面によって孔型３４を構成する。
　図１（ａ）および（ｂ）は、マンドレルバー２５および３５を挿入された管材４０が、孔型２４および３４に配置され、孔型ロール２１および２２ならびに３１～３３と、マンドレルバー２５および３５とによって圧下されている状態を示す。
　通常、マンドレルミルは、図１（ａ）に示す２ロール圧延スタンド、または図１（ｂ）に示す３ロール圧延スタンドが複数直列に配置される。
　前述の通り、図１において、孔型ロール２１および２２ならびに３１～３３の溝底ロール径をＤＲで示す。孔型２４または３４の中心Ｏから孔型ロール２１および２２または３１～３３の溝底Ｂまでの距離をＤＣ／２で示す。
　以下では、ＤＣを孔型最小径ともいう。この孔型最小径ＤＣは、２ロール圧延スタンドの場合には、孔型ロール２１および２２の溝底間距離に等しい。３ロール圧延スタンドの場合には、孔型ロール３１～３３の溝底を通過する円の直径に等しい。
　図１に示す管材４０において、３ロール圧延スタンドの場合に、孔型３４の中心Ｏから、孔型ロール３１～３３の隣接するエッジ部方向の管外面までの長さをフランジ半径ｒとする。同様に、２ロール圧延スタンドの場合に、孔型２４の中心Ｏから、孔型ロール２１および２２の隣接するエッジ部方向の管外面までの長さをフランジ半径ｒで示す。
　マンドレルミルにおいて、上述のオーバーフィルが発生した場合、孔型ロールのエッジ部で管材が噛み出して、管材の外面に、圧延前の管材の曲面と逆方向に曲がった曲面（以下、「逆Ｒ部」という）が形成される。この逆Ｒ部が孔型ロールにまとわりつくように管材が圧延されると、孔型ロールの圧延面の焼き付き痕が管材の外面に転写されて疵が生じる。さらに、オーバーフィルにともなって、管材が孔型ロールのエッジ部から噛み出されることによっても、管材の外面に疵が生じる。
　本発明者は、オーバーフィルの許容限界について、計算機シミュレーションによって検討した。具体的には、溝底ロール径ＤＲおよび孔型最小径ＤＣを用いて、ロール径比をＤＲ／ＤＣと定義し、計算機シミュレーションによって算出した、ロール径比ＤＲ／ＤＣと、圧延後の管材の断面形状および管材のフランジ半径ｒとの関係に基づいて検討した。
　表１に、計算機シミュレーションに用いたマンドレルミルのスタンドおよびマンドレルバー、ならびに加工前の管材についての設定値を示す。各シミュレーションにおいて、ロール径比ＤＲ／ＤＣは、第１スタンド、第２スタンド共に同一の値とした。第１スタンドおよび第２スタンドとは、それぞれマンドレルミルの管材導入側から数えて１番目および２番目に配置された圧延スタンドを意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　図２は、計算機シミュレーションによって算出された、延伸圧延後の管材を圧延方向から観察した断面図である。図２（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ２ロール圧延スタンドにおいて、ロール径比ＤＲ／ＤＣが１．６、３．３および４．８の場合である。図２（ｄ）、（ｅ）および（ｆ）はそれぞれ３ロール圧延スタンドにおいて、ロール径比ＤＲ／ＤＣが１．７、３．４および４．９の場合である。
　２ロール圧延スタンドを用いたマンドレルミルでは、図２（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に示すように、いずれの管材の外面にも逆Ｒ部が形成されていない。このことから、２ロール圧延スタンドを用いた場合には、ロール径比ＤＲ／ＤＣが４．８以下の場合には許容限界を超えるオーバーフィルは発生していないと判断した。
　３ロール圧延スタンドを用いたマンドレルミルでは、ロール径比ＤＲ／ＤＣが１．７の場合（図２（ｄ））には、管材の外面に逆Ｒ部が形成されていないことから、オーバーフィルは発生しない。さらに、ロール径比ＤＲ／ＤＣが３．４の場合（図２（ｅ））には、管材の外面に微少な逆Ｒ部が形成されているものの、これに起因するオーバーフィルは若干の発生に留まることから許容限界以内であると判断した。
　しかし、ロール径比ＤＲ／ＤＣが４．９の場合（図２（ｅ））には、管材の外面に顕著な逆Ｒ部が形成されていることから、これに起因して発生したオーバーフィルは大きなものとなり、許容限界を超えたと判断した。
　図３は、計算機シミュレーションによって算出された、ロール径比ＤＲ／ＤＣと延伸圧延後の管材のフランジ半径ｒとの関係を示す図である。図３に示す両者の関係式から、マンドレルミルが２ロール式および３ロール式のいずれの場合も、管材のフランジ半径ｒの増加量がロール径比ＤＲ／ＤＣに比例することがわかる。
　具体的には、ロール径比ＤＲ／ＤＣと管材のフランジ半径ｒとの関係は、２ロール式のマンドレルミルの場合には、下記（１）式で表される。
　ｒ＝１．０９ＤＲ／Ｄｃ＋７２．７　　　・・・　　　　（１）
　同じく、３ロール式のマンドレルミルの場合には、下記（２）式で表される。
　ｒ＝５．６０ＤＲ／Ｄｃ＋５８．３　　　・・・　　　　（２）
　前記図２（ｅ）に示した３ロール圧延スタンドを用いて圧延した条件は、オーバーフィル発生の許容限界内であると判断したが、このときの管材のフランジ半径ｒは７８．２ｍｍであった。この結果から、３ロール式のマンドレルミルの場合に、問題となるオーバーフィルが発生しない程度の逆Ｒ部形成の限界、すなわち、許容限界としての管材フランジ半径ｒは７９ｍｍである。
　前記図３に示す計算機シミュレーションの結果から、３ロール式のマンドレルミルの場合に、許容限界の管材フランジ半径ｒを７９ｍｍとすると、ロール径比ＤＲ／Ｄｃは３．７となる。このことから、オーバーフィルの発生を許容限界以下とするには、ロール径比を３．７以下とすればよいことが分かる。
　さらに３ロール式のマンドレルミルの場合に、許容限界としての管材のフランジ半径ｒは７８ｍｍとするのが望ましく、このときロール径比を３．４以下とすれば、望ましいオーバーフィル発生の許容限界を満足することができる。
　前記図３からわかるように、２ロール式のマンドレルミルの場合には、管材のフランジ半径ｒを７９ｍｍ以下、すなわちオーバーフィルの発生を許容限界以下とするには、ロール径比ＤＲ／ＤＣを５．８以下とすればよい。同様に、管材のフランジ半径ｒを好ましい値である７８ｍｍ以下とするには、ロール径比ＤＲ／ＤＣを４．９以下とすればよい。
　以上、説明したように、圧延スタンドのロール径比ＤＲ／ＤＣが所定の値を超える場合には、マンドレルミルで圧延した後の管材において許容限界を超えるオーバーフィルが発生する。そのため、本発明では、圧延スタンドのロール径比ＤＲ／ＤＣを、許容限界のオーバーフィルが発生する値以下に設定し、オーバーフィルの発生を抑制することとした。
　本発明の継目無管の製造方法は、上述の本発明のマンドレルミルによって管材を延伸圧延する工程を含む方法である。本発明のマンドレルミルを用いて、継目無管の管材を延伸圧延することにより、オーバーフィルの少ない良好な形状の継目無管を製造することができる。
　本発明は、マンネスマン法を適用した継目無管の製造に利用できる。
２１、２２：孔型ロール、２４：孔型、２５：マンドレルバー、
３１、３２、３３：孔型ロール、３４：孔型、３５：マンドレルバー、
４０：管材

Claims (3)

  1. 　圧延スタンドを複数備えるマンドレルミルであって、
    　前記圧延スタンドが３個の孔型ロールを備え、
    　前記３個の孔型ロールが圧延面によって孔型を構成し、
    　前記孔型ロールの溝底の直径をＤＲ、前記孔型の中心から前記孔型ロールの溝底までの距離をＤＣ／２とし、ロール径比をＤＲ／ＤＣで定義した場合に、
    　前記ロール径比ＤＲ／ＤＣの設定値が３．７以下であることを特徴とするマンドレルミル。
  2. 　前記ロール径比ＤＲ／ＤＣの設定値が３．４以下であることを特徴とする請求項１に記載のマンドレルミル。
  3. 　請求項１または２に記載のマンドレルミルによって管材を延伸圧延する工程を含むことを特徴とする継目無管の製造方法。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JP2008296250A (ja) * 2007-05-31 2008-12-11 Sumitomo Metal Ind Ltd マンドレルミル及び継目無管の製造方法

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