WO2010112341A1 - Piezo-antrieb - Google Patents

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WO2010112341A1
WO2010112341A1 PCT/EP2010/053463 EP2010053463W WO2010112341A1 WO 2010112341 A1 WO2010112341 A1 WO 2010112341A1 EP 2010053463 W EP2010053463 W EP 2010053463W WO 2010112341 A1 WO2010112341 A1 WO 2010112341A1
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WO
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component
tread
piezo drive
drive according
tread component
Prior art date
Application number
PCT/EP2010/053463
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English (en)
French (fr)
Inventor
Marc Thelen
Claudio Iseli
Heinz Bernhard
Original Assignee
Leica Geosystems Ag
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Publication date
Application filed by Leica Geosystems Ag filed Critical Leica Geosystems Ag
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Priority to US13/262,753 priority patent/US8664829B2/en
Priority to EP10710831.8A priority patent/EP2415091B1/de
Priority to CN201080014291XA priority patent/CN102369613B/zh
Priority to CA2757162A priority patent/CA2757162C/en
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    • H02N2/005—Mechanical details, e.g. housings
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    • G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
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    • H02N2/026—Electric machines in general using piezoelectric effect, electrostriction or magnetostriction producing linear motion, e.g. actuators; Linear positioners ; Linear motors by pressing one or more vibrators against the driven body
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    • H02N2/103—Electric machines in general using piezoelectric effect, electrostriction or magnetostriction producing rotary motion, e.g. rotary motors by pressing one or more vibrators against the rotor
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    • H02N2/108—Electric machines in general using piezoelectric effect, electrostriction or magnetostriction producing rotary motion, e.g. rotary motors around multiple axes of rotation, e.g. spherical rotor motors

Definitions

  • the invention relates to a piezo drive, in particular for use in geodetic or coordinate measuring machines, according to the preamble of claim 1.
  • the movement of components or the entire device is required.
  • the movement must be precise and, in the case of dynamic applications, also be sufficiently fast, with high starting or repetition accuracies being a prerequisite in most cases.
  • the field compatibility of devices generally requires robustness of the drive, low power consumption and reliable operation over a wide temperature range.
  • gauges are theodolites or tachymeters, which are used for a variety of surveying tasks, including with integrated automatic target acquisition and tracking devices, with both data acquisition and clean verification, such as data acquisition. in the construction supervision, come into question.
  • Other measuring devices are, for example, scanner systems which, in the scanning process, record topographies of surfaces as three-dimensional point clouds or measuring machines, e.g. Coordinate measuring machines for high-precision contacting or non-contact surface measurement.
  • piezoelectric systems which drive to pivot or move the components provide.
  • Such micromotors have spatially acting piezoelectric vibrators with contact elements as drive elements, which act on a correspondingly shaped running surface or friction rail and thus allow coordination of piezoelectric vibrator and tuned tread an optimized movement.
  • the spatially oscillating or oscillating movement is effected by the coordinated arrangement and interconnection of piezoelectric materials whose contact element acting on the tread is caused by a suitable control to a vorvorendem, eg elliptical movement.
  • WO 2006/008318 discloses a geodetic measuring device with such a drive concept.
  • This measuring device has a holder for positioning the measuring device and a measuring component with an optical beam path for measuring a target, wherein the measuring component is mounted in a relative to the holder movable alignment component and movable relative to the alignment.
  • the optical beam path is by at least one piezo drive as a combination of propulsion component with a advancing contact element and one with the zu modified tread associated with adjusting component.
  • Coupling is transmitted a propelling force that allows direct positioning by the play-free movement.
  • Such linear or rotary drives with piezoelectric ultrasonic motors operated in resonance are state of the art today, commercial drives having resonance frequencies in the range from 50 to 200 kHz. Due to the oscillating behavior, however, problems can arise in conjunction with a corresponding tread geometry. For finite treads with free ends, which are also stored floating and damped, there is no formation of standing waves that can affect the engine. This is different for rotating drives that have annular running surface or vibratory tread geometries with fixed ends, the adverse effects can still be increased by insufficient or missing damping.
  • the tread component is usually a ring of hard material for use so that the abrasion is reduced.
  • Common materials here are metals with a hard layer or ceramic components.
  • the ring and the ring suspension should not change their properties over temperature or only within certain limits. Operating conditions of -20 to +60 0 C, storage temperatures of -40 to 80 0 C and humidities of 0-95% rel. Apply as typical environmental conditions in geodesic instrument manufacture. Humidity over the temperature range.
  • An object of the present invention is to provide an improved piezo drive, in particular for high-precision devices, such as geodetic instruments. Another task is to reduce unwanted vibration and noise in piezo drives.
  • Another task is to increase the power or reduce power losses in piezo drives.
  • the invention is based on the finding that the problems occurring are to a large extent influenced by the dynamics of the drive component as an interacting system of vorvorreibendem piezoelectric oscillator and this contacted tread.
  • the excitation of natural vibrations of the tread component leads to the occurrence of power losses and noise.
  • the geometries of tread component and their inclusion, as well as the design of the connection of these two parts have proven to be crucial.
  • the components and their connection are now designed so that possibly interfering resonances in the tread component and their recording are so placed or shifted that they come to lie outside the frequencies in the operating window of the piezoelectric oscillator or piezoelectric drive.
  • the distances of the tread self-resonances should be as far apart as possible and of the lowest possible order be. The aim is to ensure this for all operating conditions and all environmental conditions.
  • connection of tread component and receiving preferably by at least one intermediate layer, for example in the form of a bond having decoupling and / or damping properties, according to the invention in particular the design of an adhesive bond with elastic character is used to optimize the drive behavior.
  • suitable adhesive in particular adhesive gap and tread geometry are matched to one another and, if necessary, by adding fillers, the bonding is optimized so that the resonances do not come to lie in the operating window.
  • the natural frequencies of the tread component should be influenced as little as possible by the bond and the frequencies should be transmitted as little as possible. This is achieved by the softest possible adhesive, eg Shore A hardness about 30.
  • the strength of the adhesive influences the self-resonances of the bonded tread component, they can be adjusted by admixing fillers.
  • the adhesive gap thickness, adhesive gap width and the amount of filler and type are chosen so that the natural frequencies of the system do not overlap with the resonance frequency of the motor.
  • the system components can be precisely adjusted to each other during the gluing process.
  • the tread component as a vibratory system is also excited in addition to its natural frequencies by the piezoelectric motor. If these vibration amplitudes of the tread component become too large, this can significantly reduce the efficiency of the engines or lead to considerable noise. To prevent this, the ring amplitude should be damped, which can be achieved by pasting or depositing with a likewise soft adhesive.
  • Fig.l the schematic representation of a rotating drive by piezoelectric micromotors
  • FIG. 9 is a schematic representation of a second embodiment of the piezoelectric device according to the invention.
  • Fig.lOa-c is the schematic representation of a third, fourth and fifth embodiment of the inventive piezoelectric drive for
  • Embodiment of the inventive piezo drive for rotary movements with a shrink connection Embodiment of the inventive piezo drive for rotary movements with a shrink connection.
  • Fig.l shows the schematic representation of a piezoelectric drive with a driven rotor 1, which has a running surface Ia, which is contacted by a movement-transmitting contact element 2a of a piezoelectric motor 2.
  • the running surface 1a as a motion-receiving element converts the movement of the contact element 2a into the desired movement, in this example a rotation of the rotor 1 about an axis A.
  • the movement is generated here by a combination of resonances of the piezoceramic elements of the piezoelectric motor, which cause an oscillating movement of the contact element 2a. This movement is transmitted by friction to the tread Ia and thus the rotor 1 to be driven.
  • the drive can be effected both by a single piezomotor 2 and by a plurality of such drive elements.
  • two piezomotors 2 are shown by way of example in gleichettyder arrangement.
  • two piezomotors 2 drive the rotor 1 with a circular ceramic surface as the running surface 1 a as an endless drive.
  • the optical beam path of a measuring component movable and detectable formed.
  • FIG. 2a shows a total station as a geodetic measuring device 3 with an alignment component 6 and a measuring component 4.
  • the measuring component 4 has an objective 5, via which a beam path to a target to be measured is defined.
  • the alignment component 6 can be pivoted about a vertical standing axis relative to a holder, not shown here. By storing the measuring component 4 in the alignment component 6, the measuring component 4 can be moved about a horizontal tilting axis.
  • the mobility around standing and tilting axis allows the detection of a large solid angle range, which allows for a design with a breakthrough measuring component 4 complete detection of the surrounding space.
  • the measuring component 4 with the objective 5 is rotatably supported by an axis relative to the alignment component 6.
  • the axis as the component to be driven comprises a rotor 1 with a curved tread, to which a piezo motor is assigned as a drive, whereby the tread radially, i. on its outer surface, contacted and causes a rotation about the tilt axis.
  • the emission of radiation for measuring the target can via the lens 5 or via an additional, for optical axis of the lens parallel beam path, which has a laser radiation emitting distance measuring unit and an associated mirror, so that by the movement of the measuring component 4, a scan of the environment can take place.
  • a rotation of the alignment component 6 about the standing axis is effected by a second piezoelectric motor 2 as an alignment motor, which contacts an arranged in the holder 7 annular tread 1 'axially or frontally.
  • the alignment component 6 can be rotated relative to the holder 7, wherein the arrangement acts as Endlostrieb. Due to the interaction of the two piezo motors, the beam path can be moved and aligned around two axes and thus modified.
  • the axial or end-side contacting or the corresponding design of the drive components is not limited to the illustrated axes, but can also be used for the other axis or other axes.
  • FIG. 3 The basic principle of a rotating piezo drive is illustrated in FIG. 3 on the basis of a cross section through a rotor 7.
  • the rotor 7 is monolithically made of ceramic and is radially contacted by the piezo motor on its outer surface, so that by the feed rotation about the axis A takes place.
  • composite drive elements are known from the prior art, as shown in Figures 4 and 5.
  • FIG. 4 shows in this case the schematic representation of a first embodiment of a piezoelectric drive of the prior art with a ceramic ring glued on the circumference of a carrier rotor as a receptacle 9A Tread component 10A.
  • a ceramic ring glued on the circumference of a carrier rotor as a receptacle 9A Tread component 10A.
  • tread component 10A and 9A receiving an intermediate layer is formed as an adhesive layer IIA, wherein the adhesive layer in the cured state leads to a fixed, non-elastic compound.
  • the ceramic ring or the entire system of ceramic ring and receptacle 9A is an oscillatory system whose natural frequencies are excited by the piezoelectric motor 2 and which can interfere with the resonance frequency of the piezoelectric motor 2.
  • This influence of the piezo-motor 2 by the natural resonances of the tread component 10A can lead to a complete failure of the motor or its advancing effect, if the two resonances influence each other negatively. This is the case, for example, when bending oscillations and oscillatory advancing movements behave in antiphase, ie during the advancing movement of the contact element, the surface of the ceramic ring 10A bends inwards at the contact point and thus away from the contact element, so that the frictional connection is reduced or eliminated altogether.
  • Another quality feature of a piezo drive is the synchronization, i. the extent of concentricity fluctuations.
  • the concentricity of the ceramic ring is a decisive prerequisite for this.
  • An adjustability of the ceramic ring in the course of the assembly process is advantageous here.
  • tread component and recording shows Figure 5 in a schematic representation.
  • the ceramic ring is fixed as a tread component 1OB mechanically by a clamping ring 9B 'relative to the receptacle 9A, with a parallel bonding is possible.
  • This embodiment has disadvantages in terms of temperature dependence or thermal expansion similar to the example shown in Figure 4 and has no damping effect.
  • the tread component 10 having a thickness hi and a width di is connected to the receptacle 9 by a first intermediate layer formed as an adhesive layer 11 of the thickness h 2 .
  • a h as a damping layer 12 having the thickness d3 and the width 3 further formed an intermediate layer between the tread component 10 and the retainer 9 can be introduced.
  • adhesive layer 11 and damping layer 12 are disposed on two different surfaces of the tread component 10.
  • both layers or intermediate layers can be mounted in a different arrangement, for example arranged on the same side.
  • the functionality of both layers can also be integrated into a single layer, for example by adding fillers to the adhesive layer 11, which serve, for example, both as spacers and to increase the internal friction and can effect a targeted stiffening of the intermediate layer.
  • FIG. 7 explains the schematic representation of the principle underlying the piezoelectric drive according to the invention. Shown are the frequency band of the piezo motor as the motor operating window F M and two exemplary frequency bands of the resonances of the tread component F B 2 and F B 2 • tread component and recording are inventively dimensioned and interconnected that the natural resonances of the tread component outside the engine operating window are, ie do not overlap with this. Additionally or alternatively, tread component and receptacle may be connected to discrete contact points, the number of which is different than the number of flexure modes of the tread component in the engine operating window. These Connection by means of discrete contact points can be effected both by means of adhesive and without, for example, by clamping connections.
  • the piezo drive comprises at least piezoelectric motor element 2 with a feed component 2A, a tread component 10c for contacting by the feed component 2A and a receptacle 9C for the tread component IOC for connection to a component to be driven.
  • the tread component IOC is formed as a ceramic ring with a curved tread, in particular AI2O3, and between the tread component and receiving an adhesive layer HC and a damping layer 12C for damping vibrations of the tread component IOC are arranged, the ceramic ring glued on its front side with the receptacle 9C and the Damping layer 12C are arranged on the inside of the ceramic ring. This has the advantage that the ceramic ring floats on the adhesive during assembly and so the concentricity can be easily adjusted.
  • the piezoelectric motor element has a motor operating window depending on the temperature and the drive as the frequency range of the movement of the feed component, with tread component IOC and receptacle 9C dimensioned and interconnected such that the natural resonances of the tread component IOC for the usual operating temperatures, eg between -40 ° Celsius and + 50 ° C, outside the engine operating window.
  • Adhesive layer HC and / or damping layer 12C should have a viscoelastic deformation behavior and a Shore A hardness between 25 and 35, in particular 30.
  • Semiconducting polymers for example polyarylamide, in particular with fiber reinforcement, 2-component polysulfide or epoxy resin may be used as suitable damping or adhesive agents.
  • Both layers may have fillers, in particular mineral particles, glass, plastic and / or ceramic beads. Depending on their dimensions and material, these fillers can increase internal friction and thus dissipation.
  • the ceramic ring may have a diameter between 40 and 150 mm, a tread width between 1.5 and 10 mm, and the adhesive layer may have a thickness between 0.05 and 0.2 mm, with eigenmodes in the audible range between 1 kHz and 15 kHz, in particular between 6 and 8 kHz, are avoided.
  • a further possibility according to the invention for reducing or avoiding resonant effects is to use the tread component as an asymmetric component or as an asymmetric ring or with a multipartite, i. form interrupted tread.
  • FIG. 9 shows the schematic representation of a second embodiment of the inventive piezoelectric actuator for rotary movements.
  • the structure with ceramic ring as the tread component 10D and 9D recording corresponds to the first embodiment shown in Figure 8.
  • adhesive layer 13D which also includes the properties of the damping layer, which can be realized, for example, by the use of fillers.
  • the bonding contact between the tread component 1OD and 9D receiving takes place both the front side and on the inside of the ceramic ring.
  • a drive design for producing a linear motion or an axially contacted rotational motion such as, e.g. shown in Fig.2b is explained in Fig.lOa-c with reference to a third, fourth and fifth embodiment of the inventive piezoelectric drive.
  • FIG. 10a shows an elongate tread component 10E which is connected on its narrow side via an adhesive layer HE to a leg of the angled receptacle 9E.
  • a damping layer 13E is arranged with an adhesive character, so that also on this side a surface connection with the recording takes place. Due to the angled design and the likewise fixing effect of the damping layer 13E, the tread component 10E can be aligned and defined at both longitudinal axes.
  • a connection of tread component 10F and receptacle 9F takes place by means of adhesive layers HF in the form of two strips between which the damping layer 13F is introduced. If the intermediate layer acting as the damping layer 13F is one with the thickness If the adhesive layer HF is formed in the layer thickness exceeding the bonded state, precompression or prestressing of the damping layer 13F can also take place.
  • a uniform-layer approach similar to the second embodiment in FIG. 9 is shown as a fifth embodiment in the case of a linear movement in FIG. 10c.
  • adhesive and damping functionality are integrated into a uniform adhesive layer 13G, which is arranged to contact the entire surface between the tread component 1OG and the receptacle 9G.
  • the resulting structure thus has a simple sandwich character.
  • FIG. 11 shows a sixth embodiment of the inventive piezoelectric drive for rotary movements with a clamping connection in a schematic representation, wherein the upper representation of a plan view and the lower representation correspond to a section along the line CC.
  • the tread component 10H is annular, with their connection with the receptacle 9H takes place by a jamming in the axial direction.
  • a clamping element 14 is used as a holder, which presses the tread component 10H against a soft elastomer layer as an intermediate layer, which in turn is mounted on the receptacle 9H.
  • a further intermediate layer between the receptacle 9H and the tread element 10H is arranged as the damping layer 12H.
  • the material of the clamping element 14 for example, plastic or metal can be used, with a creep-resistant spring action is advantageous, so that a resilient tension results.
  • the generated by the clamping element 14 Contact pressure should also remain sufficiently constant over the temperature and humidity range to be expected under operating conditions. By the clamping element 14 also a centering effect on the tread component 1OH is exercised during assembly.
  • the clamping member 14 is formed in this example with asymmetric geometry and a discrete number of contact surfaces.
  • FIG. 12 shows the schematic representation of a seventh embodiment of the piezoelectric drive for rotary movements according to the invention, in which the tread component 101 is annular, ie a ceramic ring, and is connected to the receptacle 91 by a shrinkage connection acting in the radial direction.
  • an intermediate layer is introduced as a damping layer 121 between the running surface component 101 and the receptacle 91, for example by encapsulation or vulcanization of the receptacle 91 before the shrinking process.
  • This intermediate layer is min. a few microns thick and made of creep-resistant material, such as plastic or elastomer.
  • the interaction of the receptacle 91 and the damping layer 121 also makes it possible to elastically absorb and compensate for irregularities of the tread component of the ceramic ring.
  • the heat-shrinking process involves heating the receptacle 91 with subsequent insertion of the tread component 101 and cooling.
  • the base material of the receptacle 91 should have a similar coefficient of expansion as the ceramic ring.
  • the receptacle 91 can be formed both in the illustrated form as a disk and thus symmetrically, as well as alternatively in an analogous manner to FIG. 11 with asymmetrical geometry.
  • the various components may have different geometries and thereby also different connection characteristics, depending on the application and the movement to be effected.
  • other materials suitable for the respective field of application can be used.
  • the adhesive joints or damping layers are generally shown as continuous and flat. However, according to the invention, interrupted connections can also be realized, e.g. by the formation of isolated webs or the introduction of recesses in otherwise homogeneous and continuous layers.

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Abstract

Ein Piezo-Antrieb, insbesondere zur Verwendung in geodätischen Geräten, weist wenigstens einen eine Vorschubkomponente aufweisenden piezoelektrischen Motorelement (2), eine Laufflächenkomponente (10C) und eine Aufnahme für die Laufflächenkomponente (10C) zur Verbindung mit einer anzutreibenden Komponente auf, wobei das piezoelektrische Motorelement (2) ein Motorbetriebsfenster als Frequenzbereich der Bewegung der Vorschubkomponente besitzt. Die Laufflächenkomponente (10C) und die Aufnahme (9C) sind so dimensioniert und miteinander verbunden, dass die Eigenresonanzen der Laufflächenkomponente (10C) ausserhalb des Motorbetriebsfensters liegen.

Description

Piezo-Antrieb
Die Erfindung betrifft ein Piezo-Antrieb, insbesondere zur Verwendung in geodätischen oder Koordinatenmessgeräten, nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
In vielen präzisen Geräten, wie z.B. geodätischen Messgeräten, ist die Bewegung von Komponenten oder des gesamten Gerätes erforderlich. Dabei muss die Bewegung präzise und bei dynamischen Anwendungen auch hinreichend schnell erfolgen, wobei meist hohe Anfahr- bzw. Wiederholgenauigkeiten Voraussetzung sind. Zudem erfordert die Feldtauglichkeit von Geräten grundsätzlich Robustheit des Antriebs, einen geringen Stromverbrauch sowie einen zuverlässigen Betrieb innerhalb eines weiten Temperaturbereiches .
Beispiele für solche Messgeräte sind Theodoliten oder Tachymeter, welche - auch zusammen mit integrierten automatischen Zielerfassungs- und Zielverfolgungseinrichtungen - für vielfältige Vermessungsaufgaben zum Einsatz kommen, wobei sowohl eine Datengewinnung als auch eine reine Überprüfung, wie z.B. in der Bauwerksüberwachung, in Frage kommen. Andere Messgeräte sind beispielsweise Scannersysteme, die im abtastenden Verfahren Topographien von Oberflächen als dreidimensionale Punktwolken aufnehmen oder Messmaschinen, z.B. Koordinatenmessmaschinen zur hochgenauen kontaktierenden oder berührungslosen Oberflächenvermessung.
In bisher aus dem Stand der Technik bekannten Lösungen kommen für diese Zwecke Piezosysteme zum Einsatz, die den Antrieb zum Schwenken oder Verschieben der Komponenten bereitstellen. Solche Mikromotoren weisen räumlich wirkende Piezoschwinger mit Kontaktelementen als Antriebselemente auf, die auf eine entsprechend gestaltete Lauffläche oder Reibschiene wirken und somit in Abstimmung von Piezoschwinger und abgestimmter Lauffläche eine optimierte Bewegung erlauben. Die räumlich schwingende bzw. oszillierende Bewegung wird durch die abgestimmte Anordnung und Verschaltung von piezoelektrischen Materialen bewirkt, deren auf die Lauffläche wirkendes Kontaktelement durch eine geeignete Ansteuerung zu einer vortreibenden, z.B. ellipsenförmigen Bewegung veranlasst wird.
In einem Antrieb für Messgeräte können solche schwingend betriebenen piezoelektrischen Systeme als Mikromotoren für verschiedenste Bewegungen verwendet werden, wenn eine entsprechend auf die Erfordernisse des geodätischen Messgerätes abgestimmte Auslegung von Laufflächen vorhanden ist. Zumeist erfordern Messgeräte sowohl einen schnellen Bewegungsmodus mit hoher Geschwindigkeit als auch einen Modus zur hochgenauen Positionierung mit geringsten Geschwindigkeiten .
So ist beispielsweise aus der WO 2006/008318 ein geodätisches Messgerät mit einem solchen Antriebskonzept bekannt. Dieses Messgerät weist eine Halterung zur Positionierung des Messgeräts und einer Messkomponente mit einem optischen Strahlengang zur Vermessung eines Zieles auf, wobei die Messkomponente in einer gegenüber der Halterung bewegbaren Ausrichtkomponente gelagert und gegenüber der Ausrichtkomponente bewegbar ist. Der optische Strahlgang wird durch wenigstens einen Piezoantrieb als Kombination aus Vortriebskomponente mit einem vorschiebenden Kontaktelement und einer mit der zu verstellenden Komponente verbundenen Lauffläche modifiziert .
Dabei erfolgt eine grundsätzlich lineare Bewegung durch Interaktion von Kontaktelement und Lauffläche, wobei durch das unter Druck die Lauffläche kontaktierende
Kontaktelement ein Vorschub bewirkt wird. Durch diese
Kupplung wird eine vorantreibende Kraft übertragen, die durch die spielfreie Bewegung eine direkte Positionierung erlaubt. Durch eine geeignete Gestaltung der Lauffläche kann der lineare Vorschub auch in rotierende bzw. drehende
Bewegungen umgewandelt werden.
Solche Linear- oder Drehantriebe mit in Resonanz betriebenen Piezo-Ultraschallmotoren sind heute Stand der Technik, wobei handelsübliche Antriebe Resonanzfrequenzen im Bereich von 50 - 200 KHz aufweisen. Durch das oszillierende Verhalten können jedoch im Zusammenwirken mit einer entsprechenden Laufflächengeometrie Probleme entstehen. Bei endlichen Laufflächen mit freien Enden, die zudem schwimmend und gedämpft gelagert werden, kommt es nicht zur Entstehung von stehenden Wellen, die den Motor beeinflussen können. Anders ist dies bei drehenden Antrieben, die ringförmige Lauffläche aufweisen oder bei schwingungsfähigen Laufflächengeometrien mit fixierten Enden, wobei die nachteiligen Einflüsse noch durch ungenügende oder fehlende Dämpfung vergrössert werden können .
Bei drehenden Antriebskonfigurationen kommt als Laufflächenkomponente meist ein Ring aus hartem Material zur Verwendung, so dass der Abrieb verringert wird. Allerdings muss zur Erzielung einer guten Vortriebswirkung gleichzeitig eine hohe Reibung bewirkt werden. Gängige Materialien sind hierbei Metalle mit einer Hartschicht oder Keramikbauteile. Für hochpräzise Bewegungen und Ausrichtungen von Komponenten besteht das Erfordernis einer genauen Zentrierung der Lauffläche zum Drehzentrum, d.h. typischerweise mit einer Abweichung zwischen 0.01 und 0.3mm, so dass ein gleichmässiges Laufverhalten gewährleistet wird. Dabei sollen der Ring und die Ringaufhängung ihre Eigenschaften über Temperatur nicht oder nur in gewissen Grenzen ändern. Als typische Umweltbedingungen im geodätischen Instrumentenbau gelten dabei Betriebstemperaturen von -20 bis +600C, Lagertemperaturen von -40 bis 800C und Feuchtigkeiten von 0-95% rel. Luftfeuchtigkeit über den Temperaturbereich.
Hohe Anforderungen resultieren insbesondere daraus, dass das Keramikbauteil mit der Aufhängung stabil, genau und unveränderlich über Zeit und Umweltbedingungen verbunden werden muss. Probleme entstehen jedoch dadurch, dass die zwei Bauteile - Aufhängung und Ring - ein unterschiedliches Wärmeausdehnungsverhalten aufweisen. Zudem haben Keramikringe nur eine schwache und statistisch stark streuende Zugfestigkeit, wobei sie jedoch Vorteile in der Druckfestigkeit besitzen. Durch die Wechselwirkung des Piezoschwingers mit der Laufflächenkomponente kann es ausserdem zu Leistungsverlusten und Geräuschentwicklung bzw. Vibrationen kommen, wobei hier eine Abhängigkeit von der Geometrie der Laufflächenkomponente besteht.
Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, einen verbesserten Piezo-Antrieb, insbesondere für hochpräzise Geräte, wie bspw. geodätische Instrumente, bereitzustellen. Eine weitere Aufgabe besteht in der Reduzierung von unerwünschten Vibrationen und Geräuschentwicklung bei Piezo-Antrieben .
Eine weitere Aufgabe besteht in der Erhöhung der Leistung bzw. der Verringerung von Leistungsverlusten bei Piezo- Antrieben .
Diese Aufgaben werden durch die Gegenstände des Anspruchs 1 oder der abhängigen Ansprüche gelöst bzw. die Lösungen weitergebildet .
Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass die auftretenden Probleme in starkem Masse durch die Dynamik der Antriebskomponente als wechselwirkendes System von vortreibendem Piezoschwinger und von diesem kontaktierter Lauffläche beeinflußt werden. Insbesondere die Anregung von Eigenschwingungen der Laufflächenkomponente führt zum Auftreten von Leistungsverlusten und zur Geräuschentwicklung. Dabei haben sich als entscheidende Grossen die Geometrien von Laufflächenkomponente und deren Aufnahme, wie auch die Ausgestaltung der Verbindung dieser beiden Teile herausgestellt.
Erfindungsgemäss werden nun die Komponenten und ihre Verbindung so ausgelegt, dass gegebenenfalls störende Resonanzen in Laufflächenkomponente und deren Aufnahme so gelegt bzw. verschoben werden, dass diese ausserhalb der Frequenzen im Betriebsfenster des Piezoschwinger bzw. piezoelektrischen Antriebes insgesamt zu liegen kommen. Die Abstände der Laufflächen-Eigenresonanzen sollen möglichst weit auseinander liegen und von möglichst tiefer Ordnung sein. Dabei wird angestrebt, dies für sämtliche Betriebszustände und über alle Umweltbedingungen zu gewährleisten .
Grundlage hierfür ist die optimierte Beeinflussung des Schwingungsverhaltens durch mechanische Entkopplung und Dämpfung für die Laufflächenkomponente und deren Aufnahme.
Hierzu erfolgt die Verbindung von Laufflächenkomponente und Aufnahme bevorzugt durch wenigstens eine Zwischenlage, z.B. in Form einer Verklebung, die Entkopplungs- und/oder Dämpfungseigenschaften aufweist, wobei erfindungsgemäss insbesondere die Gestaltung einer Klebeverbindung mit elastischem Charakter zur Optimierung des Antriebsverhaltens genutzt wird. Neben der Wahl des geeigneten Klebemittels werden insbesondere Klebspalt- und Laufflächengeometrie aufeinander abgestimmt und ggf. durch Hinzufügen von Füllstoffen die Verklebung so optimiert, dass die Resonanzen nicht im Betriebsfenster zu liegen kommen. Damit das System einfach berechenbar bleibt, sollen die Eigenfrequenzen der Laufflächenkomponente durch die Klebung möglichst wenig beeinflusst und die Frequenzen möglichst wenig übertragen werden. Dies wird durch einen möglichst weichen Kleber, z.B. Shore-A-Härte ca. 30, erreicht. Da die Festigkeit des Klebemittels die Eigenresonanzen der geklebten Laufflächenkomponente beeinflusst, können diese durch Zumischung von Füllstoffen angepasst werden. Die Klebspaltdicke, Klebspaltbreite und die Füllstoffmenge und Art werden hierbei so gewählt, dass die Eigenfrequenzen des Systems sich nicht mit der Resonanzfrequenz des Motors überlagern. Dabei können die Systemkomponenten während des Verklebevorgangs präzise zueinander justiert werden. Die Laufflächenkomponente als schwingungsfähiges System wird auch neben seinen Eigenfrequenzen durch den piezoelektrischen Motor angeregt. Wenn diese Schwingungsamplituden der Laufflächenkomponente zu gross werden, kann dies den Wirkungsgrad der Motoren wesentlich verringern oder zu erheblichem Lärm führen. Um dies zu verhindern sollte die Ringamplitude gedämpft werden, was durch Hinterkleben oder Hinterlegen mit einem ebenfalls weichen Kleber erreicht werden kann.
Es stellte sich zudem heraus, dass eine zusätzliche Dämpfungslage oder Dämpfungswirkung der Zwischenlage auch den Temperaturbereich vergrössert, innerhalb dessen die Störungen bzw. Leistungsverluste verringert werden können. Dabei ist die erforderliche Dämpfung und ihre konkrete Charakteristik sowohl abhängig von der Übertragungsenergie des Motors - welche man nicht reduzieren möchte - wie auch der Dämpfung durch die Systemkomponenten selbst.
Der erfindungsgemässe Piezo-Antrieb wird nachfolgend anhand von in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen rein beispielhaft näher beschrieben oder erläutert. Im einzelnen zeigen
Fig.l die schematische Darstellung eines drehenden Antriebs durch piezoelektrische Mikromotoren;
Fig.2a-b die figürliche und die schematische Darstellung eines Theodoliten als erstes Beispiel für den Einsatz eines erfindungsgemässen Piezo-Antriebes; Fig.3 die schematische Darstellung des Grundprinzips eines drehenden Piezo-Antriebs;
Fig.4 die schematische Darstellung einer ersten Ausfuhrungsform eines Piezo-Antriebs des Stands der Technik;
Fig.5 die schematische Darstellung einer zweiten
Ausfuhrungsform eines Piezo-Antriebs des Stands der Technik;
Fig.6 die schematische Darstellung von
Systemkomponenten eines erfindungsgemassen Piezo- Antriebs;
Fig.7 die schematische Darstellung des dem erfindungsgemassen Piezo-Antrieb zugrunde liegenden Prinzips;
Fig.8 die schematische Darstellung einer ersten
Ausfuhrungsform des erfindungsgemassen Piezo- Antriebs für Drehbewegungen;
Fig.9 die schematische Darstellung einer zweiten Ausfuhrungsform des erfindungsgemassen Piezo-
Antriebs für Drehbewegungen;
Fig.lOa-c die schematische Darstellung einer dritten, vierten und fünften Ausfuhrungsform des erfindungsgemassen Piezo-Antriebs für
Linearbewegungen; Fig.11 die schematische Darstellung einer sechsten
Ausführungsform des erfindungsgemässen Piezo- Antriebs für Drehbewegungen mit einer Klemmverbindung und
Fig.12 die schematische Darstellung einer siebten
Ausführungsform des erfindungsgemässen Piezo- Antriebs für Drehbewegungen mit einer Schrumpfverbindung .
Fig.l zeigt die schematische Darstellung eines Piezo- Antriebs mit einem anzutreibenden Rotor 1, der eine Lauffläche Ia aufweist, welche durch ein bewegungsübertragendes Kontaktelement 2a eines Piezomotors 2 kontaktiert wird. Die Lauffläche Ia als bewegungsaufnehmendes Element wandelt die Bewegung des Kontaktelementes 2a in die gewünschte Bewegung um, in diesem Beispiel eine Drehung des Rotors 1 um eine Achse A.
Die Bewegung wird hierbei durch eine Kombination von Resonanzen der piezokeramischen Elemente des Piezo-Motors erzeugt, die eine oszillierende Bewegung des Kontaktelementes 2a hervorrufen. Diese Bewegung wird durch Reibung auf die Lauffläche Ia und damit den anzutreibenden Rotor 1 übertragen.
Der Antrieb kann hierbei sowohl durch einen einzigen Piezomotor 2 als auch durch eine Mehrzahl von solchen Antriebselementen bewirkt werden. In Fig.l werden rein beispielhaft zwei Piezomotoren 2 in gleichwirkender Anordnung dargestellt. In diesem Beispiel treiben zwei Piezomotoren 2 als Endlostrieb den Rotor 1 mit einer kreisförmigen Keramikoberfläche als Lauffläche Ia an. Durch die Drehung eines solchen Elementes kann beispielsweise der optische Strahlgang einer Meßkomponente beweg- und feststellbar ausgebildet werden.
Fig.2a-b die figürliche und die schematische Darstellung eines Theodoliten als Beispiel für den Einsatz eines erfindungsgemässen Piezo-Antriebes . In Fig.2a ist eine Totalstation als geodätisches Messgerät 3 mit einer Ausrichtkomponente 6 und einer Messkomponente 4 dargestellt. Die Messkomponente 4 weist ein Objektiv 5 auf, über das ein Strahlgang zu einem zu vermessenden Ziel definiert wird. Die Ausrichtkomponente 6 kann gegenüber einer hier nicht dargestellten Halterung um eine vertikale Stehachse geschwenkt werden. Durch die Lagerung der Messkomponente 4 in der Ausrichtkomponente 6 kann die Messkomponente 4 um eine horizontale Kippachse bewegt werden. Die Bewegbarkeit um Steh- und Kippachse erlaubt das Erfassen eines grossen Raumwinkelbereichs, der bei einer Auslegung mit einer durchschlagbaren Messkomponente 4 eine vollständige Erfassung des umgebenden Raumes erlaubt.
Für das gleiche Messgerät 3 erfolgt in Fig.2b eine schematische und vereinfachte Darstellung. Die Messkomponente 4 mit dem Objektiv 5 ist durch eine Achse gegenüber der Ausrichtkomponente 6 drehbar gelagert. Die Achse als anzutreibender Komponente weist einen Rotor 1 mit gekrümmter Lauffläche auf, dem ein Piezo-Motor als Antrieb zugeordnet ist, wobei dieser die Lauffläche radial, d.h. an seiner Aussenflache, kontaktiert und eine Drehung um die Kippachse bewirkt.
Die Emission von Strahlung zur Vermessung des Ziels kann über das Objektiv 5 oder aber über einen zusätzlichen, zur optischen Achse des Objektivs parallelen Strahlgang erfolgen, der eine Laserstrahlung emittierende Entfernungsmesseinheit und einen zugeordneten Spiegel aufweist, so dass durch die Bewegung der Messkomponente 4 eine Abtastung der Umgebung erfolgen kann. Eine Drehung der Ausrichtkomponente 6 um die Stehachse erfolgt durch einen zweiten Piezo-Motor 2 als Ausrichtmotor, der eine in der Halterung 7 angeordnete ringförmige Lauffläche 1' axial bzw. stirnseitig kontaktiert. Durch diesen Ausrichtmotor kann die Ausrichtkomponente 6 gegenüber der Halterung 7 verdreht werden, wobei die Anordnung als Endlostrieb wirkt. Durch das Zusammenwirken der beiden Piezo-Motoren ist der Strahlgang um zwei Achsen beweg- und ausrichtbar und somit modifizierbar. Die axial oder stirnseitige Kontaktierung bzw. die entsprechende Auslegung der Antriebskomponenten ist hierbei nicht auf die dargestellten Achsen beschränkt, sondern kann auch für die jeweils andere Achse oder andere Achsen zur Anwendung kommen.
Das Grundprinzip eines drehenden Piezo-Antriebs wird in Fig.3 anhand eines Querschnitts durch einen Rotor 7 verdeutlicht. In diesem Beispiel ist der Rotor 7 monolithisch aus Keramik ausgeführt und wird durch den Piezo-Motor an seiner Aussenfläche radial kontaktiert, so dass durch den Vorschub eine Drehung um die Achse A erfolgt. Aus dem Stand der Technik sind jedoch auch zusammengesetzte Antriebselemente bekannt, wie sie in den Fig.4 und 5 dargestellt werden.
Fig.4 zeigt hierbei die schematische Darstellung einer ersten Ausführungsform eines Piezo-Antriebs des Stands der Technik mit einem auf dem Umfang eines Trägerrotors als Aufnahme 9A aufgeklebten Keramikring als Laufflächenkomponente 1OA. Zwischen Laufflächenkomponente 10A und Aufnahme 9A ist dabei eine Zwischenlage als Klebemittelschicht IIA ausgebildet, wobei die Klebemittelschicht im ausgehärteten Zustand zu einer fixen, nicht elastischen Verbindung führt. Dabei stellt der Keramikring bzw. das Gesamtsystem aus Keramikring und Aufnahme 9A ein schwingungsfähiges System dar, dessen Eigenfrequenzen durch den Piezo-Motor 2 angeregt werden und die mit der Resonanzfrequenz des Piezo-Motors 2 interferieren können. Diese Beeinflussung des Piezo-Motors 2 durch die Eigenresonanzen der Laufflächenkomponente 10A kann zu einem vollständigen Ausfall des Motors bzw. dessen vorschiebender Wirkung führen, wenn sich die beiden Resonanzen gegenseitig negativ beeinflussen. Dies ist beispielsweise der Fall, wenn sich Biegeschwingungen und oszillierende Vortriebsbewegungen gegenphasig verhalten, d.h. während der Vorschubbewegung des Kontaktelementes biegt sich die Oberfläche des Keramikringes 10A an der Kontaktstelle nach innen und damit weg vom Kontaktelement, so dass der Reibungsschluss verringert oder gänzlich aufgehoben wird.
Zusätzliche Resonanzen neben der reinen Anregungsfrequenz können bei unzureichender Dämpfung im Antriebselement 2 der Laufflächenkomponente 10A oder in der Aufnahme 9A angeregt werden. Durch ungünstige Überlagerung dieser Frequenzen, können auch andere Bauteile die mit der Laufflächenkomponente 10A oder anderen Komponenten mechanisch verbunden sind in hörbaren Frequenzen schwingen und Lärm verursachen, der je nach Frequenz einen Einsatz des Antriebes für den Benutzer und in bewohntem Gebiet verunmöglichen kann. Erschwerend kommt hinzu, dass sich die Eigenresonanzen des Ringsystems über die Temperatur verschieben können, was bedeutet, dass die Lärmerzeugung Temperaturabhängigkeit zeigt. Zudem besitzt diese Ausgestaltung nach dem Stand der Technik den Nachteil, dass die unterschiedliche Wärmeausdehnung von Laufflächenkomponente 1OA und Aufnahme 9A nicht durch die Klebemittelschicht IIA ausgeglichen werden kann, da diese nahezu inkompressibel ist und enorme Druckkräfte in dieser Schicht. Aufgrund der Temperaturabhängigkeit dieser Spannungen ist das Schwingungsverhalten ebenfalls temperaturabhängig, so dass starke thermisch bedingte Resonanzverschiebungen die Folge sind.
Ein weiteres Qualitätsmerkmal eines Piezo-Antriebes ist der Gleichlauf, d.h. das Ausmass von RundlaufSchwankungen . Je nach Bauart des Piezo-Motors ist der Rundlauf des Keramikringes eine hierfür entscheidende Voraussetzung. Eine Justierbarkeit des Keramikringes im Zuge des Assemblierungsvorgangs ist hierbei von Vorteil.
Eine alternative Verbindung von Laufflächenkomponente und Aufnahme zeigt Fig.5 in schematische Darstellung. Hier wird der Keramikring als Laufflächenkomponente 1OB mechanisch durch einen Klemmring 9B' gegenüber der Aufnahme 9A fixiert, wobei eine parallele Verklebung möglich ist. Diese Ausgestaltung weist hinsichtlich der Temperaturabhängigkeit bzw. Wärmedehnung ähnliche Nachteile wie das in Fig.4 dargestellte Beispiel und verfügt über keine Dämpfungswirkung.
Fig.6 zeigt die schematische Darstellung von Systemkomponenten eines erfindungsgemässen Piezo-Antriebs . Die Laufflächenkomponente 10 mit einer Dicke hi und einer Breite di wird mit der Aufnahme 9 durch eine erste als Klebemittelschicht 11 der Dicke h2 ausgebildete Zwischenlage verbunden. Ergänzend kann eine als Dämpfungslage 12 mit der Dicke d3 und der Breite h3 ausgebildete weitere Zwischenlage zwischen Laufflächenkomponente 10 und der Aufnahme 9 eingebracht werden. In dieser Anordnung sind Klebemittelschicht 11 und Dämpfungslage 12 an zwei unterschiedlichen Flächen der Laufflächenkomponente 10 angeordnet. Grundsätzlich können aber auch beide Schichten oder Zwischenlagen in anderer Anordnung angebracht werden, z.B. an der gleichen Seite angeordnet sein. Auch kann die Funktionalität beider Schichten in eine einzige Schicht integriert werden, z.B. indem der Klebemittelschicht 11 Füllstoffe beigemischt werden, die bspw. sowohl als Abstandhalter als auch zur Erhöhung der inneren Reibung dienen und eine gezielte Versteifung der Zwischenlage bewirken können.
Fig.7 erläutert die schematische Darstellung des dem erfindungsgemässen Piezo-Antrieb zugrunde liegenden Prinzips. Dargestellt sind das Frequenzband des Piezo- Motors als Motorbetriebsfenster FM und zwei beispielhafte Frequenzbänder der Eigenresonanzen der Laufflächenkomponente FB2 und FB2 • Laufflächenkomponente und Aufnahme werden erfindungsgemäss so dimensioniert und miteinander verbunden, dass die Eigenresonanzen der Laufflächenkomponente ausserhalb des Motorbetriebsfensters liegen, d.h. sich mit diesem nicht überschneiden. Ergänzend oder alternativ können Laufflächenkomponente und Aufnahme mit diskreten Kontaktstellen verbunden sind, wobei deren Anzahl ungleich der Zahl der Biegemodes der Laufflächenkomponente im Motorbetriebsfenster ist. Diese Verbindung mittels diskreter Kontaktstellen kann sowohl mittels Klebemittel als auch ohne, z.B. durch Klemmverbindungen, bewirkt werden.
Eine erste Ausführungsform des erfindungsgemässen Piezo- Antriebs zur Erzeugung von Drehbewegungen wird in Fig.8 schematisch dargestellt. Der Piezo-Antrieb weist wenigstens piezoelektrisches Motorelement 2 mit einer Vorschubkomponente 2A, eine Laufflächenkomponente 10c zur Kontaktierung durch die Vorschubkomponente 2A und eine Aufnahme 9C für die Laufflächenkomponente IOC zur Verbindung mit einer anzutreibenden Komponente auf. Die Laufflächenkomponente IOC ist als Keramikring mit gekrümmter Lauffläche ausgebildet, insbesondere aus AI2O3, und zwischen Laufflächenkomponente und Aufnahme sind eine Klebmittelschicht HC und eine Dämpfungslage 12C zur Dämpfung von Schwingungen der Laufflächenkomponente IOC angeordnet, wobei der Keramikring an seiner Stirnseite mit der Aufnahme 9C verklebt und die Dämpfungslage 12C an der Innenseite des Keramikrings angeordnet sind. Dies hat den Vorteil, dass der Keramikring beim Zusammenfügen auf dem Klebemittel schwimmt und so der Rundlauf leicht justiert werden kann.
Das piezoelektrische Motorelement weist ein von Temperatur und der Ansteuerung abhängiges Motorbetriebsfenster als Frequenzbereich der Bewegung der Vorschubkomponente auf, wobei Laufflächenkomponente IOC und Aufnahme 9C so dimensioniert und miteinander verbunden sind, dass die Eigenresonanzen der Laufflächenkomponente IOC für die üblichen Betriebstemperaturen, z.B. zwischen -40° Celsius und +50° Celsius, ausserhalb des Motorbetriebsfensters liegen. Klebemittelschicht HC und/oder Dämpfungslage 12C sollten ein viskoelastisches Verformungsverhalten und eine Shore-A-Härte zwischen 25 und 35, insbesondere von 30, aufweisen. Als geeignete Dämpfungs- oder Klebemittel können teilkristalline Polymere, z.B. Polyarylamid, insbesondere mit Faserverstärkung, 2-Komponenten Polysulfid oder Epoxidharz Verwendung finden.
Dabei können beide Schichten Füllstoffe aufweisen, insbesondere mineralische Partikel, Glas-, Kunststoff- und/oder Keramikperlen. Diese Füllstoffe können je nach Dimensionierung und Material die innere Reibung und damit die Dissipation erhöhen.
Für den Einsatz in geodätischen Geräten kann der Keramikring einen Durchmesser zwischen 40 und 150 mm, eine Laufflächenbreite zwischen 1,5 und 10 mm und die Klebmittelschicht eine Dicke zwischen 0,05 und 0,2 mm aufweisen, wobei Eigenmoden im hörbaren Bereich zwischen 1 kHz und 15 kHz, insbesondere zwischen 6 und 8 kHz, vermieden werden.
Eine weitere erfindungsgemässe Möglichkeit zur Verringerung oder Vermeidung resonanter Effekte besteht darin, die Laufflächenkomponente als asymmetrische Komponente bzw. als asymmetrischen Ring oder mit einer mehrteiligen, d.h. unterbrochenen Lauffläche auszubilden.
Fig.9 zeigt die schematische Darstellung einer zweiten Ausführungsform des erfindungsgemässen Piezo-Antriebs für Drehbewegungen. Der Aufbau mit Keramikring als Laufflächenkomponente 10D und Aufnahme 9D entspricht der in Fig.8 dargestellten ersten Ausführungsform. Jedoch werden keine separaten und unterschiedlich ausgelegten Schichten für Verklebung und Dämpfung verwendet. Beide Effekte werden nunmehr durch eine einzige Zwischenlage als Klebemittelschicht 13D bewirkt, die zudem die Eigenschaften der Dämpfungslage mitumfasst, was bspw. durch die Verwendung von Füllstoffen realisiert werden kann. In diesem Beispiel erfolgt der verklebende Kontakt zwischen Laufflächenkomponente 1OD und Aufnahme 9D sowohl stirnseitig als auch an der Innenseite des Keramikringes.
Eine Antriebsgestaltung zur Erzeugung einer Linearbewegung oder einer axial kontaktierten Rotationsbewegung, wie z.B. in Fig.2b dargestellt, wird in Fig.lOa-c anhand einer dritten, vierten und fünften Ausführungsform des erfindungsgemässen Piezo-Antriebs erläutert.
Fig.10a zeigt eine längliche Laufflächenkomponente 10E, die an ihrer Schmalseite über eine Klebemittelschicht HE mit einem Schenkel der gewinkelt ausgeführten Aufnahme 9E verbunden ist. Auf der breiten Fläche der Laufflächenkomponente ist eine Dämpfungslage 13E mit adhäsivem Charakter angeordnet, so dass auch an dieser Seite eine flächige Verbindung mit der Aufnahme erfolgt. Durch die gewinkelte Auslegung und die ebenfalls fixierende Wirkung der Dämpfungslage 13E kann die Laufflächenkomponente 10E an beiden Längsachsen ausgerichtet und definiert befestigt werden.
Bei der in Fig.10b dargestellten vierte Ausführungsform des erfindungsgemässen Piezo-Antriebs erfolgt eine Verbindung von Laufflächenkomponente 10F und Aufnahme 9F durch Klebemittelschichten HF in Form von zwei Streifen zwischen denen die Dämpfungslage 13F eingebracht ist. Wird die als Dämpfungslage 13F wirkende Zwischenlage mit einer die Dicke der Klebemittelschicht HF im verklebten Zustand übersteigenden Schichtdicke ausgebildet, so kann auch eine Vorkompression bzw. Vorspannung der Dämpfungslage 13F erfolgen .
Ein zur zweiten Ausführungsform in Fig.9 ähnlicher Ansatz mit einer einheitlichen Schicht wird als fünfte Ausführungsform für den Fall einer Linearbewegung in Fig.10c dargestellt. Auch hier werden klebende und dämpfende Funktionalität in eine einheitliche Klebemittelschicht 13G integriert, die zwischen Laufflächenkomponente 1OG und Aufnahme 9G vollflächig kontaktierend angeordnet ist. Der resultierende Aufbau besitzt somit einen einfachen Sandwich-Charakter.
Fig.11 zeigt eine sechste Ausführungsform des erfindungsgemässen Piezo-Antriebs für Drehbewegungen mit einer Klemmverbindung in schematischer Darstellung, wobei die obere Darstellung einer Draufsicht und die untere Darstellung einem Schnitt entlang der Linie CC entsprechen. Auch hier ist die Laufflächenkomponente 10H ringförmig ausgebildet, wobei deren Verbindung mit der Aufnahme 9H durch eine Verklemmung in axialer Richtung erfolgt. Hierzu wird ein Klemmelement 14 als Halterung verwendet, welches die Laufflächenkomponente 10H gegen eine weiche Elastomerschicht als Zwischenlage presst, die wiederum auf der Aufnahme 9H angebracht ist. Zudem ist als Dämpfungslage 12H eine weitere Zwischenlage zwischen Aufnahme 9H und Laufflächenelement 10H angeordnet. Als Material des Klemmelementes 14 kann z.B. Kunststoff oder Metall verwendet werden, wobei eine kriechfeste Federwirkung vorteilhaft ist, so dass eine federnde Verspannung resultiert. Die durch das Klemmelement 14 erzeugte Anpresskraft sollte hierbei auch über den unter Betriebsbedingungen zu erwartenden Temperatur- und Feuchtigkeitsbereich hinreichend konstant bleiben. Durch das Klemmelement 14 wird zudem bei der Montage eine zentrierende Wirkung auf die Laufflächenkomponente 1OH ausgeübt .
Zur Unterdrückung bzw. Verhinderung des Ausbildens resonanter Effekte wird das Klemmelement 14 in diesem Beispiel mit asymmetrischer Geometrie und einer diskreten Zahl von Kontaktflächen ausgebildet.
Fig.12 zeigt die schematische Darstellung einer siebten Ausführungsform des erfindungsgemässen Piezo-Antriebs für Drehbewegungen, bei der die Laufflächenkomponente 101 ringförmig, d.h. als Keramikring, ausgebildet ist und durch eine in radialer Richtung wirkende Schrumpfverbindung mit der Aufnahme 91 verbunden ist. Hierzu wird eine Zwischenlage als Dämpfungslage 121 zwischen Laufflächenkomponente 101 und Aufnahme 91 eingebracht, z.B. durch Umspritzen oder Vulkanisieren der Aufnahme 91 vor dem AufschrumpfVorgang. Diese Zwischenlage ist dabei min. einige Mikrometer dick und aus kriechfesten Material, z.B. Kunststoff oder Elastomer, gefertigt. Das Zusammenspiel von Aufnahme 91 und Dämpfungslage 121 erlaubt es auch, Unrundheiten der Laufflächenkomponente des Keramikringes elastisch aufzunehmen und zu kompensieren. Der Aufschrumpfprozess beinhaltet eine Erhitzung der Aufnahme 91 mit nachfolgendem Einlegen der Laufflächenkomponente 101 und Abkühlen. Der Grundwerkstoff der Aufnahme 91 sollte einen ähnlichen Ausdehnungskoeffizient wie der Keramikring besitzen . Bei dieser Ausführungsform kann die Aufnahme 91 sowohl in der dargestellten Form als Scheibe und damit symmetrisch, als auch alternativ in zu Fig.11 analoger Weise mit asymmetrischer Geometrie ausgebildet sein.
Es versteht sich für den Fachmann, dass die verschiedenen Komponenten je nach Anwendungszweck und zu bewirkender Bewegung unterschiedliche Geometrien und dadurch auch abweichende Verbindungscharakteristiken aufweisen können. Zudem können zur Realisierung der Laufflächen neben Hartmetallen und Keramiken auch andere für den jeweiligen Anwendungsbereich geeignete Materialien eingesetzt werden. Die Klebeverbindungen bzw. Dämpfungslagen werden allgemein als durchgängig und flächig dargestellt. Erfindungsgemäss können jedoch auch unterbrochene Verbindungen realisiert werden, z.B. durch die Ausbildung isolierter Stege oder die Einbringung von Aussparungen in ansonsten homogenen und durchgehenden Schichten.

Claims

Patentansprüche
1. Piezo-Antrieb, insbesondere zur Verwendung in geodätischen oder Koordinatenmessgeräten mit - wenigstens einem eine Vorschubkomponente (2a) aufweisenden piezoelektrischen Motorelement (2), - einer Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I), insbesondere aus Keramik, zur Kontaktierung durch die Vorschubkomponente (2a) , - einer Aufnahme für die Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I) zur Verbindung mit einer anzutreibenden Komponente, wobei das piezoelektrische Motorelement (2) ein Motorbetriebsfenster (FM) als Frequenzbereich der Bewegung der Vorschubkomponente (2a) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass
Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I) und Aufnahme (9,9C-I) so dimensioniert und miteinander verbunden sind, dass die Eigenresonanzen (FBi,FB2) der Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I) ausserhalb des Motorbetriebsfensters (FM) liegen, insbesondere über einen Temperaturbereich von -20 bis +600C.
2. Piezo-Antrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Laufflächenkomponente (101) ringförmig ausgebildet ist und durch eine in radialer Richtung wirkende Schrumpfverbindung mit der Aufnahme (91) verbunden ist.
3. Piezo-Antrieb nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Laufflächenkomponente (10H) ringförmig ausgebildet ist und in axialer Richtung auf die Aufnahme (9H) geklemmt oder mit dieser federnd verspannt ist.
4. Piezo-Antrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch wenigstens eine Zwischenlage, insbesondere mit viskoelastischem Verformungsverhalten, zwischen Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I) und Aufnahme (9,9C-I) .
5. Piezo-Antrieb nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenlage eine Shore-A-Härte zwischen 20 und 50, insbesondere von 30 aufweist.
6. Piezo-Antrieb nach einem der Ansprüche 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenlage Füllstoffe aufweist, insbesondere mineralische Partikel, Glas-, Kunststoff- und/oder Keramikperlen .
7. Piezo-Antrieb nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenlage aus
- 2-Komponenten-Polysulfid,
- Epoxidharz oder
- einem teilkristallinen Polymer, z.B. aus Polyarylamid, insbesondere mit Faserverstärkung, ausgebildet ist.
8. Piezo-Antrieb nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenlage als Klebemittelschicht (11, HC, HE- F, 13D, 13G) zur Verbindung von Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-G) und Aufnahme (9,9C-G) ausgebildet ist.
9. Piezo-Antrieb nach einem der Ansprüche 4 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenlage als Dämpfungslage (12, 12C, 12E-I) zwischen Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I) und Aufnahme (9,9C-I) ausgebildet ist, sodass Schwingungen der Laufflächenkomponente ( 1 , 1 ', 10 , 10C-I ) gedämpft werden .
10. Piezo-Antrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche 4 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Laufflächenkomponente (1, 1' , 10, 10C-D, 10H-I) eine gekrümmte Lauffläche aufweist, insbesondere als ringförmige Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-D) ausgebildet ist.
11. Piezo-Antrieb nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-D) als Keramikring ausgebildet ist, insbesondere aus AI2O3, und zwischen Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-D) und Aufnahme (9,9C-D) die Zwischenlage als Dämpfungslage (12,12C) und eine weitere Zwischenlage als Klebemittelschicht (11, HC, 13D) angeordnet sind, wobei der Keramikring an seiner Stirnseite mit der Aufnahme (9,9C-D) verklebt ist und die Dämpfungslage (12,12C) an der Innenseite des Keramikrings angeordnet ist.
12. Piezo-Antrieb nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Keramikring einen Durchmesser zwischen 40 und 150 mm, eine Laufflächenbreite zwischen 1,5 und 10 mm und die Klebemittelschicht (11, HC, 13D) eine Dicke zwischen 0,05 und 0,3 mm aufweist.
13. Piezo-Antrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass
Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I) und Aufnahme (9,9C-I) mit diskreten Kontaktstellen verbunden sind, wobei deren Anzahl ungleich der Zahl von Biegemodes der Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I) im Motorbetriebsfenster (FM)ist.
14. Piezo-Antrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I) als asymmetrischer Ring oder mit einer mehrteiligen, unterbrochenen Lauffläche ausgebildet ist oder durch eine Aufnahme (9,9C-I) oder Halterung (14) mit asymmetrischer Geometrie fixiert wird.
15. Piezo-Antrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Laufflächenkomponente (1,1',10,10C-I) keine
Eigenresonanzen (FBi,FB2) im hörbaren Frequenzbereich zwischen 1 und 15 kHz, insbesondere nicht zwischen 6 und 8 kHz aufweist.
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