WO2010010135A1 - Verfahren zur herstellung von isocyanaten - Google Patents

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WO2010010135A1
WO2010010135A1 PCT/EP2009/059460 EP2009059460W WO2010010135A1 WO 2010010135 A1 WO2010010135 A1 WO 2010010135A1 EP 2009059460 W EP2009059460 W EP 2009059460W WO 2010010135 A1 WO2010010135 A1 WO 2010010135A1
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WO
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phosgene
amine
inlet
range
diffuser
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PCT/EP2009/059460
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English (en)
French (fr)
Inventor
Carsten KNÖSCHE
Torsten Mattke
Original Assignee
Basf Se
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Publication date
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Priority to EP09780956A priority patent/EP2307356B1/de
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C263/00—Preparation of derivatives of isocyanic acid
    • C07C263/10—Preparation of derivatives of isocyanic acid by reaction of amines with carbonyl halides, e.g. with phosgene
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C265/00—Derivatives of isocyanic acid
    • C07C265/02—Derivatives of isocyanic acid having isocyanate groups bound to acyclic carbon atoms
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C07C265/00—Derivatives of isocyanic acid
    • C07C265/12—Derivatives of isocyanic acid having isocyanate groups bound to carbon atoms of six-membered aromatic rings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C265/00—Derivatives of isocyanic acid
    • C07C265/14—Derivatives of isocyanic acid containing at least two isocyanate groups bound to the same carbon skeleton

Definitions

  • the invention relates to a process for the preparation of isocyanates by reacting the corresponding amines with phosgene in the gas phase, optionally in the presence of at least one inert medium, wherein the phosgene are passed through a first inlet and the amine through a second inlet of an ejector in a reactor.
  • the preparation of isocyanates by phosgenation of the corresponding amines can be carried out in principle by a liquid phase or a gas phase phosgenation.
  • the gas phase phosgenation is characterized by the fact that a higher selectivity, a lesser hold-up of toxic phosgene and a reduced energy requirement are required.
  • an amine-containing reactant stream and a phosgene-containing reactant stream are each mixed in the gaseous state.
  • the amine and the phosgene convert to the corresponding isocyanates with the release of HCl.
  • the amine-containing starting material stream is generally in the liquid phase and must be evaporated before mixing with the phosgene-containing stream and optionally superheated.
  • EP-A 1 526 129 describes a process for the preparation of isocyanate in which a starting material stream comprising diamines and / or triamines is fed to a tubular reactor via an annular space surrounding a central nozzle and a phosgene-containing stream of educts is fed via the central nozzle becomes.
  • the annulus has the same diameter as the reactor.
  • a turbulence generator is arranged in the central nozzle.
  • EP-A 0 289 840 It is also known from EP-A 0 289 840 to first introduce phosgene through a nozzle which projects into a mixing tube. An amine is introduced through an annular gap surrounding the nozzle. The phosgene and the amine are heated before introduction to a temperature in the range from 200 to 600 ° C., preferably from 200 to 500 ° C.
  • the object of the present invention is to provide a process for the preparation of isocyanates by reacting the corresponding amines with phosgene in the gas phase, which enables rapid mixing of the educts and a further reduction in the formation of by-products.
  • the object is achieved by a process for the preparation of isocyanates by reacting the corresponding amines with phosgene in the gas phase, optionally in the presence of at least one inert medium, wherein the phosgene through a first inlet and the amine through a second inlet of an ejector into a reactor be directed.
  • the first inlet and the second inlet open into a mixing zone in which the phosgene and the amine are mixed to form a reaction mixture.
  • the mixing zone is followed by a diffuser, in which the pressure and temperature of the reaction mixture of phosgene and amine are increased.
  • the phosgene preferably enters the mixing zone at least at the speed of sound. This results in the mixing zone usually has a speed of more than 0.5 Ma, so that the temperature in the mixing zone is significantly lower than in the reactor. In addition, the pressure in the mixing zone is lower than in the reactor. An evaporation of the amine at lower temperatures is achieved in that the pressure in the feed line of the amine to the mixing zone compared to the pressure in the reactor is significantly reduced.
  • the first inlet and the second inlet which open into the mixing zone, are preferably a central nozzle and an annular gap surrounding the central nozzle.
  • the phosgene is passed through the central nozzle and the amine through the annular gap surrounding the central nozzle into the mixing zone.
  • the phosgene it is also possible for the phosgene to be added through the annular gap surrounding the central nozzle and the amine through the central nozzle.
  • the tendency to form deposits is less than when the phosgene is added via the central nozzle.
  • addition of the phosgene over the annular gap surrounding the central nozzle is detrimental to pressure loss.
  • the phosgene is therefore supplied via the central nozzle.
  • the ejector achieves rapid mixing of the phosgene with the amine.
  • the diffuser adjoining the mixing zone increases the temperature and the pressure relative to the mixing zone. This makes it possible to carry out the mixing of phosgene and amine in the mixing zone at a temperature which is below the temperature at which the reaction proceeds at the maximum reaction rate. At the same time, the partial pressures of phosgene and
  • a vacuum is created in the amine feed, i.e., phosgene added through the central nozzle, the annular gap surrounding the central nozzle, and the flow leading into the annular gap. Since the boiling point of a substance is dependent on the pressure and at lower pressure and the boiling point drops, the evaporation of the amine takes place with decreasing pressure thus at lower temperatures. By evaporating at lower temperatures, the amine can be gently evaporated.
  • the pressure that can be achieved in the amine feed and thus in the flow of the amine is dependent on the speed of the phosgene and the geometric dimensions of the nozzle and annular gap. As the velocity of the phosgene increases, the pressure in the annular gap and the flow decreases.
  • Suitable pressures which are achieved in the amine feed and in the feed of the amine, preferably in the annular gap and in the feed opening into the annular gap, are generally dependent on the amine used.
  • the pressure in the flow of the amine is in the range of 0.01 to 3 bara, in particular in the range of 0.05 to 1, 5 bara.
  • the pressure in the mixing zone is preferably in a range from 0.05 to 3 bara and the temperature in the mixing zone in a range from 200 to 400 ° C.
  • the pressure and the temperature in the mixing zone result from the pressure and the temperature of the phosgene and amine flowing into the mixing zone.
  • the inflowing into the mixing zone de phosgene is preferably heated to a temperature in the range of 250 to 450 0 C.
  • amine is used for electric heating or direct or indirect heating by combustion of a fuel.
  • fuels ch
  • fuel gases such as natural gas used.
  • the pressure of the water vapor is selected.
  • a suitable vapor pressure of the water vapor is for example in the range of 40 to 100 bar. This results in a temperature of the water vapor in the range of 250 to 311 0 C.
  • the evaporation of the phosgene is generally carried out at much lower temperatures. For this reason, water vapor can generally be used to evaporate the phosgene.
  • the necessary overheating of the phosgene to heat it to reaction temperature is generally possible only by electrical heating or direct or indirect heating by combustion of a fuel.
  • the temperature of the reaction mixture is raised to the reaction temperature.
  • the pressure and temperature increase results from the geometric design of the diffuser.
  • the temperature in the diffuser is preferably increased to 250 to 450 0 C and the pressure to 0.5 to 3 bara.
  • the temperature-is temperature to which the reaction mixture is increased in the diffuser in the range of 300 to 400 0 C.
  • the pressure at which the reaction mixture is compressed is more preferably in the range of 0.8 to 3.0 bara ,
  • the phosgene is in the first inlet, preferably in the central nozzle, but alternatively also in the annular gap, accelerated to the speed of sound or supersonic speed, for example by means of a Laval nozzle.
  • the phosgene exits the nozzle at the speed of sound or supersonic speed.
  • the phosgene may reexpand to higher velocities after exiting the central nozzle.
  • the speed of sound of a gas is generally dependent on the temperature. The higher the temperature, the greater the speed of sound.
  • the temperature of the phosgene, which flows in via the central nozzle into the mixing zone in the range of 250 to 450 0 C.
  • This is the sound velocity of the phosgene at the nozzle outlet is preferably in the range of 210 to 254 m / s.
  • the rate of entry of the phosgene into the mixing zone preferably corresponds at least to the speed of sound.
  • the high velocity in the mixing zone leads to reduced temperatures and a lower pressure.
  • the mixing of the phosgene with the amine takes place at lower temperatures and pressures and thus at a low reaction rate. This can reduce side reactions in the unmixed state and achieve higher selectivities. Only after complete mixing with entry into the diffusor is the rate of reaction accelerated by building up pressure and temperature.
  • the high velocities occurring in the mixing zone also reduce the tendency to deposit of optionally formed solids, for example ureas, uretdiones, isocyanurates, hydrochlorides or birurets, so that advantages are also obtained during the runtime of the plant.
  • the exit velocity of the phosgene from the central nozzle or, alternatively, from the annular gap, depending on the geometry of the central nozzle and the annular gap preferably a speed at which the amine exits the annular gap or from the central nozzle, in the range of 30 to 160 m / s.
  • the amine exits the annular gap or from the central nozzle at a speed in the range from 50 to 150 m / s.
  • the ratio of length to diameter of the mixing zone is greater than 2.
  • the L / D ratio is not greater than 10, so as quickly as possible after the complete mixing of amine and phosgene, the pressure and the temperature and thus the reaction rate are increased by entering the diffuser.
  • the L / D ratio is particularly preferably in the range from 4 to 7.
  • the average velocity in the mixing zone is preferably in the range of 50 to 260 m / s. Particularly preferably, the average velocity in the mixing zone is in the range of 100 to 250 m / s.
  • speed is achieved by the exit velocity of the phosgene from the central nozzle. In the adjoining the mixing zone diffuser, the speed of the reaction mixture is reduced. This increases pressure and temperature.
  • the velocity at the outlet of the diffuser is preferably in the range from 1 to 50 m / s.
  • the speed of the reaction mixture at the outlet from the diffuser is particularly preferably in the range from 2 to 30 m / s.
  • a conventional reactor follows, as it is used to carry out the phosgenation of an amine for the preparation of isocyanates.
  • Generally used reactors are tube reactors.
  • the diameter of the tubular reactor preferably corresponds to the outlet diameter of the diffuser.
  • the diffuser preferably has an opening angle in the range of 4 to 20 °.
  • Diameter at the diffuser outlet is preferably in the range of 3 to 14.
  • the diffuser has an opening angle in the range of 6 to 16 ° and the
  • Ratio of the length of the diffuser, based on the diameter at the diffuser outlet, is in the range of 3.5 to 9.5.
  • the ratio of the opening area of the second inlet to the opening area of the first inlet through which the phosgene is in the range of 1 to 20.
  • the ratio of the opening cross section of the second inlet to the opening cross section of the first inlet, through which the phosgene is added is in the range of 1.2 to 15. Most preferably, the ratio is in the range of 1.5 to 10.
  • the ratio of the opening cross section of the annular gap to the opening cross section of the nozzle also results in the ratio of phosgene to amine in the reaction mixture.
  • the proportion of amine is dependent on the rate at which the amine is sucked through the annular gap in the mixing zone and further from the cross section of the annular gap. The larger the cross-section or the higher the speed of the amine, the greater the proportion of amine.
  • inert media that are added are those which are gaseous in the reaction space and do not react with the compounds occurring in the course of the reaction.
  • nitrogen, noble gases such as helium or argon, aromatics such as chlorobenzene, chlorotoluene, o-dichlorobenzene, toluene, xylene, chloronaphthalene, decahydronaphthalene, carbon dioxide or carbon monoxide can be used as the inert medium.
  • nitrogen and / or chlorobenzene as the inert medium.
  • the inert medium is added in an amount such that the ratio of the gas volumes of inert medium to amine or to phosgene is more than 0.0001 to 30, preferably more than 0.01 to 15 and particularly preferably more than 0.1 to 5 ,
  • Amines which can be used for the preparation of isocyanates are monoamines, diamines, triamines or higher-value amines. Preference is given to using monoamines or diamines. Depending on the amine used, the corresponding monoisocyanates, diisocyanates, triisocyanates or higher isocyanates result. Monoisocyanates or diisocyanates are preferably prepared by the process according to the invention.
  • the amines and isocyanates may be aliphatic, cycloaliphatic or aromatic.
  • the amines are preferably aliphatic or cycloaliphatic, particularly preferably aliphatic.
  • Cycloaliphatic isocyanates are those which contain at least one cycloaliphatic ring system.
  • Aliphatic isocyanates are those which have exclusively isocyanate groups attached to straight or branched chains.
  • Aromatic isocyanates are those which have at least one isocyanate group bonded to at least one aromatic ring system.
  • (Cyclo) aliphatic isocyanates are in the context of this application briefly for cycloaliphatic and / or aliphatic isocyanates.
  • aromatic mono- and diisocyanates are preferably those having 6 to 20 C atoms, for example phenyl isocyanate, monomeric 2,4'- and / or 4,4'-methylene di (phenyl isocyanate) (MDI), 2,4- and / or 2,6-toluene diisocyanate (TDI) and 1,5 or 1,8 naphthyl diisocyanate (NDI).
  • phenyl isocyanate monomeric 2,4'- and / or 4,4'-methylene di (phenyl isocyanate) (MDI), 2,4- and / or 2,6-toluene diisocyanate (TDI) and 1,5 or 1,8 naphthyl diisocyanate (NDI).
  • MDI monomeric 2,4'- and / or 4,4'-methylene di
  • TDI 2,4- and / or 2,6-toluene diisocyanate
  • NDI 1,5 or 1,8 naphthyl diisocyanate
  • Diisocyanates are preferably (cyclo) aliphatic diisocyanates, particularly preferably (cyclo) aliphatic diisocyanates having 4 to 20 C atoms.
  • customary diisocyanates are aliphatic diisocyanates, such as 1,4-tetramethylene diisocyanate, hexamethylene diisocyanate (1,6-diisocyanatohexane), 1,8-octamethylene diisocyanate, 1,10-decamethylene diisocyanate, 1,12-dodecamethylene diisocyanate, 1,14-tetradecamethylene diisocyanate, 1,5-diisocyanatopentane, neopentane diisocyanate, derivatives of lysine diisocyanate, tetramethylxylylene diisocyanate (TMXDI), trimethylhexane diisocyanate or tetramethylhexane diisocyanate, and also 3 (or 4) -, 8 (or 9) - bis (isocyanatomethyl) tricyclo [5.2.
  • aliphatic diisocyanates such as 1,4-tetramethylene di
  • decane isomer mixtures and cycloaliphatic diisocyanates, such as 1, 4, 1, 3 or 1, 2-diisocyanatocyclohexane, 4,4'- or 2,4'-di (isocyanatocyclo-hexyl) methane, 1 -lsocyanato 3,3,5-trimethyl-5-
  • 1,6-diisocyanatohexane 1-isocyanato-3,3,5-trimethyl-5- (isocyanato-methyl) cyclohexane, 4,4'-di (isocyanatocyclohexyl) methane and tolylene diisocyanate-isomer mixtures.
  • Particular preference is given to 1,6-diisocyanatohexane, 1-isocyanato
  • Amines which are used in the process according to the invention for the reaction to give the corresponding isocyanates are those in which the amine, the corresponding intermediates and the corresponding isocyanates are present in gaseous form under the reaction conditions chosen. Preference is given to amines which decompose under the reaction conditions to at most two mol%, more preferably at most 1 mol% and most preferably at most 0.5 mol% during the duration of the reaction. Particularly suitable here are amines, in particular diamines, based on aliphatic or cycloaliphatic hydrocarbons having 2 to 18 carbon atoms.
  • Examples of these are 1, 6-diaminohexane, 1, 5-diaminopentane, 1, 3-bis (aminomethyl) cyclohexane, 1-amino-3,3,5-trimethyl-5-aminomethylcyclohexane (IPDA) and 4,4'-diaminodicyclohexylmethane , Preference is given to using 1,6-diaminohexane (HDA).
  • aromatic amines can be used for the process according to the invention, which can be converted into the gas phase without significant decomposition.
  • aromatic amines are toluenediamine (TDA), as 2,4- or 2,6-isomer or as a mixture thereof, for example as 80:20 to 65:35 (mol / mol) mixture, diaminobenzene, 2,6- Xylidine, naphthyldiamine (NDA) and 2,4'- or 4,4'-methylene (diphenyl) lamin) (MDA) or isomer mixtures thereof.
  • TDA toluenediamine
  • NDA naphthyldiamine
  • MDA 2,4'- or 4,4'-methylene lamin
  • isomer mixtures thereof Preferred among these are the diamines, more preferably 2,4- and / or 2,6-TDA or 2,4'- and / or 4,4'-MDA.
  • Aliphatic, cycloaliphatic or aromatic amines may also be used to prepare monoisocyanates.
  • Aniline is particularly preferred as the aromatic monoamine.
  • the compounds occurring in the course of the reaction ie starting materials (amine and phosgene), intermediates (in particular the intermediate mono- and dicarbamoyl chlorides), end products (diisocyanate), and optionally metered inert compounds, under the reaction conditions in the Gas phase remain. If these or other components are deposited from the gas phase, for example, on the reactor wall or other apparatus components, these deposits can undesirably alter the heat transfer or the flow through the affected components. This applies in particular to occurring amine hydrochlorides, which form from free amino groups and hydrogen chloride, since the resulting amine hydrochlorides are easily precipitated and are difficult to re-evaporate.
  • the diffuser is designed so that the outlet cross section of the diffuser corresponds to the cross section of the reactor.
  • the length of the reactor is preferably selected such that within the reactor the amine is essentially completely converted to the corresponding isocyanate.
  • the contact time of the reaction mixture is generally between 0.001 s and less than 5 s, preferably 0.01 to 3 s, particularly preferably 0.015 to less than 2 s.
  • the average contact time can be particularly preferably from 0.015 to 1.5 s, in particular from 0.015 to 0.5 s, especially from 0.02 to 0.1 s and often from 0.025 to 0, 05 s.
  • the contact time is adjusted by the speed of the reaction mixture in the reactor and the reactor length.
  • Mean contact time is understood to mean the period of time from the beginning of the mixing of the reactants to leaving the reaction space in a work-up stage.
  • the flow in the reactor of the process according to the invention is characterized by a Bodenstein number of more than 10, preferably more than 100, and more preferably more than 500.
  • the reaction volume can be tempered.
  • the temperature is controlled by the outer jacket of the reactor.
  • the individual tubes are usually arranged as a tube bundle in a tube bundle reactor. In addition to a temperature of the reactors, it is also possible to carry out the reaction, for example adiabatically. In this case, the individual reactors are usually thermally isolated.
  • the reactor is usually followed by a treatment device.
  • the gaseous mixture exiting the reactor is preferably washed with a solvent at temperatures above 130 ° C.
  • Preferred solvents are hydrocarbons which are optionally substituted by halogen atoms. Suitable solvents are, for example, hexane, benzene, 1,3,5-trimethylbenzene, nitrobenzene, anisole, chlorobenzene, chlorotoluene, o-dichlorobenzene, trichlorobenzene, diethyl isophthalate (DEIP), tetrahydrofuran (THF), dimethylformamide (DMF), xylene, Chloronaphthalene, decahydronaphthalene and toluene.
  • the solvent used is particularly preferably monochlorobenzene.
  • a solvent it is also possible to use, for example, the isocyanate.
  • the isocyanate is selectively transferred to the wash solution.
  • the remaining gas and the resulting wash solution are preferably separated by rectification in isocyanate, solvent, phosgene and hydrogen chloride.
  • the washing of the gas mixture leaving the reactor is preferably carried out in a scrubbing tower, the isocyanate formed being separated off from the gaseous mixture by condensation in an inert solvent, while excess phosgene, hydrogen chloride and optionally the inert medium pass through the work-up device in gaseous form.
  • the temperature of the inert solvent above the solution temperature of the carbamyl chloride belonging to the amine is preferably maintained in the selected washing medium. In this case, the temperature of the inert solvent is particularly preferably kept above the melting temperature of the carbamyl chloride belonging to the amine.
  • the laundry can be carried out in any device known to the person skilled in the art. For example, stirred vessels or other conventional apparatuses, for example columns or mixer-settler apparatus are suitable.
  • the washing and the work-up of the mixture leaving the reactor are generally carried out as described, for example, in WO-A 2007/028715.
  • the single figure shows schematically an ejector for carrying out the method according to the invention.
  • An ejector 1 comprises a tube 3, into which a central nozzle 5 opens.
  • the tube 3 encloses an inlet 7 to the central nozzle 5.
  • the inlet 7 is tubular and has a portion 9 which extends along the axis of the tube 3. In this way, an annular gap 11 is formed between the portion 9 of the inlet 7 and the portion 9 of the inlet 7 surrounding pipe 3.
  • phosgene is supplied to the ejector.
  • the phosgene leaves the inlet 7 via the central nozzle 5 at a high speed.
  • the phosgene exits the central nozzle 5 at the speed of sound.
  • the phosgene emerging from the central nozzle 5 forms an expanding jet 13, thereby entraining medium from the environment. This creates a negative pressure in the annular gap 11.
  • the negative pressure produced at the annular gap 11 draws in an amine, for example, from a reservoir containing the amine, flows through the annular gap 11 and reaches a mixing zone 17, which adjoins the central vacuum Nozzle 5 in the pipe 3 connects.
  • the feed of the amine is shown in the figure by arrows 15.
  • the phosgene flowing out of the central nozzle 5 and the amine entrained by the phosgene from the annular gap 11 mix to form a reaction mixture. Due to the high velocity of the phosgene, the flow in the mixing zone 17 is turbulent and there is a rapid mixing of amine and phosgene.
  • the amine and / or the phosgene may optionally contain an inert medium. Nitrogen or chlorobenzene is preferably used as the inert medium. Due to the negative pressure in the annular gap 1 1, the amine evaporates already at temperatures below the preferred reaction temperature. As a result, the reaction rate of the amine is reduced with the phosgene in the mixing zone 17 and less isocyanate is formed. The amount of by-products, which can be formed, for example, by reaction of the isocyanate with the amine, thereby also decreases.
  • the mixing zone 17 is adjoined by a diffuser 19.
  • the flow cross-section generally increases constantly.
  • the diffuser 19 has an opening angle ⁇ in the range of 4 ° to 20 °, preferably from 6 ° to 16 °.
  • the velocity of the reaction mixture decreases.
  • the pressure increases and with the pressure also the temperature.
  • the length of the diffuser 19 is preferably selected such that the reaction temperature required for a high reaction rate and the corresponding pressure prevail at the diffuser exit.
  • the diffuser 19 is followed by a reactor 21, in which the reaction of the amine with the phosgene to form isocyanate.
  • the reactor is preferably designed as a tubular reactor.
  • the reactor may be followed by a treatment unit for the isocyanate-containing product mixture.
  • tolylenediamine 1.75 kg / h of tolylenediamine and 8.5 kg / h of phosgene are mixed.
  • the tolylenediamine is present as an 80:20 isomer mixture of 2,4- and 2,6-TDA.
  • the reaction is carried out at a starting temperature of 400 0 C and a pressure of 2 bara.
  • the phosgene is supplied via a central nozzle with a diameter of 1.6 mm and ends in a mixing tube with an internal diameter of 2.9 mm and an L / D ratio of 6.
  • the inlet cross-section for the amine is 4.6 mm 2
  • the necessary form of the phosgene is 4.4 bara. This results in a computational velocity in the mixing tube of 190 m / s.
  • the phosgene exits the nozzle at a speed of sound of 245 m / s. By the acceleration of the phosgene, this cools to 360 0 C.
  • the adjusting pressure at the beginning of the mixing zone and in the suction line of the amine is thus about 1.25 bara.
  • the boiling point of the amine can be reduced from 315 ° C to 295 ° C due to the reduction in pressure from 2 bara to 1, 25 bara. Due to the Reduced partial pressures of the starting materials, the reaction rate at the beginning of the mixing zone is more than 60% lower than the conditions prevailing in the reactor.
  • the diameter widens from 2.9 mm to 18 mm.
  • the temperature of the reaction mixture flowing through the diffuser increases to 400 0 C and the pressure to 2 bara.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten durch Umsetzung der korrespondierenden Amine mit Phosgen in der Gasphase, gegebenenfalls in Gegenwart mindestens eines Inertmediums, wobei das Phosgen durch einen ersten Einlass und das Amin durch einen zweiten Einlass eines Ejektors (1) in einen Reaktor (21) geleitet werden. Der erste Einlassund der zweite Einlass münden in eine Mischzone (17), in der das Phosgen und das Amin zueinem Reaktionsgemisch gemischt werden. An die Mischzone (17) schliesst sich ein Diffusor (19) an, in dem Druck und Temperatur des Reaktionsgemischs aus Phosgen und Amin erhöht werden.

Description

Verfahren zur Herstellung von lsocyanaten
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von lsocyanaten durch Umsetzung der korrespondierenden Amine mit Phosgen in der Gasphase, gegebenenfalls in Gegenwart mindestens eines Inertmediums, wobei das Phosgen durch einen ersten Einlass und das Amin durch einen zweiten Einlass eines Ejektors in einen Reaktor geleitet werden.
Die Herstellung von lsocyanaten durch Phosgenierung der korrespondierenden Amine kann prinzipiell durch eine Flüssigphasen- oder eine Gasphasenphosgenierung erfolgen. Die Gasphasenphosgenierung zeichnet sich dadurch aus, dass eine höhere Selektivität, ein geringerer Hold-up an toxischem Phosgen sowie ein verminderter Energiebedarf erforderlich sind.
Bei der Gasphasenphosgenierung werden ein aminhaltiger Eduktstrom und ein phosgen- haltiger Eduktstrom jeweils in gasförmigem Zustand vermischt. Das Amin und das Phosgen setzen sich unter Freisetzung von HCl zu den entsprechenden lsocyanaten um. Der amin- haltige Eduktstrom liegt im Allgemeinen in flüssiger Phase vor und muss vor der Vermischung mit dem phosgenhaltigen Strom verdampft und gegebenenfalls überhitzt werden.
Aufgrund des geringen Dampfdrucks, insbesondere der Diamine, erfolgt die Verdampfung bei erhöhter Temperatur. Dadurch werden jedoch auch Zersetzungsreaktionen der Amine bzw. Diamine, beispielsweise Desaminierungen, Demethylierungen, Dimerisierungen, hervorgerufen, die sich negativ auf die Selektivität des Gesamtprozesses auswirken.
Zudem setzen bei der Kontaktierung der beiden Eduktströme aufgrund der hohen Temperaturen schnell reaktive Umsetzungen ein. Neben der Phosgenierung des Amins zum Isocyanat können unerwünschte Neben- und Folgereaktionen einsetzen. So kann zum Beispiel bereits gebildetes Isocyanat mit noch nicht abreagiertem Amin einen Harnstoff bilden. Des Weiteren können auch Carbodiimide und Cyanurate entstehen. Dies wirkt sich zum einen auf die Selektivität des Prozesses aus, zum anderen können gebildete feste Nebenprodukte zu Verstopfungen führen und sich so negativ auf die Laufzeit der Anlage auswirken. Daher ist es im Allgemeinen ein Bestreben, die Eduktströme möglichst schnell zu vermischen, um Mischverhältnisse, die die Bildung von Nebenkomponenten beschleunigen, soweit wie möglich zu vermeiden.
So ist es zum Beispiel aus EP-A 1 319 655 bekannt, zur Herstellung von Diisocyanaten und Triisocyanaten die korrespondierenden, dampfförmigen Di- und/oder Triamine sowie Phosgen getrennt auf Temperaturen im Bereich von 200 0C bis 600 0C zu erhitzen und durch ein statisches Mischorgan zu leiten, wobei die gasförmigen Edukte parallel einen Reaktor durchströmen und das Amin durch eine Düse des Mischorgans und das Phosgen durch einen die Düse umgebenden Ringraum dem Reaktor zugeführt wird. Der Ringraum weist dabei den gleichen Durchmesser auf wie der Reaktor. Die Geschwindigkeit des A- mins ist dabei groß gegenüber der Geschwindigkeit des Phosgens.
Aus EP-A 0 928 785 ist es bekannt, dass Amin und dass Phosgen in einem Mikrostruktur- mischer zu mischen. In diesem Fall treten die Edukte in Form dünner Freistrahlen aus dem Bauteil aus, wo sie sich dann sehr schnell durch Diffusion und/oder Turbulenz vermischen. Hierdurch wird der Vermischungsvorgang beschleunigt und die erzielbare Ausbeute erhöht.
Die Herstellung von Isocyanaten durch Phosgenierung der korrespondierenden Amine in einem Rohrreaktor, der ein zentrisch in Richtung der Rotationsachse des Rohrreaktors ausgedehntes, doppelwandiges Leitrohr aufweist, ist in EP-A 1 555 258 beschrieben. Zwischen der inneren und der äußeren Wand des doppelwandigen Leitrohrs ist ein konzentrischer Ringspalt ausgebildet. Für die Reaktion werden dampfförmige Diamine und/oder Triamine und Phosgen getrennt voneinander auf Temperaturen im Bereich von 200 0C bis 600 0C erhitzt und anschließend werden die dampfförmigen Diamine und/oder Triamine dem Rohrreaktor über den konzentrischen Ringspalt zugeführt und das Phosgen auf der verbleibenden Querschnittsfläche des Rohrreaktors.
In EP-A 1 526 129 ist ein Verfahren zur Herstellung von Isocyanat beschrieben, bei dem ein Diamine und/oder Triamine enthaltender Eduktstrom einem Rohrreaktor über einen Ringraum, der eine Zentraldüse umgibt, zugeführt wird und ein Phosgen enthaltender E- duktstrom über die Zentraldüse zugeführt wird. Der Ringraum weist dabei den gleichen Durchmesser auf wie der Reaktor. Zur Turbulenzerzeugung ist in der Zentraldüse ein Tur- bulenzerzeuger angeordnet.
Auch aus EP-A 0 289 840 ist es bekannt, zunächst Phosgen durch eine Düse, die in ein Mischrohr hineinragt, einzuleiten. Durch einen die Düse umgebenden Ringspalt wird ein Amin eingeleitet. Das Phosgen und das Amin werden vor dem Einleiten auf eine Tempera- tur im Bereich von 200 bis 600 0C, vorzugsweise von 200 bis 500 0C, erhitzt.
Nachteil aller bekannter Verfahren ist es, dass aufgrund der hohen Temperaturen sofort mit der Durchmischung die Reaktion einsetzt und aufgrund des gleichzeitigen Vorhandenseins von Amin und Isocyanat auch korrespondierende Harnstoffe in einer Nebenreaktion gebil- det werden.
Aus DE-A 38 42 065 ist es bekannt, zur Verdampfung einer hochsiedenden Substanz einen Ejektor einzusetzen. Durch den Ejektor wird in einer zentralen Düse ein erstes Edukt mit einer hohen Geschwindigkeit geleitet. Hierdurch wird das zweite Edukt aus einem Ring- räum mitgerissen. Es entsteht ein Unterdruck im Bereich der Zufuhr des zweiten Edukts zum Reaktor. Aus diesem Grund kann bei einer niedrigeren Temperatur verdampft werden. Dies führt jedoch dazu, dass das den Ejektor verlassende Reaktionsgemisch eine Temperatur aufweist, die unterhalb der geeigneten Reaktionstemperatur liegt.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten durch Umsetzung der korrespondierenden Amine mit Phosgen in der Gasphase bereitzustellen, das eine schnelle Durchmischung der Edukte und eine weitere Reduktion der Bildung von Nebenprodukten ermöglicht.
Gelöst wird die Aufgabe durch ein Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten durch Umsetzung der korrespondierenden Amine mit Phosgen in der Gasphase, gegebenenfalls in Gegenwart mindestens eines Inertmediums, wobei das Phosgen durch einen ersten Ein- lass und das Amin durch einen zweiten Einlass eines Ejektors in einen Reaktor geleitet werden. Der erste Einlass und der zweite Einlass münden in eine Mischzone, in der das Phosgen und das Amin zu einem Reaktionsgemisch gemischt werden. An die Mischzone schließt sich ein Diffusor an, in dem Druck und Temperatur des Reaktionsgemischs aus Phosgen und Amin erhöht werden.
Das Phosgen tritt vorzugsweise mindestens mit Schallgeschwindigkeit in die Mischzone ein. Hieraus resultiert in der Mischzone eine Geschwindigkeit üblicherweise von mehr als 0,5 Ma, so dass die Temperatur in der Mischzone deutlich niedriger ist als im Reaktor. Zudem ist auch der Druck in der Mischzone niedriger als im Reaktor. Eine Verdampfung des Amins bei niedrigeren Temperaturen wird dadurch erzielt, dass der Druck in der Zuleitung des Amins zur Mischzone gegenüber dem Druck im Reaktor deutlich verringert ist.
Der erste Einlass und der zweite Einlass, die in die Mischzone münden, sind vorzugsweise eine zentrale Düse und ein die zentrale Düse umgebender Ringspalt. In einer bevorzugten Ausführungsform wird das Phosgen durch die zentrale Düse und das Amin durch den die zentrale Düse umgebenden Ringspalt in die Mischzone geleitet. Es ist alternativ jedoch auch möglich, dass das Phosgen durch den die zentrale Düse umgebenden Ringspalt und das Amin durch die zentrale Düse zugegeben werden. Wenn das Phosgen über den die zentrale Düse umgebenden Ringspalt zugegeben wird, ist die Neigung zur Bildung von Ablagerungen geringer als bei der Zugabe des Phosgens über die zentrale Düse. Jedoch ist die Zugabe des Phosgens über den die zentrale Düse umgebenden Ringspalt nachteilig hinsichtlich des Druckverlustes. Üblicherweise wird das Phosgen deshalb über die zentrale Düse zugeführt.
Durch den Ejektor wird eine schnelle Durchmischung des Phosgens mit dem Amin erzielt.
Aufgrund der hohen Geschwindigkeit des Phosgens wird die der Düse folgende Mischzone turbulent durchströmt, so dass sich eine Durchmischung aufgrund der Turbulenz ergibt. In - A -
dem sich an die Mischzone anschließenden Diffusor werden die Temperatur und der Druck gegenüber der Mischzone erhöht. Dies ermöglicht es, die Durchmischung von Phosgen und Amin in der Mischzone bei einer Temperatur durchzuführen, die unterhalb der Temperatur liegt, bei der die Reaktion mit maximaler Reaktionsgeschwindigkeit abläuft. Gleichzei- tig sind auch die Partialdrücke von Phosgen und
Amin vermindert. Hieraus resultiert eine geringere Reaktionsgeschwindigkeit in der Mischzone. Aufgrund der geringeren Reaktionsgeschwindigkeit in der Mischzone wird weniger Isocyanat hergestellt. Hierdurch lässt sich die Bildung von Nebenprodukten, insbesondere von Harnstoff, durch die gleichzeitige Anwesenheit von Isocyanat und Amin reduzieren. Der Temperaturanstieg auf die eigentliche Reaktionstemperatur und den Reaktionsdruck erfolgt im Diffusor.
Aufgrund der schnellen Strömung des Phosgens, vorzugsweise durch die zentrale Düse, wird in der Aminzuführung, d.h., bei über die zentrale Düse zugegebenem Phosgen, im die zentrale Düse umgebenden Ringspalt und dem in den Ringspalt mündenden Vorlauf, ein Unterdruck erzeugt. Da die Siedetemperatur eines Stoffes vom Druck abhängig ist und bei niedrigerem Druck auch die Siedetemperatur sinkt, erfolgt die Verdampfung des Amins mit abnehmendem Druck somit bei niedrigeren Temperaturen. Durch die Verdampfung bei niedrigeren Temperaturen kann das Amin schonender verdampft werden.
Der Druck, der in der Aminzuführung und damit im Vorlauf des Amins erzielt werden kann, ist dabei abhängig von der Geschwindigkeit des Phosgens und den geometrischen Abmaßen von Düse und Ringspalt. Mit zunehmender Geschwindigkeit des Phosgens nimmt der Druck im Ringspalt und dem Vorlauf ab.
Geeignete Drücke, die in der Aminzuführung und im Vorlauf des Amins, bevorzugt im Ringspalt und im in den Ringspalt mündenden Vorlauf, erzielt werden, sind im Allgemeinen abhängig vom eingesetzten Amin. Bevorzugt liegt der Druck im Vorlauf des Amins im Bereich von 0,01 bis 3 bara, insbesondere im Bereich von 0,05 bis 1 ,5 bara.
Der Druck in der Mischzone liegt vorzugsweise in einem Bereich von 0,05 bis 3 bara und die Temperatur in der Mischzone in einem Bereich von 200 bis 400 0C. Der Druck und die Temperatur in der Mischzone ergeben sich dabei aus dem Druck und der Temperatur des in die Mischzone einströmenden Phosgens und Amins. Das in die Mischzone einströmen- de Phosgen wird vorzugsweise auf eine Temperatur im Bereich von 250 bis 450 0C erwärmt.
Zur Erwärmung des Phosgens und des Amins und zur gleichzeitigen Verdampfung des
Amins wird zum Beispiel eine elektrische Beheizung oder eine direkte oder indirekte Auf- heizung durch Verbrennung eines Brennstoffs eingesetzt. Als Brennstoffe werden übli- cherweise Brenngase, beispielsweise Erdgas, eingesetzt. Durch die Absenkung der Siedetemperatur des Amins ist jedoch auch eine Beheizung, zum Beispiel durch Wasserdampf, möglich. In Abhängigkeit von der Siedetemperatur des Amins wird hierbei der Druck des Wasserdampfes ausgewählt. Ein geeigneter Dampfdruck des Wasserdampfes liegt zum Beispiel im Bereich von 40 bis 100 bar. Daraus ergibt sich eine Temperatur des Wasserdampfes im Bereich von 250 bis 311 0C.
Im Allgemeinen ist es erforderlich, das Amin mehrstufig auf die Reaktionstemperatur zu erwärmen. Im Allgemeinen wird das Amin hierzu zunächst vorerwärmt, dann verdampft und anschließend überhitzt. Im Allgemeinen erfordert die Verdampfung die längsten Verweilzeiten und führt so zu Zersetzungen des Amins. Um dies zu minimieren, ist eine Verdampfung bei niedrigeren Temperaturen, wie es sich z.B. durch den niedrigeren Druck ergibt, vorteilhaft. Um nach der Verdampfung das verdampfte Amin auf Reaktionstemperatur zu überhitzen, ist im Allgemeinen eine Beheizung mit Wasserdampf nicht ausreichend. Zur Überhitzung wird daher üblicherweise eine elektrische Beheizung oder eine direkte oder indirekte Aufheizung durch Verbrennung eines Brennstoffs eingesetzt.
Im Unterschied zur Verdampfung des Amins erfolgt die Verdampfung des Phosgens im Allgemeinen bei deutlich niedrigeren Temperaturen. Aus diesem Grund kann zur Verdamp- fung des Phosgens im Allgemeinen Wasserdampf eingesetzt werden. Jedoch ist auch die notwendige Überhitzung des Phosgens, um dieses auf Reaktionstemperatur zu erwärmen, im Allgemeinen nur durch eine elektrische Beheizung oder eine direkte oder indirekte Aufheizung durch Verbrennung eines Brennstoffs möglich.
Im Diffusor wird die Temperatur des Reaktionsgemischs auf Reaktionstemperatur erhöht. Gleichzeitig erfolgt auch eine Druckerhöhung auf Reaktionsdruck. Die Druck- und Temperaturerhöhung ergibt sich dabei aus der geometrischen Gestaltung des Diffusors. In Abhängigkeit vom eingesetzten Amin wird die Temperatur im Diffusor vorzugsweise auf 250 bis 450 0C und der Druck auf 0,5 bis 3 bara erhöht. Besonders bevorzugt liegt die Tempe- ratur, auf die das Reaktionsgemisch im Diffusor erhöht wird, im Bereich von 300 bis 400 0C. Der Druck, auf den das Reaktionsgemisch komprimiert wird, liegt besonders bevorzugt im Bereich von 0,8 bis 3,0 bara.
Das Phosgen wird im ersten Einlass, vorzugsweise in der zentralen Düse, alternativ jedoch auch im Ringspalt, auf Schallgeschwindigkeit oder Überschallgeschwindigkeit, zum Beispiel mit Hilfe einer Laval-Düse, beschleunigt. Hierdurch tritt das Phosgen aus der Düse mit Schallgeschwindigkeit oder Überschallgeschwindigkeit aus. In Abhängigkeit von den Druckverhältnissen in der Mischzone kann das Phosgen nach Austritt aus der zentralen Düse auf höhere Geschwindigkeiten nachexpandieren. Die Schallgeschwindigkeit eines Gases ist im Allgemeinen abhängig von der Temperatur. Je höher die Temperatur ist, umso größer ist auch die Schallgeschwindigkeit. Vorteilhafterweise liegt die Temperatur des Phosgens, das über die zentrale Düse in die Mischzone einströmt im Bereich von 250 bis 450 0C. Damit liegt die Schallgeschwindigkeit des Phos- gens am Düsenaustritt vorzugsweise im Bereich von 210 bis 254 m/s. Die Eintrittsgeschwindigkeit des Phosgens in die Mischzone entspricht vorzugsweise mindestens der Schallgeschwindigkeit. Durch eine geeignete geometrische Gestaltung der Phosgenzuführung, z.B. in Form einer Laval-Düse, kann eine Beschleunigung über die Schallgeschwindigkeit hinaus, d.h. auf Überschallgeschwindigkeit, erfolgen.
Die hohe Geschwindigkeit in der Mischzone führt zu verminderten Temperaturen und einem niedrigeren Druck. Damit erfolgt die Vermischung des Phosgens mit dem Amin bei geringeren Temperaturen und Drücken und somit bei einer niedrigen Reaktionsgeschwindigkeit. Hierdurch lassen sich Nebenreaktionen im unvermischten Zustand reduzieren und höhere Selektivitäten erzielen. Erst nach vollständiger Vermischung mit Eintritt in den Dif- fusor wird durch den Aufbau von Druck und Temperatur die Reaktionsgeschwindigkeit beschleunigt. Die in der Mischzone auftretenden hohen Geschwindigkeiten vermindern zudem die Ablagerungsneigung von gegebenenfalls gebildeten Feststoffen, beispielsweise Harnstoffen, Uretdionen, Isocyanuraten, Hydrochloriden oder Birureten, so dass auch bei der Laufzeit der Anlage Vorteile erhalten werden.
Durch die Austrittsgeschwindigkeit des Phosgens aus der zentralen Düse oder alternativ aus dem Ringspalt ergibt sich in Abhängigkeit von der Geometrie der zentralen Düse und des Ringspalts vorzugsweise eine Geschwindigkeit, mit der das Amin aus dem Ringspalt beziehungsweise aus der zentralen Düse austritt, im Bereich von 30 bis 160 m/s. Besonders bevorzugt tritt das Amin mit einer Geschwindigkeit im Bereich von 50 bis 150 m/s aus dem Ringspalt beziehungsweise aus der zentralen Düse aus.
Um eine vollständige Vermischung des Phosgens mit dem Amin in der Mischzone zu erzie- len, ist es bevorzugt, wenn das Verhältnis von Länge zu Durchmesser der Mischzone (L/D- Verhältnis) größer ist als 2. Gleichzeitig ist es bevorzugt, wenn das L/D-Verhältnis nicht größer ist als 10, damit möglichst schnell nach der vollständigen Vermischung von Amin und Phosgen der Druck und die Temperatur und damit die Reaktionsgeschwindigkeit durch Eintritt in den Diffusor erhöht werden. Besonders bevorzugt liegt das L/D-Verhältnis im Be- reich von 4 bis 7.
Ein schnelles Durchmischen von Phosgen und Amin in der Mischzone und die erwünschte
Temperatur- und Druckabsenkung wird dadurch erzielt, dass die mittlere Geschwindigkeit in der Mischzone vorzugsweise im Bereich von 50 bis 260 m/s liegt. Besonders bevorzugt liegt die mittlere Geschwindigkeit in der Mischzone im Bereich von 100 bis 250 m/s. Diese Geschwindigkeit wird insbesondere durch die Austrittsgeschwindigkeit des Phosgens aus der zentralen Düse erzielt. In dem sich an die Mischzone anschließenden Diffusor wird die Geschwindigkeit des Reaktionsgemisches verringert. Hierdurch steigen Druck und Temperatur an. Zur Erzielung der für die Phosgenierung des Amins erforderlichen Temperatur liegt die Geschwindigkeit am Austritt des Diffusors vorzugsweise im Bereich von 1 bis 50 m/s. Besonders bevorzugt liegt die Geschwindigkeit des Reaktionsgemisches am Austritt aus dem Diffusor im Bereich von 2 bis 30 m/s.
An den Diffusor schließt sich ein üblicher Reaktor an, wie er zur Durchführung der Phosge- nierung eines Amins zur Herstellung von Isocyanaten eingesetzt wird. Im Allgemeinen eingesetzte Reaktoren sind Rohrreaktoren. Der Durchmesser des Rohrreaktors entspricht dabei vorzugsweise dem Austrittsdurchmesser des Diffusors.
Um die Verringerung der Geschwindigkeit im Diffusor und damit den notwendigen Druck und Temperaturaufbau zu erzielen, weist der Diffusor vorzugsweise einen Öffnungswinkel im Bereich von 4 bis 20 ° auf. Das Verhältnis der Länge des Diffusors, bezogen auf den
Durchmesser am Diffusoraustritt, liegt vorzugsweise im Bereich von 3 bis 14. Besonders bevorzugt weist der Diffusor einen Öffnungswinkel im Bereich von 6 bis 16 ° auf und das
Verhältnis der Länge des Diffusors, bezogen auf den Durchmesser am Diffusoraustritt, liegt im Bereich von 3,5 bis 9,5.
Zum Erzielen einer schnellen Durchmischung von Phosgen und Amin und um den notwendigen Druckabfall im zweiten Einlass, durch den das Amin zugegeben wird, zu erzielen, ist es bevorzugt, wenn das Verhältnis des Öffnungsquerschnitts des zweiten Einlasses zum Öffnungsquerschnitt des ersten Einlasses, durch den das Phosgen zugegeben wird, im Bereich von 1 bis 20 liegt. Bevorzugt liegt das Verhältnis des Öffnungsquerschnitts des zweiten Einlasses zum Öffnungsquerschnitt des ersten Einlasses, durch den das Phosgen zugegeben wird, im Bereich von 1 ,2 bis 15. Ganz besonders bevorzugt liegt das Verhältnis im Bereich von 1 ,5 bis 10.
Durch das Verhältnis vom Öffnungsquerschnitt des Ringspalts zum Öffnungsquerschnitt der Düse ergibt sich auch das Verhältnis an Phosgen zu Amin im Reaktionsgemisch. Der Anteil an Amin ist dabei abhängig von der Geschwindigkeit, mit der das Amin durch den Ringspalt in die Mischzone gesaugt wird und weiterhin vom Querschnitt des Ringspalts. Je größer der Querschnitt bzw. je höher die Geschwindigkeit des Amins ist, umso größer ist der Anteil an Amin. Um nur den für die Reaktion notwendigen Anteil an Amin durch den Ringspalt in die Mischzone zuzuführen, ist des möglich, das Amin mit einem Inertgas zu mischen. Insbesondere ist es zur Vermeidung der Bildung von Nebenprodukten bevorzugt, Phosgen im Überschuss zuzuführen. Durch den Anteil an Inertgas im Amin lässt sich die Menge des zugeführten Amins bei vorgegebener Geometrie von zentraler Düse und Ring- spalt und vorgegebener Geschwindigkeit und damit Volumenstrom des Phosgens einstellen. Inertmedien, die zugegeben werden, sind solche, die im Reaktionsraum gasförmig vorliegen und nicht mit den im Reaktionsverlauf auftretenden Verbindungen reagieren. Als Inertmedium können zum Beispiel Stickstoff, Edelgase wie Helium oder Argon, Aromaten wie Chlorbenzol, Chlortoluol, o-Dichlorbenzol, Toluol, XyIoI, Chlornaphthalin, Decahydro- naphthalin, Kohlenstoffdioxid oder Kohlenstoffmonoxid eingesetzt werden. Bevorzugt werden jedoch Stickstoff und/oder Chlorbenzol als Inertmedium verwendet.
Alternativ ist es jedoch auch möglich, zum Beispiel um einen zu großen Überschuss an Phosgen zu vermeiden, das Inertmedium dem Phosgen zuzumischen.
Im Allgemeinen wird das Inertmedium in einer Menge zugesetzt, dass das Verhältnis der Gasvolumina von Inertmedium zu Amin bzw. zu Phosgen mehr als 0,0001 bis 30, bevorzugt mehr als 0,01 bis 15 und besonders bevorzugt mehr als 0,1 bis 5 beträgt.
Amine, die zur Herstellung von Isocyanaten eingesetzt werden können, sind Monoamine, Diamine, Triamine oder höherwertige Amine. Bevorzugt werden Monoamine oder Diamine eingesetzt. Entsprechend des eingesetzten Amins ergeben sich die korrespondierenden Monoisocyanate, Diisocyanate, Triisocyanate oder höherwertigen Isocyanate. Bevorzugt werden Monoisocyanate oder Diisocyanate mit dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellt.
Die Amine und Isocyanate können aliphatisch, cycloaliphatisch oder aromatisch sein. Bevorzugt sind die Amine aliphatisch oder cycloaliphatisch, besonders bevorzugt alipha- tisch.
Cycloaliphatische Isocyanate sind solche, die mindestens ein cycloaliphatisches Ringsystem enthalten.
Aliphatische Isocyanate sind solche, die ausschließlich Isocyanatgruppen aufweisen, die an gerade oder verzweigte Ketten gebunden sind.
Aromatische Isocyanate sind solche, die mindestens eine an mindestens ein aromatisches Ringsystem gebundene Isocyanatgruppe aufweisen.
(Cyclo)aliphatische Isocyanate stehen im Rahmen dieser Anmeldung kurz für cycloaliphatische und/oder aliphatische Isocyanate.
Beispiele für aromatische Mono- und Diisocyanate sind bevorzugt solche mit 6 bis 20 C- Atomen, beispielsweise Phenylisocyanat, monomeres 2,4'- und/oder 4,4'-Methylen- di(phenylisocyanat) (MDI), 2,4- und/oder 2,6-Toluylendiisocyanat (TDI) und 1 ,5- oder 1 ,8- Naphthyldiisocyanat (NDI).
Diisocyanate sind bevorzugt (cyclo)aliphatische Diisocyanate, besonders bevorzugt (cyc- lo)aliphatische Diisocyanate mit 4 bis 20 C-Atomen.
Beispiele für übliche Diisocyanate sind aliphatische Diisocyanate, wie 1 ,4- Tetramethylendiisocyanat, Hexamethylendiisocyanat (1 ,6-Diisocyanatohexan), 1 ,8- Octamethylendiisocyanat, 1 ,10-Decamethylendiisocyanat, 1 ,12-Dodecamethylendiiso- cyanat, 1 ,14-Tetradecamethylendiisocyanat, 1 ,5-Diisocyanatopentan, Neopentandiisocya- nat, Derivate des Lysindiisocyanates, Tetramethylxylylendiisocyanat (TMXDI), Trimethyl- hexandiisocyanat oder Tetramethylhexandiisocyanat, sowie 3 (bzw. 4)-, 8 (bzw. 9)- Bis(isocyanatomethyl)-tricyclo[5.2.1.026]decan-lsomerengemische, sowie cycloaliphatische Diisocyanate, wie 1 ,4-, 1 ,3- oder 1 ,2-Diisocyanatocyclohexan, 4,4'- oder 2,4'- Di(isocyanatocyclo-hexyl)methan, 1 -lsocyanato-3,3,5-trimethyl-5-
(isocyanatomethyl)cyclohexan (Isophorondiisocyanat), 1 ,3- oder 1 ,4- bis(lsocyanatomethyl)cyclohexan, 2,4-, oder 2,6-Diiso-cyanato-1-methylcyclohexan.
Bevorzugt sind 1 ,6-Diisocyanatohexan, 1-lsocyanato-3,3,5-trimethyl-5-(isocyanato- methyl)cyclohexan, 4,4'-Di(isocyanatocyclohexyl)methan und Toluylendiisocyanat-Iso- merengemische. Besonders bevorzugt sind 1 ,6-Diisocyanatohexan, 1-lsocyanato-
3,3,5-trimethyl-5-(isocyanatomethyl)cyclohexan und 4,4'-Di(isocyanatocyclo-hexyl)methan.
Amine, die bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Reaktion zu den korrespondieren- den Isocyanaten eingesetzt werden, sind solche, bei denen das Amin, die korrespondierenden Zwischenprodukte und die korrespondierenden Isocyanate bei den gewählten Reaktionsbedingungen gasförmig vorliegen. Bevorzugt sind Amine, die sich während der Dauer der Reaktion unter den Reaktionsbedingungen zu höchstens zwei Mol-%, besonders bevorzugt zu höchstens 1 Mol-% und ganz besonders bevorzugt zu höchstens 0,5 Mol-% zersetzen. Besonders geeignet sind hier Amine, insbesondere Diamine, auf Basis von aliphatischen oder cycloaliphatischen Kohlenwasserstoffen mit 2 bis 18 Kohlenstoffatomen. Beispiele hierfür sind 1 ,6-Diaminohexan, 1 ,5-Diaminopentan, 1 ,3- bis(Aminomethyl)cyclohexan, 1-Amino-3,3,5-trimethyl-5-Aminomethylcyclohexan (IPDA) und 4,4'-Diaminodicyclohexylmethan. Bevorzugt verwendet wird 1 ,6-Diaminohexan (HDA).
Ebenfalls können für das erfindungsgemäße Verfahren aromatische Amine verwendet werden, die ohne signifikante Zersetzung in die Gasphase überführt werden können. Beispiele für bevorzugte aromatische Amine sind Toluylendiamin ( TDA), als 2,4- oder 2,6- Isomer oder als Gemisch davon, beispielsweise als 80:20 bis 65:35 (Mol/Mol)-Gemisch, Diaminobenzol, 2,6-Xylidin, Naphthyldiamin (NDA) und 2,4'- oder 4,4'-Methylen (dipheny- lamin) (MDA) oder Isomerengemische davon. Bevorzugt sind unter diesen die Diamine, besonders bevorzugt sind 2,4- und/oder 2,6-TDA oder 2,4'- und/oder 4,4'-MDA.
Zur Herstellung von Monoisocyanaten können ebenfalls aliphatische, cycloaliphatische oder aromatische Amine, üblicherweise Monoamine, eingesetzt werden. Als aromatisches Monoamin ist insbesondere Anilin bevorzugt.
Bei der Gasphasenphosgenierung ist es anzustreben, dass die im Reaktionsverlauf auftretenden Verbindungen, also Edukte (Amin und Phosgen), Zwischenprodukte (insbesondere die intermediär entstehenden Mono- und Dicarbamoylchloride), Endprodukte (Diisocyanat), sowie gegebenenfalls zudosierte inerte Verbindungen, unter den Reaktionsbedingungen in der Gasphase verbleiben. Sollten diese oder andere Komponenten sich aus der Gasphase zum Beispiel an der Reaktorwand oder anderen Apparatebauteilen abscheiden, so kann durch diese Abscheidungen der Wärmeübergang oder die Durchströmung der betroffenen Bauteile unerwünscht verändert werden. Dies gilt insbesondere für auftretende Aminhydro- chloride, die sich aus freien Aminogruppen und Chlorwasserstoff bilden, da die resultierenden Aminhydrochloride leicht ausfallen und nur schwer wieder verdampfbar sind.
Neben dem Einsatz eines Rohrreaktors ist es auch möglich, im Wesentlichen quaderförmi- ge Reaktionsräume, beispielsweise Plattenreaktoren zu verwenden. In diesem Fall ist der Diffusor so ausgestaltet, dass der Austrittsquerschnitt des Diffusors dem Querschnitt des Reaktors entspricht. Die Länge des Reaktors wird unabhängig von der Querschnittsform vorzugsweise so gewählt, dass innerhalb des Reaktors das Amin im Wesentlichen vollständig zum korrespondierenden Isocyanat umgesetzt wird. Die Kontaktzeit des Reakti- onsgemisches beträgt dazu im Allgemeinen zwischen 0,001 s und weniger als 5 s, bevorzugt 0,01 bis 3 s, besonders bevorzugt 0,015 bis weniger als 2 s. Im Fall der Umsetzung von (Cyclo)aliphatischen Aminen kann die mittlere Kontaktzeit besonders bevorzugt von 0,015 bis 1 ,5 s, insbesondere von 0,015 bis 0,5 s, speziell von 0,02 bis 0,1 s und oft von 0,025 bis 0,05 s betragen. Die Kontaktkzeit wird durch die Geschwindigkeit des Reaktions- gemisches im Reaktor und die Reaktorlänge eingestellt.
Unter mittlerer Kontaktzeit wird dabei die Zeitspanne vom Beginn der Vermischung der Edukte bis zum Verlassen des Reaktionsraumes in einer Aufarbeitungsstufe verstanden. In einer bevorzugten Ausführungsform ist die Strömung im Reaktor des erfindungsgemäßen Verfahrens durch eine Bodenstein-Zahl von mehr als 10, bevorzugt mehr als 100 und besonders bevorzugt mehr als 500 charakterisiert.
Aufgrund der hohen Geschwindigkeiten, die auch am Austritt des Diffusors noch vorherrschen, ist die Strömung im Reaktor üblicherweise turbulent. Hierdurch werden enge Ver- weilzeitverteilungen mit geringer Standardabweichung von meist nicht mehr als 6 Prozent und eine gute Vermischung erreicht. Eine Verengung im Reaktor, die zudem verstopfungsanfällig ist, ist nicht notwendig. Jedoch kann es sinnvoll sein, in den Reaktor zum Beispiel Strömungsvergleichmäßiger einzubauen, wie sie dem Fachmann bekannt sind.
Wenn es erforderlich ist, kann das Reaktionsvolumen temperiert werden. Üblicherweise erfolgt die Temperierung über den Außenmantel des Reaktors. Um Produktionsanlagen mit hoher Anlagenkapazität zu bauen, ist es möglich, mehrere Reaktorrohre parallel zu schalten. In diesem Fall erfolgt die Zufuhr in jedes einzelne Reaktorrohr über die zentrale Düse mit dem umgebenden Ringraum und der nachfolgenden Mischzone und Diffusor. Die ein- zelnen Rohre sind dabei üblicherweise als Rohrbündel in einem Rohrbündelreaktor angeordnet. Neben einer Temperierung der Reaktoren ist es aber auch möglich, die Reaktion beispielsweise adiabat durchzuführen. In diesem Fall werden die einzelnen Reaktoren üblicherweise thermisch isoliert.
An den Reaktor schließt sich üblicherweise eine Aufbereitungseinrichtung an. Im Allgemeinen wird das gasförmige Gemisch, das den Reaktor verlässt, vorzugsweise bei Temperaturen von mehr als 130 0C mit einem Lösungsmittel gewaschen. Als Lösungsmittel sind bevorzugt Kohlenwasserstoffe, die gegebenenfalls mit Halogenatomen substituiert sind, geeignet. Geeignete Lösungsmittel sind zum Beispiel Hexan, Benzol, 1 ,3,5-Trimethylbenzol, Nitrobenzol, Anisol, Chlorbenzol, Chlortoluol, o-Dichlorbenzol, Trichlorbenzol, Diethylisophtalat (DEIP), Tetrahydrofuran (THF), Dimethyl- formamid (DMF), XyIoI, Chlornaphthalin, Decahydronaphthalin und Toluol. Als Lösungsmittel wird besonders bevorzugt Monochlorbenzol eingesetzt. Als Lösungsmittel kann jedoch auch beispielsweise das Isocyanat eingesetzt werden. Bei der Wäsche wird das Isocyanat selektiv in die Waschlösung überführt. Anschließend werden das verbleibende Gas und die erhaltene Waschlösung bevorzugt mittels Rektifikation in Isocyanat, Lösungsmittel, Phosgen und Chlorwasserstoff aufgetrennt.
Das Waschen des den Reaktor verlassenden Gasgemisches erfolgt vorzugsweise in einem Waschturm, wobei aus dem gasförmigen Gemisch das gebildete Isocyanat durch Kondensation in einem inerten Lösungsmittel abgetrennt wird, während überschüssiges Phosgen, Chlorwasserstoff und gegebenenfalls das Inertmedium die Aufarbeitungsvorrichtung gasförmig durchlaufen. Bevorzugt wird dabei die Temperatur des inerten Lösungsmittels oberhalb der Lösungstemperatur des zum Amin gehörigen Carbamylchlorids im gewählten Waschmedium gehalten. Besonders bevorzugt wird dabei die Temperatur des inerten Lösungsmittels oberhalb der Schmelztemperatur des zum Amin gehörigen Carbamylchlorids gehalten. Die Wäsche kann in jeder beliebigen, dem Fachmann bekannten Vorrichtung durchgeführt werden. So eignen sich zum Beispiel Rührbehälter oder andere herkömmliche Apparaturen, beispielsweise Kolonnen oder Mixer-Settler-Apparaturen.
Das Waschen und die Aufarbeitung des den Reaktor verlassenden Gemischs erfolgt dabei im Allgemeinen wie beispielsweise in WO-A 2007/028715 beschrieben.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand einer Zeichnung näher erläutert.
Die einzige Figur zeigt schematisch einen Ejektor zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Ein Ejektor 1 umfasst ein Rohr 3, in das eine zentrale Düse 5 mündet. Das Rohr 3 umschließt einen Zulauf 7 zur zentralen Düse 5. Der Zulauf 7 ist rohrförmig gestaltet und weist einen Abschnitt 9 auf, der entlang der Achse des Rohres 3 verläuft. Auf diese Weise wird zwischen dem Abschnitt 9 des Zulaufs 7 und dem den Abschnitt 9 des Zulaufs 7 umgebenden Rohr 3 ein Ringspalt 11 ausgebildet.
Über den Zulauf 7 wird dem Ejektor 1 Phosgen zugeführt. Das Phosgen tritt aus dem Zu- lauf 7 über die zentrale Düse 5 mit einer hohen Geschwindigkeit aus. Vorzugsweise tritt das Phosgen mit Schallgeschwindigkeit aus der zentralen Düse 5 aus.
Das aus der zentralen Düse 5 austretende Phosgen bildet einen sich aufweitenden Strahl 13, wodurch Medium aus der Umgebung mitgerissen wird. Hierdurch entsteht ein Unter- druck im Ringspalt 11. Durch den am Ringspalt 1 1 entstehenden Unterdruck wird ein Amin beispielsweise aus einem Vorratsbehälter, der das Amin enthält, angesaugt, strömt durch den Ringspalt 11 und gelangt in eine Mischzone 17, die sich an die zentrale Düse 5 im Rohr 3 anschließt. Der Zulauf des Amins ist in der Figur durch Pfeile 15 dargestellt.
In der Mischzone 17, die sich an die zentrale Düse 5 im Rohr 3 anschließt, vermischen sich das aus der zentralen Düse 5 ausströmende Phosgen und das vom Phosgen aus dem Ringspalt 1 1 mitgerissene Amin zu einem Reaktionsgemisch. Aufgrund der hohen Geschwindigkeit des Phosgens ist die Strömung in der Mischzone 17 turbulent und es erfolgt eine schnelle Vermischung von Amin und Phosgen.
Wie zuvor beschrieben, können das Amin und/oder das Phosgen gegebenenfalls ein I- nertmedium enthalten. Bevorzugt als Inertmedium werden Stickstoff oder Chlorbenzol eingesetzt. Aufgrund des Unterdrucks im Ringspalt 1 1 verdampft das Amin bereits bei Temperaturen unterhalb der bevorzugten Reaktionstemperatur. Hierdurch wird die Reaktionsgeschwindigkeit des Amins mit dem Phosgen in der Mischzone 17 reduziert und es wird weniger Isocyanat gebildet. Die Menge an Nebenprodukten, die zum Beispiel durch Reaktion des Isocyanats mit dem Amin gebildet werden kann, nimmt dadurch ebenfalls ab.
An die Mischzone 17 schließt sich ein Diffusor 19 an. Im Diffusor 19 nimmt der Strömungsquerschnitt im Allgemeinen konstant zu. Hierzu weist der Diffusor 19 einen Öffnungswinkel α im Bereich von 4° bis 20°, bevorzugt von 6° bis 16 ° auf.
Im Diffusor 19 nimmt die Geschwindigkeit des Reaktionsgemisches ab. Gleichzeitig steigt der Druck und mit dem Druck auch die Temperatur. Die Länge des Diffusors 19 wird vorzugsweise so gewählt, dass am Diffusoraustritt die für eine hohe Reaktonsgeschwindigkeit erforderliche Reaktionstemperatur und der entsprechende Druck herrschen.
An den Diffusor 19 schließt sich ein Reaktor 21 an, in dem die Umsetzung des Amins mit dem Phosgen zum Isocyanat erfolgt. Der Reaktor ist dabei vorzugsweise als Rohrreaktor ausgebildet.
An den Reaktor kann sich eine Aufbereitungseinheit für das das Isocyanat enthaltende Produktgemisch anschließen.
Beispiel
In einer erfindungsgemäßen Injektordüse werden 1 ,75 kg/h Toluylendiamin und 8,5 kg/h Phosgen gemischt. Das Toluylendiamin liegt als 80:20 Isomerengemisch aus 2,4- und 2,6- TDA vor. Die Reaktion wird bei einer Starttemperatur von 4000C und einem Druck von 2 bara durchgeführt.
Das Phosgen wird über eine zentrale Düse mit einem Durchmesser von 1 ,6 mm zugeführt und mündet in einem Mischrohr mit einem Innendurchmesser von 2,9 mm und einem L/D- Verhältnis von 6. Der Eintrittsquerschnitt für das Amin beträgt 4,6 mm2. Der notwendige Vordruck des Phosgens beträgt 4,4 bara. Daraus ergibt sich eine rechnerische Geschwin- digkeit im Mischrohr von 190 m/s. Das Phosgen tritt mit Schallgeschwindigkeit von 245 m/s aus der Düse aus. Durch die Beschleunigung des Phosgens kühlt dieses auf 3600C ab. Der sich einstellende Druck zu Beginn der Mischzone und in der Ansaugleitung des Amins beträgt damit ca. 1 ,25 bara. Die Siedetemperatur des Amins kann aufgrund der Druckabsenkung von 2 bara auf 1 ,25 bara von 315°C auf 295°C gesenkt werden. Aufgrund der verringerten Partialdrücke der Edukte ist die Reaktionsgeschwindigkeit am Anfang der Mischzone um mehr als 60% niedriger als zu den Bedingungen, die im Reaktor herrschen.
In dem sich an die Mischzone anschließenden Diffusor, der einen Öffnungswinkel von 12° aufweist, erweitert sich der Durchmesser von 2,9 mm auf 18 mm. Die Temperatur des Reaktionsgemisches, das den Diffusor durchströmt, erhöht sich auf 4000C und der Druck auf 2 bara.
Bezugszeichenliste
1 Ejektor
3 Rohr
5 zentrale Düse
7 Zulauf
9 Abschnitt des Zulaufs 7 1 1 Ringspalt
13 aufweitender Strahl
15 Aminzulauf
17 Mischzone
19 Diffusor 21 Reaktor
α Öffnungswinkel

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten durch Umsetzung der korrespondierenden Amine mit Phosgen in der Gasphase, gegebenenfalls in Gegenwart min- destens eines Inertmediums, wobei das Phosgen durch einen ersten Einlass und das Amin durch einen zweiten Einlass eines Ejektors (1 ) in einen Reaktor (21 ) geleitet werden, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Einlass und der zweite Einlass in eine Mischzone (17) münden, in der das Phosgen und das Amin zu einem Reaktionsgemisch gemischt werden und sich an die Mischzone (17) ein Dif- fusor (19) anschließt, in dem Druck und Temperatur des Reaktionsgemischs aus
Phosgen und Amin erhöht werden.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass durch die Strömung des Phosgens durch den ersten Einlass im zweiten Einlass und in einem in den zweiten Einlass mündenden Vorlauf des Amins ein Unterdruck erzeugt wird.
3. Verfahren gemäß Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck im zweiten Einlass und im in den zweiten Einlass mündenden Vorlauf im Bereich von 0,01 bis 3 bara liegt.
4. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Einlass eine zentrale Düse (5) und der zweite Einlass ein die zentrale Düse (5) umgebender Ringspalt (11 ) des Injektors (1 ) ist.
5. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck in der Mischzone (17) in einem Bereich von 0,05 bis 3 bara und die Temperatur in der Mischzone (17) in einem Bereich von 200 bis 4000C liegt.
6. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur im Diffusor (19) auf 250 bis 4500C und der Druck auf 0,5 bis
3 bara erhöht werden
7. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Geschwindigkeit, mit der das Phosgen aus der zentralen Düse (5) austritt, Schallgeschwindigkeit oder Überschallgeschwindigkeit ist.
8. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Geschwindigkeit, mit der das Phosgen aus der zentralen Düse (5) austritt, im Bereich von 200 bis 500 m/s liegt.
9. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Geschwindigkeit, mit der das Amin aus dem Ringspalt (11 ) austritt, im Bereich von 30 bis 160 m/s liegt.
10. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis von Länge zu Durchmesser der Mischzone (17) im Bereich von 2 bis 10 liegt.
1 1. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die mittlere Geschwindigkeit in der Mischzone (17) im Bereich von 100 bis 250 m/s und die mittlere Geschwindigkeit des Reaktionsgemischs am Austritt aus dem Diffusor (19) im Bereich von 1 bis 50 m/s liegt.
12. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Diffusor (19) einen Öffnungswinkel (α) im Bereich von 4 bis 20° aufweist und das Verhältnis der Länge des Diffusors (19) bezogen auf den Durchmesser des Diffusors (19) am Diffusoraustritt im Bereich von 3 bis 14 liegt.
13. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis des zweiten Einlasses, durch den das Amin zugegeben wird, zum
Öffnungsquerschnitt des ersten Einlasses, durch den das Phosgen zugegeben wird, im Bereich von 1 bis 20 liegt.
14. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass das Isocyanat ein Monoisocyanat oder Diisocyanat ist.
15. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass das eingesetzte Amin 1 ,6-Diaminohexan, monomeres 2,4'- und/oder 4,4'- Methylen(diphenylamin), 2,4- und/oder 2,6-Toluylendiamin oder 1-Amino-3,3,5- trimethyl-5-Aminomethylcyclohexan ist.
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