WO2009145664A1 - Источник питания - Google Patents

Источник питания Download PDF

Info

Publication number
WO2009145664A1
WO2009145664A1 PCT/RU2009/000164 RU2009000164W WO2009145664A1 WO 2009145664 A1 WO2009145664 A1 WO 2009145664A1 RU 2009000164 W RU2009000164 W RU 2009000164W WO 2009145664 A1 WO2009145664 A1 WO 2009145664A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
anode
converter
ohm
key element
capacitance
Prior art date
Application number
PCT/RU2009/000164
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Макич Иванович ДАНИЕЛЯН
Original Assignee
Danielyan Makich Ivanovich
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Danielyan Makich Ivanovich filed Critical Danielyan Makich Ivanovich
Publication of WO2009145664A1 publication Critical patent/WO2009145664A1/ru

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
    • H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
    • H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33507—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/003—Constructional details, e.g. physical layout, assembly, wiring or busbar connections
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J2207/00—Indexing scheme relating to details of circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
    • H02J2207/20—Charging or discharging characterised by the power electronics converter

Definitions

  • the invention relates to the field of electrical engineering, namely to power supplies, including high-frequency DC-DC to DC converters and can be used in the manufacture of power supplies with increased specific electrical characteristics.
  • the disadvantage of this known power source is the low specific characteristics and limited operating time associated with the characteristics of the used battery. ' ,.
  • a known power source containing an electrochemical current source, a key element with a control unit and inductive energy storage
  • a power source containing an electrochemical current source including at least one cell with an anode and cathode separated by an electrolyte, a shunt capacitor connected to the output of ECCP, DC-DC converter with a key element, a control unit and an inductive energy storage (RF Patent ⁇ 2302060 Cl, HOlM 12/06).
  • ECCP electrochemical current source
  • RF Patent ⁇ 2302060 Cl, HOlM 12/06 an inductive energy storage
  • the technical result of the invention is the creation of a power source with high specific electrical characteristics.
  • the indicated ranges of changes in the specific impedance of the anode and the ratio of capacitances are optimal.
  • the choice of the optimal values of these parameters ultimately affects the cost performance of the manufacture of ECCP and the converter.
  • the claimed range of changes in the specific impedance of the anode is determined by the fact that at low discharge current densities (I ⁇ IOO mA / cm 2 ) in the constant-current discharge mode ECHP, the specific impedance of the anode R a exceeds 4 Ohm-cm 2 (see figure 2).
  • the switching frequency range of the key element is from 5 kHz to 1 MHz, and the corresponding range of changes in the specific impedance of the anode is 0.01 ⁇ l, 6 Ohm-cm 2 .
  • the specific impedance of the anode was 2.3 Ohm-cm 2 , which is much more than 1.6 Ohm-cm 2.
  • the switching frequency of more than 1 MHz there is no further decrease in the impedance of the anode and the internal resistance of the ECC, since it is determined electrolyte resistance. Which does not depend on the frequency.
  • the input resistance of the DC-DC Converter was O, 5 ⁇ 5, O mOhm.
  • the specified range of the input resistance of the Converter provides maximum efficiency for converting electrical energy.
  • the resistance of the converter less than 0.5 mOhm is difficult to implement technically, with a resistance of more than 5 mOhm, the energy loss in the converter increases and the efficiency decreases.
  • the DC-DC converter contains a planar transformer.
  • the planar transformer is small and easy to manufacture.
  • the inductive energy storage device is connected to the output winding of the planar transformer.
  • the voltage at the transformer output is at least an order of magnitude higher than the voltage at the transformer input. Inductive storage, made at a higher output voltage, ceteris paribus, has smaller dimensions and weight.
  • ECHIT has an internal resistance R equal to the sum of the resistances of the electrolyte, cathode, and anode. Moreover, the resistance of the anode can be simplified in the form of an equivalent circuit of Fig. where: C d . c . is the capacity of the double layer, Re is the polarization resistance, R el is the resistance of the electrolyte.
  • the anode resistance R a is determined by the component Re, which will decrease with increasing current density, since the emf polarization is in a logarithmic dependence on the magnitude of the current density and increases more slowly than the current density.
  • Figure 2 shows the dependence of the resistivity Re on current density. t In the frequency mode of energy extraction, the anode resistance R a will be determined by the impedance, where the capacitive component 1
  • cd c is the differential capacitance of the double layer
  • f is the switching frequency
  • Figure 3 shows typical curves of the differential capacitance of metals in electrolyte solutions of various concentrations (A.N. Frumkin, Zero Charge Potentials, Moscow, 1970, Hayka, p. 158
  • the differential capacitance of the double electric layer is of the order of 17 ⁇ f / cm 2 (R.R.Solem, Theoretical Electrochemistry, Moscow, “Byzovskaya Book”, 2001, p. 312-313).
  • the capacitance is higher. Consequently, at a certain frequency mode of energy extraction, the specific impedance of the anode can be reduced so much that the internal resistance of the ECC is approximately equal to the resistance of the electrolyte.
  • the specific impedance of the anode is 0.09 Ohm-cm.
  • the specific resistance of the electrolyte at a 0.5 cm electrode gap at a working temperature of 60 ⁇ 70 ° C is approximately 2.5 ⁇ 3 Ohm-cm 2 .
  • the excess of power, in comparison with the constant-current mode of energy extraction, in the frequency mode will be determined by the minimum value duty cycle, which is limited by the time of transfer of energy stored in the storage element to the consumer.
  • the shunt capacitance C w 0.5 ⁇ 5 C a is selected so that when disconnecting the ECC from the converter, the anode potential does not fall into the region of more negative potential values, because specific capacitance at lower negative potential values is higher. (Fig. 3).
  • the invention is illustrated in the drawing ( Figure 4) and a description of the source.
  • the power source contains ECCH 1, for example, with a magnesium anode and a gas diffusion cathode, an aqueous electrolyte solution, a DC / DC converter (DC-DC converter) with a key element 2 with a control unit, a shunt capacitor 3, a planar transformer 4, an inductive storage 5, storage capacitor 6, load resistance 7.
  • the current source operates as follows. When the key element 2 is closed, a current flows equal to the sum of the current of the source 1 and the shunt capacitance C w . The energy accumulating in the inductor 5 is transferred to the load 7 through the storage capacitor 6.
  • the off-state time is determined by the minimum time for the energy stored in the inductive storage 5 to be transmitted to the consumer 7.
  • the maximum transfer efficiency of electric energy is achieved by reducing the input resistance of the converter to less than 1 mOhm.
  • the power supply provided an output voltage of 12 V.
  • the input resistance of the converter was 1 mOhm.
  • the current source in constant current mode gave a maximum power of 42 W at a voltage of 0.84 V at the source at a temperature of 50 ° C.
  • the current density was 197 mA / cm 2 .
  • the voltage at the source decreased to 0.75 V, after which operation was stopped (because the interelectrode space was filled with reaction products).
  • the source current was 58 A.
  • the effective voltage is 0.93 V.
  • the HIT was 13 mOhm.
  • the constant current mode ⁇ R BH 18 mOhm.
  • the decrease in resistance was 5 mOhm.
  • the converter was tuned to a frequency of 77000 Hz.
  • the internal resistance of the HIT did not decrease significantly - from 13 Mom to 12.5, however, the metal consumption decreased by almost 10%.
  • the flow rate was 1.62 Ah-g / g, and the specific impedance of the anode was 0.37 Ohm-cm 2 .

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)
  • Hybrid Cells (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области электротехники, а именно к источникам питания, включающим высокочастотные преобразователи постоянного напряжения в постоянное и может быть использовано при производстве источников питания с повышенными электрическими характеристиками.Источник питания содержит электрохимический источник тока (ЭХИТ), включающий, по меньшей мере, один элемент с анодом и катодом, разделенными электролитом, шунтирующую емкость, подключенную к электрическому выходу ЭХИТ, DC-DC преобразователь с ключевым элементом, блоком управления и индуктивным накопителем энергии, подключенный к шунтирующей емкости, при этом, блок управления выполнен с возможностью реализации функции регулирования частоты переключения ключевого элемента в диапазоне от 5 кГц до 1 МГц. Удельный импеданс анода составляет от 0,016 до 1,6 Ом см2, соотношение величин шунтирующей емкости Сш и дифференциальной емкости анода Са определяется выражением Сш/Са=от 0,5до 5. Входное сопротивление DC-DC преобразователя составляет от 0,5 до 5,0 мОм. DC-DC преобразователь может содержать планарный трансформатор, а индуктивный накопитель энергии подключен к выходной обмотке планарного трансформатора.

Description

ИСТОЧНИК ПИТАНИЯ
(i) Область использования Изобретение относится к области электротехники, а именно к источникам питания, включающим высокочастотные преобразователи постоянного напряжения в постоянное и может быть использовано при производстве источников питания с повышенными удельными электрическими характеристиками.
(ii) Предшествующий уровень техники
Известен источник питания, содержащий электрохимический источник тока
(аккумулятор), ключевой элемент с блоком управления и накопитель энергии. (А.С.
СССР Nj.560279, кл. HOlM 10/50, 1977).
Недостатком указанного известного источника питания являются низкие удельные характеристики и ограниченное время работы, связанные с характеристиками используемого аккумулятора. ' , .
Известен источник питания, содержащий электрохимический источник тока, ключевой элемент с блоком управления и индуктивный накопитель энергии
(Полезная модель JЧ°45842, кл. HOlM 12/06, 27.05.2005). Недостатком этого известного источника питания являются низкие удельные характеристики и ограниченное время работы, связанные с неоптимальным выбором параметров составляющих источника питания.
Из известных источников питания наиболее близким по совокупности существенных признаков и достигаемому техническому результату является источник питания, содержащий электрохимический источник тока (ЭХИТ), включающий, по крайней мере, один элемент с анодом и катодом, разделенными электролитом, шунтирующую емкость, подключенную к выходу ЭХИТ, DC-DC преобразователь с ключевым элементом, блоком управления и индуктивным накопителем энергии (Патент РФ Ж2302060 Cl, HOlM 12/06). Недостатком этого известного источника питания являются низкие удельные характеристики и ограниченное время работы, связанные с неоптимальным выбором параметров составляющих источника питания. (iii) Раскрытие изобретения
Техническим результатом изобретения является создание источника питания, обладающего повышенными удельными электрическими характеристиками. Указанный технический результат достигается тем, что источник питания содержит ЭХИТ, включающий, по меньшей мере, один элемент с анодом и катодом, разделенными электролитом, шунтирующую емкость, подключенную к электрическому выходу ЭХИТ, DC-DC преобразователь с ключевым элементом, блоком управления и индуктивным накопителем энергии, подключенный к шунтирующей емкости, при этом, удельный импеданс анода составляет 0,01÷l,6 Ом-см2, а соотношение величин шунтирующей емкости C1n и дифференциальной емкости анода Ca определялось выражением Cш/Ca=0,5÷5. Указанные диапазоны изменения удельного импеданса анода и соотношения емкостей являются оптимальными. Выбор оптимальных значений указанных параметров в конечном итоге сказывается на стоимостных показателях изготовления ЭХИТ и преобразователя. Заявленный диапазон изменения удельного импеданса анода определяется тем, что при малых плотностях тока разряда (I≤IОО мА/см2) в постоянно-токовом режиме разряда ЭХИТ удельный импеданс анода Ra превышает 4 Ом-см2 (см. фиг.2). В указанном случае для заметного снижения удельного импеданса анода достаточно работать в частотном токовом режиме при частота 5 кГц, при этом удельный импеданс анода снижается до 1,5 Ом-см2. При плотностях тока более 100 мА/см2 удельный импеданс анода Ra при постоянно токовом режиме снижается до 1 Ом-см и для уменьшения внутреннего сопротивления ЭХИТ необходимо уменьшить удельный импеданса анода хотя бы на два порядка до 0,01 Ом-см2, для чего необходимо увеличить частоту токового режима до 1 МГц. Таким образом, диапазон частот переключения ключевого элемента составляет от 5 кГц до 1 МГц, а соответствующий ему диапазон изменения удельного импеданса анода составляет 0,01÷l,6 Ом-см2. При частоте переключения 4 кГц удельный импеданс анода составил 2,3 Ом-см2, что значительно больше, чем 1,6 Ом-см2, При частоте переключения более 1 МГц не происходит дальнейшего уменьшения импеданса анода и внутреннего сопротивления ЭХИТ, поскольку оно определяется сопротивление электролита. Которое не зависит от частоты. Оптимальность соотношения емкостей Cш/Ca=0,5÷5 подтверждается ниже. Целесообразно, чтобы входное сопротивление DC-DC преобразователя составляло O,5÷5,O мОм. Указанный диапазон входного сопротивления преобразователя обеспечивает максимальный КПД преобразования электрической энергии. Сопротивление преобразователя менее 0,5 мОм сложно реализовать технически, при сопротивлении более 5 мОм растут потери энергии в преобразователе и снижается КПД. Целесообразно, чтобы DC-DC преобразователь содержал планарный трансформатор. Планарный трансформатор имеет малые габариты и прост в изготовлении. Целесообразно, чтобы индуктивный накопитель энергии был подключен к выходной обмотке планарного трансформатора. На выходе трансформатора напряжение, по крайней мере, на порядок выше, чем напряжение на входе в трансформатор. Индуктивный накопитель, выполненный на более высокое выходное напряжение, при прочих равных условиях, имеет меньшие габариты и массу. ЭХИТ имеет внутреннее сопротивление R, равное сумме сопротивлений электролита, катода и анода.
Figure imgf000005_0001
причем сопротивление анода можно упрощенно представить в виде эквивалентной схемы фиг.l. где: Cд.c. - емкость двойного слоя, Re - поляризационное сопротивление, Rэл - сопротивление электролита. Рассмотрим вклад анодной составляющей в суммарное внутреннее сопротивление ЭХИТ на примере магний-воздушного ЭХИТ при двух режимах работы: постоянно-токовом и частотном.
В постоянно-токовых режимах работы ЭХИТ сопротивление анода Ra определяется составляющей Re, которая будет уменьшаться с увеличением плотности тока, так как э.д.с. поляризации находится в логарифмической зависимости от величины плотности тока и возрастает медленнее, чем плотность тока.
На Фиг.2 показана зависимость удельного сопротивления Re от плотности тока. t При частотном режиме отбора энергии сопротивление анода Ra будет определяется импедансом, где емкостная составляющая 1
Rn = -
2π - C. где Cд.c, - дифференциальная емкость двойного слоя, f - частота переключения.
Причём емкость двойного слоя зависит от потенциала анода. На Фиг.З показаны типичные кривые дифференциальной емкости металлов в растворах электролитов различной концентрации (А.Н.Фрумкин, Потенциалы нулевого заряда, Москва, 1970, «Hayкa», с 158
В отрицательной области потенциалов в поверхностно неактивных электролитах для всех металлов дифференциальная емкость двойного электрического слоя, как видно из фиг.З, имеет величину порядка 17 мкф/см2 (Р.Р.Солем, Теоретическая электрохимия, Москва «Byзoвcкaя книгa», 2001, с 312- 313). При потенциалах нулевого заряда, что соответствует равновесному потенциалу металла, относительно раствора электролита при высоких концентрациях последнего, емкость выше. Следовательно, при определенном частотном режиме отбора энергии удельный импеданс анода можно снизить настолько, что внутреннее сопротивление ЭХИТ будет приблизительно равно сопротивлению электролита. Например, при частоте 100 кГц удельный импеданс анода составит 0,09 Ом-см . Удельное сопротивление электролита при 0,5 см межэлектродном зазоре при рабочей температуре, равной 60÷70°C составляет примерно 2,5÷3 Ом-см2. Удельное сопротивление современных газо диффузионных катодов составляет при той же температуре =0,8÷l Ом-см . Следовательно, суммарное внутреннее сопротивление в 100 кГц режиме работы ЭХИТ составит (если брать максимальные значения Rэл и Rк) =4,1 Ом-см2, причем Ra составит =2,5% от суммарного внутреннего сопротивления, т.е. =0,1 Ом-см . В постоянно-токовом режиме работы ЭХИТ составляющая Ra при плотностях тока, реализуемых на практике (50÷100 мА/см2), составляет =6 Ом-см2 (см. Фиг.2). Соответственно, суммарное внутреннее удельное сопротивление составит =10 Ом-см2, что примерно в 2,5 раза (как минимум, так как емкость соответствующая точкам нулевого заряда и анодной ветви электро-капиллярной кривой, собственно рабочей зоне анода источника тока, выше емкости принятой в расчетах) выше, чем в частотном режиме работы, а R3 составит 60% от общего сопротивления.
Превышение мощности, по сравнению с постоянно-токовым режимом отбора энергии, в частотном режиме будет определяться минимальным значением скважности, которая ограничена временем передачи энергии, запасенной в накопительном элементе, потребителю. Шунтирующая емкость Cш=0,5÷5 Ca подбирается таким образом, чтобы при отключении ЭХИТ от преобразователя, потенциал анода не опускался в область более отрицательных значений потенциала, т.к. удельная емкость при менее отрицательных значений потенциала выше. (Фиг.З).
(iv) Примеры реализации изобретения
Сущность изобретения поясняется чертежом (Фиг.4) и описанием работы источника. Источник питания содержит ЭХИТ 1, например, с магниевым анодом и газодиффузионным катодом, водным раствором электролита, преобразователь постоянного напряжения в постоянное (DC-DC преобразователь) с ключевым элементом 2 с блоком управления, шунтирующую емкость 3, планарный трансформатор 4, индуктивный накопитель 5, накопительный конденсатор 6, сопротивление нагрузки 7. Источник тока работает следующим образом. При замыкании ключевого элемента 2 протекает ток, равный сумме тока источника 1 и шунтирующей емкости Cш. Энергия, накапливаясь в дросселе 5, передается в нагрузку 7 через накопительный конденсатор 6. Время отключенного состояния определяется минимальным временем передачи энергии, запасенной в индуктивном накопителе 5, потребителю 7. Максимальный КПД перевода электрической энергии достигается путем снижения входного сопротивления преобразователя меньше 1 мОм.
Пример практической реализации на базе одного металло-воздушного источника тока с водным раствором NaCl, магниевым анодом площадью 280 см2, газодиффузионным катодом 240 см2. Источник имел напряжение разомкнутой цепи 1,74 В. Межэлектродное расстояние составляло 0,5 см. Был изготовлен источник питания, включающий указанный источник тока, шунтирующую емкость Cш=10500 мкF, ключевой элемент с блоком управления, планарный трансформатор с накопительным элементом во вторичной цепи. Источник питания обеспечивал выходное напряжение 12 В. Входное сопротивление преобразователя составляло 1 мОм.
Источник тока в постоянно-токовом режиме дал максимальную мощность 42 Вт при напряжении 0,84 В на источнике при температуре 50°C. Плотность тока составила 197 мА/см2. После 40 минут работы напряжение на источнике снизилось до 0,75 В, после чего работа была прекращена (т.к. межэлектродное пространство было заполнено продуктами реакции). В постоянно-токовом режиме работы ХИТ внутреннее сопротивление составило Rвн=18 мОм, тoк=50 А.
После работы в постоянно-токовом режиме к ХИТ был подключен преобразователь. Были получены следующие результаты. На выходе преобразователя:
Выходное напряжение 12,05 В Ток нагрузки 3,5 А Мощность 41,2 Вт. Преобразователь до эксперимента был тестирован: КПД при входном напряжении 0,9 В и мощности от 45÷60 Вт составил 0,8. Потери в преобразователе составили 11,5 Вт. Потери в соединительных проводах составили 1,5 Вт.. Следовательно, на вход преобразователя было подано =54,2 Вт.
Ток источника составил 58 А. Действующее напряжение - 0,93 В. Из расчета ∑RBH ХИТ составил 13 мОм.
По оценке постоянно-токовый режим ∑RBH=18 мОм. Уменьшение сопротивления составило 5 мОм.
Далее преобразователь был настроен на частоту 77000 Гц. Внутреннее сопротивление ХИТ снизилось не существенно - с 13 Мом до 12,5, однако расход металла снизился почти на 10%.
При работе в режиме 27 кГц расход составил 1,62 А-ч/г, а удельный импеданс анода - 0,37 Ом-см2.
При работе в режиме 77 кГц расход составил 1,78 А-ч/г., а удельный импеданс анода - 0,13 Ом-см2. Напряжение на ХИТ во время работы в частотных режимах не снижалось
(межэлектродное пространство не забивалось продуктами реакции).
Приведенные выше описания конструкции, работы заявляемого устройства и примера практической реализации показывают, что данное устройство может быть реализовано на практике. Следовательно, заявленная полезная модель соответствует критерию «пpoмышлeннaя применимостью

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Источник питания, содержащий электрохимический источник тока
(ЭХИТ), включающий, по меньшей мере, один элемент с анодом и катодом, разделенными электролитом, шунтирующую емкость, подключенную к электрическому выходу ЭХИТ, DC-DC преобразователь с ключевым элементом с блоком управления и индуктивным накопителем энергии, вход которого подключен к шунтирующей емкости, а выход подключен к нагрузке, отличающийся тем, что блок управления выполнен с возможностью реализации функции регулирования частоты переключения ключевого элемента в диапазоне 5 кГц÷l МГц, а удельный импеданс анода составляет 0,01÷-l,6 Ом-см2.
2. Источник питания, по п.l, отличающийся тем, что соотношение величин шунтирующей емкости Cш и дифференциальной емкости анода Ca определяется выражением Cш/Ca=0,5÷5.
3. Источник питания, по п.l, отличающийся тем, что входное сопротивление
DC-DC преобразователя составляет 0,5 ч÷5,0 мОм.
4. Источник питания, по п.l, отличающийся тем, что DC-DC преобразователь содержит планарный трансформатор, первичная обмотка которого подключена через ключевой элемент к шунтирующей емкости, а вторичная обмотка подключена к индуктивному накопителю энергии.
PCT/RU2009/000164 2008-05-27 2009-04-07 Источник питания WO2009145664A1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2008120858/09A RU2403657C2 (ru) 2008-05-27 2008-05-27 Источник питания
RU2008120858 2008-05-27

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2009145664A1 true WO2009145664A1 (ru) 2009-12-03

Family

ID=41377305

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2009/000164 WO2009145664A1 (ru) 2008-05-27 2009-04-07 Источник питания

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2403657C2 (ru)
WO (1) WO2009145664A1 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2624822C2 (ru) * 2015-10-16 2017-07-07 Эдвид Иванович Линевич Способ электропитания и устройство для его осуществления

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004032303A2 (en) * 2002-10-01 2004-04-15 Mti Microfuel Cells Inc. Switching dc-dc power converter and battery charger for use with direct oxidation fuel cell power source
RU45842U1 (ru) * 2004-06-03 2005-05-27 Даниелян Макич Иванович Источник питания
RU2302060C1 (ru) * 2005-12-20 2007-06-27 Закрытое Акционерное Общество "Научно-производственное предприятие "Константа" Источник питания и способ его эксплуатации
JP2007215320A (ja) * 2006-01-30 2007-08-23 Samya Technology Co Ltd 多機能旅行用充電器
US20080081236A1 (en) * 2006-10-03 2008-04-03 Canon Kabushiki Kaisha Electric power supply system of fuel cell

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004032303A2 (en) * 2002-10-01 2004-04-15 Mti Microfuel Cells Inc. Switching dc-dc power converter and battery charger for use with direct oxidation fuel cell power source
RU45842U1 (ru) * 2004-06-03 2005-05-27 Даниелян Макич Иванович Источник питания
RU2302060C1 (ru) * 2005-12-20 2007-06-27 Закрытое Акционерное Общество "Научно-производственное предприятие "Константа" Источник питания и способ его эксплуатации
JP2007215320A (ja) * 2006-01-30 2007-08-23 Samya Technology Co Ltd 多機能旅行用充電器
US20080081236A1 (en) * 2006-10-03 2008-04-03 Canon Kabushiki Kaisha Electric power supply system of fuel cell

Also Published As

Publication number Publication date
RU2403657C2 (ru) 2010-11-10
RU2008120858A (ru) 2009-12-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Lee et al. Battery ripple current reduction in a three-phase interleaved dc-dc converter for 5kW battery charger
Chuang High-efficiency ZCS buck converter for rechargeable batteries
US8754545B2 (en) High efficiency backup-power circuits for switch-mode power supplies
US9859784B2 (en) Hybrid power convertor and control method thereof
JP2006286408A (ja) 燃料電池の最大電力点電圧特定方法および燃料電池制御システムならびに燃料電池制御システムに使用される電力制御装置
CN102510205A (zh) 一种宽量程输入直流整流滤波电路
JP2007328955A (ja) 電源装置
KR101800074B1 (ko) 산발적 전원연결부를 갖는 기기와 휴대기기의 적응적 급속충전 시스템 및 방법
Park et al. Efficient energy harvester for microbial fuel cells using DC/DC converters
CN104167783A (zh) 一种电池持续供电的直流电源低纹波实现方法与电路
JP2007335373A (ja) 燃料電池システム
JP2006114486A (ja) 燃料電池電源システム
Chuang et al. Battery float charge technique using parallel-loaded resonant converter for discontinuous conduction operation
Monteiro et al. Efficient supercapacitor energy usage in mobile phones
RU2403657C2 (ru) Источник питания
US20170077720A1 (en) Systems and methods for adaptive fast-charging for mobile devices and devices having sporadic power-source connection
Chen High pulse power system through engineering battery-capacitor combination
TW202127785A (zh) 能量儲存系統
RU2302060C1 (ru) Источник питания и способ его эксплуатации
Basu et al. Voltage and current ripple considerations for improving lifetime of ultra-capacitors used for energy buffer applications at converter inputs
JP2014230389A (ja) 電力供給回路および電気二重層キャパシタの使用方法
CN110867922A (zh) 一种浮充阶段拉高电压的脉冲充电方法及电源充电器
RU104397U1 (ru) Источник питания
CN205453221U (zh) 复合电池
Vignan et al. Implementation of Variable Duty Ratio Reflex Charging of Li-ion Batteries

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09755113

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 09755113

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1