WO2009108976A2 - Method for producing a plain bearing - Google Patents

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    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
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    • F16C2223/30—Coating surfaces
    • F16C2223/44—Coating surfaces by casting molten material on the substrate

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a slide bearing, wherein a bearing metal layer of a white metal alloy with antimony and copper as the main alloying elements is applied to a metallic support shell.
  • Bearing metal layers of a tin-based white metal alloy with antimony and copper as the main alloy components are usually applied in a stand or centrifugal casting on a steel support shell of the sliding bearing to be produced, because especially at higher levels of antimony and copper to increase the bearing load the deformability of such bearing metal layers suffers considerably.
  • the increase in antimony and copper content is subject to comparatively narrow limits due to the embrittlement of the white metal alloy and the segregation effects that occur.
  • Higher amounts of antimony and copper lead to the precipitation of long, needle-shaped intermetallic phases of copper and tin, which, like the cube-shaped intermetallic phases formed from tin and antimony, adversely affect the bearing properties.
  • the invention is therefore based on the object to produce a plain bearing with a metallic support shell and a bearing metal layer of a white metal alloy with antimony and copper as the main alloying elements, which slide bearing can also meet high demands in terms of resilience and tribological properties.
  • the invention solves this problem by first casting the white metal alloy and then solidifying it at a cooling rate of at least 100 K / s, before the solidified white metal alloys tion formed bearing metal layer is applied to the support shell and connected to it.
  • the invention is based on the finding that only then can a structure advantageous for a bearing metal layer of a sliding bearing structure be achieved when the white metal alloy from the melt solidifies rapidly, specifically with a consultkkühlgradienten of 20 K / s.
  • such cooling rates can not be achieved when pouring the bearing metal layer on the support shell in the centrifugal or stand casting, because the support shell must be heated in this known method to a temperature above the melting point of the white metal alloy to ensure sufficient bonding to the bearing metal layer.
  • the white metal alloy must first be cast for itself and cooled during solidification with a gradient of at least 100 K / s before the bearing metal layer formed from this white metal alloy can be connected to the support shell. Since the fineness of the microstructure increases with the cooling rate, a minimum cooling rate of 150 K / s is recommended. In the industrial manufacturing sector, the cooling rate may preferably be between 200 and 400 K / s.
  • the white metal alloy can be continuously cast and cooled, preferably by pouring onto a conveyor belt, via which the cast white metal alloy is cooled at the required cooling rate before the white metal is removed from the conveyor belt for further processing becomes.
  • the steel support shell can be provided with an adhesion-promoting layer before the bearing metal layer is applied. If this adhesion-promoting layer comprises a solder having a lower melting point than the bearing metal layer, no special measures are required to counteract liquefaction of the bearing metal layer beyond a thin bonding layer.
  • the white metal alloy for the bearing metal layer is poured onto the supporting shell prior to application, consideration must not be given to the final dimensions of the bearing metal layer during casting. This opens up the possibility of additionally influencing the microstructure by a subsequent shaping, preferably by cold rolling, with the aid of which the thickness of the bearing metal layer required for the respective sliding bearing can be achieved economically.
  • the white metal alloy can therefore be cast in a casting-facilitating minimum thickness of 4 mm. Cold forming can surprisingly round up the sharp-edged, needle-shaped or cube-shaped habit of the intermetallic copper-tin or tin-antimony phases produced in tin-based white metal alloys. Comparable ratios occur for corresponding intermetallic phases in white metal alloys based on lead or bismuth.
  • the cold forming of the white metal alloy causes a reduction in the hardness, but this hard waste can be compensated by a subsequent heat treatment, because alloying elements, such as antimony, copper and zirconium and manganese, to the white metal alloy curing lead under certain conditions, hardnesses that are above the casting hardness without jeopardizing a required for the bearing manufacturing subsequent deformation of the bearing metal layer, as z. B. for forming the planar metal plate with the applied bearing metal layer to a bearing half shell is required.
  • the finished bearing half shell can be subjected to a subsequent heat treatment, which also promotes the diffusion of certain elements into the adhesion-promoting layer, which leads to an improvement in adhesion.
  • a white metal alloy of 15 wt.% Antimony, 4 wt.% Cu, admixtures of zirconium, cobalt, manganese and magnesium, remainder tin was cast continuously on a conveyor belt, in a width of 350 mm and a thickness of 12 mm.
  • this alloy was cooled by means of heat sinks via the conveyor belt at a cooling rate of about 300 K / s until complete solidification.
  • the ingot obtained in this way was subsequently rolled in several passes to a thickness of 3 mm.
  • the hardness of the original 36 HBW 2.5 / 15.625 / 15 dropped by 5 to 15 hardness points, but the intermetallic copper-tin and tin antimony precipitates were significantly refined and their edges rounded off, which improved fatigue strength.
  • the surface of the bearing metal was then degreased and activated by grinding before the bearing metal layer was rolled onto a steel sheet which was coated with a zinc and zinc priming layer by dipping, thereby initially establishing a physical bond between the steel sheet and the bearing metal layer formed by their surface textures. Thereafter, a diffusion heat treatment at a temperature of 190 ⁇ 20 0 C for a period of 4 ⁇ 2 hours to increase the hardness of the bearing metal and the bond strength to form an atomic bond by diffusion performed.
  • the steel plate with the applied bearing metal layer could be pressed into half-shells and processed to the finished warehouse. After pressing, a further increase in the bearing metal hardness of some hardness points could be observed in the experiment by an additional heat treatment under similar conditions as the previous diffusion heat treatment, with a final hardness of 37.6 HBW 2.5 / 15.625 / 15 was achieved.
  • a white metal alloy of 22 wt.% Antimony, 5.5 wt.% Copper and admixtures of zirconium and manganese, remainder tin was continuously in a width of 200 mm and a thickness of 10 mm under a cooling rate of about 350 K / s cast a conveyor belt.
  • the ingot was then homogenized by a heat treatment at a temperature of 150 ⁇ 20 ° C. for a period of 5 ⁇ 2 hours and rolled in several passes to the final dimension of 2.3 mm, and the surface was activated by grinding.
  • a steel sheet was degreased, ground and then electroplated with a tin-based primer layer.
  • the surface of the composite body of sheet steel and bonding layer to be coated with the bearing metal was brought to a temperature of 225 ⁇ 20 ° C. required for the application of the solder layer.
  • the bearing metal layer was applied to the still liquid layer, with small amounts of the bearing metal layer in the region of the binding zone merging into the molten phase in order then to immediately solidify again.
  • an atomic bond formed between steel, bonding layer and bearing metal. This bond was sufficient to transform the resulting board into a half-shell.

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Abstract

The invention relates to a method for producing a plain bearing, according to which a metal bearing layer consisting of a white metal alloy that contains antimony and copper as the primary alloy elements is applied to a metal bearing shell. The aim of the invention is to obtain advantageous strength characteristics whilst retaining good tribological characteristics. To achieve this, the white metal alloy is cast and then solidified at a cooling rate of at least 100 K/s, before the metal bearing layer that is formed from the solidified white metal alloy is applied to the bearing shell and connected thereto.

Description

Verfahren zum Herstellen eines Gleitlagers Method for producing a plain bearing
Technisches GebietTechnical area
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Herstellen eines Gleitlagers, wobei eine Lagermetallschicht aus einer Weißmetalllegierung mit Antimon und Kupfer als Hauptlegierungselemente auf eine metallische Stützschale aufgebracht wird.The invention relates to a method for producing a slide bearing, wherein a bearing metal layer of a white metal alloy with antimony and copper as the main alloying elements is applied to a metallic support shell.
Stand der TechnikState of the art
Lagermetallschichten aus einer Weißmetalllegierung auf Zinnbasis mit Antimon und Kupfer als Hauptlegierungsbestandteile werden üblicherweise im Standoder Schleuderguss auf eine stählerne Stützschale des herzustellenden Gleitlagers aufgebracht, weil insbesondere bei höheren Anteilen an Antimon und Kupfer zur Steigerung der Lagerbelastbarkeit die Verformbarkeit solcher Lagermetallschichten erheblich leidet. Der Steigerung des Antimon- und Kupfergehaltes werden jedoch vergleichsweise enge Grenzen durch die Versprödung der Weißmetalllegierung und den auftretenden Seigerungseffekten gesetzt. Höhere Anteile an Antimon und Kupfer führen zur Ausscheidung langer, nadeiförmiger intermetallischer Phasen aus Kupfer und Zinn, die sich wie die aus Zinn und Antimon gebildeten, würfelförmigen intermetallischen Phasen nachteilig auf die Lagereigenschaften auswirken.Bearing metal layers of a tin-based white metal alloy with antimony and copper as the main alloy components are usually applied in a stand or centrifugal casting on a steel support shell of the sliding bearing to be produced, because especially at higher levels of antimony and copper to increase the bearing load the deformability of such bearing metal layers suffers considerably. However, the increase in antimony and copper content is subject to comparatively narrow limits due to the embrittlement of the white metal alloy and the segregation effects that occur. Higher amounts of antimony and copper lead to the precipitation of long, needle-shaped intermetallic phases of copper and tin, which, like the cube-shaped intermetallic phases formed from tin and antimony, adversely affect the bearing properties.
Zur Gefügeverbesserung von Gleitlagerlegierungen auf Zinnbasis, die 2 bis 15 Gew.% Antimon, 1 bis 10 Gew.% Kupfer, bis zu 15 Gew.% Blei und weitere Legierungselemente, wie Cadmium, Nickel, Silber, Tellur, Kobalt, Magnesium, Mangan und Arsen aufweisen können, ist es zwar bekannt (GB 2 146 354 A), Titan in einem Gehalt von 0,005 bis 0,5 Gew.% zuzulegieren, um die Mikrostruktur des Lagerwerkstoffes zu verfeinern und damit die Tragfähigkeit des Gleitlagers zu verbessern, doch können mit solchen Gleitlagern keineswegs höheren Belastungsanforderungen entsprochen werden. Außerdem müssen umweltbelastende Legierungselemente eingesetzt werden.For structure improvement of sliding bearing alloys based on tin, the 2 to 15 wt.% Antimony, 1 to 10 wt.% Copper, up to 15 wt.% Lead and more Alloying elements, such as cadmium, nickel, silver, tellurium, cobalt, magnesium, manganese and arsenic, it is known (GB 2,146,354 A) to alloy titanium in a content of 0.005 to 0.5 wt.%, To the To refine microstructure of the bearing material and thus to improve the carrying capacity of the sliding bearing, but can be met with such bearings by no means higher load requirements. In addition, environmentally harmful alloying elements must be used.
Um die Belastbarkeit von ökologischen Weißmetalllegierungen zu steigern, ist es darüber hinaus bekannt (DE 101 45 389 C2), neben Antimon mit einem Anteil von 6 bis 15 Gew.% und einem Kupferanteil von 3 bis 10 Gew.% Wismut mit einem Anteil zwischen 0,1 und 18 Gew.% einzusetzen. Trotz dieser Maßnahmen können diese bekannten, von umweltbelastenden Legierungsbestandteilen freien Gleitlagerlegierungen höheren Festigkeitsansprüchen nicht genügen, sodass bei höheren Anforderungen an die Belastbarkeit und an die Verschleißbeständigkeit häufig auf Lagermetalle auf Aluminiumbasis ausgewichen wird, obwohl beim Einsatz dieser Lagermetalle auf die hervorragenden Notlaufeigenschaften von Lagermetalllegierungen auf Zinnbasis verzichtet werden muss.In order to increase the capacity of ecological white metal alloys, it is also known (DE 101 45 389 C2), in addition to antimony in a proportion of 6 to 15 wt.% And a copper content of 3 to 10 wt.% Bismuth with a proportion between 0 , 1 and 18% by weight. Despite these measures, these known, free of polluting alloying components plain bearings alloys can not meet higher strength requirements, so avoided at higher demands on the load capacity and wear resistance on aluminum-based bearing metals, although dispensed with the use of these bearing metals on the excellent runflat properties of bearing metal alloys based on tin must become.
Darstellung der ErfindungPresentation of the invention
Der Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, ein Gleitlager mit einer metallischen Stützschale und einer Lagermetallschicht aus einer Weißmetalllegierung mit Antimon und Kupfer als Hauptlegierungselemente herzustellen, welches Gleitlager auch hohen Anforderungen hinsichtlich der Belastbarkeit und der tribologischen Eigenschaften genügen kann.The invention is therefore based on the object to produce a plain bearing with a metallic support shell and a bearing metal layer of a white metal alloy with antimony and copper as the main alloying elements, which slide bearing can also meet high demands in terms of resilience and tribological properties.
Ausgehend von einem Verfahren zum Herstellen eines Gleitlagers der eingangs geschilderten Art löst die Erfindung die gestellte Aufgabe dadurch, dass zunächst die Weißmetalllegierung gegossen und dann mit einer Abkühlrate von zumindest 100 K/s erstarrt wird, bevor die aus der erstarrten Weißmetalllegie- rung gebildete Lagermetallschicht auf die Stützschale aufgebracht und mit ihr verbunden wird.Starting from a method for producing a plain bearing of the type described above, the invention solves this problem by first casting the white metal alloy and then solidifying it at a cooling rate of at least 100 K / s, before the solidified white metal alloys tion formed bearing metal layer is applied to the support shell and connected to it.
Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass nur dann eine für eine Lagermetallschicht eines Gleitlagers vorteilhafte Gefügestruktur erreicht werden kann, wenn die Weißmetalllegierung aus der Schmelze rasch erstarrt, und zwar mit einem Mindestabkühlgradienten von 20 K/s. Solche Abkühlraten lassen sich jedoch nicht beim Aufgießen der Lagermetallschicht auf die Stützschale im Schleuder- oder Standguss erreichen, weil die Stützschale bei diesen bekannten Verfahren auf eine Temperatur über dem Schmelzpunkt der Weißmetalllegierung erwärmt werden muss, um eine ausreichende Bindung zur Lagermetallschicht sicherzustellen. Dies bedeutet, dass zunächst die Weißmetalllegierung für sich gegossen und während der Erstarrung mit einem Gradienten von mindestens 100 K/s gekühlt werden muss, bevor die aus dieser Weißmetalllegierung gebildete Lagermetallschicht mit der Stützschale verbunden werden kann. Da die Feinheit der Gefügestruktur mit der Abkühlrate zunimmt, empfiehlt sich eine Mindestabkühlrate von 150 K/s. Im industriellen Fertigungsbereich kann die Abkühlrate vorzugsweise zwischen 200 und 400 K/s liegen.The invention is based on the finding that only then can a structure advantageous for a bearing metal layer of a sliding bearing structure be achieved when the white metal alloy from the melt solidifies rapidly, specifically with a Mindestkkühlgradienten of 20 K / s. However, such cooling rates can not be achieved when pouring the bearing metal layer on the support shell in the centrifugal or stand casting, because the support shell must be heated in this known method to a temperature above the melting point of the white metal alloy to ensure sufficient bonding to the bearing metal layer. This means that the white metal alloy must first be cast for itself and cooled during solidification with a gradient of at least 100 K / s before the bearing metal layer formed from this white metal alloy can be connected to the support shell. Since the fineness of the microstructure increases with the cooling rate, a minimum cooling rate of 150 K / s is recommended. In the industrial manufacturing sector, the cooling rate may preferably be between 200 and 400 K / s.
Um solche hohen Abkühlraten mit einem vergleichsweise geringen Aufwand sicherstellen zu können, kann die Weißmetalllegierung kontinuierlich gegossen und gekühlt werden, vorzugsweise durch ein Aufgießen auf ein Förderband, über das die aufgegossene Weißmetalllegierung mit der erforderlichen Abkühlrate gekühlt wird, bevor das Weißmetall zur Weiterverarbeitung vom Förderband abgenommen wird.In order to be able to ensure such high cooling rates with comparatively little effort, the white metal alloy can be continuously cast and cooled, preferably by pouring onto a conveyor belt, via which the cast white metal alloy is cooled at the required cooling rate before the white metal is removed from the conveyor belt for further processing becomes.
Durch die feine Gefügestruktur, die durch eine hohe Abkühlrate während der Erstarrung der Schmelze erreicht wird, bleibt auch bei höheren Antimon- und Kupfergehalten eine ausreichende Verformbarkeit der Weißmetalllegierung erhalten, um die erstarrte Lagermetallschicht beispielsweise zu einer Schalenform pressen zu können. Für die Verbindung der Lagermetallschicht mit der Stützschale eignen sich vor allem kohäsive Verbindungsverfahren, wie Löten, Kleben, Reibschweißen und Plattieren, wenn nur sichergestellt ist, dass die Lagermetallschicht höchstens im Bereich der Verbindungsfläche über den Schmelzpunkt erwärmt wird, die durch die rasche Abkühlung während des Er- starrens erreichte feinkörnige Gefügestruktur also über einen wesentlichen Dickenbereich der Lagermetallschicht erhalten bleibt.Due to the fine microstructure, which is achieved by a high cooling rate during the solidification of the melt, a sufficient deformability of the white metal alloy is maintained even at higher antimony and copper contents in order to press the solidified bearing metal layer, for example, to a shell mold. For the connection of the bearing metal layer with the support shell, especially cohesive bonding methods, such as soldering, Adhesion, friction welding and plating, if it is only ensured that the bearing metal layer is heated above the melting point at most in the area of the bonding surface, which is maintained by the rapid cooling during solidification achieved fine-grained microstructure over a substantial thickness range of the bearing metal layer.
Um eine gute Haftverbindung zwischen der stählernen Stützschale und der Lagermetallschicht zu ermöglichen, kann die stählerne Stützschale vor dem Aufbringen der Lagermetallschicht mit einer Haftvermittlungsschicht versehen werden. Umfasst diese Haftvermittlungsschicht ein Lot mit einem gegenüber der Lagermetallschicht geringeren Schmelzpunkt, so bedarf es keiner besonderen Maßnahmen, um einer Verflüssigung der Lagermetallschicht über eine dünne Verbindungsschicht hinaus entgegenzuwirken.In order to enable a good bond between the steel support shell and the bearing metal layer, the steel support shell can be provided with an adhesion-promoting layer before the bearing metal layer is applied. If this adhesion-promoting layer comprises a solder having a lower melting point than the bearing metal layer, no special measures are required to counteract liquefaction of the bearing metal layer beyond a thin bonding layer.
Da die Weißmetalllegierung für die Lagermetallschicht vor dem Aufbringen auf die Stützschale gegossen wird, braucht beim Gießen nicht auf die Endabmessungen der Lagermetallschicht Bedacht genommen zu werden. Dies eröffnet die Möglichkeit, die Gefügestruktur durch eine nachträgliche Umformung zusätzlich zu beeinflussen, vorzugsweise durch ein Kaltwalzen, mit dessen Hilfe die für das jeweilige Gleitlager benötigte Dicke der Lagermetallschicht wirtschaftlich erreicht werden kann. Die Weißmetalllegierung kann daher in einer das Gießen vereinfachenden Mindestdicke von 4 mm gegossenen werden. Durch das Kaltumformen kann in überraschender Weise der scharfkantige, na- del- bzw. würfelförmige Habitus der bei Weißmetalllegierungen auf Zinnbasis entstehenden intermetallischen Kuper-Zinn- bzw. Zinn-Antimonphasen gerundet werden. Vergleichbare Verhältnisse treten für entsprechende intermetallische Phasen bei Weißmetalllegierungen auf Blei- oder Wismutbasis auf.Since the white metal alloy for the bearing metal layer is poured onto the supporting shell prior to application, consideration must not be given to the final dimensions of the bearing metal layer during casting. This opens up the possibility of additionally influencing the microstructure by a subsequent shaping, preferably by cold rolling, with the aid of which the thickness of the bearing metal layer required for the respective sliding bearing can be achieved economically. The white metal alloy can therefore be cast in a casting-facilitating minimum thickness of 4 mm. Cold forming can surprisingly round up the sharp-edged, needle-shaped or cube-shaped habit of the intermetallic copper-tin or tin-antimony phases produced in tin-based white metal alloys. Comparable ratios occur for corresponding intermetallic phases in white metal alloys based on lead or bismuth.
Das Kaltumformen der Weißmetalllegierung bedingt zwar eine Verminderung der Härte, doch kann dieser Härteabfall durch eine nachfolgende Wärmebehandlung wieder ausgeglichen werden, weil Legierungselemente, wie Antimon, Kupfer sowie Zirkon und Mangan, zu die Weißmetalllegierung härtenden Aus- scheidungen führen, wobei unter bestimmten Voraussetzungen Härten erzielt werden können, die über der Gusshärte liegen, ohne eine für die Lagerherstellung erforderliche nachträgliche Verformung der Lagermetallschicht zu gefährden, wie sie z. B. zum Umformen der ebenen Metallplatine mit der aufgebrachten Lagermetallschicht zu einer Lagerhalbschale erforderlich wird. Damit bei einer solchen Umformung auftretende Härteverluste im Bereich der Lagermetallschicht ausgeglichen werden können, kann die gefertigte Lagerhalbschale einer nachträglichen Wärmebehandlung unterzogen werden, die außerdem die Diffusion bestimmter Elemente in die Haftvermittlungsschicht unterstützt, was zu einer Verbesserung der Haftung führt.Although the cold forming of the white metal alloy causes a reduction in the hardness, but this hard waste can be compensated by a subsequent heat treatment, because alloying elements, such as antimony, copper and zirconium and manganese, to the white metal alloy curing lead under certain conditions, hardnesses that are above the casting hardness without jeopardizing a required for the bearing manufacturing subsequent deformation of the bearing metal layer, as z. B. for forming the planar metal plate with the applied bearing metal layer to a bearing half shell is required. So that hardness losses occurring in the area of the bearing metal layer occurring during such forming can be compensated for, the finished bearing half shell can be subjected to a subsequent heat treatment, which also promotes the diffusion of certain elements into the adhesion-promoting layer, which leads to an improvement in adhesion.
Beispiel 1 :Example 1 :
Eine Weißmetalllegierung aus 15 Gew.% Antimon, 4 Gew.% Cu, Beimengungen an Zirkon, Kobalt, Mangan und Magnesium, Rest Zinn wurde kontinuierlichen auf ein Förderband gegossen, und zwar in einer Breite von 350 mm und einer Dicke von 12 mm. Unmittelbar nach dem Aufgießen der Weißmetalllegierung auf das Förderband wurde diese Legierung mit Hilfe von Kühlkörpern über das Förderband mit einer Kühlrate von ca. 300 K/s bis zur vollständigen Erstarrung gekühlt. Der auf diese Art erhaltene Gussbarren wurde in weiterer Folge in mehreren Stichen auf eine Dicke von 3 mm abgewalzt. Dabei sank die Gusshärte von ursprünglich 36 HBW 2,5/15,625/15 je nach den Kaltwalzbedingungen um 5 bis 15 Härtepunkte, die intermetallischen Kupfer-Zinn- und Zinn- Antimonausscheidungen wurden jedoch erheblich verfeinert und ihre Kanten abgerundet, wodurch die Dauerfestigkeit verbessert wurde. Die Oberfläche des Lagermetalls wurde dann entfettet und durch Schleifen aktiviert, bevor die Lagermetallschicht auf ein Stahlblech aufgewalzt wurde, das mit einer Haftvermittlungsschicht auf der Basis von Zinn und Zink durch ein Tauchen beschichtet wurde, wodurch sich vorerst eine physikalische Bindung zwischen dem Stahlblech und der Lagermetallschicht durch deren Oberflächenbeschaffenheiten ausbildete. Danach wurde eine Diffusionswärmebehandlung bei einer Temperatur von 190 ± 20 0C während einer Dauer von 4 ± 2 Stunden zur Stei- gerung der Härte des Lagermetalls und der Bindefestigkeit unter Ausbildung einer atomaren Bindung durch Diffusion durchgeführt. Die stählerne Platine mit der aufgebrachten Lagermetallschicht konnte zu Lagerhalbschalen verpresst und bis zum fertigen Lager bearbeitet werden. Nach dem Verpressen konnte im Versuch durch eine zusätzliche Wärmebehandlung unter ähnlichen Bedingungen wie die vorangegangene Diffusionswärmebehandlung eine weitere Steigerung der Lagermetallhärte von einigen Härtepunkten beobachtet werden, wobei eine Endhärte von 37,6 HBW 2,5/15,625/15 erzielt wurde.A white metal alloy of 15 wt.% Antimony, 4 wt.% Cu, admixtures of zirconium, cobalt, manganese and magnesium, remainder tin was cast continuously on a conveyor belt, in a width of 350 mm and a thickness of 12 mm. Immediately after pouring the white metal alloy onto the conveyor belt, this alloy was cooled by means of heat sinks via the conveyor belt at a cooling rate of about 300 K / s until complete solidification. The ingot obtained in this way was subsequently rolled in several passes to a thickness of 3 mm. Depending on the cold rolling conditions, the hardness of the original 36 HBW 2.5 / 15.625 / 15 dropped by 5 to 15 hardness points, but the intermetallic copper-tin and tin antimony precipitates were significantly refined and their edges rounded off, which improved fatigue strength. The surface of the bearing metal was then degreased and activated by grinding before the bearing metal layer was rolled onto a steel sheet which was coated with a zinc and zinc priming layer by dipping, thereby initially establishing a physical bond between the steel sheet and the bearing metal layer formed by their surface textures. Thereafter, a diffusion heat treatment at a temperature of 190 ± 20 0 C for a period of 4 ± 2 hours to increase the hardness of the bearing metal and the bond strength to form an atomic bond by diffusion performed. The steel plate with the applied bearing metal layer could be pressed into half-shells and processed to the finished warehouse. After pressing, a further increase in the bearing metal hardness of some hardness points could be observed in the experiment by an additional heat treatment under similar conditions as the previous diffusion heat treatment, with a final hardness of 37.6 HBW 2.5 / 15.625 / 15 was achieved.
Beispiel 2:Example 2:
Eine Weißmetalllegierung aus 22 Gew.% Antimon, 5,5 Gew.% Kupfer sowie Beimengungen an Zirkon und Mangan, Rest Zinn wurde kontinuierlich in einer Breite von 200 mm und einer Dicke von 10 mm unter einer Kühlrate von ca. 350 K/s auf ein Förderband gegossen. Der Gussbarren wurde anschließend durch eine Wärmebehandlung bei einer Temperatur von 150 ± 20 0C während einer Zeitspanne von 5 ± 2 Stunden homogenisiert und in mehreren Stichen auf das Endmaß von 2,3 mm gewalzt, gerichtet und die Oberfläche durch Schleifen aktiviert. Ein Stahlblech wurde entfettet, geschliffen und anschließend galvanisch mit einer Haftvermittlungsschicht auf Zinnbasis versehen. Mittels induktiver Erwärmung wurde die mit dem Lagermetall zu beschichtende Oberfläche des Verbundkörpers aus Stahlblech und Haftvermittlungsschicht auf eine für das Aufbringen der Lotschicht geforderte Temperatur von 225 ± 20 0C gebracht. Auf die noch flüssige Schicht wurde die Lagermetallschicht aufgebracht, wobei geringe Mengen der Lagermetallschicht im Bereich der Bindezone in die schmelzflüssige Phase übergingen um danach sofort wieder zu erstarren. Dadurch bildete sich eine atomare Bindung zwischen Stahl, Haftvermittlungsschicht und Lagermetall. Diese Bindung war ausreichend um die erhaltene Platine in eine Halbschale umzuformen. Eine anschließende Diffusionsglühung bei 190 ± 20 0C für 4 ± 2 Stunden hatte eine positive Wirkung auf die Stabilität sowie die Festigkeit der Bindung sowie auf die Lagermetallhärte, die von 27 HBW 2,5/15,625/15 im verformten Zustand auf 35 HBW 2,5/15,625/15 im fertigen Zustand gesteigert werden konnte.A white metal alloy of 22 wt.% Antimony, 5.5 wt.% Copper and admixtures of zirconium and manganese, remainder tin was continuously in a width of 200 mm and a thickness of 10 mm under a cooling rate of about 350 K / s cast a conveyor belt. The ingot was then homogenized by a heat treatment at a temperature of 150 ± 20 ° C. for a period of 5 ± 2 hours and rolled in several passes to the final dimension of 2.3 mm, and the surface was activated by grinding. A steel sheet was degreased, ground and then electroplated with a tin-based primer layer. By means of inductive heating, the surface of the composite body of sheet steel and bonding layer to be coated with the bearing metal was brought to a temperature of 225 ± 20 ° C. required for the application of the solder layer. The bearing metal layer was applied to the still liquid layer, with small amounts of the bearing metal layer in the region of the binding zone merging into the molten phase in order then to immediately solidify again. As a result, an atomic bond formed between steel, bonding layer and bearing metal. This bond was sufficient to transform the resulting board into a half-shell. A subsequent diffusion annealing at 190 ± 20 0 C for 4 ± 2 hours had a positive effect on the stability and strength of the bond as well as on the bearing metal hardness of 27 HBW 2.5 / 15.625 / 15 in the deformed state could be increased to 35 HBW 2.5 / 15.625 / 15 in the finished state.
Durch den vergleichsweise hohen Kühlgradienten zeigte sich bereits im Guss- zustand-ein sehr feines Gefüge ohne merkliche Seigerungserscheinungen. Due to the comparatively high cooling gradient, a very fine microstructure without noticeable segregation phenomena was already apparent in the casting state.

Claims

P a t e n t a n s p r ü c h e Patent claims
1. Verfahren zum Herstellen eines Gleitlagers, wobei eine Lagermetallschicht aus einer Weißmetalllegierung mit Antimon und Kupfer als Hauptlegierungselemente auf eine metallische Stützschale aufgebracht wird, dadurch gekennzeichnet, dass zunächst die Weißmetalllegierung gegossen und dann mit einer Abkühlrate von zumindest 100 K/s erstarrt wird, bevor die aus der erstarrten Weißmetalllegierung gebildete Lagermetallschicht auf die Stützschale aufgebracht und mit ihr verbunden wird.A method for producing a sliding bearing, wherein a bearing metal layer of a white metal alloy with antimony and copper as the main alloying elements is applied to a metallic support shell, characterized in that first the white metal alloy is poured and then solidified at a cooling rate of at least 100 K / s before the bearing metal layer formed from the solidified white metal alloy is applied to the support shell and connected to it.
2. Verfahren nach Anspruch 1 dadurch gekennzeichnet, dass die Weißmetalllegierung während des Erstarrens mit einer Abkühlrate von zumindest 150 K/s, gekühlt wird.2. The method according to claim 1, characterized in that the white metal alloy during solidification at a cooling rate of at least 150 K / s, is cooled.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Weißmetalllegierung kontinuierlich gegossen und erstarrt wird.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the white metal alloy is poured continuously and solidified.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Weißmetalllegierung kontinuierlich auf ein Förderband gegossen und über das Förderband gekühlt wird.4. The method according to claim 3, characterized in that the white metal alloy is poured continuously onto a conveyor belt and cooled by the conveyor belt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Stützschale vor dem Aufbringen der Lagermetallschicht mit einer Haftvermittlungsschicht versehen wird.5. The method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the support shell is provided prior to the application of the bearing metal layer with an adhesive layer.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass als Haftvermittlungsschicht ein Lot mit einem gegenüber der Lagermetallschicht geringeren Schmelzpunkt eingesetzt wird. 6. The method according to claim 5, characterized in that a solder having a lower melting point than the bearing metal layer is used as the adhesion-promoting layer.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Lagermetallschicht aus der Weißmetalllegierung vorzugsweise durch ein Kaltwalzen umgeformt wird.7. The method according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the bearing metal layer of the white metal alloy is preferably formed by a cold rolling.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, .. dass die Lagermetallschicht nach dem Kaltwalzen einer Wärmebehandlung unterzogen wird.8. The method according to claim 7, characterized in that .. the bearing metal layer is subjected to a cold treatment after the cold rolling.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Lagermetallschicht mit einer die spätere Stützschale bildenden, ebenen Platine verbunden und dann gemeinsam mit der Platine zu einer Lagerschale gebogen wird.9. The method according to any one of claims 1 to 8, characterized in that the bearing metal layer is connected to a later supporting shell forming, planar board and then bent together with the board to a bearing shell.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Lagermetallschicht nach dem gemeinsamen Biegen zur Lagerschale einer Wärmebehandlung unterworfen wird. 10. The method according to claim 9, characterized in that the bearing metal layer is subjected to the bearing shell of a heat treatment after the common bending.
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