WO2009008776A1 - Ствол для получения струй аэрозольного распыла - Google Patents

Ствол для получения струй аэрозольного распыла Download PDF

Info

Publication number
WO2009008776A1
WO2009008776A1 PCT/RU2008/000445 RU2008000445W WO2009008776A1 WO 2009008776 A1 WO2009008776 A1 WO 2009008776A1 RU 2008000445 W RU2008000445 W RU 2008000445W WO 2009008776 A1 WO2009008776 A1 WO 2009008776A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
diffuser
length
angle
confuser
cylindrical section
Prior art date
Application number
PCT/RU2008/000445
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Anton Vladimirovich Roenko
Vladimir Vasilievich Roenko
Viktor Alekseevich Pryanichnikov
Aleksandr Vladimirovich Pryanichnikov
Original Assignee
Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostju 'akva-Piro-Alyans'
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostju 'akva-Piro-Alyans' filed Critical Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostju 'akva-Piro-Alyans'
Publication of WO2009008776A1 publication Critical patent/WO2009008776A1/ru

Links

Classifications

    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
    • A62C—FIRE-FIGHTING
    • A62C31/00—Delivery of fire-extinguishing material
    • A62C31/02—Nozzles specially adapted for fire-extinguishing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means

Definitions

  • the invention relates to the field of fire fighting equipment, and more particularly to barrels for receiving aerosol spray jets.
  • a well-known barrel for supplying extinguishing agents contains a longitudinal body with a channel for extinguishing agent, a nozzle for forming a jet of extinguishing agent emanating from the body and a tube for regulating the size of the outgoing jet, installed with the possibility of longitudinal movement along the body and nozzle and covering the latter.
  • the nozzle is made in the form of a nozzle with a confuser rigidly connected to the housing, on the surface of the tube for regulating the size of the outgoing jet, bushings of material with low thermal conductivity are rigidly mounted, and a perforated tube is installed on the sleeves, forming a handle for moving the tube and regulating the size of the outgoing stream (patent X ° 48795 dated 06/17/2005, A 62 C 31/03).
  • the fire extinguishing agent jets created by the barrels in some cases have a possible maximum range, in other cases they should have a large spray angle with a small range to increase the efficiency of the jet.
  • the barrel for receiving water jets of aerosol spray contains a body with a channel made in the form of consecutive sections of the confuser, a cylindrical section of a critical section, a first diffuser, a second diffuser, and a second cylindrical section.
  • the confuser angle is between 45 ° and 90 °.
  • the angle of the first diffuser is from 14 ° to 90 °.
  • the angle of the second diffuser should be no more than 14 °.
  • the length of the cylindrical section of the critical section is not more than two diameters.
  • the length of the first diffuser is not more than ten diameters of its inlet.
  • the length of the second diffuser is no more than ten diameters of its inlet.
  • the diameter of the second cylindrical section is less than the input diameter of the confuser, and the length of the second cylindrical section is not more than ten of its diameters.
  • the inventive device is illustrated in more detail by the drawing, which shows the proposed barrel for receiving water jets of aerosol spray, a General view.
  • the barrel for receiving water jets of aerosol spray housing 1 with a channel (means of connection with the sleeve of a fire installation in the drawing is not shown).
  • the channel of the housing 1 is made in the form of a consecutively located portion of the confuser 2 with an inlet Ci 1 , an angle of the confuser ⁇ i and a length of the section l ⁇ , a cylindrical section 3 of a critical section with a diameter of d 2 and a length of section I 2 , the first diffuser 4 with an inlet d 2 , an angle the diffuser ⁇ 2 and the length of the section Z 3 , the second diffuser 5 with the inlet dz, the angle of the diffuser ⁇ z and the length of the section -E 4 , and the second cylindrical section 6 with a diameter of d 4 and the length of the section Z 5 .
  • the angle of the confuser 2 (X 1 is an angle of 45 ° to 90 °.
  • the angle of the first diffuser 4 ⁇ 2 is an angle of 14 ° to 90 °.
  • the angle the second diffuser 5 ⁇ 3 should be no more than 14 °.
  • the length of the cylindrical section 3 of the critical section Z 2 is not more than two of its diameters d 2 .
  • the length of the first diffuser 4 -E 3 is not more than ten diameters of its inlet d 2 .
  • the length of the second diffuser 5 -C 4 is not more than ten diameters of its inlet d 3 .
  • the diameter of the second cylindrical section 6 d 4 is less than the input diameter of the confuser dj, and the length of the second cylindrical section 6 £ 5 is not more than ten of its diameters d 4 .
  • the diameter d 2 of the cylindrical section 3 is 4.8 mm;
  • the length Z 3 of the first diffuser 4 is 15 mm;
  • the length Z 5 of the second cylindrical section 6 is 120 mm.
  • the device operates as follows.
  • Superheated water enters the channel of the barrel body 1 to receive aerosol spray water jets and, passing through the confuser 2, increases its speed to a maximum speed, but not more than the speed of sound in a cylindrical section 3 of a critical section. Moreover, due to a pressure greater than the pressure of saturated water vapor, the water does not boil (evaporates) neither in the confuser 2 nor in the cylindrical section 3 of the critical section.
  • the jet of superheated water detaches from the channel walls, part of the superheated water boils and forms a steam-water mixture, which is located between the jet of non-evaporated (boiled) water and the channel walls (inner surface of the barrel).
  • the temperature of superheated water due to the evaporation of water decreases with increasing distance to the critical section.
  • the amount of evaporated superheated water depends on the angle ⁇ 2 and the length € 3 of the first diffuser 4: as the angle ⁇ 2 and length -E 3 increase, the amount of evaporated superheated water increases and the temperature decreases.
  • the steam-water mixture creates a pressure between the channel walls and the jet surface greater than or equal to the saturated vapor pressure of superheated water.
  • the angle ⁇ 2 and the length £ 3 of the first diffuser 3 are selected so that the jet superheated water either completely evaporated while passing through the first diffuser 4 or only partially evaporated.
  • the speed of the steam-water mixture expands and accelerates.
  • the angle ⁇ z and the length -E 4 of the second diffuser 5 are selected so that the steam-water mixture does not detach from the channel walls.
  • the length Z 5 and the diameter d 4 of the second cylindrical section 6 are selected so that the pressure of the steam-water mixture at the outlet of the barrel is equal to the atmospheric pressure outside the barrel.
  • the stream of superheated water did not completely decompose (lost integrity) and not all the superheated water turned into a steam-water mixture
  • the second diffuser 5 when passing through the second diffuser 5, further evaporation of the superheated water occurs, as well as the expansion and increase of the steam speed water mixture.
  • the angle ⁇ 3 and the length I A of the second diffuser 5 are selected so that the steam-water mixture does not detach from the walls of the channel of the housing 1, and also so that the remaining integral stream of superheated water either completely evaporates when passing through the second diffuser 5 or only partially evaporates .
  • the second cylindrical section 6 there is a further increase in the speed of movement of the steam-water mixture, as well as a decrease in temperature and pressure of the steam-water mixture.
  • the length Z 5 and diameter d 4 of the second cylindrical section 6 are selected so that the pressure of the steam-water mixture at the outlet of the barrel is equal to the atmospheric pressure outside the barrel.
  • the stream of superheated water did not completely decompose (lost integrity) and not all the superheated water turned into a steam-water mixture, then when passing through the second cylindrical section 6, further evaporation of the superheated water occurs, as well as expansion and increase of the speed of movement steam-water mixture.
  • the length t 5 of the second cylindrical section 6 is selected so that the remaining integral stream of superheated water either completely evaporates when passing through this section or only partially evaporates.
  • the length E 5 and the diameter of the SC of the second cylindrical section 6 are selected so that the pressure of the steam-water mixture at the outlet of the barrel is equal to the atmospheric pressure outside the barrel .
  • the angle ⁇ 2 of the first diffuser 4 is less than 14 °, then during operation of the device there is no separation of the jet of superheated water from the walls of the channel. If the length £ 3 of the first diffuser 4 is more than 1Od 2 , then only the first mode of operation of the barrel can be realized in the barrel — complete evaporation of the jet in the first diffuser 4.
  • the angle ctz of the second diffuser 5 is greater than 14 °, then on the second diffuser 5 is the separation of the jet of steam-water mixture from the walls of the channel, which increases the turbulence of the jet and reduces its range. If the length -C 4 of the second diffuser 5 is greater than 1Od 3 , then the first and second modes of operation of the barrel can be realized in the barrel, that is, the complete evaporation of the jet in the first and second diffuser.
  • the first, second and third modes of the barrel operation can be realized in the barrel — complete evaporation of the jet in the first, second diffuser and second cylindrical section, while the hydraulic resistance of the barrel increases significantly and the range decreases water spray aerosol spray.
  • the claimed barrel provides an effective fire fighting, because extinguishing agent jets created by the barrels in some cases have the maximum possible spray range, in other cases they have a large spray angle with a small range to increase the efficiency of the jet.

Landscapes

  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Business, Economics & Management (AREA)
  • Emergency Management (AREA)
  • Nozzles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области пожарной техники, н частности - к стволам для получения струй аэрозольного распыла. Изобретение характеризуется выполнением корпуса ствола с каналом, выполненным в виде следующих последовательно расположенных участков: участка конфузора, цилиндрического участка критического сечения, участков первого и второго диффузоров и второго цилиндрического участка, а также следующими величинами углов и длин указанных участков канала: угол конфузора составляет 45-90°, длина цилиндрическою участка критического сечения - не более двух его диаметров, углы первого и второго диффузора - соответственно 14-90° и не более 14°, а их длины - не более десяти диаметров их входных отверстий, диаметр второго цилиндрического участка меньше входного диаметра конфузора, а его длина - не более десяти его диаметров. Изобретение позволяет обеспечить регулировку процесса образования струи.

Description

Ствол для получения струй аэрозольного распыла
Область техники
Изобретние относится к области пожарной техники, а более конкретно к стволам для получения струй аэрозольного распыла.
Предшествующий уровень техники
Известен ствол для подачи огнетушащих веществ содержит продольный корпус с каналом для огнетушащего вещества, насадку для формирования исходящей из корпуса струи огнетушащего вещества и трубку для регулирования размеров исходящей струи, установленную с возможностью продольного перемещения вдоль корпуса и насадки и охватывающую последние. Насадка выполнена в виде жестко соединенного с корпусом сопла с конфузором, на поверхности трубки для регулирования размеров исходящей струи жестко установлены втулки из материала с малой теплопроводностью, а на втулках установлена перфорированная трубка, образующая рукоятку для перемещения трубки и регулирования размеров исходящей струи (патент X° 48795 от 17.06.2005 г., А 62 С 31/03).
Однако, при использовании такого устройства для регулировки размеров исходящей струи огнетушащих веществ она будет иметь большой угол расширения, а следовательно небольшую дальность действия. Это связано с тем, что при сверхкритических режимах истечения двухфазных сред газ - перегретая вода имеется давление, которое приводит к дополнительному расширению струи.
Раскрытие изобретения
Для эффективной борьбы с пожарами необходимо, чтобы струи огнетушащего вещества, создаваемые стволами, в одних случаях имели возможную максимальную дальность, в других случаях имели бы большой угол распыла с маленькой дальностью для повышения эффективности струи.
Данный технический результат достигается за счет того, что ствол для получения струй воды аэрозольного распыла, содержит корпус с каналом, выполненным в виде последовательно расположенных участков конфузора, цилиндрического участка критического сечения, первого диффузора , второго диффузора, и второго цилиндрического участка. Угол конфузора составляет угол от 45° до 90°. Угол первого диффузора составляет угол от 14° до 90°. Угол второго диффузора должен быть не более 14°. При этом длина цилиндрического участка критического сечения составляет не более двух его диаметров. Длина первого диффузора составляет не более десяти диаметров его входного отверстия. Длина второго диффузора составляет не более десяти диаметров его входного отверстия. Причем диаметр второго цилиндрического участка меньше входного диаметра конфузора, а длина второго цилиндрического участка составляет не более десяти его диаметров. Такое соотношение параметров корпуса с каналом позволяет получить устойчивую струю воды аэрозольного распыла высокой дисперсности, а следовательно с высокими огнетушашими свойствами.
Краткое описание фигур чертежей
Заявляемое устройство более подробно поясняется чертежом, где изображен предлагаемый ствол для получения струй воды аэрозольного распыла, общий вид.
Ствол для получения струй воды аэрозольного распыла корпус 1 с каналом (средство соединения с рукавом пожарной установки на чертеже не показан). Канал корпуса 1 выполнен в виде последовательно расположенных участка конфузора 2 с входным отверстием Ci1 , углом конфузора αi и длиной участка l\, цилиндрического участка 3 критического сечения диаметром d2 и длиной участка I2, первого диффузора 4 с входным отверстием d2, углом диффузора α2 и длиной участка Z3, второго диффузора 5 с входным отверстием dз, углом диффузора αз и длиной участка -E4, и второго цилиндрического участка 6 с диаметром d4 и длиной участка Z5. Угол конфузора 2 (X1 составляет угол от 45° до 90°. Угол первого диффузора 4 α2 составляет угол от 14° до 90°. Угол второго диффузора 5 α3 должен быть не более 14°. При этом длина цилиндрического участка 3 критического сечения Z2 составляет не более двух его диаметров d2. Длина первого диффузора 4 -E3 составляет не более десяти диаметров его входного отверстия d2. Длина второго диффузора 5 -C4 составляет не более десяти диаметров его входного отверстия d3. Причем диаметр второго цилиндрического участка 6 d4 меньше входного диаметра конфузора dj, а длина второго цилиндрического участка 6 £5 составляет не более десяти его диаметров d4.
Для получения максимальной дальности струи аэрозольного распыла от 8 до 10 м при скорости подачи 1,0 л/с перегретой воды с температурой от 1650C до 17O0C и при давлении перед конфузором 1,0 МПа (10 атм.) оптимальными являются следующие размеры канала ствола: d3 α3 Z5
Входной диаметр di конфузора 2 - 20 мм;
Угол αj конфузора 2 - 60°;
Диаметр d2 цилиндрического участка 3 - 4,8 мм;
Угол α2 первого диффузора 4 - 19 °;
Длина Z3 первого диффузора 4 - 15 мм;
Угол α3 второго диффузора 5 - 4°;
Диаметр d4 второго цилиндрического участка 6 - 18 мм;
Длина Z5 второго цилиндрического участка 6 - 120 мм. Лучший вариант осуществления изобретения
Устройство работает следующим образом.
Перегретая вода поступает в канал корпуса 1 ствола для получения струй воды аэрозольного распыла и, проходя через конфузор 2, увеличивает скорость своего движения до максимальной скорости, но не более скорости звука в цилиндрическом участке 3 критического сечения. При этом из-за давления большего, чем давление насыщенных паров воды, вода не вскипает (испаряется) ни в конфузоре 2, ни в цилиндрическом участке 3 критического сечения.
Проходя через первый диффузор 4 происходит отрыв струи перегретой воды от стенок канала, часть перегретой воды вскипает и образует паро-водяную смесь, которая находится между струей не испарившейся (вскипевшей) воды и стенками канала (внутренней поверхностью ствола). Температура перегретой воды из-за испарения воды уменьшается с увеличением расстояния до критического сечения. Количество испарившейся перегретой воды зависит от угла α2 и длины €3 первого диффузора 4: с увеличением угла α2 и длины -E3 количество испарившейся перегретой воды увеличивается, а температура уменьшается. Поэтому в каждом поперечном сечении канала корпуса 1 ствола паро-водяная смесь создает между стенками канала и поверхностью струи давление большее или равное давлению насыщенных паров перегретой воды. Угол α2 и длина £3 первого диффузора 3 подбирают так, чтобы струя перегретой воды или полностью испарилась при прохождении через первый диффузор 4 или испарилась только частично.
Если при прохождении через первый диффузор 4 струя перегретой воды полностью распалась (потеряла целостность) и превратилась в паро-водяную смесь, то при прохождении через второй диффузор 5 происходит расширение и ускорение скорости движения паро-водяной смеси. Угол αз и длина -E4 второго диффузора 5 подбирают так, чтобы не происходил отрыв пароводяной смеси от стенок канала. При прохождении паро-водяной смеси через второй цилиндрический участок 6 происходит дальнейшее увеличение ее скорости движения, а так же уменьшение температуры и давления паро-водяной смеси. Длина Z5 и диаметр d4 второго цилиндрического участка 6 подбирают так, чтобы давление паро-водяной смеси на выходе из ствола была равна атмосферному давлению вне ствола.
Если при прохождении через первый диффузор 4 струя перегретой воды распалась (потеряла целостность) не полностью и не вся перегретая вода превратилась в паро-водяную смесь, то при прохождении через второй диффузор 5 происходит дальнейшее испарение перегретой воды, а также расширение и увеличение скорости движения паро-водяной смеси. Угол α3 и длина IA второго диффузора 5 подбираются так, чтобы не происходил отрыв паро-водяной смеси от стенок канала корпуса 1, а также так, чтобы оставшаяся целостной струя перегретой воды или полностью испарилась при прохождении через второй диффузор 5 или испарилась только частично. При прохождении через второй цилиндрический участок 6 происходит дальнейшее увеличение скорости движения паро-водяной смеси, а так же уменьшение температуры и давления паро-водяной смеси.
Если при прохождении второго диффузора 5 перегретая вода полностью перешла в паро-водяную смесь, то длина Z5 и диаметр d4 второго цилиндрического участка 6 подбираются так, чтобы давление паро-водяной смеси на выходе из ствола было равно атмосферному давлению вне ствола.
Если при прохождении через второй диффузор 5 струя перегретой воды распалась (потеряла целостность) не полностью и не вся перегретая вода превратилась в паро-водяную смесь, то при прохождении через второй цилиндрический участок 6 происходит дальнейшее испарение перегретой воды, а также расширение и увеличение скорости движения паро-водяной смеси. Длина t5 второго цилиндрического участка 6 подбирается так, чтобы оставшаяся целостной струя перегретой воды или полностью испарилась при прохождении через этот участок или испарилась только частично.
Если при прохождении второго цилиндрического участка 6 оставшаяся часть струи перегретой воды полностью перешла в паро-водяную смесь, то длина E5 и диаметр сЦ второго цилиндрического участка 6 подбираются так, чтобы давление паро-водяной смеси на выходе из ствола было равно атмосферному давлению вне ствола.
Если при прохождении через второй цилиндрический участок 6 струя перегретой воды распалась (потеряла целостность) не полностью и не вся перегретая вода превратилась в паро-водяную смесь, то при выходе из ствола происходит полный переход струи перегретой воды в паро-водяную смесь (струю). На выходе из ствола происходит расширение струи.
Заявленные соотношения параметров геометрии канала корпуса 1 ствола, были установлены экспериментальным путем, и позволяют получить оптимальные параметры струй воды аэрозольного распыла с высокими огнетушащими свойствами.
При входном диаметре конфузора 2 di меньше диаметра второго цилиндрического участка 6 сЦ, нельзя реализовать все выше перечисленные режимы работы ствола.
Если угол (Xi конфузора 2 меньше 45°, то необоснованно увеличивается длина ствола.
Если длина цилиндрического участка 3 критического сечения превышает два диаметра d2, то существенно увеличивается гидравлическое сопротивление ствола и уменьшается дальность струи воды аэрозольного распыла. Необходимо стремиться к минимальной длине -E2 цилиндрического участка 3.
Если угол α2 первого диффузора 4 меньше 14°, то при работе устройства не происходит отрыва струи перегретой воды от стенок канала. Если длина £з первого диффузора 4 более 1Od2, то в стволе может быть реализован только первый режим работы ствола - полное испарение струи в первом диффузоре 4.
Если угол сtз второго диффузора 5 больше 14°, то на втором диффузоре 5 происходит отрыв струи паро-водяной смеси от стенок канала, что увеличивает турбулентность струи и уменьшает ее дальность. Если длина -C4 второго диффузора 5 более 1Od3, то в стволе могут быть реализованы первый и второй режимы работы ствола, то есть полное испарение струи в первом и втором диффузоре.
Если длина I5 второго цилиндрического участка 6 больше 1Od4, то в стволе могут быть реализованы первый, второй и третий режимы работы ствола - полное испарение струи в первом, втором диффузоре и втором цилиндрическом участке, при этом существенно увеличивается гидравлическое сопротивление ствола и уменьшается дальность струи воды аэрозольного распыла.
Промышленная применимость
Таким образом, заявляемый ствол обеспечивает эффективную борьбу с пожарами, т.к. струи огнетушащего вещества, создаваемые стволами, в одних случаях имеют возможную максимальную дальность распыла, в других случаях имеют большой угол распыла с маленькой дальностью для повышения эффективности струи.

Claims

Формула изобретения
Ствол для получения струй воды аэрозольного распыла, содержащий корпус с каналом, выполненный в виде последовательно расположенных участков конфузора, цилиндрического участка критического сечения, первого диффузора и второго диффузора, и второго цилиндрического участка, при этом угол конфузора от 45° до 90°, угол первого диффузора от 14° до 90°, угол второго диффузора не более 14°, при этом длина цилиндрического участка критического сечения не более двух его диаметров, длина первого диффузора не более десяти диаметров его входного отверстия, а длина второго диффузора не более десяти диаметров его входного отверстия, причем диаметр второго цилиндрического участка меньше входного диаметра конфузора, а длина второго цилиндрического участка не более десяти его диаметров.
PCT/RU2008/000445 2007-07-06 2008-07-07 Ствол для получения струй аэрозольного распыла WO2009008776A1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2007125579 2007-07-06
RU2007125579 2007-07-06

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2009008776A1 true WO2009008776A1 (ru) 2009-01-15

Family

ID=40228802

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2008/000445 WO2009008776A1 (ru) 2007-07-06 2008-07-07 Ствол для получения струй аэрозольного распыла

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2009008776A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102513231A (zh) * 2011-12-28 2012-06-27 洛阳菲尔曼石化设备有限公司 一种限制烟气流量冲刷的高效耐磨方法及临界流速喷嘴
CN104203567A (zh) * 2012-02-01 2014-12-10 昭和电工包装株式会社 成型用包装材及其制造方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU617697A1 (ru) * 1972-08-08 1978-07-30 Предприятие П/Я В-8662 Рабочий участок кавитационной трубы
RU2034640C1 (ru) * 1992-12-11 1995-05-10 Акционерное общество закрытого типа "Нортэкс" Гидрокавитационный генератор
DE4430574A1 (de) * 1994-08-18 1996-02-22 Mannesmann Ag Überschallvorrichtung
RU2184619C1 (ru) * 2001-03-22 2002-07-10 Душкин Андрей Леонидович Распылитель жидкости (варианты)

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU617697A1 (ru) * 1972-08-08 1978-07-30 Предприятие П/Я В-8662 Рабочий участок кавитационной трубы
RU2034640C1 (ru) * 1992-12-11 1995-05-10 Акционерное общество закрытого типа "Нортэкс" Гидрокавитационный генератор
DE4430574A1 (de) * 1994-08-18 1996-02-22 Mannesmann Ag Überschallvorrichtung
RU2184619C1 (ru) * 2001-03-22 2002-07-10 Душкин Андрей Леонидович Распылитель жидкости (варианты)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102513231A (zh) * 2011-12-28 2012-06-27 洛阳菲尔曼石化设备有限公司 一种限制烟气流量冲刷的高效耐磨方法及临界流速喷嘴
CN104203567A (zh) * 2012-02-01 2014-12-10 昭和电工包装株式会社 成型用包装材及其制造方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4697740A (en) Mist generator with piercing member
RU2478409C1 (ru) Способ модульного пожаротушения
JP2004532721A (ja) 液体噴霧装置
EP2061603A1 (en) An improved mist generating apparatus and method
JP2008541984A (ja) 消火装置および消火ヘッド
NO301107B1 (no) Sprinklerdyse
RU2254155C1 (ru) Переносная установка пожаротушения и распылитель жидкости
WO2009008776A1 (ru) Ствол для получения струй аэрозольного распыла
JP4580985B2 (ja) ドライアイス粒子の噴流生成方法及び装置
RU2456042C1 (ru) Пеногенератор эжекционного типа
RU68326U1 (ru) Ствол для получения струй аэрозольного распыла
JPS5941780B2 (ja) 流体の複合噴流方法と複合ノズルユニツト
RU2429918C1 (ru) Устройство создания газокапельной струи
EP2219822B1 (en) Dry ice blasting device
WO2006043911A1 (fr) Ajutage de cavitation
RU2321545C2 (ru) Способ работы деаэратора перегретой воды
RU2487763C1 (ru) Устройство создания газокапельной струи
RU2404832C1 (ru) Пеногенератор эжекционного типа
US11691041B1 (en) Compressed air foam mixing device
RU2258568C1 (ru) Распылитель жидкости
RU2476767C2 (ru) Деаэратор перегретой воды
RU2242260C1 (ru) Генератор низкократной пены для подслойного пожаротушения в резервуаре
RU2810780C1 (ru) Пожарный ствол высокого давления
RU2642581C1 (ru) Пеногенератор эжекционного типа
RU2198323C2 (ru) Способ непрерывной подачи пара в водяную магистраль и устройство для его осуществления

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 08794062

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

32PN Ep: public notification in the ep bulletin as address of the adressee cannot be established

Free format text: NOTING OF LOSS OF RIGHTS PURSUANT TO RULE 112(1)EPC DATED 17-03-10

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 08794062

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1