WO2008096047A2 - Procede de fabrication d'un element moule - Google Patents

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WO2008096047A2
WO2008096047A2 PCT/FR2007/000199 FR2007000199W WO2008096047A2 WO 2008096047 A2 WO2008096047 A2 WO 2008096047A2 FR 2007000199 W FR2007000199 W FR 2007000199W WO 2008096047 A2 WO2008096047 A2 WO 2008096047A2
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Edouard Serras
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Edouard Serras
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    • B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
    • B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
    • B28B3/00—Producing shaped articles from the material by using presses; Presses specially adapted therefor
    • B28B3/02—Producing shaped articles from the material by using presses; Presses specially adapted therefor wherein a ram exerts pressure on the material in a moulding space; Ram heads of special form
    • B28B3/022—Producing shaped articles from the material by using presses; Presses specially adapted therefor wherein a ram exerts pressure on the material in a moulding space; Ram heads of special form combined with vibrating or jolting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
    • C04B40/0067—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability making use of vibrations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C04B40/02—Selection of the hardening environment
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    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
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    • C04B40/02—Selection of the hardening environment
    • C04B40/0259—Hardening promoted by a rise in pressure

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a molded element, in particular a construction element, from a mixture of a hydraulic binder based on plaster, a granular filler and water.
  • Plaster which is known and used for a very long time, is a calcium sulfate semihydrate obtained by grinding and dehydration of gypsum which is a natural rock formed of di-hydrated calcium sulfate with crystalline structure. Plaster contact with water triggers a hydration and "setting" reaction of the plaster, which reconstitutes gypsum with a crystalline structure. This reaction is exothermic and is accompanied by a volume expansion.
  • the European patent 0,290,571 describes a thwarted expansion molding process which consists in molding under pressure a mixture of plaster, sand and water, containing a quantity of water equal to the quantity necessary for the molding. hydration and crystallization of the plaster, with possibly 1 to 2% excess water.
  • the mixture is compacted in a mold and the internal volume of the mold is prevented from increasing during setting of the plaster (the volume expansion is resisted), which results in a densification of the crystal lattice of the gypsum in the product. molded and by good dimensional accuracy of the product.
  • the demolding force applied to the molded product is very large and greater than the compression force of the mixture in the mold.
  • Applicant's document WO 02/070435 describes a method for manufacturing a construction element which differs from the known processes in several aspects, in particular in that the quantity of water added to the plaster in the mixture is substantially equal to twice the quantity necessary for the hydration of the plaster, in that the pressure applied to the mixture in the mold is greater than a threshold value (which is for example about 150 bar at 20 ° C.) from which no more setting of the plaster in the mold, and in that the compression time of the mixture in the mold is short, for example about one minute, after which the element is removed from the mold, the setting of the plaster taking place after demolding and outside the mold.
  • a threshold value which is for example about 150 bar at 20 ° C.
  • the element thus manufactured has excellent mechanical characteristics and its gypsum crystals have a small dimension, typically about 1 to 10 ⁇ m, although the crystallization takes place outside the mold, at atmospheric pressure and without being upset.
  • This method has many advantages over other known methods, in particular because the demolding of the element is performed before setting and expansion of the plaster and requires a relatively low demolding force. In addition, the industrial implementation of this process is much simpler than that of other known methods.
  • the subject of the present invention is a new process for manufacturing molded elements of the aforementioned type, which is more efficient and more advantageous than the known methods. It proposes for this purpose a method of manufacturing a molded element from a mixture of a hydraulic binder based on plaster, a granular filler and water, consisting of placing the mixture in a mold corresponding to the element to be manufactured, compacting the mixture in the mold and extracting the element from the mold, the process being characterized in that: - the mixture contains a quantity of water at least 1.5 times greater than the quantity necessary for the hydration of the binder,
  • the energy during the compaction is applied to the mixture, which is suitable for fractionating the gypsum crystals present in the mixture, then the element is extracted from the mold and the growth of the gypsum crystals is allowed to take place outside the mold.
  • the element obtained has excellent mechanical characteristics comparable or superior to those of the cut stones, a very low porosity, a smooth and flawless appearance, requiring neither paint nor coating, and can be used without baking or drying.
  • the method according to the invention is based on the combination of several means, the cooperation of which greatly simplifies the manufacture of the elements and to obtain superior mechanical characteristics:
  • a pressure which may be of relatively low value is applied to the mixture in the mold to de-mold it, to compact it and to circulate and distribute the water contained in the mixture, then to evacuate the excess water,
  • the excess water distributed in the mixture is removed from the mold after having circulated very turbulently in very fine capillaries formed in the mixture between the grains of the feed, this forced circulation and the displacements of the grains of the feedstock; gypsum crystals contributing to fractures of the gypsum crystals in seeds and resulting in a Spreading germs within the mixture and transporting to the element surfaces of some of these germs and the finest particles of the charge.
  • the density of the material is thus a little higher in the vicinity of the surfaces of the element, and its surface porosity is lower.
  • the element according to the invention therefore has increased surface hardness, better water resistance, superior gel strength and better mechanical properties.
  • the aforementioned mixture already contains gypsum crystals when it is placed in the mold and subjected to compacting pressure and to the fractionation energy of the crystals.
  • crystals were formed, for example, naturally during the preparation of the mixture by mixing the plaster binder, the granular filler and the water.
  • This preparation can last from one to a few minutes, during which hydration of the plaster results in the formation and growth of gypsum crystals.
  • the mixture can then be placed in the mold, compacted and applied to the energy that will cause the fractionation of the gypsum crystals. This significantly reduces the residence time of the mixture in the mold and increases the production rate.
  • the energy applied to the mixture in the mold is naturally concentrated on the gypsum crystals present in the mixture and it causes the bursting or the implosion of these crystals, which are fractionated into fine particles constituting seeds of crystallization. It is important to understand that this result can not be obtained if the mixture in the mold does not contain a large excess of water, that is to say a quantity of water equal to about two to three times the amount necessary for the hydration of the plaster.
  • the mixture contains only the amount of water necessary for the hydration of the plaster, it behaves like a dry medium formed of grains of the load resting on each other and between which find the gypsum crystals being formed so that the energy applied to the mixture is concentrated on the grains of the load (more resistant than the gypsum crystals) which transmit it partly to the walls of the mold and which partly dissipate it by friction on each other.
  • the gypsum crystals present in the interstices between the grains of the charge are relatively protected from this energy and grow until their growth is blocked by the grains of the charge in the mixture subjected to the compacting pressure.
  • the mixture contains a large excess of water, it behaves after compaction and diffusion of the water in the mixture as a "hydraulic" medium in which the interstices formed between the grains of the charge are filled with water. and gypsum crystals and which promotes the movement of grains of the charge and gypsum crystals.
  • the energy is applied to the compacted mixture in the mold, it is transmitted by the water that fills the interstices between the grains, to the gypsum crystals that are in these interstices.
  • the level of energy thus applied to the gypsum crystals is sufficient to cause their fractionation into microparticles, which are seed crystals.
  • Each gypsum crystal is fractionated into a plurality of microcrystals which will themselves grow and be fractionated in turn if the aforementioned energy is again applied to the compacted mixture in the mold. This ultimately results in a much larger number of gypsum crystals in the molded element, a much smaller final size of these crystals, better filling of interstices between grains by the gypsum crystals and thus very high porosity. weak material.
  • the breaking of the crystals is also facilitated by what is called the "collapse phenomenon" that is observed when a weak point of a structure gives way under a load and then causes the collapse of the whole structure.
  • the gypsum crystals present in the mixture constitute a kind of skeleton or the different zones do not have the same resistance at the same time. Under these conditions, the application of the above-mentioned energy to the mixture first causes the breaking of the weakest parts of this frame, and this rupture propagates to the other parts of the frame.
  • the excess water contained in the mixture gradually flows out of the mold.
  • the games provided in the mold for the evacuation of this excess water can be determined so that the excess water is almost completely removed from the mold at the end of the compaction and energy application phase.
  • fractionation of crystals, the total duration of which can vary quite widely depending on the operating conditions and is for example from about 15 seconds to two minutes.
  • the demolded element does not contain or virtually no excess water and is dry and usable after a few minutes.
  • the fractionation energy of the crystals can be applied to the mixture in the mold continuously or discontinuously.
  • the compaction pressure applied to the mixture in the mold may provide a portion of the fractionation energy.
  • fractionation energy applied to the mixture in the mold can contribute to compaction of the mixture.
  • this energy can be applied continuously in the form of a relatively high pressure, constant or modulated in time.
  • pulses or by pulse trains for example in the form of an alternation of pulse trains and rest periods, in the form of shocks or series of repeated shocks or shock waves, or in vibratory form.
  • these pulses have an acceleration of about 7 to 30g, preferably about 20g.
  • Vibrations applied to the mixture typically have an amplitude of between 0.5 and 2 mm and preferably about 1 mm with a frequency of about 15 to 20 Hz. These vibrations or pulses are applied to the mixture in series having a duration of between a few seconds and 15 or 20 seconds, the total duration of application of the energy being between a few seconds and about two minutes. Typically, this energy is in total about 150 to 300J / kg of mixture.
  • the compacting pressure is applied substantially continuously to the mixture during the fractionation phase of the gypsum crystals to ensure the diffusion of the excess water and its evacuation out of the mold and participates in the fractionation of the gypsum crystals. It is typically less than 60 bar (6 MPa) and is for example between 10 and 50 bars (1 and 5MPa) in the case of the manufacture of a building block equivalent to a block or a cut stone. It can be constant or variable in time.
  • the force that must then be applied to the element to demold is relatively low and corresponds to a pressure of less than about 20 bar (2 MPa) in the case of the aforementioned block, thanks to the fact that this demoulding is performed just after the fractionation of the gypsum crystals and before the expansion and setting of the plaster which essentially occur outside the mold.
  • the process according to the invention is much easier and more advantageous to carry out than the processes of the prior art, in particular because the pressures applied to the mixture in the mold are less important than the stay in the mold is lower and that the demolding force is relatively very low.
  • This method is particularly applicable to the manufacture of building elements such as blocks, for example equivalent to concrete blocks or stone, beams, tiles, panels and wall elements more or less large size, etc., and generally applies to the manufacture of molded elements of all shapes and sizes.
  • molded elements which are not building elements and which are usually made of materials such as natural stone, glass, ceramics or the like: for example benches, tables, trays, sinks, basins, bathtubs, etc.
  • reference numeral 10 designates a mold for manufacturing an element such as a building block which is for example of rectangular parallelepiped shape, the mold comprising side walls 12, a cover 14 and a bottom 16, the cover 14 being movable in translation between the side walls 12 for compaction in the mold of a mixture 18 of a hydraulic binder such as plaster, a granular filler such as sand or the like, and a quantity of water which is determined according to the invention to be at least 1, 5 times greater than the amount of water necessary for the hydration of the plaster and which is preferably two to three times greater than that amount of water of hydration.
  • a hydraulic binder such as plaster, a granular filler such as sand or the like
  • the bottom 16 of the mold 10 is also movable in translation between the side walls 12, upwards to participate in compaction and for the demolding of the construction element formed from the mixture 18 and the application of the energy of fragmentation of the crystalline germs. Gaps between the side walls 12 of the mold, its cover 14 and its bottom 16 allow evacuation of the excess water contained in the mixture 18 and which is driven out of the mold during the compaction of the mixture 18 and the application of the crystal fragmentation energy.
  • the size of these games is a few tenths of a millimeter, which is sufficient to allow the evacuation of excess water for a period typically between 30 seconds and about two minutes.
  • the mixture 18 placed in the mold comprises, for example, from 20 to 40% by weight of plaster for about 80 to 60% by weight of a granular filler such as sand, and a quantity of water which is at least equal to about twice the amount of water required for the setting of the plaster, that is to say which is about at least 35 parts by weight per 100 parts by weight of plaster.
  • a granular filler such as sand
  • This quantity of water can also be considerably higher than this value of 35% and it has been found in some cases that it is possible to increasing the amount of water in the mixture to about 60% or 70% by weight of the amount of plaster used.
  • This mixture may also comprise lime, for example in a proportion of about 10% by weight of lime blossom to 90% of plaster, as well as additives such as plasticizers, water repellents and / or oil repellents.
  • the lid 14 When a predetermined quantity of the mixture of binder, filler and water has been placed in the mold 10, the lid 14 is put in place and a compaction pressure is applied to the lid 14 and thence to the mixture 18 placed in the mold, the bottom 16 is locked in position or is also subjected to a compacting force of the mixture 18.
  • the compacting pressure of the mixture 18 in the mold has a value of the order of 10 to 50 bar, ie 1 to 5 MPa, and is applied for a sufficient time, to de-mold and compact the mixture 18 in the mold, evacuating the air contained in this mixture, distributing the water contained in the mixture, contributing to the fractionation of the gypsum crystals and finally evacuating out of the mold the excess water which has not been absorbed by the plaster.
  • the crystallization of the gypsum begins, under normal conditions, as soon as the plaster is in contact with the water.
  • a beginning of crystallization of the gypsum therefore occurs in the mixture 18 during its preparation and at the beginning of compaction.
  • the plaster of the mixture may have already made a significant part of its setting (for example from 10 to 25% or more) when it is placed in the mold, unlike the prior art where the mixture must be placed in the mold as soon as possible and as soon as the plaster has been brought into contact with the water. This characteristic of the invention makes it possible to prepare a large quantity of mixture at one time and then distribute it without problem in several molds.
  • the compacting pressure is applied to the mixture in the mold and an energy 22 which can participate in deforestation and compaction of the mixture and which will be mainly concentrated on the crystal lattice formed or forming gypsum to cause the fractionation of gypsum crystals very fine particles that are very small crystals (germs).
  • this phenomenon corresponds to a blocking or an inhibition of the crystallization of the gypsum.
  • the gypsum crystals present in the mixture are fractionated and reduced into smaller and more numerous seeds which will grow for a certain time before being again fractionated into seeds by a new application of the energy 22 mentioned above, operating cycle can be repeated several times over a period of time of the order of 15 seconds to one or two minutes.
  • the water in the mixture 18 is distributed and forced circulation during compaction in capillaries and interstices of very small dimensions formed in the mixture 18 between the grains of the load.
  • This extremely turbulent circulation is carried out at a relatively high speed because of the small size of the capillaries and interstices and subjects the gypsum crystals to vibrations and forces which can have very high amplitudes for very short periods of time and which are more or less comparable to what is observed in a phenomenon of.
  • the energy 22 which is applied to the mixture containing an excess of water is transmitted by water to the gypsum crystals present in the mixture and, when its value is sufficient, causes the fractionation or the implosion of minus the weakest part mechanically of these crystals, favored by the displacements of the grains of the charge which result from the application of the compacting pressure and the fractionation energy of the gypsum crystals, the implosion of the weakest portion of the crystal lattice of the gypsum is propagated to the rest of the network under the combined effect of the compaction pressure and the fractionation energy and the displacements resulting therefrom.
  • the fractionation of the gypsum crystals caused by the possibly repeated application of the energy 22, globally results in an increase in the crystallization rate (which depends on the number of seeds), by a larger number of crystals at the end of crystallization, by smaller final dimensions of the crystals, by a better filling of the interstices between the grains of the load, and by a lower porosity of the material.
  • the fractionation energy 22 of the gypsum crystals can be applied in different ways:
  • this energy can be continuous and in this case it is a force or a pressure of constant or adjustable value which is applied to the mixture in the mold for a duration which depends on the power used (the higher the power, the longer the duration can be short),
  • this energy can be vibratory and it is then a vibration of a frequency of about 15 to 20 Hz, of an amplitude of between about 0.5 and 2 mm and for example equal to about 1 mm, and producing accelerations of 10 to 20 g, more generally between 7 and 30 g, which is applied to the mixture 18 in the mold in periods of about 5 to 20 seconds each, separated by periods of rest of the same duration or shorter duration.
  • this energy 22 can also be applied to the mixture 18 in the mold in the form of shocks or repeated shock waves generating accelerations of the order of 10 to 20 g in the mixture 18.
  • this fractionation energy could be applied to the mixture in the mold after compaction of the mixture. This would, however, prolong the residence time of the element in the mold and reduce the production rate.
  • the total energy applied to the mixture for breaking gypsum crystals is estimated at about 150-300J / kg of mixture 18 and in particular at about 200-250J / kg of mixture 18 containing 30% by weight of plaster. It is possible to use this energy for mixing commercially available vibrating devices, such as, for example, vibrating rods or needles or vibrating plates.
  • the excess water in the mixture 18 migrates towards the side walls 12 of the mold and is discharged from the mold by the clearances between these side walls and the lid 14 and the bottom 16 of the mold. mold.
  • the water carries with it the finest particles of the granular filler as well as crystallization seeds so that the finally obtained building element has a superficial hardness and a surface density which are higher than its average hardness. and its average density, respectively.
  • the mold When the breaking energy 22 of the gypsum crystals has been applied to the mixture 18 in the mold, the mold is opened and the construction element is demolded, by application of a release pressure 24 on the bottom 16 of the mold. Since the gypsum crystals at this time have very small dimensions, the volume expansion in the mold is low or almost zero and the pressure required for demolding is relatively very low. In practice, this pressure is less than 20 bars (2 MPa).
  • the growth of the crystals essentially occurs after demolding of the element, outside the mold and can be evidenced by the elevation of the temperature of the element, the crystallization reaction being exothermic, and by increasing the volume of the molded element, the final dimensions of which are greater than those of the molding volume.
  • the mechanical qualities of this molded element are remarkable: its compressive strength can reach 50MPa and its density reaches or exceeds 2.2, these values being obtained for an optimum particle size of the load corresponding to maximum compactness.
  • the implementation of the method according to the invention leads to applying to the mixture 18 in the mold pressures which are much lower than in the state of the art where, in general, pressures of between 100.degree. and 800 bar or more (ie 10 to 80 MPa or more) are applied to mixtures of plaster, sand and water containing about 20% by weight of water relative to the plaster used, these mixtures being in fact practically dry in the extent to which all the water they initially contain is used for the hydration and crystallization of the plaster and is absorbed by it.

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Abstract

Procédé de fabrication d'un élément moulé à partir d'un mélange d'un liant hydraulique à base de plâtre, d'une charge granulaire et d'eau, le mélange (18) placé dans le moule (10) étant soumis à une pression de compactage (20) d'environ 1 à 5 MPa par exemple et à une énergie (22) de fractionnement des cristaux de gypse présents dans le mélange, après quoi l'élément est extrait du moule.

Description

PROCEDE DE FABRICATION D'UN ELEMENT MOULE
L'invention concerne un procédé de fabrication d'un élément moulé, notamment d'un élément de construction, à partir d'un mélange d'un liant hydraulique à base de plâtre, d'une charge granulaire et d'eau.
Le plâtre qui est connu et utilisé depuis très longtemps, est un semi- hydrate de sulfate de calcium obtenu par broyage et déshydratation du gypse qui est une roche naturelle formée de sulfate de calcium di-hydraté à structure cristalline. La mise en contact du plâtre avec de l'eau déclenche une réaction d'hydratation et de « prise » du plâtre, qui reconstitue du gypse à structure cristalline. Cette réaction est exothermique et s'accompagne d'une expansion volumique.
On connaît de nombreux documents décrivant des procédés qui consistent à comprimer plus ou moins longtemps et sous pression plus ou moins élevée un mélange de plâtre, d'une charge granulaire et d'une faible quantité d'eau dans un moule, puis à démouler l'élément obtenu qui présente en général une résistance en compression relativement élevée, permettant de l'utiliser en construction comme élément porteur ou autoportant.
Parmi ces documents, le brevet européen 0.290.571 décrit un procédé de moulage à expansion contrariée qui consiste à mouler sous pression un mélange de plâtre, de sable et d'eau, contenant une quantité d'eau égale à la quantité nécessaire à l'hydratation et à la cristallisation du plâtre, avec éventuellement 1 à 2 % d'eau en excès. Le mélange est compacté dans un moule puis on empêche le volume interne du moule d'augmenter pendant la prise du plâtre (on s'oppose à l'expansion volumique), ce qui se traduit par une densification du réseau cristallin du gypse dans le produit moulé et par une bonne précision dimensionnelle du produit. Comme l'expansion volumique du plâtre a lieu sous pression dans le moule, l'effort de démoulage appliqué au produit moulé est très important et supérieur à l'effort de compression du mélange dans le moule.
Les autres documents de l'état de la technique décrivent également des procédés dans lesquels le mélange placé dans le moule contient une quantité d'eau sensiblement égale à la quantité nécessaire à l'hydratation du plâtre.
Le document WO 02/070435 du déposant décrit un procédé de fabrication d'un élément de construction qui se distingue des procédés connus sous plusieurs aspects, notamment en ce que la quantité d'eau ajoutée au plâtre dans le mélange est sensiblement égale à deux fois la quantité nécessaire à l'hydratation du plâtre, en ce que la pression appliquée au mélange dans le moule est supérieure à une valeur seuil (qui est par exemple de 150 bars environ à 200C) à partir de laquelle on ne constate plus de prise du plâtre dans le moule, et en ce que la durée de compression du mélange dans le moule est courte, par exemple d'une minute environ, après quoi l'élément est démoulé, la prise du plâtre se faisant après le démoulage et en dehors du moule.
L'élément ainsi fabriqué a d'excellentes caractéristiques mécaniques et ses cristaux de gypse ont une dimension faible, typiquement d'environ 1 à 10μm, bien que la cristallisation ait lieu en dehors du moule, à la pression atmosphérique et sans être contrariée. Ce procédé présente de nombreux avantages par rapport aux autres procédés connus, notamment du fait que le démoulage de l'élément est effectué avant prise et expansion du plâtre et nécessite un effort de démoulage relativement très faible. De plus, la mise en œuvre industrielle de ce procédé est beaucoup plus simple que celle des autres procédés connus.
La présente invention a pour objet un nouveau procédé de fabrication d'éléments moulés du type précité, qui est plus performant et plus avantageux que les procédés connus. Elle propose à cet effet un procédé de fabrication d'un élément moulé à partir d'un mélange d'un liant hydraulique à base de plâtre, d'une charge granulaire et d'eau, consistant à placer le mélange dans un moule correspondant à l'élément à fabriquer, à compacter le mélange dans le moule et à extraire l'élément du moule, le procédé étant caractérisé en ce que : - le mélange contient une quantité d'eau au moins 1 ,5 fois supérieure à la quantité nécessaire à l'hydratation du liant,
- on applique au mélange pendant le compactage une énergie propre à fractionner les cristaux de gypse présents dans le mélange puis on extrait l'élément du moule et on laisse la croissance des cristaux de gypse s'opérer en dehors du moule.
L'élément obtenu possède des caractéristiques mécaniques excellentes comparables ou supérieures à celles des pierres de taille, une porosité très faible, un aspect lisse et sans défaut, ne nécessitant ni peinture, ni enduit, et est utilisable sans cuisson ni séchage. Le procédé selon l'invention est basé sur la combinaison de plusieurs moyens dont la coopération permet de simplifier beaucoup la fabrication des éléments et d'obtenir des caractéristiques mécaniques supérieures :
- une pression qui peut être de valeur relativement faible est appliquée au mélange dans le moule pour le défoisonner, le compacter et pour faire circuler et répartir l'eau contenue dans le mélange, puis pour évacuer l'eau en excès,
- une énergie est appliquée au mélange dans le moule pour casser les cristaux de gypse contenus dans le mélange et les transformer en germes initiateurs de cristallisation, ce qui permet d'avoir finalement un réseau cristallin très fin et très dense dans l'élément,
- l'excès d'eau réparti dans le mélange est évacué du moule après avoir circulé de façon très turbulente dans des capillaires très fins formés dans le mélange entre les grains de la charge, cette circulation forcée et les déplacements des grains de la charge et des cristaux de gypse contribuant aux fractures des cristaux de gypse en germes et se traduisant par une diffusion des germes au sein du mélange et par un transport vers les surfaces de l'élément de certains de ces germes et des particules les plus fines de la charge. La densité du matériau est ainsi un peu plus élevée au voisinage des surfaces de l'élément, et sa porosité superficielle est plus faible. L'élément selon l'invention a en conséquence une dureté superficielle accrue, une meilleure tenue à l'eau, une résistance supérieure au gel et de meilleures caractéristiques mécaniques.
Avantageusement, le mélange précité contient déjà des cristaux de gypse lorsqu'il est placé dans le moule et soumis à la pression de compactage et à l'énergie de fractionnement des cristaux.
Ces cristaux ont été par exemple formés naturellement au cours de la préparation du mélange par malaxage du liant à base de plâtre, de la charge granulaire et de l'eau.
Cette préparation peut durer de une à quelques minutes, pendant lesquelles l'hydratation du plâtre se traduit par la formation et la croissance de cristaux de gypse.
On peut ensuite placer le mélange dans le moule, le compacter et lui appliquer l'énergie qui va provoquer le fractionnement des cristaux de gypse. Cela réduit de façon notable la durée de séjour du mélange dans le moule et augmente la cadence de fabrication.
L'énergie appliquée au mélange dans le moule est naturellement concentrée sur les cristaux de gypse présents dans le mélange et elle provoque l'éclatement ou l'implosion de ces cristaux, qui sont fractionnés en particules fines constituant des germes de cristallisation. Il est important de comprendre que ce résultat ne peut pas être obtenu si le mélange dans le moule ne contient pas un grand excès d'eau, c'est-à-dire une quantité d'eau égale à environ deux à trois fois la quantité nécessaire à l'hydratation du plâtre.
En effet, si le mélange ne contient que la quantité d'eau nécessaire à l'hydratation du plâtre, il se comporte comme un milieu sec formé des grains de la charge en appui les uns sur les autres et entre lesquels se trouvent les cristaux de gypse en cours de formation de sorte que l'énergie appliquée au mélange est concentrée sur les grains de la charge (plus résistants que les cristaux de gypse) qui la transmettent en partie aux parois du moule et qui la dissipent en partie par frottement les uns sur les autres. Les cristaux de gypse présents dans les interstices entre les grains de la charge sont relativement protégés de cette énergie et croissent jusqu'à ce que leur croissance soit bloquée par les grains de la charge dans le mélange soumis à la pression de compactage.
Si au contraire, le mélange contient un grand excès d'eau, il se comporte après compactage et diffusion de l'eau dans le mélange comme un milieu « hydraulique » dans lequel les interstices formés entre les grains de la charge sont remplis d'eau et de cristaux de gypse et qui favorise les déplacements des grains de la charge et des cristaux de gypse. Lorsque l'énergie est appliquée au mélange compacté dans le moule, elle est transmise par l'eau qui remplit les interstices entre les grains, aux cristaux de gypse qui sont dans ces interstices.
Le niveau de l'énergie ainsi appliquée aux cristaux de gypse est suffisant pour provoquer leurs fractionnements en micro-particules, qui sont des germes de cristallisation. Chaque cristal de gypse est fractionné en une pluralité de micro-cristaux qui vont eux-mêmes croître et être fractionnés à leur tour si l'énergie précitée est de nouveau appliquée au mélange compacté dans le moule. Cela se traduit finalement par un nombre beaucoup plus grand de cristaux de gypse dans l'élément moulé, par une dimension finale beaucoup plus faible de ces cristaux, par un meilleur remplissage des interstices entre grains par les cristaux de gypse et donc par une porosité très faible du matériau.
La rupture des cristaux est par ailleurs facilitée par ce que l'on appelle le « phénomène d'effondrement » que l'on constate lorsqu'un point faible d'une structure cède sous une charge et provoque alors l'effondrement de toute la structure. Dans le cas présent, les cristaux de gypse présents dans le mélange constituent une sorte de squelette ou d'armature dont les différentes zones n'ont pas la même résistance au même moment. Dans ces conditions, l'application de l'énergie précitée au mélange provoque d'abord la rupture des parties les plus faibles de cette armature, et cette rupture se propage aux autres parties de l'armature. La répartition et la diffusion de l'eau dans le mélange sont facilitées par la dilatance de Reynolds, phénomène que l'on constate lorsqu'on soumet un milieu granulaire saturé d'eau à une pression qui déplace les grains : l'eau qui se trouvait à la surface du milieu granulaire avant compression est aspirée à l'intérieur de ce milieu quand celui-ci est déformé par pression. Cela s'explique par le fait que les grains du milieu étaient bien ordonnés les uns par rapport aux autres avant l'application de la pression, avec des interstices faibles entre les grains. Les déplacements des grains augmentent les volumes de ces interstices et diminuent la compacité du milieu de sorte que de l'eau initialement présente en surface peut s'infiltrer dans le milieu et disparaît de la surface.
Dans le cas présent, le compactage du mélange dans le moule se traduit par une diminution notable de sa hauteur et donc par des déplacements des grains de la charge.
Ces déplacements provoquent, selon le principe de dilatance de Reynolds, des diminutions de la compacité du mélange, qui favorisent la répartition et la diffusion de l'eau dans le mélange, ce qui favorise l'application de l'énergie de fractionnement aux cristaux de gypse présents dans le mélange.
Pendant la phase de compactage et d'application de l'énergie, l'excès d'eau contenu dans le mélange s'écoule progressivement hors du moule. Les jeux prévus dans le moule pour l'évacuation de cet excès d'eau peuvent être déterminés pour que l'eau en excès soit à peu près totalement évacuée du moule à la fin de la phase de compactage et d'application de l'énergie de fractionnement des cristaux, dont la durée totale peut varier assez largement en fonction des conditions opératoires et est par exemple d'environ 15 secondes à deux minutes. L'élément démoulé ne contient pas ou pratiquement pas d'eau en excès et est sec et utilisable après quelques minutes.
L'énergie de fractionnement des cristaux peut être appliquée au mélange dans le moule de façon continue ou discontinue. La pression de compactage appliquée au mélange dans le moule peut fournir une partie de l'énergie de fractionnement.
De même, l'énergie de fractionnement appliquée au mélange dans le moule peut contribuer au compactage du mélange.
Par exemple, cette énergie peut être appliquée de façon continue sous forme d'une pression relativement élevée, constante ou modulée dans le temps.
Elle peut également être appliquée par impulsions ou par trains d'impulsions, par exemple sous forme d'une alternance de trains d'impulsions et de périodes de repos, sous forme de chocs ou de séries de chocs répétés ou d'ondes de choc, ou bien sous forme vibratoire.
Typiquement, ces impulsions ont une accélération d'environ 7 à 30g, de préférence d'environ 20g.
Les vibrations appliquées au mélange ont typiquement une amplitude comprise entre 0,5 et 2mm et de préférence d'1mm environ avec une fréquence de 15 à 20 Hz environ. Ces vibrations ou impulsions sont appliquées au mélange par séries ayant une durée comprise entre quelques secondes et 15 ou 20 secondes environ, la durée totale d'application de l'énergie étant comprise entre quelques secondes et deux minutes environ. Typiquement, cette énergie est au total d'environ 150 à 300J/kg de mélange.
La pression de compactage est appliquée de façon sensiblement continue au mélange pendant la phase de fractionnement des cristaux de gypse pour assurer la diffusion de l'excès d'eau et son évacuation hors du moule et participe au fractionnement des cristaux de gypse. Elle est typiquement inférieure à 60 bars (6MPa) et est par exemple comprise entre 10 et 50 bars (1 et 5MPa) dans le cas de la fabrication d'un bloc de construction équivalent à un parpaing ou à un pierre de taille. Elle peut être constante ou variable dans le temps.
L'effort qu'il faut appliquer ensuite à l'élément pour le démouler est relativement faible et correspond à une pression inférieure à 20 bars (2MPa) environ dans le cas du bloc précité, grâce au fait que ce démoulage est effectué juste après le fractionnement des cristaux de gypse et avant l'expansion et la prise du plâtre qui se produisent pour l'essentiel en dehors du moule. De façon générale, le procédé selon l'invention est beaucoup plus facile et avantageux à mettre en œuvre que les procédés de la technique antérieure, notamment en raison du fait que les pressions appliquées au mélange dans le moule sont moins importantes, que le temps de séjour dans le moule est plus faible et que l'effort de démoulage est relativement très faible.
Ce procédé est notamment applicable à la fabrication d'éléments de construction tels que des blocs, par exemple équivalents à des parpaings en béton ou à des pierres de taille, des poutres, des carreaux, des panneaux et des éléments de mur de plus ou moins grande taille, etc, et de façon générale s'applique à la fabrication d'éléments moulés de toutes formes et de toutes dimensions.
Il s'applique aussi à la fabrication d'éléments moulés qui ne sont pas des éléments de construction et qui sont habituellement réalisés en des matériaux tels que la pierre naturelle, le verre, la céramique ou analogue : par exemple des bancs, des tables, des plateaux, des éviers, des vasques, des baignoires, etc.
L'invention sera mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite à titre d'exemple en référence au dessin annexé, qui illustre schématiquement le procédé selon l'invention et sa mise en œuvre. Sur ce dessin, la référence 10 désigne un moule de fabrication d'un élément tel qu'un bloc de construction qui est par exemple de forme parallélépipédique rectangle, le moule comprenant des parois latérales 12, un couvercle 14 et un fond 16, le couvercle 14 étant mobile en translation entre les parois latérales 12 pour le compactage dans le moule d'un mélange 18 d'un liant hydraulique tel que du plâtre, d'une charge granulaire telle que du sable ou analogue, et d'une quantité d'eau qui est déterminée selon l'invention pour être au moins 1 ,5 fois supérieure à la quantité d'eau nécessaire à l'hydratation du plâtre et qui est de façon préférentielle deux à trois fois supérieure environ à cette quantité d'eau d'hydratation.
Le fond 16 du moule 10 est également mobile en translation entre les parois latérales 12, vers le haut pour participer au compactage et pour le démoulage de l'élément de construction formé à partir du mélange 18 et de l'application de l'énergie de fragmentation des germes cristallins. Des jeux faibles entre les parois latérales 12 du moule, son couvercle 14 et son fond 16 autorisent une évacuation de l'excès d'eau contenu dans le mélange 18 et qui est chassé hors du moule lors du compactage du mélange 18 et de l'application de l'énergie de fragmentation des cristaux. La dimension de ces jeux est de quelques dixièmes de millimètres, ce qui est suffisant pour permettre l'évacuation de l'eau en excès sur une durée comprise typiquement entre 30 secondes et deux minutes environ.
Le mélange 18 placé dans le moule comprend, par exemple, de 20 à 40 % en poids environ de plâtre pour 80 à 60 % en poids environ d'une charge granulaire telle que du sable, et une quantité d'eau qui est au moins égale à deux fois environ la quantité d'eau nécessaire à la prise du plâtre, c'est-à-dire qui est d'environ au moins 35 parts en poids pour 100 parts en poids de plâtre.
Cette quantité d'eau peut être par ailleurs nettement supérieure à cette valeur de 35 % et on a constaté dans certains cas, que l'on peut augmenter la quantité d'eau dans le mélange jusqu'à environ 60% ou 70 % en poids de la quantité de plâtre utilisée.
Ce mélange peut également comprendre de la chaux, par exemple dans une proportion de 10 % environ en poids de fleur de chaux pour 90 % de plâtre, ainsi que des additifs tels que des fluidifiants, des hydrofugeants et/ou des oléofugeants.
Lorsqu'une quantité prédéterminée du mélange de liant, de charge et d'eau a été placée dans le moule 10, le couvercle 14 est mis en place et une pression de compactage est appliquée au couvercle 14 et de là au mélange 18 placé dans le moule, dont le fond 16 est bloqué en position ou bien est soumis lui aussi à une force de compactage du mélange 18.
La pression 20 de compactage du mélange 18 dans le moule a une valeur de l'ordre de 10 à 50 bars, soit 1 à 5 MPa, et est appliquée pendant une durée suffisante, pour défoisonner et tasser le mélange 18 dans le moule, en évacuant l'air contenu dans ce mélange, en répartissant dans le mélange l'eau qu'il contient, en contribuant au fractionnement des cristaux de gypse et finalement en évacuant hors du moule l'eau en excès qui n'a pas été absorbée par le plâtre.
De façon bien connue, la cristallisation du gypse débute, dans des conditions normales, dès que le plâtre est en contact avec l'eau. Un début de cristallisation du gypse se produit donc dans le mélange 18 pendant sa préparation et au début du compactage. Avantageusement, selon l'invention, le plâtre du mélange peut avoir déjà fait une partie non négligeable de sa prise (par exemple de 10 à 25% ou davantage) lorsqu'il est placé dans le moule, contrairement à la technique antérieure où le mélange doit être placé dans le moule aussi vite que possible et dès que le plâtre a été mis en contact avec l'eau. Cette caractéristique de l'invention permet de préparer une grande quantité de mélange en une seule fois et de la répartir ensuite sans problème dans plusieurs moules. Ensuite, on applique la pression de compactage au mélange dans le moule et on lui applique en outre une énergie 22 qui peut participer au défoisonnement et au compactage du mélange et qui va être essentiellement concentrée sur le réseau cristallin du gypse formé ou en cours de formation pour provoquer le fractionnement des cristaux de gypse en particules très fines qui sont des cristaux de très petite dimension (des germes).
Lorsqu'il est vu de façon globale, ce phénomène correspond à un blocage ou une inhibition de la cristallisation du gypse. En fait, les cristaux de gypse présents dans le mélange sont fractionnés et réduits en germes plus petits et plus nombreux qui vont croître pendant un certain temps avant d'être à nouveau fractionnés en germes par une nouvelle application de l'énergie 22 précitée, ce cycle opératoire pouvant être répété plusieurs fois sur une période de temps de l'ordre de 15 secondes à une ou deux minutes.
Le fractionnement des cristaux de gypse résulte, pour ce que l'on croit actuellement, d'une combinaison des phénomènes suivants :
- l'eau dans le mélange 18 est répartie et mise en circulation forcée lors du compactage dans des capillaires et interstices de très faibles dimensions formés dans le mélange 18 entre les grains de la charge. Cette circulation extrêmement turbulente s'effectue à vitesse relativement élevée, en raison de la faible dimension des capillaires et des interstices et soumet les cristaux de gypse à des vibrations et à des efforts qui peuvent avoir des amplitudes très élevées pendant des durées très courtes et qui sont plus ou moins comparables à ce que l'on observe dans un phénomène de . résonance, - l'énergie 22 qui est appliquée au mélange contenant un excès d'eau est transmise par l'eau aux cristaux de gypse présents dans le mélange et, quand sa valeur est suffisante, provoque le fractionnement ou l'implosion d'au moins la partie la plus faible mécaniquement de ces cristaux, favorisé par les déplacements des grains de la charge qui résultent de l'application de la pression de compactage et de l'énergie de fractionnement des cristaux de gypse, - l'implosion de la partie la plus faible du réseau cristallin du gypse est propagée au reste du réseau sous l'effet conjugué de la pression de compactage et de l'énergie de fractionnement et des déplacements qui en résultent. Le fractionnement des cristaux de gypse, provoqué par l'application éventuellement répétée de l'énergie 22, se traduit globalement par une augmentation de la vitesse de cristallisation (qui dépend du nombre de germes), par un plus grand nombre de cristaux en fin de cristallisation, par des dimensions finales plus faibles des cristaux, par un meilleur remplissage des interstices entre les grains de la charge, et par une porosité plus faible du matériau.
L'énergie 22 de fractionnement des cristaux de gypse peut être appliquée de différentes façons :
- cette énergie peut être continue et dans ce cas c'est une force ou une pression, de valeur constante ou modulable, qui est appliquée au mélange 18 dans le moule pendant une durée qui dépend de la puissance utilisée (plus la puissance est élevée, plus la durée peut être courte),
- cette énergie peut être vibratoire et c'est alors une vibration d'une fréquence de 15 à 20 Hz environ, d'une amplitude comprise entre 0,5 et 2mm environ et par exemple égale à 1mm environ, et produisant des accélérations de l'ordre de 10 à 20g, plus généralement comprises entre 7 et 30g environ, qui est appliquée au mélange 18 dans le moule par périodes d'environ 5 à 20 secondes chacune, séparées par des périodes de repos de même durée ou de durée inférieure. - cette énergie 22 peut également être appliquée au mélange 18 dans le moule sous forme de chocs ou d'ondes de chocs répétés générant des accélérations de l'ordre de 10 à 20g dans le mélange 18.
Bien entendu, cette énergie de fractionnement pourrait être appliquée au mélange dans le moule après le compactage du mélange. Cela prolongerait toutefois la durée du séjour de l'élément dans le moule et réduirait la cadence de fabrication. L'énergie totale appliquée au mélange pour la rupture des cristaux de gypse est évaluée à environ 150-300J/kg de mélange 18 et en particulier à environ 200-250J/kg de mélange 18 contenant 30 % en poids de plâtre. On peut utiliser pour appliquer cette énergie au mélange des dispositifs vibrants disponibles dans le commerce, tels par exemple que des tiges ou des aiguilles vibrantes ou des plaques vibrantes.
Pendant le compactage et l'application de cette énergie, l'eau en excès dans le mélange 18 migre vers les parois latérales 12 du moule et est évacuée hors du moule par les jeux entre ces parois latérales et le couvercle 14 et le fond 16 du moule. Pendant cette migration, l'eau entraîne avec elle les plus fines particules de la charge granulaire ainsi que des germes de cristallisation de sorte que l'élément de construction finalement obtenu a une dureté superficielle et une densité superficielle qui sont plus élevées que sa dureté moyenne et sa densité moyenne, respectivement.
Lorsque l'énergie 22 de rupture des cristaux de gypse a été appliquée au mélange 18 dans le moule, le moule est ouvert et l'élément de construction est démoulé, par application d'une pression de démoulage 24 sur le fond 16 du moule. Etant donné que les cristaux de gypse à ce moment là ont des dimensions très faibles, l'expansion volumique dans le moule est faible ou quasi nulle et la pression nécessaire au démoulage est relativement très faible. En pratique, cette pression est inférieure à 20 bars (2MPa).
La croissance des cristaux se produit pour l'essentiel après le démoulage de l'élément, en dehors du moule et peut être mise en évidence par l'élévation de la température de l'élément, la réaction de cristallisation étant exothermique, et par l'augmentation du volume de l'élément moulé, dont les dimensions finales sont supérieures à celles du volume de moulage. Les qualités mécaniques de cet élément moulé sont remarquables : sa résistance en compression peut atteindre 50MPa et sa densité atteint ou dépasse 2,2, ces valeurs étant obtenues pour une granulométrie optimale de la charge correspondant à une compacité maximale.
Des examens des éléments moulés selon l'invention ont montré que la taille moyenne des cristaux de gypse dans ces éléments est comprise entre 1 et 10μm, alors qu'elle est d'environ 100 à 200μm pour du plâtre cristallisé à pression atmosphérique.
Comme on le voit, la mise en œuvre du procédé selon l'invention conduit à appliquer au mélange 18 dans le moule des pressions qui sont beaucoup plus faibles que dans l'état de la technique où, de façon générale, des pressions comprises entre 100 et 800 bars ou davantage (soit 10 à 80MPa ou davantage) sont appliquées à des mélanges de plâtre, de sable et d'eau contenant environ 20 % en poids d'eau par rapport au plâtre utilisé, ces mélanges étant en fait pratiquement secs dans la mesure où toute l'eau qu'ils contiennent initialement sert à l'hydratation et la cristallisation du plâtre et est absorbée par celui-ci.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de fabrication d'un élément moulé à partir d'un mélange d'un liant hydraulique à base de plâtre, d'une charge granulaire et d'eau, consistant à placer le mélange dans un moule (10) correspondant à l'élément à fabriquer, à compacter le mélange dans le moule et à extraire l'élément du moule, caractérisé en ce que :
- le mélange (18) contient une quantité d'eau au moins égale à 1 ,5 fois la quantité nécessaire à l'hydratation du liant, - on applique au mélange pendant le compactage une énergie (22) propre à fractionner les cristaux de gypse présents dans le mélange puis on extrait l'élément du moule et on laisse la croissance des cristaux de gypse s'effectuer en dehors du moule.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que le mélange contient des cristaux de gypse quand il est placé dans le moule.
3. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce qu'on applique ladite énergie (22) au mélange de façon continue.
4. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on applique ladite énergie (22) au mélange de façon discontinue par impulsions ou par trains d'impulsions.
5. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on applique ladite énergie (22) au mélange sous forme de chocs ou de séries de chocs ou d'ondes de choc.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on applique ladite énergie (22) au mélange sous forme vibratoire.
7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'on applique l'énergie (22) au mélange sous forme d'une alternance de trains d'impulsions et de périodes de repos.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que les vibrations ont une amplitude d'environ 0,5 à 2mm et une accélération d'environ 7 à 30g.
9. Procédé selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que l'énergie appliquée au mélange dans le moule est d'environ 150 à 300J/kg de mélange.
10. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pression de compactage (20) appliquée au mélange dans le moule est inférieure à 60 bars (6MPa).
11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que la pression de compactage (20) appliquée au mélange dans le moule est d'environ 10 à 50 bars, soit 1 à 5MPa.
12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la durée du compactage et de l'application de l'énergie (22) au mélange dans le moule est comprise entre environ 15 secondes et 2 minutes.
13. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pression de démoulage de l'élément est inférieure ou égale à
20 bars (2MPa).
14. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le mélange comprend de 20 à 40 % environ en poids de plâtre pour 80 à 60 % en poids de charge granulaire, et une quantité d'eau égale à au moins 35 % du poids de plâtre.
15. Procédé selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que la quantité d'eau dans Ie mélange (18) est comprise entre 35 et 70 % environ du poids de plâtre.
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1213867A (fr) * 1957-11-05 1960-04-05 Procédé de fabrication d'objets en plâtre de haute résistance mécanique, et objet obtenu par ce procédé
US4221599A (en) * 1978-01-31 1980-09-09 Rhone-Poulenc Industries Pressure compacting of settable gypsum/plaster compositions
FR2513175A1 (fr) * 1981-08-26 1983-03-25 Taisei Corp Procede de preparation de panneaux de gypse durcissant sous l'effet d'un faisceau d'electrons
DE3318364A1 (de) * 1983-05-20 1984-11-22 Heinrich 4350 Recklinghausen Quante Verfahren zur herstellung wasserfester kacheln aus gips und giessform

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1213867A (fr) * 1957-11-05 1960-04-05 Procédé de fabrication d'objets en plâtre de haute résistance mécanique, et objet obtenu par ce procédé
US4221599A (en) * 1978-01-31 1980-09-09 Rhone-Poulenc Industries Pressure compacting of settable gypsum/plaster compositions
FR2513175A1 (fr) * 1981-08-26 1983-03-25 Taisei Corp Procede de preparation de panneaux de gypse durcissant sous l'effet d'un faisceau d'electrons
DE3318364A1 (de) * 1983-05-20 1984-11-22 Heinrich 4350 Recklinghausen Quante Verfahren zur herstellung wasserfester kacheln aus gips und giessform

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