WO2008067809A2 - Formwerkzeug für die urformende oder umformende formgebung von bauteilen aus thermisch beeinflussbaren werkstoffen - Google Patents

Formwerkzeug für die urformende oder umformende formgebung von bauteilen aus thermisch beeinflussbaren werkstoffen Download PDF

Info

Publication number
WO2008067809A2
WO2008067809A2 PCT/DE2007/002219 DE2007002219W WO2008067809A2 WO 2008067809 A2 WO2008067809 A2 WO 2008067809A2 DE 2007002219 W DE2007002219 W DE 2007002219W WO 2008067809 A2 WO2008067809 A2 WO 2008067809A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
tool according
forming tool
mold
layer
heating element
Prior art date
Application number
PCT/DE2007/002219
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2008067809A3 (de
Inventor
Herbert Funke
Jens Brandes
Jan Meyer
Original Assignee
Fachhochschule Dortmund
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=39363222&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2008067809(A2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority to JP2009539605A priority Critical patent/JP2010511534A/ja
Priority to US12/448,024 priority patent/US8931751B2/en
Priority to BRPI0717913-8A priority patent/BRPI0717913B1/pt
Priority to DE202007019103U priority patent/DE202007019103U1/de
Priority to DK07866214.5T priority patent/DK2099596T4/en
Priority to CA2671487A priority patent/CA2671487C/en
Priority to EP07866214.5A priority patent/EP2099596B2/de
Priority to AU2007328078A priority patent/AU2007328078A1/en
Priority to ES07866214T priority patent/ES2394308T5/es
Priority to PL07866214T priority patent/PL2099596T5/pl
Application filed by Fachhochschule Dortmund filed Critical Fachhochschule Dortmund
Priority to MX2009005931A priority patent/MX2009005931A/es
Priority to NZ577914A priority patent/NZ577914A/xx
Publication of WO2008067809A2 publication Critical patent/WO2008067809A2/de
Publication of WO2008067809A3 publication Critical patent/WO2008067809A3/de
Priority to ZA2009/03469A priority patent/ZA200903469B/en
Priority to NO20092519A priority patent/NO20092519L/no

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
    • B29C33/02—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with incorporated heating or cooling means
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
    • B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
    • B29C33/40—Plastics, e.g. foam or rubber
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
    • B29C70/06—Fibrous reinforcements only
    • B29C70/08—Fibrous reinforcements only comprising combinations of different forms of fibrous reinforcements incorporated in matrix material, forming one or more layers, and with or without non-reinforced layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
    • B29C70/06—Fibrous reinforcements only
    • B29C70/10—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres
    • B29C70/16—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length
    • B29C70/22—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length oriented in at least two directions forming a two dimensional structure
    • B29C70/228—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length oriented in at least two directions forming a two dimensional structure the structure being stacked in parallel layers with fibres of adjacent layers crossing at substantial angles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/88—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts characterised primarily by possessing specific properties, e.g. electrically conductive or locally reinforced
    • B29C70/882—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts characterised primarily by possessing specific properties, e.g. electrically conductive or locally reinforced partly or totally electrically conductive, e.g. for EMI shielding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D37/00—Tools as parts of machines covered by this subclass
    • B21D37/16—Heating or cooling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2707/00—Use of elements other than metals for preformed parts, e.g. for inserts
    • B29K2707/04—Carbon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2709/00—Use of inorganic materials not provided for in groups B29K2703/00 - B29K2707/00, for preformed parts, e.g. for inserts
    • B29K2709/08—Glass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2995/00—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds
    • B29K2995/0003—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds having particular electrical or magnetic properties, e.g. piezoelectric
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
    • D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
    • D04H1/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres
    • D04H1/40—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties
    • D04H1/42—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties characterised by the use of certain kinds of fibres insofar as this use has no preponderant influence on the consolidation of the fleece
    • D04H1/4209—Inorganic fibres
    • D04H1/4242—Carbon fibres
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B3/00—Ohmic-resistance heating
    • H05B3/10—Heating elements characterised by the composition or nature of the materials or by the arrangement of the conductor
    • H05B3/18—Heating elements characterised by the composition or nature of the materials or by the arrangement of the conductor the conductor being embedded in an insulating material
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B3/00—Ohmic-resistance heating
    • H05B3/20—Heating elements having extended surface area substantially in a two-dimensional plane, e.g. plate-heater
    • H05B3/34—Heating elements having extended surface area substantially in a two-dimensional plane, e.g. plate-heater flexible, e.g. heating nets or webs
    • H05B3/36—Heating elements having extended surface area substantially in a two-dimensional plane, e.g. plate-heater flexible, e.g. heating nets or webs heating conductor embedded in insulating material

Definitions

  • the invention relates to a molding tool for the shaping or forming shaping of components of thermally influenced materials according to the preamble of claim 1.
  • Fiber-reinforced plastics are becoming increasingly important in many areas of automotive engineering. Typical examples of long-fiber-reinforced plastic constructions are attachments for passenger cars (such as spoilers), large body elements for rails and commercial vehicles, boat hulls from small kayaks to large yachts, and rotors of wind turbines. In aerospace and racing (eg in Formula 1) structures are now largely due to their outstanding weight-specific properties of long-fiber reinforced plastics. A very significant advantage of fiber-reinforced plastics, in addition to their good weight-related mechanical properties, the almost unlimited freedom of design and the ability to produce components in almost any size in small to medium quantities with relatively low investment costs.
  • fiber-reinforced plastics have been used so far preferably in small to medium series and in prototype construction.
  • long-fiber reinforced fiber composite plastic components which are preferably produced with thermosetting plastics, require long residence times in the mold due to the curing times of the plastic, which results in long cycle times and severely restricts the high-production capability of such components.
  • thermosetting plastics In order to increase the profitability here, appropriate forms, which are usually also made of fiber-reinforced plastic, especially for large components, heated. Targeted temperature control during component production is supported by lowering the resin viscosity, the impregnation of the fibers and accelerates especially the curing of thermosetting plastics considerably. In addition, the degree of crosslinking of the thermosets is increased by temperature supply, so that for high-quality components, a so-called. Tempering is essential. This annealing is even required depending on the plastic system used for components used in aviation.
  • plastic molds which are much less expensive than metallic molds and still provide a sufficient number of demolding.
  • plastic molds at least 100 mold releases per mold are common, with appropriate mold design over 1000 mold releases per mold can be achieved.
  • metallic molds enable a multiple of demoldings without post-processing of the mold, but also require a correspondingly higher capital expenditure.
  • the problem is the heating of appropriate plastic molds, since the plastic has a significantly lower thermal conductivity than metals and also, especially in uneven heat distribution of the mold is very prone to failure. This is problematic for components with high accuracy requirements for dimensional accuracy and dimensional accuracy. For this reason, plastic molds that were heated with water could not prevail over a wide range of applications.
  • a separate tempering room is required for plastics processing companies that produce components. After production, molds with the components for curing and tempering are brought into the tempering space. It is known, in particular with metal molds, that molds can be heated via liquids. The molds are equipped with a differently designed liquid channel system, are promoted by the appropriately tempered liquids. The duct system heats the mold at a certain distance from the actual surface to be heated.
  • a surface heating near the surface to be heated is advantageous.
  • This can be realized by appropriate heating fabric, which can be embedded near the mold surface in the plastic.
  • Heating cloths specially developed for this purpose consist partly of resistance wires or of conductive fiber material, such as carbon fibers.
  • the resistance wires or resistance fibers act as ohmic resistance heating elements.
  • this type of heating is a linear heating in which heating energy is generated along each individual resistance wire or resistor fiber and dissipated to the surrounding molding compound.
  • this heating has an approximately macroscopic effect on the surface.
  • electrically insulating layers In these resistance heaters acting as wires or fibers heating elements are embedded by electrically insulating layers.
  • These electrically insulating layers can, for example, in the case of GFRP forms consist of epoxy resin and glass fibers which, as is known, have very good electrical insulation but also relatively poor thermal conductivity.
  • the insulating layers generally have a much larger cross-sectional and mass fraction of the mold structure than the heating wires or heating fibers. On the one hand, this leads to an increase in temperature at the boundary layer between heating wire or heating fiber and to residual stresses due to the different mechanical and thermal properties of heating wires or heating fibers. This is associated in particular with a risk of distortion of the forms.
  • C fibers can also be used as electrically conductive fibers (called C fibers or carbon fibers).
  • C-fibers have low electrical conductivity in the fiber direction compared to most metals and have a good thermal conductivity in the fiber direction compared to plastics. Therefore, they are particularly suitable as ohmic resistance fibers.
  • Plastic components or plastic molds heated with carbon fibers have hitherto been constructed in such a way that either individual fibers, slivers or woven fabrics or a thin carbon fiber nonwoven with short fibers are embedded in plastic molds between further, electrically insulating layers. Together, these components or forms a clear separation of functions between serving as a resistance heating carbon fibers and other laminate layers, which essentially form the supporting structure of the form and beyond also take over the electrical insulation of the current-carrying carbon fibers in the rule.
  • a heatable mold in which with carbon fibers embedded in a plastic matrix an electrical resistance heating element is used, however, due to the arrangement of the resistance heating element relatively far away from the surface of the component to be produced as well The layer thicknesses of the fiber composite layers of the mold high heating powers are required to temper the component sufficiently. Also, due to the series connection of the individual carbon fiber elements, the electrical safety due to possible short circuits and thus also selectively failing heating is not guaranteed.
  • the structure of the heating layer has hitherto generally been the case with single fibers or fiber ribbons in that individual or several parallel fibers or fiber ribbons are deposited as strands on the surface to be heated.
  • the individual strings are then connected in series, whereby two adjacent strings are interconnected to a total of 4 serial strings.
  • a corresponding dimensioning and interconnection has been
  • the brochure shows an example of how a total of 8 strands, each of which consists of 4 adjacent carbon fibers, are connected in series.
  • GRP glass fiber reinforced plastic
  • CFRP carbon fiber reinforced plastic
  • Object of the present invention is therefore to avoid the problems described in the heating of molds and to ensure with a suitable structure of the layers of the mold that the heating of molds can be performed safely and energy efficient
  • the invention relates to a molding tool for the shaping or forming shaping of components made of thermally influenced materials, preferably of plastics and in particular of fiber composites, wherein the mold has a fiber composite structure and an electrical resistance heating, wherein in the fiber composite structure of the mold near the forming surface of the mold Carbon fibers or carbon filaments are stored in a plastic matrix.
  • a generic mold tool is further developed in that the carbon fibers or carbon filaments in the plastic matrix near the shaping surface essentially determine the mechanical properties, in particular the strength, stiffness and / or thermal expansion, of the molding tool and the electrical resistance heating element is connected such that at least individual sections of the electrical resistance heating element together form an electrical parallel circuit.
  • the special feature of the invention lies in the integration of Heating layer and the structure of the mold surface.
  • the carbon fiber layer are used at the same time as a resistance heating element and form the essential part of the cross section of the mold surface.
  • the mass of corresponding molds can be significantly reduced, which significantly reduces the heat capacity of the molds overall and thus the energy input during heating of the molds. Due to the construction according to the invention and a coordinated selection of materials, thermal distortion of the molds in a wide temperature range can be largely avoided.
  • the core of the invention is the integration of heating layer and supporting cover layer, in which the electrical conductivity of carbon fibers is used to use the bearing cover layer of the mold directly as a resistance heater.
  • the electrical wiring of the forms takes place in the form of a parallel circuit such that Kur Why be excluded as in the usual series circuit due to potential differences of struggling heating strands.
  • Kur Kunststoff be excluded as in the usual series circuit due to potential differences of struggling heating strands.
  • bidirectional carbon fiber webs are preferably used here.
  • the use of multi-axial tissues or layers is also conceivable.
  • transverse carbon fibers provide a potential compensation in the orthogonal direction to the current flow of the heating layer. In this way, defects or interruptions in individual carbon fibers can be bridged.
  • the electrically directly contacted carbon fibers can preferably run parallel in the longitudinal direction of the molding tool and additional, transverse or oblique extending carbon fibers indirectly via the layer contact conductive function and thus in this way can achieve an electrical equipotential bonding transverse to the main current flow direction and on the other hand a multi-axial , Preferably quasi-isotropic laminate structure allow the construction of cover layers with very low thermal expansion when using carbon fibers.
  • the arrangement of carbon fibers or carbon filaments forming the electrical resistance heating element is formed partly or wholly as individual fibers or individual filaments and / or as units in the form of loops, woven fabrics, nonwovens or as mutually parallel strands.
  • individual sections of the component-side surface of the molding tool can be formed over the entire surface or only in sections with such units, which are then connected together again in the form of a parallel connection.
  • the carbon fibers or carbon filaments in the plastic matrix are embedded directly adjacent to the component-side surface of the molding tool.
  • the heating of the molding tool integrated in this manner generates the heating power directly on the component-side molding surface.
  • the heating has a large area directly where the heat is needed. This shortens the heat flow paths, reduces excess temperatures in the immediate vicinity of the carbon fibers and leads to a very energy-saving implementation of electrical heating energy.
  • the arrangement forming the electrical resistance heating element of carbon fibers or carbon filaments or units formed therefrom are formed essentially quasi-isotropically.
  • Another embodiment is designed such that partially either additional carbon fiber layers are applied or the number and / or thickness of the carbon fiber layers is reduced.
  • the essential feature is that due to the ohmic behavior of the mold, the surface heating power is partially changed. In this way, also different surface heating powers can be compensated, which inevitably result, for example, in the case of non-rectangular shaped cross sections. For example, in an elongated trapezoidal shape with significant tapering, the total thickness of the carbon fiber layers would need to increase continuously toward the tapering end when a constant surface heating power is to be achieved across the entire mold surface.
  • electrically non-conductive regions are formed between individual units of the arrangement of carbon fibers or carbon filaments forming the electrical resistance heating element. Such non-conductive region can serve for targeted temperature formation in the component, since in such non-conductive regions also no active temperature control of the component takes place and thus can be specifically achieved temperature gradients within the component in its curing. It is conceivable here that the electrically non-conductive regions are inserted within a plane or perpendicularly between planes arranged one above the other in order to separate the resistance heating elements adjacent to one another or one above the other.
  • the arrangement of carbon fibers or carbon filaments constituting the electrical resistance heating element or the formation thereof consist of has a high rigidity in the plastic matrix.
  • the other layers can be made less rigid at the same time, the overall rigidity of the molding tool is largely determined by carbon fiber layers.
  • a further improvement in the cost-effectiveness of the use of molds formed according to the invention can be achieved, since the energy required to heat the mold is also only small due to the small layer thicknesses of the material of the layer containing the electrical resistance heating element.
  • the tempering and cooling of the mass of the mold can be done much faster and with less energy input due to the small layer thicknesses, so that the cycle times for the production of corresponding components can be reduced.
  • the electrical resistance of the parallel connected carbon fibers or carbon filaments or units formed therefrom by the parallel circuit is very low. This makes it achievable that even low voltages, in particular low-voltage voltages for heating to the electrical resistance heating element can be used, thereby ensuring the electrical reliability and energy use is minimized.
  • the component-side surface of the molding tool is formed by a molding cover layer, which covers the component-side, preferably thin-layer side, of the layer comprising the electrical resistance heating element.
  • a molding cover layer which covers the component-side, preferably thin-layer side, of the layer comprising the electrical resistance heating element.
  • a stiffening layer is applied on the side facing away from the component of the layer containing the electrical resistance heating element.
  • a stiffening layer e.g. may be formed in the form of a stable lightweight layer about a sandwich structure, provides for a further mechanical attachment in the structure of the mold without the weight of the mold is increased beyond the measures.
  • the heating layer can preferably at the same time produce one of the two cover layers which are required for constructing a sandwich construction. It is conceivable, for example, that the stiffening layer is formed electrically insulating.
  • intermediate layers are arranged between the fiber composite layer containing the electrical resistance heating element, the mold cover layer and / or the stiffening layer, which are for example electrically insulating or an adhesion-promoting function for the adjacent layers having the fiber composite structure.
  • Such intermediate layers which may be formed from a preferably thin glass fiber fabric in the fiber composite structure, optimize the properties of the entire layer structure.
  • a layer of carbon fibers, which are embedded in a plastic matrix can be provided as a further mold cover layer arranged on the side of the stiffening layer facing away from the component.
  • this further mold cover layer can be constructed mechanically similar to the fiber composite containing the electrical resistance heating element and thus about a stiffening layer arranged therebetween is surrounded on both sides by mechanically equivalent layers.
  • the carbon fibers of the component facing away from the mold cover layer is electrically insulated from the carbon fibers of the component-facing, the electrical resistance heating element-containing fiber composite layer.
  • the fiber composite comprising the electrical resistance heating element
  • the orientation of carbon fibers or carbon filaments or units of carbon fibers or carbon filaments is offset and / or twisted to other carbon fibers or carbon filaments or the units of the same fiber composite layer is.
  • the fibers or units can be aligned so that mechanical stress and also the temperature generation largely uniformly within the electrical resistance heating element-containing fiber composite layer takes place and is thus transmitted uniformly even on the component.
  • the mold cover layer and the intermediate layers have only low stiffnesses and only a slight influence on the mechanical properties of the entire fiber composite structure. As a result, there are no significant stresses during the temperature control of the mold between the individual layers, so that delays of the mold are minimized.
  • the electrical contacting of the electrical resistance heating element it is advantageous if the arrangement of carbon fibers or carbon filaments forming the electrical resistance heating element or units formed therefrom are electrically contacted on the end side of the fibers or the units and interconnected as a parallel circuit. By the external contacting a good accessibility of the resistance heating element can be achieved and the wiring work for the parallel connection can be easily performed.
  • the temperature of the component it has turned out to be particularly advantageous, in particular for the required energy expenditure, when, during the heating of the molding tool for shaping a component, the molding tool is enveloped, at least in sections, in a thermally insulating manner. Due to the thermally insulating sheath, the heat generated can be kept particularly well within de molding tool and, depending on the presence of insulation material, the type and thickness of the insulating material and the placement of the insulating material das5 insulation material for local temperature control in the heating of the component can be used within the mold , Thus, it is conceivable, for example, only locally to isolate the mold and thus to produce locally higher temperatures that affect the curing of the component differently than at non or less isolated areas. This allows a further influence on the manufacturing process of the component within the molding tool.
  • the materials of the molding tool are designed for such temperatures that the layers of the fiber composite structure forming the molding tool easily endure a temperature in the production of the component of up to 300 ° C., preferably up to 140 ° C., without itself To lose fatigue properties.
  • a temperature in the production of the component of up to 300 ° C., preferably up to 140 ° C., without itself
  • ceramic matrix materials are used to form the fiber composite structure or parts thereof.
  • the electrical heating elements are segmented in the direction of current flow and individual segments can be completely or partially bridged by additional electronic components in order to control the current flow and the current flow
  • Heat output in the corresponding segment to influence This can completely targeted there are thermal energy introduced into the components to be processed, in which the thermal energy is needed, whereas in other areas no or a lower thermal energy is generated in the electric heating elements.
  • the electrical heating elements are segmented in the direction of current flow and the individual segments of a heating element form a series connection. In this way, it can be achieved, in particular, that the segmented electrical heating elements can be operated in total with low voltage as a result of the series connection, even with large dimensions of the molding tool, and thus a simple heating of the molding tool can be achieved, both electrically and safety-wise.
  • the current flow in the mold can be locally changed by additional thin and locally limited introduced electrical heating elements such that a partial change of the surface heating within the surface of the mold is possible.
  • a particularly preferred embodiment of the mold according to the invention according to claim 1 shows the drawing.
  • FIG. 2 shows the current, heating power and surface heating power of the mold at the given heating voltage of the molding tool according to FIG. 1, FIG.
  • Figure 1 with different insulation at a surface heating power of 200 W / m 2 .
  • mold top layer (layer thickness Si «0.4 mm)
  • 2nd layer glass fiber fabric 105 g / m 2 (layer thickness S 2 ⁇ 0.1 mm)
  • 3rd layer Biaxial carbon fiber fabric 193 g / m 2 (layer thickness S 3 «0.27 mm), fiber orientation 0 ° / 90 °
  • layers 1 to 5 form the first sandwich layer.
  • topsheet The sixth layer is the sandwich core and layers 7 and 8 form the second sandwich layer.
  • the fabric-reinforced layers were impregnated with a cold-curing laminating resin, which has a heat distortion temperature of up to 140 ° C after appropriate annealing.
  • the mold face layer of the layer thickness Si is e.g. from a conventional molded cover layer resin having a heat distortion temperature of 140 ° C. Compared to the fiber reinforced layers, this layer is relatively thick. Due to the low stiffness compared to the layers of the carbon fiber fabric, however, it only insignificantly influences the mechanical properties of the entire mold structure. Due to the non-porous surface, the mold cover layer is polishable and guarantees a high number of mold releases with low mold wear.
  • the glass fiber fabric layer of the layer thicknesses S 2 and S 5 may be required for manufacturing reasons and should ensure good adhesion between the mold top layer S 1 and the layers of the carbon fiber fabric S 3 and S 4 . These layers also have a low rigidity compared to the subsequent layers of the carbon fiber fabric and have only a slight influence on the mechanical properties of the entire mold structure.
  • the layers of the carbon fiber fabric S 3 and S 4 form both the electrical resistance heating layer and the essential structural component of the first sandwich cover layer. Due to their high stiffness compared to the other layers, they largely determine the mechanical properties and the thermal expansion of the first sandwich cover layer.
  • the glass fiber fabric layer S 5 may be required as S 2 for manufacturing reasons and ensures good adhesion between the layers of carbon fiber fabric and the sandwich core S. 6
  • the layers of the carbon fiber fabric S 7 and S 8 form a quasi-isotropic laminate structure, the second sandwich cover layer. Since the thermal expansion of both sandwich cover layers is essentially determined by the carbon fibers, their thermal expansion and thus the possible thermal distortion at different temperatures is very low.
  • An essential part of the mold is a layer of carbon fiber fabric in a plastic matrix, which performs both supporting function of the mold back and serves directly as a heating layer in the form of electrical resistance heating by energizing the carbon fibers.
  • the carbon fiber fabric in the plastic matrix should be constructed as quasi-isotropic as possible.
  • the most homogeneous carbon fiber fabric in the plastic matrix forms a single heating strand, which is preferably connected in parallel in the longitudinal direction of the mold.
  • the heating element consists of a thin laminate layer.
  • the cross section corresponds approximately to the product of the width "B" of the shape and
  • Thickness "s" of the carbon fiber fabric The length "L” of the heating element in the present case corresponds approximately to the total length of the mold.
  • a resin-rich mold-covering layer which ensures a non-porous surface of the mold and good parting effect during component production, i. A. be required.
  • This form-cover layer should, as far as necessary, be as thin as possible and only insignificantly influence the mechanical and thermal properties of the layer of carbon fiber fabric in the plastic matrix.
  • the heated layer of the carbon fiber fabric in the plastic matrix forms, if necessary in conjunction with the above-mentioned mold cover layer, the actual surface, which is thin-walled overall and thus relatively limp.
  • the core material of the stiffening layer may be electrically insulating, if a current flow to the second cover layer is to be prevented. Should the current flow to the second cover layer be desired, an electrically conductive core material of the stiffening layer can also be used.
  • the second mold cover layer preferably also consists of a quasi-isotropic carbon fiber fabric in a plastic matrix.
  • the temperature expansion of the mold is essentially determined by two quasi-isotropic cover laminates. Since these laminate structures are known to have only very low thermal expansions in a wide temperature range, both thermal expansion and thermal distortion of the mold are very low despite different temperatures in the outer layers. If both cover layers have only low thermal expansions, the bending deformation of the mold due to temperature influences also remains very low. Low temperature-induced bending deformations can also be reduced by increasing the core thickness without appreciable weight gain of the mold. • Additional layers can be interposed anywhere, e.g. an electrical insulation of individual layers is desired or for processing-technical reasons sufficient adhesion of individual layers to each other makes sense. Care must be taken to ensure that additional layers are carried out in such a way that they do not or only slightly influence the mechanical properties and in particular the thermal expansion of the heating layer. In particular, the use of aluminum honeycomb cores or carbon fiber honeycomb cores would be conceivable.
  • 4 warp threads of carbon fibers were squeezed in one end sleeve and soldered with an embedded ground strap. These warp threads extend in the longitudinal direction of the form and thus form a parallel connection of the individual resistance threads. Transversely thereto weft threads this fabric layer also made of carbon fibers are in this arrangement, in principle, not energized, but can serve to equipotential if z. B. individual warp threads should be damaged.
  • R 3 electrical resistance of the 3rd layer R s p e z, thread e n: specific resistance of single warp thread L: length of the heating zone n: number of parallel warp threads
  • Figure 2 illustrates the current, the heating power and the surface heating power of the mold, as they result at a given heating voltage. Since the ohmic resistance of the mold heating in the temperature range up to 100 0 C changes only insignificantly, the current increases linearly with the heating voltage while the heating power increases with the square of the voltage. It is also essential here that the ohmic resistance with a corresponding structure is very low, so that even larger heating forms can be heated with low voltage.
  • the temperature that is achieved with appropriate mold heating on the mold surface depends essentially on the following parameters:
  • FIG. 3 shows the temperature profiles of the heating plate with different insulations at a surface heating power of 200 W / m 2 . The temperature difference to the ambient temperature is shown.
  • the applications of the above-described heatable plastic molds are preferably in areas where large-scale Schalenbautei- Ie be made with simple geometry in small to medium quantities and to be heated during or after molding in the mold. Molds can guarantee temperatures of up to approx. 100 ° C with the fiber-plastic systems investigated so far. The temperature resistance is limited by the resin systems used. With other temperature-resistant resin systems, heat resistance up to well over 200 ° C are possible without significant process changes in the production of the molds would have to occur. With ceramic matrix materials, however, it would also be possible, if necessary, to build and heat molds with a significantly higher heat resistance in a similar manner.
  • thermoforming molds could also be constructed in the manner described, e.g. Rotational sintering forms.
  • heated components e.g. for aircraft deicing or operated with low voltage electrically heatable containers, baths o.a. can be realized in a similar way.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
  • Moulding By Coating Moulds (AREA)
  • Resistance Heating (AREA)
  • Reinforced Plastic Materials (AREA)
  • Surface Heating Bodies (AREA)
  • Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Formwerkzeug für die Herstellung von Bauteilen aus Faserverbundwerkstoffen, bei dem das Formwerkzeug eine Faserverbundstruktur und ein elektrisches Widerstandsheizelement aufweist, wobei in die Faserverbundstruktur des Formwerkzeuges nahe der formgebenden Oberfläche des Formwerkzeuges Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamente in einer Kunststoffmatrix eingelagert sind. Ein derartiges Formwerkzeug wird dadurch weiter entwickelt, dass die Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamente in der Kunststoffmatrix nahe der formgebenden Oberfläche im wesentlichen die mechanische Festigkeit des Formwerkzeuges bestimmen und das elektrische Widerstandsheizelement derart verschaltet ist, dass zumindest einzelne Abschnitte des elektrischen Widerstandsheizelementes miteinander eine elektrische Parallelschaltung bilden.

Description

Formwerkzeug für die urformende oder umformende Formgebung von Bauteilen aus thermisch beeinflussbaren
Werkstoffen
Beschreibung
Die Erfindung betrifft ein Formwerkzeug für die urformende oder umformende Formgebung von Bauteilen aus thermisch beeinflussbaren Werkstoffen gemäß Oberbegriff des Anspruches 1.
Faserverstärkte Kunststoffe gewinnen in vielen Bereichen der Fahrzeugtechnik immer mehr an Bedeutung. Typische Beispiele für langfaserverstärkte Kunststoffkon- struktionen sind Anbauteile bei Pkw (z.B. Spoiler), großflächige Karosserieelemente bei Schienen und Nutzfahrzeugen, Bootsrümpfe vom kleinen Kajak bis zur großen Yacht, sowie Rotoren von Windkrafträdern. In der Luftfahrt und im Rennsport (z. B. in der Formel 1) bestehen Strukturen aufgrund ihrer herausragenden gewichtsspezifischen Eigenschaften inzwischen zu einem Großteil aus langfaserverstärkten Kunst- Stoffen. Ein ganz wesentlicher Vorteil der faserverstärkten Kunststoffe sind neben ihren guten gewichtsbezogenen mechanischen Eigenschaften die nahezu uneingeschränkte Gestaltungsfreiheit sowie die Möglichkeit, Bauteile in fast beliebiger Größe auch in kleinen bis mittleren Stückzahlen mit vergleichsweise geringen Investitionskosten herstellen zu können.
Daher werden faserverstärkte Kunststoffe bislang vorzugsweise in kleinen bis mittleren Serien sowie im Prototypenbau eingesetzt. Insbesondere langfaserverstärkte Faserverbund-Kunststoffbauteile, die vorzugsweise mit duroplastischen Kunststoffen hergestellt werden, erfordern aufgrund der Härtungszeiten des Kunststoffes lange Verweilzeiten in der Form, was lange Zykluszeiten zur Folge hat und die Großserien- tauglichkeit solcher Bauteile stark einschränkt.
Um die Wirtschaftlichkeit hier zu erhöhen, werden entsprechende Formen, die gerade bei großen Bauteilen meistens ebenfalls aus faserverstärktem Kunststoff bestehen, beheizt. Eine gezielte Temperaturführung bei der Bauteilherstellung unterstützt durch Absenkung der Harzviskosität die Tränkung der Fasern und beschleunigt insbesondere die Aushärtung der duroplastischen Kunststoffe erheblich. Außerdem wird durch Temperaturzuführung der Vernetzungsgrad der Duroplaste gesteigert, so dass für qualitativ hochwertige Bauteile ein sog. Tempern unerlässlich ist. Dieses Tempern ist je nach verwendetem Kunststoffsystem für Bauteile, die in der Luftfahrt eingesetzt werden, sogar vorgeschrieben.
Formen für die Herstellung von Werkstücken zu beheizen ist im Werkzeugbau üblich und erfolgt bei metallischen Formen in der Regel als Flüssigkeitsheizung oder als elektrische Widerstandsheizung. In beiden Fällen garantiert die hohe Wärme- leitfähigkeit der Metallform eine gleichmäßige homogene Temperaturverteilung des Formenwerkzeuges.
Allerdings sind metallische Formen sehr teuer. Für sehr große Bauteile sind Metallformen, besonders wenn diese Bauteile in nur geringen Stückzahlen hergestellt werden, unwirtschaftlich. Daher werden entsprechende Faserverbundbauteile wie oben aufgeführt häufig in Kunststoffformen hergestellt, die sehr viel kostengünstiger als metallische Formen sind und noch eine ausreichende Anzahl an Entformungen gewährleisten. In Kunststoffformen sind mindestens 100 Entformungen pro Form üblich, bei entsprechendem Formenaufbau sind über 1000 Entformungen pro Form erreichbar. Metallische Formen ermöglichen demgegenüber ein Vielfaches an Ent- formungen ohne Nachbearbeitung der Form, erfordern aber auch einen entsprechend höheren Investitionsaufwand.
Problematisch ist die Beheizung entsprechender Kunststoffformen, da der Kunststoff eine wesentlich geringere Wärmeleitfähigkeit als Metalle aufweist und zudem, insbesondere bei ungleichmäßiger Wärmeverteilung der Form, sehr verzugsanfällig ist. Dieses ist für Bauteile mit hohen Genauigkeitsanforderungen an Formtreue und Maßhaltigkeit problematisch. Aus diesem Grund konnten sich Kunststoffformen, die mit Wasser beheizt wurden, nicht in breiter Anwendung durchsetzen. Im Allgemeinen ist für kunststoffverarbeitende Betriebe, die entsprechende Bauteile herstellen, ein separater Temperraum erforderlich. Nach der Herstellung werden Formen mit den Bauteilen zum Aushärten und Tempern in den Temperraum gebracht. Es ist insbesondere bei Metallformen bekannt, dass Formen über Flüssigkeiten beheizt werden können. Dabei sind die Formen mit einem auf unterschiedliche Weise gestalteten Flüssigkeitskanalsystem ausgestattet, durch das entsprechend temperierte Flüssigkeiten gefördert werden. Das Kanalsystem heizt die Form dabei in ei- nem gewissen Abstand von der eigentlich zu beheizenden Oberfläche. Bei Formenwerkstoffen mit guter Wärmeleitfähigkeit ist dieses jedoch unproblematisch. Bei Formenwerkstoffen mit geringer Wärmeleitfähigkeit, wie z.B. bei Kunststoffformen führt die geringe Wärmeleitfähigkeit zu einer inhomogenen Temperaturverteilung. Daher werden entsprechend zu beheizende Kunststoffformen teilweise mit wärme- leitfähigen Füllstoffen wie z.B. Aluminiumpulver versehen, um die Wärmeleitfähigkeit zu verbessern.
Dennoch sind eine relativ schlechte Maßhaltigkeit, Verzug der Formen, eine inhomogene Temperaturverteilung und der relativ hohe Herstellungsaufwand bei flüssig- keitsbeheizten Kunststoffformen problematisch. Aufgrund der hohen Massen solcher Formen ist bei jedem Aufheizvorgang ein relativ hoher Energieaufwand erforderlich.
Eine Alternative stellt die elektrische Widerstandsheizung dar. Dabei werden bei metallischen Formen häufig Heizpatronen eingesetzt. Durch die hohe Wärmeleitfähigkeit des metallischen Formenwerkstoffes wird im Allgemeinen eine hinreichend homogene Temperaturverteilung erreicht.
Bei Kunststoffformen ist aufgrund der relativ schlechten Temperaturleitfähigkeit eine flächig wirkende Heizung nahe der zu beheizenden Fläche von Vorteil. Diese kann durch entsprechende Heizgewebe realisiert werden, welche nahe der Formenoberfläche in den Kunststoff eingebettet werden können. Für diesen Zweck speziell entwickelte Heizgewebe bestehen teilweise aus Widerstandsdrähten oder auch aus leit- fähigem Faserwerkstoff, wie z.B. Kohlenstofffasern. Die Widerstandsdrähte bzw. Widerstandsfasern wirken dabei als ohmsche Widerstandsheizelemente. Tatsächlich ist diese Art der Heizung eine linienförmig wirkende Heizung, bei der entlang jedes einzelnen Widerstandsdrahtes oder jeder Widerstandsfaser eine Heizwärme erzeugt und an die umgebende Formmasse abgeleitet wird. Bei sehr feiner und dichter Ver- teilung der Widerstandsdrähte bzw. Widerstandsfasern wirkt diese Heizung makroskopisch betrachtet jedoch näherungsweise flächig. Bei diesen Widerstandsheizungen werden die als Drähte oder Fasern wirkenden Heizelemente von elektrisch isolierenden Schichten eingebettet. Diese elektrisch isolierenden Schichten können z.B. bei GFK-Formen aus Epoxidharz und Glasfasern bestehen, die bekannter Weise über eine sehr gute elektrische Isolation, aber auch über eine relativ schlechte Wärmeleitfähigkeit verfügen. Die isolierenden Schichten haben dabei im allgemeinen einen wesentlich größeren Querschnitts- und Massenanteil an der Formenstruktur als die Heizdrähte oder Heizfasern. Dieses führt zum einen zu einer Temperaturerhöhung an der Grenzschicht zwischen Heizdraht bzw. Heizfaser sowie aufgrund der unterschiedlichen mechanischen und thermischen Ei- genschaften von Heizdrähten bzw. Heizfasern zu Eigenspannungen. Damit verbunden ist insbesondere auch eine Verzugsgefahr der Formen.
Wie schon vorstehend erwähnt lassen sich als elektrisch leitfähige Fasern auch Kohlenstofffasern einsetzen (C-Fasern bzw. Carbon-Fasern genannt). C-Fasem haben im Vergleich zu den meisten Metallen eine geringe elektrische Leitfähigkeit in Faser- richtung und verfügen im Vergleich zu Kunststoffen über eine gute Wärmeleitfähigkeit in Faserrichtung. Daher eignen Sie sich besonders als ohmsche Widerstandsfasern. Eine weitere Besonderheit ist der geringe thermische Ausdehnungskoeffizient der Kohlenstofffasern, der je nach Fasertyp mit Werten von ca. alherm « -0,1 • 1(T* / K angegeben wird. Kohlenstofffaserlaminate (sog. CFK, Kohlenstofffaserlaminate sind schichtweise Aufbauten von Kohlenstofffasern, die in einer Matrix, die häufig aus Kunststoff besteht, eingebettet sind) lassen sich bei entsprechender Faserausrichtung daher so aufbauen, dass eine Wärmedehnung der Laminate in weiten Temperaturbereichen praktisch nicht messbar ist.
Mit Kohlenstofffasern beheizte Kunststoffbauteile oder Kunststoffformen werden bis- her so aufgebaut, dass entweder einzelne Fasern, Faserbänder oder Gewebe oder ein dünnes Kohlenstofffaservlies mit Kurzfasern in Kunststoffformen zwischen weiteren, elektrisch isolierenden Schichten eingebettet werden. Gemeinsam ist diesen Bauteilen oder Formen eine klare Funktionstrennung zwischen den als Widerstandsheizung dienenden Kohlenstofffasern und weiteren Laminatschichten, die im We- sentlichen die tragende Struktur der Form bilden und darüber hinaus in der Regel auch die elektrische Isolation der stromführenden Kohlenstofffasern übernehmen. Aus der DE 10 2004 042 422 A1 ist ein beheizbares Formwerkzeug bekannt, bei dem mit Kohlenstofffasern, eingebettet in einer Kunststoffmatrix ein elektrisches Widerstandsheizelement verwendet wird, bei dem allerdings aufgrund der Anordnung des Widerstandsheizelementes relativ weit entfernt von der Oberfläche des herzu- stellenden Bauteiles sowie aufgrund der Schichtdicken der Faserverbundschichten des Formwerkzeuges hohe Heizleistungen benötigt werden, um das Bauteil hinreichend zu temperieren. Auch ist aufgrund der Serienschaltung der einzelnen Kohlenstofffaserelemente die elektrische Betriebssicherheit aufgrund möglicher Kurzschlüsse und damit auch punktuell ausfallender Beheizung nicht gewährleistet.
Der Aufbau der Heizschicht erfolgt bisher bei Einzelfasern oder Faserbändern im Allgemeinen so, dass einzelne oder mehrere parallele Fasern oder Faserbänder als Stränge auf der zu beheizenden Oberfläche abgelegt werden. Die einzelnen Stränge werden dann seriell verschaltet, wobei je zwei nebeneinander liegende Stränge zu insgesamt 4 seriellen Strängen verschaltet werden. Eine entsprechende Dimensio- nierung und Verschaltung wurde z. B. von der Firma R&G Flüssigkunststoffe aus Waidenbuch in der Broschüre „Heizsystem für Kunstharzformen" beschrieben. Die Firmenschrift zeigt anhand eines Beispiels, wie insgesamt 8 Stränge, von denen jeder einzelne aus 4 nebeneinander liegenden Kohlenstofffasern besteht, seriell verschaltet werden.
Wesentliche Nachteile treten bei dieser Vorgehensweise insbesondere dann auf, wenn Stränge seriell verschaltet werden, da zwischen zwei sich begegnenden Fasersträngen größere Potentialunterschiede auftreten. Dieses führt immer wieder zu Kurzschlüssen in der Form, die durch einzelne Kohlenstofffilamente sich begegnender Faserstränge hervorgerufen werden können. Dieses Problem tritt insbesondere bei einer mäanderförmigen Anordnung der Heizelemente auf. Dieses kann zwar durch einen hinreichend großen Sicherheitsabstand zwischen begegnenden Kohlenstofffasersträngen vermieden werden. Dabei treten dann aber gleichzeitig breitere „unbeheizte Zonen" auf, was wiederum eine inhomogene Temperaturverteilung zur Folge hat.
Ein weiterer Nachteil liegt in den unterschiedlichen mechanischen und thermischen Eigenschaften der weiteren Laminatschichten, die die elektrische Isolierung der Heizschicht bilden und außerdem im Wesentlichen die tragende Struktur der Form bilden. Diese bestehen zumeist aus glasfaserverstärktem Kunststoff (GFK). Aufgrund der unterschiedlichen Wärmeausdehnung von GFK und CFK (Kohlenstofffaserverstärktem Kunststoff) treten bei entsprechenden Temperaturdifferenzen erheb- liehe Wärmespannungen und Verzüge auf. Diese sind im Allgemeinen nur durch hohe Wandstärken des Formenaufbaus beherrschbar, aber nicht ganz zu vermeiden. Kunststoffformen dabei in Sandwichbauweise auszuführen ist ein ebenfalls bekannter Ansatz, mit dem der Verzug zwar verringert, aber unter den vorgenannten Voraussetzungen nicht ganz vermieden werden kann.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, die geschilderten Probleme bei der Beheizung von Formwerkzeugen zu vermeiden und mit einem geeigneten Aufbau der Schichten des Formwerkzeuges dafür zu sorgen, dass die Beheizung von Formwerkzeugen sicher und energieeffizient ausgeführt werden kann
Die Lösung der erfindungsgemäßen Aufgabe ergibt sich aus den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruches 1 in Zusammenwirken mit den Merkmalen des Oberbegriffes. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Die Erfindung betrifft ein Formwerkzeug für die urformende oder umformende Formgebung von Bauteilen aus thermisch beeinflussbaren Werkstoffen, vorzugsweise aus Kunststoffen und insbesondere aus Faserverbundwerkstoffen, bei dem das Formwerkzeug eine Faserverbundstruktur und ein elektrisches Widerstandsheizelement aufweist, wobei in die Faserverbundstruktur des Formwerkzeuges nahe der formgebenden Oberfläche des Formwerkzeuges Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamen- te in einer Kunststoffmatrix eingelagert sind. Ein derartiges gattungsgemäßes Form- Werkzeug wird dadurch weiter entwickelt, dass die Kohlenstofffasern oder Koh- lenstofffilamente in der Kunststoffmatrix nahe der formgebenden Oberfläche im wesentlichen die mechanischen Eigenschaften, insbesondere die Festigkeit, die Steifigkeit und/oder die Wärmedehnung, des Formwerkzeuges bestimmen und das elektrische Widerstandsheizelement derart verschaltet ist, dass zumindest einzelne Ab- schnitte des elektrischen Widerstandsheizelementes miteinander eine elektrische Parallelschaltung bilden. Die Besonderheit der Erfindung liegt in der Integration der Heizschicht und der Struktur der Formenoberfläche. Wesentlich ist dabei, dass die Kohlenstofffaserschicht zugleich als Widerstandsheizelement genutzt werden und den wesentlichen Bestandteil des Querschnittes der Formenoberfläche bilden. Hierbei ist nicht der Schichtdickenanteil der Kohlenstofffaserschichten im Vergleich zu weiteren Schichten entscheidend, sondern die Tatsache, dass die Kohlenstofffaserschichten die mechanischen Eigenschaften, insbesondere die Festigkeit, die Steifigkeit und auch die Wärmedehnung des Schichtaufbaus der Faserverbundstruktur dominieren. Mit Hilfe der Erfindung kann die Masse entsprechender Formenwerkzeuge deutlich verringert werden, was die Wärmekapazität der Formwerkzeuge ins- gesamt und somit den Energieeinsatz beim Aufheizen der Formenwerkzeuge deutlich reduziert. Aufgrund des erfindungsgemäßen Aufbaus und einer abgestimmten Materialauswahl kann ein Wärmeverzug der Formen in einem weiten Temperaturbereich weitgehend vermieden werden. Mit der Erfindung wurde eine kostengünstige Lösung gefunden, um Formenwerkzeuge in fast beliebiger Größe homogen und mit vergleichsweise geringem Energieaufwand elektrisch beheizen zu können. Kernpunkt der Erfindung ist die Integration von Heizschicht und tragender Deckschicht, bei der die elektrische Leitfähigkeit von Kohlenstofffasern genutzt wird, um die tragende Deckschicht der Form unmittelbar als Widerstandsheizung zu nutzen. Im Gegensatz zu bisherigen Versuchen, die elektrische Leitfähigkeit von Kohlenstofffasern als Widerstandsheizung zu nutzen, erfolgt die elektrische Beschaltung der Formen in Form einer Parallelschaltung derart, dass Kurschlüsse wie bei der üblichen Serienschaltung aufgrund von Potentialunterschieden sich begegnender Heizstränge ausgeschlossen werden. Dadurch kann auch auf weitere isolierende Schichten mit Ausnahme der Formendeckschicht weitestgehend verzichtet werden. Durch die Parallel- Schaltung des elektrischen Widerstandsheizelementes wird der Widerstand des e- lektrischen Widerstandsheizelementes stark reduziert und damit die Erwärmung des Formenwerkzeuges schon mit geringen anzulegenden Spannungen möglich.
Während bei bisherigen Kohlenstofffaserbasierenden Heizschichten vorzugsweise unidirektionale Kohlenstofffasergewebe oder Kohlenstofffasergelege eingesetzt wur- den, so werden hier vorzugsweise bidirektionale Kohlenstofffasergewebe eingesetzt. Auch der Einsatz von multiaxialen Geweben oder Gelegen ist denkbar. Im vorliegenden Fall sorgen in Querrichtung verlaufende Kohlenstofffasern für einen Potential- ausgleich in orthogonaler Richtung zum Stromfluss der Heizschicht. Auf diese Weise können auch Defekte oder Unterbrechungen in einzelnen Kohlenstofffasern überbrückt werden. Hierbei können die elektrisch unmittelbar kontaktierten Kohlenstofffasern vorzugsweise parallel in Längsrichtung des Formwerkzeuges verlaufen und zu- sätzliche, quer oder schräg dazu verlaufende Kohlenstofffasern indirekt über den Schichtkontakt leitende Funktion mit übernehmen und auf diese Weise einerseits einen elektrischen Potentialausgleich quer zur Hauptstromflussrichtung erwirken können und andererseits einen multiaxialen, vorzugsweise quasiisotropen Laminataufbau ermöglichen, der bei Verwendung von Kohlenstofffasern den Aufbau von Deckschichten mit sehr geringer Wärmedehnung erlaubt.
In einer weiteren Ausgestaltung ist es dabei möglich, dass die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffi- lamenten teilweise oder gänzlich als Einzelfasern oder Einzelfilamente und/oder als Einheiten in Form von Gelegen, Geweben, Vliesen oder als zueinander parallelen Strängen ausbildbar sind. Hierbei können einzelne Abschnitte der bauteilseitigen Oberfläche des Formenwerkzeuges vollflächig oder auch nur abschnittsweise mit derartigen Einheiten gebildet werden, die dann insgesamt wieder in Form einer Parallelschaltung miteinander verschaltet werden. Von Vorteil ist hierbei, dass neben der Anpassung der Form und Ausbildung derartiger Einheiten an die jeweilige Topo- graphie des Bauteiles eine weitgehend flächige Beheizung des Bauteiles erreicht wird, die bei üblicherweise mäanderförmig verlaufender serienverschalteter Widerstandsheizelement nur sehr aufwändig zu erreichen ist.
Von besonderem Vorteil ist es hierbei, dass die Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffi- lamente in der Kunststoffmatrix direkt angrenzend an die bauteilseitige Oberfläche des Formwerkzeuges eingelagert sind. Die auf diese Weise integrierte Beheizung des Formwerkzeuges erzeugt die Heizleistung unmittelbar an der bauteilseitigen Formenoberfläche. Die Beheizung wirkt dabei großflächig unmittelbar dort, wo die Wärme benötigt wird. Das verkürzt die Wärmeflusswege, vermindert Übertemperaturen in unmittelbarer Umgebung der Kohlenstofffasern und führt zu einer sehr energiesparenden Umsetzung der elektrischen Heizenergie. In weiterer Ausgestaltung ist es denkbar, dass die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildeten Einheiten im wesentlichen quasiisotrop ausgebildet sind. Hierdurch kann erreicht werden, dass sowohl hinsichtlich der mechanischen Festigkeits- werte als auch der thermischen Wirkung der Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder der daraus gebildeten Einheiten in allen Bereichen des Formenwerkzeuges gleiche Verhältnisse vorliegen und damit eine über alle Bereiche des herzustellenden Bauteiles gleichmäßige Temperierung des Bauteiles erzielt wird.
Eine weitere Ausführungsform ist derart gestaltet, dass partiell entweder zusätzliche Kohlenstofffaserschichten aufgebracht oder auch die Anzahl und/oder Stärke der Kohlenstofffaserschichten reduziert wird. Das wesentliche Merkmal ist dabei, dass aufgrund des ohmschen Verhaltens der Form die Flächenheizleistung partiell verändert wird. Auf diese Weise können auch unterschiedliche Flächenheizleistungen ausgeglichen werden, die sich beispielsweise bei nichtrechteckigen Formenquer- schnitten zwangsläufig ergeben. So müsste beispielsweise bei einer länglichen trapezförmigen Form mit deutlicher Zuspitzung die gesamte Stärke der Kohlenstofffaserlagen zum zuspitzenden Ende hin kontinuierlich ansteigen, wenn über der gesamten Formenoberfläche eine konstante Flächenheizleistung erreicht werden soll.
Denkbar ist es ebenfalls, dass zwischen einzelnen Einheiten der das elektrische Wi- derstandsheizelement bildenden Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten elektrisch nichtleitende Bereiche ausgebildet sind. Derartige nichtleitende Bereich können zur gezielten Temperaturausbildung in dem Bauteil dienen, da in derartigen nichtleitenden Bereichen auch keine aktive Temperierung des Bauteiles erfolgt und sich damit gezielt Temperaturgradienten innerhalb des Bauteiles bei des- sen Aushärtung erzielen lassen. Denkbar ist es hierbei, dass die elektrisch nichtleitenden Bereiche innerhalb einer Ebene oder senkrecht zwischen übereinander angeordneten Ebenen eingefügt sind, um die jeweils benachbart nebeneinander oder übereinander liegenden Widerstandsheizelemente voneinander zu separieren.
Hinsichtlich des mechanischen Verhaltes des Formwerkzeuges ist es von besonde- rer Wichtigkeit, dass die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildete Ein- heiten in der Kunststoffmatrix eine hohe Steifigkeit aufweist. Hierdurch wird, da gleichzeitig die anderen Schichten weniger steif ausgeführt werden können, die Ge- samtsteifigkeit des Formwerkzeuges weit überwiegend von Kohlenstofffaserschichten bestimmt. Außerdem lassen sich so Wärmespannungen zwischen unterschied Ii- chen Materialien in etwa gleich steif ausgelegten Schichten des Formwerkzeuges vermeiden und damit der Verzug des Formwerkzeuges beim Aufheizen entscheidend reduzieren, wodurch die Maßhaltigkeit des herzustellenden Bauteils deutlich erhöht werden kann.
Wichtig hinsichtlich der bei der Temperierung des Formwerkzeuges auftretenden Spannungen und Verformungen ist es, dass die Wärmedehnung der das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltenden Schicht aus Kohlenstofffasern oder Koh- lenstofffilamenten oder daraus gebildeten Einheiten in der Kunststoffmatrix sehr gering ist. Hierdurch geht auch bei größeren Temperaturänderungen des Formenwerkzeuges nur eine geringe Maßänderung des herzustellenden Bauteiles einher, wo- durch die Fertigung vereinfacht und verbessert wird. Weiter reduziert werden können die Zykluszeiten bei der Benutzung des Formwerkzeuges durch eine aktive Kühlung, die auf einfache Weise erreicht werden kann, indem beim Aufbau des Formwerkzeuges in Sandwichbauweise der Sandwichkern mit Kanälen durchzogen ist, durch die Kühlluft oder andere gasförmige oder flüssige Kühlmedien hindurchgeleitet wer- den. Dabei ist es zusätzlich möglich, entsprechende Medien zum Ausgleich von Temperaturgradienten während der Aufheizphase im geschlossenen Kreislauf durch die Form zu leiten. Auf einfache Weise kann eine entsprechend drainagefähige Form z.B. mit geschlitzten Kernmaterialien aufgebaut werden.
Eine weitere Verbesserung der Wirtschaftlichkeit des Einsatzes erfindungsgemäß gebildeter Formenwerkzeuge lässt sich erreichen, da der Energieaufwand zur Beheizung des Formwerkzeuges aufgrund der geringen Schichtdicken aus dem Material der das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltenden Schicht ebenfalls nur gering ist. Die Temperierung und Abkühlung der Masse des Formenwerkzeuges kann aufgrund der geringen Schichtdicken wesentlich schneller und mit geringerem Energieeinsatz erfolgen, so dass die Zykluszeiten zur Herstellung entsprechender Bauteile reduziert werden können. Weiterhin ist es von Vorteil, dass der elektrische Widerstand der parallel miteinander verschalteten Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildeten Einheiten insgesamt durch die Parallelschaltung sehr gering ist. Hierdurch ist es erreichbar, dass schon geringe Spannungen, insbesondere Niedervoltspannungen zur Aufheizung an das elektrische Widerstandsheizelement genutzt werden können und dadurch auch die elektrische Betriebssicherheit gewährleistet sowie der Energieeinsatz minimiert wird.
Von Vorteil im Hinblick auf die Ausbildung der Oberfläche des herzustellenden Bauteils ist es, wenn die bauteilseitige Oberfläche des Formwerkzeuges durch eine For- mendeckschicht gebildet ist, die die das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltende Schicht bauteilseitig, vorzugsweise dünnschichtig abdeckt. Eine derartige dünne Formendeckschicht sorgt für glatte Oberflächen des Bauteiles und vermeidet Beschädigungen der die Kohlenstofffasern beinhaltenden Schicht. Durch entsprechend geringe Schichtdicken sowie gute Wärmeleiteigenschaften dieser Formen- deckschicht werden sonst mögliche Probleme der Temperaturleitung zwischen der Schicht mit dem Widerstandsheizelement und dem Bauteil sicher vermieden.
Von Vorteil im Hinblick auf die mechanische Stabilität des Formenwerkzeuges ist es, wenn auf der bauteilabgewandten Seite der das elektrische Widerstandsheizelement aufweisenden Schicht eine Versteifungsschicht aufgebracht ist. Eine derartige Ver- steifungsschicht, die z.B. in Form einer stabilen Leichtbauschicht etwa aus einem Sandwichaufbau gebildet sein kann, sorgt für eine weitere mechanische Befestigung im Aufbau des Formenwerkzeuges, ohne dass das Gewicht des Formenwerkzeuges über die Maßen erhöht wird. Bei einem Sandwichaufbau kann dabei die Heizschicht vorzugsweise zugleich eine der beiden Decklagen herstellen, die zum Aufbau eines Sandwichaufbaus erforderlich sind. Denkbar ist es beispielsweise auch, dass die Versteifungsschicht elektrisch isolierend ausgebildet ist.
Hinsichtlich des Aufbaus der Schichten des Formenwerkzeuges kann es von Vorteil sein, wenn zusätzliche Zwischenschichten zwischen der das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltenden Faserverbundschicht, der Formendeckschicht und/oder der Versteifungsschicht angeordnet sind, die z.B. elektrisch isolierend ausgebildet sind oder eine haftvermittelnde Funktion für die angrenzenden Schichten der Faserverbundstruktur aufweisen. Derartige Zwischenschichten die etwa aus einem vorzugsweise dünnen Glasfasergewebe in der Faserverbundstruktur gebildet werden können, optimieren die Eigenschaften des gesamten Schichtaufbaus.
Denkbar ist es weiterhin, dass als auf der bauteilabgewandten Seite der Verstei- fungsschicht angeordnete weitere Formendeckschicht eine Schicht mit Kohlenstofffasern vorsehbar ist, die in einer Kunststoffmatrix eingelagert sind. Hierdurch wird einem Verzug der Schichten des Formenwerkzeuges bei der Temperierung weiter vorgebeugt, da diese weitere Formendeckschicht mechanisch ähnlich wie die das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltenden Faserverbundschicht aufgebaut sein kann und damit etwa eine dazwischen angeordnete Versteifungsschicht beidseitig von mechanisch gleichwertigen Schichten umgeben ist. Denkbar ist es hierbei, dass die Kohlenstofffasern der bauteilabgewandten Formendeckschicht elektrisch isoliert gegen die Kohlenstofffasern der bauteilzugewandten, das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltenden Faserverbundschicht ist.
Im Hinblick auf die gleichmäßigen mechanischen und elektrischen Eigenschaften der das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltenden Faserverbundschicht ist es, wenn die Ausrichtung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamente oder der Einheiten aus Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten versetzt und/oder verdreht zu anderen Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamente oder der Einheiten der glei- chen Faserverbundschicht ist. Hierdurch könne die Fasern oder Einheiten so ausgerichtet werden, dass mechanische Belastungen und auch die Temperaturerzeugung weitgehend gleichmäßig innerhalb der das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltenden Faserverbundschicht erfolgt und damit entsprechend gleichmäßig auch auf das Bauteil übertragen wird.
Von Vorteil ist es weiterhin, wenn die Formendeckschicht und die Zwischenschichten nur geringe Steifigkeiten aufweisen und die mechanischen Eigenschaften der gesamte Faserverbundstruktur nur geringfügig beeinflussen. Dadurch ergeben sich keine wesentlichen Spannungen bei der Temperierung des Formenwerkzeuges zwischen den einzelnen Schichten, so dass Verzüge des Formenwerkzeuges minimiert werden. Hinsichtlich der elektrischen Kontaktierung des elektrischen Widerstandsheizelementes ist es von Vorteil, wenn die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildete Einheiten endseits der Fasern oder der Einheiten elektrisch kontaktiert und als Paral- 5 lelschaltung miteinander verschaltet sind. Durch die außenliegende Kontaktierung kann eine gute Zugänglichkeit des Widerstandsheizelementes erreicht und die Ver- schaltungsarbeiten für die Parallelschaltung einfach durchgeführt werden.
Hinsichtlich der Temperierung des Bauteiles hat sich insbesondere für den benötigten Energieaufwand als besonders vorteilhaft heraus gestellt, wenn bei der Aufhei-o zung des Formwerkzeuges zur Formgebung eines Bauteils das Formwerkzeug zumindest abschnittsweise thermisch isolierend umhüllt wird. Durch die thermisch isolierende Umhüllung kann die erzeugte Wärme besonders gut innerhalb de Formwerkzeuges gehalten werden und, je nach Vorhandensein von Dämmmaterial, die Art und Dicke des Dämmmaterials sowie die Platzierung des Dämmmaterials das5 Dämmmaterial zur lokalen Temperatursteuerung bei der Aufheizung des Bauteils innerhalb des Formwerkzeuges genutzt werden. So ist es beispielsweise denkbar, das Formwerkzeug nur lokal zu isolieren und damit lokal höhere Temperaturen zu erzeugen, die das Aushärten des Bauteils anders beeinflussen als an nicht oder weniger isolierten Bereichen. Dies erlaubt eine weitere Beeinflussung des Herstellvor-o ganges des Bauteiles innerhalb des Formwerkzeuges.
Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Materialien des Formwerkzeuges auf derartige Temperaturen ausgelegt sind, dass die das Formwerkzeug bildenden Schichten der Faserverbundstruktur eine Temperatur bei der Herstellung des Bauteils von bis zu 3000C, vorzugsweise von bis zu 1400C unproblematisch ertragen, ohne selbst Fes-5 tigkeitseigenschaften einzubüssen. In einer weiteren Ausgestaltung in Bezug auf die Temperaturstabilität ist es auch denkbar, dass keramische Matrixwerkstoffe zur Bildung der Faserverbundstruktur oder Teilen davon genutzt werden.
Weiterhin denkbar ist es, dass die elektrischen Heizelemente in Stromflussrichtung segmentiert sind und einzelne Segmente durch zusätzliche elektronische Bauele-o mente ganz oder teilweise überbrückt werden können, um den Stromfluss und die
Heizleistung in dem entsprechenden Segment zu beeinflussen. Hierdurch kann ganz gezielt dort thermische Energie in die zu verarbeitenden Bauteile eingebracht werden, in denen die thermische Energie benötigt wird, wohingegen in anderen Bereichen keine oder eine geringere thermische Energie in den elektrischen Heizelementen erzeugt wird. Von Vorteil kann es hierbei sein, wenn die elektrischen Heizele- mente in Stromflussrichtung segmentiert sind und die einzelnen Segmente eines Heizelementes eine Reihenschaltung bilden. Hierdurch kann insbesondere erreicht werden, dass die segmentierten elektrischen Heizelemente aufgrund der Reihenschaltung auch bei großen Abmessungen des Formwerkzeuges insgesamt mit Kleinspannung betreibbar sind und damit sowohl elektrisch als auch sicherheitstech- nisch eine einfache Beheizung des Formwerkzeuges erreicht werden kann.
Weiterhin ist es denkbar, dass einzelne stromführende und übereinander angeordnete Schichten der elektrischen Heizelemente in Dickenrichtung durch dünne isolierende Schichten derart gegeneinander isoliert sind, dass eine individuelle Segmenteinteilung durch Stapelung dünnschichtiger Heizelemente in Multilayertechnik er- reichbar ist. Hier wird eine mit der segmentierten Gestaltung der Heizelemente erreichbare unterschiedliche Einbringung thermischer Energie durch eine im wesentlichen senkrecht zur Formwerkzeugoberfläche angeordnete Stapelung von Heizelementen erreicht, die jeweils durch dünne isolierende Schichten elektrisch voneinander getrennt übereinander gestapelt sind.
In weiterer Ausgestaltung kann durch zusätzliche dünne und lokal begrenzt eingebrachte elektrische Heizelemente der Stromfluss in dem Formwerkzeug lokal derart verändert werden, dass eine partielle Veränderung der Flächenheizleistung innerhalb der Fläche des Formwerkzeuges möglich ist. Durch alle vorhergehend genannten Maßnahmen kann dafür gesorgt werden, dass eine lokal wirksame Veränderung der Einbringung thermischer Energie in die Oberfläche des Formwerkzeuges erreicht wird, die beispielsweise für die Urformung oder die Umformung des Bauteils an dieser lokalen Stelle vorteilhaft ist.
Eine besonders bevorzugte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Formwerkzeuges gemäß Anspruch 1 zeigt die Zeichnung.
Es zeigen: Fig. 1 - Aufbau eines einfachen beheizbaren Formwerkzeuges gemäß der
Erfindung in Form eines Rechteckes, aufgezeigt am Beispiel eines ausbruchhaft dargestellten Querschnittes,
Fig. 2 - Strom, Heizleistung und Flächenheizleistung der Form bei vorgege- bener Heizspannung des Formwerkzeuges gemäß Figur 1 ,
Fig. 3 - Temperaturverläufe beim Aufheizen des Formwerkzeuges gemäß
Figur 1 mit unterschiedlichen Isolierungen bei einer Flächenheizleistung von 200 W/m2.
Als Beispiel wird in der Figur 1 der Aufbau eines einfachen beheizbaren Formwerk- zeuges in Form eines Rechteckes angegeben, bei dem das Formwerkzeug mit folgendem Schichtaufbau hergestellt werden kann:
1. Lage: Formendeckschicht (Schichtdicke Si « 0,4 mm)
2. Lage: Glasfasergewebe 105 g/m2 (Schichtdicke S2 ~ 0,1 mm)
3. Lage: Biaxiales Kohlenstofffasergewebe 193 g/m2 (Schichtdicke S3 « 0,27 mm), Faserorientierung 0° / 90°
4. Lage: Biaxiales Kohlenstofffasergewebe 193 g/m2 (Schichtdicke S4 »
0,27 mm), Faserorientierung ±45
5. Lage: Glasfasergewebe 105 g/m2 (Schichtdicke S5 « 0,1 mm)
6. Lage: Polyamid-Wabenkern ECA 3.2-48 (Schichtdicke S6 « 12,7 mm) 7. Lage: Biaxiales Kohlenstofffasergewebe 193 g/m2 (Schichtdicke S7 « 0,27 mm), Faserorientierung ±45
8. Lage: Biaxiales Kohlenstofffasergewebe 193 g/m2 (Schichtdicke S8 « 0,27 mm), Faserorientierung 0° / 90°
Es versteht sich von selbst, dass der angeführte Schichtaufbau nur ein Beispiel aus vielen denkbaren Schichtaufbauten aufzeigt und im Rahmen der Erfindung vielfältig abgeändert werden kann.
Betrachtet man den gesamten in der Figur 1 aufgezeigten Querschnitt des Formwerkzeuges als Sandwichaufbau, so bilden die Lagen 1 bis 5 die erste Sandwich- decklage. Die 6. Lage ist der Sandwichkern und die Lagen 7 und 8 bilden die zweite Sandwichdecklage.
Die gewebeverstärkten Schichten wurden mit einem kalthärtenden Laminierharz getränkt, das nach entsprechender Temperung eine Wärmeformbeständigkeit von bis zu 140° C aufweist.
Die Formendeckschicht der Schichtdicke Si besteht z.B. aus einem konventionellen Formendeckschichtharz mit einer Wärmeformbeständigkeit von 140° C. Im Vergleich zu den faserverstärkten Schichten ist diese Schicht relativ dick. Aufgrund der geringen Steifigkeit gegenüber den Schichten des Kohlenstofffasergewebes beeinflusst sie die mechanischen Eigenschaften des gesamten Formenaufbaus aber nur unwesentlich. Die Formendeckschicht ist polierbar und gewährleistet aufgrund der porenfreien Oberfläche eine hohe Anzahl von Entformungen bei geringem Formenverschleiß.
Die Glasfasergewebeschicht der Schichtdicken S2 und S5 kann aus fertigungstechni- sehen Gründen erforderlich sein und soll eine gute Haftung zwischen der Formendeckschicht S1 und den Schichten des Kohlenstofffasergewebes S3 und S4 sicher stellen. Auch diese Schichten verfügen über eine geringe Steifigkeit gegenüber den nachfolgenden Schichten des Kohlenstofffasergewebes und beeinflussen die mechanischen Eigenschaften des gesamten Formenaufbaus nur geringfügig.
Die Schichten des Kohlenstofffasergewebes S3 und S4 bilden sowohl die elektrische Widerstandsheizschicht als auch den wesentlichen strukturellen Bestandteil der ersten Sandwichdecklage. Aufgrund ihrer hohen Steifigkeit im Vergleich zu den weiteren Schichten bestimmen sie weitgehend die mechanischen Eigenschaften und die thermische Ausdehnung der ersten Sandwichdecklage.
Die Glasfasergewebeschicht S5 kann wie S2 aus fertigungstechnischen Gründen erforderlich sein und gewährleistet eine gute Haftung zwischen den Schichten des Kohlenstofffasergewebes und dem Sandwichkern S6.
Die Schichten des Kohlenstofffasergewebes S7 und S8 bilden als quasiisotroper Laminataufbau die zweite Sandwichdecklage. Da die thermische Ausdehnung beider Sandwichdecklagen im Wesentlichen von den Kohlenstofffasern bestimmt wird, ist ihre Wärmedehnung und damit der mögliche Wärmeverzug bei unterschiedlichen Temperaturen sehr gering.
Bei dem beschriebenen Aufbau des Formenwerkzeuges kommen im wesentlichen folgende Überlegungen und Eigenschaften zum Tragen:
• Wesentlicher Bestandteil der Form ist eine Schicht aus Kohlenstofffasergewebe in einer Kunststoffmatrix, die sowohl tragende Funktion des Formenhinterbaus übernimmt als auch unmittelbar als Heizschicht in Form einer elektrischen Widerstandsheizung durch Bestromung der Kohlenstofffasern dient. Das Kohlenstofffasergewebe in der Kunststoffmatrix sollte dabei möglichst quasiisotrop aufgebaut sein. Durch Integration von Formenheizung und tragendem Formenhinterbau kann der Materialaufwand für das Formenwerkzeug deutlich verringert werden. Gleichzeitig wird die zum Aufheizen der Form erforderliche Wärmemenge reduziert. Außerdem lassen sich so Wärmespan- nungen zwischen unterschiedlichen Materialien vermeiden.
• Das möglichst homogene Kohlenstofffasergewebe in der Kunststoffmatrix bildet einen einzelnen Heizstrang, der vorzugsweise in Längsrichtung der Form parallel verschaltet wird. Damit besteht das Heizelement aus einer dünnen Laminatschicht. Der Querschnitt entspricht bei einer Verschaltung in Längs- richtung der Form annähernd dem Produkt aus der Breite „B" der Form und
Dicke „s" des Kohlenstofffasergewebes. Die Länge „L" des Heizelementes entspricht im vorliegenden Fall näherungsweise der Gesamtlänge des Formenwerkzeuges.
• Eine harzreiche Formendeckschicht, die eine porenfreie Oberfläche der Form und gute Trennwirkung bei der Bauteilherstellung gewährleistet, wird dabei i. A. erforderlich sein. Diese Formendeckschicht sollte, soweit sie erforderlich ist, möglichst dünn sein und die mechanischen und thermischen Eigenschaften der Schicht des Kohlenstofffasergewebes in der Kunststoffmatrix nur unwesentlich beeinflussen. • Die beheizte Schicht des Kohlenstofffasergewebes in der Kunststoffmatrix bildet, ggf. in Verbindung mit oben genannter Formendeckschicht, die eigentli- che Formenfläche, die insgesamt dünnwandig und somit relativ biegeschlaff ist. Zur Versteifung kann das Formenwerkzeug in Sandwichbauweise aufgebaut werden. Das Kernmaterial der Versteifungsschicht kann dabei elektrisch isolierend sein, wenn ein Stromfluss zur zweiten Deckschicht unterbunden werden soll. Sollte der Stromfluss zur zweiten Deckschicht erwünscht sein, kann auch ein elektrisch leitfähiges Kernmaterial der Versteifungsschicht verwendet werden.
• Die zweite Formendeckschicht besteht vorzugsweise ebenfalls aus einem quasiisotropen Kohlenstofffasergewebe in einer Kunststoffmatrix. Damit wird die Temperaturausdehnung des Formenwerkzeuges im Wesentlichen von zwei quasiisotropen Decklaminaten bestimmt. Da diese Laminataufbauten bekannter Weise in einem weiten Temperaturbereich nur sehr geringe Wärmedehnungen aufweisen, sind sowohl Wärmedehnung als auch Wärmeverzug der Form trotz unterschiedlicher Temperaturen in den Deckschichten sehr gering. Wenn beide Deckschichten nur geringe Wärmedehnungen aufweisen, bleibt auch die Biegeverformung der Form durch Temperatureinflüsse sehr gering. Geringe temperaturbedingte Biegeverformungen können zudem durch Erhöhung der Kernstärke ohne nennenswerten Gewichtszuwachs der Form reduziert werden. • Weitere Schichten können an beliebiger Stelle zwischengefügt werden, wenn z.B. eine elektrische Isolierung einzelner Schichten gewünscht wird oder aus verarbeitungstechnischen Gründen eine ausreichende Haftung einzelner Schichten zueinander dieses sinnvoll erscheinen lässt. Dabei ist darauf zu achten, dass zusätzliche Schichten so ausgeführt werden, dass sie die mechani- sehen Eigenschaften und insbesondere die Wärmedehnung der Heizschicht nicht oder nur gering beeinflussen. Hierbei wäre insbesondere der Einsatz von Alu-Wabenkernen oder Kohlenstofffaser-Wabenkernen vorstellbar.
Hinsichtlich der Auslegung der Heizleistung des Formenwerkzeuges gemäß Figur 1 ist folgendes von Bedeutung:
Die vorliegende beheizbare Form ist als Beispiel rechteckig mit einer beheizten Länge L = 1.370 mm und einer Breite von B = 557 mm. Nur die Lage S3 wurde im vorlie- genden Fall direkt elektrisch kontaktiert. Dazu wurden jeweils 4 Kettfäden aus Kohlenstofffasern in einer Aderendhülse verquetscht und mit einem eingebetteten Masseband verlötet. Diese Kettfäden verlaufen in Längsrichtung der Form und bilden damit eine Parallelschaltung der einzelnen Widerstandsfäden. Quer dazu verlaufende Schussfäden dieser Gewebelage ebenfalls aus Kohlenstofffasern sind bei dieser Anordnung im Prinzip nicht stromführend, können aber zum Potentialausgleich dienen, falls z. B. einzelne Kettfäden beschädigt sein sollten.
Für den elektrischen Widerstand der Lage S3 gilt somit im vorliegenden Fall:
jy spez, Faden
Λ, = n Dabei sind:
R3: elektrischer Widerstand der 3. Lage Rspez, Faden: spezifischer Widerstand es einzelnen Kettfadens L: Länge der Heizzone n: Anzahl der parallel geschalteten Kettfäden
Versuche haben gezeigt, dass weitere Kohlenstofffaserlagen, die unmittelbar auf die elektrisch kontaktierte Faserlage aufgebracht werden, nahezu die gleiche Leitfähigkeit besitzen wie die direkt kontaktierte Lage. Bei schräg verlaufenden Fasern ist die entsprechend geänderte Faserzahl pro Breite sowie die sich ergebende Länge zu berücksichtigen. Im vorliegenden Fall hat die diagonal verlegte 4. Lage insgesamt die gleiche Leitfähigkeit wie die 3. Gewebelage.
Aufgrund zusätzlicher Kontaktwiderstände wird an der Form ein geringfügig höherer Wert gemessen als sich durch die theoretische Berechnung ergibt. Der gemessene Widerstand lag hier ca. 12% über dem zuvor berechneten Wert.
Figur 2 stellt den Strom, die Heizleistung und die Flächenheizleistung der Form dar, wie sie sich bei vorgegebener Heizspannung ergeben. Da sich der Ohmsche Widerstand der Formenheizung im Temperaturbereich bis 1000C nur unwesentlich verändert, steigt der Strom linear mit der Heizspannung während die Heizleistung mit dem Quadrat der Spannung zunimmt. Wesentlich hierbei ist außerdem, dass der Ohmsche Widerstand bei entsprechendem Aufbau sehr gering ist, so dass selbst größere Heizformen mit Kleinspannung beheizt werden können.
In verschiedenen Versuchsaufbauten konnte gezeigt werden, dass der theoretisch berechnete ohmsche Widerstand für unterschiedliche Aufbauten der Heizschicht gut mit den gemessenen Werten übereinstimmt.
Die Temperatur, die bei entsprechender Formenheizung an der Formenoberfläche erreicht wird, hängt im Wesentlichen von folgenden Parametern ab:
• Flächenheizleistung in W/m2 • Umgebungstemperatur
• Wärmefluss in der Form
• An die Form angrenzende Medien, die die Wärmeübertragung an die Umgebung beeinflussen.
Dabei zeigte sich deutlich, dass die erreichbare Temperatur weit weniger von der Flächenheizleistung als von der Isolierung bestimmt wird.
Als besonders vorteilhaft für den Betrieb des Formenwerkzeuges hat sich herausgestellt, wenn eine thermische Isolierung des Formenwerkzeuges vorgenommen wird.
Bei der vorstehend beschriebenen einfachen Heizplatte sollte bei Raumtemperatur (ca. 25°C) eine Oberflächentemperatur von 82°C erreicht werden. Figur 3 zeigt die Temperaturverläufe der Heizplatte mit unterschiedlichen Isolierungen bei einer Flächenheizleistung von 200 W/m2. Dargestellt wird die Temperaturdifferenz zur Umgebungstemperatur.
In Figur 3 wird der Einfluss der Isolierung sehr deutlich. Während ohne Isolierung lediglich eine Temperaturerhöhung von 12,9 K an der Formenoberfläche gemessen wurde, wird bei gleicher Flächenheizleistung mit einem aufgelegten Doppelvlies eine Temperaturerhöhung von 33,6 K gemessen. Bei einer zusätzlichen auf der Oberfläche aufliegenden Dämmplatte betrug die Temperaturerhöhung bei gleicher Flächenheizleistung 57,3 K. Noch deutlicher fällt diese Temperaturerhöhung aus, wenn die Form vollständig gedämmt wird. In einem weiteren Versuch wurde die Heizleistung auf 100 W/m2 halbiert die Heizform wurde auf der Unter- und der Oberseite mit einer 40 mm starken Dämmplatte isoliert. Dabei wurden an der Formenoberfläche Temperaturen gemes- sen, die 70 K über der Umgebungstemperatur lagen.
Diese Messungen zeigen, dass durch eine einfache Isolierung der Heizleistungsbedarf erheblich reduziert werden kann. Die Aufheizraten lagen in allen Fällen deutlich über den erforderlichen Aufheizraten, die bei Bauteilen aus faserverstärkten Epoxidharzen i. A. 10 K / Stunde nicht überschreiten sollten.
Diese Untersuchungen zeigen, dass der Dämmung besondere Beachtung geschenkt werden sollte. Insbesondere scheint es möglich zu sein, bei vorgegebener Heizleistung den Temperaturverlauf durch Hinzufügen oder Weglassen von Isoliermaterial gezielt, evtl. auch partiell, beeinflussen zu können. Dieses dürfte z.B. bei komplizierten Formengeometrien interessant werden, bei denen eine konstante Flächenhei- zung über der gesamten Formengeometrie ggf. nur schwierig zu realisieren ist.
Hinsichtlich der Anwendungsmöglichkeiten erfindungsgemäßer Formenwerkzeuges lässt sich folgendes aussagen:
Die Anwendungsmöglichkeiten der vorstehend beschriebenen beheizbaren Kunststoffformen liegen vorzugsweise im Bereichen, in denen großflächige Schalenbautei- Ie mit einfacher Geometrie in kleineren bis mittleren Stückzahlen hergestellt werden und während oder nach der Formgebung in der Form beheizt werden sollen. Formen können dabei mit den bisher untersuchten Faser-Kunststoffsystemen Temperaturen bis ca. 100° C gewährleisten. Die Temperaturbeständigkeit wird dabei von den verwendeten Kunstharzsystemen eingeschränkt. Mit weiteren temperaturbeständigen Harzsystemen sind Wärmeformbeständigkeiten bis deutlich über 200° C möglich, ohne dass nennenswerte Prozessänderungen bei der Herstellung der Formen erfolgen müssten. Mit keramischen Matrixwerkstoffen könnten aber ggf. auch Formen mit wesentlich höherer Wärmeformbeständigkeit auf ähnliche Weise aufgebaut und beheizt werden. Potentielle Bauteile, die in entsprechenden Formen deutlich wirtschaftlicher als bislang hergestellt werden könnten, sind insbesondere großflächige Faserverbundbauteile wie Tragflügel-, Rumpf- oder Leitwerkselemente im Flugzeugbau, Paneele für verschiedene Transportsysteme oder die Medizintechnik, Bootsrümpfe oder Windkraftflügel. Aber auch Kunststoffbauteile ohne Faserverstärkung lassen sich prinzipiell in entsprechenden beheizbaren Kunststoffformen herstellen.
So könnten große Tiefziehformen ebenso in der beschriebenen Weise aufgebaut sein wie z.B. Rotationssinterformen.
Weitere Anwendungsgebiete sind denkbar. So muss sich die Anwendung dieser Bauweise nicht alleine auf Formen beschränken. Beispielsweise sind auch beheizbare Bauteile, z.B. zur Flugzeugenteisung oder mit Kleinspannung betriebene elektrisch beheizbare Behälter, Badewannen o.a. auf ähnliche Weise realisierbar.

Claims

Patentansprüche
1. Formwerkzeug für die urformende oder umformende Formgebung von Bauteilen aus thermisch beeinflussbaren Werkstoffen, vorzugsweise aus Kunststoffen und insbesondere aus Faserverbundwerkstoffen, bei dem das Formwerkzeug eine Faserverbundstruktur und ein elektrisches Widerstandsheizelement aufweist, wobei in die Faserverbundstruktur des Formwerkzeuges nahe der formgebenden Oberfläche des Formwerkzeuges Kohlenstofffasern oder Koh- lenstofffilamente in einer Kunststoffmatrix eingelagert sind,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamente in der Kunststoffmatrix nahe der formgebenden Oberfläche im wesentlichen die mechanischen Eigenschaften, insbesondere die Festigkeit, die Steifigkeit und/oder die Wärmedehnung, des Formwerkzeuges bestimmen und das elektrische Widerstandsheizelement derart verschaltet ist, dass zumindest einzelne Abschnitte des elektrischen Widerstandsheizelementes miteinander eine elektrische Parallelschaltung bilden.
2. Formwerkzeug gemäß Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten teilweise oder gänzlich als Einzelfasern oder Einzel- filamente und/oder als Einheiten in Form von Gelegen, Geweben, Vliesen oder als zueinander parallelen Strängen ausbildbar sind.
3. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamente in der Kunststoffmatrix direkt angrenzend an die bauteilseitige Oberfläche des Formwerk- zeuges eingelagert sind.
4. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildeten Einheiten im wesentlichen quasiisotrop ausgebildet sind.
5. Formwerkzeug einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen einzelnen Einheiten der das elektrische Widerstandsheizelement bildenden Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten elektrisch nichtleitende Bereiche ausgebildet sind.
6. Formwerkzeug gemäß Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die elektrisch nichtleitenden Bereiche innerhalb einer Ebene oder senkrecht zwischen übereinander angeordneten Ebenen eingefügt sind.
7. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anord- nung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildete
Einheiten in der Kunststoffmatrix eine hohe Steifigkeit aufweist.
8. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildete Einheiten in der Kunststoffmatrix im wesentlichen die mechanischen Eigenschaften und die Wärmedehnung der gesamten Faserverbundstruktur bestimmt.
9. Formwerkzeug gemäß Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmedehnung der das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltenden Schicht aus Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildeten Einheiten in der Kunststoffmatrix sehr gering ist.
10. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anordnung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildete Einheiten in der Kunststoffmatrix die abgegebene Heizleistung unmittelbar an der Oberfläche des zu formenden Bauteils erzeugt.
11. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Energieaufwand zur Beheizung des Formwerkzeuges auf- grund der geringen Schichtdicken aus dem Material der das elektrische Wider- standsheizelement beinhaltenden Schicht ebenfalls nur gering ist.
12. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der elektrische Widerstand der parallel miteinander verschalte- ten Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildeten Einheiten insgesamt durch die Parallelschaltung sehr gering ist
13. Formwerkzeug gemäß Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass nur geringe Spannungen, insbesondere Niedervoltspannungen zur Aufheizung an das elektrische Widerstandsheizelement anzulegen sind.
14. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die bauteilseitige Oberfläche des Formwerkzeuges durch eine Formendeckschicht gebildet ist, die die das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltende Schicht bauteilseitig, vorzugsweise dünnschichtig abdeckt.
15. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass auf der bauteilabgewandten Seite der das elektrische Widerstandsheizelement aufweisenden Schicht eine Versteifungsschicht aufgebracht ist.
16. Formwerkzeug gemäß Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Versteifungsschicht einen Aufbau in Form einer stabilen Leichtbauschicht aufweist.
17. Formwerkzeug gemäß Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Versteifungsschicht einen Sandwichaufbau aufweist.
18. Formwerkzeug gemäß einem der Ansprüche 15 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Versteifungsschicht elektrisch isolierend ausgebildet ist.
19. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass zusätzliche Zwischenschichten zwischen der das elektrische
Widerstandsheizelement beinhaltenden Faserverbundschicht, der Formendeckschicht und/oder der Versteifungsschicht angeordnet sind.
20. Formwerkzeug gemäß Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass die zusätzlichen Zwischenschichten elektrisch isolierend ausgebildet sind.
21. Formwerkzeug gemäß einem der Ansprüche 19 oder 20, dadurch gekennzeichnet, dass die zusätzlichen Zwischenschichten eine haftvermittelnde Funktion für die angrenzenden Schichten der Faserverbundstruktur aufweisen.
22. Formwerkzeug gemäß einem der Ansprüche 19 bis 21 , dadurch gekennzeichnet, dass als zusätzliche Zwischenschicht eine Schicht aus einem vorzugsweise dünnen Glasfasergewebe in der Faserverbundstruktur angeordnet ist.
23. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass als auf der bauteilabgewandten Seite der Versteifungsschicht angeordnete weitere Formendeckschicht eine Schicht mit Kohlenstofffasern vorsehbar ist, die in einer Kunststoffmatrix eingelagert sind.
24. Formwerkzeug gemäß Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, dass die Koh- lenstofffasern der bauteilabgewandten Formendeckschicht elektrisch isoliert gegen die Kohlenstofffasern der bauteilzugewandten, das elektrische Widerstandsheizelement beinhaltenden Faserverbundschicht ist.
25. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausrichtung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamen- te oder der Einheiten aus Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten versetzt und/oder verdreht zu anderen Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamente oder der Einheiten der gleichen Faserverbundschicht ist.
26. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Formendeckschicht und die Zwischenschichten nur geringe Steifigkeit aufweisen und die mechanischen Eigenschaften der gesamte Faserverbundstruktur nur geringfügig beeinflussen.
27. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die das elektrische Widerstandsheizelement bildende Anord- nung von Kohlenstofffasern oder Kohlenstofffilamenten oder daraus gebildete Einheiten endseits der Fasern oder der Einheiten elektrisch kontaktiert und als Parallelschaltung miteinander verschaltet sind.
28. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass bei der Aufheizung des Formwerkzeuges zur Formgebung eines Bauteils das Formwerkzeug zumindest abschnittsweise thermisch isolierend umhüllt ist.
29. Formwerkzeug gemäß Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet, dass das Vorhandensein von Isoliermaterial, die Art und Dicke des Dämmmaterials sowie die Platzierung des Dämmmaterials zur lokalen Temperatursteuerung bei der
Aufheizung des Bauteils innerhalb des Formwerkzeuges nutzbar ist.
30. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die das Formwerkzeug bildenden Schichten der Faserverbundstruktur auf eine Temperatur bei der Herstellung des Bauteils von bis zu 3000C, vorzugsweise von bis zu 140°C ausgelegt sind.
31. Formwerkzeug gemäß Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, dass keramische Matrixwerkstoffe zur Bildung der Faserverbundstruktur oder Teilen davon nutzbar sind.
32. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass die elektrischen Heizelemente in Stromflussrichtung segmentiert sind und einzelne Segmente durch zusätzliche elektronische Bauelemente ganz oder teilweise überbrückbar sind, um den Stromfluss und die Heizleistung in dem entsprechenden Segment zu beeinflussen.
33. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass die elektrischen Heizelemente in Stromflussrichtung segmentiert sind und die einzelnen Segmente eines Heizelementes eine Reihenschaltung bilden.
34. Formwerkzeug gemäß Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, dass die segmentierten elektrischen Heizelemente durch die Reihenschaltung auch bei gro- ßen Abmessungen des Formwerkzeuges insgesamt mit Kleinspannung betreibbar sind.
35. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass einzelne stromführende und übereinander angeordnete Schich- ten der elektrischen Heizelemente in Dickenrichtung durch dünne isolierende
Schichten derart gegeneinander isoliert sind, dass eine individuelle Segmenteinteilung durch Stapelung dünnschichtiger Heizelemente in Multilayertechnik erreichbar ist.
36. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass durch zusätzliche dünne und lokal begrenzt eingebrachte elektrische Heizelemente der Stromfluss in dem Formwerkzeug lokal derart veränderbar ist, dass eine partielle Veränderung der Flächenheizleistung innerhalb der Fläche des Formwerkzeuges möglich ist.
37. Formwerkzeug gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass das Formwerkzeug mit Kanälen durchzogen ist, durch die Kühlluft oder andere gasförmige oder flüssige Kühlmedien hindurchgeleitet werden.
PCT/DE2007/002219 2006-12-07 2007-12-06 Formwerkzeug für die urformende oder umformende formgebung von bauteilen aus thermisch beeinflussbaren werkstoffen WO2008067809A2 (de)

Priority Applications (14)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NZ577914A NZ577914A (en) 2006-12-07 2007-12-06 Molding tool wherein the individual electrical heating element form a parallel circuit with one another
PL07866214T PL2099596T5 (pl) 2006-12-07 2007-12-06 Narzędzie formujące do pierwotnego lub wtórnego kształtowania elementów konstrukcyjnych z tworzyw podatnych na wpływ ciepła
ES07866214T ES2394308T5 (es) 2006-12-07 2007-12-06 Util de moldeo para la configuración original o reconfiguración de componentes de materiales que pueden ser influenciados térmicamente
DE202007019103U DE202007019103U1 (de) 2006-12-07 2007-12-06 Formwerkzeug für die urformende oder umformende Formgebung von Bauteilen aus thermisch beeinflussbaren Werkstoffen
US12/448,024 US8931751B2 (en) 2006-12-07 2007-12-06 Molding tool for original shaping or reshaping of components composed of materials that can be thermally influenced
CA2671487A CA2671487C (en) 2006-12-07 2007-12-06 Molding tool for original shaping or reshaping of components composed of materials that can be thermally influenced
EP07866214.5A EP2099596B2 (de) 2006-12-07 2007-12-06 Formwerkzeug für die urformende oder umformende formgebung von bauteilen aus thermisch beeinflussbaren werkstoffen
JP2009539605A JP2010511534A (ja) 2006-12-07 2007-12-06 熱により影響を与えることができる材料から成る構成部材に一次成形形状付与または二次成形形状付与するための成形工具
BRPI0717913-8A BRPI0717913B1 (pt) 2006-12-07 2007-12-06 Ferramenta de Moldar para a Moldagem Nova ou Remoldagem de Componentes feitos de Materiais Termicamente Influenciáveis
DK07866214.5T DK2099596T4 (en) 2006-12-07 2007-12-06 Molding tools for the basic or transformative design of building elements of thermally inflatable materials
AU2007328078A AU2007328078A1 (en) 2006-12-07 2007-12-06 Mould tool for the de novo moulding or remoulding of components made from thermally influenceable materials
MX2009005931A MX2009005931A (es) 2006-12-07 2007-12-06 Herramienta de moldeo o remoldeo de piezas de materiales termicamente influenciables.
ZA2009/03469A ZA200903469B (en) 2006-12-07 2009-05-20 Mould tool for de novo moulding or remoulding of components made from thermally influenceable materials
NO20092519A NO20092519L (no) 2006-12-07 2009-07-03 Formverktoy for originalforming eller omforming av komponenter laget av termisk pavirkelige materialer

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006058198.9A DE102006058198C5 (de) 2006-12-07 2006-12-07 Elektrisch beheizbares Formwerkzeug in Kunststoffbauweise
DE102006058198.9 2006-12-07

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2008067809A2 true WO2008067809A2 (de) 2008-06-12
WO2008067809A3 WO2008067809A3 (de) 2008-07-31

Family

ID=39363222

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/DE2007/002219 WO2008067809A2 (de) 2006-12-07 2007-12-06 Formwerkzeug für die urformende oder umformende formgebung von bauteilen aus thermisch beeinflussbaren werkstoffen

Country Status (19)

Country Link
US (1) US8931751B2 (de)
EP (1) EP2099596B2 (de)
JP (1) JP2010511534A (de)
AU (1) AU2007328078A1 (de)
BR (1) BRPI0717913B1 (de)
CA (1) CA2671487C (de)
DE (2) DE102006058198C5 (de)
DK (1) DK2099596T4 (de)
ES (1) ES2394308T5 (de)
MX (1) MX2009005931A (de)
NO (1) NO20092519L (de)
NZ (1) NZ577914A (de)
PL (1) PL2099596T5 (de)
PT (1) PT2099596E (de)
RU (1) RU2451598C2 (de)
TR (1) TR200904430A2 (de)
UA (1) UA99267C2 (de)
WO (1) WO2008067809A2 (de)
ZA (1) ZA200903469B (de)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013528509A (ja) * 2010-03-30 2013-07-11 ヴォッベン プロパティーズ ゲーエムベーハー 風力エネルギー設備のロータブレードを製造するためのロータブレード型枠、並びに風力エネルギー設備のロータブレードを製造するための方法
US20130240110A1 (en) * 2010-02-04 2013-09-19 Saab Ab Smooth surface forming tool and manufacture thereof
RU2521871C2 (ru) * 2011-10-19 2014-07-10 Куньшань Юйжун Электроникс Ко., Лтд. Сборная форма с нагревательным устройством
DE102013105401A1 (de) 2013-04-15 2014-10-16 Qpoint Composite GmbH Bearbeitungswerkzeug zum thermischen Bearbeiten von Bauteilen und Bearbeitungsverfahren
WO2020126261A3 (de) * 2018-12-21 2020-08-13 Wobben Properties Gmbh Rotorblattform zur herstellung eines rotorblatts und verfahren
US10766232B2 (en) 2012-10-23 2020-09-08 Saab Ab Smooth surface forming tool and manufacture thereof

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009008304A1 (de) 2008-10-15 2010-04-29 Eads Deutschland Gmbh Beheizbare Rohrleitung
US8357325B2 (en) * 2008-12-10 2013-01-22 General Electric Company Moulds with integrated heating and methods of making the same
DE102009020190B3 (de) * 2009-05-07 2010-09-09 Eads Deutschland Gmbh Vorrichtung zur Formgebung eines Werkstücks
DE102009027341A1 (de) * 2009-06-30 2011-01-05 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Formwerkzeug und Verfahren zu seiner Verwendung
GB0913847D0 (en) * 2009-08-07 2009-09-16 Surface Generation Ltd Composite tool pin
WO2011050787A2 (de) 2009-10-26 2011-05-05 Fachhochschule Dortmund Vorrichtung zur elektrischen kontaktierung elektrisch leitfähiger laminate aus kohlefaserverstärkten kunststoffen (cfk-laminate)
JP5028502B2 (ja) * 2010-01-22 2012-09-19 株式会社豊田中央研究所 金型、凝固体およびそれらの製造方法
DK2357069T3 (da) * 2010-02-15 2013-01-02 Siemens Ag Støbeform, apparat og fremgangsmåde til fremstilling af en kompositdel indeholdende mindst en fiberforstærket matrix
DE102010016501A1 (de) 2010-03-08 2011-09-08 Rcs Gmbh Rail Components And Systems Homogen beheizbarer Formkörper zur Herstellung von Formteilen aus faserverstärktem Kunststoff
GB201012293D0 (en) * 2010-07-22 2010-09-08 Advanced Composites Group Ltd Mould tools
US8308889B2 (en) 2010-08-27 2012-11-13 Alliant Techsystems Inc. Out-of-autoclave and alternative oven curing using a self heating tool
DE102011079027A1 (de) * 2011-07-12 2013-01-17 Sgl Carbon Se Bauform mit Kupfervlies
RU2607362C2 (ru) * 2012-08-21 2017-01-10 Николай Евгеньевич Староверов Термостойкая матрица для формования изделий из композитных материалов
DE202013006258U1 (de) 2013-07-11 2013-10-11 IMM Ingenieurbüro GmbH Vorrichtung zum Erzeugen von heizbaren Flächen mit homogener Wärmeverteilung
WO2015027423A1 (en) 2013-08-29 2015-03-05 Dow Global Technologies Llc Method for producing non-metal self-heatable molds
JP2015174266A (ja) * 2014-03-14 2015-10-05 住友ゴム工業株式会社 タイヤ成形用剛性中子およびタイヤ製造方法
BR112016024994B1 (pt) * 2014-05-06 2022-01-25 Bühler AG Placa de estampagem e dispositivo para produzir produtos de consumo moldados em forma do tipo concha, método para produção dos mesmos e método para retromontagem de uma placa de estampagem para um dispositivo
DE102014107847A1 (de) * 2014-06-04 2015-12-17 Eschmann Textures International Gmbh Formwerkzeug für die Herstellung eines Kunststoffkörpers aus einem thermoplastischen Kunststoffmaterial
DE102014017922B4 (de) 2014-12-04 2021-05-12 Audi Ag Verfahren zur Bauteilverbindung eines Kunststoffbauteils mit einem Fügepartner
EP3037247B1 (de) * 2014-12-22 2018-01-31 Magna Steyr Fahrzeugtechnik AG & Co KG Verfahren zur Herstellung eines Sandwichbauteiles
ES2813579T3 (es) 2015-01-12 2021-03-24 Laminaheat Holding Ltd Elemento calefactor de tejidos
US9902091B2 (en) * 2015-04-21 2018-02-27 Rohr, Inc. Composite bonding tool with high thermal conductivity and low coefficient of thermal expansion
DE102015115782B4 (de) 2015-09-18 2019-05-02 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Formwerkzeug und Verfahren für die Herstellung eines Formbauteils
EP3366080A1 (de) 2015-10-19 2018-08-29 LaminaHeat Holding Ltd. Laminare heizelemente mit angepasstem oder ungleichmässigem widerstand und/oder unregelmässiger form und verfahren zur herstellung
ITUB20159600A1 (it) * 2015-12-28 2017-06-28 Velatech S R L Pressa a termo induzione per la saldatura di circuiti stampati e metodo attuato da tale pressa
FR3050454B1 (fr) 2016-04-25 2019-07-12 Safran Procede de fabrication d'une piece en materiau composite par injection d'une barbotine chargee dans une texture fibreuse
US11123900B2 (en) 2017-09-20 2021-09-21 Bell Helicopter Textron Inc. Mold tool with anisotropic thermal properties
USD911038S1 (en) 2019-10-11 2021-02-23 Laminaheat Holding Ltd. Heating element sheet having perforations

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0164259A2 (de) * 1984-06-01 1985-12-11 Scott C. Holden Oberflächentemperaturkontrollsystem
EP0218038A1 (de) * 1985-09-14 1987-04-15 Dunlop Limited Form zur Herstellung von vakuumgeformten, beschichteten Gegenständen
FR2691400A1 (fr) * 1992-05-21 1993-11-26 Faure Bertrand Automobile Outillage chauffant, outillages de moulage et de thermoformage mettant en Óoeuvre cet outillage chauffant.
WO2000054949A2 (en) * 1999-03-10 2000-09-21 Southern Research Institute Heated tooling apparatus and method for processing composite and plastic material
DE102004042422A1 (de) * 2004-09-02 2006-03-23 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Beheizbares Formwerkzeug für die Herstellung von Bauteilen aus Faserverbundstoffen

Family Cites Families (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3387333A (en) * 1965-01-27 1968-06-11 Lockheed Aircraft Corp Electrically heated mold
DE2319593B2 (de) * 1973-04-18 1976-09-23 Becker & van Hüllen Niederrheinische Maschinenfabrik, 4150 Krefeld Presspolster fuer heizplattenpressen
JPS50132064A (de) * 1974-04-08 1975-10-18
JPS51126364U (de) * 1975-04-04 1976-10-13
DE2928293C2 (de) * 1979-07-13 1986-08-07 Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München Verfahren zum Gewebeimprägnieren durch Harzinjektion
DE3015998C2 (de) * 1980-04-25 1983-05-19 Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München Anordnung zur Beheizung großflächiger Laminatformkörper
US4700054A (en) * 1983-11-17 1987-10-13 Raychem Corporation Electrical devices comprising fabrics
US4729860A (en) * 1985-12-17 1988-03-08 Burlington Industries, Inc. Multiple, thick graphite fabric production
US5064597A (en) * 1988-03-30 1991-11-12 General Electric Company Method of compression molding on hot surfaces
FI82412C (fi) 1988-07-14 1991-03-11 Neste Oy Plastform med metallyta och foerfarande foer framstaellning av denna.
US4954209A (en) * 1988-12-12 1990-09-04 Lockheed Corporation Apparatus for producing molded articles
US5082436A (en) * 1989-07-14 1992-01-21 General Electric Company Apparatus for deforming thermoplastic material using RF heating
DE4125916A1 (de) * 1991-08-05 1993-02-11 Didier Werke Ag Verfahren zum induktiven aufheizen von keramischen formteilen
US5250228A (en) * 1991-11-06 1993-10-05 Raychem Corporation Conductive polymer composition
US5483043A (en) * 1993-11-29 1996-01-09 General Electric Company Induction heating of polymer matrix composites in a mold press
RU2075391C1 (ru) * 1994-01-11 1997-03-20 Товарищество с ограниченной ответственностью научно-производственное предприятие "АМТ" Способ изготовления гофрированного трубчатого изделия
US6146576A (en) * 1994-08-08 2000-11-14 Intralaminar Heat Cure, Inc. Method of forming advanced cured resin composite parts
US5989008A (en) * 1994-11-04 1999-11-23 Wytkin; Andrew J Multilayer mould apparatus and method
US5632925A (en) * 1995-01-10 1997-05-27 Logic Tools L.L.C. Ceramic or Modified silicone filled molding tools for high temperature processing
JP3463898B2 (ja) * 1995-02-06 2003-11-05 新日本石油株式会社 発熱体および発熱体用の網目状構造体
US6018141A (en) * 1996-04-19 2000-01-25 Thermion Systems International Method for heating a tooling die
US6429157B1 (en) * 1997-07-11 2002-08-06 Toray Industries, Inc. Prepreg fabric and honeycomb sandwich panel
US6004418A (en) * 1997-10-28 1999-12-21 Lear Corporation Method of joining a cover material to a substrate utilizing electrically conductive bonding
US7311960B2 (en) * 1998-05-22 2007-12-25 Cytec Technology Corp. Products and method of core crush prevention
US6516530B1 (en) * 1998-10-20 2003-02-11 Applied Composites Engineering, Inc. Solid core fixture
DE19942364C2 (de) 1999-09-06 2001-07-12 Karlsruhe Forschzent Werkzeug zum Warmumformen beim Prägeformprozess
US6483087B2 (en) * 1999-12-10 2002-11-19 Thermion Systems International Thermoplastic laminate fabric heater and methods for making same
WO2001087571A2 (en) * 2000-02-03 2001-11-22 Ihc Rehabilitation Products Composite structures and method for their manufacture
US20080063875A1 (en) * 2000-09-20 2008-03-13 Robinson John W High heat distortion resistant inorganic laminate
DE10124721A1 (de) 2001-05-19 2002-11-21 Tbs Gmbh Strahlungsheizung für barostatisch arbeitende Pressen
ES2208028B1 (es) * 2001-11-12 2005-06-01 Gamesa Desarrollos Aeronauticos, S.A. Molde de conchas para la fabricacion de palas de aerogenerador y molde asi constituido.
US6566635B1 (en) * 2002-03-08 2003-05-20 The Boeing Company Smart susceptor having a geometrically complex molding surface
US20030173715A1 (en) * 2002-03-13 2003-09-18 Grutta James T. Resistive-heated composite structural members and methods and apparatus for making the same
US20050023727A1 (en) * 2003-04-29 2005-02-03 Sampson James K. Autoclave molding system for carbon composite materials
WO2005089021A1 (en) * 2004-03-04 2005-09-22 Touchstone Research Laboratory, Ltd. Tool bodies having heated tool faces
US7066000B2 (en) * 2004-03-10 2006-06-27 General Motors Corporation Forming tool apparatus for hot stretch-forming processes
FR2867939B1 (fr) * 2004-03-18 2007-08-10 Roctool Procede pour chauffer des materiaux en vue de produire des objets et dispositif mettant en oeuvre de procede
US7972129B2 (en) * 2005-09-16 2011-07-05 O'donoghue Joseph Compound tooling system for molding applications
US7785509B2 (en) * 2005-12-21 2010-08-31 Pascale Industries, Inc. Expansible yarns and threads, and products made using them
EP1834749A1 (de) * 2006-03-14 2007-09-19 Electrovac AG Formwerkzeug und Verfahren zu dessen Herstellung
KR20080114838A (ko) * 2006-04-27 2008-12-31 데이진 가부시키가이샤 탄소 섬유 복합 시트
US8021135B2 (en) * 2007-06-08 2011-09-20 Sabic Innovative Plastics Ip B.V. Mold apparatus for forming polymer and method
DE102007051132A1 (de) * 2007-10-24 2009-04-30 Polymerpark Technologies Gmbh + Co.Kg Sandwichstruktur sowie Verfahren zur Herstellung hierfür
KR100971873B1 (ko) * 2008-01-31 2010-07-22 주식회사 한국화이바 운송차량용 일체형 복합소재 차체 및 그 제조방법
US8357325B2 (en) * 2008-12-10 2013-01-22 General Electric Company Moulds with integrated heating and methods of making the same
EP2607075B1 (de) * 2011-12-22 2017-05-17 Siemens Aktiengesellschaft Sandwich-Laminat und Herstellungsverfahren

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0164259A2 (de) * 1984-06-01 1985-12-11 Scott C. Holden Oberflächentemperaturkontrollsystem
EP0218038A1 (de) * 1985-09-14 1987-04-15 Dunlop Limited Form zur Herstellung von vakuumgeformten, beschichteten Gegenständen
FR2691400A1 (fr) * 1992-05-21 1993-11-26 Faure Bertrand Automobile Outillage chauffant, outillages de moulage et de thermoformage mettant en Óoeuvre cet outillage chauffant.
WO2000054949A2 (en) * 1999-03-10 2000-09-21 Southern Research Institute Heated tooling apparatus and method for processing composite and plastic material
DE102004042422A1 (de) * 2004-09-02 2006-03-23 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Beheizbares Formwerkzeug für die Herstellung von Bauteilen aus Faserverbundstoffen

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20130240110A1 (en) * 2010-02-04 2013-09-19 Saab Ab Smooth surface forming tool and manufacture thereof
US9180979B2 (en) * 2010-02-04 2015-11-10 Saab Ab Smooth surface forming tool and manufacture thereof
JP2013528509A (ja) * 2010-03-30 2013-07-11 ヴォッベン プロパティーズ ゲーエムベーハー 風力エネルギー設備のロータブレードを製造するためのロータブレード型枠、並びに風力エネルギー設備のロータブレードを製造するための方法
RU2521871C2 (ru) * 2011-10-19 2014-07-10 Куньшань Юйжун Электроникс Ко., Лтд. Сборная форма с нагревательным устройством
US10766232B2 (en) 2012-10-23 2020-09-08 Saab Ab Smooth surface forming tool and manufacture thereof
DE102013105401A1 (de) 2013-04-15 2014-10-16 Qpoint Composite GmbH Bearbeitungswerkzeug zum thermischen Bearbeiten von Bauteilen und Bearbeitungsverfahren
WO2014169898A1 (de) 2013-04-15 2014-10-23 Qpoint Composite GmbH Bearbeitungswerkzeug zum thermischen bearbeiten von bauteilen
DE102013105401B4 (de) 2013-04-15 2019-01-24 Qpoint Composite GmbH Bearbeitungswerkzeug zum thermischen Bearbeiten von Bauteilen
WO2020126261A3 (de) * 2018-12-21 2020-08-13 Wobben Properties Gmbh Rotorblattform zur herstellung eines rotorblatts und verfahren

Also Published As

Publication number Publication date
ES2394308T5 (es) 2019-02-20
PL2099596T5 (pl) 2019-02-28
US8931751B2 (en) 2015-01-13
NZ577914A (en) 2013-01-25
PT2099596E (pt) 2012-12-18
PL2099596T3 (pl) 2013-07-31
CA2671487C (en) 2012-03-06
DE102006058198B4 (de) 2013-04-18
RU2451598C2 (ru) 2012-05-27
EP2099596B2 (de) 2018-09-05
DE102006058198A1 (de) 2008-06-12
UA99267C2 (ru) 2012-08-10
DE102006058198C5 (de) 2018-01-18
JP2010511534A (ja) 2010-04-15
NO20092519L (no) 2009-09-03
US20100062099A1 (en) 2010-03-11
CA2671487A1 (en) 2008-06-12
RU2009120560A (ru) 2011-06-10
DE202007019103U1 (de) 2010-07-29
AU2007328078A1 (en) 2008-06-12
WO2008067809A3 (de) 2008-07-31
TR200904430A2 (tr) 2009-09-23
MX2009005931A (es) 2009-09-24
DK2099596T4 (en) 2018-12-17
EP2099596A2 (de) 2009-09-16
ZA200903469B (en) 2010-02-24
DK2099596T3 (da) 2013-01-02
EP2099596B1 (de) 2012-09-05
ES2394308T3 (es) 2013-01-30
BRPI0717913B1 (pt) 2018-06-19
BRPI0717913A2 (pt) 2013-11-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2099596B2 (de) Formwerkzeug für die urformende oder umformende formgebung von bauteilen aus thermisch beeinflussbaren werkstoffen
EP2602455B1 (de) Windenergieanlagenrotorblatt mit einem elektrischen Heizelement
EP2254749B1 (de) Kernform zur herstellung eines faserverbundbauteils
DE102006040049B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Vorformen von Kohlenstofffaser-Halbzeugen für die Herstellung von Faserverbundbauteilen
EP2821198B1 (de) Faserhalbzeug-Ablegekopf
DE102004042423A1 (de) Aerodynamisches Bauteil mit einer Flächenheizung und Verfahren zu seiner Herstellung
DE102015221078A1 (de) Faserverstärktes Metallbauteil für ein Luft- oder Raumfahrzeug und Herstellungsverfahren für faserverstärkte Metallbauteile
WO2009095335A2 (de) Faserverbundbauteil für ein luft- oder raumfahrzeug
WO2013156162A2 (de) Elektrische heizvorrichtung, bauelement sowie verfahren zu deren herstellung
WO2014166756A1 (de) Wärmeübertragerbauteil
DE102004042422A1 (de) Beheizbares Formwerkzeug für die Herstellung von Bauteilen aus Faserverbundstoffen
EP0038922B1 (de) Anordnung zur Beheizung grossflächiger Laminatformkörper
WO2013079046A1 (de) Formwerkzeug und herstellvorrichtung zum herstellen von kunststoffbaunteilen sowie formwerkzeugherstellverfahren
EP3501777B1 (de) Herstellungsform mit einem untergestell und einer formhalbschale
EP3575066B1 (de) Verfahren zum herstellen eines bauteils aus faserverbundwerkstoff
WO2016096008A1 (de) Faserhalbzeug-ablegekopf
DE202006021279U1 (de) Formwerkzeug für die Herstellung von Bauteilen aus Faserverbundstoffen
EP0648593A2 (de) Verfahren zum Herstellen von langfaserverstärkten Bauteilen
EP3944944B1 (de) Konturiertes strukturelement und herstellung des konturierten strukturelements
EP2986444A1 (de) Bearbeitungswerkzeug zum thermischen bearbeiten von bauteilen
DE102018105762B3 (de) Verfahren zum Herstellen eines Faserlaminates und eines Faserverbundbauteils
DE102016117178A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Konsolidieren einer Faserpreform
EP3553397B1 (de) Beheizbare fussbodenplatte und fussbodenheizsystem für ein flugzeug
DE102018132799B4 (de) Formwerkzeug zur Herstellung eines profilversteiften Faserverbundbauteils
EP2952338B1 (de) Verfahren zum herstellen eines bauteils aus faserverstärktem verbundmaterial, vorform und herstellvorrichtung

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07866214

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

DPE1 Request for preliminary examination filed after expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2671487

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12448024

Country of ref document: US

Ref document number: 3650/DELNP/2009

Country of ref document: IN

Ref document number: MX/A/2009/005931

Country of ref document: MX

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2009/04430

Country of ref document: TR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2009539605

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 577914

Country of ref document: NZ

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007866214

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2009120560

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A200905738

Country of ref document: UA

Ref document number: 2007328078

Country of ref document: AU

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2007328078

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20071206

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI0717913

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20090605