WO2007147954A1 - Inverseur de poussee formant une tuyere adaptative - Google Patents

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WO2007147954A1
WO2007147954A1 PCT/FR2007/000746 FR2007000746W WO2007147954A1 WO 2007147954 A1 WO2007147954 A1 WO 2007147954A1 FR 2007000746 W FR2007000746 W FR 2007000746W WO 2007147954 A1 WO2007147954 A1 WO 2007147954A1
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nacelle
thrust reverser
outer portion
turbojet
reverser according
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PCT/FR2007/000746
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Guy Bernard Vauchel
Pierre André Marcel Baudu
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Aircelle
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02K—JET-PROPULSION PLANTS
    • F02K1/00—Plants characterised by the form or arrangement of the jet pipe or nozzle; Jet pipes or nozzles peculiar thereto
    • F02K1/54—Nozzles having means for reversing jet thrust
    • F02K1/64—Reversing fan flow
    • F02K1/70—Reversing fan flow using thrust reverser flaps or doors mounted on the fan housing
    • F02K1/72—Reversing fan flow using thrust reverser flaps or doors mounted on the fan housing the aft end of the fan housing being movable to uncover openings in the fan housing for the reversed flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02K—JET-PROPULSION PLANTS
    • F02K1/00—Plants characterised by the form or arrangement of the jet pipe or nozzle; Jet pipes or nozzles peculiar thereto
    • F02K1/06—Varying effective area of jet pipe or nozzle
    • F02K1/09—Varying effective area of jet pipe or nozzle by axially moving an external member, e.g. a shroud
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2270/00—Control
    • F05D2270/60—Control system actuates means
    • F05D2270/62—Electrical actuators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2270/00—Control
    • F05D2270/60—Control system actuates means
    • F05D2270/64—Hydraulic actuators

Definitions

  • the present invention relates to a thrust reverser for a turbojet engine nacelle comprising, on the one hand, means for deflecting at least part of an air flow of the turbojet, and on the other hand, at least one mobile cover in translation in a substantially longitudinal direction of the nacelle adapted to pass alternately from a closed position in which it ensures the aerodynamic continuity of the nacelle and covers the deflection means, to an open position in which it opens a passage in the basket and discovers the means of deviation.
  • the present invention also relates to a turbojet engine nacelle comprising such a thrust reverser.
  • An aircraft is driven by several turbojets each housed in a nacelle also housing a set of ancillary actuators related to its operation and providing various functions when the turbojet engine is in operation or stopped.
  • These ancillary actuating devices comprise in particular a mechanical system for actuating thrust reversers.
  • a nacelle generally has a tubular structure comprising an air inlet upstream of the turbojet engine, a median section intended to surround a fan of the turbojet engine, a downstream section housing a thrust reverser means and intended to surround the combustion chamber of the turbojet engine. , and is generally terminated by an ejection nozzle whose output is located downstream of the turbojet engine.
  • the modern nacelles are intended to house a turbofan engine capable of generating through the blades of the rotating fan a flow of hot air (also called primary flow) from the combustion chamber of the turbojet engine, and a flow of cold air (secondary flow) flowing outside the turbojet through an annular passage, also called vein, formed between a shroud of the turbojet engine and an inner wall of the nacelle. The two air flows are ejected from the turbojet engine from the rear of the nacelle.
  • the role of a thrust reverser is, during the landing of an aircraft, to improve the braking capacity thereof by redirecting forward at least a portion of the thrust generated by the turbojet engine.
  • the inverter obstructs the vein of the cold flow and directs it towards the front of the nacelle, thereby generating a counter-thrust which is added to the braking of the wheels of the aircraft.
  • an inverter comprises movable covers movable between, on the one hand, an extended position in which they open in the nacelle a passage intended for the deflected flow, and on the other hand, a position retraction in which they close this passage.
  • These covers can perform a deflection function or simply activation other means of deflection.
  • the reorientation of the air flow is carried out by deflection grids, the hood having a simple sliding function aimed at discover or cover these grids, the translation of the movable hood being effected along a longitudinal axis substantially parallel to the axis of the nacelle.
  • Additional locking doors activated by the sliding of the cowling, generally allow a closure of the vein downstream of the grids so as to optimize the reorientation of the cold flow.
  • the grid inverter is called natural block gate inverter, the sliding cowling naturally block the vein of the cold stream through its shape and the shape of said vein.
  • Such a type of inverter is described in the documents FR 2 132 380 and US 4 232 516 for example.
  • the sliding cowl belongs to the rear section and has a downstream side forming an ejection nozzle for channeling the ejection of the air flows.
  • This nozzle can come in addition to a primary nozzle channeling the hot flow and is then called secondary nozzle.
  • a mobile inverter cover according to FR 2 622 929 comprises a downstream part able to be moved alone or with an upstream part to which it can optionally be locked so as to allow, in a first case, a displacement of the whole of the movable cowl during deployment of the inverter, and in a second case, a displacement of the downstream portion alone thus modifying the outlet section of the nozzle.
  • a first object of the present invention is to provide a suitable configuration for a nacelle comprising a natural blocking gate inverter installed more particularly but not limited to a turbojet engine with a high dilution ratio.
  • a second objective is to propose an alternative to the solution implemented in the document FR 2 622 929.
  • the present invention aims to overcome the aforementioned drawbacks and to meet the objectives mentioned, and consists of a thrust reverser for turbojet engine nacelle comprising, on the one hand, deflection means of at least a part of a air flow of the turbojet engine, and secondly, at least one movable cowl in translation in a direction substantially parallel to a longitudinal axis of the nacelle adapted to pass alternately from a closed position in which it ensures the aerodynamic continuity of the nacelle and covers the deflection means, to an open position in which it opens a passage in the nacelle and discovers the deflection means, characterized in that the movable cowl comprises at least one outer portion having a downstream extension forming a nozzle and at least one inner part mounted each movable in translation and connected to at least one actuating means adapted to allow their displacement, independently of one another or together, in a substantially longitudinal direction of the nacelle.
  • the movable cowl by dividing the movable cowl into an inner portion and an outer portion movable at least partially independently of each other, it is possible to adjust the relative positions of the outer portion and the inner portion so that to vary the section of the nozzle formed by the movable cowl by varying the length of the internal aerodynamic line of said movable cowl, both when the movable cowl is in the closed position and covers the deflection means, and when the cowl mobile is in the open position. In this way, it is easy to adapt the section of the ejection nozzle formed by the movable hood to the flight conditions in order to maintain an optimum configuration.
  • the outer portion may be indifferently animated by a forward movement upstream of the nacelle or retreat downstream of the nacelle relative to the inner portion.
  • the outer portion and the inner portion are separated at a hollow of an internal aerodynamic line of the movable cowl. This minimizes the impact of the aerodynamic accident that represents the break between the outer part and the inner part.
  • the internal aerodynamic line trough is intended, when the movable cowl is in the closed position, to be situated opposite a hump of a turbojet casing defining, with the internal aerodynamic line of the mobile cowl, a channel inside.
  • the mobile cowl is equipped, on the one hand, with means for actuating one of the outer or inner portions, and on the other hand with locking means able to pass, alternatively a locking position in which the outer part is connected to the inner part, to an unlocking position in which the outer part or the inner part connected to the actuating means is able to move independently of the other part.
  • the actuating means is connected to the external part.
  • the mobile cowl is equipped with means for actuating the external part and with own means for actuating the internal part, able to be activated independently of each other. to allow, on the one hand, a simultaneous movement of the part external and internal part, and secondly, a relative displacement between the outer portion and the inner portion.
  • the actuating means comprise cylinders, pneumatic cylinders, electric and / or hydraulic type.
  • the actuating means comprise a telescopic jack having a first rod adapted to allow the displacement of the inner portion and a second rod adapted to allow the displacement of the outer portion, the two rods being controllable synchronously or independently. one of the other.
  • the actuating means comprise a screw / nut actuation system that can be actuated pneumatically, electrically and / or hydraulically.
  • the outer and inner parts are equipped with guide means adapted to cooperate with complementary guide means connected to a fixed part of the nacelle.
  • the guide means are rails capable of cooperating with corresponding grooves.
  • the rails of the outer part and the inner part are distinct.
  • the rail of the external part is integrated in the rail of the inner part.
  • the present invention also relates to a turbojet engine nacelle, characterized in that it comprises at least one thrust reverser according to the invention.
  • nacelle for turbojet turbofan, preferably at high dilution ratio.
  • the thrust reverser is a natural blocking thrust reverser.
  • FIG. 1 is a diagrammatic representation in longitudinal section of a nacelle of a high dilution rate turbofan jet engine according to the prior art equipped with a thrust reverser with natural locking gates.
  • Figure 2 is a detailed representation of a thrust reverser according to the invention.
  • FIG. 3 is a representation of a first variant arrangement of the actuating means of FIG. 3.
  • FIG. 4 is a representation of a second alternative arrangement of the actuating means of FIG. 3.
  • FIG. 5 is a representation of a third variant arrangement of the actuating means of FIG. 3.
  • FIG. 6 is a representation of a fourth arrangement variant of the actuating means of FIG. 3.
  • FIG. 7 is a schematic representation of a first embodiment of the means for actuating the moving cowl of the inverter of FIG. 2.
  • Figure 8 is a schematic representation of the inverter of Figure 3 in the closed position forming a minimum section ejection nozzle.
  • Figure 9 is a schematic representation of the inverter of Figure 3 in the closed position forming a nozzle of maximum section ejection.
  • Figure 10 is a schematic representation of the inverter of Figure 3 in the open position forming a nozzle of maximum section ejection.
  • Figure 11 is a schematic representation of the inverter of Figure 3 in the open position forming a minimum section ejection nozzle.
  • FIG. 12 is a representation of a second embodiment of the actuator means of the inverter of FIG. 2.
  • FIG. 13 is a representation of a third embodiment of the actuator means of the inverter of FIG. 2.
  • Figure 14 is a schematic representation of the embodiment of Figure 13 in the closed position and forming an ejection nozzle having a minimum section.
  • Figure 15 is a schematic representation of the embodiment of Figure 13 in the open position and forming an ejection nozzle having a maximum section.
  • FIG. 1 represents a nacelle 1 for a double-flow turbojet engine with a high dilution ratio according to the prior art.
  • the nacelle 1 is intended to constitute a tubular housing for a turbofan engine (not shown) with a large dilution ratio and serves to channel the air flows it generates through the blades of a fan (not shown ), namely a flow of hot air passing through a combustion chamber (not shown) of the turbojet, and a cold air flow flowing outside the turbojet engine.
  • the nacelle 1 has a structure comprising a front section forming an air inlet 4, a median section 5 surrounding the fan of the turbojet, and a rear section surrounding the turbojet and comprising a thrust reversal system.
  • the air inlet 4 has an inner surface 4a for channeling the incoming air and an outer fairing surface 4b.
  • the median section 5 comprises, on the one hand, an internal casing 5a surrounding the turbojet fan, and on the other hand, an outer casing fairing structure 5b extending the outer surface 4b of the air inlet section 5.
  • the casing 5a is attached to the air intake section 4 that it supports and extends its inner surface 4a.
  • the rear section comprises an external structure comprising a thrust reversal system and an internal engine fairing structure 8 defining with the external surface a vein 9 intended for the circulation of a cold stream in the case of a nacelle 1 of turbojet engine as shown here.
  • Each thrust reversal system comprises a movable cowl 10 in translation along a substantially longitudinal axis of the nacelle and adapted to pass alternately from a closed position in which it houses deflection grids 11 and ensures the structural continuity of the section. median 5 thus allowing the evacuation of the cold flow through the vein
  • the gate reversal system presented here is a natural blocking gate reversal system.
  • the internal structure 8 of the rear section has in avai deflection grids 11, a hump 12 sufficiently large to substantially reach the level of the casing 5a of the nacelle 1.
  • the inner diameter of the nacelle 1 at the output of the casing 5a of the middle section 5 is substantially equal to the diameter of the internal structure 8 at the hump 12.
  • the movable cowl 10 has, on the one hand, an outer surface 13 capable of ensuring the external structural continuity of the nacelle 1 with the outer fairing structure 5b of the casing 5a, and on the other hand, an internal surface 14 capable of ensuring the internal structural continuity of the nacelle 1 with the casing 5a, the inner surface 14 substantially following the curvature of the internal structure 8 so that the vein 9 retains a substantially constant section and therefore has a hollow corresponding to the bump 12 located substantially opposite the latter when the movable cover 10 is in the closed position.
  • the movable cowl 10 completely closes the vein 9, the hump 12 bringing the internal structure 8 in close contact with an upstream portion of said movable cowl 10 to the operating game near maneuver.
  • the movable cover 10 comprises an outer portion 10a and an inner portion 10b independent of each other, each being movable parallel to a substantially longitudinal axis A of the nacelle.
  • the outer portion 10a and the inner portion 10b are separated at the recess of the inner surface 14 so that the inner surface
  • the inner surface 14 is performed, upstream of the hollow, by a wall of the inner portion 10b of the movable cowl 10 and downstream of the hollow, by an inner wall of the outer portion 10a, the outer surface 13 being formed by an outer wall of the portion external 10a.
  • the inner surface 14 has a minimal aerodynamic crash at break between the outer portion 10a and the inner portion 10b.
  • the inner wall of the outer portion 10a has an inward extension 15 of the mobile cover 10, the length of this extension depending on the importance of the desired maximum relative displacement between the outer portion 10a and the outer portion 10b.
  • the median structure 5 has, at its interface with the movable cowl 10 of the thrust reverser, a slot 16 intended to receive a longitudinal wall 17 extending the outer wall of the outer portion 10a of the movable cowl over a distance slightly greater than the maximum relative displacement distance of the outer portion 10a relative to the inner portion 10b.
  • the length of the longitudinal wall 17 of extension and the depth of the slot 16 depend on the importance of the maximum spacing and approximation between the outer portion 10a and the middle structure 5.
  • Figures 3 to 6 show different configurations of the guide external parts 10a and internal 10b.
  • each of the outer and inner portions 10a and 10b is equipped with at least one lateral guide rail 18, 19 able to slide inside a corresponding groove 20, 21 formed in a structure 22, preferably a common one, linked directly or indirectly to a fixed structure 23 of the inverter or nacelle 1, such as the median structure 5, by means of a carrier structure 24.
  • a preferred arrangement of the guide means is to obtain a substantially balanced positioning between, on the one hand, the axis of the guide rail 18 of the outer portion 10a and the top of the outer wall of said outer portion 10a, and on the other hand, between the axis of the guide rail 19 of the inner portion 10b and the furthest point of the inner portion 10b.
  • the shape and arrangement of the guide rails 18, 19 must be chosen so that the difference between said guide rails 18, 19 is as small as possible in order to reduce the dimensions of the aerodynamic appendages 25, 26 to a minimum.
  • each external part 10a and internal part 10b of the movable cover 10 may be superposed (FIG. 3), slightly offset (FIG. 4), or else aligned
  • Figure 6 Another possible configuration ( Figure 6) may be to arrange the guide rail 18 inside the guide rail 19, which then serves as a groove.
  • the guide rail 18 of the outer portion 10a performs a smaller displacement relative to its groove, constituted by the guide rail 19 of the internal structure.
  • each of the outer 10a and inner 10b is connected to a cylinder 28, 29, pneumatic, hydraulic or electrical type, and preferably electrical, capable of allowing a longitudinal displacement of the outer portion
  • FIG. 7 shows the relative positions of the outer part 10a and the inner part 10b of the movable cowl 10 when the latter is in the closed position, covering the deflection grids 11, and having a section of the usual ejection nozzle .
  • the section of the nozzle can be easily modified by independently moving the outer portion 10a and the inner portion 10b through their respective cylinders 28, 29.
  • Figure 8 shows a thrust reverser in the closed position forming a reduced section ejection nozzle, the cylinder 28 of the outer portion 10a being retracted to the maximum.
  • FIG. 9 represents a thrust reverser in the closed position forming an enlarged section ejection nozzle, the jack 28 of the outer part 10a being deployed to move the outer part 10a relative to the inner part 10b without breaking the aerodynamic line. internal through the extension 15 of the inner wall of the outer portion 10a providing aerodynamic continuity with the inner portion 10b.
  • FIG. 10 represents a thrust reverser in open thrust reversal position forming a section ejection nozzle magnified, the outer 10a and inner 10b portions being moved simultaneously from the position shown in FIG. 8.
  • FIG. 11 shows a thrust reverser in open thrust reversal position forming a conventional section ejection nozzle.
  • the opening of the movable cowl 10 takes place from the position shown in FIG. 8. In this position only the jack 29 of the inner part 10b is fed and moves the inner part 10b to bring it into a position relative to the external part 10a identical to that shown in Figure 6 or the same as that shown in Figure 7, said catching position. Once the catch position is reached, the cylinders 28, 29 of the outer 10a and inner 10b parts are actuated simultaneously to the desired reverse reversing position.
  • Such an opening method makes it possible to reduce the length of rectilinear displacement of the jack 28 and consequently to reduce the length of the drive rail, which consequently makes it possible to reduce the length of the aerodynamic fairing appendage 25 by overflow of the basket 1.
  • the closure of the movable cowl 10 is reversed in the same way.
  • the important thing is to ensure that the opening section obtained between the outer portion 10a and the median section 5 of the nacellei or a fixed structure of the inverter is external or equal to the existing opening section between the part internal 10b and the median section 5 of the nacelle 1 or a fixed structure of the inverter.
  • the actuating means comprise a telescopic jack 30 having a first rod 30a connected to the outer portion 10a and a second rod 30b connected to the inner portion 10b.
  • this telescopic jack 30 can be hydraulic, pneumatic or electrical, preferably electrical.
  • the assembly is completed by locking means 31 of the outer portions 10a (means not shown) and internal 10b.
  • the reduction and increase of the section of the ejection nozzle are carried out by means of a hydraulic pressure acting on the sections of the rods 30a, 30b.
  • the first rod 30a 1 connected to the outer portion 10a, which is actuated.
  • the second rod 30b driving thereafter the inner part 10b of the hood mobile 10 after unlocking the locking means 31 of said inner portion 10b.
  • the attachment of the inner portion 10b to the second rod 30b may be performed by means of oblong eyelets 32 disposed on either side of the second rod 30b, so as to reduce the overhang of the point of attachment and avoid any hyperstatic stress in the alignment of the inner portion 10b and the drive points of the outer 10a and inner 10b.
  • FIGS. 13 to 15 show a drive system of the outer and inner portions 10a and 10b comprising a mechanical screw or ball screw system connected to the outer portion 10a and a fixed nut 36 connected to a fixed structure of the the inverter or the median structure 5 of the nacelle 1.
  • the drive of the outer portion 10a is formed either by a fixed screw on the outer portion 10a or by a fixed nut on the outer portion 10a.
  • the driving power can be hydraulic, pneumatic or electric. More specifically, a sheath 37 connected to a fixed structure of the inverter or the center section 5 of the nacelle 1 supports the drive motor nut 36 of the fixed screw 35 connected to the outer portion 10a.
  • At least one latch 37 maintains at an attachment point 38 the inner portion 10b in the closed position of the movable cover 10.
  • a locking element of the inner portion 10b with the outer portion 10a is maintained in the open position.
  • the outer portion 10a can slide independently of the inner portion 10b until a complementary locking means of the outer portion 10a engage with the inner portion 10b.
  • the locking element is a rocker 39 articulated at a point 40 of the inner portion 10b adapted to cooperate with a hook 41 terminating the extension 15 of the inner wall of the outer portion 10a.
  • the section of the ejection nozzle can be easily reduced by retracting the drive screw 36.
  • the increase of the section of the ejection nozzle is done in the same way by unfolding the screw 36 drive until the hook 41 abuts against the inner portion 10b.
  • the thrust reverser is opened from the previous position.
  • the latch 37 is disengaged to release the inner portion 10b. In doing so, it returns, via a spring 42, the rocker 39 in the locking position behind the hook 41.
  • the drive screw 36 is then deployed, driving both the outer portion 10a and the inner portion 10b through the hook 41.

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Abstract

La présente invention se rapporte à un inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur comprenant, d'une part, des moyens de déviation (11) d'au moins une partie d'un flux d'air du turboréacteur, et d'autre part, au moins un capot mobile (10) en translation selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il assure la continuité aérodynamique de la nacelle et couvre les moyens de déviation, à une position d'ouverture dans laquelle il ouvre un passage dans la nacelle et découvre les moyens de déviation, caractérisé en ce que le capot mobile comprend au moins une partie externe (10a) présentant un prolongement aval formant tuyère et au moins une partie interne (10b) montées chacune mobile en translation et reliées à au moins un moyen d'actionnement apte à permettre leur déplacement, indépendamment l'une par rapport à l'autre ou ensemble, selon une direction sensiblement longitudinale de la nacelle. La présente invention se rapporte également à une nacelle de turboréacteur comprenant un tel inverseur de poussée.

Description

Inverseur de poussée formant une tuyère adaptative
La présente invention se rapporte à un inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur comprenant, d'une part, des moyens de déviation d'au moins une partie d'un flux d'air du turboréacteur, et d'autre part, au moins un capot mobile en translation selon une direction sensiblement longitudinale de la nacelle apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il assure la continuité aérodynamique de la nacelle et couvre les moyens de déviation, à une position d'ouverture dans laquelle il ouvre un passage dans la nacelle et découvre les moyens de déviation. La présente invention se rapporte également à une nacelle de turboréacteur comprenant un tel inverseur de poussée.
Un avion est mu par plusieurs turboréacteurs logés chacun dans une nacelle abritant également un ensemble de dispositifs d'actionnement annexes liés à son fonctionnement et assurant diverses fonctions lorsque le turboréacteur est en fonctionnement ou à l'arrêt. Ces dispositifs d'actionnement annexes comprennent notamment un système mécanique d'actionnement d'inverseurs de poussée.
Une nacelle présente généralement une structure tubulaire comprenant une entrée d'air en amont du turboréacteur, une section médiane destinée à entourer une soufflante du turboréacteur, une section aval abritant des moyens d'inversion de poussée et destinée à entourer la chambre de combustion du turboréacteur, et est généralement terminée par une tuyère d'éjection dont la sortie est située en aval du turboréacteur. Les nacelles modernes sont destinés à abriter un turboréacteur double flux apte à générer par l'intermédiaire des pâles de la soufflante en rotation un flux d'air chaud (également appelé flux primaire) issu de la chambre de combustion du turboréacteur, et un flux d'air froid (flux secondaire) qui circule à l'extérieur du turboréacteur à travers un passage annulaire, également appelé veine, formé entre un carénage du turboréacteur et une paroi interne de la nacelle. Les deux flux d'air sont éjectés du turboréacteur par l'arrière de la nacelle.
Le rôle d'un inverseur de poussée est, lors de l'atterrissage d'un avion, d'améliorer la capacité de freinage de celui-ci en redirigeant vers l'avant au moins une partie de la poussée générée par le turboréacteur. Dans cette phase, l'inverseur obstrue la veine du flux froid et dirige ce dernier vers l'avant de la nacelle, générant de ce fait une contre-poussée qui vient s'ajouter au freinage des roues de l'avion.
Les moyens mis en œuvre pour réaliser cette réorientation du flux froid varient suivant le type d'inverseur. Cependant, dans tous les cas, la structure d'un inverseur comprend des capots mobiles déplaçables entre, d'une part, une position déployée dans laquelle ils ouvrent dans la nacelle un passage destiné au flux dévié, et d'autre part, une position d'escamotage dans laquelle ils ferment ce passage. Ces capots peuvent remplir une fonction de déviation ou simplement d'activation d'autres moyens de déviation. Dans le cas d'un inverseur à grilles, également connu sous le nom d'inverseur à cascade, la réorientation du flux d'air est effectuée par des grilles de déviation, le capot n'ayant qu'une simple fonction de coulissage visant à découvrir ou recouvrir ces grilles, la translation du capot mobile s'effectuant selon un axe longitudinal sensiblement parallèle à l'axe de la nacelle. Des portes de blocage complémentaires, activées par le coulissement du capotage, permettent généralement une fermeture de la veine en aval des grilles de manière à optimiser la réorientation du flux froid.
Il est possible d'éviter la mise en place de portes de blocage en adaptant la forme de la veine de manière à ce que celle-ci présente une forme en S, c'est-à-dire que le carénage du moteur présente une bosse qu'épouse la paroi intérieure de la nacelle formée par le capotage à cet endroit. La hauteur de la bosse est calculée de manière à ce que le capotage de l'inverseur vienne fermer de lui-même la veine lorsqu'il coulisse en position d'ouverture de l'inverseur. Dans ce cas, l'inverseur à grilles est appelé inverseur à grille à blocage naturel, le capotage coulissant venant bloquer naturellement la veine du flux froid grâce à sa forme et à la forme de ladite veine.
Un tel type d'inverseur est décrit dans les documents FR 2 132 380 et US 4 232 516 par exemple.
Outre sa fonction d'inversion de poussée, le capot coulissant appartient à la section arrière et présente un côté aval formant une tuyère d'éjection visant à canaliser l'éjection des flux d'air. Cette tuyère peut venir en complément d'une tuyère primaire canalisant le flux chaud et est alors appelée tuyère secondaire.
Les performances de l'inversion de poussée sont obtenues de manière satisfaisante avec les dispositifs connus. Toutefois, il subsiste un problème d'adaptation de l'ensemble propulsif aux diverses phases de vol qu'il rencontre, notamment les phases de décollage et d'atterrissage de l'avion pour lesquelles les sections optimales de la tuyère secondaire d'éjection qui ont été définies pour des conditions de vol de croisières ne sont plus adaptées.
Ce problème a été résolu pour un inverseur à grilles dans le document FR 2 622 929, mais il subsiste toujours pour un inverseur à grilles à blocage naturel à veine secondaire en forme de S.
Le document FR 2 622 929, résout ce problème en proposant un inverseur de poussée à grilles à section d'éjection variable et prévoit pour ce faire un capot mobile comprenant deux parties aptes à être reliées entre elles par des moyens de verrou. Plus précisément, un capot mobile d'inverseur selon FR 2 622 929 comprend une partie aval apte à être déplacée seule ou avec une partie amont à laquelle elle peut éventuellement être verrouillée de manière à permettre, dans un premier cas, un déplacement de la totalité du capot mobile lors d'un déploiement de l'inverseur, et dans un deuxième cas, un déplacement de la partie aval seule modifiant ainsi la section de sortie de la tuyère.
Un premier objectif de la présente invention est de proposer une configuration adaptée pour une nacelle comprenant un inverseur à grilles à blocage naturel installé plus particulièrement mais sans s'y limiter autour d'un moteur de turboréacteur à fort taux de dilution.
Un deuxième objectif est de proposer une alternative à la solution mise en œuvre dans le document FR 2 622 929.
La présente invention vise à pallier les inconvénients précédemment évoqués et à répondre aux objectifs cités, et consiste pour cela en un inverseur de poussée pour nacelle de turboréacteur comprenant, d'une part, des moyens de déviation d'au moins une partie d'un flux d'air du turboréacteur, et d'autre part, au moins un capot mobile en translation selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il assure la continuité aérodynamique de la nacelle et couvre les moyens de déviation, à une position d'ouverture dans laquelle il ouvre un passage dans la nacelle et découvre les moyens de déviation, caractérisé en ce que le capot mobile comprend au moins une partie externe présentant un prolongement aval formant tuyère et au moins une partie interne montées chacune mobile en translation et reliées à au moins un moyen d'actionnement apte à permettre leur déplacement, indépendamment l'une par rapport à l'autre ou ensemble, selon une direction sensiblement longitudinale de la nacelle.
Ainsi, en divisant le capot mobile en une partie interne et un partie externe déplaçables au moins partiellement indépendamment l'une par rapport à l'autre, il est possible d'adapter les positions relatives de la partie externe et de la partie interne de manière à faire varier la section de la tuyère formée par le capot mobile en faisant varier la longueur de la ligne aérodynamique interne dudit capot mobile, à la fois lorsque le capot mobile est en position de fermeture et recouvre les moyens de déviation, et lorsque le capot mobile est en position d'ouverture. De cette manière, il est aisé d'adapter la section de la tuyère d'éjection formée par le capot mobile aux conditions de vol afin de conserver une configuration optimale.
De manière préférentielle, la partie externe peut être indifféremment animée d'un mouvement d'avancée vers l'amont de la nacelle ou de recul vers l'aval de la nacelle par rapport à la partie interne.
Avantageusement, la partie externe et la partie interne sont séparées au niveau d'un creux d'une ligne aérodynamique interne du capot mobile. Ceci permet de minimiser l'impact de l'accident aérodynamique que représente la rupture entre la partie externe et la partie interne. Avantageusement encore, le creux de ligne aérodynamique interne est destiné, lorsque le capot mobile est en position de fermeture, à être situé en regard d'une bosse d'un carter du turboréacteur définissant, avec la ligne aérodynamique interne du capot mobile, un canal intérieur.
Selon un premier mode de réalisation, le capot mobile est équipé, d'une part, d'un moyen d'actionnement de l'une des parties externe ou interne, et d'autre part, de moyens de verrouillage aptes à passer, alternativement d'une position de verrouillage dans laquelle la partie externe est liée à la partie interne, à une position de déverrouillage dans laquelle la partie externe ou la partie interne liée au moyen d'actionnement est apte à se déplacer indépendamment de l'autre partie.
Avantageusement, le moyen d'actionnement est lié à la partie externe.
Selon un deuxième mode de réalisation, le capot mobile est équipé d'un moyen d'actionnement de la partie externe et d'un moyen d'actionnement propre de la partie interne, aptes à être activés indépendamment l'un de l'autre de manière à permettre, d'une part, un déplacement simultané de la partie externe et de la partie interne, et d'autre part, un déplacement relatif entre la partie externe et la partie interne.
De manière préférentielle, les moyens d'actionnement comprennent des vérins, du type vérins pneumatiques, électriques et/ou hydrauliques.
Préférentiellement, les moyens d'actionnement comprennent un vérin télescopique possédant une première tige apte à permettre le déplacement de la partie interne et une deuxième tige apte à permettre le déplacement de la partie externe, les deux tiges pouvant être commandées de manière synchrone ou indépendamment l'une de l'autre.
Alternativement ou de manière complémentaire, les moyens d'actionnement comprennent un système d'actionnement vis/écrou pouvant être actionné de manière pneumatique, électrique et/ou hydraulique.
Avantageusement, les parties externe et interne sont équipés de moyens de guidage apte à coopérer avec des moyens de guidage complémentaires liés à une partie fixe de la nacelle.
Préférentiellement, les moyens de guidage sont des rails apte à coopérer avec des gorges correspondantes.
Selon une première variante de réalisation, les rails de la partie externe et de la partie interne sont distincts.
Selon une deuxième variante de réalisation le rail de la partie externe est intégré dans le rail de la partie interne.
La présente invention se rapporte également à une nacelle de turboréacteur, caractérisé en ce qu'elle comprend au moins un inverseur de poussée selon l'invention.
Avantageusement, il s'agit d'une nacelle pour turboréacteur double flux, de préférence à grand taux de dilution.
Préférentiellement, l'inverseur de poussée est un inverseur de poussée à blocage naturel. La mise en œuvre de l'invention sera mieux comprise à la l'aide de la description détaillée qui est exposée ci-dessous en regard du dessin annexé dans lequel :
La figure 1 est une représentation schématique en coupe longitudinale d'une nacelle de turboréacteur double flux à grand taux de dilution selon l'art antérieur équipée d'un inverseur de poussée à grilles à blocage naturel. La figure 2 est une représentation détaillée d'un inverseur de poussée selon l'invention.
La figure 3 est une représentation d'une première variante d'arrangement des moyens d'actionnement de ia figure 3. La figure 4 est une représentation d'une deuxième variante d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3.
La figure 5 est une représentation d'une troisième variante d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3.
La figure 6 est une représentation d'une quatrième variante d'arrangement des moyens d'actionnement de la figure 3.
La figure 7 est une représentation schématique d'un premier mode de réalisation des moyens d'actionnement du capot mobile de l'inverseur de la figure 2.
La figure 8 est une représentation schématique de l'inverseur de la figure 3 en position fermée formant une tuyère d'éjection de section minimale.
La figure 9 est une représentation schématique de l'inverseur de la figure 3 en position fermée formant une tuyère d'éjection de section maximale.
La figure 10 est une représentation schématique de l'inverseur de la figure 3 en position ouverte formant une tuyère d'éjection de section maximale.
La figure 11 est une représentation schématique de l'inverseur de la figure 3 en position ouverte formant une tuyère d'éjection de section minimale.
La figure 12 est une représentation d'un deuxième mode de réalisation des moyens d'actionnement de l'inverseur de la figure 2.
La figure 13 est une représentation d'un troisième mode de réalisation des moyens d'actionnement de l'inverseur de la figure 2.
La figure 14 est une représentation schématique du mode de réalisation de la figure 13 en position fermée et formant une tuyère d'éjection présentant une section minimale.
La figure 15 est une représentation schématique du mode de réalisation de la figure 13 en position ouverte et formant une tuyère d'éjection présentant une section maximale.
La figure 1 représente une nacelle 1 pour turboréacteur double flux à grand taux de dilution selon l'art antérieur. La nacelle 1 est destinée à constituer un logement tubulaire pour un turboréacteur (non représenté) double flux à grand taux de dilution et sert à canaliser les flux d'air qu'il génère par l'intermédiaire des pâles d'une soufflante (non représentée), à savoir un flux d'air chaud traversant une chambre de combustion (non représentée) du turboréacteur, et un flux d'air froid circulant à l'extérieur du turboréacteur.
La nacelle 1 possède une structure comprenant une section avant formant une entrée d'air 4, une section médiane 5 entourant la soufflante du turboréacteur, et une section arrière entourant le turboréacteur et comprenant un système d'inversion de poussée.
L'entrée d'air 4 présente une surface interne 4a destinée à canaliser l'air entrant et une surface externe 4b de carénage.
La section médiane 5 comprend, d'une part, un carter 5a interne entourant la soufflante du turboréacteur, et d'autre part, une structure externe 5b de carénage du carter prolongeant la surface externe 4b de la section d'entrée d'air 5. Le carter 5a est rattaché à la section d'entrée d'air 4 qu'elle supporte et prolonge sa surface interne 4a.
La section arrière comprend une structure externe comprenant un système d'inversion de poussée et une structure interne 8 de carénage du moteur définissant avec la surface externe une veine 9 destinée à la circulation d'un flux froid dans le cas d'une nacelle 1 de turboréacteur double flux tel qu'ici représentée.
Chaque système d'inversion de poussée comprend un capot mobile 10 en translation selon un axe sensiblement longitudinal de la nacelle et apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il abrite des grilles de déviation 11 et assure la continuité structurelle de la section médiane 5 permettant ainsi l'évacuation du flux froid à travers la veine
9 en jet direct 3a à une position d'ouverture dans laquelle il découvre les grilles de déviation 11 , ouvrant alors un passage dans la nacelle 1, et bloque la veine 9 en aval des grilles de déviation 11 permettant ainsi la réorientation du flux froid selon un jet inversé 3b.
Plus précisément, le système d'inversion à grilles ici présenté est un système d'inversion à grilles à blocage naturel. Cela signifie que le capot mobile 10 bloque naturellement la veine 9 en position d'ouverture sans nécessiter la présence de portes de blocage complémentaires. Pour ce faire, la structure interne 8 de la section arrière présente en avai des grilles de déviation 11 , une bosse 12 suffisamment importante pour atteindre sensiblement le niveau du carter 5a de la nacelle 1. Ainsi le diamètre intérieur de la nacelle 1 en sortie du carter 5a de la section médiane 5 est sensiblement égal au diamètre de la structure interne 8 au niveau de la bosse 12.
Le capot mobile 10 présente, d'une part, une surface externe 13 apte à assurer la continuité structurelle externe de la nacelle 1 avec la structure externe 5b de carénage du carter 5a, et d'autre part, une surface interne 14 apte à assurer la continuité structurelle interne de la nacelle 1 avec le carter 5a, la surface interne 14 suivant sensiblement la courbure de la structure interne 8 de manière à ce que la veine 9 conserve une section sensiblement constante et présente par conséquent un creux correspondant à la bosse 12 situé sensiblement en regard de cette dernière lorsque le capot mobile 10 est en position de fermeture. Par ailleurs, la surface interne 14 et la surface externe
13 se rejoignent en aval du capot mobile 10 pour former une tuyère d'éjection apte à assurer l'éjection du flux froid selon un angle souhaité.
Ainsi, en position d'ouverture, le capot mobile 10 vient totalement obturer la veine 9, la bosse 12 amenant la structure interne 8 en quasi contact avec une partie amont dudit capot mobile 10 au jeu fonctionnel de manœuvre près.
Selon l'invention, comme représenté sur la figure 2, le capot mobile 10 comprend une partie externe 10a et une partie interne 10b indépendantes l'une de l'autre, pouvant chacune être déplacées parallèlement à un axe A sensiblement longitudinal de la nacelle.
La partie externe 10a et la partie interne 10b sont séparée au niveau du creux de la surface interne 14 de manière à ce que la surface interne
14 soit réalisée, en amont du creux, par une paroi de la partie interne 10b du capot mobile 10 et en aval du creux, par une paroi interne de la partie externe 10a, la surface externe 13 étant réalisée par une paroi externe de la partie externe 10a. De cette manière la surface interne 14 présente un accident aérodynamique minimal du à la rupture entre la partie externe 10a et la partie interne 10b.
Afin d'assurer la continuité aérodynamique de la surface interne 14 lorsque la partie externe 10a est éloignée de la partie interne 10b, la paroi interne de la partie externe 10a présente un prolongement 15 vers l'intérieur du capot mobile 10, la longueur de ce prolongement dépendant de l'importance du déplacement relatif maximum souhaité entre la partie externe 10a et la partie externe 10b.
De la même manière, des aménagements sont prévus pour assurer la continuité aérodynamique externe de la nacelle lorsque la partie externe 10a est déplacée. Pour ce faire, la structure médiane 5 présente, au niveau de son interface avec le capot mobile 10 de l'inverseur de poussée, une fente 16 destinée à recevoir une paroi longitudinale 17 prolongeant la paroi externe de la partie externe 10a du capot mobile 10 sur une distance légèrement supérieure à la distance maximale de déplacement relatif de la partie externe 10a par rapport à la partie interne 10b. La longueur de la paroi longitudinale 17 de prolongement ainsi que la profondeur de la fente 16 dépendent de l'importance des l'écartement et rapprochement maximums entre la partie externe 10a et la structure médiane 5. Les figures 3 à 6 montrent différentes configurations du guidage des parties externe 10a et interne 10b. Pour se faire, chacune des parties externe 10a et interne 10b est équipée d'au moins un rail de guidage latéral 18, 19 apte à coulisser à l'intérieur d'une gorge 20, 21 correspondante ménagée dans une structure 22, préférentiellement commune, liée directement ou indirectement à une structure fixe 23 de l'inverseur ou de la nacelle 1 , telle que la structure médiane 5, au moyen d'une structure porteuse 24.
De manière avantageuse, on essaiera de minimiser l'encombrement des moyens de guidage.
Une disposition préférentielle des moyens de guidage est d'obtenir un positionnement sensiblement équilibré entre, d'une part, l'axe du rail de guidage 18 de la partie externe 10a et le sommet de la paroi externe de ladite partie externe 10a, et d'autre part, entre l'axe du rail de guidage 19 de la partie interne 10b et le point le plus éloigné de la partie interne 10b.
Ceci permet de minimiser les dimensions d'un appendice aérodynamique 25 nécessaire pour caréner l'externe aval de la nacelle 1 autour du rail de guidage 18 de la partie externe 10a et d'un appendice aérodynamique 26 nécessaire pour caréner la veine 9 autour du rail de guidage 19 de la partie interne 10b.
Avantageusement encore, la forme et la disposition des rails de guidage 18, 19 doivent être choisies de manière à ce que l'écart entre lesdits rails de guidage 18, 19 soit le plus petit possible afin de réduire les dimensions des appendices aérodynamiques 25, 26 au minimum.
Selon les figures 3 à 5, les gorges 20, 21 et rails de guidage 18, 19 de chaque partie externe 10a et interne 10b du capot mobile 10 peuvent être superposées (figure 3), légèrement décalées (figure 4), ou encore alignées
(figure 5), l'écart entre les rails de guidage 18, 19 étant minimal dans cette dernière configuration et plus important dans la première configuration.
Une autre configuration possible (figure 6) peut consister à disposer le rail de guidage 18 à l'intérieur du rail de guidage 19, qui lui sert alors de gorge. Dans une telle configuration, le rail de guidage 18 de la partie externe 10a exécute un déplacement moins important par rapport à sa gorge, constituée par le rail de guidage 19 de la structure interne.
Selon un premier mode de réalisation représenté sur les figures 6 à
10, chacune des parties externe 10a et interne 10b est reliée à un vérin 28, 29, de type pneumatique, hydraulique ou électrique, et préférentiellement électrique, apte à permettre un déplacement longitudinal de la partie externe
10a ou interne 10b correspondante.
La figure 7 montre les positions relatives de la partie externe 10a et de la partie interne 10b du capot mobile 10 lorsque celui-ci est en position de fermeture, recouvrant les grilles de déviation 11 , et présentant une section de la tuyère d'éjection habituelle.
La section de la tuyère peut être facilement modifiée en déplaçant indépendamment la partie externe 10a et la partie interne 10b grâce à leurs vérins 28, 29 respectifs. La figure 8 représente un inverseur de poussée en position de fermeture formant une tuyère d'éjection à section réduite, le vérin 28 de la partie externe 10a étant rétracté au maximum.
La figure 9 représente un inverseur de poussée en position de fermeture formant une tuyère d'éjection à section agrandie, le vérin 28 de la partie externe 10a étant déployée pour déplacer la partie externe 10a relativement à la partie interne 10b sans rupture de la ligne aérodynamique interne grâce au prolongement 15 de la paroi interne de la partie externe 10a assurant la continuité aérodynamique avec la partie interne 10b.
La figure 10 représente un inverseur de poussée en position ouverte d'inversion de poussée formant une tuyère d'éjection à section agrandie, les parties externes 10a et interne 10b étant déplacées simultanément à partir de la position représentée à la figure 8.
La figure 11 représente un inverseur de poussée en position ouverte d'inversion de poussée formant une tuyère d'éjection à section habituelle.
L'ouverture du capot mobile 10 s'effectue à partir de la position représentée en figure 8. Dans cette position seul le vérin 29 de la partie interne 10b est alimenté et déplace la partie interne 10b pour l'amener dans une position relative à la partie externe 10a identique à celle représentée sur la figure 6 ou identique à celle représentée sur la figure 7, position dite de rattrapage. Une fois la position de rattrapage atteinte, les vérins 28, 29 des parties externe 10a et interne 10b sont actionnées simultanément jusqu'à la position de recul en inversion souhaitée. Un tel procédé d'ouverture permet de réduire la longueur de déplacement rectiligne du vérin 28 et de réduire par conséquent la longueur du rail d'entraînement, ce qui par voie de conséquence permet de réduire la longueur de l'appendice de carénage aérodynamique 25 en débordement de la nacelle 1.
La fermeture du capot mobile 10 se fait inversement de la même manière. L'important étant de s'assurer que la section d'ouverture obtenue entre la partie externe 10a et la section médiane 5 de la nacellei ou une structure fixe de l'inverseur est externe ou égale à la section d'ouverture existante entre la partie interne 10b et la section médiane 5 de la nacelle 1 ou une structure fixe de l'inverseur.
Selon un deuxième mode de réalisation représenté sur la figure 12, les moyens d'actionnement comprennent un vérin télescopique 30 possédant une première tige 30a reliée à la partie externe 10a et une deuxième tige 30b reliée à la partie interne 10b. Comme précédemment, ce vérin télescopique 30 peut être hydraulique, pneumatique ou électrique, préférentiellement électrique.
L'ensemble est complété par des moyens de verrouillage 31 des parties externe 10a (moyens non représentés) et interne 10b.
Dans le cas d'un vérin hydraulique, les manœuvres de réduction et d'augmentation de la section de la tuyère d'éjection sont réalisées par le biais d'une pression hydraulique agissant sur les sections des tiges 30a, 30b. Dans un premier temps, c'est la première tige 3Oa1 reliée à la partie externe 10a, qui est actionnée. En fin de recul de la première tige 30a, celle-ci vient en butée contre la deuxième tige 30b entraînant à sa suite la partie interne 10b du capot mobile 10 après déverrouillage des moyens de verrouillage 31 de ladite partie interne 10b. Le rattachement de la partie interne 10b à la deuxième tige 30b pourra être effectué par l'intermédiaire d'ceillets 32 oblongs disposés de part et d'autre de la deuxième tige 30b, de manière à réduire le porte à faux du point de rattachement et éviter toute contrainte d'hyperstaticité dans l'alignement de la partie interne 10b et des points d'entraînement des parties externe 10a et interne 10b.
La manœuvre des parties externes 10a et internes 10b par le vérin télescopique 30 permet soit une ouverture successive des deux parties, soit une ouverture combinée simultanée, soit l'ouverture de la partie externe 10a sur au moins une partie de la course.
Les figures 13 à 15 montrent un système d'entraînement des parties externe 10a et interne 10b comprenant un système mécanique de vis 35 à billes ou à rouleaux relié à la partie externe 10a et d'un écrou 36 fixe relié à une structure fixe de l'inverseur ou à la structure médiane 5 de la nacelle 1. L'entraînement de la partie externe 10a étant réalisé soit par une vis fixe sur la partie externe 10a soit par un écrou fixe sur la partie externe 10a. La puissance d'entraînement peut être hydraulique, pneumatique ou électrique. Plus précisément, un fourreau 37 relié à une structure fixe de l'inverseur ou à la section médiane 5 de la nacelle 1 supporte l'écrou 36 moteur d'entraînement de la vis 35 fixe reliée à la partie externe 10a.
Au moins un verrou 37 maintient en un point d'accrochage 38 la partie interne 10b en position de fermeture du capot mobile 10. Lorsque le verrou 37 est ainsi fermé, un élément de verrouillage de la partie interne 10b avec la partie externe 10a est maintenu en position d'ouverture. Ainsi, la partie externe 10a peut coulisser indépendamment de la partie interne 10b jusqu'à ce qu'un moyen de verrouillage complémentaire de la partie externe 10a vienne s'engager avec la partie interne 10b.
En l'espèce, l'élément de verrouillage est un basculeur 39 articulé en un point 40 de la partie interne 10b apte à coopérer avec un crochet 41 terminant le prolongement 15 de la paroi interne de la partie externe 10a.
Comme précédemment, la section de la tuyère d'éjection peut être aisément réduite en rétractant la vis 36 d'entraînement.
L'augmentation de la section de la tuyère d'éjection s'effectue de la même manière en déployant la vis 36 d'entraînement jusqu'à ce que le crochet 41 vienne en butée contre la partie interne 10b. L'ouverture de l'inverseur de poussée s'effectue à partir de la position précédente. Le verrou 37 est désengagé pour libérer la partie interne 10b. Ce faisant, il renvoie, par l'intermédiaire d'un ressort 42 le basculeur 39 en position de blocage derrière le crochet 41. La vis 36 d'entraînement est alors déployée, entraînant à la fois la partie externe 10a et la partie interne 10b par l'intermédiaire du crochet 41.
Le retour du capot mobile 10 depuis sa position d'ouverture dans sa position de fermeture s'effectue inversement de la même manière. La vis 36 d'entraînement est rétractée et entraîne la partie externe 10a. Le crochet 41 étant bloqué par le basculeur 39, le déplacement de la partie externe 10a provoque également le déplacement de la partie interne 10b jusqu'à ce que le point d'accrochage 38 s'engage avec le verrou 37. Avec le verrouillage de la partie interne 10b, le basculeur 39 retourne dans sa position dans laquelle il libère le crochet 41 , et la partie externe 10a continue seule son déplacement dans la position choisie pour obtenir la section de tuyère d'éjection souhaitée en jet direct.
Bien que l'invention ait été décrite avec des exemples particuliers de réalisation, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. Notamment, il est possible de combiner les différents moyens d'entraînement décrits, ou d'utiliser d'autres moyens d'entraînement et de verrouillage connus de l'homme du métier.

Claims

REVENDICATIONS
1. Inverseur de poussée pour nacelle (1) de turboréacteur comprenant, d'une part, des moyens de déviation (11) d'au moins une partie d'un flux d'air (3b) du turboréacteur, et d'autre part, au moins un capot mobile (10) en translation selon une direction sensiblement parallèle à un axe longitudinal de la nacelle apte à passer alternativement d'une position de fermeture dans laquelle il assure la continuité aérodynamique de la nacelle et couvre les moyens de déviation, à une position d'ouverture dans laquelle il ouvre un passage dans la nacelle et découvre les moyens de déviation, caractérisé en ce que le capot mobile comprend au moins une partie externe (10a) présentant un prolongement aval formant tuyère et au moins une partie interne (10b) montées chacune mobile en translation et reliées à au moins un moyen d'actionnement (28, 29, 30, 35, 36) apte à permettre leur déplacement, indépendamment l'une par rapport à l'autre ou ensemble, selon une direction sensiblement longitudinale de la nacelle.
2. Inverseur de poussée selon la revendication 1 , caractérisé en ce que la partie externe (10a) peut être indifféremment animée d'un mouvement d'avancée vers l'amont de la nacelle (1) ou de recul vers l'aval de la nacelle par rapport à la partie interne (10a).
3. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications
1 ou 2, caractérisé en ce que la partie externe (10a) et la partie interne (10b) sont séparées au niveau d'un creux d'une ligne aérodynamique interne du capot mobile (10).
4. Inverseur de poussée selon la revendication 3, caractérisé en ce que le creux de ligne aérodynamique interne est destiné, lorsque le capot mobile (10) est en position de fermeture, à être situé en regard d'une bosse d'un carter (8) du turboréacteur définissant, avec la ligne aérodynamique interne du capot mobile, un canal intérieur (9).
5. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le capot mobile (10) est équipé, d'une part, d'un moyen d'actionnement (35, 36) de l'une des parties externe (10a) ou interne (10b), et d'autre part, de moyens de verrouillage (39, 41) aptes à passer alternativement d'une position de verrouillage dans laquelle la partie externe (10a) est liée à la partie interne (10a), à une position de déverrouillage dans laquelle la partie externe ou la partie interne liée au moyen d'actionnement est apte à se déplacer indépendamment de l'autre partie.
6. Inverseur de poussée selon la revendication 5, caractérisé en ce que le moyen d'actionnement (28, 29, 30, 35, 36) est lié à la partie externe (10a).
7. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le capot mobile (10) est équipé d'un moyen d'actionnement (28) de la partie externe (10a) et d'un moyen d'actionnement (29) propre de la partie interne (10b), aptes à être activés indépendamment l'un de l'autre de manière à permettre, d'une part, un déplacement simultané de la partie externe et de la partie interne, et d'autre part, un déplacement relatif entre la partie externe et la partie interne.
8. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement comprennent des vérins (28, 29), du type vérins pneumatiques, électriques et/ou hydrauliques.
9. Inverseur de poussée selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement sont un vérin télescopique (30) possédant une première tige (30a) apte à permettre le déplacement de la partie interne (10a) et une deuxième tige (30b) apte à permettre le déplacement de la partie externe (10b), les deux tiges pouvant être commandées de manière synchrone ou indépendamment l'une de l'autre.
10. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement comprennent un système d'actionnement vis (35) / écrou (36) pouvant être actionné de manière pneumatique, électrique et/ou hydraulique.
11. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que les parties externe (10a) et interne (10b) sont équipés de moyens de guidage (18, 19) apte à coopérer avec des moyens de guidage complémentaires (20, 21) liés à une partie fixe (23) de la nacelle (1).
12. Inverseur de poussée selon la revendication 11 , caractérisé en ce que les moyens de guidage sont des rails (18, 19) apte à coopérer avec des gorges (20, 21) correspondantes.
13. Inverseur de poussée selon la revendication 12, caractérisé en ce que les rails (18, 19) de la partie externe (10a) et de la partie interne (10b) sont distincts.
14. Inverseur de poussée selon la revendication 12, caractérisé en ce que le rail (18) de la partie externe (10a) est intégré dans le rail (19) de la partie interne (10b).
15. Nacelle (1) de turboréacteur, caractérisé en ce qu'elle comprend au moins un inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 14.
16 Nacelle (1) de turboréacteur selon la revendication 15, caractérisée en ce qu'il s'agit d'une nacelle pour turboréacteur double flux, de préférence à grand taux de dilution.
17. Nacelle (1) de turboréacteur selon l'une quelconque des revendications 15 ou 16, caractérisée en ce que l'inverseur de poussée est un inverseur de poussée à blocage naturel.
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