WO2007119474A1 - 炭化水素油の製造方法 - Google Patents

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Hidekatsu Honda
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    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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    • C10G21/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents
    • C10G21/06—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents characterised by the solvent used
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    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1022—Fischer-Tropsch products

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a hydrocarbon oil from synthesis gas using a Fischer-Tropsch synthesis reaction.
  • GTL Gas to Liquids
  • FT synthesis Fischer-Tropsch synthesis
  • FT synthesis process that produces FT synthetic oil mainly composed of normal paraffin using FT synthesis reaction, and FT synthesis oil produced by this FT synthesis process is decomposed and refined And a cracking and refining process for producing hydrocarbon oils such as naphtha, kerosene, light oil and lubricating base oil.
  • hydrocarbon oils such as naphtha, kerosene, light oil and lubricating base oil.
  • water, water-soluble oxygen-containing hydrocarbons, and water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons are generated as by-products in addition to the FT synthetic oil.
  • Patent Document 1 JP-A-7-62356
  • Patent Document 2 2006—No. 22283
  • the present invention has been made to solve such problems, and provides a method for producing a hydrocarbon capable of reducing water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons in hydrocarbon oil. For the purpose.
  • the method for producing hydrocarbon oil according to the present invention is a method for producing hydrocarbon oil from synthesis gas using Fischer-Tropsch synthesis reaction.
  • the method for producing hydrocarbon oil from Fischer-Tropsch synthesis reaction It is characterized by having a separation step of injecting the following alcohol to separate it into an oil phase and an aqueous phase.
  • the water-insoluble oxygen-containing oxygen contained in the reaction product is injected by injecting an alcohol having 4 or less carbon atoms into the reaction product obtained by the Fischer-Tropsch synthesis reaction.
  • the volume ratio of the oil phase to the water phase in the oil / water separation tank is preferably maintained at 1: 1 to 1: 5.
  • the amount of the alcohol having 4 or less carbon atoms to be injected is preferably at least 3 times the volume of the water-insoluble oxygen-containing hydrocarbon in the reaction product.
  • Another example of the alcohol having 4 or less carbon atoms is injection of an alcohol aqueous solution having 70 or more mass% and 4 or less carbon atoms.
  • the alcohol having 4 or less carbon atoms may be produced by a Fischer-Tropsch synthesis reaction.
  • the alcohol having 4 or less carbon atoms is preferably methanol.
  • the water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons can be efficiently transferred to the water phase, and the water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons contained in the oil phase can be reduced.
  • FIG. 1 is a process diagram showing an outline of a process for producing a hydrocarbon oil according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a process diagram showing an oil / water separation process in FIG. 1.
  • FIG. 3 is a graph showing the relationship between the number of carbon atoms of a linear terminal alcohol and the solubility in water.
  • FIG. 4 is a graph showing experimental results according to an example of the present invention.
  • FIG. 1 is a process diagram showing an outline of a process for producing a hydrocarbon oil according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is a process diagram showing an oil-water separation process in FIG.
  • the hydrocarbon oil production method of the present embodiment uses a so-called GTL (Gas to Liquids) technique to produce naphtha, kerosene, light oil, lubricating base oil, etc. from natural gas (hydrocarbon gas) as a raw material.
  • GTL Gas to Liquids
  • Synthetic gas Synthetic gas
  • FT-L Oil FT synthetic oil
  • hydrocarbon oil as an FT synthetic oil power product, which is an oil phase in which water is separated and removed in the oil / water separation step 3
  • oxygen, steam, and carbon dioxide are supplied to natural gas mainly composed of methane to generate synthesis gas composed of hydrogen and carbon monoxide, and the generated synthesis gas Is sent to FT synthesis step 2.
  • a reaction product is obtained from the synthesis gas by an FT synthesis reaction.
  • This reaction product contains FT synthetic oil containing normal (linear) paraffin as a main component and containing olefin, by-product water, and by-product oxygen-containing hydrocarbons.
  • These reaction products are sent to oil-water separation step 3.
  • the by-product oxygen-containing hydrocarbons are water-soluble oxygen-containing hydrocarbons (for example, water-soluble alcohols having 4 or less carbon atoms) and water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons (for example, water-insoluble alcohols having 5 or more carbon atoms). ).
  • the typical composition ratio (mass percentage) of the reaction product is 50% water, 50% FT synthetic oil (including 2% water-soluble oxygenated hydrocarbons and 2% water-insoluble oxygenated hydrocarbons). .
  • an oil / water separation step 3 is performed using an oil / water separation device 10 including an oil / water separation tank 11 for separating the oil phase O and the water phase W.
  • the reaction product obtained by the FT synthesis reaction is supplied to the oil / water separation tank 11.
  • an alcohol having 4 or less carbon atoms hereinafter referred to as “water-soluble alcohol” is injected into the oil-water separation tank 11 to obtain an oil phase, an aqueous phase, and an aqueous phase. Are separated.
  • the oil / water separator 10 includes a storage tank 12 for storing water-soluble alcohol and a distillation column 13 for distilling the water separated by the oil / water separator 11 in addition to the oil / water separator 11.
  • a water-soluble alcohol is stored in the storage tank 12, and the water-soluble alcohol in the storage tank 12 is supplied to the oil / water separation tank 11.
  • alcohol having 3 or less carbon atoms is more preferable.
  • water-soluble alcohol water-soluble alcohol by-produced by FT synthesis reaction may be used. Further, as the water-soluble alcohol, an alcohol aqueous solution having 70% by mass or more and 4 or less carbon atoms may be used.
  • the oil / water separation tank 11 is for injecting water-soluble alcohol into the reaction product obtained by the FT synthesis reaction to separate the oil phase O and the water phase W.
  • water-soluble oxygen-containing hydrocarbons in the oil phase O can be extracted,
  • the water-insoluble oxygenated hydrocarbons in the oil phase o are transferred into the water phase w.
  • water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons include water-insoluble alcohols having 5 or more carbon atoms and aldehydes.
  • the water-soluble alcohol may be injected into the oil / water separation tank 11 continuously or intermittently. Note that oxygen-containing hydrocarbons with 4 or less carbon atoms in FT synthetic oil are also included in the water phase.
  • the oil / water separation tank 11 is provided with a liquid level gauge 11a, which can detect the capacities of the oil phase 0 and the water phase W, respectively.
  • the volume ratio between the oil phase O and the water phase W in the oil / water separation tank 11 is preferably 1: 1 to 1: 5.
  • the oil / water separation tank 11 is provided with a concentration meter l ib capable of detecting the water-soluble alcohol concentration in the water phase W, and the water-soluble alcohol concentration in the water phase W is maintained at 3 mass% to 15 mass%. I prefer to do it.
  • the oil / water separation tank 11 is provided with a thermometer 11c capable of detecting the fluid temperature in the tank.
  • the fluid temperature inside the oil / water separation tank 11 is preferably controlled to 30 ° C. or more and 100 ° C. or less.
  • the injection amount of the water-soluble alcohol supplied into the oil / water separation tank 11 is based on the volume of the water-insoluble hydrocarbon (higher oxygen-containing hydrocarbon compound) in the reaction product supplied to the oil / water separation tank 11. 3 times or more is preferred 5 times or more is more preferred.
  • a water-soluble alcohol is supplied to the reaction product obtained by the FT synthesis reaction, and the water-insoluble oxygen-containing hydrocarbon is separated as a water phase 0 together with by-product water and the water-soluble alcohol.
  • By-product water, water-soluble alcohol, and water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons separated as aqueous phase O are sent to distillation tower 13 and distilled, and by-product water, water-soluble alcohol, water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons are distilled. Respectively.
  • the water-soluble alcohol separated in the distillation tower 13 is collected, temporarily stored in the storage tank 12, and re-injected into the oil / water separation tank 11.
  • the oil / water separation tank 11 the FT synthetic oil containing normal paraffin as a main component and containing olefin is separated as the oil phase O and sent to the production step 4.
  • the FT synthetic oil is subjected to treatments such as decomposition and refining, and is classified into products such as naphtha, kerosene, light oil, and lubricating base oil.
  • water-soluble alcohol is injected into the reaction product produced by the FT synthesis reaction, and the oil phase And water phase.
  • the water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons contained in the reaction product can be moved to the water phase 0, and the water-insoluble oxygen-containing hydrocarbons contained in the oil phase are compared with the case where water-soluble alcohol is not injected. It becomes possible to reduce hydrocarbons.
  • the mass ratio of the water-insoluble oxygen-containing hydrocarbon in the hydrocarbon oil when the water-soluble alcohol is injected is preferably reduced by 50% or more compared to the case where the water-soluble alcohol is not injected.
  • the present invention has been specifically described above based on the embodiment, the present invention is not limited to the above embodiment.
  • a hydrocarbon oil production method for producing naphtha, kerosene, light oil, lube base oil and the like is used, but hydrocarbon oils such as gasoline and heavy oil may be produced.
  • FIG. 3 is a graph showing the relationship between the carbon number of the straight-chain terminal alcohol and the solubility in water.
  • the horizontal axis indicates the carbon number of the linear terminal alcohol (1-12), and the vertical axis indicates the solubility (unit: g / l00ml) of the linear terminal alcohol in water at 22 ° C. .
  • straight-chain terminal alcohols having carbon numbers:! To 4 are soluble in water, and particularly when the carbon number is 1 to 3, a large amount of straight-chain terminal alcohols are easily dissolved.
  • the linear terminal alcohol having 5 to 12 carbon atoms does not dissolve in water.
  • FIG. 4 is a graph showing experimental results according to the example of the present invention.
  • Normal paraffin P, higher alcohol R having 9 carbon atoms, methanolol M, and water W were mixed, and the amount of the aqueous phase (extratate) and the oil phase (raffinate) after a predetermined time elapsed was measured.
  • the horizontal axis indicates the sample number
  • the vertical axis indicates the composition ratio of each mixed component.
  • the boundary between the separated aqueous phase and oil phase is indicated by line L.
  • the lower side of line L is the water phase
  • the upper side of line L is the oil phase.

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Abstract

　炭化水素油中の非水溶性含酸素炭化水素を低減することが可能な炭化水素の製造方法を提供する。 　フィッシャートロプシュ合成反応による反応生成物に、炭素数が４以下のアルコールを注入して、油相と水相とに分離させ、反応生成物に含まれる非水溶性含酸素炭化水素を水相に移動させる。これにより、炭素数が４以下のアルコールを注入しない場合に比して、油相に含まれる非水溶性含酸素炭化水素を低減させることが可能となる。

Description

明 細 書
炭化水素油の製造方法
技術分野
[0001] 本発明は、フィッシャートロプシュ合成反応を用いて、合成ガスから炭化水素油を製 造する方法に関する。
背景技術
[0002] 従来、フィッシャートロプシュ合成（以下、「FT合成」という。）反応により、天然ガス（ 炭化水素ガス）から灯油、軽油等の炭化水素油を製造する GTL (Gas to Liquids )技術が知られている（例えば、特許文献 1 , 2参照）。このような GTL技術では、メタ ンを主成分とする天然ガスに、酸素、スチーム、二酸化炭素を注入し、水素、一酸化 炭素を含む合成ガスを製造する合成ガス製造工程と、合成ガス製造工程によって製 造された合成ガスを、 FT合成反応を用いてノルマルパラフィンを主成分とする FT合 成油を生成する FT合成工程と、この FT合成工程によって生成された FT合成油を、 分解、精製することで、ナフサ、灯油、軽油、潤滑油基油等の炭化水素油を製造する 分解精製工程と、を備えている。そして、上記 FT合成工程では、 FT合成油のほかに 副生成物として、水、水溶性含酸素炭化水素、非水溶性含酸素炭化水素が生成さ れる。
特許文献 1 :特開平 7— 62356号公報
特許文献 2 : 2006— 22283号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0003] 従来技術では、油水分離槽を用いて、 FT合成油と水とを分離し、水溶性含酸素炭 化水素は水と共に分離除去される。しかしながら、非水溶性含酸素炭化水素は FT 合成油中に含まれたままであるため、 FT合成油中の非水溶性含酸素炭化水素を分 離除去することが求められていた。
[0004] 本発明は、このような課題を解決するために成されたものであり、炭化水素油中の 非水溶性含酸素炭化水素を低減することが可能な炭化水素の製造方法を提供する ことを目的とする。
課題を解決するための手段
[0005] 本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、フィッシャートロプ シュ合成反応による反応生成物に炭素数 4以下のアルコールを加えることで、反応 生成物に含有される非水溶性含酸素炭化水素が水相中に移動し、油相から分離さ せることができることを見出した。
[0006] そこで、本発明による炭化水素油の製造方法は、フィッシャートロプシュ合成反応を 用い合成ガスから炭化水素油を製造する方法において、フィッシャートロプシュ合成 反応によって生成された反応生成物に、炭素数 4以下のアルコールを注入して、油 相と水相とに分離させる分離工程を備えることを特徴としている。
[0007] このような炭化水素油の製造方法によれば、フィッシャートロプシュ合成反応による 反応生成物に、炭素数 4以下のアルコールを注入することで、反応生成物に含まれ る非水溶性含酸素炭化水素を水相に移動させることができ、炭素数 4以下のアルコ ールを注入しなレ、場合に比して、油相に含まれる非水溶性含酸素炭化水素を低減さ せること力 S可言 となる。
[0008] ここで、油水分離槽内に反応生成物及び炭素数 4以下のアルコールを供給するこ とにより油相と水相とに分離させることが好ましい。
[0009] また、油水分離槽内における油相と水相との容量比を 1： 1〜： 1： 5に維持することが 好ましい。
[0010] また、炭素数 4以下のアルコールの注入量は、反応生成物中における非水溶性含 酸素炭化水素の容量の 3倍以上であることが好ましい。
[0011] また、炭素数 4以下のアルコールとして、 70質量％以上の炭素数 4以下のアルコー ル水溶液を注入することが挙げられる。
[0012] また、炭素数 4以下のアルコールは、フィッシャートロプシュ合成反応によって生成 されたものでもよい。
[0013] また、炭素数 4以下のアルコールは、メタノールであることが好ましレ、。これにより、 非水溶性含酸素炭化水素を効率良く水相に移動させることができ、油相に含まれる 非水溶性含酸素炭化水素を低減させることが可能となる。 発明の効果
[0014] 本発明の炭化水素油の製造方法によれば、非水溶性含酸素炭化水素を水相に移 動させることができるため、炭化水素油中の非水溶性含酸素炭化水素が低減される 図面の簡単な説明
[0015] [図 1]本発明の実施形態に係る炭化水素油の製造工程の概略を示す工程図である。
[図 2]図 1中の油水分離工程を示す工程図である。
[図 3]直鎖末端アルコールの炭素数と水への溶解度との関係を示すグラフである。
[図 4]本発明の実施例に係る実験結果を示すグラフである。
符号の説明
[0016] 1…合成ガス製造工程、 2— FT合成工程、 3…油水分離工程、 4…製品化工程、 1 0…油水分離装置、 11 · · ·油水分離槽。
発明を実施するための最良の形態
[0017] 以下、本発明による炭化水素油の製造方法の好適な実施形態について図面を参 照しながら説明する。なお、図面の説明において、同一または相当要素には同一の 符号を付し、重複する説明は省略する。図 1は、本発明の実施形態に係る炭化水素 油の製造工程の概略を示す工程図、図 2は、図 1中の油水分離工程を示す工程図 である。
[0018] 本実施形態の炭化水素油の製造方法は、いわゆる GTL (Gas to Liquids)技術 を用いて、原料である天然ガス（炭化水素ガス）から、ナフサ、灯油、軽油、潤滑油基 油等の炭化水素油を製造するものであり、天然ガスから水素、一酸化炭素を主成分 とする合成ガス（Syn Gas)を製造する合成ガス製造工程 1と、この合成ガス製造ェ 程で製造された合成ガスを FT合成反応させてノルマルパラフィンを主成分とする FT 合成油（FT— L Oil ;ライトオイル）を含んだ液状の反応生成物を生成する FT合成 工程 2と、 FT合成工程 2によって生成された反応生成物を油相と水相とに分離させる 油水分離工程 3と、油水分離工程 3で水分が分離除去された油相である FT合成油 力 製品としての炭化水素油を製造する製品化工程 4とを備えている。 [0019] まず、合成ガス製造工程 1では、メタンを主成分とする天然ガスに酸素、スチーム、 二酸化炭素を供給し、水素、一酸化炭素からなる合成ガスを生成し、生成された合 成ガスは、 FT合成工程 2に送られる。
[0020] 続ぐ FT合成工程 2では、 FT合成反応により、合成ガスから反応生成物を得る。こ の反応生成物は、ノルマル (直鎖)パラフィンを主成分としォレフインを含有する FT合 成油と、副生水と、副生含酸素炭化水素とを含んでいる。これらの反応生成物は、油 水分離工程 3に送られる。なお、副生含酸素炭化水素は、水溶性含酸素炭化水素（ 例えば、炭素数 4以下の水溶性のアルコール）と非水溶性含酸素炭化水素（例えば 、炭素数 5以上の非水溶性のアルコール）とを含んでいる。また反応生成物の代表的 な構成比率 (質量百分率）は、水 50%、 FT合成油 50% (うち水溶性の含酸素炭化 水素 2%、非水溶性の含酸素炭化水素 2%)である。
[0021] 次に、図 2に示すように、油相 Oと水相 Wとに分離する油水分離槽 11を備えた油水 分離装置 10を用いて、油水分離工程 3を行う。 FT合成反応によって得られた反応生 成物は、油水分離槽 11に供給される。ここで、本実施形態の炭化水素油の製造方 法では、油水分離槽 11に、炭素数 4以下のアルコール (以下、「水溶性アルコール」 という。）を注入して、油相と水相とに分離している。
[0022] 油水分離装置 10は、油水分離槽 11の他に、水溶性アルコールを貯蔵する貯蔵タ ンク 12と、油水分離槽 11によって分離された水分を蒸留する蒸留塔 13とを備えてい る。
[0023] 貯蔵タンク 12には、水溶性アルコールが貯蔵され、貯蔵タンク 12内の水溶性アル コールは、油水分離槽 11に供給される。油水分離槽 11に供給される水溶性アルコ ールとしては、炭素数 3以下のアルコールがより好ましぐ例えば、メタノール（CH〇
3
H)、エタノール、 IPA等が挙げられる。なお、水溶性アルコールとして、 FT合成反応 によって副生された水溶性アルコールを使用してもよレ、。また、水溶性アルコールと して、 70質量％以上の炭素数 4以下のアルコール水溶液を用いても良い。
[0024] 油水分離槽 11は、 FT合成反応による反応生成物に水溶性アルコールを注入して 、油相 Oと水相 Wとに分離させるものである。このように、反応生成物に水溶性アルコ ールを注入することで、油相〇中の非水溶性含酸素炭化水素を抽出することができ、 油相 o中の非水溶性含酸素炭化水素は水相 w中へ移動される。非水溶性含酸素炭 化水素としては、炭素数 5以上の非水溶性アルコール、アルデヒド等が挙げられる。 また、油水分離槽 11への水溶性アルコールの注入は、連続的に注入しても良ぐ間 欠的に注入しても良い。なお、 FT合成油中の炭素数 4以下の含酸素炭化水素も水 相中に含まれることとなる。
[0025] また、油水分離槽 11には、液面計 11aが設けられ、油相〇、水相 Wの容量を各々 検出すること力 Sできる。油水分離槽 11内における油相 Oと水相 Wとの容量比は、 1 : 1 〜1 : 5であることが好ましい。油相と水相の排出量を制御することで、油水分離槽 11 内における油相〇と水相 Wとの容量比を維持することができる。また、油水分離槽 11 には、水相 Wにおける水溶性アルコール濃度を検出可能な濃度計 l ibが設置され、 水相 W中の水溶性アルコール濃度は、 3質量％〜： 15質量％に維持することが好まし レ、。また、油水分離槽 11には、槽内の流体温度を検出可能な温度計 11cが設置さ れている。なお、油水分離槽 11の内部の流体温度は、 30°C以上 100°C以下に制御 することが好ましい。また、油水分離槽 11内に供給される水溶性アルコールの注入 量は、油水分離槽 11に供給される反応生成物中の非水溶性炭化水素 (高級含酸素 炭化水素化合物）の容量に対して 3倍以上が好ましぐ 5倍以上がより好ましい。
[0026] そして、 FT合成反応による反応生成物に水溶性アルコールが供給されて、非水溶 性含酸素炭化水素は、副生水、水溶性アルコールと共に水相〇として分離される。 水相 Oとして分離された副生水、水溶性アルコール、非水溶性含酸素炭化水素は、 蒸留塔 13に送られて、蒸留され、副生水、水溶性アルコール、非水溶性含酸素炭化 水素に各々分離される。蒸留塔 13で分離された水溶性アルコールは、回収されて貯 蔵タンク 12に一時貯留されて、油水分離槽 11に再注入される。一方、油水分離槽 1 1において、ノルマルパラフィンを主成分としォレフインを含む FT合成油は、油相 Oと して分離されて、製品化工程 4に送られる。
[0027] 続ぐ製品化工程 4では、 FT合成油は、分解、精製等の処理が施され、ナフサ、灯 油、軽油、潤滑油基油等の各製品に分類される。
[0028] このように本実施形態の炭化水素油の製造方法では、油水分離工程において、 F T合成反応によって生成された反応生成物に、水溶性アルコールを注入して、油相 と水相とに分離している。これにより、反応生成物に含まれる非水溶性含酸素炭化水 素を水相〇に移動させることができ、水溶性アルコールを注入しない場合に比して、 油相に含まれる非水溶性含酸素炭化水素を低減させることが可能となる。なお、水 溶性アルコールを注入した場合における炭化水素油中の非水溶性含酸素炭化水素 の質量割合は、水溶性アルコールを注入しない場合に比して、 50%以上減少してい ることが好ましい。
[0029] 以上、本発明をその実施形態に基づき具体的に説明したが、本発明は、上記実施 形態に限定されるものではない。上記実施形態において、ナフサ、灯油、軽油、潤滑 油基油等を製造する炭化水素油の製造方法としているが、ガソリン、重油等の炭化 水素油を製造してもよい。
実施例 1
[0030] 以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に 限定されるものではない。
[0031] 図 3は、直鎖末端アルコールの炭素数と水への溶解度との関係を示すグラフである 。横軸は、直鎖末端アルコールの炭素数（1〜12)を示し、縦軸は、 22°Cの水に対す る直鎖末端アルコールの溶解度（単位： g/l00ml)を示してレ、る。炭素数:!〜 4の直 鎖末端アルコールは水に溶解し、特に、炭素数が 1〜3の場合には、大量の直鎖末 端アルコールが容易に溶解することが分かる。一方、炭素数 5〜： 12の直鎖末端アル コールは、水に溶解しないことが分かる。
[0032] 図 4は、本発明の実施例に係る実験結果を示すグラフである。ノルマルパラフィン P 、炭素数 9の高級アルコール R、メタノーノレ M、水 Wを混合して、所定時間経過後の 水相（エキストラタト）と油相（ラフィネート）との分量を計測した。ノルマルパラフィン P、 炭素数 9の高級アルコール R、メタノール M、水 Wの組成比を変化させて、試料:!〜 1 8について計測を行った。図 4では、横軸に試料番号を示し、縦軸に混合された各成 分の組成比を示している。分離された水相と油相との境界をライン Lによって示してい る。ライン Lの下側が水相であり、ライン Lの上側が油相となる。これにより、試料 16, 1 7において、高級アルコール Rが水相側に抽出され、水相側にノルマルパラフィンが 含まれていないことが分かる。また、高級アルコール Rに対して、 3倍以上のメタノー ル Mを供給すると、メタノール Mによる高級アルコール Rの抽出効果高ぐ 5倍以上の メタノール Mを供給すると、より抽出効果が高いことが分かる。

Claims

請求の範囲
[1] フィッシャートロプシュ合成反応を用い合成ガスから炭化水素油を製造する方法に おいて、
前記フィッシャートロプシュ合成反応によって生成された反応生成物に、炭素数 4 以下のアルコールを注入して、油相と水相とに分離させる分離工程を備えることを特 徴とする炭化水素油の製造方法。
[2] 油水分離槽内に反応生成物及び炭素数 4以下のアルコールを供給することにより 油相と水相とに分離させることを特徴とする請求項 1記載の炭化水素油の製造方法。
[3] 前記油水分離槽内における前記油相と前記水相との容量比を 1： 1〜： 1： 5に維持 することを特徴とする請求項 2記載の炭化水素油の製造方法。
[4] 前記炭素数 4以下のアルコールの注入量は、前記反応生成物中における非水溶 性含酸素炭化水素の容量の 3倍以上であることを特徴とする請求項 1〜3の何れか 一項に記載の炭化水素油の製造方法。
[5] 前記炭素数 4以下のアルコールとして、 70質量％以上の炭素数 4以下のアルコー ル水溶液を注入することを特徴とする請求項：!〜 4の何れか一項に記載の炭化水素 油の製造方法。
[6] 前記炭素数 4以下のアルコールは、前記フィッシャートロプシュ合成反応によって生 成されたものであることを特徴とする請求項 1〜5の何れか一項に記載の炭化水素油 の製造方法。
[7] 前記炭素数 4以下のアルコールは、メタノールであることを特徴とする請求項 1〜6 の何れか一項に記載の炭化水素油の製造方法。
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