WO2007098712A1 - Ballast à inductance et capacité - Google Patents

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Shunhua Li
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Shunhua Li
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    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/02—Details

Definitions

  • the invention relates to a ballast for a discharge lamp.
  • Patent No. 02278772. 0 and Patent No. 200410012750. 7 save energy by reducing the operating voltage drop of the magnetic ballast in the circuit, thereby overcoming the drawback of the traditional magnetic ballast in the process of its own power consumption.
  • a low-inductance ballast has a problem of being incompatible with the supply voltage of the line when used in conjunction with an existing light source. For example, in a 20W fluorescent lamp circuit, the lamp voltage drop is 60V, and the input voltage is 220V.
  • the operating voltage drop of the magnetic ballast can be calculated by a conventional magnetic ballast design formula, such as "Electronic Energy Saving Lamp and Electronic Ballast".
  • the low-loss magnetic ballast can save 10W, but because its input voltage is only 97V, it can not be directly connected to the 220V voltage or other voltage grid, resulting in such a significant energy-saving effect.
  • the ballast "cannot be used for promotion.
  • the two ends of the capacitor are also connected with inductors and switches connected in series.
  • the main advantages of the present invention are as follows: 1. By connecting a low-loss magnetic ballast in series with a capacitor, it can be directly used in a grid of 220V voltage or other voltage; 2. Using the inductor-capacitor ballast of the present invention The gas discharge lamp circuit is capacitive. And thus two advantages; a, the gas discharge lamp circuit has a constant current characteristic, this characteristic not only makes the discharge lamp power tend to be constant within a certain range, but also makes the inductance capacitor ballast resist the grid voltage fluctuation It is superior to existing magnetic ballasts; b. It can provide certain reactive power compensation for hybrid power grids.
  • Figure 1 is a circuit diagram of a gas discharge lamp with a low-loss magnetic ballast with power detection.
  • FIG. 2 is a circuit diagram of the structure and working state of the present invention.
  • Figure 3 is a waveform diagram of the input voltage and operating current of Figure 2.
  • Fig. 4 is a circuit diagram showing the structure and working state of the discharge lamp of the starting characteristic of the present invention for a wide range of decreasing rise and a greatly reduced change process. '
  • Embodiment 1 The capacity of the capacitor 2 in the present invention is selected and determined according to the circuit diagram shown in FIG. 1.
  • the circuit current is still 0.3 ⁇ , and the active power of the circuit is 22W.
  • the voltage conversion is realized in the case where the circuit operates normally, that is, the low-loss inductor ballast 1 can be used in a 220V 50HZ power grid, achieving the object of the present invention.
  • the phase of the line current I leads the phase of the power supply voltage U, that is, the circuit has a capacitive characteristic.
  • Embodiment 2 The capacity of the capacitor 2 is 3.4 wF by 0.74 times.
  • the low-power inductor ballast 1 is connected in series with the capacitor 2 having a capacity of 3.4 ⁇ F, and is connected as shown in FIG.
  • the diagrams of the electric J are connected to the 230V50HZ grid.
  • Embodiment 3 The capacity of the capacitor 2 is 3.3 wF by 0.71 times. Otherwise, in the same manner as in Embodiment 1, the low-power inductor ballast 1 is connected in series with the capacitor 2 having a capacity of 3.3 ⁇ F, and is connected as shown in FIG.
  • the current device 1 is connected in series with the capacitor 2 having a capacity of 4.8 ⁇ F, and is connected to the 127V50HZ power grid according to the circuit diagram shown in Fig. 2, the circuit current is still 0.32 ⁇ , and the active power of the circuit is 19 W.
  • Embodiment 5 The capacity of the capacitor 2 is 6.2 F in 1.32 times.
  • the low-power inductor ballast 1 is connected in series with the capacitor 2 having a capacity of 6.2 ⁇ F, and is connected as shown in FIG.
  • the circuit diagram shown is connected to the 100V50HZ grid, the circuit current is still 0.32 ⁇ , and the active power of the circuit is 19W.
  • Embodiment 6 The capacity of the capacitor 2 in the present invention is selected and determined according to the circuit diagram shown in FIG. 1.
  • Embodiment 7 The capacity of the capacitor 2 in the present invention is selected and determined according to the circuit diagram shown in FIG. 1.
  • Embodiment 8 The capacity of the capacitor 2 in the present invention is selected and determined according to the circuit diagram shown in FIG. 1.
  • inductor 4 and switch 5 have two functions: 1. The trigger voltage required to satisfy the circuit; 2. The requirements for a wide range of falling rises and a greatly reduced start-up characteristic of the change process.
  • the inductor 4 is connected in parallel with the capacitor 2 through the switch 5, and as a result, the parallel circuit has an inductance characteristic, that is, the current lags behind the voltage, and the inductance of the inductor 4 is changed to change the magnitude of the starting current.
  • the above-mentioned inductor 4 can be independent (independent magnetic circuit) or can be involved with the low-loss inductor ballast 1 (ie, the same magnetic circuit).
  • the above switch 5 is controlled by the time relay 6, or may be detected by The operating voltage at both ends of the lamp 3 and other changes that can satisfy the wide range of rise and fall and the greatly reduced change process start-up characteristics require the closing of the switch 5 to achieve the purpose of starting the discharge lamp 3.
  • the inductor ballast in the present invention must have a low power consumption satisfying - 12% (ballast pressure drop - discharge lamp voltage drop) / discharge lamp voltage drop X 100% + 175% relationship.
  • the sensor ballast is a low-loss inductor ballast that saves energy by reducing the operating voltage drop of the inductive ballast in the circuit.
  • the inductor-capacitor ballast of the present invention can be connected to 240V 50 Hz, 230 V 50 Hz as shown in the above embodiment.
  • 220V50Hz, 127V50Hz and 100V50Hz power grids can also be connected to other frequency and voltage networks, such as: 400V50Hz, 120V50Hz and 110V50Hz, and 347V60Hz, 230V60Hz, 220V60Hz, 200V60Hz, 120V60Hz, 115V60Hz and 110V60Hz. 3.
  • the fuse 8 in Figures 2 and 4 acts as an overcurrent protection.

Landscapes

  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)

Description

电感电容镇流器
技术领域
本发明涉及放电灯用的镇流器。
背景技术
现有放电灯用的节能型电感镇流器， 如中国专利公开的 "低耗电感镇流器"
(专利号 02278772. 0和专利号 200410012750. 7 )是通过降低电路中电感镇流 器的工作压降进行节能， 从而克服了传统的电感镇流器在工作过程中自身功耗 大的缺陷。 但是， 这种低耗电感镇流器在与现有的光源配合使用时， 存在与线 路的供电电压不相适应的问题。 例如， 20W荧光灯电路， 灯压降为 60V， 输入电 ,压为 220V时，电感镇流器的工作压降可通过传统的电感镇流器设计公式，如《电 子节能灯与电子镇流器》 （人民邮电出版社， 2004年底 1次印刷版本） 中的公 式得到为 200V, 电路电流为 0. 31A, 电路的有功功耗为 31W， 其电感镇流器的 压降与放电灯的压降关系为： （镇流器压降 -灯压降） /灯压降 X I 00%= (200-60 ) / 60 X 100%=233. 3%。 按照上述低耗电感镇流器的节能方法， 当将电路中电感镇 流器压降降低到等于灯压降时， 其低耗电感镇流器的压降与放电灯的压降关系 为： （镇流器压降-灯压降） /灯压降 X 100¾ ( 60-60 ) / 60 X 100%=0% (上述的 灯压降均为标称值）， 电路的各项数据为： 输入电压 97V， 电路电流为 0. 31A， 电路的有功功耗为 21W。 即低耗电感镇流器可节电 10W, 但由于其输入电压仅为 97V, 致使其不能直接接入 220V电压或其它电压的电网上使用， 导致这种具有 显著节能效果的 "低耗电感镇流器"不能得到推广使用。
发明内容
本发明的目的是提供一种能将所述低耗电感镇流器直接接入 220V 电压或 其它电压的电网上使用的电感电容镇流器。
1 确认本 本发明的上述技术目的是通过以下技术方案实现的： 包括低耗电感器镇流 器， 其特征在于所说低耗电感器镇流器还串联连接有电容器， 其中， 低耗电感 镇流器的压降与放电灯的压降满足以下关系：- 12% （镇流器压降-放电灯压降) /放电灯压降 X 100% +175%。
上述电容器为其容量按 I=W/U Xc =U/I ( / ω Χ ΙΟ— 6计算的电容器， 式 中： W—为低耗电感镇流器电路的有功功耗（W) ， U—为低耗电感镇流器的输入 电压 （V) ， I一为低耗电感镇流器的电路有功电流 （A) ， Xe—为电容器的容抗 ( Ω ) , ω—为角频率， C一为电容器的容量计算值 （H F) 。 所说电容器为其容量为容量计算值的 0. 5—1. 6倍的电容器。
所说电容器的两端还接有相互串联的电感和开关。
本发明的主要优点： 1、通过将低耗电感镇流器与电容器串联连接， 使其可 直接接入 220V电压或其它电压的电网上使用； 2、 使用本发明的电感电容镇流 器的气体放电灯电路呈容性。 并由此产生两个优点； a、 所述的气体放电灯电路 具有恒电流特性， 这一特性不仅使放电灯功率在一定范围内趋于恒定， 而且使 电感电容镇流器的抗电网电压波动优于现有的电感镇流器； b、对混合性电网能 提供一定的无功补偿。
附图说明
图 1是带有功率检测的低耗电感镇流器的气体放电灯电路图。
图 2是本发明的结构暨工作状态电路图。
图 3是图 2输入电压与工作电流的波形图。
图 4是本发明用于大范围下降升高的变化过程和大幅度降低的变化过程的 启动特性放电灯的结构暨工作状态电路图。 '
图中： 1一低耗电感器镇流器、 2——电容器、 3——放电灯、 4——电感、 5——开关、 6——时间继电器、 7——触发器、 8——熔断器。
具体实施方式
下面通过具体实施例， 并结合附图， 对本发明的技术方案作进一步具体的 说明。
, 实施例 1: 本发明中的电容器 2的容量依照图 1所示的电路图进行选取和 确定， 放电灯 3为 20W荧光灯， 低耗电感镇流器 1的压降与放电灯 3的压降关 系为: (镇流器压降 -灯压降) /灯压降 X100°/0= (102-60) /60X100%=70%, 输入 电压为 123V, 电路电流为 0.3A， 电路的有功功率为 22W， 电容器 2的容量计算 值为 I=W/U=22/123=0.179A, Xc=U/I=123/0.179=687 Ω， C=l/ ωΧοΧ 10— 6=1/314 X687X10'6=4.6 F, 其容量按 0.76倍取值为 3.5 μ F， 将低耗电感器镇流器 1 与容量为 3.5μ F的电容器 2串联连接， 并按图 2所示的电路图接入 220V50HZ 电网中， 电路电流仍为 0.3Α, 电路的有功功率为 22W， '电路有功电流由原来的 Ό.179A降为 0.1A (I=W/U, 1=22/220=0.1A)， 在保证电路正常工作的情况下实 现了电压的转换， 即低耗电感器镇流器 1能够在 220V50HZ电网中使用， 达到了 本发明的目的。
由图 3所示的波形图可知， 线路电流 I的相位超前于电源电压 U相位， 即 电路具有容性特征。
实施例 2: 电容器 2的容量按 0.74倍取值为 3.4 wF， 其它同实施例 1， 将 低耗电感器镇流器 1与容量为 3.4μ F的电容器 2串联连接，并按图 2所示的电 J各图接入 230V50HZ电网中，·电路电流仍为 0.3A, 电路的有功功率为 22W, 电路 有功电流由原来的 0.179A降为 0.096A (I=W/U, I二 22/230=0.096A)。
实施例 3: 电容器 2的容量按 0.71倍取值为 3.3 wF， 其它同实施例 1， 将 低耗电感器镇流器 1与容量为 3.3 μ F的电容器 2串联连接，并按图 2所示的电 路图接入 240V50HZ电网中， 电路电流仍为 0.3Α, 电路的有功功率为 22W， 电路 有功电流由原来的 0.179A降为 0.091A (I:W/U， 1=22/240=0.091A)o 实施例 4: 本发明中的电容器 2的容量依照图 1所示的电路图进行选取和 确定， 放电灯 3为 20W荧光灯， 低耗电感镇流器 1的压降与放电灯 3的压降关 系为： (镇流器压降 -灯压降） /灯压降 X100%= (86-68) /68X100%=26%, 输入 电压为 115V， 电路电流为 0.32A, 电路的有功功率为 19W， 电容器 2的容量计 算值为 I二 W/U=19/115=0.17A, Xc=U/I=115/0.17-676 Ω , C=l/ ωΧοΧ 10"6=1/314 X676X10— 6= .7μ F， 其容量按 1.01倍取值为 4.8μ F， 将低耗电感器镇流器 1 与容量为 4.8μ F的电容器 2串联连接， 并按图 2所示的电路图接入 127V50HZ 电网中， 电路电流仍为 0.32Α, 电路的有功功率为 19W。'
实施例 5: 电容器 2的容量按 1.32倍取值为 6.2 F， 其它同实施例 4， 将 低耗电感器镇流器 1与容量为 6.2 μ F的电容器 2串联连接，并按图 2所示的电 路图接入 100V50HZ电网中， 电路电流仍为 0.32Α, 电路的有功功率为 19W。
实施例 6: 本发明中的电容器 2的容量依照图 1所示的电路图进行选取和 确定， 放电灯 3为 40W荧光灯， 低耗电感镇流器 1的压降与放电灯 3的压降关 系为： （镇流器压降-灯压降） /灯压降 X 100%二 (117-109) /109X100%=7.3%, 输入电压为 173V， 电路电流为 0.43A， 电路的有功功率为 44W， 电容器 2的容 '量计算值为 I-W/U=44/173-0.25A， Xc=U/I二 173/0.25=692 Ω , 01/ ω Xc X 10— /314X692X10— 6二 4.6 yF， 其容量按 0.91倍取值为 4.2 F, 将低耗电感 器镇流器 1与容量为 4.2nF的电容器 2串联连接，并按图 2所示的电路图接入 220V50HZ电网中， 电路电流仍为 0.43A, 电路的有功功率为 44W， 电路有功电 流由原来的 0.25A降为 0.2A (I-W/U, 1=44/220二 0.2A)。
实施例 7: 本发明中的电容器 2的容量依照图 1所示的电路图进行选取和 确定， 放电灯 3为 18W荧光灯， 低耗电感镇流器 1的压降与放电灯 3的压降关 系为： （镇流器压降-灯压 /灯压降 X100°/CF (135-60) /60X100%=125%, 输 入电压为 157V， 电路电流为 0.29A, 电路的有功功率为 24W， 电容器 2的容量 计算值为 I=W/U=24/157=0.15A， Xc=U/I=157/0.15=1047 Ω， 0=1/ ω Xc X 10— 6=1/314X1047X10— 6=3 F， 其容量按 1.1倍取值为 3.3 F, 将低耗电感器 镇流器 1与容量为 3.3 F的电容器 2串联连接， 并按图 2所示的电路图接入 220V50HZ电网中， 电路电流仍为 0.29A, 电路的有功功率为 24W， 电路有功电 流由原来的 0.29A降为 0.11A (I=W/U, 1=24/220=0.11A)。
实施例 8: 本发明中的电容器 2的容量依照图 1所示的电路图进行选取和 确定， 放电灯 3为 150W高压钠灯， 低耗电感镇流器 1的压降与放电灯 3的压降 关系为： （镇流器压降 -灯压降） /灯压降 X100%= (135-100) /100X100%=35%， 输入电压为 170V， 电路电流为 1.85A, 电路的有功功率为 175W, 电容器 2的容 量计算值为 I=W/U=175/170=1.03A， Xc=U/I=170/l.03=165 Ω , 0=1/ ω Xc X 10— 6=1/314 X 165Χ10—6=19.3 F， 其容量按 0.85倍取值为 16.4 F, 将低耗电 感器镇流器 1与容量为 16.4μ F电容器 2串联连接， 并按图 4所示的电路图将 电感量为 37mH的电感 4、 开关 5、 时间继电器 6和触发器 7连接后， 一并接入 220V50HZ电网中， 启动电流为 2.35A, 4分钟后时间继电器 6动作， 开关 5断 开， 电路进入正常运行状态。 电路电流仍为 1.85A, 电路的有功功率为 175W, 电路有功电流由原来的 1.03A降为 0.8A (I=W/U, I二 175/220=0.8A)。
参考图 4所示， 电感 4和开关 5有两个作用： 1、满足电路所需的触发电压； 2、 满足大范围下降升高的变化过程和大幅度降低的变化过程的启动特性的要 求。 电感 4通过接通的开关 5与电容器 2并联， 其结果是， 所述的并联电路具 有电感特性， 即电流滞后于电压， 改变电感 4的电感量， 可改变启动电流的大 小。
上述电感 4可以是独立的（独立的磁路)， 也可同低耗电感器镇流器 1一起 涉及（即同磁路）。 上述开关 5是以时间继电器 6控制的， 也可以是通过检测放 电灯 3两端的工作电压以及其他能满足大范围下降升高的变化过程和大幅度降 低的变化过程的启动特性要求的量来控制开关 5的闭开.， 达到启动放电灯 3的 '目的。
需要说明的是： 1、 本发明中的电感器镇流器必须是满足- 12% （镇流器压 降-放电灯压降） /放电灯压降 X 100% +175%关系的低耗电感器镇流器， 即是通 过降低电路中电感镇流器的工作压降进行节能的低耗电感器镇流器。 2、本发明 的电感电容镇流器除了可接入上述实施例所示的 240V50Hz、 230V50Hz、
220V50Hz、 127V50Hz和 100V50Hz 电网中外， 同样还可接入其它频率及电压的 电网中，如： 400V50Hz、120V50Hz和 110V50Hz等电网，以及 347V60Hz、230V60Hz、 220V60Hz、 200V60Hz、 120V60Hz、 115V60Hz和 110V60Hz等电网。 3、 图 2和图 4中的熔断器 8起过流保护作用。
上述公开的实施例， 应该理解是， 此公开的实施例仅是能以各种替换形式 实现的本发明的示例， 此公开的具体结构和功能细节不应理解为是施加限制， 它只是权利要求的基础， 并且是作为本领域技术人员在不背离本发明的精神和 范围的情况下， 多样地采用本发明示意性基础。

Claims

权利要 求
1、 一种电感电容镇流器， 包括低耗电感器镇流器， 其特征在于所说低耗电 感器镇流器还串联连接有电容器， 其中， 低耗电感镇流器的压降与放电灯的压 降满足以下关系： - 12% （镇流器压降-放电灯压降） /放电灯压降 X 100% +175%。
2、根据权利要求 1所述的电感电容镇流器， 其特征在于所说电容器为其容 '量按 I=W/U Xc =U/I C=1/ " XEX 1(T计算的电容器， 式中： W—为低耗电感镇 流器电路的有功功耗 （w)， U—为低耗电感镇流器的输入电压 （V)， I一为低耗 电感镇流器的电路有功电流 （A)， Xe—为电容器的容抗 （Ω )， ω—为角频率， C一为电容器的容量计算值 （u F)。
3、根据权利要求 2所述的电感电容镇流器， 其特征在于所说电容器为其容 量按容量计算值的 0. 5—1. 6倍的电容器。
4、 根据权利要求 1一 3任何一项所述的电感电容镇流器， 其特征在于所说 电容器的两端还接有相互串联的电感和开关。
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