WO2007065388A2 - Elektronenoptischer korrektor für aplanatische abbildungssysteme - Google Patents

Elektronenoptischer korrektor für aplanatische abbildungssysteme Download PDF

Info

Publication number
WO2007065388A2
WO2007065388A2 PCT/DE2006/001773 DE2006001773W WO2007065388A2 WO 2007065388 A2 WO2007065388 A2 WO 2007065388A2 DE 2006001773 W DE2006001773 W DE 2006001773W WO 2007065388 A2 WO2007065388 A2 WO 2007065388A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
corrector
hexapole
hexapole fields
fields
lens
Prior art date
Application number
PCT/DE2006/001773
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2007065388A3 (de
Inventor
Stephan Uhlemann
Original Assignee
Ceos Corrected Electron Optical Systems Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ceos Corrected Electron Optical Systems Gmbh filed Critical Ceos Corrected Electron Optical Systems Gmbh
Priority to DE112006003527T priority Critical patent/DE112006003527A5/de
Priority to DE502006002532T priority patent/DE502006002532D1/de
Priority to EP06805391A priority patent/EP1941531B1/de
Priority to JP2008536920A priority patent/JP4801165B2/ja
Priority to US12/091,411 priority patent/US7800074B2/en
Publication of WO2007065388A2 publication Critical patent/WO2007065388A2/de
Publication of WO2007065388A3 publication Critical patent/WO2007065388A3/de

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J37/00—Discharge tubes with provision for introducing objects or material to be exposed to the discharge, e.g. for the purpose of examination or processing thereof
    • H01J37/02—Details
    • H01J37/04—Arrangements of electrodes and associated parts for generating or controlling the discharge, e.g. electron-optical arrangement, ion-optical arrangement
    • H01J37/153—Electron-optical or ion-optical arrangements for the correction of image defects, e.g. stigmators
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J2237/00—Discharge tubes exposing object to beam, e.g. for analysis treatment, etching, imaging
    • H01J2237/153—Correcting image defects, e.g. stigmators

Definitions

  • the invention relates to an electron-optical corrector for eliminating both the third-order aperture error and the anisotropic (azimuthal) portion of the off-axis third-order coma using round lenses and hexapole fields.
  • the performance of high-resolution imaging electron-optical systems such.
  • B. high-resolution electron microscopy is limited by the third-order aperture error.
  • a major concern for the further development of such systems is therefore the elimination of the third order opening error.
  • another important criterion of performance is to be able to image an image area of sufficient size.
  • Gaussian ray path which is always assumed below the third-order opening error consists of the third-order spherical aberration.
  • all those image errors are summarized under opening errors, in whose error integrals only those Gaussian elementary paths are included that originate from the optical axis in the object plane to be imaged.
  • the size of the object / image field to be imaged is determined by the off-axis errors, that is to say those errors whose error integrals also contain elementary orbits according to Gaussian diopter that originate in the object plane outside the optical axis.
  • the focus is on the aberration of the off-axis coma when delimiting the image field.
  • a corrective of this structure thus allows the elimination of the third-order opening error (3rd-order spherical aberration) Objective lens while avoiding the radial (isotropic) portion of the off-axis coma.
  • the system consisting of objective lens, transfer system and corrective, is a semi-aplanat.
  • a disadvantage of the arrangement described is that the inevitable anisotropic off-axis coma of the magnetic objective lens, which is left unaffected by the corrective, limits the sharply imaged image area, which could be significantly enlarged if this image error is completely eliminated.
  • the invention has set itself the task of creating an electron-optical corrective which, in addition to eliminating the third-order opening error, also has the object of eliminating the azimuthal (anisotropic) off-axis coma.
  • the corrector consists of at least three coaxially arranged hexapole fields, at least one round lens field being arranged between adjacent hexapole fields in such a way that the hexapole fields are mapped to one another in pairs and the strengths of the hexapole fields are chosen such that the image error coefficient of threefold astigmatism
  • 0 and at least three hexapole fields in the Larmor reference system are rotated relative to one another by an angle around the optical axis.
  • the task of a corrective is to correct the image errors of a
  • the corrective and the transfer lens system of the lens are connected upstream or downstream.
  • the lens to be corrected i.e. the objective lens, which will usually be a magnetic lens
  • the basic structure of the corrective consists of three or more hexapole fields and circular lenses in between, which together form the corrective.
  • the strengths of the hexapole fields are chosen in such a way that the three-fold astigmatism disappears.
  • a description of the physical conditions can be achieved by displaying them in a coordinate system that moves in accordance with the rotating movement of the electrons and that is referred to as the Larmor reference system.
  • the one described in this invention is a coordinate system that moves in accordance with the rotating movement of the electrons and that is referred to as the Larmor reference system.
  • the rotation of the hexapole fields is always measured relative to the Larmor reference system.
  • the at least three hexapole fields are rotated relative to one another with respect to the optical axis in such a way that the anisotropic off-axis coma is corrected.
  • one of the hexapoles will be held in a fixed position and the others rotated relative to it until the anisotropic off-axis coma is eliminated.
  • the procedure can be carried out either by experimental adjustment or else by mathematically determining the angle of rotation and setting accordingly.
  • the hexapole fields must be assigned to the round lenses in such a way that they map the hexapole fields to one another in pairs.
  • An arrangement which always fulfills this condition is given when the circular lenses image the neighboring hexapoles on one another.
  • Another special solution would be to adjust the round lens so that it alternately maps to the next but one hexapole.
  • Lengths of the hexapole fields reach that, in addition to the image errors described above (opening errors, off-axis coma), the axial three-lobe error and the three-fold error also occur
  • the corrector in a double-symmetrical manner, so that a double-symmetrical beam path is also generated in such a way that the axial fundamental path to the central plane of the corrector is antisymmetric, but symmetrical with respect to the central plane of the first and second Half of the corrector runs.
  • the off-axis fundamental trajectories are symmetrical with respect to the median plane of the corrector and antisymmetric with respect to the median planes of the first and second halves of the corrector.
  • the amplitudes of the hexapole fields are to be chosen symmetrically with respect to all three levels.
  • the anisotropic coma is corrected either by adjusting the strength of the second and penultimate hexapole fields if the angles of rotation are as follows:
  • focal lengths and lengths of the hexapole fields can be freely selected, since the axial three-lobe error, the three-fold distortion and the Generalized 4th Seidel order comata disappear through symmetry correction.
  • the generation of the hexapoi field is basically free within the scope of the invention.
  • the hexapole field is created after using a multipole element with 6-fold rotational symmetry. It is also possible to use a multipole element with 12 digits
  • a round lens is composed of two or more magnetic lens fields, so that the respective strengths are available as parameters for adjustment and adjustment.
  • Such an arrangement produces a round lens field that, with an appropriate choice of the respective power, makes it possible to set the Larmor rotation of the field in the desired manner while maintaining the refractive power of the round lens.
  • the two degrees of freedom of adjusting the strengths of the two magnetic lenses includes the possibility of adjusting refractive power and
  • the arrangement of the corrective described above has the result that, in addition to eliminating the third-order opening error, the anisotropic (azimuthal) off-axis coma of third Seidel's order is also eliminated. that can.
  • the magnetic objective lens delivers
  • the transfer lens system can consist of a single round lens, which is to be adjusted with regard to its strength and position such that the coma-free plane of the objective lens is mapped into the coma-free plane of the corrective.
  • Intermediate transfer lenses behind the to be corrected renden lens is arranged or whether corrector and possibly transfer lenses are arranged in front of the lens to be corrected.
  • the aim is always to completely eliminate certain image errors in the entire optical system by adjusting the corrector or the transfer lenses.
  • FIG. 1 shows, in principle, a side view of the structure of an electron-optical arrangement consisting of an objective lens 1, which is usually a circular magnetic lens, a corrector 2 and a transfer lens system 6 arranged between them. All these individual elements have the optical axis 28 in common.
  • an objective lens 1 which is usually a circular magnetic lens
  • a corrector 2 which is usually a circular magnetic lens
  • a transfer lens system 6 arranged between them. All these individual elements have the optical axis 28 in common.
  • the corrector 2 contains a total of 3 hexapole fields (3, 7 and 8) and interposed circular lenses which are arranged one behind the other and in their entirety result in the corrector 2.
  • a first hexapole field 3 represented as a rectangle, a first round lens with the focal length f '.
  • the distance between the round lens and the center plane corresponds to the focal length f '.
  • the angle of rotation in which the hexapole field is aligned around the optical axis is ⁇ 1 .
  • the beam path is followed by a round lens and the third and last hexapole field (8), which is mirror-symmetrical to the first.
  • the entire arrangement is mirror-symmetrical to the central plane 9.
  • the angle of the hexapole field 7 is cp2, that of the hexapole field 8 ⁇ 3 .
  • all three hexapole fields are rotated around the optical axis at different angles.
  • the setting of the angle of rotation and the hexapole field strengths should be selected such that, in addition to the third-order opening error, the anisotropic (azimuthal) off-axis third-order coma is also eliminated.
  • the setting has to be made in such a way that the image errors of the entire system, that is to say the image errors generated by the objective lens 1, are compensated for.
  • a transfer lens system 6 consisting of two round lenses is interposed between the objective lens 1 and the corrector 2. Its setting is carried out in such a way that the coma-free plane 17 of the objective lens 1 is imaged in the coma-free plane of the corrector 2.
  • the axial fundamental path 26 has the course shown in the figure.
  • FIG. 2 shows a deviating structure. Here, only one round lens is arranged between the hexapoles. As in FIG. 1, the setting and spatial arrangement take place
  • An adapter lens (31), which is typically used, is arranged behind the corrector and has a parallel or convergent axial beam path behind it
  • the transfer lens system 6 which consists of two round lenses.
  • the transfer lens system 6 is arranged and set in such a way that the coma-free plane 17 of the objective lens 1 is imaged in the coma-free plane of the corrector (2).
  • both the isotropic portion of the off-axis coma is compensated in addition to that of the 3rd order opening error, and that of the anisotropic (azimuthal) portion of the off-axis coma.
  • the corrector 2 shown in FIG. 3 consists of a total of 5 hexapole fields 23, 10, 11, 12, 13 and 2 interposed ⁇ round lenses.
  • the entire structure of the corrector 2 is symmetrical with respect to the center plane 9 with regard to the amplitudes of the hexapole fields and the focal lengths of the round lens fields.
  • the angles of rotation of the hexapole fields are the same
  • a transfer lens system 6 consisting of a round lens is arranged between the objective lens 1 and the corrector 2.
  • FIG. 4 shows a corrector 2, which is made up of double symmetry from hexapole fields (14, 18, 19, 20, 22) and round lenses. As a result, a double-symmetrical beam path is also generated, in which the axial fundamental path 26 to the central plane 9 of the corrector 2 is antisymmetric and symmetrical with respect to the central planes
  • the off-axis fundamental path 27 runs symmetrically with respect to this central plane 9 and antisymmetrically with respect to the planes 24 and 25.
  • Hexapole fields are symmetrical here, both to the central plane 9 and to the planes 24, 25.
  • the compensation of the image error of the anisotropic external-axial coma can be done with a constant angle setting ⁇ i by appropriate selection of the amplitudes of the hexapole fields 18, 21, that is to say those in the Levels 24,

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Electron Beam Exposure (AREA)
  • Image-Pickup Tubes, Image-Amplification Tubes, And Storage Tubes (AREA)
  • Electron Tubes For Measurement (AREA)
  • Optical Communication System (AREA)
  • Display Devices Of Pinball Game Machines (AREA)
  • Lenses (AREA)
  • Electron Sources, Ion Sources (AREA)

Abstract

Elektronenoptischer Korrektor zur Beseitigung sowohl des Öffnungsfehlers dritter Ordnung als auch des anisotropen (azimutalen) Anteils der außeraxialen Koma dritter Ordnung unter Verwendung von Rundlinsen und Hexapolfeldern, wobei der Korrektor aus mindestens drei koaxial angeordneten Hexapolfeldern besteht, wobei zwischen benachbarten Hexapolfeldern mindestens ein Rundlinsenfeld derart angeordnet ist, dass die Hexapolfelder paarweise aufeinander abgebildet werden und die Stärken der Hexapolfelder derart gewählt sind, dass der Bildfehlerkoeffizient des dreizähligen Astigmatismus zu wird und mindestens drei Hexapolfelder im Larmor-Bezugssystem relativ gegeneinander um einen Winkel um die optische Achse verdreht sind.

Description

Elektronenoptischer Korrektor für aplanatische
Abbildungssysteme
Die Erfindung bezieht sich auf einen elektronenoptischen Korrek- tor zur Beseitigung sowohl des Öffnungsfehlers dritter Ordnung als auch des anisotropen (azimutalen) Anteils der außeraxialen Koma dritter Ordnung unter Verwendung von Rundlinsen und Hexapolfeldern. Die Leistungsfähigkeit hochauflösend abbildender elektronenoptischer Systeme, wie z. B. der hochauflösenden Elektronenmikroskopie, wird durch den Öffnungsfehler dritter Ordnung begrenzt. Ein wesentliches Anliegen der Weiterentwicklung derartiger Systeme ist deshalb die Beseitigung des Öffnungsfehlers dritter Ord- nung. Ein neben der Hochauflösung weiterhin wichtiges Kriterium der Leistungsfähigkeit ist es, einen Bildbereich hinreichender Größe abbilden zu können. Dessen Grenze wird in hochauflösenden elektronenoptischen Systemen durch den Bildfehler der außeraxialen Koma bestimmt, der sich zusammensetzt aus den Anteilen der radialen Koma, häufig auch als isotrope Koma bezeichnet und der azimutalen Koma, die auch als anisotrope Koma benannt wird. Demnach stehen im einen Begriffsystem radial und azimutal, im anderen Begriffsystem die Bezeichnungen isotrop und anisotrop gegenüber. Gemäß üblicher Terminologie werden elektronenopti- sehe Abbildungssysteme, welche sowohl keinen Öffnungsfehler dritter Ordnung als auch keine außeraxiale Koma aufweisen, als Aplanate bezeichnet. Hiervon abgeleitet werden Systeme als Se- mi-Aplanate bezeichnet, wenn sie neben der Öffnungsfehlerfreiheit dritter Ordnung lediglich frei von radialer (isotroper) Koma sind. Bei elektronenoptischen Systemen mit gerader Achse und rundem
Gauß'schen Strahlengang, die im folgenden stets vorausgesetzt werden, besteht der Öffnungsfehler dritter Ordnung aus der sphärischen Aberration dritter Ordnung. Dabei werden unter Öffnungsfehler all jene Bildfehler zusammengefasst, in deren Fehlerintegralen nur jene Gauß'schen Elementarbahnen eingehen, die von der optischen Achse in der abzubildenden Gegenstandsebene ausgehen. Die Größe des abzubildenden Gegenstands-/Bildfeldes wird hingegen durch die außeraxialen Fehler bestimmt, also jene Fehler, in deren Fehlerintegrale auch Elementarbahnen nach der Gauß'schen Dioptrik enthalten sind, die in der Gegenstandsebene außerhalb der optischen Achse ausgehen. In der hochauflösenden Elektronenoptik steht der Bildfehler der außeraxialen Koma bei der Begrenzung des Bildfeldes im Vordergrund.
In derauf die Anmelderin zurückgehenden Patentanmeldung DE 198 02409 wird bereits ein Korrektiv beschrieben, bei dem zwei Hexa- pole Verwendung finden, zwischen denen ein Rundlinsendublett eingebracht ist. Zwischen dem aus diesen Linsen bestehenden Korrektiv und der Objektivlinse wird eine weitere Rundlinse eingebracht in der Weise, dass die komafreie Ebene der Objektivlinse in die ko- mafreie Ebene des Korrektivs abgebildet wird. Der Begriff„komafreie Ebene", oder genauer„komafreie Blendenebene", bezeichnet aber genau genommen die Eigenschaft„frei von isotroper (radialer) Koma". Ein Korrektiv dieses Aufbaues gestattet also die Beseitigung des Öffnungsfehlers dritter Ordnung (Sphärische Aberration 3. Ordnung) der Objektivlinse unter Vermeidung des radialen (i- sotropen) Anteiles der außeraxialen Koma. Nach der üblichen und oben näher erläuterten Terminologie stellt das System, bestehend aus Objektivlinse, Transfersystem und Korrektiv, im Ergebnis einen Semi-Aplanaten dar. Bei der beschriebenen Anordnung ist von Nachteil, dass durch die unvermeidliche anisotrope außeraxiale Koma der magnetischen Objektivlinse, die von dem Korrektiv unbeeinflußt gelassen wird, eine Einschränkung des scharf abgebildeten Bildbereiches stattfin- det, der durch eine vollständige Beseitigung dieses Bildfehlers eine wesentliche Vergrößerung erfahren könnte.
Hiervon ausgehend hat sich die Erfindung die Schaffung eines elektronenoptischen Korrektivs zur Aufgabe gemacht, welches neben der Beseitigung des Öffnungsfehlers dritter Ordnung auch eine Beseitigung der azimutalen (anisotropen) außeraxialen Koma zum Gegenstand hat.
Gelöst wird diese Aufgabe erfindungsgemäß dadurch, dass der Korrektor aus mindestens drei koaxial angeordneten Hexa- polfeldem besteht, wobei zwischen benachbarten Hexapol- feldern mindestens ein Rundlinsenfeld derart angeordnet ist, dass die Hexapolfelder paarweise aufeinander abgebildet werden und die Stärken der Hexapolfelder derart gewählt sind, dass der Bildfehlerkoeffizient des dreizähligen Astigmatismus zu
0 wird und mindestens drei Hexapolfelder im Larmor- Bezugssystem relativ gegeneinander um einen Winkel um die optische Achse verdreht sind. Die Aufgabe eines Korrektivs besteht darin, die Bildfehler einer
Objektivlinse, mit der das Korrektiv zusammenarbeitet, zu eliminieren oder doch zumindest zu verringern. Dabei steht im Rahmen der Erfindung grundsätzlich frei, ob das Korrektiv und das Transferlinsensystem der Linse vor oder nachgeschaltet wird. Im folgenden wird die zu korrigierende Linse, also die Objektivlinse, die in der Regel eine Magnetlinse sein wird, uner- wähnt bleiben und primär der Aufbau des Korrektivs beschrieben. Das Korrektiv besteht in seinem prinzipiellen Aufbau aus drei oder mehr Hexapolfeldern und dazwischen stehenden Rundlinsen, die in ihrer Gesamtheit das Korrektiv ergeben. Die Stärken der Hexapolfelder werden derart gewählt, dass der dreizählige Astigmatismus verschwindet.
Aufgrund der vorhandenen axialen Magnetfelder erfolgt eine Drehung der Bahn der Elektronen, im allgemeinen des elekt- risch geladenen Partikelstroms. Eine Vereinfachung der
Beschreibung der physikalischen Gegebenheiten lässt sich durch die Darstellung in einem Koordinatensystem erreichen, das sich entsprechend der drehenden Bewegung der Elektronen mitbewegt und das als Larmor-Bezugssystem be- zeichnet wird. Die im Rahmen dieser Erfindung beschriebene
Drehung der Hexapolfelder ist stets relativ zum Larmor- Bezugssystem gemessen.
Die mindestens drei Hexapolfelder sind im Bezug auf die optische Achse relativ gegeneinander so gedreht, dass eine Korrek- tur der anisotropen außeraxialen Koma stattfindet. In der
Praxis wird man einen der Hexapole raumfest halten und die anderen relativ hiergegen soweit verdrehen, bis die Elimination des Bildfehlers der anisotropen außeraxialen Koma erfolgt. Die Vorgehensweise kann entweder durch experimentelles Justie- ren oder aber auch durch mathematische Ermitteln des Drehwinkels und einer Einstellung demzufolge vorgenommen werden.
Auf diese Weise erhält man ein Korrektiv, das neben dem Öff- nungsfehler dritter Ordnung zusätzlich auch die azimutale
Komponente der außeraxialen Koma zu eliminieren gestat- tet. Durch Zusammenschalten mit einer Objektivlinse lässt sich eine Korrektur des gesamten aus Objektivlinse und Korrektor bestehenden Systems erreichen. Durch geeignete Wahl der Längen und Stärken der Hexapolfelder, deren Orien- tierung sowie die Brennweiten der Rundlinsen lässt sich darüber hinausgehend eine vollständige Elimination aller Fehler zweiter Ordnung, aller axialen Bildfehler vierter Ordnung sowie eine vollständige oder teilweise Symmetriekorrektur der generalisierten Komata vierter Ordnung erzielen.
Grundsätzlich gilt, dass die Bedingung der vollständigen Fehlerkorrektur nicht exakt eingehalten werden muss, da geringfügige Abweichungen von dieser Anordnung das Entstehen weiterer Bildfehler zur Ursache hat, die zum Teil jedoch dazu genutzt werden können, existierende
Bildfehler entsprechender Art zu kompensieren. Das an sich nachteilige Entstehen zusätzlicher Bildfehler könnte bei der Möglichkeit der Nutzung zur Kompensation vorhandener Bildfehler als Vorteil betrachtet werden.
Die Zuordnung der Hexapolfelder zu den Rundlinsen hat derart zu erfolgen, dass sie die Hexapolfelder paarweise aufeinander abbilden. Einer Anordnung, welche diese Bedingung stets erfüllt ist dann gegeben, wenn durch die Rundlinsen eine Abbildung der benachbarten Hexapole aufeinander erfolgt. Eine andere spezielle Lösung wäre, die Rundlinse so einzustellen, dass sie alternierend d. h. jeweils auf den übernächsten Hexapol abbil- den. Bei einfachsymmetrischem Aufbau des Korrektors, bei dem
die axiale Fundamentalbahn näherungsweise symmetrisch zur Mittelebene des Korrektors, die außeraxiale
Fundamentalbahn aber näherungsweise antisymmetrisch bezüglich der Mittelebene verläuft, läßt sich durch die Einstellung sowohl der Brennweiten der Rundlinse als auch der
Längen der Hexapolfelder erreichen, dass neben den vorbeschriebenen Bildfehlern (Öffnungsfehler, außeraxiale Koma) zusätzlich auch der axiale Dreilappfehler und die dreizählige
Verzeichnung und teilweise auch Bildfehlerkoeffizienten der generalisierten Komata
4. Seidel'scher Ordnung vermieden werden können.
Bei einem aus drei Hexapolfeldem aufgebauten Korrektiv emp- fiehlt sich den Drehwinkel der Hexapolfelder äquidistant um die optische Achse zu wählen. Der Winkel des ersten Hexapolfel- des sei φi = φ + Δ, der des zweiten Hexapolfeldes φ2 = φ und der des dritten Hexapolfeldes φ3 = φ -Δ, . Die Größe des Δ ist so zu wählen, dass die anisotrope (azimutale)
Koma kompensiert wird. Wird der Wert Δ hingegen 0, so dass die Achsen aller drei Hexapole zusammenfallen, erfolgt keine Korrektur der anisotropen Koma sondern lediglich die des Öffnungsfehlers 3. Ordnung. Eine besonders vorteilhafte Weiterbildung besteht in der Verwendung von fünf Korrekturstücken, bei denen die Hexapolfelder im Hinblick auf ihren Drehwinkel um die optische Achse in der Weise orientiert sind, dass φi = φ , φ2 = φ±30°, φ3 = φ + 60°, φ4= φ ± -30° und Cp5 = φ ist. Hierbei wird die Vorzeichenwahl nur durch die Drehrichtung der Frontlinse bestimmt. Die Eliminierung der anisotropen (azimutalen) Koma der magnetischen Frontlinse lässt sich über die Stärke der Hexapolfelder des zweiten und vierten Korrekturstückes getrennt einstellen.
In einer Weiterbildung mit einer größeren Anzahl von Korrektur- stücken empfiehlt es sich, hierbei den Korrektor doppelsymmetrisch aufzubauen, so dass auch ein doppelsymmetrischer Strahlengang derart erzeugt wird, dass die axiale Fundamentalbahn zur Mittelebene des Korrektors antisymmetrisch, jedoch symmetrisch bezüglich der Mittelebenen der ersten und zweiten Hälfte des Korrektors verläuft. Die außeraxialen Fundamentalbahnen verlaufen symmetrisch bezüglich der Mittelebene des Korrektors und antisymmetrisch bezüglich der Mittelebenen der ersten und zweiten Hälften des Korrektors. Die Ampljtuden der Hexapolfelder sind hierbei symmetrisch bezüglich aller drei Ebenen zu wählen.
Bei einem System bestehend aus sechs Hexapolfeldern erfolgt die Korrektur der anisotropen Koma entweder über die Einstellung der Stärke des zweiten und vorletzten Hexapolfeldes, wenn die Drehwinkel wie folgt betragen:
Cp1 = φ , φ2 = φ + 30°, φ3 = φ + 60°, φ4 = φ und φ5 = φ ± 30° und φi = φ + 60°.
Bei einer Anordnung aus sechs Korrekturstücken ist die Kompensation der anisotropen, auch durch die Wahl derWinkeldiffe- renz möglich, wenn die Drehung der einzelnen Korrekturstücke wie folgt gewählt wird:
φi = φ + Δ, ψ2 = φ , ψ3 = φ - Δ, φ4 = φ + Δ, φ5 = φ und φβ = φ - Δ
Beim doppelsymmetrischen Aufbau des Korrektors können Brennweiten und Längen der Hexapolfelder frei gewählt werden, da der axiale Dreilappfehler, die dreizählige Verzeichnung und die generalisierten Komata 4. Seidel'scher Ordnung durch Symmetriekorrektur verschwinden.
Die Erzeugung des Hexapoifeldes steht im Rahmen der Erfin- düng grundsätzlich frei. Das Hexapolfeld entsteht nach Verwendung eines Multipolelementes mit 6-zähliger Drehsymmetrie. Auch ist es möglich ein Multipolelement mit 12-zähliger
Drehsymmetrie zu verwenden und durch gleichsinnige Beaufschlagung benachbarte Polelemente ein Hexapolfeld zu erhal- ten. Durch nachträgliche Veränderung der Beaufschlagung eines einzelnen Polelementes lässt sich unter Beibehaltung der mechanischen Positionierung einer Drehung und Einstellung des elektrischen und/oder magnetischen Hexapoifeldes erreichen. In einer Ausführungsform schließlich wird eine Rundlinse aus zwei oder mehr magnetischen Linsenfeldern zusammengesetzt, sodass zur Einstellung und Justierung die jeweiligen Stärken als Parameter zur Verfügung stehen. Eine derartige Anordnung erzeugt ein Rundlinsenfeld, daß es bei entsprechender Wahl der jeweiligen Stärke möglich macht, unter Beibehaltung der Brechkraft der Rundlinse die Larmor-Drehung des Feldes in der gewünschten Weise einzustellen. Die beiden Freiheitsgrade der Einstellung der Stärken der beiden magnetischen Linsen, beinhaltet die Möglichkeit der Einstellung von Brechkraft und
Larmor-Drehung der gesamten Rundlinse unabhängig voneinander.
Die Anordnung des vorbeschriebenen Korrektivs hat zum Ergebnis, dass neben der Beseitigung des Öffnungsfeh- lers dritter Ordnung auch die anisotrope (azimutale) außeraxiale Koma dritter Seidel'scher Ordnung beseitigt wer- den kann. In der Praxis liefert die magnetische Objektivlinse
den dominanten Beitrag zur außeraxialen Koma. Durch Abbildung der komafreien Ebene der Objektivlinse in das erste He- xapolfeld des Korrektors müssen bei Verwendung des vorbe- schriebenen Korrektivs häufig keine zusätzlichen Anstrengungen unternommen werden, um die isotrope (radiale) Koma zu beseitigen, da das Hexapolfeld bzw. deren Mittelebene nahe an der komafreien Ebene liegen und folglich die i- sotrope (radiale) Koma gering ist.
Für das Transferlinsensystem zwischen Korrektor und
Objektiv bestehen zwei Alternativen:
Das Transferlinsensystem kann aus einer einzigen Rundlinse bestehen, die im Hinblick auf ihre Stärke und Position so einzu- stellen ist, dass die komafreie Ebene der Objektivlinse in die komafreie Ebene des Korrektivs abgebildet wird.
Die Alternative besteht in der Verwendung eines Rundlinsen- dubletts als Transferlinsensystem zwischen Objektivlinse und
Korrektor. Auch hier folgt die Einstellung in der Weise, dass die komafreie Ebene der Objektivlinse in die komafreie Ebene des
Korrektivs abgebildet wird.
Diese Maßnahmen sorgen dafür, dass zusätzlich zu den oben be- schriebenen Bildfehlem die isotrope (radiale) Koma vermieden werden kann. Man erhält dann eine Anordnung, welche die Eigenschaften eines Aplanaten besitzt.
Für die Möglichkeit der Korrektur ist es unerheblich, ob der
Korrektor in Richtung des Strahlenganges und ggf. unter
Zwischenschalten von Transferlinsen hinter der zu korrigie- renden Linse angeordnet ist oder ob Korrektor und ggf. Transferlinsen vor der zur korrigierenden Linse angeordnet sind. Ziel ist immer durch Einstellung des Korrektors bzw. der Transferlinsen eine vollständige Elimination bestimmter Bildfehler des gesamten optischen Systems zu erreichen.
Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung lassen sich dem nachfolgenden Beschreibungsteil entnehmen, in dem anhand der Zeichnung Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert werden. Es zeigen:
Figur 1 : Korrektor mit drei Korrekturstücken
Figur 2: Korrektor mit ebenfalls drei Korrekturstücken
Figur 3: Korrektor mit fünf Korrekturstücken
Figur 4: Korrektor mit sechs Korrekturstücken
Figur 1 zeigt in prinzipienhaft gehaltener Seitenansicht den Aufbau einer elektronoptischen Anordnung bestehend aus einer Objektivlinse 1, die in der Regel eine magnetische Rundlinse ist, einem Korrektor 2 und einem dazwischen angeordnetem Trans- ferlinsensystem 6. Alle diese einzelnen Elemente haben die optische Achse 28 gemeinsam.
Der Korrektor 2 enthält insgesamt 3 Hexapolfelder (3, 7 und 8) und dazwischen geschaltete Rundlinsen, die hintereinander angeordnet sind und in die ihrer Gesamtheit den Korrektor 2 ergeben. In Rich- tung des Strahlenganges steht ein erstes Hexapolfeld 3, dargestellt als Rechteck, eine erste Rundlinse mit der Brennweite f '.
Der Abstand zwischen Rundlinse und Mittelebene entspricht der Brennweite f '. Der Drehwinkel indem das Hexapolfeld um die optische Achse ausgerichtet ist sei φ1.
Hieran schließen sich ein weiteres Hexapolfeld (7) und zwei Rundlinsen an, deren Brennweite f den Abstand zur Symmetrieebene (9) des Korrektivs definiert.
In Fortsetzung des Strahlenganges folgt eine Rundlinse und das dritte und damit letzte Hexapolfeld (8), welches spiegelsymmetrisch zum ersten aufgebaut ist. Die gesamte Anordnung ist spiegelsymmetrisch zur Mittelebene 9. Der Winkel des Hexapolfeldes 7 beträgt cp2,, der des Hexapolfeldes 8 φ3. Im Ergebnis sind somit alle drei Hexapol- felder in verschiedenen Winkeln um die optische Achse gedreht. Die Einstellung der Drehwinkel und die Hexapolfeldstärken sind so zu wählen, dass neben dem Öffnungsfehler dritter Ordnung auch die anisotrope (azimutale) außeraxiale Koma dritter Ordnung beseitigt wird. Letztlich hat die Einstellung so zu erfolgen, dass die Bildfehler des gesamten Systems, also die durch die Objektivlinse 1 generierten Bildfehler kompensiert sind.
Zwischen der Objektivlinse 1 und dem Korrektor 2 ist ein aus zwei Rundlinsen bestehendes Transferlinsensystem 6 zwischengeschaltet. Dessen Einstellung erfolgt in der Weise, dass.die koma- freie Ebene 17 der Objektivlinse 1 in die komafreie Ebene des Kor- rektors 2 abgebildet wird. Die axiale Fundamentalbahn 26 hat den in der Abbildung wiedergebenden Verlauf. Durch entsprechenden Einstellung des Transferlinsensystems 6 erhält man in der Gesamtheit mit Korrektor 2 ein Korrektursystem, das in der Lage ist, sowohl den Öffnungsfehler 3. Ordnung als auch die außeraxiale Koma, und zwar sowohl deren isotropen (radialen) als auch anisotropen
(azimutalen) Anteil zu eliminieren.
Einen hierzu abweichenden Aufbau zeigt Figur 2. Hierbei ist zwischen den Hexapolen jeweils nur eine Rundlinse angeord- net Ebenso wie in Figur 1 erfolgt die Einstellung und räumliche
Anordnung von Hexapolfeldern und Rundlinsen in der Weise, dass die Hexapole aufeinander abgebildet werden. Hinter dem Korrektor ist beispielhaft eine typischerweise verwendete Adapterlinse (31) angeordnet, die einen paralle- len oder konvergenten axialen Strahlengang hinter dem
Korrektiv einstellt. Zwischen Objektivlinse 1 und Korrektor 2 findet sich e- benfalls ein Transferlinsensystem 6, welches aus zwei Rundlinsen besteht. Auch hier erfolgt Anordnung und Einstel- lung der Transferlinsensystems 6 in der Weise, dass die komafreie Ebene 17 der Objektivlinse 1 in die komafreie Ebene des Korrektors (2) abgebildet wird. Hierdurch erfolgt sowohl eine Kompensation des isotropen Anteils der außeraxialen Koma neben der des Öffnungsfehlers 3. Ordnung als auch der des anisotropen (azimutalen) Anteils der außeraxialen Koma.
Der in Figur 3 gezeigte Korrektor 2 besteht aus insgesamt 5 He- xapolfeldern 23,10, 11, 12, 13 und jeweils 2 zwischengeschalte- teή Rundlinsen. Der gesamte Aufbau des Korrektors 2 ist im Hinblick auf Amplituden der Hexapolfelder und der Brennweiten der Rundlinsenfelder symmetrisch zur Mittelebene 9. Die Drehwinkel der Hexapolfelder sind mit
φi. φ2, Φ3, Φ4, undφ5 bezeichnet. Zwischen der Objektivlinse 1 und Korrektor 2 ist ein aus einer Rundlinse bestehendes Transferlinsensystem 6 angeordnet.
Der Vorteil dieser Anordnung besteht darin, dass bei vorgege- bener Orientierung der Hexapole im Winkel φ-, die Einstellung der Korrektur der anisotropen Koma über die Stärke der Hexapole 10 und 12 erfolgen kann. Eine Änderung des Drehwinkels cpi, der einzelnen Korrekturstücke ist zur Einstellung der Kompensation also nicht erforderlich. In Figur 4 schließlich wird ein Korrektor 2 gezeigt, der aus Hexapolfeldem (14,18,19,20,21 ,22) und Rundlinsen doppelsymmetrisch aufgebaut ist. Demzufolge wird auch ein doppelsymmetrischer Strahlengang erzeugt, bei dem die axiale Fundamentalbahn 26 zur Mittelebene 9 des Korrektors 2 anti- symmetrisch und symmetrisch bezüglich den Mittelebenen
24 und 25 der ersten und zweiten Hälfte des Korrektors verlaufen. Die außeraxiale Fundamentalbahn 27 verläuft hingegen symmetrisch bezüglich dieser Mittelebene 9 und antisym- metrisch bezüglich der Ebenen 24 und 25. Die Amplituden der
Hexapolfelder sind hierbei symmetrisch, sowohl zur Mittelebene 9 als auch zu den Ebenen 24, 25. Die Kompensation des Bildfehlers der anisotropen außenaxialen Koma kann bei konstanter Winkeleinstellung φi durch entsprechende Wahl der Amplitu- den der Hexapolfelder 18, 21, also jenen, die in den Ebenen 24,
25 liegen, erfolgen oder aber bei konstanten Polstärken durch entsprechende Wahl des Drehwinkels der einzelnen Korrekturstücke in ihrem Winkel ψ\.

Claims

Patentansprüche
1. Elθktronenoptischer Korrektor zur Beseitigung sowohl des Öffnungs- fehlers dritter Ordnung als auch des anisotropen (azimutalen) Anteils der außeraxialen Koma dritter Ordnung unter Verwendung von Rundlinsen und Hexapolfeldern, dadurch gekennzeichnet, dass der Korrektor aus mindestens drei koaxial angeordneten Hexapolfeldern (3, 7, 8, 10 -14, 18 - 23) besteht, wobei zwi- sehen benachbarten Hexapolfeldern mindestens ein Rundlinsenfeld derart angeordnet ist, dass die Hexapolfelder paarweise aufeinander abgebildet werden und die Stärken der Hexapolfelder derart gewählt sind, dass der Bildfehlerkoeffizient des dreizähligen Astigmatismus zu 0 wird und
mindestens drei Hexapolfelder im Larmor-Bezugssystem
relativ gegeneinander um einen Winkel um die optische
Achse verdreht sind.
2. Korrektor nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet,
dass die Rundlinsen so eingestellt sind, dass sie die benachbarten Hexapolfelder aufeinander abbilden.
3. Korrektor nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet,
dass die Rundlinsen so eingestellt sind, dass sie die Hexapolfelder alternierend aufeinander abbilden.
4. Korrektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Korrektor (2) symmetrisch aufgebaut ist und dass die axiale Fundamentalbahn (26) symmetrisch zur Mittelebene (9) des Korrektors (2) und die außeraxiale Fundamentalbahn (27) antisymmetrisch zur Mittelebene (9) verläuft.
5. Korrektor nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Korrektor (2) drei Hexapolfelder (3, 7, 8) enthält, die in Bezug auf ihren Drehwinkel im Larmor- Bezugssystem äquidistant angeordnet sind.
6. Korrektor nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Korrektor (2) aus fünf Hexapolfeldem (23, 10, 11, 12, 13) besteht und die Orientierungen der Hexapolfelder im
Bezug auf ihren Drehwinkel im Larmor-Bezugssystem φi = φ, φ2 = φ T 30°, φ3 = φ + 60°, φ4 = φ ± 30°, und φ5 = φ betragen.
7. Korrektor nach einem der Ansprüche 1 - 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Korrektor (2) doppelsymmetrisch aufgebaut ist und dass die axiale Fundamentalbahn antisymmetrisch zur Mittelebene (9) und symmetrisch zu den Mit-' telebenen (24 und 25) der ersten und zweiten Hälfte des Korrektors (2) verläuft und die außeraxiale Fundamentalbahn (27) symmetrisch zur Mittelebene (9) und antisymmetrisch zu den Mittelebenen (24 und 25) verläuft.
8. Korrektor nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Korrektor (2) aus sechs Hexapolfeldern (14, 18 - 22) besteht und die Winkel der Hexapolfelder im Larmor- Bezugssystem φi = φ, φ2 = φ + 30°, φ3 = φ + 60°, φ4 = φ, φ5 = φ ± 30° und φ6 = φ + 60° betragen.
9. Korrektor nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Korrektor aus sechs Hexapolfeldern (14, 18 - 22) besteht, die Orientierung der Felder im Larmor-
Bezugssystem φi = φ +Δφ, cp2 = φ, 93 = φ -Δφ, φ4 = φ + Δφ, ψ5 = φ , und φ6 = φ -Δφ, betragen und der Wert Δφ einstellbar ist.
10. Korrektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass ein Hexapolfeld von einem Multipolelement mit 6-zähliger Drehsymmetrie erzeugt wird.
11. Korrektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass ein Hexapolfeld (3, 7, 8, 10-14, 18-23) von einem Multipolelement mit 12- zähliger Drehsymmetrie erzeugt wird.
12. Korrektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass eine Rundlinse aus min- destens zwei magnetischen Linsen zusammengesetzt ist, die in ihrer jeweiligen Stärke individuelle derart einstell- bar sind, dass unter Beibehaltung der Brechkraft der
Rundlinse deren Larmordrehung einstellbar ist.
13. Korrektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass auf die Objektivlinse (1) derart eingestellt ist, dass sie die komafrei Ebene (17) der Objektivlinse (1) in die Ebene des ersten Hexapols abbildet.
14. Korrektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in Richtung auf die Objektivlinse (1) ein Transferlinsensystem (6) dem
Korrektor (2) vorgeschaltet ist, welches aus einer
Rundlinse oder aus einem Rundlinsendublett besteht, welches die komafreie Ebene (17) des Objektivs (1) in die
komafreie Ebene des Korrektivs abbildet.
15. Korrektor nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass dem Korrektor (2) eine Objektivlinse (1) und ein Transferlinsensystem
(6) in Richtung des Strahlenganges vor- oder nachgeschaltet sind.
PCT/DE2006/001773 2005-10-24 2006-10-11 Elektronenoptischer korrektor für aplanatische abbildungssysteme WO2007065388A2 (de)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE112006003527T DE112006003527A5 (de) 2005-10-24 2006-10-11 Elektronenoptischer Korrektor für aplanatische Abbildungssysteme
DE502006002532T DE502006002532D1 (de) 2005-10-24 2006-10-11 Elektronenoptischer korrektor für aplanatische abbildungssysteme
EP06805391A EP1941531B1 (de) 2005-10-24 2006-10-11 Elektronenoptischer korrektor für aplanatische abbildungssysteme
JP2008536920A JP4801165B2 (ja) 2005-10-24 2006-10-11 アプラナティック結像系用の電気光学補正器
US12/091,411 US7800074B2 (en) 2005-10-24 2006-10-11 Electron-optical corrector for an aplanatic imaging system

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102005050810.3 2005-10-24
DE102005050810A DE102005050810A1 (de) 2005-10-24 2005-10-24 Elektronenoptischer Korrektor für aplanatische Abbildungssysteme

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2007065388A2 true WO2007065388A2 (de) 2007-06-14
WO2007065388A3 WO2007065388A3 (de) 2007-08-23

Family

ID=37891691

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/DE2006/001773 WO2007065388A2 (de) 2005-10-24 2006-10-11 Elektronenoptischer korrektor für aplanatische abbildungssysteme

Country Status (6)

Country Link
US (1) US7800074B2 (de)
EP (1) EP1941531B1 (de)
JP (1) JP4801165B2 (de)
AT (1) ATE419642T1 (de)
DE (3) DE102005050810A1 (de)
WO (1) WO2007065388A2 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009054565A (ja) * 2007-08-02 2009-03-12 Jeol Ltd 収差補正装置
EP2107590A3 (de) * 2008-03-31 2010-07-07 Hitachi Ltd. Aberrationskorrektur für Transmissionsselektronenmikroskop

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006017686A1 (de) * 2006-04-15 2007-10-18 Ceos Corrected Electron Optical Systems Gmbh Elektronenoptischer Korrektor für aplanatische Abbildungssysteme
JP5623719B2 (ja) * 2008-10-06 2014-11-12 日本電子株式会社 荷電粒子線装置の色収差補正装置及びその補正方法
EP2325862A1 (de) * 2009-11-18 2011-05-25 Fei Company Korrektor für axiale Aberrationen einer teilchenoptischen Linse
JP5502595B2 (ja) * 2010-05-18 2014-05-28 日本電子株式会社 球面収差補正装置および球面収差補正方法
JP2013030374A (ja) * 2011-07-29 2013-02-07 Jeol Ltd 電子顕微鏡
DE102019122013B3 (de) * 2019-08-15 2021-01-14 Ceos Corrected Electron Optical Systems Gmbh Teilchenoptischer Korrektor frei von axialen Fehlern sechster Ordnung und Elektronenmikroskop mit Korrektor

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999038188A1 (de) * 1998-01-23 1999-07-29 Ceos Corrected Electron Optical Systems Gmbh Anordnung zur korrektur des öffnungsfehlers dritter ordnung einer linse, insbesondere der objektivlinse eines elektronenmikroskops
WO2001052301A1 (de) * 2000-01-14 2001-07-19 Leo Elektronenmikroskopie Gmbh Elektronenoptischer korrektor zur beseitigung der bildfehler dritter ordnung
US20050167607A1 (en) * 2003-12-12 2005-08-04 Jeol Ltd. Multipole field-producing apparatus in charged-particle optical system and aberration corrector

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0451370B1 (de) * 1990-04-12 1996-03-27 Koninklijke Philips Electronics N.V. Korrekturvorrichtung für ein teilchengeladenes Strahlgerät
DE102006017686A1 (de) * 2006-04-15 2007-10-18 Ceos Corrected Electron Optical Systems Gmbh Elektronenoptischer Korrektor für aplanatische Abbildungssysteme

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999038188A1 (de) * 1998-01-23 1999-07-29 Ceos Corrected Electron Optical Systems Gmbh Anordnung zur korrektur des öffnungsfehlers dritter ordnung einer linse, insbesondere der objektivlinse eines elektronenmikroskops
WO2001052301A1 (de) * 2000-01-14 2001-07-19 Leo Elektronenmikroskopie Gmbh Elektronenoptischer korrektor zur beseitigung der bildfehler dritter ordnung
US20050167607A1 (en) * 2003-12-12 2005-08-04 Jeol Ltd. Multipole field-producing apparatus in charged-particle optical system and aberration corrector

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ROSE H: "Correction of aperture aberrations in magnetic systems with threefold symmetry" NUCLEAR INSTRUMENTS & METHODS IN PHYSICS RESEARCH, NORTH-HOLLAND PUBLISHING COMPANY. AMSTERDAM, NL, Bd. 187, Nr. 1, 1981, Seiten 187-199, XP002090289 ISSN: 0167-5087 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009054565A (ja) * 2007-08-02 2009-03-12 Jeol Ltd 収差補正装置
EP2020673A3 (de) * 2007-08-02 2010-08-11 JEOL Ltd. Aberrationskorrektursystem
EP2107590A3 (de) * 2008-03-31 2010-07-07 Hitachi Ltd. Aberrationskorrektur für Transmissionsselektronenmikroskop

Also Published As

Publication number Publication date
US20080265172A1 (en) 2008-10-30
EP1941531A2 (de) 2008-07-09
EP1941531B1 (de) 2008-12-31
DE112006003527A5 (de) 2008-09-25
JP2009512989A (ja) 2009-03-26
WO2007065388A3 (de) 2007-08-23
DE502006002532D1 (de) 2009-02-12
ATE419642T1 (de) 2009-01-15
JP4801165B2 (ja) 2011-10-26
US7800074B2 (en) 2010-09-21
DE102005050810A1 (de) 2007-04-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1941531B1 (de) Elektronenoptischer korrektor für aplanatische abbildungssysteme
EP1318539B1 (de) Korrektor zur Korrektion von Farbfehlern erster Ordnung, ersten Grades
EP2008294B1 (de) Elektronenoptischer korrektor für aplanatische abbildungssysteme
DE3841715A1 (de) Abbildender korrektor vom wien-typ fuer elektronenmikroskope
EP1057204B1 (de) Anordnung zur korrektur des öffnungsfehlers dritter ordnung einer linse, insbesondere der objektivlinse eines elektronenmikroskops
EP2068344B1 (de) Teilchenoptischer Korrektor für axialen und ausseraxialen Strahlengang
DE19739290A1 (de) Verfahren zur Beseitigung axialer Bildfehler erster, zweiter und dritter Ordnung bei Korrektur des Öffnungsfehlers dritter Ordnung in elektronen-optischen Systemen
EP1958231A1 (de) Korrektiv zur beseitigung des öffnungsfehlers 3. ordnung und des axialen farbfehlers 1. ordnung 1. grades
DE112012001937B4 (de) Spin-Drehvorrichtung
EP1249031B1 (de) Elektronenoptischer korrektor zur beseitigung der bildfehler dritter ordnung
EP2051279B1 (de) Korrektor
DE102020107738B3 (de) Teilchenstrahl-System mit einer Multipol-Linsen-Sequenz zur unabhängigen Fokussierung einer Vielzahl von Einzel-Teilchenstrahlen, seine Verwendung und zugehöriges Verfahren
EP2482302B1 (de) Korrektor
EP3780064B1 (de) Teilchenoptischer korrektor frei von axialen fehlern sechster ordnung und elektronenmikroskop mit korrektor
WO2003049140A1 (de) Teilchenoptischer korrektor
EP1190433B1 (de) Elektrostatischer korrektor zur beseitigung des farbfehlers von teilchenlinsen
WO2004042770A2 (de) Bildgebender energiefilter für elektrisch geladene teilchen und verwendung des bildgebenden energiefilters
EP2224464A1 (de) Korpuskulares optisches bilderzeugungssystem
EP1352410B1 (de) Elektrostatischer korrektor
EP2466613A2 (de) Korrektor
DE2221122C3 (de) Anastigmatisches magnetisches Elektronenstrahl-Ablenksystem, Verfahren zu seinem Betrieb und Anwendung
DE1918878B2 (de) Farbbildroehre

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2008536920

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2006805391

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1120060035274

Country of ref document: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12091411

Country of ref document: US

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2006805391

Country of ref document: EP

REF Corresponds to

Ref document number: 112006003527

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20080925

Kind code of ref document: P