WO2007023801A1

WO2007023801A1 - 光ファイバ

Info

Publication number: WO2007023801A1
Application number: PCT/JP2006/316391
Authority: WO
Inventors: Masaaki Hirano
Original assignee: Sumitomo Electric Industries, Ltd.
Priority date: 2005-08-22
Filing date: 2006-08-22
Publication date: 2007-03-01
Also published as: EP1925956A4; JPWO2007023801A1; EP1925956A1; EP1925956B1; RU2413258C2; JP5163124B2; RU2008110935A; DK1925956T3

Abstract

　この発明は、３階微分値β３と２階微分値β２との比（β３／β２）が負であってその絶対値が大きく、そして２階微分値β２の絶対値も大きい光パルス拡大用光ファイバに関する。当該光ファイバは、最大屈折率Ｎ１及び外径２ａを有する中心コア部と、該中心コア部の外周に設けられた最小屈折率Ｎ２及び外径２ｂを有するディプレスト部と、該ディプレスト部の外周に設けられた最大屈折率Ｎ３を有するクラッド部を少なくとも備える。中心コア部、ディプレスト部、及びクラッド部それぞれの最大屈折率は、「Ｎ１＞Ｎ３＞Ｎ２」なる関係を満たす。クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差Δ１は１．０％より大きく、クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差Δ２は－０．３％より小さい。波長１．０５μｍにおいて、周波数ωによる伝搬定数βの２階微分値β２は正であり、周波数ωによる伝搬定数βの３階微分値β３は負であり、比（β３／β２）は－０．００２ｐｓ以下である。

Description

光ファイバ

技術分野

[0001] この発明は、： L m帯において特異な分散特性を有する光ファイバに関するものである。

背景技術

[0002] 非特許文献 1に記載された光パルス圧縮技術は、 1. 06 m帯光ファイバレーザ光源から出力されたパルスレーザ光（以下、単に光パルスという）を Yb添加光ファイバ増幅器により増幅し、その増幅された光パルスを光ファイバにより拡大し、そして、該光パルスを回折格子により圧縮する技術である。このような光パルス圧縮技術を利用することにより、波長 1. 06 mにおいてパルス幅 lOOfs以下のフェムト秒レーザ光源が得られる。この非特許文献 1に記載された、光パルスを拡大する際に用いられる光ファイノは、波長 1. において、 0. 10ps²/mの j8 と、 0. 00018ps³/mの

2

β

3を有する。

[0003] ここで、 β は、周波数 ωによる伝搬定数 βの η階微分値である。すなわち、伝搬定数 j8は、光パルスの中心周波数 ω を中心にテーラー展開すると以下の式（1)で表さ

0

れ、周波数 ω における η階微分値 |8 は、以下の式（2)で表される。また、 2階微分

0 η

値 ι8 及び 3階微分値は、波長分散 D及び分散スロープ Sとの間に、以下の式 (3)

2 3

及び式 (4)の関係が成立しており、相互に換算することが可能である。なお、 cは真空中での光速であり、 πは円周率であり、 λは光の波長である。

[数 1]

= β₀ + β_ι (ω - ω₀ ) + -β₂ {ω - ω₀ ) + -β₃\ω - ω₀ ) + · ■α)

2 6

[数 2]

■■■(2)

D β.' ■(3)

[数 4]

Anc

S = •(4)

² λ ³

[0004] 一般に光伝送に用いられる波長 1. 3 μ m付近に零分散波長を有する標準的なシングノレモード光ファイノくは、波長 1. にお!/、て、 0. 02psVm( β と、 0. 000

2

04ps³Zmの |8 を有する。この標準的なシングルモード光ファイバと比較すると、非

3

特許文献 1に記載されたような、光ノルスを拡大するために用いられる光ファイバ（以下、光ノルス拡大用光ファイバという。）では、 2階微分値 |8 が同符号 (正)であって

2

、 3階微分値力 S異符号 (負)である。

3

特許文献 1：特開 2002- 293563号公報

非特干文献 1 : M. E. Fermann, et al., AdvancedSolia- State Lasers Topical Meeting ι n Seattle, 2001, Technical Digest TuA3, pp.218- 220

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0005] 発明者らは、従来の光パルス拡大用光ファイバについて検討した結果、以下のような課題を発見した。すなわち、このような光パルス拡大用光ファイバは、短尺で効率よく光パルスを拡大するために、 3階微分値と 2階微分値との比（|8 Zmが

3 2 3 2 負であってその絶対値が大きいこと、及び、 2階微分値の絶対値が大きいことが望

2

まれる。また、光パルス拡大用光ファイバは、一般にコイル状に巻かれたモジュール状態で使用されることから、曲げ損失が小さいことが望まれる。さらに、波長帯（ 1. 0 /ζ πι〜1. l /z m)は一般に光通信に用いられず、検査装置が一般的には入射困難であるため分散特性の測定が困難であることから、波長 1 μ m帯の光パルスを拡大する光パルス拡大用光ファイバは、製造時に特性を測定してフィードバックすることが困難なので、コア部の外径の変動に対する比（j8 Ζ β

3 2 )の変動が小さいことが望まれる。 [0006] この発明は、上述のような課題を解決するためになされたものであり、 3階微分値と 2階微分値との比（|8 / β )が負であってその絶対値が大きぐかつ、 2階微

3 2 3 2

分値 β の

2 絶対値も大き、光パルス拡大用光ファイバを提供することを目的としてヽる。

課題を解決するための手段

[0007] この発明に係る光ファイバは、最大屈折率 Ν及び外径 2aを有する中心コア部と、該中心コア部の外周を取り囲む、最小屈折率 N及び外径 2bを有するディプレスト部

2

と、該ディプレスト部の外周を取り囲む、最大屈折率 N 3を有するクラッド部を少なくとも備える。特に、この発明に係る光ファイバにおいて、中心コア部、ディプレスト部、及びクラッド部の各最大屈折率は、「N 1 >N3 >N 2」なる関係を満たす。クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ は、 1. 0%より大きぐクラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ は、 0. 3%より小さい。さらに、波長 1. 05 /z mにおいて、周

2

波数 ωによる伝搬定数 βの 2階微分値 β が正であり、周波数 ωによる伝搬定数 β

2

の 3階微分値 |8 が負であり、 3階微分値と 2階微分値との比（ / β )が 0

3 3 2 3 2

. 002ps以下である。このように構成された光ファイバは、波長 1. 05 mにおいて 3 階微分値 ι8 と 2階微分値との比（|8 / β )が負であってその絶対値がさらに大

3 2 3 2

きぐかつ、 2階微分値の絶対値もさらに大きくすることができる。

2

[0008] この発明に係る光ファイバにおいて、中心コア部の外径 2aとディプレスト部の外径 2 bとの比 Ra ( = 2aZ2b)は、 0. 2以上かつ 0. 6未満であるのが好ましぐさらには 0. 3以上であるのが好ましい。クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ は、 1. 7 %以上であるのが好ましい。クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ は、

2

-0. 5%以下であるのが好ましい。中心コア部の外径 2aは、 1. 以上かつ 4. 0 /z m以下であるのが好ましい。また、比（j8 Z β )は波長 1. 05 mにおいて 0. 0

3 2

03ps以下であるのが好まし!/、。

[0009] この発明に係る光ファイバは、波長 1. 05 μ mにおいて、直径 40mmに巻かれたときの曲げ損失は、 lOOdBZm以下、好ましくは ldBZm以下、さらに好ましくは 0. 00 ldBZm以下である。これらの場合、光ファイバが小径でコイル状に巻かれたときに損失増加が効果的に抑制される。 [0010] さらに、この発明に係る光ファイバは、ディプレスト部とクラッド部との間に設けられたリング部を備えてもよい。このリング部は、最大屈折率 Nと外径 2cを有する。この場合

4

、中心コア部、ディプレスト部、リング部、及びクラッド部の各最大屈折率は、以下の関係を満たすのが好まし、。

[0011] N >N >N >N

1 4 3 2

[0012] この発明に係る光ファイバコイルは、上述のような構造を有する光ファイバ（この発明に係る光ファイノがコイル状に巻かれることにより得られ、その光ファイバの最小巻き直径は、 120mm以下であるのが好ましい。

[0013] なお、この発明に係る各実施例は、以下の詳細な説明及び添付図面によりさらに十分に理解可能となる。これら実施例は単に例示のために示されるものであって、この発明を限定するものと考えるべきではない。

[0014] また、この発明のさらなる応用範囲は、以下の詳細な説明から明らかになる。しかしながら、詳細な説明及び特定の事例はこの発明の好適な実施例を示すものではある力例示のためにのみ示されているものであって、この発明の思想及び範囲における様々な変形及び改良はこの詳細な説明から当業者には自明であることは明らかである。

発明の効果

[0015] この発明に係る光ファイバによれば、 3階微分値と 2階微分値との比（|8 /

3 2 3 β )が負であってその絶対値が大きぐかつ、 2階微分値 |8 の絶対値も大きいので、

2 2

短尺で効率的な光パルスの拡大が可能になる。

図面の簡単な説明

[0016] [図 1]は、この発明に係る光ファイバの第 1実施例の断面構造を示す図及びその屈折率プロファイルである。

[図 2]は、比較例に係る光ファイバの断面構造を示す図及びその屈折率プロファイルである。

[図 3]は、第 1実施例に係る光ファイバについて、その中心コア部の外径 2aと波長 1. 05 μ mにおける 3階微分値 β との関係を示すグラフである。

3

[図 4]は、比較例に係る光ファイバについて、その中心コア部の外径 2aと波長 1. 05 μ mにおける 3階微分値 β との関係を示すグラフである。

3

[図 5]は、第 1実施例に係る光ファイバについて、クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ を固定した状態にぉ、て該クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ及び中心コア部の外径 2aを変えたときの、比 Ra( = 2aZ2b)と比（ / β )

2 3 2 との関係を示すグラフである (その 1)。

[図 6]は、第 1実施例に係る光ファイバについて、クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ を固定した状態にぉ、て該クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ及び中心コア部の外径 2aを変えたときの、比 Raと比（ / β )との関係を

2 3 2

示すグラフである（その 2)。

[図 7]は、第 1実施例に係る光ファイバについて、クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ を固定した状態にぉ、て該クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ及び中心コア部の外径 2aを変えたときの、比 Raと比（ / β )との関係を

2 3 2

示すグラフである（その 3)。

[図 8]は、第 1実施例に係る光ファイバについて、クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ を固定した状態にぉ、て該クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ及び中心コア部の外径 2aを変えたときの、比 Raと比（ / β )との関係を

2 3 2

示すグラフである（その 4)。

[図 9]は、第 1実施例に係る光ファイバについて、クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ を固定した状態にぉ、て該クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ を変えたときの、比 Raと比（ Ζ β )の変動率との関係を示すグラフである

2 3 2

[図 10]は、第 1実施例に係る光ファイバについて、クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ を変えたときの、クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ と

2 1

2階微分値との関係を示すグラフである。

2

[図 11]は、第 1実施例に係る光ファイバについて、クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ を変えたときの、クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ と

2 1 比（ι8 β )との関係を示すグラフである。

3 2

圆 12]は、第 1実施例に係る光ファイバとして用意された複数サンプルそれぞれの諸元を纏めた表である。

[図 13]は、第 1実施例に係る光ファイバとして用意された他のサンプルそれぞれの比 ( j8 / j8 )の波長依存性を示すグラフである。

3 2

[図 14]は、第 1実施例に係る光ファイバとして用意されたさらに他のサンプルにおける 2階微分値 j8 の波長依存性を、比較例として用意された分散補償光ファイバの複数

2

サンプルにおける 2階微分値 β の波長依存性とともに示すグラフである。

2

[図 15]は、第 1実施例に係る光ファイバとして用意されたさらに他のサンプルにおける 3階微分値 j8 の波長依存性を、比較例として用意された分散補償光ファイバの複数

3

サンプルにおける 3階微分値 β の波長依存性とともに示すグラフである。

3

[図 16]は、第 1実施例に係る光ファイバとして用意されたさらに他のサンプルにおける比（ι8 Ζ β )の波長依存性を、比較例として用意された分散補償光ファイバの

3 2 複数サンプルにおける比 ( β β )の波長依存性とともに示すグラフである。

3 2

[図 17]は、この発明に係る光ファイバコイルの一実施例の構成を示す図である。

[図 18]は、この発明に係る光ファイバの第 2実施例の断面構造を示す図及びその屈折率プロファイルである。

[図 19]は、第 1及び第 2実施例に係る光ファイバの各サンプルについて、その中心コァ部の外径 2aと 2階微分値 β の関係を示すグラフである。

2

[図 20]は、第 1及び第 2実施例に係る光ファイバの各サンプルについて、その中心コァ部の外径 2aと比（ Z β

3 2 )の関係を示すグラフである。

[図 21]は、第 1及び第 2実施例に係る光ファイバの各サンプルについて、その中心コァ部の外径 2aと直径 60mmでの曲げ損失との関係を示すグラフである。

[図 22]は、第 2実施例に係る光ファイバについて、比 Rb ( = 2bZ2c)と直径 60mmでの曲げ損失の関係を示すグラフである。

符号の説明

[0017] Α· ··光ファイバ、 11、 41· ··中心コア部、 12、 42· ··ディプレスト部、 13、 43· ··クラッド部、 44· ··リング部。

発明を実施するための最良の形態

[0018] 以下、この発明に係る光ファイバ及び光ファイバコイルの各実施例を、図 1〜22を参照しながら詳細に説明する。なお、図面の説明において同一部位、同一要素には同一符号を付し、重複する説明を省略する。

[0019] (第 1実施例）

まず、この発明に係る光ファイバの第 1実施例について、比較例に係る光ファイバと対比しつつ説明する。図 1は、第 1実施例に係る光ファイバ Aの構造示す図であり、領域 (a)には、この第 1実施例に係る光ファイバ Aの断面構造、領域 (b)には、その屈折率プロファイルが示されている。また、図 2は、比較例に係る光ファイバ Bを示す図であり、領域 (a)には、この比較例に係る光ファイバ Bの断面構造、領域 (b)には、その屈折率プロファイルが示されて、る。

[0020] 図 1中の領域 (a)に示されたように、第 1実施例に係る光ファイバ Aは、最大屈折率 N及び外径 2aを有する中心コア部 11と、該中心コア部 11の外周に設けられた、最小屈折率 N及び外径 2bを有するディプレスト部 12と、該ディプレスト部 12の外周に

2

設けられ、最大屈折率 Nを有するクラッド部 13とを備える。また、中心コア部 11、ディ

3

プレスト部 12及びクラッド部 13それぞれの屈折率は、以下の式（5)の関係を満たす [数 5]

N > N, > N₂ ー(5)

[0021] 図 1中の領域 (b)には第 1実施例に係る光ファイバ Aの屈折率プロファイル 100が示されており、この屈折率プロファイル 100において、領域 110は、中心コア部 11の径方向の屈折率、領域 120は、ディプレスト部 12の径方向の屈折率、そして、領域 1 30は、クラッド部 13の径方向の屈折率を、それぞれ示す。

[0022] この第 1実施例に係る光ファイノ Aにおいて、クラッド部 13に対する中心コア部 11 の比屈折率差 Δ は、以下の式 (6)で定義され、 1. 0%より大きい。クラッド部 13に対するディプレスト部 12の比屈折率差 Δ は、以下の式（7)で定義され、 0. 3%より

2

小さい。波長 1. 05 mにおいて、周波数 ωによる伝搬定数 j8の 2階微分値 |8 は正

2 であり、周波数 ωによる伝搬定数 βの 3階微分値 β は負であり、 3階微分値 β と 2

3 3 階微分値 j8 との比（j8 / j8 )は— 0. 002ps以下である。

2 3 2

[数 6] N - N,

Δ, = 100 · ~！—— ---(6)

¹ N₃

[数 7]

[0023] 一方、図 2中の領域 (a)に示されたように、比較例に係る光ファイバ Bは、最大屈折率 N及び外径 2aを有する中心コア部 21と、該中心コア部 21の外周に設けられた、屈折率 Nを有するクラッド部 23とを備える。この比較例に係る光ファイバ Bは、図 2中

3

の領域 (b)に示されたように、マッチド型の屈折率プロファイルを有する力ディプレスト部を含まない。

[0024] 図 2中の領域 (b)に示されたように、この比較例に係る光ファイバ Bの屈折率プロフアイル 200において、領域 210は、中心コア部 21の径方向の屈折率、そして、領域 2 20は、クラッド部 23の径方向の屈折率を、それぞれ示している。

[0025] 図 3は、第 1実施例に係る光ファイバ Aについて、中心コア部 11の外径 2aと波長 1.

05 μ mにおける 3階微分値 β との関係を示すグラフである。なお、この図 3に示され

3

たグラフの測定のため、クラッド部 13に対する中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 1. 0 %、クラッド部 13に対するディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 3%、中心コア

2

部 11及びディプレスト部 12それぞれの外径の比 Ra ( = 2aZ 2b)が 0. 4に設定された、光ファイノ Aのサンプルが用意された。また、図 4は、比較例に係る光ファイバ B について、中心コア部 21の外径 2aと波長 1. 05 /z mにおける 3階微分値 |8 との関係

3 を示すグラフである。この図 4に示されたグラフの測定のため、クラッド部 23に対する中心コア部 21の比屈折率差 Δ がそれぞれ 1. 0%、 1. 5%、 2. 0%、 2. 5%及び 3. 0%に設定された、光ファイバ Bのサンプルが用意された。ここで、図 4中、グラフ G41 0は、中心コア部 21の比屈折率差 Δ が 1. 0%に設定された光ファイバ Bのサンプル、グラフ G420は、中心コア部 21の比屈折率差 Δ が 1. 5%に設定された光ファイバ Bのサンプル、グラフ G430は、中心コア部 21の比屈折率差 Δ が 2. 0%に設定された光ファイバ Bのサンプル、グラフ G440は、中心コア部 21の比屈折率差 Δ が 2. 5 %に設定された光ファイバ Bのサンプル、グラフ G450は、中心コア部 21の比屈折率差 Δェが 3. 0%に設定された光ファイバ Βのサンプルの各測定結果を示す。

[0026] 図 4に示されたように、比較例に係る光ファイバ Βに関し、中心コア部 21の比屈折率差 Δ が 1. 0%であるとき、 3階微分値 |8 は負にならないが、中心コア部 21の比屈折

1 3

率差 Δ が 1. 5%以上であるとき、 3階微分値は負になり得る。し力しながら、 3階

1 3

微分値 j8 を負にするためには、中心コア部 21の比屈折率差 Δ を 1. 5%以上と大き

3 1 くしなければならない一方、 3階微分値 |8 の絶対値は小さくしなければならない。こ

3

れに対して、図 3に示されたように、この第 1実施例に係る光ファイバ Aのサンプルでは、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 1. 0%であっても、 3階微分値 |8 は負になり、

1 3

し力も、 3階微分値の絶対値を比較例よりも一桁以上大きくできる。このように、第

3

1実施例に係る光ファイバ Aは、波長: L m帯（1. 0 /ζ πι〜1.： L m)における 3階微分値 j8 を、比較例に係る光ファイバ Bと逆符号である負にすることが容易にできる。

3

[0027] 次に、この第 1実施例に係る光ファイバ Aについて、中心コア部 11及びディプレスト部 12それぞれの外径の比 Ra ( = 2aZ2b)と、波長 1. 05 m〖こおける 3階微分値と 2階微分値 |8 との比（|8 / β )との関係について説明する。

3 2 3 2

[0028] 図 5〜図 8それぞれは、第 1実施例に係る光ファイバ Αについて、クラッド部 13に対する中心コア部 11の比屈折率差 Δ を固定した状態にお、て該クラッド部 13に対するディプレスト部 12の比屈折率差 Δ及び中心コア部の外径 2aを変えたときの、比 R

2

a ( = 2aZ2b)と比（|8 Z β )との関係を示すグラフである。特に、図 5に示されたグ

3 2

ラフは、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 1. 0%に固定されたときの測定結果、図 6 に示されたグラフは、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 1. 5%に固定されたときの測定結果、図 7に示されたグラフは、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 2. 0%に固定されたときの測定結果、図 8に示されたグラフは、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 3. 0%に固定されたときの測定結果を、それぞれ示す。

[0029] なお、図 5〜図 8それぞれには、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ と中心コア部 11

2

の外径 2aについて 3通りの組み合わせが示されている。このとき、光ファイバ Aの小型のコイルィ匕を考慮して、直径 40mmに卷かれたときの該光ファイバ Aの曲げ損失は、波長 1. 05 111にぉぃて0. OOldBZm (長さ 100mの光ファイバ Aが直径 40m mに巻かれたときの曲げ損失が 0. ldB)程度となるよう設定されて！、る。 [0030] 具体的には、図 5において、グラフ G510は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ 力 S

2

-0. 3%、中心コア部 11の外径 2aが 3. 13 mのときの測定結果、グラフ G520は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 5%、中心コア部 11の外径 2aが 3. 42 μ

2

mのときの測定結果、グラフ G530は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 7

2

%、中心コア部 11の外径 2aが 3. 46 /z mのときの測定結果を、それぞれ示す。図 6 において、グラフ G610は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 3%、中心コア

2

部 11の外径 2aが 2. 42 mのときの測定結果、グラフ G620は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 5%、中心コア部 11の外径 2aが 2. mのときの測定結果

2

、グラフ G630は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 7%、中心コア部 11の

2

外径 2aが 2. 63 /z mのときの測定結果を、それぞれ示す。図 7において、グラフ G71 0は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 3%、中心コア部 11の外径 2aが 1.

2

93 /z mのときの測定結果、グラフ G720は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ がー 0

2

. 5%、中心コア部 11の外径 2aが 2. 03 mのときの測定結果、グラフ G730は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 7%、中心コア部 11の外径 2aが 2. 13 /z mの

2

ときの測定結果を、それぞれ示す。また、図 8において、グラフ G810は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 3%、中心コア部 11の外径 2aが 1. のときの測

2

定結果、グラフ G820は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 5%、中心コア

2

部 11の外径 2aが 1. 55 mのときの測定結果、グラフ G730は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 7%、中心コア部 11の外径 2aが 1. mのときの測定結果

2

を、それぞれ示す。

[0031] 図 5〜図 8それぞれから判るように、波長 1. 05 mにおいて、 3階微分値と 2階

3 微分値 j8 との比（j8 / β )は、一 0. 002ps以下、さらには、一 0. 003ps以下にな

2 3 2

り得る。図 5に示されたように、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 1. 0%、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 7%、中心コア部 11の外径 2aが 3. 5 mである光フ

2

アイバ Aのサンプルについて、とき、比 Raが 0. 52〜0. 60の範囲において比（ j8 /

3 β )は 0. 002ps以下になる。

2

[0032] 図 6に示されたように、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 1. 5%の光ファイバ Aのサンプルについて、比 Ζ β )は幾分小さくなる。ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 5%、中心コア部 11の外径 2aが 2. 5 mである光ファイバ Aのサンプル

2

について、 itRa力^). 34〜0. 46の範囲における it ( j8 / β )は 0. 002ps以下

3 2

になる。また、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 7%、中心コア部 11の外径

2

2aが 2. 6 mである光ファイバ Aのサンプルについて、比 Raが 0. 37〜0. 60の範囲において比（j8 / β )は 0. 002ps以下になる。

3 2

[0033] 図 7に示されたように、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 2. 0%である光ファイバ A のサンプルについて、比（ι8 Z β )はかなり小さくなる。ディプレスト部 12の比屈折

3 2

率差 Δ が— 0. 3%、中心コア部 11の外径 2aが 1. 9 mである光ファイバ Aのサン

2

プノレにつ！/ヽて、 itRa力 0. 25〜0. 35の範囲にお！/ヽて it ( j8 Ζ β ) ίま 0. 002ps

3 2

以下になる。ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 5%、中心コア部 11の外径 2

2

aが 2. 0 mである光ファイバ Aのサンプルについて、比 Raが 0. 25〜0. 48の範囲において比（j8 3 Z β 2 )は— 0. 002ps以下になる。また、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ 2が— 0. 7%、中心コア部 11の外径 2aが 2. 1 mである光ファイバ Aのサンプノレにつ！/ヽて、 itRa力 0. 28〜0. 57の範囲にお！/ヽて it ( j8 3 Ζ β 2 ) ίま 0. 002ps 以下になる。さらに、比（j8 3 Ζ β 2 )は 0. 0035ps程度まで小さくなり得る。

[0034] 図 8に示されたように、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 3. 0%である光ファイバ A のサンプルについて、比（ι8 3 Z β 2 )は更に小さくなる。ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ 2が— 0. 3%、中心コア部 11の外径 2aが 1. 5 mである光ファイバ Aのサンプノレについて、 itRaカ^). 23〜0. 33の範囲における it ( j8 3 Ζ β 2 )は 0. 002ps以下になる。ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 5%、中心コア部 11の外径 2a

2

が 1. 6 mである光ファイバ Aのサンプルについて、比 Raが 0. 20〜0. 41の範囲において比（j8 3 Z β 2 )は— 0. 002ps以下になる。また、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 7%、中心コア部 11の外径 2aが 1. 6 mである光ファイバ Aのサンプ

2

ノレにつ！/、て、 itRaカ^). 20〜0. 48の範囲にお！/、て it ( j8 Ζ β ) ίま 0. 002ps以

3 2

下になる。

[0035] 以上のように、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が高ぐディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が低ぐかつ、比 Raが所定の適切な範囲（纏めると、比 Raの範囲が 0. 2〜0

2

. 6)であるとき、比（ Z J8 )は 0. 002ps以下になる。中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 1. 0%以上であれば、容易に実現できるディプレスト部 12の比屈折率差 Δ

1 2 がー 0. 7%以上で、比（ Z J8 )は—0. 002ps以下になり好適である。また、ディ

3 2

プレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 3%以下であれば、比（|8 Z J8 )は— 0. 002

2 3 2

ps以下になり好適である。特に、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 5%以下

2

であれば、比（j8 Z β

3 2 )を小さくすることが明らかであるので、更に好ましい。

[0036] 比 Raは 0. 2〜0. 6の範囲内であるのが好ましいが、比 Raが小さい場合には、コア径の変動に対して比（j8 Z J8 )の変動が大きいという問題もある。特に、波長 1. O /Z

3 2

m帯は光通信には一般的には用いられないため、分散特性の測定器が普及しておらず、測定が困難である。これについては、例えば、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 2. 0%に固定された状態でコア部 11の外径 2aが変動したときに比（ Z β )の

3 2 変動が小さければ、多少の外乱が加わっても高い歩留まりでファイバ製造が可能になる。

[0037] 図 9は、第 1実施例に係る光ファイバ Αについて、クラッド部に対する中心コア部 1 1 の比屈折率差 Δ を 2. 0%に固定した状態でクラッド部 13に対するディプレスト部 12 の比屈折率差 Δ を変えたときの、比 Ra ( = 2aZ2b)と比（ Ζ β )の変動率との関

2 3 2

係を示すグラフである。なお、この図 9において、グラフ G910は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 7%のと器の測定結果、グラフ G920は、ディプレスト部 12の

2

比屈折率差 Δ が— 0. 5%のときの測定結果、グラフ G930は、ディプレスト部 12の

2

比屈折率差 Δ がー 0. 3%のときの測定結果を、それぞれ示す。

2

[0038] この図 9から判るように、比 Raが 0· 3以上であれば、比（j8 Z β )の変動率は 15

3 2

%以下となり、所望の比（ι8 / β )を有する光ファイバ Αを高い歩留まりで製造する

3 2

ことができる。

[0039] 中心コア部 11の比屈折率差 Δ及びディプレスト部 12の比屈折率差 Δそれぞれ

1 2

を一定値に固定した状態で、比 Ra ( = 2aZ2b)を変化させると、図 5〜図 8に示されたように、 Raの或る値で比（ β )は極小値をとる。図 10は、第 1実施例に係る光

3 2

ファイバ Αについて、クラッド部 13に対するディプレスト部 12の比屈折率差 Δを変え

2 たときの、クラッド部 13に対する中心コア部 11の比屈折率差 Δ と 2階微分値 |8 との

1 2 関係を示すグラフである。なお、この図 10において、グラフ G1010は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 30%のときの測定結果、グラフ G1020は、ディプレスト

2

部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 50%のときの測定結果、グラフ G1030は、ディプレス

2

ト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 70%のときの測定結果を、それぞれ示す。また、図

2

11は、第 1実施例に係る光ファイバ Αについて、クラッド部 13に対するディプレスト部 12の比屈折率差 Δ を変えたときの、クラッド部 13に対する中心コア部 11の比屈折

2

率差 Δ と比（|8 Z β )との関係を示すグラフである。この図 11において、グラフ G1

1 3 2

110は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 30%のときの測定結果、グラフ G

2

1120は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 50%のときの測定結果、グラフ

2

G11030は、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 70%のときの測定結果を、

2

それぞれ示す。これら図 10及び 11の測定のために用意された光ファイバ Αのサンプルでは、比（ j8 3 Z β 2 )が極小値となるように比 Ra ( = 2a/2b)が選択されて、る。また、直径 60mmに巻かれたときの曲げ損失が 0. OOldBZkm (直径 40mmでの曲げ損失が 0. l〜ldBZm、長さ 100mの光ファイバを直径 60mmのコイルとしたときに 0. ldBの損失上昇）となるよう設定されている。

[0040] 2階微分値 β 2が大き、ほど、光ファイバ Αは、短尺で効率よく光パルスを拡大することができる。このような光パルスの拡大はピークパワーの減少を引き起こすため、非線形光学現象の発現が抑制され、また、ファイバ短尺化はファイバ製造のコスト低減に寄与し得る。 2階微分値 |8 2は 100ps²Zkm以上であるのが好ましぐ図 10から判るように、中心コア部 11の比屈折率差 Δ は 1. 7%以上であるのが好ましい。

[0041] また、比（|8 3 Z β 2 )は、負であって、絶対値が大きいほど好ましい。図 11から判るように、中心コア部 11の比屈折率差 Δ 力以下である範囲では、比屈折率差 Δ が大きくなるに従って比（ι8 3 / β 2 )の絶対値は増大していき、比屈折率差 Δ 1力以上である範囲では、比（j8 3 Z J82 )の変化は鈍る。このような振る舞いは、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ 2がー 0. 3%であるときに顕著である。比（ 3 Z β 2 )の絶対値を大きくするためには、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 2. 0%以上であるのが好ましい。

[0042] 次に、第 1実施例に係る光ファイバ Αの具体例について説明する。図 12は、第 1実施例に係る光ファイバ Aのサンプル 1〜26それぞれの諸元を纏めた表である。この表には、左力も順に、中心コア部 11の比屈折率差厶ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ 、中心コア部 11及びディプレスト部 12それぞれの外径の比 Ra ( = 2aZ2b)、中

2

心コア部 11の外径 2a、周波数 ωによる伝搬定数 j8の 2階微分値 |8 、周波数 ωによ

2

る伝搬定数 ι8の 3階微分値 j8 、 3階微分値 j8 と 2階微分値 j8 との比 Ζ β ) Ρ

3 3 2 3 2 etermanlの定義に拠るモードフィールド径 MFD (I)、実効断面積 A 、直径 40mmに eff

巻かれたときの曲げ損失、直径 60mmに卷かれたときの曲げ損失、が示されている。これら諸特性は波長 1. 05 mでの測定値である。なお、この第 1実施例に係る光フアイバ Aのサンプル 1〜 26それぞれのケーブルカツトオフ波長は、 1 OOOnmより充分に短ぐ問題ない。

[0043] 特に、中心コア部 1 1の比屈折率差 Δ が 2. 0%より大きぐディプレスト部 12の比屈折率差 Δ がー 0. 5%より小さぐ比 Raが 0. 3〜0. 6の範囲であれば、比（ Z j8 )

2 3 2 の絶対値を大きくするとともに 2階微分値 j8 を大きくすることができる点で望ましい。

2

[0044] サンプル 8、 18、 26の光ファイバそれぞれは、曲げに強いので、直径 30mm以下の小径のコイルに巻くことができ、小型パッケージの点では好適である。サンプル 23 の光ファイバは、曲げにはそれほど強くはないが、直径 120mm程度のコイルにすれば問題はない。サンプル 9、 14の光ファイバそれぞれは、曲げにはそれほど強くはないが、直径 100mm程度のコイルにすれば問題はない。サンプル 10、 15の光フアイバそれぞれは、曲げにはそれほど強くはないが、直径 80mm程度のコイルにすれば問題はない。サンプル 22の光ファイバは、上述の通り、コア径 2aの変動に伴う比（j8

3

Ζ β )の

2 変動が小さくはないが、上記特許文献 1に記載されたような製造技術を使えば、問題なく製造可能である。

[0045] これらのサンプル 1〜26の光ファイバそれぞれは、コア径 2aが 1. 45〜3. 88 m の範囲で、波長 1.05 μ mにおける 2階微分値 13 力 6〜261ps²/kmの範囲、 3階

2

微分値 j8 がー 1. 80〜一 0. 12ps³/kmの範囲、比（j8 β )カ 0. 0069〜一 0

3 3 2

. 0020psの範囲、モードフィーノレド径カ 2. 9〜4. の範囲、実効断 ®積力 S4. 3 〜9. 9 m²の範囲、直径 40mmに巻かれたときの曲げ損失が 0. 0001〜75dBZ mの範囲にある。

[0046] 図 13は、この第 1実施例の光ファイバ Aとして用意された他のサンプル 31、 32それぞれの比（j8 Ζ β )の波長依存性を示すグラフである。なお、図 13において、グラフ

3 2

G1310は、サンプル 31の光ファイバの測定結果、グラフ G1320は、サンプル 32の光ファイバの測定結果を、それぞれ示す。比（ι8 / β )の波長依存性は小さい方が

3 2

好ましい。サンプル 31の光ファイバは、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 2. 5%、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が— 0. 7%、中心コア部 11の外径 2aが 1. 8 m、

2

比 Raが 0. 40に設定されている。また、波長 1. 05 /z mにおいて、サンプル 31の光フアイバにの 2階微分値 j8 は 140ps²/kmであり、 3階微分値 j8 は— 0. 47ps³/km

2 3

であり、 4階微分値 j8 は 0. 0026ps⁴/kmである。一方、サンプル 32の光ファイバは

4

、中心コア部 11の比屈折率差 Δ が 2. 5%、ディプレスト部 12の比屈折率差 Δ が—

1 2

0. 7%,中、コア咅 11の外径 2a力 ^1. 8 /ζ πι、 itRa力^). 44に設定されて!ヽる。波長 1. 05 /z mにおいて、サンプル 32の光ファイバの 2階微分値 j8 は 169ps²/kmであ

2

り、 3階微分御は— 0. 56ps³Zkmであり、 4階微分御は 0. 0027ps⁴Zkmで

3 4

ある。サンプル 31、 32の光ファイバの何れも比（ Z β )の波長依存性が小さいが

3 2

、サンプル 32の光ファイバの方が波長依存性が小さく好まし、。

図 14は、第 1実施例に係る光ファイバ Αとして用意されたさらに他のサンプル 41について、その 2階微分値の波長依存性を示すグラフである。図 15は、第 1実施例

2

に係る光ファイバ Aとして用意されたさらに他のサンプル 41について、その 3階微分値 j8 の波長依存性を示すグラフである。また、図 16は、第 1実施例に係る光ファイバ

3

Aとして用意されたさらに他のサンプル 41について、その比（ Z β )の波長依存

3 2

性を示すグラフである。これら図 14〜16には、比較例として、通信用として使われる分散補償光ファイバのサンプル 42、 43の測定結果も示されている。なお、図 14において、グラフ G1410は、サンプル 41の光ファイバの測定結果、グラフ G1420は、比較サンプル 42の分散補償光ファイバの測定結果、グラフ G1430は、比較サンプル 4 3の分散補償光ファイバの測定結果を、それぞれ示している。図 15において、グラフ G1510は、サンプル 41の光ファイバの測定結果、グラフ G1520は、比較サンプル 4 2の分散補償光ファイバの測定結果、グラフ G1530は、比較サンプル 43の分散補償光ファイバの測定結果を、それぞれ示している。図 16において、グラフ G1610は、サンプル 41の光ファイバの測定結果、グラフ G1620は、比較サンプル 42の分散補償光ファイバの測定結果、グラフ G1630は、比較サンプル 43の分散補償光ファイバの測定結果を、それぞれ示している。

[0048] これら図 14〜16において、サンプル 41の光ファイバは、中心コア部の比屈折率差

Δ が 2. 0%、ディプレスト部の比屈折率差 Δ が— 0. 75%、中心コア部の外径 2aが

1 2

1. 42 ^ m,比 Ra力^). 52に設定されている。比較サンプノレ 42は、波長 1. 3 m付近に零分散波長を有する標準的なシングルモード光ファイバの波長 1. 55 μ mにおける波長分散を補償する分散補償光ファイバであって、波長 1. において、 - 223psZnmZkmの波長分散と、 0. 750psZnm²Zkmの分散スロープを有する。また、比較サンプル 43は、波長 1. 5 m付近に零分散波長を有する非零分散シフト光ファイバの波長 1. 55 μ mにおける波長分散を補償する分散補償光ファイバであつて、波長 1. 55 mにおいて、 188psZnmZkmの波長分散と、 3. 39ps/n m²Zkmの分散スロープを有する。

[0049] これら図 14〜16から判るように、第 1実施例に係る光ファイバ A及び比較例に係る光ファイバ Bは何れも、波長 1. 55 m帯だけでなく波長 1 μ m帯でも、 2階微分値 β が正であって 3階微分値 |8 が負である点では同じである。し力しながら、図 14から

2 3

判るように、波長 1. 05 mにおける 2階微分値 |8 は、比較例に係る光ファイバ Bで

2

は 40ps²/km程度であるのに対して、第 1実施例に係る光ファイバ Aでは lOOps²/ kmを超えている。図 15から判るように、波長 1. 05 m〖こおける 3階微分値 |8 は、比

3 較例に係る光ファイバ Bでは略 0であるのに対して、第 1実施例に係る光ファイバ Aでは 0. 5ps³/kmより/ J、さい。また、図 16力ら半 IJるように、波長 1. 05 mにおける比 ( j8 / β )は、比較例に係る光ファイバ Βでは略 0であるのに対して、第 1実施例に

3 2

係る光ファイノ Αでは一 0. 002psより小さい。このように、この発明に係る光ファイバは、従来力も知られている分散補償光ファイバとは明確に区別され得る。

[0050] この発明に係る光ファイバは、コイル状に巻かれた状態で使用可能である。図 17は、この発明に係る光ファイバコイルの一実施例の構成を示す図であり、当該光フアイノ《コイルには、上述のような第 1実施例に係る光ファイバ Aが適用可能である。なお、図 17において、領域 (a)には、第 1実施例に係る光ファイバ Aが適用された光フアイバコイルの斜視図が示されており、領域 (b)には、その断面図が示されている。図 17 中の領域（a)に示されたように、ボビン 300の胴体部 310に巻かれた光ファイバ Aの直径 (胴体部 310の外径）は、 120mm以下であり、好ましくは 60mm以下であり、さらに好ましくは 40mm以下である。また、コイル状に巻かれた光ファイバ Aの片端又は両端には、接続用の光ファイバ（例えば通常のシングルモード光ファイノく、カットォフ波長が 1. 0 m以下であるような光ファイノく）やビグテール付コネクタ（図 17中の領域 (a)に示されたように、通常の光ファイバ 320の一端が取り付けられた光コネクタ 33 0) 330などが融着接続されていてもよい。このとき、融着接続部 Sの接続損失は 0. 5 dBZ端以下であると望ましいが、第 1実施例として用意された各サンプルの光フアイノは、すべてこの値を満たしている。

[0051] なお、この発明に係る光ファイバは、上述のような構造を有する光ファイバ A以外の、例えば、中心軸上に製造方法に由来する屈折率の小さい部分を有する光ファイバ、ディプレスト部とクラッド部との間に屈折率の大きい層又は小さい層を一層以上有する光ファイバであってもよ、。

[0052] (第 2実施例）

図 18は、この発明に係る光ファイバ Cの構造を示す図であり、領域 (a)には、この第 2実施例に係る光ファイバ Cの断面構造、領域 (b)には、その屈折率プロファイルが示されている。なお、この第 2実施例に係る光ファイバ Cも、上述の第 1実施例に係る光ファイバ Aと同様に、図 17に示されたような光ファイバコイルへの適用も可能である

[0053] 図 18中の領域 (a)に示されたように、第 2実施例に係る光ファイバ Cは、最大屈折率 N及び外径 2aを有する中心コア部 41と、該中心コア部 41の外周に設けられた、最小屈折率 N及び外径 2bを有するディプレスト部 42と、該ディプレスト部 42の外周

2

に設けられ、最大屈折率 Nを有するクラッド部 43を備えるとともに、ディプレスト部 42

3

とクラッド部 43との間に設けられた、最大屈折率 N及び外径 2cを有するリング部 44

4

をさらに備える。なお、中心コア部 41、ディプレスト部 42及びクラッド部 43それぞれの屈折率は、上述の第 1実施例と同じ大小関係を満たしているが、中心リング部の屈折率 Nは、中心コア部 41の屈折率 Nよりも小さい一方、クラッド部 43の屈折率 Nより

4 1 3 も大きい。 [0054] 図 18中の領域 (b)には第 2実施例に係る光ファイバ Cの屈折率プロファイル 400が示されており、この屈折率プロファイル 400において、領域 410は、中心コア部 41の径方向の屈折率、領域 420は、ディプレスト部 42の径方向の屈折率、領域 430は、リング部 44の径方向の屈折率、そして、領域 430は、クラッド部 43の径方向の屈折率を、それぞれ示す。

[0055] 以下、この第 2実施例に係る光ファイバ Cの伝送特性を、上述の第 1実施例に係る光ファイバ Aと比較しつつ説明する。なお、第 1実施例に係る光ファイバ Aとして用意されたサンプル 51は、クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ 1が 2. 68%、クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ 2が— 0. 77%、比 Ra ( = 2aZ2b) が 0. 36に設定されている。一方、第 2実施例に係る光ファイバ Cとして用意されたサンプル 52は、クラッド部に対する中心コア部の比屈折率差 Δ 1が 2. 75%、クラッド部に対するディプレスト部の比屈折率差 Δ 2がー 0. 70%、クラッド部に対するリング部の比屈折率差 Δ が 0. 07%、比 Ra ( = 2aZ2b)力 . 36、比 Rb ( =

3 2bZ2c)力^). 2

2に設定されている。

[0056] 図 19は、サンプル 51、 52の各光ファイバについて、その中心コア部の外径 2aと 2 階微分値 j8 の関係を示すグラフである。この図 19において、グラフ G1910は、サン

2

プル 51の光ファイバの測定結果、グラフ G1920は、サンプル 52の光ファイバの測定結果を、それぞれ示している。図 20は、サンプル 51、 52の光ファイバについて、その中心コア部の外径 2aと比（ Z β )の関係を示すグラフである。この図 20において

3 2

、グラフ G2010は、サンプル 51の光ファイバの測定結果、グラフ G2020は、サンプル 52の光ファイバの測定結果を、それぞれ示している。そして、図 21は、サンプル 5 1、 52の光ファイバについて、その中心コア部の外径 2aと直径 60mmでの曲げ損失との関係を示すグラフである。この図 21において、グラフ G2110は、サンプル 51の光ファイバの測定結果、グラフ G2120は、サンプル 52の光ファイバの測定結果を、それぞれ示している。なお、図 19〜21の測定で使用された波長は、 1050nmである

[0057] 図 19及び 20力ら判るように、サンプル 51、 52の光ファイバは、コア径と j8 の関係、

2 β Ζ β の関係において殆ど差はないが、直径 60mmでの曲げ損失についてはサンプル 52の光ファイバの方が小さぐより小型のコイル化が可能である。同じコイルサィズを考えた場合、サンプル 52の光ファイバの方が |8 3 Z J82の絶対値を大きくできる

。特に、コア径が 1. 68 111以下、 / がー 0. 006ps以下の場合、サンプル 51

3 2

の光ファイバのようなにリング部を備えていない構造の光ファイバでは、コイルィ匕が困難になる力サンプル 52の光ファイバのようにリング部が設けられた構造の光フアイバであれば、 j8 3 Z J82がー 0. 007ps以下であっても充分にコイル化が可能である。

[0058] さらに、図 22に、サンプル 52の光ファイバについて、比 Rb ( = 2bZ2c)を変えたときの直径 60mmでの曲げ損失特性の測定結果を示す。なお、この測定で使用された波長も 1050nmである。

[0059] 通常、曲げ損失は 0. ldBZm以下であるのが望ましいので、図 22から比 Rbは 0.

15〜0. 45の範囲であるのが好ましいことが判る。ただし、この Rbの範囲は、クラッド部を基準とした中心コア部、ディプレスト部、リング部の各比屈折率差、さらには目標とする j8 3 / β 2、使用波長などによって変化する。

[0060] 以上の本発明の説明から、本発明を様々に変形しうることは明らかである。そのような変形は、本発明の思想及び範囲力逸脱するものとは認めることはできず、すべての当業者にとって自明である改良は、以下の請求の範囲に含まれるものである。産業上の利用可能性

[0061] この発明に係る光ファイバは、 100フェムト秒程度かそれ以下の種光パルス光源、広帯域の光パルスである SC (Supercontinuum)光を得るための光源装置などへの適用が可能である。

Claims

請求の範囲

[1] 最大屈折率及び外径 2aを有する中心コア部と、該中心コア部の外周に設けられた、最小屈折率 N及び外径 2bを有するディプレスト部と、該ディプレスト部の外周に

2

設けられた、最大屈折率 Nを有するクラッド部とを少なくとも備えた光ファイバであつ

3

て、

前記中心コア部、前記ディプレスト部、及び前記クラッド部の各最大屈折率は、以下の関係を満たし、

N >N >N

1 3 2

前記クラッド部に対する前記中心コア部の比屈折率差 Δ は 1. 0%より大きぐ前記クラッド部に対する前記ディプレスト部の比屈折率差 Δ は 0. 3%より小さぐ

2

波長 1. 05 mにおいて、周波数 ωによる伝搬定数 j8の 2階微分値 |8 は正であり

2

、周波数 ωによる伝搬定数 |8の 3階微分値 j8 は負であり、前記 3階微分値 j8 と前記

3 3

2階微分値 |8 との比（|8 Z 13 )は 0. 002ps以下である光ファイバ。

2 3 2

[2] 請求項 1記載の光ファイバにおいて、

前記中心コア部の外径 2aと前記ディプレスト部の外径 2bとの比 Ra ( = 2aZ 2b)は、 0. 2以上かつ 0. 6未満である。

[3] 請求項 1記載の光ファイバにおいて、

前記中心コア部の比屈折率差 Δ は、 1. 7%以上である。

[4] 請求項 1記載の光ファイバにおいて、

前記ディプレスト部の比屈折率差 Δ は、 0. 5%以下である。

2

[5] 請求項 1記載の光ファイバにおいて、

前記中心コア部の外径 2aは、 1. 以上かつ 4. 以下である。

[6] 請求項 1記載の光ファイバにおいて、

直径 40mmに巻かれたときの曲げ損失は、波長 1. 05 mにおいて lOOdBZm以下である。

[7] 請求項 1記載の光ファイバは、さらに、

前記ディプレスト部と前記クラッド部との間に設けられた、最大屈折率 N 4を有するとともに外径 2cを有するリング咅を備え、前記中心コア部、前記ディプレスト部、前記リング部、及び前記クラッド部の各最大屈折率は、以下の関係を満たしている。

N >N >N >N

1 4 3 2

[8] コイル状に巻かれた、請求項 1〜7のいずれか一項記載の光ファイバを含む光フアイノコィノレ。

[9] 請求項 8記載の光ファイバコイルにおいて、

前記光ファイバの最小巻き直径は、 120mm以下である。