WO2005085905A1 - Circuit electronique de diagnostic de spectrometrie et chaine de comptage associee - Google Patents

Circuit electronique de diagnostic de spectrometrie et chaine de comptage associee Download PDF

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WO2005085905A1
WO2005085905A1 PCT/FR2005/050116 FR2005050116W WO2005085905A1 WO 2005085905 A1 WO2005085905 A1 WO 2005085905A1 FR 2005050116 W FR2005050116 W FR 2005050116W WO 2005085905 A1 WO2005085905 A1 WO 2005085905A1
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pulse
detected
pulses
diagnostic circuit
electronic
Prior art date
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PCT/FR2005/050116
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English (en)
Inventor
Michel Jouve
Didier Mazon
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Commissariat A L'energie Atomique
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    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01T—MEASUREMENT OF NUCLEAR OR X-RADIATION
    • G01T3/00—Measuring neutron radiation
    • G01T3/001—Spectrometry
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01T—MEASUREMENT OF NUCLEAR OR X-RADIATION
    • G01T1/00—Measuring X-radiation, gamma radiation, corpuscular radiation, or cosmic radiation
    • G01T1/16—Measuring radiation intensity
    • G01T1/17—Circuit arrangements not adapted to a particular type of detector
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/10—Nuclear fusion reactors

Definitions

  • the present invention relates to an electronic spectrometry diagnostic circuit.
  • the invention also relates to a particle counting chain which comprises an electronic spectrometry diagnostic circuit according to the invention.
  • the counting chain can be, for example, a neutron counting chain of a controlled fusion or nuclear fission reactor.
  • Controlled nuclear fusion is an attractive and inexhaustible alternative solution for the production of electricity.
  • the goal of controlled fusion is to reproduce, on Earth, the energy produced by the Sun.
  • the energy is then produced inside a device commonly called a tokamak.
  • a tokamak is a device used to powerfully confine a ring of ionized gas at very high temperature, called plasma, by the combined action of a high magnetic field and an intense electric current of several mega-amps.
  • the plasma develops within it deuterium / tritium fusion reactions producing neutrons which transport energy.
  • Optimization of physical, technological and profitability constraints has led to the definition of the concept of "advanced tokamak” which consists of the implementation of stationary confinement regimes in which all of the current is generated in a non-inductive manner and, for a large part, by a self-generated current by the plasma commonly called "bootstrap current".
  • the implementation of “advanced tokamak” type regimes requires the ability to generate and control the bootstrap current.
  • the injection into the plasma of high power electromagnetic waves constitutes a very efficient method for the non-inductive generation of current in a tokamak.
  • the tomographic system comprises a total of 59 lines of sight, the 59 detectors being distributed in two cameras, one horizontal, the other vertical, making it possible to increase the spatial redundancy of the measurements, by squaring the section of the plasma with lines of very different tilt sights.
  • the diagnostic measures the emissivity of the plasma integrated along each line of sight, the main objective being to determine the radial emissivity profile of the plasma from all the integrated measurements. This can be done, under certain assumptions, by an Abel inversion method.
  • FIG. 1 illustrates, for a channel, a block diagram of a diagnostic X-ray spectrometry measurement chain according to the prior art.
  • the measurement chain comprises a camera 1, a receiver chassis 2, a polarization circuit 3, a supply circuit 4, a calibration circuit 5, a processing circuit 6 and a data storage unit 7.
  • a switch 8 used to connect the output of the receiver chassis 2 either to the input of the processing circuit 6 (this is then the measurement phase), or to the input of the calibration circuit 5 (this is then the calibration phase) .
  • the camera 1 comprises a detector 9 based on a Cadmium Tellurium (CdTe) semiconductor, a preamplifier 10 and a differential transmitter 11.
  • the receiver chassis 2 comprises a differential receiver 12 and a linear amplifier 13.
  • the polarization circuit 3 polarizes the detector with, for example, a polarization voltage equal to -100V.
  • the supply circuit 4 supplies the electrical circuits 10 and 11 of the camera 1 and 12 and 13 of the receiver chassis 2 with, for example, a +/- 12V, 40mA supply.
  • the processing circuit 6 comprises a set of discriminators Dl to D8, a set of counters C1 to C8 and a data acquisition unit 14.
  • the detector 9 is a material medium in which the photons P emitted by the plasma yield all or part of their energy. The energy given up in the detector is converted into electrical pulses. The processing of the pulses from the detectors is then carried out by an electronic counting chain specially optimized for CdTe. The charge carriers in the semiconductor are collected by the preamplifier 10.
  • the differential transmitter 11 transmits the signal delivered by the preamplifier 10, via the differential receiver 12, to the linear amplifier 13, more commonly called “shaper” .
  • the function of the shaper is to transform the pulses received, which generally have a fairly long relaxation time and therefore risk overlapping if the counting rate becomes too high, into relatively short pulses that are easy to count for the rest of the acquisition chain.
  • the gain of the shaper can be adjusted manually for the energy calibration of the signal.
  • the switch 8 connects the output of the receiver chassis 2 to the input of the processing circuit 6. The analysis of the height of the pulses received is then carried out by the eight integral discriminators D1-D8.
  • the integral discriminators D1-D8 send logic signals to the counters C1-C8 to which they are connected, when the amplitude of the rising edge of the pulse is greater than a discrimination threshold.
  • the buffer memory of each counter is read and then reset to zero by the data acquisition unit 14 which transmits the eight count results in the data storage unit 7.
  • the tomographic system of the prior art comprises two cameras, one vertical and the other horizontal, comprising, respectively, 21 detectors for the vertical camera and 38 detectors for the horizontal camera, for a total 59 detectors. Calibration is then performed for each detector. Calibration is essential in order to be able to obtain a precise reconstruction of the X emissivity profiles in the different energy channels. Calibration can then be performed using a 1024-channel digital spectrometer and using three radioactive sources. The gain of the shaper is then adjusted so as to place the main peak of each source at the right energy.
  • the calibration step also has drawbacks. It requires the disconnection of part of the electronics from the acquisition chain which is then not taken into account in the calibration. This can then result in calibration errors.
  • the camera 1 is distant from the acquisition system to which the calibration bench is connected. This then requires the operator to make many back and forth when he has to change the positioning of the source relative to the camera.
  • the electronic spectrometry diagnostic circuit according to the invention does not have the drawbacks mentioned above.
  • the invention relates to an electronic spectrometry diagnostic circuit comprising means for detecting digital data corresponding to detected pulses and means for measuring amplitude to associate an amplitude measured at a detected pulse.
  • the electronic diagnostic circuit includes pulse rejection means for rejecting, from the detected digital data, any pulse whose width exceeds a pulse width threshold and, during a programmed time interval, any new pulse, as soon as when a first pulse has been detected during the programmed time interval.
  • the electronic spectrometry diagnostic circuit comprises calibration means comprising a histogram memory for classifying, by calibration energy slice, when the detected pulses come from a standard source, the digital data which correspond to the detected pulses which have not been rejected by the pulse rejection means.
  • the electronic spectrometry diagnostic circuit comprises:
  • Sorting means for sorting, by slices of detection energy, on the one hand, all of the detected pulses and, on the other hand, the detected pulses which have not been rejected by the rejection means d impulses, and
  • the electronic spectrometry diagnostic circuit comprises at least one drop-down memory which stores the digital data at a configurable rate.
  • the electronic spectrometry diagnostic circuit includes means for not taking into account the pulses whose measured amplitude is less than an amplitude threshold value.
  • the electronic spectrometry diagnostic circuit comprises at least one input amplifier for amplifying detected analog pulses and at least one analog / digital converter for converting the detected analog pulses into said digital data.
  • the drop-down memory stores the history of the data coming from the analog / digital converter.
  • the invention also relates to a particle counting chain comprising means for detecting particles to form detected pulses and means for processing the detected pulses.
  • the processing means comprise an electronic spectrometry diagnostic circuit according to the invention.
  • the processing means comprise a shared RAM connected to a communication network.
  • the particles are hard X-rays.
  • the pulse rejection means of the electronic diagnostic circuit according to the invention have numerous advantages. In combination with the calibration means of the invention, they allow the implementation of an in situ calibration, without disassembly or disconnection of the measurement chain, which very significantly reduces the risk of errors.
  • the pulse rejection means of the invention allow the implementation of discrimination and real-time counting of the detected pulses.
  • the main advantage of real-time measurement of detected pulses is that it is possible to obtain, using an adapted program, a local emissivity profile by inversion, using an Abel method, of real-time data. Servo-control of the suprathermic profile can then be envisaged with the consequence of direct control of the current profile, which meets the objective set for an “advanced tokamak”.
  • FIG. 1 shows a diagnostic measurement chain of X-hard spectrometry according to the prior art
  • - Figure 2 shows a spectrometry diagnostic measurement chain according to the invention
  • - Figure 3 shows a block diagram of an example of an electronic diagnostic circuit according to the invention
  • - Figure 4 is a typical representation of pulse as it arrives at the input of an electronic diagnostic circuit according to the invention
  • - Figure 5 shows a detailed diagram of an example of electronic diagnostic circuit processing path according to the invention
  • - Figure 6 shows a calibration histogram obtained using an electronic diagnostic circuit according to the invention
  • - Figure 7 shows a block diagram of an improvement of the electronic diagnostic circuit according to the invention shown in Figure 3.
  • the same references designate the same elements.
  • FIG. 2 represents for a channel a diagnostic spectrometry measurement chain, for example hard X-rays, according to the invention.
  • the measurement chain comprises a camera 1, a receiver chassis 2, a bias circuit 3, a supply circuit 4, a data processing circuit 15 and a data storage unit 7.
  • the measurement chain according to invention differs from the measurement chain according to the prior art by the data processing circuit 15.
  • the data processing circuit 15 comprises, in series, an electronic diagnostic circuit according to the invention 16, an acquisition unit and data processing 17 and a management unit 18. According to an improvement of the invention, the data processing circuit 15 can also contain a shared random access memory 19.
  • FIG. 3 represents a diagram in principle of an example of an electronic diagnostic circuit 16a according to the invention.
  • the processing circuit 16a comprises two data processing blocks 21, 22 and a programmable logic interface and control component 23.
  • Each data processing block 21, 22 is connected to the programmable logic interface and control component 23 by an internal Bi bus on the card.
  • a data processing block comprises, for example, four parallel input A amplifiers, four analog / digital A / D converters connected in series with the four input amplifiers and a programmable logic component of PROG-I pulse processing.
  • the programmable logic interface and control component 23 is controlled by a command K1 which paces the acquisition of the data.
  • a VME bus B (VME for “Virtual Machine Electronic”) connects the programmable logic interface and control component 23 to the data acquisition and processing unit 17 (not shown in FIG. 3), which is also connected to the management unit 18 (not shown in FIG. 3) by this same VME bus B.
  • Each programmable logic component for processing pulses PROG-I implements, on the digital data it receives, a set of operations which are presented in more detail below, in description of FIG. 5.
  • FIG. 4 is a typical representation of the signal as it arrives at the input of the electronic diagnostic circuit according to the invention and
  • FIG. 5 represents a detailed diagram of a signal processing channel represented in FIG. 4. The curve of FIG.
  • FIG. 4 represents the energy E of the signal as a function of time t.
  • the energy curve E includes a positive part of impulse shape and a negative part.
  • the "useful" part of the signal is the positive part.
  • the duration of the positive part is of the order of a microsecond.
  • the negative part whose duration is of the order of a few microseconds (typically 3 or 4 ⁇ s), is due to the processing electronics.
  • FIG. 5 represents the detailed diagram of a processing channel 21, 22.
  • a processing block 21, 22 comprises several processing channels. It is for reasons of convenience, in order not to weigh down the figure, that FIG.
  • PROG-I component includes the following functional blocks:
  • the input amplifier A performs an impedance matching function and removes the negative part of the received signal (cf. FIG. 4).
  • the analog digital to A / D converter quantifies the signal from amplifier A.
  • the gain adjustment circuit G makes it possible to program the gain of the converter via a VME bus.
  • the converter gain programming is implemented during the calibration step.
  • the processing block 24 ensures, on the one hand, the detection of the pulses and, on the other hand, the measurement of the amplitude of the pulses.
  • a pulse energy threshold Es is taken into account during the detection (cf. FIG. 4).
  • the pulses whose energy level is greater than or equal to the threshold Es are taken into account while those whose energy level is lower are eliminated.
  • its width T1 is measured (cf. FIG. 4).
  • the instant from which the width of a pulse is measured is the instant ta beyond which the energy of the pulse increases beyond the threshold Es.
  • a time threshold te of pulse width allows to sort the pulses according to their width.
  • the starting instant ta from which the width of the pulse is measured is also the starting point of a programmable delay T3 during which any new pulse is not counted.
  • the delay T3 can be, for example, equal to 5 ⁇ s.
  • the stacking rejection block 25 rejects any pulse whose width exceeds the width threshold of pulse te and, during a programmed time interval, for example interval T3, any new pulse as soon as a first pulse has been detected.
  • the pulses which are not rejected by the stack rejection block 25 are taken into account and sorted by programmable energy sections (sorting block 26).
  • the energy bands can take, for example, the following values:
  • the counting block 27 can include eight counters 12 bits, i.e. one counter per energy section. Only the counter associated with the energy section detected for the current pulse is incremented. The detected pulses which have been rejected are also sorted by energy slices so that it is the set of detected pulses which are also sorted (sorting block 28) and counted (counting block 29). The histogram memory 30 intervenes during the calibration measurements. The electronic circuit of spectrometry diagnostic is then placed in calibration mode. The calibration process will now be described. Data acquisition from a known external stimulus (standard source) is launched.
  • the histogram memory 30 sorts the signal by slice of calibration energy.
  • a calibration energy slice can be, for example, of the order of IkeV. Only the pulses sorted after stack rejection are taken into account here.
  • Each pulse entering the histogram memory increments a memory cell corresponding to the maximum amplitude of its energy. It is then possible to search in which cell or group of cells is located the largest number of pulses. An action on the gain adjustment then makes it possible, via the VME bus, to automatically make this maximum coincide with the expected and known energy of the standard source.
  • FIG. 6 is an example of the content of the histogram memory. We observe on the abscissa the different energy levels E and on the ordinate the number NI of pulses collected for each energy level.
  • the electronic diagnostic circuit according to the improvement of the invention comprises, in addition to the elements described above with reference to FIG. 3, two scrolling buffer memories M1 and M2 which receive, on their inputs, the digital data delivered by the respective processing blocks 21 and 22.
  • An internal bus Bi connects each drop-down memory Ml, M2 to the logic programmable interface and control component 23.
  • a command K2 applied to the logic programmable component 23 makes it possible to trigger the storage of the data from processing blocks 21 and 22 in the respective scrolling memories Ml and M2.
  • the scrolling memories M1 and M2 store, for example, the history of the data from the A / D converters included in the respective processing blocks 21 and 22 at a rate configurable via the VME bus B, or even the history of the evolution of the states of the counters 27, 29 at a rate configurable by the bus B, the latter possibly being higher than the basic acquisition rate, thus making it possible to observe the evolution of the counters between two acquisitions.

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Abstract

L'invention concerne un circuit électronique de diagnostic de spectrométrie comprenant des moyens de détection de données numériques correspondant à des impulsions détectées et des moyens de mesure d'amplitude pour associer une amplitude mesurée à une impulsion détectée (24), caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de rejet d'impulsions (25) pour rejeter, à partir des données numériques détectées, toute impulsion dont la largeur dépasse un seuil de largeur d'impulsion (tc) et, pendant un intervalle de temps programmé (T3), toute nouvelle impulsion, dès lors qu'une première impulsion a été détectée durant l’intervalle de temps programmé. L’invention s’applique au comptage de particules dans les chaînes de réaction nucléaires.

Description

CIRCUIT ELECTRONIQUE DE DIAGNOSTIC DE SPECTROMETRIE ET CHAINE DE COMPTAGE ASSOCIEE
Domaine Technique et art antérieur La présente invention concerne un circuit électronique de diagnostic de spectrométrie. L'invention concerne également une chaîne de comptage de particules qui comprend un circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon l'invention. La chaîne de comptage peut être, par exemple, une chaîne de comptage neutronique de réacteur de fusion ou de fission nucléaire contrôlée. La fusion nucléaire contrôlée est une solution alternative séduisante et inépuisable pour la production d'électricité. Le but de la fusion contrôlée est de reproduire, sur Terre, l'énergie produite par le Soleil. L'énergie est alors produite à l'intérieur d'un appareil communément appelé tokamak. Un tokamak est un appareil permettant de confiner puissamment un anneau de gaz ionisé à très haute température, appelé plasma, par l'action combinée d'un champ magnétique élevé et d'un courant électrique intense de plusieurs mega- ampères. Le plasma développe en son sein des réactions de fusion deutérium/tritium productrices de neutrons qui véhiculent de l'énergie. Une optimisation des contraintes physiques, technologiques et de rentabilité a abouti à la définition du concept de « tokamak avancé » qui consiste en la mise en œuvre de régimes à confinement stationnaire dans lesquels la totalité du courant est générée de façon non-inductive et, pour une grande partie, par un courant auto-généré par le plasma communément appelé « courant de bootstrap ». La mise en œuvre des régimes de type « tokamak avancé » nécessite la capacité de générer et de contrôler le courant de bootstrap. Parmi les différentes méthodes connues, l'injection, dans le plasma, d'ondes électromagnétiques de forte puissance constitue une méthode très performante pour la génération non inductive de courant dans un tokamak. Il est alors nécessaire de contrôler le profil de dépôt de puissance des ondes électromagnétiques. La mesure du rayonnement de freinage émis, dans la gamme des rayons X durs, par les électrons suprathermiques accélérés par l'onde hybride (principale onde électromagnétique qui génère le courant non inductif dans le Tokamak) est une méthode efficace pour accéder à des informations sur le dépôt de puissance de l'onde hybride. Dans le cas, par exemple, d'un contrôle de profil de courant sur de longues durées [ cf. Peysson et al . « Revue of Science Instrument », page 70, n °10, 1999] , la propagation et l'absorption de l'onde hybride sont étudiées au moyen d'un diagnostic de tomographie X à haute énergie et à très hautes résolutions spatiale et temporelle. Le système tomographique comporte au total 59 lignes de visée, les 59 détecteurs étant répartis en deux caméras, l'une horizontale, l'autre verticale, permettant d' augmenter la redondance spatiale des mesures, en quadrillant la section du plasma avec des lignes de visées d'inclinaison très différentes. Le diagnostic mesure l'émissivité du plasma intégrée le long de chaque ligne de visée, l'objectif principal étant de déterminer le profil radial d'émissivité du plasma à partir de toutes les mesures intégrées. Ceci peut s'effectuer, sous certaines hypothèses, par une méthode d'inversion d'Abel. La figure 1 illustre, pour une voie, un schéma de principe de chaîne de mesure de diagnostic de spectrométrie par rayons X durs selon l'art antérieur. La chaîne de mesure comprend une caméra 1, un châssis récepteur 2, un circuit de polarisation 3, un circuit d'alimentation 4, un circuit de calibrâtion 5, un circuit de traitement 6 et une unité de stockage de données 7. Un commutateur 8 permet de relier la sortie du châssis récepteur 2 soit à l'entrée du circuit de traitement 6 (c'est alors la phase de mesure), soit à l'entrée du circuit de calibration 5 (c'est alors la phase de calibration) . La caméra 1 comprend un détecteur 9 à base de semi-conducteur en Tellure de Cadmium (CdTe) , un préamplificateur 10 et un émetteur différentiel 11. Le châssis récepteur 2 comprend un récepteur différentiel 12 et un amplificateur linéaire 13. Le circuit de polarisation 3 polarise le détecteur avec, par exemple, une tension de polarisation égale à -100V. Le circuit d'alimentation 4 alimente les circuits électriques 10 et 11 de la caméra 1 et 12 et 13 du châssis récepteur 2 avec, par exemple, une alimentation +/-12V, 40mA. Le circuit de traitement 6 comprend un ensemble de discriminateurs Dl à D8, un ensemble de compteurs Cl à C8 et une unité d'acquisition de données 14. Le détecteur 9 est un milieu matériel dans lequel les photons P émis par le plasma cèdent tout ou partie de leur énergie. L'énergie cédée dans le détecteur est convertie en impulsions électriques. Le traitement des impulsions provenant des détecteurs est alors effectué par une chaîne électronique de comptage spécialement optimisée pour le CdTe. La collecte des porteurs de charges dans le semi conducteur est assurée par le préamplificateur 10. L'émetteur différentiel 11 transmet le signal délivré par le préamplificateur 10, via le récepteur différentiel 12, à l'amplificateur linéaire 13, plus communément appelé « shaper ». La fonction du shaper est de transformer les impulsions reçues, possédant en général un temps de relaxation assez long et risquant, de ce fait, de se chevaucher si le taux de comptage devient trop élevé, en impulsions relativement brèves faciles à compter pour le reste de la chaîne d'acquisition. Le gain du shaper peut être ajusté manuellement pour la calibration en énergie du signal. En phase de mesure, le commutateur 8 relie la sortie du châssis récepteur 2 à l'entrée du circuit de traitement 6. L'analyse de la hauteur des impulsions reçues est alors effectuée par les huit discriminateurs intégraux D1-D8. Les discriminateurs intégraux D1-D8 envoient des signaux logiques vers les compteurs C1-C8 auxquels ils sont reliés, lorsque l'amplitude du front de montée de l'impulsion est supérieure à un seuil de discrimination. La réception du signal logique par un compteur Ci (i=l, 2, ..., 8) ajoute 1 à la mémoire tampon du compteur Ci qui contient, en conséquence, le nombre de coups enregistrés avec une énergie supérieure au seuil de discrimination. A chaque pas d'échantillonnage (par exemple un pas de 16ms) , la mémoire tampon de chaque compteur est lue puis remise a zéro par l'unité d' acquisition de données 14 qui transmet les huit résultats de comptage dans l'unité de stockage de données 7. Ce système présente plusieurs inconvénients. Tout d' abord, aucune information concernant le signal d'entrée n'est disponible, ce qui empêche toute visualisation de l'impulsion mise en forme et ne permet pas de distinguer d'éventuels empilements consécutifs à l'arrivée simultanée de deux photons sur le détecteur. Ensuite, les signaux mesurés ne sont pas disponibles en temps réel, ce qui interdit toute inversion de profil en temps réel et, partant, tout asservissement du dépôt de puissance de l'onde hybride et tout asservissement du profil de courant. Pour obtenir des mesures fiables, une étape de calibration est nécessaire. La sortie du châssis récepteur 2 est alors connectée à l'entrée du circuit de calibration 5. La calibration consiste à ajuster le gain du circuit shaper de façon à avoir une bonne correspondance entre l'amplitude de l'impulsion délivrée par le châssis récepteur 2 et l'énergie du photon incident. Comme cela a été mentionné précédemment, le système tomographique de l'art connu comprend deux caméras, l'une verticale et l'autre horizontale, comprenant, respectivement, 21 détecteurs pour la caméra verticale et 38 détecteurs pour la caméra horizontale, soit un total de 59 détecteurs. La calibration est alors effectuée pour chaque détecteur. La calibration est essentielle pour pouvoir obtenir une reconstruction précise des profils d'émissivité X dans les différents canaux d'énergie. La calibration peut alors être effectuée à l'aide d'un spectromètre numérique à 1024 canaux et en utilisant trois sources radioactives. Le gain du shaper est alors réglé de façon à placer le pic principal de chaque source à la bonne énergie. L'étape de calibration présente également des inconvénients. Elle nécessite la déconnexion d'une partie de l'électronique de la chaîne d'acquisition qui n'est alors pas prise en compte dans la calibration. Il peut alors en résulter des erreurs de calibration. Par ailleurs, cette déconnexion augmente les manipulations effectuées sur le système et, partant, les risques de détérioration de celui-ci. D'autre part, la caméra 1 est éloignée du système d' acquisition sur lequel on connecte le banc de calibration. Cela impose alors à l'opérateur de faire de nombreux va-et-vient lorsqu'il doit modifier le positionnement de la source par rapport à la caméra. Le circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon l'invention ne présente pas les inconvénients mentionnés ci-dessus.
Exposé de l'invention En effet, l'invention concerne un circuit électronique de diagnostic de spectrométrie comprenant des moyens de détection de données numériques correspondant à des impulsions détectées et des moyens de mesure d' amplitude pour associer une amplitude mesurée à une impulsion détectée. Le circuit électronique de diagnostic comprend des moyens de rejet d'impulsions pour rejeter, à partir des données numériques détectées, toute impulsion dont la largeur dépasse un seuil de largeur d'impulsion et, pendant un intervalle de temps programmé, toute nouvelle impulsion, dès lors qu'une première impulsion a été détectée durant l'intervalle de temps programmé. Selon une caractéristique supplémentaire de l'invention, le circuit électronique de diagnostic de spectrométrie comprend des moyens de calibration comprenant une mémoire d'histogramme pour classer, par tranche d'énergie de calibration, lorsque les impulsions détectées proviennent d'une source étalon, les données numériques qui correspondent aux impulsions détectées qui n'ont pas été rejetées par les moyens de rejet d'impulsions. Selon encore une caractéristique supplémentaire de l'invention, le circuit électronique de diagnostic de spectrométrie comprend :
— des moyens de tri pour trier, par tranches d'énergie de détection, d'une part, l'ensemble des impulsions détectées et, d'autre part, les impulsions détectées qui n'ont pas été rejetées par les moyens de rejet d'impulsions, et
— des moyens de comptage pour compter, par tranches d'énergie de détection, d'une part, l'ensemble des impulsions détectées et, d'autre part, les impulsions détectées qui n'ont pas été rejetées par les moyens de rejet d'impulsions. Selon encore une caractéristique supplémentaire de l'invention, le circuit électronique de diagnostic de spectrométrie comprend au moins une mémoire déroulante qui stocke les données numériques à une cadence configurable. Selon encore une caractéristique supplémentaire de l'invention, le circuit électronique de diagnostic de spectrométrie comprend des moyens pour ne pas prendre en compte les impulsions dont l'amplitude mesurée est inférieure à une valeur de seuil d' amplitude . Selon encore une caractéristique supplémentaire de l'invention, le circuit électronique de diagnostic de spectrométrie comprend au moins un amplificateur d'entrée pour amplifier des impulsions analogiques détectées et au moins un convertisseur analogique/numérique pour convertir en lesdites données numériques les impulsions analogiques détectées. Selon encore une caractéristique supplémentaire de l'invention, la mémoire déroulante mémorise l'historique des données issues du convertisseur analogique/numérique . L'invention concerne également une chaîne de comptage de particules comprenant des moyens de détection de particules pour former des impulsions détectées et des moyens de traitement des impulsions détectées. Les moyens de traitement comprennent un circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon l'invention. Selon une caractéristique supplémentaire de l'invention, les moyens de traitement comprennent une mémoire vive partagée reliée à un réseau de communication . Selon une caractéristique supplémentaire de l'invention, les particules sont des rayons X durs. Les moyens de rejet d'impulsions du circuit électronique de diagnostic selon l'invention présentent de nombreux avantages. En combinaison avec les moyens de calibration de l'invention, ils permettent la mise en œuvre d'une calibration in situ, sans démontage ni déconnexion de la chaîne de mesure, ce qui diminue très sensiblement les risques d'erreurs. Il est alors possible de réaliser, de façon routinière, des calibrations de grande qualité en milieu hostile. La calibration peut concerner la totalité des voies de visées. Egalement, en combinaison avec les moyens de tri et de comptage de l'invention, les moyens de rejet d'impulsions de l'invention permettent la mise en œuvre d'une discrimination et d'un comptage en temps réel des impulsions détectées. La mesure en temps réel des impulsions détectées présente comme avantage principal de pouvoir obtenir, à l'aide d'un programme adapté, un profil d'émissivité local par inversion, par une méthode d'Abel, des données temps réel. Des asservissements du profil des suprathermiques sont alors envisageables avec comme conséquence un contrôle direct du profil de courant, ce qui répond bien à l'objectif fixé pour un « tokamak avancé ».
Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture d'un mode de réalisation préférentiel de l'invention fait en référence aux figures jointes, parmi lesquelles : - la figure 1 représente une chaîne de mesure de diagnostic de spectrométrie X-dur selon l'art antérieur ; - la figure 2 représente une chaîne de mesure de diagnostic de spectrométrie selon l'invention ; - la figure 3 représente un schéma de principe d'un exemple de circuit électronique de diagnostic selon l'invention ; - la figure 4 est une représentation typique d'impulsion telle qu'elle arrive en entrée d'un circuit électronique de diagnostic selon l'invention ; - la figure 5 représente un schéma détaillé d' un exemple de voie de traitement de circuit électronique de diagnostic selon l'invention ; - la figure 6 représente un histogramme de calibration obtenu à l'aide d'un circuit électronique de diagnostic selon l'invention ; - la figure 7 représente un schéma de principe d' un perfectionnement du circuit électronique de diagnostic selon l'invention représenté en figure 3. Sur toutes les figures, les mêmes repères désignent les mêmes éléments.
Description détaillée de modes de mise en œuyre de 1' invention. La figure 2 représente pour une voie une chaîne de mesure de diagnostic de spectrométrie par rayonnement, par exemple des rayons X durs, selon 1' invention. La chaîne de mesure comprend une caméra 1, un châssis récepteur 2, un circuit de polarisation 3, un circuit d'alimentation 4, un circuit de traitement de données 15 et une unité de stockage de données 7. La chaîne de mesure selon l'invention se distingue de la chaîne de mesure selon l'art antérieur par le circuit de traitement de données 15. Le circuit de traitement de données 15 comprend, en série, un circuit électronique de diagnostic selon l'invention 16, une unité d' acquisition et de traitement de données 17 et une unité de gestion 18. Selon un perfectionnement de l'invention, le circuit de traitement de données 15 peut également contenir une mémoire vive partagée 19. La mémoire vive partagée 19, par exemple une carte SCRAMNET (SCRAMNET pour « Shared Common Rando Access Memory Network ») , permet alors avantageusement un partage des données avec d' autres unités d' acquisition à travers un réseau de communication 20. La figure 3 représente un schéma de principe d'un exemple de circuit électronique de diagnostic 16a selon l'invention. Le circuit de traitement 16a comprend deux blocs de traitement de données 21, 22 et un composant programmable logique d'interface et de contrôle 23. Chaque bloc de traitement de données 21, 22 est relié au composant programmable logique d'interface et de contrôle 23 par un bus Bi interne à la carte. Un bloc de traitement de données comprend, par exemple, quatre amplificateurs A d'entrée en parallèle, quatre convertisseurs analogiques/numériques A/N montés en série avec les quatre amplificateurs d'entrée et un composant programmable logique de traitement des impulsions PROG-I. Le composant programmable logique d'interface et de contrôle 23 est commandé par une commande Kl qui rythme l'acquisition des données . Un bus VME B (VME pour « Virtual Machine Electronic ») relie le composant programmable logique d'interface et de contrôle 23 à l'unité d'acquisition et de traitement de données 17 (non représentée sur la figure 3), laquelle est également reliée à l'unité de gestion 18 (non représentée sur la figure 3) par ce même bus VME B. Chaque composant programmable logique de traitement des impulsions PROG-I met en oeuvre, sur les données numériques qu'il reçoit, un ensemble d' opérations qui sont présentées plus en détail ci- dessous, en description de la figure 5. La figure 4 est une représentation typique du signal tel qu'il arrive en entrée du circuit électronique de diagnostic selon l'invention et la figure 5 représente un schéma détaillé d'une voie de traitement du signal représenté en figure 4. La courbe de la figure 4 représente l'énergie E du signal en fonction du temps t. La courbe de l'énergie E comprend une partie positive de forme impulsionnelle et une partie négative. La partie « utile » du signal est la partie positive. La durée de la partie positive est de l'ordre de la microseconde. La partie négative, dont la durée est de l'ordre de quelques microsecondes (typiquement 3 ou 4μs) , est due à l'électronique de traitement. Plusieurs paramètres temporels apparaissent sur la figure 4 (ta, tb, te, td, Tl, T2, T3) qui seront explicités dans la suite de la description. La figure 5 représente le schéma détaillé d'une voie de traitement 21, 22. Un bloc de traitement 21, 22 comprend plusieurs voies de traitement. C'est pour des raisons de commodité, afin de ne pas alourdir la figure, que la figure 5 ne représente qu'une seule voie de traitement constituée d'un seul amplificateur d'entrée A, d'un seul convertisseur analogique/numérique A/N, d'un circuit G de réglage de gain du convertisseur et de la fraction de composant programmable logique de traitement d'impulsions PROG-I associée. Le composant PROG-I comprend les blocs fonctionnels suivants :
- un bloc de détection d' impulsions et de mesure d'amplitude des impulsions détectées 24,
- un bloc de rejet d'empilements 25,
- deux blocs de tri par tranche d'énergie 26, 28,
- deux blocs de compteurs numériques 27, 29 et
- une mémoire d'histogramme 30. Outre la fonction d' amplification, l'amplificateur d'entrée A assure une fonction d'adaptation d'impédance et supprime la partie négative du signal reçu (cf. figure 4). Le convertisseur analogique numérique A/N quantifie le signal issu de l'amplificateur A. Le circuit G de réglage de gain permet de programmer le gain du convertisseur via un bus VME. La programmation du gain du convertisseur est mise en œuvre lors de l'étape de calibration. Le bloc de traitement 24 assure, d'une part, la détection des impulsions et, d'autre part, la mesure de l'amplitude des impulsions. Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, afin de s'affranchir du bruit sur la mesure, un seuil d'énergie d'impulsion Es est pris en compte lors de la détection (cf. figure 4). Les impulsions dont le niveau d'énergie est supérieur ou égal au seuil Es sont prises en compte alors que celles dont le niveau d' énergie est inférieur sont éliminées. Lorsqu'une impulsion a été prise en compte, sa largeur Tl est mesurée (cf. figure 4). L'instant à partir duquel la largeur d'une impulsion est mesurée est l'instant ta au-delà duquel l'énergie de l'impulsion croît au-delà du seuil Es. L'instant tb à partir duquel l'amplitude de l'impulsion passe en dessous du seuil Es permet alors de définir la largeur Tl de l'impulsion qui s'écrit : Tl = tb - ta Un seuil temporel te de largeur d' impulsion permet de trier les impulsions en fonction de leur largeur. La largeur maximale T2 d'une impulsion (T2=tc-ta) peut alors être égale, par exemple, à l,5μs. L'instant de départ ta à partir duquel est mesurée la largeur de l'impulsion est également le point de départ d'un délai programmable T3 durant lequel toute nouvelle impulsion n'est pas comptabilisée. Le délai T3 peut être, par exemple, égal à 5μs. L'instant programmable td qui borne le délai T3 (T3 = td - ta) peut correspondre, par exemple, à l'instant où l'impulsion d'origine, c'est-à-dire l'impulsion avant la suppression de sa partie négative, revient sensiblement à zéro (cf. figure 4) . Le bloc de rejet d'empilements 25 rejette toute impulsion dont la largeur dépasse le seuil de largeur d'impulsion te et, pendant un intervalle de temps programmé, par exemple l'intervalle T3, toute nouvelle impulsion dès lors qu'une première impulsion a été détectée. Les impulsions qui ne sont pas rejetées par le bloc de rejet d'empilements 25 sont prises en compte et triées par tranches d'énergie programmables (bloc de tri 26). Les tranches d'énergie peuvent prendre, par exemple, les valeurs suivantes :
- [20kev-40kev[,
- [40kev-60kev[,
- [60kev-80kev[,
- [80kev-100kev[,
- [100kev-120kev[,
- [120kev-140kev[,
- [140kev-160kev[,
- ≥ 160kev. Les impulsions de chaque tranche d'énergie sont alors comptées dans le bloc de comptage 27. Dans le cas où, par exemple, il y a huit tranches d'énergie telles que mentionnée ci-dessus, le bloc de comptage 27 peut comprendre huit compteurs 12 bits, c'est-à-dire un compteur par tranche d'énergie. Seul le compteur associé à la tranche d'énergie détectée pour l'impulsion en cours est incrémenté. Les impulsions détectées qui ont été rejetées sont également triées par tranches d'énergie de sorte que c'est l'ensemble des impulsions détectées qui sont également triées (bloc de tri 28) et comptées (bloc de comptage 29) . La mémoire d'histogramme 30 intervient lors des mesures de calibration. Le circuit électronique de diagnostic de spectrométrie est alors placé en mode calibration. Le procédé de calibration va maintenant être décrit. Une acquisition de données à partir d'un stimulus extérieur connu (source étalon) est lancée. La mémoire d'histogramme 30 trie le signal par tranche d'énergie de calibration. Une tranche d'énergie de calibration peut être, par exemple, de l'ordre de IkeV. Seules les impulsions triées après rejet d'empilement sont ici prises en compte. Chaque impulsion entrant dans la mémoire d'histogramme incrémente une case mémoire correspondant à l'amplitude maximale de son énergie. Il est alors possible de rechercher dans quelle case ou groupe de cases se situe le plus grand nombre d'impulsions. Une action sur le réglage du gain permet alors, via le bus VME, de faire coïncider de manière automatique ce maximum avec l'énergie attendue et connue de la source étalon. La figure 6 est un exemple de contenu de la mémoire d'histogramme. On observe en abscisse les différents nivaux d'énergie E et en ordonnée le nombre NI d'impulsions collectées pour chaque niveau d' énergie. La figure 7 représente un circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon un perfectionnement de l'invention. Le circuit électronique de diagnostic selon le perfectionnement de l'invention comprend, outre les éléments décrits ci-dessus en référence à la figure 3, deux mémoires tampon déroulantes Ml et M2 qui reçoivent, sur leurs entrées, les données numériques délivrées par les blocs de traitement respectifs 21 et 22. Un bus interne Bi relie chaque mémoire déroulante Ml, M2 au composant programmable logique d'interface et de contrôle 23. Une commande K2 appliquée au composant programmable logique 23 permet de déclencher le stockage des données issues des blocs de traitement 21 et 22 dans les mémoires déroulantes respectives Ml et M2. Les mémoires déroulantes Ml et M2 mémorisent, par exemple, l'historique des données issues des convertisseurs A/N inclus dans les blocs de traitement respectifs 21 et 22 à une cadence configurable par l'intermédiaire du bus VME B, ou encore l'historique de l'évolution des états des compteurs 27, 29 à une cadence configurable par le bus B, cette dernière pouvant être plus élevée que la cadence d' acquisition de base, permettant ainsi d'observer l'évolution des compteurs entre deux acquisitions.

Claims

REVENDICATIONS
1. Circuit électronique de diagnostic de spectrométrie comprenant des moyens de détection de données numériques correspondant à des impulsions détectées et des moyens de mesure d' amplitude pour associer une amplitude mesurée à une impulsion détectée (24), caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de rejet d'impulsions (25) pour rejeter, à partir des données numériques détectées, toute impulsion dont la largeur dépasse un seuil de largeur d'impulsion (te) et, pendant un intervalle de temps programmé (T3) , toute nouvelle impulsion, dès lors qu'une première impulsion a été détectée durant l'intervalle de temps programmé .
2. Circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de calibration comprenant une mémoire d'histogramme (30) pour classer, par tranche d'énergie de calibration, lorsque les impulsions détectées proviennent d'une source étalon, les données numériques qui correspondent aux impulsions détectées qui n'ont pas été rejetées par les moyens de rejet d'impulsions.
3. Circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comprend :
- des moyens de tri (28, 26) pour trier par tranches d'énergie de détection, d'une part, l'ensemble des impulsions détectées et, d'autre part, les impulsions détectées qui n'ont pas été rejetées par les moyens de rejet d'impulsions (25), et - des moyens de comptage (29, 27) pour compter, par tranches d'énergie de détection, d'une part, l'ensemble des impulsions détectées et, d'autre part, les impulsions détectées qui n'ont pas été rejetées par les moyens de rejet d'impulsions (25).
4. Circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une mémoire déroulante (Ml, M2) qui stocke les données numériques à une cadence configurable (K2) .
5. Circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour ne pas prendre en compte les impulsions dont l'amplitude mesurée est inférieure à une valeur de seuil d'amplitude (Es).
6. Circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un amplificateur d'entrée (A) pour amplifier des impulsions analogiques détectées et au moins un convertisseur analogique/numérique (A/N) pour convertir en lesdites données numériques les impulsions analogiques détectées.
7. Circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon la revendication 6, caractérisé en ce que la mémoire déroulante (Ml, M2) mémorise l'historique des données issues du convertisseur analogique/numérique (A/N) .
8. Chaîne de comptage de particules comprenant des moyens de détection de particules pour former des impulsions détectées et des moyens de traitement (15) des impulsions détectées, caractérisée en ce que les moyens de traitement (15) comprennent un circuit électronique de diagnostic de spectrométrie selon l'une quelconque des revendications 1 à 7.
9. Chaîne de comptage de particules selon la revendication 8, caractérisée en ce que les moyens de traitement (15) comprennent une mémoire vive partagée
(19) reliée à un réseau de communication (20) .
10. Chaîne de comptage de particules selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisée en ce que les particules sont des rayons X durs.
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