WO2005016834A2 - Installation de traitement aerobie d’un liquide par mise en mouvement de particules supportant des microorganismes avec decantation et degazage - Google Patents

Installation de traitement aerobie d’un liquide par mise en mouvement de particules supportant des microorganismes avec decantation et degazage Download PDF

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WO2005016834A2
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    • C02F2001/007—Processes including a sedimentation step
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage

Definitions

  • the present invention relates to the general technical field of aerobic biological treatment of liquids by activated sludge, in particular the field of biological treatment of waste water.
  • the present invention relates to an installation for the aerobic treatment of a liquid by setting in motion of particles supporting microorganisms.
  • the invention also relates to the use of such an installation for the purification of waste water.
  • Industrial and urban wastewater must be treated and decontaminated in treatment plants before it can be discharged into the natural environment. In order to comply with current regulatory and environmental provisions and in anticipation of those to come, reducing the volumes of water treatment by-products constitutes one of the major challenges to be met in the field of water treatment.
  • Wastewater treatment processes using activated sludge with a view to eliminating both carbon and nitrogen pollution according to an oxidation and sometimes nitrification / denitrification process by making the water stay in a basin of activated sludge before being subjected to a clarification, prove to be particularly interesting since they make it possible to eliminate this pollution by creation of biomass. Numerous devices and installations for treating waste water by biological means have thus been developed.
  • Decantation zones have thus been provided in order to separate the particles entrained by the treated liquid, said zones being able to be placed under the main reactor or in a secondary reactor and independent of the main reactor.
  • Such devices thus require a particle recycling system constituted by tubes and conduits fitted with pumps in order to return said particles to the main treatment reactor.
  • These additional means add to the cost price of such installations and are not always satisfactory.
  • such devices do not provide a simple and effective degassing system making it possible to separate the air bubbles entrained by the treated liquid or by the particles loaded with biomass before discharging the treated liquid.
  • the present invention fulfills this need.
  • the Applicant has thus discovered a new installation for the aerobic treatment of a liquid by biological means, making it possible to efficiently treat waste water of very diverse natures, such as effluents, in particular the nitrogenous materials of these waters, in a compact reactor, can be arranged in modular form, and very simple to operate and implement.
  • the installation according to the present invention which comprises a tank main and a side structure attached to the main tank and arranged in a specific way allows to obtain an optimal activity of the biomass fixed on the support particles and thus to obtain high yields of treatment and purification in the reactor.
  • the presence of the lateral structure attached to the main tank thus makes it possible to maintain a large quantity of bacteria in the treatment reactor by avoiding the evacuation of the particles necessary for treatment with the treated water, without causing hydraulic disturbances. within the main tank, and to separate the air bubbles entrained with the treated water without causing hydraulic disturbances within the lateral structure.
  • the present invention thus relates to an installation for the aerobic treatment of a liquid by setting in motion particles (14) supporting microorganisms, comprising at least one reactor comprising:
  • “at least one lateral settling and degassing structure (5) having: a common vertical wall (9) with at least part of the main tank, an inclined bottom wall (12) so as to allow the particles to fall towards the lower zone of the lateral structure (5) at the level of which is formed in said common wall, a communication opening (4) with the main tank (1), the inclined bottom wall (12) extending at its upper end, vertically upwards, by an end wall (11) provided with at least one liquid discharge chute (8), • at least one vertical partition (10) for separation extending parallel to said common wall (9), whose end.
  • the cross section of the upward circulation chamber (s) (2) has an area at least equal to half the total area of the cross section of the main tank ( 1).
  • the inclined bottom wall (12) has, with respect to the horizontal, an angle between 30 and 50 °, advantageously about 40 °.
  • the lateral decantation and degassing structure (5) contains one or more additional vertical partition (s) (10 ').
  • said one or more additional vertical partition (s) (10 ') is (are) fully submerged in the liquid.
  • said one or more additional vertical partition (s) (10 ') protrude (s) above the level of the liquid.
  • the lower edge of the communication opening (4) between the main tank (1) and the lateral structure (5) is located above the level of the bottom of the main tank (1), in the lower part of the latter.
  • the lower edge of the communication opening (4) between the main tank (1) and the lateral work (5) is located at a distance of between 20 cm and 100 cm from the bottom of the main tank (1).
  • the spacing formed between the lower part of one or more vertical partition (s) (10, 10 ′), relative to the inclined bottom wall ( 12), corresponds substantially two to three times the height of the communication opening (4) between the main tank (1) and the side structure (5).
  • the communication opening (4) between the main tank (1) and the lateral work (5) has a height of between 20 cm and 100 cm, advantageously extending over the entire width of the lateral structure (5), for a common wall height (9) of 5 m to 6 m, for a common wall surface (9) of 15 m 2 to 20 m 2 or for a volume of main tank (1) from 50 m 3 to 80 m 3 .
  • the installation comprises at least one reactor arranged in modular form.
  • the installation comprises at least two reactors according to the present invention, in order to increase the processing capacity of the installation, the reactors being placed side by side or facing each other.
  • the present invention also relates to the use of an installation according to the present invention for the purification of waste water.
  • FIG. 1 is a schematic sectional view of an aerobic treatment reactor for a biological liquid according to a first embodiment of the invention, which comprises a main tank (1) comprising a submerged upward circulation chamber (2) open at its upper and lower ends and two adjacent peripheral downward circulation chambers (3), the chambers of circulation (2) and (3) being separated by vertical walls, and the lower part of said upward circulation chamber (2) being provided with an air injection device (13); as well as a lateral decantation and degassing work (5) having a common vertical wall (9) with one of the edges of the main tank (1), an inclined bottom wall (12) so as to allow the particles to fall (14) towards the lower zone of the lateral structure (5), a communication opening (4) with the main tank (1), an end wall (11) provided with a discharge chute (8) , a vertical partition (10) for separation extending parallel to said common wall (9), thus defining at least one degassing zone (6) on
  • Figure 2 is a schematic cross-sectional view of a modular embodiment according to the present invention in which two treatment reactors are arranged side by side.
  • Figure 3 is a schematic cross-sectional view of a modular embodiment according to the present invention in which two treatment reactors are contiguous vis-à-vis by the outer wall of the main tank (1).
  • Figure 4 is a schematic cross-sectional view of a modular embodiment according to the present invention in which two treatment reactors are contiguous by the end wall (11) of the lateral structure (5) .
  • the device according to the present invention makes it possible to treat various types of urban or industrial wastewater, in particular pollution of nitrogenous origin from these waters.
  • the installation according to the present invention makes it possible to effectively carry out nitrification treatments according to which the ammoniacal nitrogen is oxidized in the form of nitrates.
  • the incoming effluent can arrive by gravity or by pumping at the top of the main tank (1).
  • the incoming effluent can also arrive from the bottom of the installation by a pressure injection at the bottom of the main tank (1).
  • a main tank comprising at least two zones or circulation chambers, being able to communicate between them, separated by one or more partition (s) preferably vertical (s) ).
  • the main tank (1) of the reactor is compartmentalized in two, thus defining an ascending circulation chamber (2).
  • a descending circulation chamber (3) the circulation chamber descending (3) being advantageously located on the side opposite to the lateral decantation and degassing work (5) and at the communication opening
  • the main tank (1) of the reactor is cylindrical with a vertical axis.
  • cylindrical is meant in the sense of the present invention a surface generated by a generator which moves parallel to a fixed direction by pressing on a fixed plane profile perpendicular to the given direction.
  • the base of the main tank (1) can be in different forms, such as the square, rectangular, or circular shape.
  • the lateral structure (5) according to the present invention is advantageously arranged all around the main tank, concentrically.
  • the perimeter of the base of the main tank (1) is square or rectangular.
  • the base of the main tank (1) has a flat bottom, making it possible, in the event of stopping of the air, to store by decantation the particles (14) in a regular manner on the bottom of the then easily recirculate the particles when restarting the injection of air into the reactor.
  • An air injection device (13) in the form of bubbles is arranged in the immediate vicinity of the lower part of the upward circulation chamber (s) (2), preferably in the vicinity of the bottom of said chamber (s) (s) of ascending circulation (2) and in the center of this (s).
  • a venturi system can for example be used to allow the direct introduction of atmospheric air into the upstream circulation chamber (s) (2).
  • the introduction of air by a compressor or a blower into the upward flow of the liquid to be treated can also be used with or without a venturi.
  • This air injection device (13) makes it possible both to ensure the circulation of the solution to be treated, thus allowing the suspension of the carrier particles of microorganisms and to supply the oxygen necessary for the biological treatment.
  • the injection of air into the main tank (1) thus induces a co-current circulation, permanent and orderly, of the three liquid, gaseous and solid phases in the reactor, under the effect of the driving force resulting from the bubbles d 'air says effect of "Air Lift".
  • the biomass is thus permanently in contact with the air bubbles by undergoing the orderly movement of the flow of liquid to be treated.
  • the air injection rate is.
  • the circulation speed of the air flow in the ascending (2) and descending (3) circulation chambers is advantageously between 0.014 and 0.037 m / s.
  • the cross section of the upward circulation chamber (s) (2) has an area at least equal to half of the total area of the cross section of the main tank (1).
  • the main tank (1) contains granular particles (14) of small diameter advantageously between 0.05 and 2 mm, even more advantageously between 0.05 and 0.5 mm.
  • the particles (14) have a density greater than 1, advantageously greater than 2, even more advantageously between 2 and 3.
  • the granular support according to the present invention is advantageously a material of volcanic origin such as basalt and pozzolan, or can also be sand, or even clay.
  • the volume of particulate material introduced into the main tank (1) of the treatment reactor is between 0 and 15% of the volume of the main tank (1).
  • the installation according to the present invention makes it possible to maintain a large amount of biomass on the particulate material and to control the thickness of the biofilm created on said material.
  • the thickness of the biofilm can be adjusted by varying the speed of circulation of the flow in the main tank (1) via the gas injection rate in the upward circulation chamber (2).
  • the permanent circulation of the support in the installation according to the present invention makes it possible to ensure an efficient transfer of material between the biomass and the liquid to be treated.
  • the liquid to be treated being introduced either from above or from below into the main tank (1), it emerges from said main tank (1) through the communication opening (4) towards the lateral work (5) attached to the main tank.
  • a fraction of the carrier particles of microorganisms and . air bubbles is entrained at the same time as the liquid outside the main tank (1) towards the lateral structure (5) for settling and degassing.
  • the lateral settling and degassing structure (5) according to the present invention thus allows the seeded particles to settle in the stilling zone (7) to return to the main treatment tank (1) and to the entrained air bubbles d '' be confined in the degassing zone (s) (6) to separate the treated liquid from these air bubbles.
  • the gas released in the compartment (s) (6) and (7) can be recovered and possibly reused for aerobic treatment of liquid by reinjecting this gas into the main tank (1).
  • the evacuation of the treated liquid is done via the evacuation chute (s) (8) after passage through the stilling (7) and degassing (6) zones which allow the treated liquid to be separated from the seeded support particles. and air bubbles that have been entrained in the side structure.
  • the discharge chute (s) (8) may be parallel or perpendicular to the end wall (11). The evacuation is carried out by overflow and the treated liquid is then sent to the natural environment or to a finishing work of the filter type if necessary.
  • the geometry and the configuration of the lateral structure (5) make it possible to obtain a tranquilization zone (7), also called decantation zone, subjected to a stable and little disturbed hydraulic and aeraulic regime.
  • the settling zone (7) is lined with a mass of lamellae, commonly used by those skilled in the art, making it possible to facilitate the sedimentation of granular particles in this zone.
  • the inclined bottom wall (12) of the lateral structure (5) for settling and degassing has, with respect to the horizontal, an angle of between 20 and 75 °, advantageously between 30 and 50 °, and even more advantageously about 40 °.
  • the angle of this wall (12) thus makes it possible to ensure a rapid fall of the particles from the settling zone (7) towards the bottom of the main tank (1).
  • the value of the angle presented by the inclined bottom wall (12) of the lateral structure (5) with the horizontal can naturally lead to a mirror surface, outside the degassing zone, which makes it possible to obtain hydraulic speeds upward of the order of 0 to 0.015 m / s. -.
  • the lateral structure (5) for settling and degassing contains one or more additional partition (s). separation vertical (s) (10 '), which can be fully immersed in the liquid and / or which can protrude above the liquid level.
  • the lateral decantation and degassing structure (5) contains at least two additional vertical separation partitions (10 ′), which protrude above the level of the liquid.
  • the number of additional vertical partition walls (10 ') and their configuration in the degassing zone (6) depends on the flow of air and water flows in the lateral structure (5) and is chosen so as to favor optimal degassing.
  • the lower edge of the communication opening (4) between the main tank (1) and the lateral structure (5) is located above the level of the bottom of the main tank (1), in the lower part of the latter, in particular in order to limit the risks of entrainment of large air bubbles in the lateral structure (5).
  • This embodiment thus makes it possible to avoid partial or total blockage of the communication opening (4) which can sometimes occur when the lower edge of the commumcation opening is located at the bottom of the main tank and in case of accidental shutdown of the air injection device (13).
  • the lower edge of the communication opening (4) between the main tank (1) and the lateral work (5) is located at a distance between 20 cm and 100 cm, preferably between 30 and 80 cm, more preferably between 50 and 70 cm, from the bottom of the main tank (1).
  • the spacing formed between the lower part of one or more vertical partition (s) (10, 10 ′), relative to the inclined bottom wall (12) corresponds substantially to two to three times the height of the communication opening (4) between the main tank (1) and the lateral structure (5).
  • the communication opening (4) between the main tank (1) and the lateral work (5) has a height of between 20 cm and 100 cm, preferably between 30 and 80 cm, so still preferable between 50 and 70 cm, advantageously extending over the entire width of the lateral structure (5), for a common wall height (9) of 5 m to 6 m, for a common wall surface (9) from 15 m 2 to 20 m 2 or for a main tank volume (1) from 50 m to 80 m 3 .
  • the installation comprises at least one reactor arranged in modular form.
  • the main tank (1) can be attached to a single lateral structure (5) for settling and degassing (FIG.
  • the installation comprises at least two reactors according to the present invention, the reactors being arranged side by side (FIG. 2) or opposite (FIGS. 3 and 4).
  • the reactors are arranged side by side, the two reactors are juxtaposed one next to the other, the different walls of each reactor being respectively arranged on the same axis.
  • each reactor has only one lateral decantation and degassing structure and the reactors are then paired in pairs with each other on the side opposite the wall provided with the lateral structure or on the side of the lateral structure. In this latter configuration, the reactors are always in even number.
  • An installation according to the present invention comprises a reactor comprising a main tank (1) of rectangular base having respective sides of 3 and 4 m and a height of 7 m, provided with an upward circulation chamber (2), two adjacent downward flow chambers (3), and an air injection device (13) in the form of bubbles formed in the immediate vicinity of the lower part of said upward flow chamber (2) injecting air at a flow rate of 500 m 3 / h, the cross section of the upward circulation chamber (2) having an area of 6 m 2 and the cross section of the main tank (1) having a total area of 1. 2 ; .
  • a lateral decantation and degassing work (5) having an inclined bottom wall (12) having an angle to the horizontal of 50 °, a vertical partition (10) of separation defining in the lateral work a zone of degassing (6) on the side of the main tank and a cooling zone (7) on the other side, and an additional vertical partition wall (10 ') fully immersed in the liquid, the partitions (10) and (10' ) being separated by 1 m.
  • the lower edge of the communication opening (4) between the main tank (1) and the lateral structure (5), formed in the common wall (9), is located at a distance of 50 cm from the bottom of the tank main (1).
  • the communication opening (4) between the main tank (1) and the lateral structure (5) has a height of 50 cm, extending over the entire width of the lateral structure (5), for a height of common wall (9) of 5 m.
  • Such an installation was used to purify an effluent of municipal origin, the gross starting COD of which was 150 to 250 mg / 1 and having a nitrogen content of 25 to 60 mg / 1. After two weeks of operation, the filtered COD was between
  • Example 2 The present study was carried out with different reactors according to the present invention in order to measure the treatment performance with respect to nitrogen, but also filtered COD, present in the water to be treated.
  • the first tests were carried out with a cylindrical installation with a circular base with a diameter of 600 mm and a water height of 5 m. Supplied with carbon-free water taken from the station outlet, the reactor filled with material eliminated maximum nitrogen volume loads of 3.0 kgN / m 3 . j.
  • the second series of tests was carried out with a pilot reactor of square section 0.7 x 0.7 m and a water height of 4 m.
  • the third series of tests was performed with a rectangular base pilot reactor having respective sides' of 3 and 4 m and a height of about 6 m.
  • the reduction in filtered COD is on average 1kg COD / m 3 .
  • the average nitrogen nitrogen loads are 0.6 ⁇ 0.2 kg N / m 3 . j.

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Abstract

La présente invention concerne une installation pour le traitement aérobie d’un liquide par mise en mouvement de particules supportant des microorganismes, comportant au moins un réacteur comprenant une cuve principale (1) de réacteur biologique et au moins un ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage présentant : une paroi verticale commune (9) avec au moins une partie de la cuve principale, une paroi de fond inclinée (12) de manière à permettre la chute des particules vers la zone inférieure de l’ouvrage latéral (5) au niveau de laquelle se trouve ménagée dans ladite paroi commune, une ouverture de communication (4) avec la cuve principale (1), la paroi de fond inclinée (12) se prolongeant à son extrémité supérieure, verticalement vers le haut, par une paroi d’extrémité (11) munie d’au moins une goulotte d’évacuation (8) de liquide, au moins une cloison verticale (10) de séparation s’étendant parallèlement à ladite paroi commune (9), dont l’extrémité supérieure dépasse le niveau du liquide dans la cuve principale et dans l’ouvrage latéral, et dont l’extrémité inférieure reste écartée du fond inclinée (12) pour délimiter un passage permettant la décantation des particules vers le fond de la cuve principale (1), ladite cloison (101) définissant ainsi au moins une zone de dégazage (6) du côté de la cuve principale et une zone de tranquillisation (7) du côté de la goulotte.

Description

Installation de traitement aérobie d'un liquide par mise en mouvement de particules supportant des microorganisrnes, avec décantation et dégazage
La présente invention concerne le domaine technique général du traitement biologique aérobie de liquides par boues activées, notamment le domaine du traitement biologique des eaux résiduaires. En particulier, la présente invention concerne une installation pour le traitement aérobie d'un liquide par mise en mouvement de particules supportant des microorganisrnes. L'invention a également pour objet l'utilisation d'une telle installation pour l'épuration des eaux résiduaires. Les eaux résiduaires industrielles et urbaines doivent être traitées et dépolluées dans des stations d'épuration avant de pouvoir être rejetées dans le milieu naturel. Afin de se conformer aux dispositions réglementaires et environnementales actuelles et par anticipation sur celles à venir, la réduction des volumes de sous-produits de traitement des eaux constitue l'un des grands défis à relever dans le domaine du traitement des eaux. Les traitements biologiques ont beaucoup été utilisés ces derniers temps pour éliminer les déchets organiques contenus dans les eaux usées, tels que les sucres, les matières fécales, les graisses, afin de se conformer aux exigences des normes de rejet . des effluents en vigueur. Les procédés d'épuration des eaux résiduaires par boues activées, en vue d'éliminer à la fois les pollutions d'origine carbonée et celles d'origine azotée selon un processus d'oxydation et parfois de nitrification/dénitrification en faisant séjourner l'eau dans un bassin de boue activée avant d'être soumise à une clarification, s'avèrent particulièrement intéressants puisqu'ils permettent d'éliminer cette pollution par création de biomasse. De nombreux dispositifs et installations de traitement d'eaux résiduaires par voie biologique ont ainsi été développés. Dans la technique antérieure, ont été décrits des procédés de mise en mouvement de particules supports de microorganismes dans un liquide à traiter par des microorganismes selon lesquels des particules supports de microorganisrnes sont introduites dans un réacteur à deux zones délimitées par une paroi verticale, laissant des passages libres en dessous et en dessus de ladite paroi, le réacteur est alimenté en liquide à traiter, et un gaz est insufflé à la partie inférieure de l'une des zones de réacteur, de manière à établir dans les deux zones une circulation à co-courant, permanente et ordonnée des phases liquide, solide et gazeuse, ainsi que des dispositifs de mise en œuvre de ces procédés. Lors du fonctionnement de tels dispositifs, il peut se produire un entraînement des particules chargées de biomasse par le liquide traité. Il a ainsi été prévu des zones de décantation afin de séparer les particules entraînées par le liquide traité, lesdites zones pouvant être placées sous le réacteur principal ou dans un réacteur secondaire et indépendant du réacteur principal. De tels dispositifs nécessitent ainsi un système de recyclage des particules constitué par des tubes et conduits munis de pompes afin de renvoyer lesdites particules dans le réacteur principal de traitement. Ces moyens supplémentaires grèvent le prix de revient de telles installations et ne donnent pas toujours satisfaction. En outre, de tels dispositifs ne prévoient pas de système de dégazage simple et efficace permettant de séparer les bulles d'air entraînées par le liquide traité ou par les particules chargées de biomasse avant d' évacuer le liquide traité.
Par conséquent, il existait ainsi un besoin, notamment dans le domaine du traitement des eaux par voie biologique,, de mettre au point une. installation pour le traitement aérobie d'un liquide par mise en mouvement de particules supportant des microorganismes dans un réacteur ne présentant pas les inconvénients des dispositifs de l'art antérieur et permettant notamment de réaliser une séparation efficace des phases liquide, solide et gazeuse avant de procéder à l'évacuation du liquide traité, sans entraver la circulation des autres phases et en assurant simultanément un recyclage immédiat des particules dans le flux de circulation du mélange triphasique entretenu dans le réacteur.
La présente invention vient combler ce besoin. La Demanderesse a ainsi découvert une nouvelle installation pour le traitement aérobie d'un liquide par voie biologique, permettant de traiter efficacement des eaux usées de natures très diverses, telles que les effluents, notamment les matières azotées de ces eaux, dans un réacteur compact, pouvant être agencé sous forme modulaire, et très simple d'exploitation et de mise en œuvre. L'installation selon la présente invention qui comprend une cuve principale et un ouvrage latéral accolé à la cuve principale et agencé de manière spécifique permet d'obtenir une activité optimale de la biomasse fixée sur les particules supports et d'obtenir ainsi des rendements élevés de traitement et d'épuration dans le réacteur. En effet, la présence de l'ouvrage latéral accolé à la cuve principale permet ainsi de maintenir une quantité importante de bactéries dans le réacteur de traitement en évitant l'évacuation des particules nécessaires au traitement avec l'eau traitée, sans engendrer de perturbations hydrauliques au sein de la cuve principale, et de séparer les bulles d'air entraînées avec l'eau traitée sans engendrer de perturbations hydrauliques au sein de l'ouvrage latéral.
La présente invention a ainsi pour objet une installation pour le traitement aérobie d'un liquide par mise en mouvement de particules (14) supportant des microorganismes, comportant au moins un réacteur comprenant :
" une cuve principale (1) de réacteur biologique compartimentée de façon à présenter au moins une chambre de circulation ascendante (2) immergée ouverte à ses extrémités supérieure et inférieure et au moins une chambre adjacente de circulation descendante (3), un dispositif d'injection d'air (13) sous forme de bulles étant ménagé au voisinage immédiat de la partie inférieure de ladite ou desdites chambre(s) de circulation ascendante (2),
" au moins un ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage présentant : une paroi verticale commune (9) avec au moins une partie de la cuve principale, une paroi de fond inclinée (12) de manière à permettre la chute des particules vers la zone inférieure de l'ouvrage latéral (5) au niveau de laquelle se trouve ménagée dans ladite paroi commune, une ouverture de communication (4) avec la cuve principale (1), la paroi de fond inclinée (12) se prolongeant à son extrémité supérieure, verticalement vers le haut, par une paroi d'extrémité (11) munie d'au moins une goulotte d'évacuation (8) de liquide, . • au moins une cloison verticale (10) de séparation s'étendant parallèlement à ladite paroi commune (9), dont l'extrémité . supérieure dépasse le niveau du liquide dans la cuve principale et dans l'ouvrage latéral, et dont l'extrémité inférieure reste écartée du fond incliné (12) pour délimiter un passage permettant la décantation des particules vers le fond de la cuve principale (1), ladite cloison (10) définissant ainsi au moins une zone de dégazage (6) du côté de la cuve principale et une zone de tranquillisation (7) du côté de là goulotte.
Dans un mode de réalisation particulier de la présente invention, la section transversale de la ou des chambre(s) de circulation ascendante (2) présente une surface au moins égale à la moitié de la surface totale de la section transversale de la cuve principale (1). Dans un mode de réalisation particulier de la présente invention, la paroi de fond inclinée (12) présente, par rapport à l'horizontal, un angle compris entre 30 et 50°, avantageusement d'environ 40°. Dans un mode de réalisation particulier de la présente invention, l'ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage contient une ou plusieurs cloison(s) additionnelle(s) verticale(s) de séparation (10'). Dans un exemple de réalisation particulier de la présente invention, ladite ou lesdites cloison(s) additionnelle(s) verticale(s) de séparation (10') est(sont) entièrement immergée(s) dans le liquide. Dans un autre exemple de réalisation particulier de la présente invention, ladite ou lesdites cloison(s) additionnelle(s) verticale(s) de séparation (10') dépasse(nt) au- dessus du niveau du liquide. Avantageusement selon la présente invention, le bord inférieur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) se situe au- dessus du niveau du fond de la cuve principale (1), dans la partie inférieure de cette dernière. De manière encore plus avantageuse selon la présente invention, le bord inférieur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) se situe à une distance comprise entre 20 cm et 100 cm du fond de la cuve principale (1). Dans un exemple de réalisation particulier de la présente invention, l'écartement ménagé entre la partie inférieure d'une ou des cloison(s) verticale(s) de séparation (10, 10'), par rapport à la paroi de fond inclinée (12), correspond sensiblement à deux à trois fois la hauteur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5). Selon une caractéristique particulière de la présente invention, l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) présente une hauteur comprise entre 20 cm et 100 cm, avantageusement s'etendant sur toute la largeur de l'ouvrage latéral (5), pour une hauteur de paroi commune (9) de 5 m à 6 m, pour une surface de paroi commune (9) de 15 m2 à 20 m2 ou pour un volume de cuve principale (1) de 50 m3 à 80 m3. Avantageusement selon la présente invention, l'installation comporte au moins un réacteur agencé sous forme modulaire. De manière encore plus avantageuse selon la présente invention, l'installation comprend au moins deux réacteurs selon la présente invention, pour augmenter la capacité de traitement de l'installation, les réacteurs étant disposés côte à côte ou en vis-à-vis.
La présente invention a également pour objet l'utilisation d'une installation selon la présente invention pour l'épuration des eaux résiduaires.
Divers objets et avantages de la présente invention deviendront apparents pour l'homme du métier par le biais de références aux dessins illustratifs suivants : la figure 1 est une vue schématique en coupe d'un réacteur de traitement aérobie d'un liquide par voie biologique selon un premier mode de réalisation de l'invention, qui comprend une cuve principale (1) comprenant une chambre de circulation ascendante (2) immergée ouverte à ses extrémités supérieure et inférieure et deux chambres adjacentes périphériques de circulation descendante (3), les chambres de circulation (2) et (3) étant séparées par des parois verticales, et la partie inférieure de ladite chambre de circulation ascendante (2) étant munie d'un dispositif d'injection d'air (13) ; ainsi qu'un ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage présentant une paroi verticale commune (9) avec un des bords de la cuve principale (1), une paroi de fond inclinée (12) de manière à permettre la chute des particules (14) vers la zone inférieure de l'ouvrage latéral (5), une ouverture de communication (4) avec la cuve principale (1), une paroi d'extrémité (11) munie d'une goulotte d'évacuation (8), une cloison verticale (10) de séparation s'etendant parallèlement à ladite paroi commune (9), définissant ainsi au moins une zone de dégazage (6) du côté de la cuve principale et une zone de tranquillisation (7) du côté de la goulotte. la figure 2 est une vue schématique en coupe transversale d'une réalisation modulaire selon la présente invention dans laquelle deux réacteurs de traitement sont disposés côte à côte. la figure 3 est une vue schématique en coupe transversale d'une réalisation modulaire selon la présente invention dans laquelle deux réacteurs de traitement sont accolés en vis-à-vis par la paroi extérieure de la cuve principale (1). la figure 4 est une vue schématique en coupe transversale d'une réalisation modulaire selon la présente invention dans laquelle deux réacteurs de traitement sont accolés en vis-à-vis par la paroi d'extrémité (11) de l'ouvrage latéral (5).
Le dispositif selon la présente invention permet de traiter divers types d'eaux résiduaires urbaines ou industrielles, notamment les pollutions d'origine azotée de ces eaux. En particulier, l'installation selon la présente invention permet de réaliser efficacement des traitements de nitrification selon lesquels l'azote ammoniacal est oxydé sous forme de nitrates. Dans l'installation selon la présente invention, l'effluent entrant peut arriver par gravité ou par pompage en haut de la cuve principale (1). L'effluent entrant peut également arriver par le bas de l'installation par une injection sous pression au fond de la cuve principale (1). Par le terme de cuve principale "compartimentée", on entend au sens de la présente invention une cuve principale comprenant au moins deux zones ou chambres de circulation, pouvant communiquer entre elles, séparées par une ou plusieurs cloison(s) de préférence verticale(s). Dans un mode de réalisation particulier de la présente invention, la cuve principale (1) du réacteur est compartimentée en deux, définissant ainsi une chambre de circulation ascendante (2)., et une chambre de circulation descendante (3), la chambre de circulation descendante (3) étant avantageusement située du côté opposé à l'ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage et à l'ouverture de communication
(4). Avantageusement selon la présente invention, la cuve principale (1) du réacteur est cylindrique d'axe vertical. Par le terme de "cylindrique", on entend au sens de la présente invention une surface engendrée par une génératrice qui se déplace parallèlement à une direction fixe en s 'appuyant sur un profil plan fixe perpendiculaire à la direction donnée. Ainsi, la base de la cuve principale (1) peut se présenter sous différentes formes, telles que la forme carrée, rectangulaire, ou circulaire. Lorsque la base de la cuve principale (1) est de forme circulaire, l'ouvrage latéral (5) selon la présente invention est avantageusement disposé tout autour de la cuve principale, de manière concentrique. Dans un mode de réalisation particulier de la présente invention, le périmètre de la base de la cuve principale (1) est de forme carrée ou rectangulaire. Avantageusement selon la présente invention, la base de la cuve principale (1) a un fond plat, permettant, en cas d'arrêt de l'air, de stocker par décantation les particules (14) d'une façon régulière sur le fond du réacteur, puis d'assurer facilement une recirculation des particules lors du redémarrage de l'injection d'air dans le réacteur. Un dispositif d'injection d'air (13) sous forme de bulles est agencé au voisinage immédiat de la partie inférieure de la ou des chambre(s) de circulation ascendante (2), de préférence au voisinage du fond de ladite ou desdites chambre(s) de circulation ascendante (2) et au centre de celle(s)-ci. Un système venturi peut par exemple être utilisé pour permettre l'introduction directe d'air atmosphérique dans la ou les chambre(s) de circulation ascendante (2). L'introduction d'air par un compresseur ou une soufflante dans le flux ascendant du liquide à traiter peut également être utilisé avec ou sans venturi. Ce dispositif d'injection d'air (13) permet à la fois d'assurer la circulation de la solution à traiter permettant ainsi la mise en suspension des particules supports de microorganismes et de fournir l'oxygène nécessaire au traitement biologique. L'injection d'air dans la cuve principale (1) induit ainsi une circulation à co-courant, permanente et ordonnée, des trois phases liquide, gazeuse et solide dans le réacteur, sous l'effet de la force motrice résultant des bulles d'air dit effet d'"Air Lift". La biomasse se trouve ainsi en permanence en contact avec les bulles d'air en subissant le mouvement ordonné du flux de liquide à' traiter. Le débit d'injection d'air est. avantageusement compris entre 300 et 800 m3/h. La vitesse de circulation du flux d'air dans les chambres de circulation ascendante (2) et descendante (3) est quant à elle avantageusement comprise entre 0,014 et 0,037 m/s. Avantageusement selon la présente invention, la section transversale de la ou des chambre(s) de circulation ascendante (2) présente une surface au moins égale à la moitié de la surface totale de la section transversale de la cuve principale (1). Un tel mode de réalisation permet ainsi d'éviter des accumulations importantes de matériau à la base de la ou des chambre(s) de circulation descendante (3). La cuve principale (1) contient des particules granulaires (14) de faible diamètre avantageusement compris entre 0,05 et 2 mm, de manière encore plus avantageuse entre 0,05 et 0,5 mm. Selon une caractéristique particulière de la présente invention, les particules (14) sont de densité supérieure à 1, avantageusement supérieure à 2, encore plus avantageusement comprise entre 2 et 3. Le support granulaire selon la présente invention est avantageusement un matériau d'origine volcanique tel que le basalte et la pouzzolane, ou peut également être du sable, ou encore de l'argile. Avantageusement selon la présente invention, le volume de matériau particulaire introduit dans la cuve principale (1) du réacteur de traitement est compris entre 0 et 15% du volume de la cuve principale (1). L'installation selon la présente invention permet de maintenir une forte quantité de biomasse sur le matériau particulaire et de contrôler l'épaisseur du biofilm créé sur ledit matériau. L'épaisseur du biofilm peut être réglée en faisant varier la vitesse de circulation du flux dans la cuve principale (1) via le débit d'injection du gaz dans la chambre de circulation ascendante (2). La mise en circulation permanente du support dans l'installation selon la présente invention permet d'assurer un transfert de matière efficace entre la biomasse et le liquide à traiter. Le liquide à traiter étant introduit soit par le haut soit par le bas dans la cuve principale (1), il ressort de ladite cuve principale (1) par l'ouverture de communication (4) vers l'ouvrage latéral (5) accolé à la cuve principale. Une fraction des particules supports de microorganismes et des. bulles d'air, est entraînée en même temps que le liquide en dehors de la cuve principale (1) vers l'ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage. L'ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage selon la présente invention permet ainsi aux particules ensemencées de décanter dans la zone de tranquillisation (7) pour revenir vers la cuve principale (1) de traitement et aux bulles d'air entraînées d'être confinées dans la ou les zone(s) de dégazage (6) pour séparer le liquide traité de ces bulles d'air. Le gaz dégagé dans le(s) compartiment(s) (6) et (7) peut être récupéré et éventuellement réutilisé pour le traitement aérobie de liquide en réinjectant ce gaz dans la cuve principale (1). L'évacuation du liquide traité se fait via la (les) goulotte(s) d'évacuation (8) après passage dans les zones de tranquillisation (7) et de dégazage (6) qui permettent de séparer le liquide traité des particules supports ensemencées et des bulles d'air qui ont été entraînés dans l'ouvrage latéral. La (les) goulotte(s) d'évacuation (8) peuvent être parallèles ou perpendiculaires à la paroi d'extrémité (11). L'évacuation est réalisée par débordement et le liquide traité est alors envoyé vers le milieu naturel ou vers un ouvrage de finition du type filtre si nécessaire. Avantageusement selon la présente invention, la géométrie et la configuration de l'ouvrage latéral (5) permettent d'obtenir une zone de tranquillisation (7), encore appelée zone de décantation, soumise à un régime hydraulique et aéraulique stable et peu perturbée. Selon un mode de réalisation particulier de la présente invention, la zone de décantation (7) est garnie d'un massif de lamelles, communément utilisées par l'homme du métier, permettant de faciliter la sédimentation des particules granulaires dans cette zone. Selon une caractéristique particulière de la présente invention, la paroi de fond inclinée (12) de l'ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage présente, par rapport à l'horizontal, un angle compris entre 20 et 75°, avantageusement entre 30 et 50°, et de manière encore plus avantageuse d'environ 40°. L'angle de cette paroi (12) permet ainsi d'assurer une chute rapide des particules de la zone de décantation (7) vers le fond de la cuve principale (1). La valeur de l'angle que présente la paroi de fond inclinée (12) de l'ouvrage latéral (5) avec l'horizontal peut amener naturellement à une surface au miroir, hors zone de dégazage, qui permet d'obtenir des vitesses hydrauliques ascensionnelles de l'ordre de 0 à 0,015 m/s. - . Avantageusement selon la présente invention, l'ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage contient une ou plusieurs cloison(s) additionnelle(s) verticale(s) de séparation (10'), qui peuvent être entièrement immergée(s) dans le liquide et/ou qui peuvent dépasser au-dessus du niveau du liquide. Dans un mode de réalisation particulier de la présente invention, l'ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage contient au moins deux cloisons additionnelles verticales de séparation (10'), qui dépassent au-dessus du niveau du liquide. Le nombre de cloisons additionnelles verticales de séparation (10') et leur configuration dans la zone de dégazage (6) dépend du débit des flux d'air et d'eau dans l'ouvrage latéral (5) et est choisi de manière à favoriser un dégazage optimal. Avantageusement selon la présente invention, le bord inférieur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) se situe au- dessus du niveau du fond de la cuve principale (1), dans la partie inférieure de cette dernière, notamment afin de limiter les risques d'entraînement de grosses bulles d'air dans l'ouvrage latéral (5). Ce mode de réalisation permet ainsi d'éviter l'obturation partielle ou totale de l'ouverture de communication (4) qui peut se produire parfois lorsque le bord inférieur de l'ouverture de commumcation se situe au niveau du fond de la cuve principale et en cas d'arrêt accidentel du dispositif d'injection d'air (13). De manière encore plus avantageuse, le bord inférieur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) se situe à une distance comprise entre 20 cm et 100 cm, de préférence entre 30 et 80 cm, de manière encore préférentielle entre 50 et 70 cm, du fond de la cuve principale (1). Selon une caractéristique particulière de la présente invention, l'écartement ménagé entre la partie inférieure d'une ou des cloison(s) verticale(s) de séparation (10, 10'), par rapport à la paroi de fond inclinée (12), correspond sensiblement à deux à trois fois la hauteur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5). Avantageusement selon la présente invention, l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) présente une hauteur comprise entre 20 cm et 100 cm, de préférence entre 30 et 80 cm, de manière encore préférentielle entre 50 et 70 cm, s'etendant avantageusement sur toute la largeur de l'ouvrage latéral (5), pour une hauteur de paroi commune (9) de 5 m à 6 m, pour une surface de paroi commune (9) de 15 m2 à 20 m2 ou pour un volume de cuve principale (1) de 50 m à 80 m3. Avantageusement selon la présente invention, l'installation comporte au moins un réacteur agencé sous forme modulaire. Ainsi, la cuve principale (1) peut être accolée à un unique ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage (figure 1), mais elle peut également être accolée à deux ouvrages latéraux (5) de décantation et de dégazage de chaque côté de ses bords. Dans un mode de réalisation particulier, l'installation comprend au moins deux réacteurs selon la présente invention, les réacteurs étant disposés côte à côte (figure 2) ou en vis-à-vis (figures 3 et 4). Lorsque les réacteurs sont disposés côte à côte, les deux réacteurs sont juxtaposés l'un à côté de l'autre, les différentes parois de chaque réacteur étant respectivement disposées sur un même axe. Lorsque les réacteurs sont disposés en vis-à-vis, chaque réacteur ne comporte qu'un seul ouvrage latéral de décantation et de dégazage et les réacteurs sont alors accolés deux à deux les uns aux autres du côté opposé à la paroi munie de l'ouvrage latéral ou du côté de l'ouvrage latéral. Dans cette dernière configuration, les réacteurs sont toujours en nombre pair.
Les exemples suivants sont donnés à titre non limitatif et illustrent la présente invention.
Exemples de réalisation de l'invention :
Exemple 1 : Une installation selon la présente invention comporte un réacteur comprenant une cuve principale (1) de base rectangulaire ayant des côtés respectifs de 3 et 4 m et une hauteur de 7 m, munie d'une chambre de circulation ascendante (2), de deux chambres adjacentes de circulation descendante (3), et d'un dispositif d'injection d'air (13) sous forme de bulles ménagé au voisinage immédiat de la partie inférieure de ladite chambre de circulation ascendante (2) injectant de l'air à un débit de 500 m3/h, la section transversale de la chambre de circulation ascendante (2) présentant une surface de 6 m2 et la section transversale de la cuve principale (1) présentant une surface totale de 1 . 2 ; . et un ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage présentant une paroi de fond inclinée (12) ayant un angle avec l'horizontal de 50 °, une cloison verticale (10) de séparation définissant dans l'ouvrage latéral une zone de dégazage (6) du côté de la cuve principale et une zone de tranquillisation (7) de l'autre côté, et une cloison additionnelle verticale de séparation (10') entièrement immergée dans le liquide, les cloisons (10) et (10') étant séparées de 1 m. Le bord inférieur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5), ménagée dans la paroi commune (9), se situe à une distance de 50 cm du fond de la cuve principale (1). L'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) présente une hauteur de 50 cm, s'etendant sur toute la largeur de l'ouvrage latéral (5), pour une hauteur de paroi commune (9) de 5 m. Une telle installation a été utilisée pour épurer un effluent d'origine municipale, dont la DCO brute de départ était de 150 à 250 mg/1 et ayant une teneur en azote de 25 à 60 mg/1. Après deux semaines de fonctionnement, la DCO filtrée était comprise entre
40 et 70 mg/1 et la teneur de l'azote ammoniacal de l'effluent en sortie était comprise entre 0,5 et 2 mg/1.
Exemple 2 : La présente étude a été réalisée avec différents réacteurs selon la présente invention afin de mesurer les performances de traitement vis-à-vis de l'azote, mais aussi de la DCO filtrée, présents dans l'eau à traiter. Les premiers essais ont été réalisés avec une installation de forme cylindrique de base circulaire d'un diamètre de 600 mm et d'une hauteur d'eau de 5 m. Alimenté avec une eau dépourvue de carbone prélevée en sortie station, le réacteur garni de matériau a éliminé des charges volumiques maximum en Azote de 3,0 kgN/m3. j.
La deuxième série d'essais a été réalisée avec un réacteur pilote de section carrée 0,7 x 0,7 m et une hauteur d'eau de 4 m. Les caractéristiques de l'eau à traiter étaient les suivantes : DCO brute = 310 + 50 mg/1 DCO filtrée = 185 + 25 mg/1 MES = 80 + 20 mg/1 N-NH4 = 40 ± 10 mg/1 N K = 55 + 15 mg/1 Alimenté avec une telle eau issue d'un décanteur primaire, les charges moyennes éliminées en Azote sont de 0,6 + 0,2 kg N/m3. j et 2,0 ± 1,0 kg/m3, j de DCO filtrée.
La troisième série d'essais a été réalisée avec un réacteur pilote de base rectangulaire ayant des côtés respectifs' de 3 et 4 m et une hauteur d'environ 6 m. Les caractéristiques de l'eau à traiter étaient les suivantes : DCO brute = 200 + 50 mg/1 DCO filtrée = 180 ± 25 mg/1 MES = 65 ± 20 mg/1 N-NH4 = 35 + 10 mg/1 N K = 50 ± 15 mg/1 L'abattement de la DCO filtrée est en moyenne de 1kg DCO/m3. j. Alimenté avec une telle eau en partie débarrassée de la pollution carbonée, les charges moyennes éliminées en Azote sont de 0,6 ± 0,2 kg N/m3. j.

Claims

REVENDICATIONS
1. Installation pour le traitement aérobie d'un liquide par mise en mouvement de particules (14) supportant des microorganismes, comportant au moins un réacteur comprenant :
" une cuve principale (1) de réacteur biologique compartimentée de façon à présenter au moins une chambre de circulation ascendante (2) immergée ouverte à ses extrémités supérieure et inférieure et au moins une chambre adjacente de circulation descendante (3), un dispositif d'injection d'air (13) sous forme de bulles étant ménagé au voisinage immédiat de la partie inférieure de ladite ou desdites chambre(s) de circulation ascendante (2), " au moins un ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage présentant : une paroi verticale commune (9) avec au moins une partie de la cuve principale, une paroi de fond inclinée (12) de manière à permettre la chute des particules vers la zone inférieure de l'ouvrage latéral (5) au niveau de laquelle se trouve ménagée dans ladite paroi commune, une ouverture de communication (4) avec la cuve principale (1), la paroi de fond inclinée (12) se prolongeant à son extrémité supérieure, verticalement vers le haut, par une paroi d'extrémité (11) munie d'au moins une goulotte d'évacuation (8) de liquide, au moins une cloison verticale (10) de séparation s'etendant parallèlement à ladite paroi commune (9), dont l'extrémité supérieure dépasse le niveau du liquide dans la cuve principale et dans l'ouvrage latéral, et dont l'extrémité inférieure reste écartée du fond incliné (12) pour délimiter un passage permettant la décantation des particules vers le fond de la cuve principale (1), ladite cloison (10) définissant ainsi au moins une zone de dégazage (6) du côté de la cuve principale et une zone de tranquillisation (7) du côté de la goulotte.
2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que la section transversale de la ou des chambre(s) de circulation ascendante (2) présente une surface au moins égale à la moitié de la surface totale de la section transversale de la cuve principale (1).
3. Installation selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que la paroi de fond inclinée (12) présente, par rapport à l'horizontal, un angle compris entre 30 et 50°, avantageusement d'environ 40°.
4. Installation selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que l'ouvrage latéral (5) de décantation et de dégazage contient une ou plusieurs cloison(s) additionnelle(s) verticale(s) de séparation (10').
5. Installation selon la revendication 4, caractérisée en ce que ladite ou lesdites cloison(s) additionnelle(s) verticale(s) de séparation (10') est(sont) entièrement immergée(s) dans le liquide.
6. Installation selon la revendication 4, caractérisée en ce que ladite ou lesdites cloison(s) additionnelle(s) verticale(s) de séparation (10') dépasse(nt) au-dessus du niveau du liquide.
7. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le bord inférieur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) se situe au-dessus du niveau du fond de la cuve principale (1), dans la partie inférieure de cette dernière.
8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce que le bord inférieur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) se situe à une distance comprise entre 20 cm et 100 cm du fond de la cuve principale (1).
9. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'écartement ménagé entre la partie inférieure d'une ou des cloisôn(s) verticale(s) de séparation (10, 10'), par rapport à la paroi de fond inclinée (12), correspond sensiblement à deux à trois fois la hauteur de l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5).
10. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'ouverture de communication (4) entre la cuve principale (1) et l'ouvrage latéral (5) présente une hauteur comprise entre 20 cm et 100 cm, avantageusement s'etendant sur toute la largeur de l'ouvrage latéral (5), pour une hauteur de paroi commune (9) de 5 m à 6 m, pour une surface de paroi commune (9) de 15 m2 à 20 m2 ou pour un volume de cuve principale (1) de 50 m3 à 80 m3.
11. Installation selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un réacteur agencé sous forme modulaire.
12. Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins deux réacteurs tels que définis à l'une quelconque des revendications 1 à 10, pour augmenter la capacité de traitement de l'installation, les réacteurs étant disposés côte à côte ou en vis-à-vis.
13. Utilisation d'une installation telle que définie à l'une quelconque des revendications 1 à 12 pour l'épuration des eaux résiduaires.
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