WO2004092618A1 - Ölversorgungsvorrichtung für den hydraulikkreislauf eines fahrzeuggetriebes bzw. verfahren zur steuerung oder regelung der ölversorgungsvorrichtung - Google Patents

Ölversorgungsvorrichtung für den hydraulikkreislauf eines fahrzeuggetriebes bzw. verfahren zur steuerung oder regelung der ölversorgungsvorrichtung Download PDF

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WO2004092618A1
WO2004092618A1 PCT/EP2004/003967 EP2004003967W WO2004092618A1 WO 2004092618 A1 WO2004092618 A1 WO 2004092618A1 EP 2004003967 W EP2004003967 W EP 2004003967W WO 2004092618 A1 WO2004092618 A1 WO 2004092618A1
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WO
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circuit
control
pump
line
pressure
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Application number
PCT/EP2004/003967
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English (en)
French (fr)
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Adamis Panagiotis
Rainer Petersen
Lars Hofmann
Peter Tenberge
Jörg MÖCKEL
Hisashi Machida
Naser Emamdjomeh
Original Assignee
Nsk Ltd.
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/0021—Generation or control of line pressure
    • F16H61/0025—Supply of control fluid; Pumps therefore
    • F16H61/0031—Supply of control fluid; Pumps therefore using auxiliary pumps, e.g. pump driven by a different power source than the engine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H57/00—General details of gearing
    • F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
    • F16H57/0434—Features relating to lubrication or cooling or heating relating to lubrication supply, e.g. pumps ; Pressure control
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
    • F16H61/662—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members
    • F16H2061/66286—Control for optimising pump efficiency

Definitions

  • Oil supply device for the hydraulic circuit of a vehicle transmission or method for controlling or regulating the oil supply device
  • the invention relates to an oil supply device for the hydraulic circuit of a vehicle transmission, in particular an automatic transmission, wherein a first pump and second pump as hydraulic pumps for conveying the oil, vzw. are provided via a filter from a tank, the first pump by a first shaft, vzw. the transmission input shaft or the motor output shaft is drivable, and wherein the hydraulic circuit has a low pressure and
  • the invention relates to a method for controlling or regulating the aforementioned oil supply device.
  • the high-pressure pump In the two-pump systems known in the prior art, the high-pressure pump must be designed for the maximum high-pressure volume flow.
  • this high-pressure volume flow for example in the case of stepless transmissions with looping or friction wheel variators, can be high for fast adjustment processes even at low engine speeds.
  • Automatic transmissions also require a sufficiently large volume flow for fast gear changes, which can occur even at low drive speeds.
  • a mechanically driven pump would also have to be relatively large, so it requires a large installation space in order to deliver a sufficient volume flow even at low drive speeds.
  • Even a pressure accumulator in the high-pressure system only slightly improves the performance balance. In order for the pressure memory not to become too large, its "peak pressure" must then be steep
  • the pressure-volume characteristic curve in the charging cycle is significantly higher than the maximum system pressure at which the pressure accumulator, for example directly after a switching operation, can even be approximately empty. The then possible high pressure difference between the pressure accumulator and the consumer is then reduced towards the consumer by reducing the pressure and is therefore lost as a loss. In addition, with the higher pressure level in the storage line, the leaks and thus the losses increase even further.
  • Oil under high pressure with relatively low volume flows is essentially required for the high pressure circuit, oil under relatively high volume flows under low pressure is required for the low pressure circuit.
  • the low-pressure circuit essentially supplies the pinions or gearwheels of the transmission of the vehicle and contributes to their lubrication or cooling.
  • the high-pressure circuit essentially realizes the actuation of the actuators, in particular hydraulically, and is therefore used in the transmission for
  • a pressure supply for a transmission is known (DE 100 14 731 Cl), a first pump being driven by the drive shaft of the transmission, ie being designed as a driven mechanical pump, and a second pump being provided as an electrically operated pump. Both pumps are controlled or operated in such a way that the hydraulic circuit is supplied appropriately for the different driving conditions of the motor vehicle.
  • An oil supply device is also known (DE 100 28 074 A1), which has a first pump driven by the internal combustion engine and an additional second electric pump.
  • the oil supply device For the execution of the oil supply device or for the control thereof, it is now important that the individual hydraulic circuits, that is to say the low pressure circuit and also the high pressure circuit, are adequately supplied with oil, that is to say with the corresponding volume flow including the corresponding pressure.
  • the oil supply device and the method for controlling it must be implemented as optimally as possible from an economic / ecological point of view, in particular also taking into account the efficiency of the two pumps. From an energetic point of view, this has not yet been optimal in the prior art.
  • the invention is therefore based on the object of designing and developing the aforementioned oil supply device and the method for controlling it in such a way that the first and second pumps are designed or constructed and / or controllable in such a way that the overall efficiency of the system is increased as well as the control effort and the associated costs are reduced.
  • the second pump can be driven by a second shaft and that a hydraulic control / regulation circuit is provided, that the control / regulation circuit has at least one first and one second input line and one has first and a second output line, each of the two pumps being connected to an input line in each case, and the low pressure circuit being able to be supplied by the first output line and the high pressure circuit being able to be supplied by the second output line.
  • the control / regulation circuit has at least one first and one second input line and one has first and a second output line, each of the two pumps being connected to an input line in each case, and the low pressure circuit being able to be supplied by the first output line and the high pressure circuit being able to be supplied by the second output line.
  • the first pump is now driven by a first shaft and - now - the second pump is also driven by a second shaft.
  • both pumps are now vzw. mechanically driven. This eliminates the Control effort for a purely electrically driven pump, but now both pumps, ie the first and the second pump, are controlled in this way and the hydraulic circuit with the components provided here is designed such that the low-pressure circuit is essentially fed by the first pump and the high pressure circuit is essentially fed by the second pump.
  • the high-pressure circuit can also be fed by the first pump or only by the first pump in addition to the second pump, which will be explained in detail below becomes.
  • the first pump should be able to supply the low pressure circuit for lubrication and cooling adequately in all operating conditions.
  • the volume flow of the first pump is as small as possible for these operating states, but is sufficiently dimensioned.
  • the additional second pump (high pressure pump) is designed so that it can supply the high pressure circuit for high forces and fast movements of the actuators in the main operating states, which take up approx. 70% to 80% of the operating time.
  • the two-pump system dimensioned here is therefore cheaper than a single-pump system in which the entire volume flow is first biased to high pressure and then the larger proportion of low pressure is expanded to low pressure again.
  • the two-pump system described here is also more energy-efficient than a two-pump system with "rigid assignment" of the pumps to the low-pressure or high-pressure circuit for all operating states, as was previously customary in the prior art.
  • the two-pump system described here is so designed that when the supply of the high pressure circuit through the second
  • the first pump also supplies the high pressure circuit.
  • the operating states of the vehicle are recognized automatically and quickly, namely here by means of the hydraulic control and / or regulating circuit provided according to the invention, which is referred to below as "control / regulating circuit".
  • control / regulating circuit The effort for the sensors and actuators is therefore as low as possible So that costs, weight and reaction times of the system are minimized.
  • a corresponding microprocessor can be provided, in particular for detecting and forwarding the corresponding electrical / electronic switching signals, or a high pressure sensor etc. for controlling the existing electrically operated valves.
  • Car wash i.e. the corresponding second pump is operated when the engine is not running.
  • the second pump therefore supplies the high pressure circuit alone, with the hydraulic control provided in all other operating states in which the second pump is not sufficient to supply the high pressure circuit.
  • Fig. 1 is a schematic representation of the oil supply device or the system implemented here for controlling the corresponding oil supply device for a vehicle transmission.
  • the oil supply device 1 shows an oil supply device 1 or a “hydraulic diagram” for the oil supply device 1 for the hydraulic circuit of a vehicle transmission, not shown here.
  • the oil supply device 1 is used to supply a hydraulic circuit of a vehicle transmission, in particular an automatic transmission vzw. via the common suction line 29.
  • the oil supply device 1 has a first pump 6 and a second pump 8 as hydraulic pumps for conveying the oil, vzw. via a filter 10 from a tank 11.
  • the first pump 6 is by a first shaft 7, vzw. driven by the transmission input shaft or the motor output shaft, the hydraulic circuit having a low-pressure circuit 2 and a high-pressure circuit 4, which are shown schematically here and can each discharge the oil back to the tank 11, which is not shown here.
  • the second pump 8 can be driven by a second shaft 9 and in that a hydraulic control / regulation circuit 12 is provided, that the control / regulation circuit 12 has at least one first and one second input line
  • the low-pressure circuit 2 ie the oil present here with the corresponding low pressure, is used for the supply, namely for the lubrication and / or cooling of the corresponding components of the transmission, in particular the automatic transmission of the motor vehicle.
  • the high-pressure circuit 4 that is to say the oil which is under high pressure here, essentially serves to supply, in particular to activate and / or deactivate the corresponding actuators provided in the transmission, so that corresponding circuits or continuously variable transmission positions can also be implemented in the transmission. It is now necessary to generate pressure according to requirements with an optimal efficiency, ie oil in the high-pressure circuit 4 should circulate at a relatively high pressure and at a relatively low volume flow, with oil under low pressure circulating in the low-pressure circuit 2 with a relatively high volume flow.
  • the need-based pressure generation is realized via the first pump 6 or the second pump 8, which will be described in the following: At the start of the vehicle engine, the vzw. is connected directly to the first shaft 7, the first pump 6 is driven immediately. If the second shaft 9 is not yet rotating, the second pump 8 still does not deliver any volume flow. However, the first and the second pumps 6 and 8 can be controlled in this way and the hydraulic control circuit 12, which is shown here with the dashed line
  • Border is limited, is designed such that the low-pressure circuit 2 can be fed essentially by the first pump 6 and the high-pressure circuit 4 can be fed essentially by the second pump 8, the high-pressure circuit 4 additionally or exclusively by in certain driving conditions of the motor vehicle the first pump 6 can be fed.
  • the control circuit 12 now has a first subcircuit, the higher of the two pressures of the first or second pump 6 or 8, vzw. in the start-up state of the vehicle connects to the high-pressure circuit 4 or also connects the two pumps 6 and 8 to the high-pressure circuit 4, whom " both
  • This first subcircuit now contains three hydraulic lines, namely a first line 22, which is directly connected to the first pump 6, the second input line 36 by the second pump
  • the first subcircuit furthermore has a first check valve 15, which releases the flow from the first pump 6 to the second output line 5, a second check valve 16 also being provided - Is seen that releases the flow from the second pump 8 to the second output line 5. So then flows during the first sub-circuit, vzw. in the start-up state of the motor vehicle, the volume flow from the first pump 6 via the first input line 35 into the first line 22 and via the first check valve 15 into the second output line 5, since the pressure control valve 13 is still in this driving state by the spring 14 in the "flow" position The second check valve 16 prevents oil from flowing back into the tank 11 through the second pump 8, which has not yet been operated.
  • the oil then flows through the second outlet line 5 into the high-pressure circuit 4, where it builds up a corresponding pressure
  • This pressure also acts in the corresponding control lines of the control Z control circuit 12, which are shown here in dashed lines, namely in the first control line 25, in the fourth control line 23 and in the corresponding hydraulic lines, in particular in the first partial region 26a of the second line 26.
  • the second line 26 has three sections, namely the
  • Subregions 26a, 26b and 26c are also provided within the control Z-control circuit 12, namely a third control line 27 including a plurality of branches and a second control line 28 which connects corresponding valves to one another, which will be explained in the following. It is a
  • Diaphragm valve 17 is provided, to which a control line (not designated in more detail) leads from the partial region 26a of the second line 26, so that in the switching position loaded by the spring 18, the high pressure in the partial region 26b or in the third control line 27 builds up somewhat laterally.
  • the pressure control valve is in particular when the motor vehicle is started
  • the control Z control circuit 12 now has a second subcircuit which limits the pressure in the high pressure circuit 4 to an adjustable value and for this purpose releases the second line 26 into the low pressure circuit 2 for the excess oil.
  • the second subcircuit has the pilot valve 19 and the main control valve 30 as well as the high-pressure sensor 37, the first control line 25 being connected in terms of flow with the second control line 28 via the pilot valve 19 in a first switching position.
  • the second switching position of the pilot valve 19 shown in FIG. 1 the second control line 28 is connected to a tank by the force of the spring 24, vzw. even fluidly connected to the tank 11.
  • the oil under pressure can flow out of the second control line 28, so that the second control line 28, vzw. is in a depressurized state.
  • Vzw. the pilot valve 19 is initially energized, so that here the first control line 25 is fluidly connected to the second control line 28. Now measure the high pressure sensor 37 that there is sufficient pressure in the high pressure circuit 4, it gives a corresponding signal, vzw. via a microprocessor to the pilot valve 19, so that the pilot valve 19 is increasingly moved from its first switching position to the second switching position via sliding intermediate positions, that is to say it is blocked. As a result, the second
  • the main control valve 30 previously held in the closed position is now increasingly being opened, that is to say brought into its second switching position, in which the flow from the second line 26, in particular from the partial region 26b to the first output line 3 is made possible via the further partial area 26c.
  • the second subcircuit of the control Z control circuit 12 thus comprises the vzw. electrically controlled pilot valve 19, which regulates the pressure in the second control line 28 relative to the high pressure in the first control line 25.
  • Vzw. in the de-energized state the pilot valve 19 is in its second switching position by the force of the spring 24, so that the second control line 28 is relieved of pressure in the corresponding tank.
  • Nzw. in the energized state the pilot valve 19 opens and assumes the first switch position, where the second control line 28 is connected to the first control line 25. The higher the required high pressure is to be, the more the pilot valve 19 is energized, the smaller the pressure difference in the second and third is
  • Control lines 28 and 27 As already explained above, the pressures of the second and third control lines 28 and 27 act on the main control valve 30, which - as shown in FIG. 1 - is held in the "flow blocked” position by the spring 31. This main control valve 30 only moves in the direction of the "flow open” position when the control pressure in the third
  • Control line 27 is so much higher than the corresponding pressure in the second control line 28, so that the corresponding force from this pressure difference becomes greater than the force of the spring 31 and the main control valve 30 thus opens.
  • the opening pressure for the main control valve 30 can thus be adjusted via the electrical energization of the pilot valve 19. This energization is controlled via the high pressure measured with the high pressure sensor 37 in the first control line 25.
  • the pilot-operated main control valve 30 opens a little in the manner explained above and leaves the excess volume flow from the second output line 5 via the second line 26 flow into the first outlet line 3 to the low pressure circuit 2.
  • the low-pressure circuit 2 is now filled with this oil until the pressure also rises here.
  • the control Z control circuit 12 now has a third subcircuit, which measures the volume flow that flows from the high pressure circuit 4 into the low pressure circuit 2 via the second subcircuit.
  • the orifice valve 17 is provided for this.
  • This orifice valve 17 is held in the "orifice in flow” position by the force of a spring 18.
  • the valve position of the orifice valve 17 is determined by the force of the spring 18 on the basis of the pressures in the second line 26, namely in the partial area 26a or partial area 26b
  • the partial area 26a which is connected to the second outlet line 5 in terms of flow, is connected via a diaphragm to the partial area 26b leading to the main control valve 30.
  • the control Z control circuit 12 has a fourth subcircuit which, depending on the volume flow that flows via the second subcircuit from the high pressure circuit 4 into the low pressure circuit 2, actuates a pressure control valve 13 which connects the first pump 6 directly to the low pressure circuit 2.
  • the fourth sub-circuit has the pressure control valve 13 which, in a first switching position held by the force of a spring 14, blocks the flow from a third line 21, which is connected directly to the first input line 35 and the first pump 6, to the first output line 3 , and wherein the pressure control valve 13 via the differential pressure between the fourth control line 23, which is connected to the second output line 5, and the third control line 27 against the force of the spring 14 is displaceable in a second switching position.
  • the control Z control circuit 12 now has a fifth subcircuit which limits the pressure in the low pressure circuit 2 and directs the excess oil directly into a suction line 29 to the first and second pumps 6 and 8.
  • the fifth subcircuit has a pressure relief valve 32 which is arranged between the first output line 3 and a suction line 29, at least the first pump 6 sucking in oil from this suction line 29.
  • control-regulating circuit 12 has a sixth sub-circuit which dampens the vibrations in the high-pressure circuit 4.
  • the sixth subcircuit has a pressure accumulator 33, which is connected to the second output line 5 via a throttle 34.
  • the second pump 8 When the vehicle is running, the second pump 8 is also driven via the second shaft 9. With increasing speed, this second pump 8 pumps more oil than is necessary for its own internal leaks. A corresponding pressure then builds up in front of the check valve 16 in the second inlet line 36. When the high pressure is reached, this check valve 16 opens and the second pump 8 pumps in addition to the first pump 6 into the high pressure circuit 4. If more oil is now pumped than the high pressure circuit 4 requires, more and more oil flows through the orifice of the orifice valve 17. The pressure difference between the sub-area 26a and the sub-area 26b of the line 26 increases, and with it the pressure difference between the control lines 23 and 27. Thus, the pressure control valve 13 opens and goes into its "flow open" position ".
  • the second pump 8 can supply the high-pressure circuit 4 alone, the high pressure no longer drops.
  • the pressure in the fourth control line 23 remains stable.
  • the pressure control valve 13 opens completely and connects the first pump 6 to the low-pressure circuit 2. Since the Pressure at the first pump 6 drops, the first check valve 15 closes. The first pump 6 then only supplies the low pressure circuit 2.
  • the high pressure circuit 4 is then only supplied by the second pump 8.
  • the low pressure is limited by the spring-loaded pressure relief valve 32. After this pressure relief valve 32, the excess oil flows back into the suction line 29, from which both pumps 6 and 8 suck. Thus, only the oil actually used and returned to the tank 11 has to be sucked in again through the filter 10.
  • the second pump 8 delivers a volume flow that is proportional to the speed of the second shaft 9. If the volume flow is required to be greater than in the high-pressure circuit 4, more and more volume flow must always be via the orifice valve 17 and the main control valve
  • a further pressure relief valve (not shown in FIG. 1) can be arranged between the high-pressure circuit 4 and the tank. This valve would then be set to the maximum permissible high pressure.
  • the first and second pumps 6 and 8 are expediently designed such that the second pump 8 can supply the high-pressure circuit 4 in the main operating range of the vehicle at normal temperatures and speeds which have a high proportion of time. At high temperatures and very low speeds, as well as rare operating conditions with a high high-pressure volume flow, the first pump 6 should also supply the high-pressure circuit 4. Otherwise, the first pump 6 is only to be designed for the low-pressure volume flow. In the high proportion of time in which the second pump 8, which is thus smaller, supplies the high-pressure circuit 4 alone, the volume flow from the first pump
  • the second pump 8 is driven by the second shaft 9, namely by the shaft of the transmission of the vehicle, which has a fixed speed ratio to the output shaft of the motor vehicle. This has the advantage that the transmission is also supplied with oil if the vehicle is being towed with the internal combustion engine stopped. This is for example when towing or when

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Ölversorgungsvorrichtung (1) bzw. ein Verfahren zur Steuerung oder Regelung der Ölversorgungsvorrichtung für den Hydraulikkreislauf eines Fahrzeuggetriebes, insbesondere eines Automatikgetriebes, wobei eine erste Pumpe (6) und eine zweite Pumpe (8) als Hydraulikpumpen zur Förderung des Öls, vzw. über einen Filter (10) aus einem Tank (11), vorgesehen sind, wobei die erste Pumpe (6) durch eine erste Welle (7), vzw. die Getriebeeingangswelle oder die Motorabtriebswelle, antreibbar ist, und wobei der Hydraulikkreislauf einen Niederdruck- (2) und Hochdruckkreis (4) aufweist. Die Olversorgungsvorrichtung (1) bzw. das Verfahren ist dadurch verbessert, dass die zweite Pumpe (8) von einer zweiten Welle (9) antreibbar ist und dass eine hydraulische Steuer-/Regelungsschaltung (12) vorgesehen ist, dass die Steuer-/Regelungsschaltung (12) mindestens eine erste und eine zweite Eingangsleitung (35, 3,6) und eine erste und eine zweite Ausgangsleitung (3, 5) aufweist, wobei jede der beiden Pumpen (6, 8) an jeweils einer Eingangsleitung (35 bzw. 36) angeschlossen ist, und wobei der Niederdruckkreis (2) von der ersten Ausgangsleitung (3) und der Hochdruckkreis (4) von der zweiten Ausgangsleitung (5) versorgbar ist.

Description

„Ölversorgungsvorrichtung für den Hydraulikkreislauf eines Fahrzeuggetriebes bzw. Verfahren zur Steuerung oder Regelung der Ölversorgungsvorrichtung"
Die Erfindung betrifft eine Ölversorgungsvorrichtung für den Hydraulikkreislauf eines Fahrzeuggetriebes, insbesondere eines Automatikgetriebes, wobei eine erste Pumpe und zweite Pumpe als Hydraulikpumpen zur Förderung des Öls, vzw. über einen Filter aus einem Tank, vorgesehen sind, wobei die erste Pumpe durch eine erste Welle, vzw. die Getriebeeingangswelle oder die Motorabtriebs- welle, antreibbar ist, und wobei der Hydraulikkreislauf einen Niederdruck- und
Hochdruckkreis aufweist. Schließlich betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Steuerung oder Regelung der zuvor genannten Ölversorgungsvorrichtung.
Im Stand der Technik sind unterschiedlich ausgebildete Ölversorgungsvorrich- tungen und auch unterschiedliche Verfahren zu deren Steuerung für den Hydraulikkreislauf eines Fahrzeuggetriebes, insbesondere eines Automatikgetriebes bekannt. Ganz allgemein darf vorab zunächst folgendes ausgeführt werden: Von Bedeutung für den Aufbau und die Auslegung der eingangs genannten Ölversorgungsvorrichtung bzw. für das Verfahren zu deren Steuerung ist jeweils eine bedarfsgerechte Erzeugung von Volumenströmen und -drücken.
Bei den im Stand der Technik bekannten Zwei-Pumpensystemen muss die Hochdruckpumpe für den maximalen Hochdruckvolumenstrom ausgelegt sein. Dieser Hochdruckvolumenstrom kann aber, bspw. bei stufenlosen Getrieben mit Umschlingungs- oder Reibradvariatoren, schon bei niedrigen Motordrehzahlen für schnelle Verstellvorgänge groß sein. Auch Automatikgetriebe benötigen für schnelle Schaltungen, die auch schon bei niedrigen Antriebsdrehzahlen auftreten können, einen ausreichend großen Volumenstrom. Eine separate, elektrisch betriebene Hochdruckpumpe, so wie dies derzeit im Stand der Technik realisiert wird, benötigt dann einen sehr teuren und einen groß bauenden Elektromotor.
Auch eine mechanisch angetriebene Pumpe üsste ebenfalls relativ groß sein, also benötigt großen Bauraum, um bereits bei niedrigen Antriebsdrehzahlen einen ausreichenden Volumenstrom zu liefern. Auch ein Druckspeicher im Hochdrucksystem verbessert die Leistungsbilanz nur wenig. Damit der Druckspei- eher nicht zu groß wird, muss sein „Spitzendruck" aufgrund der dann steilen Druck- Volumen-Kennlinie im Ladezyklus wesentlich höher liegen als der maximale Systemdruck, bei dem der Druckspeicher, bspw. direkt nach einer Schaltung, ja auch annähernd leer sein kann. Die dann mögliche hohe Druckdifferenz zwischen Druckspeicher und Verbraucher wird dann zum Verbraucher hin über eine Druckreduzierung wieder heruntergeregelt und geht somit als Verlust verloren. Zusätzlich steigen mit dem höheren Druckniveau in der Speicheiieitung die Leckagen und damit die Verluste noch weiter an.
Für den Hochdruckkreis wird im wesentlichen unter hohem Druck stehendes Öl mit relativ geringen Volumenströmen benötigt, wobei für den Niederdruckkreis unter niedrigem Druck stehendes Öl mit relativ hohen Volumenströmen benötigt wird. Der Niederdruckkreis versorgt im wesentlichen die Ritzel bzw. Zahnräder des Getriebes des Fahrzeuges und trägt zu deren Schmierung bzw. Kühlung bei. Der Hochdruckkreis realisiert im wesentlichen die Ansteuerung der insbesondere hydraulisch ausgeführten Aktuatoren, dient also im Getriebe zur
Realisierung der entsprechenden Schaltungen oder Übersetzungsverstellungen. So ist eine Druckversorgung für ein Getriebe bekannt (DE 100 14 731 Cl), wobei eine erste Pumpe von der Antriebswelle des Getriebes angetrieben wird, also als eine angetriebene mechanische Pumpe ausgeführt ist und wobei eine zweite Pumpe als elektrisch ausgeführte Pumpe vorgesehen ist. Beide Pumpen werden so gesteuert bzw. betrieben, dass für die unterschiedlichen Fahrzustände des Kraftfahrzeuges der Hydraulikkreislauf entsprechend versorgt wird. Auch ist eine Ölversorgungsvorrichtung bekannt (DE 100 28 074 Al), die eine durch die Brennkraftmaschine angetriebene erste Pumpe und eine zusätzliche zweite e- lektrische Pumpe aufweist.
Für die Ausführung der Ölversorgungsvorrichtung bzw. für deren Steuerung/Regelung ist nunmehr von Bedeutung, dass die einzelnen Hydraulikkreisläufe, also der Niederdruckkreis sowie auch der Hochdruckkreis ausreichend mit Öl, d. h. mit dem entsprechenden Volumenstrom einschließlich des entsprechenden Druckes versorgt wird. Gleichzeitig muss die Ölversorgungsvorrichtung bzw. das Verfahren zu deren Steuerung unter ökonomischen/ökologischen Gesichtspunkten, insbesondere auch unter Berücksichtung des Wirkungsgrades der beiden Pumpen möglichst optimal realisiert sein. Aus energetischer Sicht ist dies im Stand der Technik bisher noch nicht optimal. Zwar sind ebenfalls zu- meist zwei Pumpen vorgesehen, die separat von einander angesteuert bzw. betrieben werden können, allerdings ist aufgrund der teilweise verschiedenartigen Art der Ansteuerung, nämlich teils mechanisch, teils elektrisch die Versorgung der einzelnen Hydraulik- bzw. Druckkreisläufe, insbesondere des Niederdruck- und des Hochdruckkreises stark abhängig von den Fahrzuständen des jeweiligen Fahrzeuges. Wird bspw. ein Fahrzeug abgeschleppt oder durch eine Waschstraße „gezogen", so treiben die Räder das Getriebe. Meistens steht dann der Motor, so dass dann auch die mit der Motordrehzahl angetriebene Pumpe steht. Folglich ist der bisher im Stand der Technik betriebene Steuerungsaufwand zum Betreiben der bisher verwendeten Ölversorgungsvorrichtungen sehr hoch und damit sehr kostenintensiv, wobei der Einsatz der entsprechenden Pumpen, nämlich der hier erzielte gesamte Wirkungsgrad noch nicht optimal ist.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, die eingangs genannte Ölver- sorgungsvorrichtung bzw. das Verfahren zu deren Steuerung derart auszugestalten und weiterzubilden, dass die erste und die zweite Pumpe derart ausgebildet bzw. ausgeführt und/oder steuerbar sind, dass der Gesamtwirkungsgrad des Systems erhöht sowie der Steuerungsaufwand und die damit verbundenen Kosten verringert sind.
Die zuvor aufgezeigte Aufgabe ist nun für die Ölversorgungsvorrichtung dadurch gelöst, dass die zweite Pumpe von einer zweiten Welle antreibbar ist und das eine hydraulische Steuer-/Regelungsschaltung vorgesehen ist, dass die Steuer-/Regelungsschaltung mindestens eine erste und eine zweite Eingangslei- tung und eine erste und eine zweite Ausgangleitung aufweist, wobei jede der beiden Pumpen an jeweils einer Eingangsleitung angeschlossen ist, und wobei der Niederdruckkreis von der ersten Ausgangsleitung und der Hochdruckkreis von der zweiten Ausgangsleitung versorgbar ist. Für das Verfahren zur Steuerung der zuvor genannten Ölversorgungsvorrichtung darf an dieser Stelle auf die entsprechenden Patentansprüche verwiesen werden.
Gemäß dem der Erfindung zugrunde liegenden Prinzip wird nun zunächst die erste Pumpe durch eine erste Welle angetrieben und - nunmehr - auch die zweite Pumpe von einer zweiten Welle angetrieben. Anders ausgedrückt, beide Pumpen werden nunmehr vzw. mechanisch angetrieben. Damit entfällt der Steuerungsaufwand für eine rein elektrisch angetriebene Pumpe, wobei aber nunmehr beide Pumpen, also die erste und die zweite Pumpe derart angesteuert werden und auch der Hydraulikkreislauf mit den hier vorgesehenen Komponenten so ausgebildet ist, dass der Niederdruckkreis im wesentlichen durch die ers- te Pumpe gespeist wird und der Hochdruckkreis im wesentlichen durch die zweite Pumpe gespeist wird. Allerdings ist in bestimmten Fahrzuständen, nämlich dann, wenn der Druck- bzw. Volumenstrom im Hochdruckkreis nicht ausreicht, der Hochdruckkreis zusätzlich zu der zweiten Pumpe auch von der ersten Pumpe oder auch ausschließlich nur durch die erste Pumpe speisbar, was im folgenden noch ausführlich erläutert werden wird. Aus energetischer Sicht wird folgendes Ziel verfolgt: Die erste Pumpe soll in allen Betriebszuständen den Niederdruckkreis für die Schmierung und die Kühlung ausreichend versorgen können. Der Volumenstrom der ersten Pumpe ist für diese Betriebszustände möglichst klein, aber ausreichend dimensioniert. Die zusätzliche zweite Pumpe (Hochdruckpumpe) wird so ausgelegt, dass sie in den Hauptbetriebszusfänden, die ca. 70 % bis 80 % der Betriebszeit einnehmen, allein den Hochdruckkreis für hohe Kräfte und schnelle Bewegungen der Aktuatoren versorgen kann. Das hier dimensionierte Zwei-Pumpensystem ist damit günstiger als ein Einpumpensystem, bei dem der gesamte Volumenstrom zuerst auf Hochdruck vorgespannt wird und dann der größere Niederdruckanteil wieder auf den Niederdruck entspannt wird. Das hier geschilderte Zwei-Pumpensystem ist auch energetisch günstiger als ein Zwei-Pumpensystem mit „starrer Zuordnung" der Pumpen zu dem Niederdruck- bzw. dem Hochdruckkreis für alle Betriebszustände, wie bisher im Stand der Technik üblich. Das hier beschriebene Zwei-Pumpensystem ist so ausgelegt, dass wenn die Versorgung des Hochdruckkreises durch die zweite
Pumpe nicht ausreicht, die erste Pumpe den Hochdruckkreis mitversorgt. Das Erkennen der Betriebszustände des Fahrzeuges erfolgt automatisch und schnell, nämlich hier durch die erfindungsgemäß vorgesehene hydraulische Steuer- und/oder Regelungsschaltung die im folgenden als „Steuer- /Regelungsschaltung" bezeichnet wird. Der Aufwand für die Sensorik und Aktu- atorik ist daher möglichst gering, so dass Kosten, Gewichts- und Reaktionszeiten des Systems minimiert sind. Vzw. kann ein entsprechender Mikroprozessor, insbesondere zur Erfassung und Weiterleitung der entsprechenden elektrischen/elektronischen Schaltsignale, vzw. von einem Hochdrucksensor etc. zur Steuerung der vorhandenen elektrisch betätigten Ventile vorgesehen werden. Von besonderem Vorteil ist es, wenn bei Getriebeanwendungen, die auch im Schleppbetrieb eine Ölversorgung benötigen, bspw. bei stufenlosen Getrieben, bei dem hier geschilderten Zwei-Pumpensystem die zweite Pumpe von einer Welle angetrieben wird, die immer proportional zur Abtriebsdrehzahl des Ge- triebes dreht, so dass auch bei dem Schleppen eines Fahrzeuges durch eine
Waschstraße, also bei stillstehendem Motor die entsprechende zweite Pumpe betrieben wird. Im Hauptbetriebsbereich des Kraftfahrzeugs versorgt daher die zweite Pumpe den Hochdruckkreis allein, wobei bei allen anderen Betriebszuständen, in denen die zweite Pumpe für die Versorgung des Hochdruckkreises nicht ausreicht, aufgrund der vorgesehenen hydraulischen Steuer-
ZRegelungsschaltung dieses entsprechend erkannt wird, so dass die erste Pumpe schnell auf den Hochdruckkreis aufgeschaltet wird. Reicht in den entsprechenden Betriebszuständen der Volumenstrom der zweiten Pumpe zur Hochdruckversorgung des Hochdruckkreises wieder aus, wird die erste Pumpe von Hoch- druckkreis abgekoppelt und nur noch der Niederdruckkreis durch dierse versorgt. Im Ergebnis sind mit dem hier beschriebenen Zwei-Pumpensystem entscheidende Vorteile erzielt und die eingangs beschriebenen Nachteile vermieden.
Es gibt nun eine Vielzahl von Möglichkeiten, die erfindungsgemäße Ölversorgungsvorrichtung bzw. das Verfahren zu deren Steuerung in vorteilhafter Art und Weise auszugestalten und weiterzubilden. Hierfür darf zunächst auf die dem Patentanspruch 1 bzw. dem Patentanspruch 19 nachgeordneten Ansprüche verwiesen werden. Im folgenden soll nun ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand einer Zeichnung und der dazugehörenden Beschreibung näher erläutert werden. In der Zeichnung zeigt:
Fig. 1 eine schematische Darstellung der Ölversorgungsvorrichtung bzw. des hier realisierten Systems zur Steuerung/Regelung der entsprechenden Ölversorgungsvorrichtung für ein Fahrzeuggetriebe.
Fig. 1 zeigt eine Ölversorgungsvorrichtung 1 bzw. einen „Hydraulikplan" für die Ölversorgungsvorrichtung 1 für den Hydraulikkreislauf eines hier nicht dargestellten Fahrzeuggetriebes. Die Ölversorgungsvorrichtung 1 dient zur Versorgung eines Hydraulikkreislaufes eines Fahrzeuggetriebes, insbesondere eines Automatikgetriebes vzw. über die gemeinsame Saugleitung 29. Die Ölversorgungsvorrichtung 1 weist eine erste Pumpe 6 und eine zweite Pumpe 8 als Hydraulikpumpen zur Förderung des Öls, vzw. über einen Filter 10 aus einem Tank 11 auf. Die erste Pumpe 6 wird durch eine erste Welle 7, vzw. durch die Getriebeeingangswelle oder die Motorabtriebswelle angetrieben, wobei der Hydraulikkreislauf einen hier schematisch dargestellten Niederdruckkreis 2 und eine Hochdruckkreis 4 aufweist, die jeweils das Öl wieder zum Tank 11 abführen können, was hier nicht dargestellt ist.
Die eingangs beschriebenen Nachteile sind nun dadurch vermieden, dass die zweite Pumpe 8 von einer zweiten Welle 9 antreibbar ist und dass eine hydraulische Steuer-/Regelungsschaltung 12 vorgesehen ist, dass die Steuer- /Regelungsschaltung 12 mindestens eine erste und eine zweite Eingangsleitung
35 und 36 und eine erste und eine zweite Ausgangsleitung 3 und 5 aufweist, wobei jede der Pumpen 6 und 8 an jeweils einer Eingangsleitung 35 bzw. 36 angeschlossen ist, und wobei der Niederdruckkreis 2 von der ersten Ausgangsleitung 3 und der Hochdruckkreis 4 von der zweiten Ausgangsleitung 5 versorgbar ist. Wie bereits eingangs erläutert, dient der Niederdruckkreis 2, d. h. das hier mit dem entsprechenden niederen Druck vorhandene Öl zur Versorgung, nämlich zur Schmierung und/oder Kühlung der entsprechenden Komponenten des Getriebes, insbesondere des Automatikgetriebes des Kraftfahrzeuges. Der Hochdruckkreis 4, d. h. das hier unter hohem Druck stehende Öl dient im wesentli- chen zur Versorgung, insbesondere zur Aktivierung und/oder Deaktivierung der entsprechenden im Getriebe vorgesehenen Aktuatoren, so dass entsprechende Schaltungen oder stufenlose Übersetzungsstellungen im Getriebe auch realisiert werden können. Es muss nun eine bedarfsgerechte Druckerzeugung mit einem optimalen Wirkungsgrad realisiert werden, d. h. im Hochdruckkreis 4 soll Öl mit relativ hohem Druck und bei einem relativ geringen Volumenstrom zirkulieren, wobei im Niederdruckkreis 2 mit relativ hohem Volumenstrom unter niederem Druck stehendes Öl zirkulieren soll. Hierbei wird die bedarfsgerechte Druckerzeugung über die erste Pumpe 6 bzw. die zweite Pumpe 8 realisiert, was im folgenden beschrieben werden wird: Beim Start des Fahrzeugmotors, der vzw. direkt mit der ersten Welle 7 verbunden ist, wird sofort die erste Pumpe 6 angetrieben. Wenn sich die zweite Welle 9 noch nicht dreht, fördert die zweite Pumpe 8 auch noch keinen Volumenstrom. Allerdings sind die erste und die zweite Pumpe 6 bzw. 8 derart ansteuerbar und die hydraulische Steuer-/Regelungsschaltung 12, die hier mit der gestrichelten
Umrandung begrenzt ist, ist so ausgebildet, dass der Niederdruckkreis 2 im wesentlichen durch die erste Pumpe 6 speisbar ist und der Hochdruckkreis 4 im wesentlichen durch die zweite Pumpe 8 speisbar ist, wobei in bestimmten Fahrzuständen des Kraftfahrzeuges der Hochdruckkreis 4 zusätzlich oder aus- schließlich durch die erste Pumpe 6 speisbar ist.
Die Steuer-/Regelungsschaltung 12 weist nun eine erste Teilschaltung auf, die den höheren der beiden Drücke der ersten oder zweiten Pumpe 6 bzw. 8, vzw. im Anfahrzustand des Fahrzeuges mit dem Hochdruckkreis 4 verbindet oder auch die beiden Pumpen 6 bzw. 8 mit dem Hochdruckkreis 4 verbindet, wen " beide
Pumpen 6 und 8 den gleichen Druck liefern. Hierzu fließt dann der Volumenstrom über die erste Pumpe 6 und die erste Eingangsleitung 35 in die Steuer- ZRegelungsschaltung 12. Diese erste Teilschaltung beinhaltet nun drei Hydraulikleitungen, nämlich eine erste Leitung 22, die direkt mit der ersten Pumpe 6 in Verbindung steht, die zweite Eingangsleitung 36, die von der zweiten Pumpe
8 in die Steuer-ZRegelungsschaltung 12 führt, sowie die zweite Ausgangsleitung 5 zum Hochdruckkreis 4. Die erste Teilschaltung weist weiterhin ein erstes Rückschlagventil 15 auf, dass den Durchfluss von der ersten Pumpe 6 zur zweiten Ausgangsleitung 5 freigibt, wobei auch ein zweites Rückschlagventil 16 vor- gesehen ist, das den Durchfluss von der zweiten Pumpe 8 zur zweiten Ausgangsleitung 5 freigibt. So fließt dann während der ersten Teilschaltung, vzw. im Anfahrzustand des Kraftfahrzeugs der Volumenstrom von der ersten Pumpe 6 über die erste Eingangsleitung 35 in die erste Leitung 22 und über das erste Rückschlagventil 15 in die zweite Ausgangsleitung 5, da das Drucksteuerventil 13 in diesem Fahrzustand noch durch die Feder 14 in der Stellung „Durchfluss gesperrt" gehalten wird. Hierbei verhindert das zweite Rückschlagventil 16, dass Öl durch die noch nicht betriebene zweite Pumpe 8 zurück in den Tank 11 fließt. Durch die zweite Ausgangsleitung 5 fließt das Öl dann in den Hochdruckkreis 4 füllt diesen und baut dort einen entsprechenden Druck auf. Dieser Druck wirkt auch in den entsprechenden Steuerleitungen der Steuer-ZRegelungsschaltung 12, die hier gestrichelt dargestellt sind, nämlich in der ersten Steuerleitung 25, in der vierten Steuerleitung 23 sowie in den entsprechenden Hydraulikleitungen, insbesondere im ersten Teilbereich 26a der zweiten Leitung 26.
Wie die Fig. 1 zeigt, weist die zweite Leitung 26 drei Teilbereiche, nämlich die
Teilbereiche 26a, 26b und 26c auf. Weiterhin sind entsprechende weitere Steuerleitungen innerhalb der Steuer-ZRegelungsschaltung 12 vorgesehen, nämlich eine dritte Steuerleitung 27 einschließlich mehrerer Verzweigungen und eine zweite Steuerleitung 28, die entsprechende Ventile miteinander verbindet, was im folgenden noch erläutert werden wird. Es ist ein
Blendenventil 17 vorgesehen, zu dem von dem Teilbereich 26a der zweiten Leitung 26 eine nicht näher bezeichnete Steuerleitung führt, so dass in der durch die Feder 18 belasteten Schaltstellung der Hochdruck im Teilbereich 26b bzw. in der dritten Steuerleitung 27 sich etwas zeitversetzt aufbaut. Insbesondere im Anfahrzustand des Kraftfahrzeugs ist das Drucksteuerventil
13 geschlossen, da die Drücke der dritten Steuerleitung 27 und der vierten Steuerleitung 23 im wesentlichen gleich sind, so dass über die Feder 14 das Drucksteuerventil 13 sich in der Stellung „Durchfluss gesperrt" befindet.
Die Steuer-ZRegelungsschaltung 12 weist nun eine zweite Teilschaltung auf, die den Druck im Hochdruckkreis 4 auf einen einstellbaren Wert begrenzt und dazu für das überschüssige Öl die zweite Leitung 26 in den Niederdruckkreis 2 freigibt. Hierzu weist die zweite Teilschaltung das Vorsteuerventil 19 und das Hauptsteuerventil 30 sowie den Hochdrucksensor 37 auf, wobei über das Vor- Steuerventil 19 in einer ersten Schaltstellung die erste Steuerleitung 25 mit der zweiten Steuerleitung 28 strömungsverbunden ist. In der in Fig. 1 gezeigten zweiten Schaltstellung des Vorsteuerventils 19 ist die zweite Steuerleitung 28 durch die über die Kraft der Feder 24 bewirkte zweite Schaltstellung mit einem Tank, vzw. sogar mit dem Tank 11 strömungsverbunden. Anders ausgedrückt, in dieser zweiten Schaltstellung des Vorsteuerventils kann das unter Druck stehende Öl aus der zweiten Steuerleitung 28 abfließen, so dass die zweite Steuerleitung 28, vzw. in einem drucklosen Zustand ist.
Vzw. ist das Vorsteuerventil 19 zunächst bestromt, so dass hier die erste Steuer- leitung 25 mit der zweiten Steuerleitung 28 strömungsverbunden ist. Misst nun der Hochdrucksensor 37, dass im Hochdruckkreis 4 ausreichender Druck herrscht, so gibt er ein entsprechendes Signal, vzw. über einen Mikroprozessor an das Vorsteuerventil 19, so dass das Vor Steuerventil 19 aus seiner ersten Schaltstellung über gleitende Zwischenstellungen zunehmend in die zweite Schaltstellung verbracht wird, also gesperrt wird. Infolge dessen wird die zweite
Steuerleitung 28 mit dem Tank verbunden, also druckloser geschaltet, was zur Folge hat, dass das Hauptsteuerventil 30 zunehmend geöffnet wird und zwar über den Differenzdruck aus der zweiten und der dritten Steuerleitung 28 und 27, nämlich vzw. auch gegen die Kraft der Feder 31. Anders ausgedrückt, das zuvor in der geschlossenen Stellung gehaltene Hauptsteuerventil 30 wird nun zunehmend geöffnet, also in seine zweite Schaltstellung verbracht, in welcher dann der Durchfluss von der zweiten Leitung 26, insbesondere vom Teilbereich 26b zur ersten Ausgangsleitung 3 über den weiteren Teilbereich 26c ermöglicht ist.
Die zweite Teilschaltung der Steuer-ZRegelungsschaltung 12 umfasst also das vzw. elektrisch angesteuerte Vorsteuerventil 19, das den Druck in der zweiten Steuerleitung 28 relativ zum Hochdruck in der ersten Steuerleitung 25 regelt. Vzw. im unbestromten Zustand steht das Vorsteuerventil 19 durch die Kraft der Feder 24 in seiner zweiten Schaltstellung, so dass die zweite Steuerleitung 28 in den entsprechenden Tank entlastet wird. Nzw. im bestromten Zustand öffnet das Vorsteuerventil 19 und nimmt die erste Schaltstellung ein, wo die zweite Steuerleitung 28 an die erste Steuerleitung 25 angeschlossen ist. Je höher der geforderte Hochdruck sein soll, desto mehr wird das Vorsteuerventil 19 bestromt, desto geringer ist daher die Druckdifferenz in den zweiten und dritten
Steuerleitungen 28 und 27. Wie bereits oben erläutert wirken die Drücke der zweiten und dritten Steuerleitungen 28 und 27 auf das Hauptsteuerventil 30, dass - wie in Fig. 1 gezeigt - durch die Feder 31 in der Stellung „Durchfluss gesperrt" gehalten wird. Dieses Hauptsteuerventil 30 bewegt sich erst dann in Richtung der Stellung „Durchfluss offen", wenn der Steuerdruck in der dritten
Steuerleitung 27 soviel höher ist, als der entsprechende Druck in der zweiten Steuerleitung 28, so dass die entsprechende Kraft aus dieser Druckdifferenz größer wird, als die Kraft der Feder 31 und das Hauptsteuerventil 30 somit öffnet. Der Öffnungsdruck für das Hauptsteuerventil 30 läßt sich somit über die elektrische Bestromung des Vorsteuerventils 19 einstellen. Diese Bestromung wird über den mit dem Hochdrucksensor 37 gemessenem Hochdruck in der ersten Steuerleitung 25 gesteuert.
Sobald also der Volumenstrom nach dem Start des Motors des Kraftfahrzeugs den Hochdruckkreis 4 gefüllt und den Hochdruck hier aufgebaut hat, öffnet in der oben ausgeführten Weise das vorgesteuerte Hauptsteuerventil 30 ein wenig und läßt den zuviel geförderten Volumenstrom aus der zweiten Ausgangleitung 5 über die zweite Leitung 26 in die erste Ausgangsleitung 3 zum Niederdruckkreis 2 abfließen. Mit diesem Öl wird nun der Niederdruckkreis 2 befüllt, bis auch hier der Druck ansteigt.
Die Steuer-ZRegelungsschaltung 12 weist nun eine dritte Teilschaltung auf, die den Volumenstrom misst, der über die zweite Teilschaltung vom Hochdruckkreis 4 in den Niederdruckkreis 2 fließt. Hierzu ist das Blendenventil 17 vorge- sehen. Über die Kraft einer Feder 18 wird dieses Blendenventil 17 in der Stellung „Blende im Durchfluss" gehalten. Aufgrund der Drücke in der zweiten Leitung 26, nämlich im Teilbereich 26a bzw. Teilbereich 26b wird über die Kraft der Feder 18 die Ventilstellung des Blendenventils 17 bestimmt. In der über die Kraft der Feder 18 gehaltenen ersten Schaltstellung ist der Teilbereich 26a, der mit der zweiten Ausgangleitung 5 strömungsverbunden ist, über eine Blende mit dem zum Hauptsteuerventil 30 führenden Teilbereich 26b verbunden. Aus dem Differenzdruck aus den Teilbereichen 26a und 26b der zweiten Leitung 26 ist nun entgegen der Kraft der Feder 18 das Blendenventil 17 in eine zweite Schaltstellung verschiebbar, in welcher der Durchfluss von dem Teilbereich 26a zum Teilbereich 26b der zweiten Leitung 26 zunehmend geöffnet wird.
Die Steuer-ZRegelungsschaltung 12 weist eine vierte Teilschaltung auf, die abhängig von dem Volumenstrom, der über die zweite Teilschaltung vom Hochdruckkreis 4 in den Niederdruckkreis 2 fließt, ein Drucksteuerventil 13 betätigt, das die erste Pumpe 6 direkt mit dem Niederdruckkreis 2 verbindet. Hierzu weist die vierte Teilschaltung das Drucksteuerventil 13 auf, das in einer über die Kraft einer Feder 14 gehaltenen ersten Schaltstellung den Durchfluss von einer dritten Leitung 21, die direkt mit der ersten Eingangsleitung 35 und der ersten Pumpe 6 verbunden ist, zur ersten Ausgangsleitung 3 sperrt, und wobei das Drucksteuerventil 13 über den Differenzdruck zwischen der vierten Steuer- leitung 23, die mit der zweiten Ausgangsleitung 5 in Verbindung steht, und der dritten Steuerleitung 27 gegen die Kraft der Feder 14 in eine zweite Schaltstellung verschiebbar ist. In dieser zweiten Schaltstellung wird der Durchfluss von der dritten Leitung 21 zur ersten Ausgangsleitung 3 über die entsprechende Verschiebung der Schaltstellung des Drucksteuerventils 13 zunehmend geöffnet. Anders ausgedrückt, aufgrund der Druckdifferenz an der Blende des Blendenventils 17 steigt die Druckdifferenz zwischen der dritten Steuerleitung 27 und der vierten Steuerleitung 23 an. Die daraus resultierende Kraft am Drucksteuerventil 13 öffnet dieses ein wenig in Position „Durchfluss offen", so dass schon über dieses Drucksteuerventil 13 ein Teil des Volumenstromes in den Niederdruckkreis 2 über die vierte Leitung 20 und die erste Ausgangsleitung 3 gelangt. Solange jedoch die zweite Pumpe 8 nicht fördert, kann das Drucksteuerventil 13 nicht vollständig öffnen, da sonst der Druck in der vierten Steuerleitung 23 wieder sinken würde, wodurch das Drucksteuerventil 13 wie- der schließen würde.
Die Steuer-ZRegelungsschaltung 12 weist nun eine fünfte Teilschaltung auf, die den Druck im Niederdruckkreis 2 begrenzt und das überschüssige Öl direkt in eine Saugleitung 29 zu der ersten und zweiten Pumpe 6 und 8 leitet. Hierzu weist die fünfte Teilschaltung ein Druckbegrenzungsventil 32 auf, das zwischen der ersten Ausgangsleitung 3 und einer Saugleitung 29 angeordnet ist, wobei zumindest die erste Pumpe 6 aus dieser Saugleitung 29 Öl ansaugt.
Schließlich weist die Steuer-Regelungsschaltung 12 eine sechste Teilschaltung auf, welche die Schwingungen im Hochdruckkreis 4 dämpft. Hierzu weist die sechste Teilschaltung einen Druckspeicher 33 auf, der über eine Drossel 34 mit der zweiten Ausgangsleitung 5 in Verbindung steht.
Wenn das Fahrzeug fährt, wird über die zweite Welle 9 auch die zweite Pumpe 8 angetrieben. Mit steigender Drehzahl fördert diese zweite Pumpe 8 mehr Öl als für die eigenen inneren Leckagen nötig ist. Dann baut sich vor dem Rückschlagventil 16 in der zweiten Eingangsleitung 36 ein entsprechender Druck auf. Bei Erreichen des Hochdruckes öffnet dieses Rückschlagventil 16 und die zweite Pumpe 8 fördert zusätzlich zur ersten Pumpe 6 in den Hochdruckkreis 4. Wenn nun zunehmend mehr Öl gefördert wird, als der Hochdruckkreis 4 benötigt, fließt immer mehr Öl über die Blende des Blendenventils 17. Die Druckdifferenz zwischen dem Teilbereich 26a und dem Teilbereich 26b der Leitung 26 steigt und damit auch die Druckdifferenz zwischen den Steuerleitungen 23 und 27. Somit öffnet das Drucksteuerventil 13 und geht in seine Stellung „Durchfluss offen". Wenn die zweite Pumpe 8 den Hochdruckkreis 4 allein versorgen kann, sinkt der Hochdruck nicht mehr ab. Der Druck in der vierten Steuerleitung 23 bleibt stabil. Das Drucksteuerventil 13 öffnet vollständig und verbindet die erste Pumpe 6 mit dem Niederdruckkreis 2. Da sofort der Druck an der ersten Pumpe 6 sinkt, schließt das erste Rückschlagventil 15. Damit versorgt die erste Pumpe 6 nur noch den Niederdruckkreis 2. Der Hochdruckkreis 4 wird dann nur noch von der zweiten Pumpe 8 versorgt. Der Niederdruck wird über das federbelastete Druckbegrenzungsventil 32 begrenzt. Hinter diesem Druckbegrenzungsventil 32 fließt das überschüssige Öl zurück in die Saugleitung 29, aus der vzw. beide Pumpen 6 und 8 saugen. Somit muss nur das tatsächlich verbrauchte und in den Tank 11 zurückgeleitete Öl wieder über den Filter 10 eingesaugt werden.
Vzw. fördert die zweite Pumpe 8 bis auf druck- und temperatur abhängige Leckagen einen Volumenstrom, der proportional zur Drehzahl der zweiten Welle 9 ist. Wird der Volumenstrom größer als im Hochdruckkreis 4 benötigt, muss im- mer mehr Volumenstrom über das Blendenventil 17 und das Hauptsteuerventil
30 in den Niederdruckkreis 2 umgeleitet werden. Die Druckdifferenz und damit die Verlustleistung an der Blende im Blendenventil 17 würde immer weiter steigen. Um eine sensible Messung des vom Hochdruckkreis 4 in den Niederdruckkreis 2 fließenden Ölvolumens zu erreichen, benötigt man vzw. eine Blen- de mit engem Querschnitt. Um an so einer Blende den Druckabfall bei steigendem Durchfluss zu limitieren, öffnet das Blendenventil 17 abhängig von der Druckdifferenz zwischen den Teilbereichen 26a und 26b der Leitung 26. Damit bleibt ab einem bestimmten Wert die Druckdifferenz an diesem Blendenventil 17 möglichst konstant.
Steigt der Olbedarf im Hochdruckkreis 4 über das Maß, das von der zweiten Pumpe 8 allein gefördert wird, bspw. bei einer schnellen Schaltung oder bei einem Drehzahlabfall an der zweiten Welle 9, so sinkt der Druck in der zweiten Ausgangsleitung 5. Die Federn 14 und 18 der Drucksteuerventile 13 und des Blendenventils 17 schalten diese wieder in die entsprechenden Positionen, näm- lieh das Drucksteuerventil 13 in die Position „Durchfluss gesperrt" und das Blendenventil 17 in seine „Blendenstellung". Da das Drucksteuerventil 13 die erste Pumpe 6 vom Niederdruckkreis 2 trennt, muss diese erste Pumpe 6 wieder Druck aufbauen, um wieder über das Rückschlagventil 15 in den Hochdruck- kreis 4 zu fördern.
Im Rahmen der Elastizitäten innerhalb des hydraulischen Systems dauert es eine kurze Zeit, bis in so einer Situation der Druck im Hochdruckkreis 4 wieder auf den geforderten Wert gestiegen ist. Deshalb ist es vorteilhaft, den Hoch- druck über einen vzw. relativ kleinen Druckspeicher 33 zu stützen. Um durch diese zusätzliche Elastizität im System keine Schwingungen anzuregen, ist es außerdem vorteilhaft, den Druckspeicher über eine Drossel 34 mit der zweiten Ausgangsleitung 5 zu verbinden, so dass entsprechende Schwingungen im Hochdruckkreis 4 gedämpft werden.
Zur Absicherung des Hochdruckkreises 4 für den Fall, dass das elektrisch vorgesteuerte Vorsteuerventil 19 ausfällt, kann noch ein weiteres, in der Fig. 1 nicht dargestelltes Druckbegrenzungsventil zwischen dem Hochdruckkreis 4 und dem Tank angeordnet werden. Dieses Ventil würde dann auf den maximal zulässigen Hochdruck eingestellt.
Die Auslegung der ersten und zweiten Pumpe 6 und 8 erfolgt nun zweckmäßigerweise so, dass die zweite Pumpe 8 den Hochdruckkreis 4 im Hauptbetriebsbereich des Fahrzeugs bei normalen Temperaturen und Drehzahlen, die einen hohen Zeitanteil haben, alleine versorgen kann. Bei hohen Temperaturen und sehr niedrigen Drehzahlen, sowie seltenen Betriebszuständen mit hohem Hochdruckvolumenstrom soll die erste Pumpe 6 den Hochdruckkreis 4 mitversorgen. Ansonsten ist die erste Pumpe 6 nur für den Niederdruckvolumenstrom auszulegen. In dem hohen Zeitanteil, in dem die somit kleinere zweite Pumpe 8 den Hochdruckkreis 4 allein versorgt, wird der Volumenstrom von der ersten Pumpe
6 nur auf den Niederdruck hochgespannt. Dadurch wird die Leistungsaufnahme der Ölversorgungsvorrichtung 1 minimiert und der Gesamtwirkungsgrad des Getriebes erhöht. Vzw. wird die zweite Pumpe 8 von der zweiten Welle 9, nämlich von der Welle des Getriebes des Fahrzeuges angetrieben, die ein festes Drehzahlverhältnis zur Abtriebswelle des Kraftfahrzeuges aufweist. Dies hat den Vorteil, dass das Getriebe auch mit Öl versorgt wird, wenn das Fahrzeug bei stehendem Verbren- nungsmotor geschleppt wird. Dies ist zum Beispiel beim Abschleppen oder beim
Ziehen des Fahrzeuges durch eine Waschstraße der Fall. Durch die erfindungsgemäße Ölversorgungsvorrichtung 1 werden auch in diesem Betriebszuständen die Schmierung, die Kühlung und die Hochdruckversorgung aufrecht erhalten. Da die in diesen Betriebszuständen im Getriebe übertragene Leistung und da- mit auch die Verlustleistung klein sind, reicht die relativ kleine zweite Pumpe 8 zur Versorgung aus.
Im Ergebnis ist mit der oben beschriebenen Ölversorgungsvorrichtung 1 bzw. mit dem hier beschriebenen Verfahren ein optimaler Wirkungsgrad erzielbar als mit den bisher im Stand der Technik bekannten Ölversorgungsvorrichtungen bzw. hier bekannten Verfahren.
Bezugszeichenliste:
Ölversorgungsvorrichtung
Niederdruckkreis
erste Ausgangsleitung
Hochdruckkreis
zweite Ausgangsleitung
erste Pumpe
erste Welle
zweite Pumpe
zweite Welle (des Getriebes)
Filter
Tank
Steuer-ZRegelungsschaltung
Drucksteuerventil
Feder
erstes Rückschlagventil
zweites Rückschlagventil Blendenventil
Feder
Vor Steuerventil
vierte Leitung
dritte Leitung
erste Leitung
vierte Steuerleitung
Feder
erste Steuerleitung
zweite Leitung
a Teilbereich
b Teilbereich
c Teilbereich
dritte Steuerleitung
zweite Steuerleitung
Saugleitung
Hauptsteuerventil Feder
Druckbegrenzungsventil
Druckspeicher
Drossel
erste Eingangsleitung
zweite Eingangsleitung
Hochdrucksensor

Claims

P atentans rüche :
1. Ölversorgungsvorrichtung (1) für den Hydraulikkreislauf eines Fahrzeuggetriebes, insbesondere eines Automatikgetriebes, wobei eine erste Pumpe (6) und eine zweite Pumpe (8) als Hydraulikpumpen zur Förderung des Öls, vzw. über einen Filter (10) aus einem Tank (11), vorgesehen sind, wobei die erste Pumpe (6) durch eine erste Welle (7), vzw. die Getriebeeingangswelle oder die Motorabtriebswelle, antreibbar ist, und wobei der Hydraulikkreislauf einen Niederdruck- (2) und Hochdruckkreis (4) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Pumpe (8) von einer zweiten Welle (9) antreibbar ist und dass eine hydraulische Steuer-ZRegelungsschaltung (12) vorgesehen ist, dass die Steuer- ZRegelungsschaltung (12) mindestens eine erste und eine zweite Eingangsleitung (35, 36) und eine erste und eine zweite Ausgangsleitung (3, 5) aufweist, wobei jede der beiden Pumpen (6, 8) an jeweils einer Eingangsleitung (35 bzw. 36) angeschlossen ist, und wobei der Niederdruckkreis (2) von der ersten Ausgangsleitung (3) und der Hochdruckkreis (4) von der zweiten Ausgangsleitung (5) versorgbar ist.
2. Ölversorgungsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die erste und zweite Pumpe (6, 8) derart ansteuerbar sind und die hydraulische Steuer-ZRegelungsschaltung (12) so ausgebildet ist, dass der Niederdruckkreis (2) im wesentlichen durch die erste Pumpe (6) speisbar ist und der Hochdruckkreis (4) im wesentlichen durch die zweite Pumpe (8) speisbar ist, und dass in bestimmten Fahrzuständen des Kraftfahrzeuges der Hochdruckkreis (4) zusätzlich oder ausschließlich durch die erste Pumpe (6) speisbar ist.
3. Ölversorgungsvorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer-ZRegelungsschaltung (12) eine erste Teilschaltung aufweist, die den höheren der beiden Drücke der ersten oder der zweiten Pumpe (6 oder 8) mit dem Hochdruckkreis (4) verbindet und bei- de Pumpen (6 bzw. 8) mit dem Hochdruckkreis (4) verbindet, wenn beide Pumpen (6, 8) den gleichen Druck liefern.
4. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Teilschaltung drei Hydrauliklei- tungen (22, 36, 5) beinhaltet, nämlich eine erste Leitung (22), die direkt mit der ersten Pumpe (6) in Verbindung steht, die zweite Eingangsleitung (36), die von der zweiten Pumpe (8) in die Steuer- ZRegelungsschaltung (12) führt, sowie die zweite Ausgangsleitung (5) zum Hochdruckkreis (4) und dass die erste Teilschaltung ein erstes Rückschlagventil (15) aufweist, das den Durchfluss von der ersten Pumpe (6) zur zweiten Ausgangsleitung (5) freigibt, und dass die erste Teilschaltung ein zweites Rückschlagventil (16) aufweist, das den Durchfluss von der zweiten Pumpe (8) zur zweiten Ausgangsleitung (5) freigibt.
5. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer-ZRegelungsschaltung (12) eine zweite Teilschaltung aufweist, die den Druck im Hochdruckkreis (4) auf einen einstellbaren Wert begrenzt und dazu für das überschüssige Öl eine zweite Leitung (26) in den Niederdruckkreis (2) freigibt.
6. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Teilschaltung ein Vorsteuerventil (19), ein Hauptsteuerventil (30) sowie einen Hochdrucksensor (37) aufweist, wobei über das Vorsteuerventil (19) in einer ersten Schaltstel- lung eine erste Steuerleitung (25) mit einer zweiten Steuerleitung (28) verbindbar ist.
7. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Steuerleitung (28) in einer über die Kraft einer Feder (24) bewirkten zweiten Schaltstellung des Vorsteu- erventiles (19) mit einem Tank, vzw. mit dem Tank (11) strömungsverbunden ist.
8. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, da- durch gekennzeichnet, dass in Abhängigkeit vom Signal des Hoch- drucksensors (37) bei einer betätigten Verstellung des Vorsteuerventils (19) das Vorsteuerventil (19) aus seiner ersten Schaltstellung zunehmend in die zweite Schaltstellung verbringbar ist.
9. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in der ersten Schaltstellung des Steuerventils (19) die zweite Steuerleitung (28) mit der unter Hochdruck stehenden ersten Steuerleitung (25) verbunden ist, wobei das Hauptsteuerventil (30) in einer vzw. auch über die Kraft einer Feder (31) gehaltenen ersten Schaltstellung den Durchfluss von der zweiten Leitung (26) zur ersten Ausgangsleitung (3) sperrt, und wobei das Hauptsteuerventil (30) über den Differenzdruck aus der zweiten und einer dritten Steuerleitung (28 und 27), vzw. auch gegen die Kraft der Feder (31), in eine zweite Schaltstellung verschiebbar ist, in welcher der Durchfluss von der zwei- ten Leitung (26) zur ersten Ausgangsleitung (3) offen ist.
10. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer-ZRegelungsschaltung (12) eine dritte Teilschaltung aufweist, die den Volumenstrom misst, der über die zweite Teilschaltung vom Hochdruckkreis (4) in den Niederdruckkreis (2) fließt.
11. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die dritte Teilschaltung ein Blendenventil (17) aufweist, das in einer über die Kraft einer Feder (18) gehaltenen ersten Schaltstellung die zweite Leitung (26), die mit der zweiten Ausgangsleitung (5) strömungsverbunden ist, über eine Blende mit dem Hauptsteuerventil (30) verbindet, und dass das Blendenventil (17) über den Differenzdruck aus den Teilbereichen (26a, 26b) der zweiten Leitung (26) gegen die Kraft der Feder (18) in eine zweite Schaltstellung verschiebbar ist, in welcher der Durchfluss von dem Teilbereich (26a) zum Teilbereich (26b) der zweiten Leitung (26) zunehmend geöffnet wird.
12. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, da- durch gekennzeichnet, dass die Steuer-/Regelungsschaltung (12) eine vierte Teilschaltung aufweist, die abhängig von dem Volumenstrom, der über die zweite Teilschaltung vom Hochdruckkreis (4) in den Niederdruckkreis (2) fließt, ein Drucksteuerventil (13) betätigt, das die erste Pumpe (6) direkt mit dem Niederdruckkreis (2) verbindet.
13. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die vierte Teilschaltung ein Drucksteuerventil (13) aufweist, dass in einer über die Kraft einer Feder (14) gehaltenen ersten Schaltstellung den Durchfluss von einer dritten Leitung (21), die direkt mit der ersten Eingangsleitung (35) und der ersten Pumpe (6) verbunden ist, zur ersten Ausgangsleitung (3) sperrt, und wobei das Drucksteuerventil (13) über den Differenzdruck zwischen einer vierten Steuerleitung (23), die mit der zweiten Ausgangleitung (5) in Verbindung steht, und der dritten Steuerleitung (27) gegen die Kraft der Feder (14) in eine zweite Schaltstellung verschiebbar ist, in welcher der Durchfluss von der dritten Leitung (21) zur ersten Ausgangsleitung (3) zunehmend geöffnet wird.
14. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, da- durch gekennzeichnet, dass die Steuer-ZRegelungsschaltung (12) eine fünfte Teilschaltung aufweist, die den Druck im Niederdruckkreis (2) begrenzt und das überschüssige Öl direkt in eine Saugleitung (29) zu der ersten und zweiten Pumpe (6 und 8) leitet.
15. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die fünfte Teilschaltung ein Druckbegrenzungsventil (32) zwischen der ersten Ausgangsleitung (3) und einer Saugleitung (29) aufweist, wobei zumindest die erste Pumpe (6) aus dieser Saugleitung (29) Öl ansaugt.
16. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer-ZRegelungsschaltung (12) eine sechste Teilschaltung aufweist, die Schwingungen im Hochdruckkreis (4) dämpft.
17. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die sechste Teilschaltung einen Druckspeicher (33) aufweist, der über eine Drossel (34) mit der zweiten Ausgangsleitung (5) in Verbindung steht.
18. Ölversorgungsvorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Welle (9), welche die zweite Pumpe (8) antreibt, in einem festen Drehzahlverhältnis direkt oder indirekt mit der Abtriebswelle des Getriebes in Verbindung steht.
19. Verfahren zur Steuerung oder Regelung einer Ölversorgungsvorrichtung (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 18 für den Hydraulikkreislauf eines Fahrzeuggetriebes, insbesondere eines Automatikgetriebes, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Pumpe (8) von einer zweiten Welle (9) angetrieben wird und mit Hilfe der hydraulischen Steuer-
ZRegelungsschaltung (12) die erste und zweite Pumpe (6, 8) derart angesteuert werden, dass der Niederdruckkreis (2) im wesentlichen durch die erste Pumpe (6) gespeist wird und der Hochdruckkreis (4) im wesentlichen durch die zweite Pumpe (8) gespeist wird, und dass in bestimmten Fahrzuständen des Kraftfahrzeuges der Hochdruckkreis (4) zusätzlich oder ausschließlich durch die erste Pumpe (6) gespeist wird.
20. Verfahren nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass mit Hilfe der Steuer-ZRegelungsschaltung (12) der höhere der beiden Drücke der ersten oder der zweiten Pumpe (6 oder 8) mit dem Hochdruckkreis (4) verbunden wird und die beiden Pumpen (6 bzw. 8) mit dem Hochdruckkreis (4) verbunden werden, wenn beide Pumpen (6, 8) den gleichen Druck liefern.
21. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mit Hilfe der Steuer-ZRegelungsschaltung (12) der Druck im Hochdruckkreis (4) auf einen einstellbaren Wert begrenzt wird und das überschüssige Öl in den Niederdruckkreis (2) geleitet wird.
22. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass mit Hilfe der Steuer-ZRegelungsschaltung (12) der Volumenstrom gemessen wird, der vom Hochdruckkreis (4) in den Niederdruckkreis (2) fließt.
23. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mit Hilfe der Steuer-ZRegelungsschaltung (12) in Abhängigkeit von dem Volumenstrom, der vom Hochdruckkreis (4) in den Niederdruckkreis (2) fließt, ein Drucksteuerventil (13) betätigt wird, das die erste Pumpe (6) direkt mit dem Niederdruckkreis (2) verbindet.
24. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mit Hilfe der Steuer-ZRegelungsschaltung (12) der Druck im Niederdruckkreis (2) begrenzt wird und das überschüssige Öl direkt in eine Saugleitung (29) zu den ersten und zweiten Pumpen (6 und 8) ge- leitet wird.
25. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mit Hilfe der Steuer-ZRegelungsschaltung (12) die Schwingungen im Hochdruckkreis (4) gedämpft werden.
26. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Welle (9), welche die zweite Pumpe (8) antreibt, in einem festen Drehzahlverhältnis relativ zur Abtriebswelle des Getriebes angetrieben wird.
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