WO2004020333A1 - Verfahren zur gewinnung von stickstoff aus luft - Google Patents

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WO2004020333A1 PCT/AT2003/000249 AT0300249W WO2004020333A1 WO 2004020333 A1 WO2004020333 A1 WO 2004020333A1 AT 0300249 W AT0300249 W AT 0300249W WO 2004020333 A1 WO2004020333 A1 WO 2004020333A1
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exhaust gas
permeate
gas
membrane module
nitrogen
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Michael Harasek
Johannes Szivacz
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Axiom Angewandte Prozesstechnik Ges.M.B.H.
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    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B21/00—Nitrogen; Compounds thereof
    • C01B21/04—Purification or separation of nitrogen
    • C01B21/0405—Purification or separation processes
    • C01B21/0433—Physical processing only
    • C01B21/0438—Physical processing only by making use of membranes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion

Definitions

  • the present invention relates to a method for obtaining nitrogen from air and an apparatus for carrying out such a method.
  • ion transport “membranes” ie thin layers of inorganic oxides (eg calcium or yttrium-stabilized zirconium or the like oxides with a fluorite or perovskite structure), which, however, are not actually membranes they have a completely different transport mechanism than the membranes used in gas separations, especially in gas permeation.
  • ion transport “membranes” the transport of oxygen takes place at high temperatures (typically above 450 ° C., in particular up to 1000 ° C.
  • the transport in the membranes used in gas permeation takes place at a temperature between 10 and 100 ° C, preferably at 20 to 60 ° C, either by diffusion (in the case of porous membranes) or by permeation (in the non-porous membranes), at least always in molecular form, i.e. as 0 2 .
  • gas permeation which typically consist of organic polymers
  • the transport in the membranes used in gas permeation takes place at a temperature between 10 and 100 ° C, preferably at 20 to 60 ° C, either by diffusion (in the case of porous membranes) or by permeation (in the non-porous membranes), at least always in molecular form, i.e. as 0 2 .
  • nitrogen-enriched retentate In gas permeation membrane modules, oxygen and nitrogen are separated by means of permeation, a nitrogen-enriched retentate and an oxygen-enriched permeate being obtained.
  • concentrations of nitrogen in the retentate and oxygen in the permeate depend on the process parameters used, in general an increased use of energy is always required for higher nitrogen quality (higher pressure, lower yield in relation to the compressed air used, etc.) , Improved processes to increase nitrogen yield or to use energy more efficiently in the course of such a process are therefore desirable.
  • the object of the present invention is therefore to provide a process for the production of nitrogen from air which enables an increased nitrogen yield and / or a more efficient use of energy.
  • the present invention therefore relates to a method for obtaining nitrogen from air using a gas permeation membrane module, which separates an air stream into a nitrogen-enriched retentate and an oxygen-enriched permeate, which is characterized in that an oxygen is present on the permeate side of the gas permeation membrane module -Low exhaust gas is introduced.
  • the driving force of the gas permeation membrane module is increased and a smaller membrane surface or a lower energy requirement is necessary to carry out such a method.
  • the exhaust gas stream according to the invention has a reduced oxygen partial pressure in comparison to the permeate and thereby increases the ability of the membrane to remove oxygen from the air stream.
  • the nitrogen yield can be increased according to the invention, with the same procedure as in the prior art.
  • energy savings of 30% and more can be achieved with the method according to the invention.
  • the type of supply of the exhaust gas is preferably carried out in countercurrent, so that the mixture of permeate and exhaust gas has an increasing oxygen partial pressure difference in its flow direction in comparison to the permeate locally occurring in the module, and thereby the ability of the membrane to remove oxygen from the airflow can be further increased.
  • Devices and process parameters known per se can be used for the method according to the invention.
  • care should only be taken that there are no condensation processes.
  • the exhaust gas should therefore always be either above the acid dew point or any acids present in the exhaust gas stream can be removed using suitable filters.
  • the temperature of the exhaust gas should of course also be chosen so that the membrane is not permanently damaged.
  • the exhaust gas is therefore preferably supplied conditioned in such a way that the dew point of any acids or water vapor that may be present in the exhaust gas stream is not fallen below and thus no condensation processes can occur.
  • the exhaust gas is preferably introduced at that point in the gas permeation membrane module at which the oxygen content of the exhaust gas corresponds to the oxygen content of the permeate.
  • the exhaust gas then sweeps along the membrane in the direction of increasing oxygen partial pressure difference and thereby increases the driving force of the gas permeation membrane module.
  • the overall energy balance of the method according to the invention is particularly good when the exhaust gas is introduced from an internal combustion engine which is used in the course of the nitrogen recovery method, in particular for compressing the air upstream of the line via the gas permeation membrane module.
  • an - otherwise completely unused - component can in turn be used efficiently in the process.
  • the engines frequently used in the course of such processes are gas or diesel engines.
  • the exhaust gas is therefore preferably introduced from an internal combustion engine, in particular from a gas or diesel engine.
  • the type and nature of the exhaust gas is not critical in itself. The only important thing is that it is low in oxygen, i.e. has a lower oxygen content than air (21%). In principle, therefore, all waste gases which have less than about 20% oxygen are suitable for use in the process according to the invention. Of course, for reasons of cost, the cheapest possible exhaust gases are to be used, which are also easily and economically available on the spot. Exhaust gases with an oxygen content of 0.1% to 18% are therefore preferably used according to the invention. Typical exhaust gases from diesel and gas engines have an oxygen content of 7% to 18%, in particular 10% to 15%. inventions According to the invention, flue gases from other combustion processes can also be used. Purified waste combustion gases can also be used, for example. The exhaust gases should preferably be acid-free (for example by means of an acid separation step). The exhaust gases to be introduced according to the invention preferably have an oxygen content of 1% to 16%, in particular 8% to 15%.
  • the present invention also relates to a device for extracting nitrogen from air using a gas permeation membrane module, which separates an air stream into a nitrogen-enriched retentate and an oxygen-enriched permeate, which is characterized in that a permeate in the gas permeation membrane module side exhaust gas supply line is provided.
  • the device preferably also has a compressor with which the air is compressed upstream of the line via the gas permeation membrane module, the compressor being driven by an internal combustion engine, the exhaust gas of which can be introduced into the gas permeation membrane module via a feed line on the permeate side.
  • Fig. 1 the process flow diagram of a method according to the invention.
  • Fig. 2 Operation without exhaust gas in the permeate.
  • Fig. 3 Operation with exhaust gas in the permeate.
  • the feed gas (air (1)) is fed to a gas permeation membrane module (3) via a compressor (2).
  • the retentate (nitrogen enriched (4)) is discharged from the gas permeation membrane module via a valve (5); the permeate (oxygen-enriched (6)) is mixed with exhaust gas (7), the exhaust gas preferably coming from the compressor (2).
  • a gas permeation module with an oxygen-selective hollow fiber membrane based on polyimide was operated at a constant feed-side pressure of 5 bar and constant permeate-side pressure of 1 bar (atmospheric pressure). The permeate was conducted in countercurrent on the housing side. By adjusting the retentate-side valve (5), a residual oxygen concentration of 1%, 2%, 3%, 4% and 5% was achieved in the retentate. For each of these operating states, the oxygen concentration in the permeate space was measured at four positions in the module, evenly distributed over the length of the module, by introducing an oxygen sensor. The measured concentration profiles are shown in Fig. 2, operation without exhaust gas in the permeate space. Position 1 is closest to the permeate's exit point from the module.
  • a nitrogen-oxygen mixture consisting of 90% nitrogen and 10% oxygen was provided for operation with exhaust gas in the permeate space.
  • the same gas permeation module was operated with an oxygen-selective hollow fiber membrane based on polyimide (as from the experiment without exhaust gas in the permeate space) at a constant feed-side pressure of 5 bar and constant permeate-side pressure of 1 bar (atmospheric pressure). The permeate was conducted in countercurrent on the housing side.
  • the described exhaust gas flow was on the permeate side at position 1 (when operating with a residual oxygen concentration of 1% in the retentate), at position 2 (when operating with a residual oxygen concentration of 2% in the retentate) or at position 4 (at Operation with residual oxygen concentrations of 3%, 4% or 5% in the retentate).
  • the volume flow of the exhaust gas supplied was twice the retentate volume flow.
  • a residual oxygen concentration of 1%, 2%, 3%, 4% or 5% in the retentate was set depending on the exhaust gas supply position.
  • the oxygen concentration in the permeate space was measured at four positions in the module, evenly distributed over the length of the module, by introducing an oxygen sensor.
  • the measured concentration profiles are shown in Fig. 3, Operation with exhaust gas in the permeate space.
  • Position 1 is closest to the permeate's exit point from the module.
  • the increase in performance was calculated from the measured volume flows with the same oxygen concentration in the retentate (based on the test without exhaust gas) (Tab. 1). As expected, the increase in performance 1 is greatest with a residual oxygen content of 5% in the retentate and is 32.6%.
  • Table 1 Performance increase through exhaust gas operation on the permeate side of gas permeation modules for the enrichment of nitrogen from air (residual oxygen content in the exhaust gas is 10%)

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Abstract

Beschrieben wird ein Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff aus Luft unter Verwendung eines Gaspermeationsmembranmoduls, welches einen Luftstrom in ein Stickstoff-angereichertes Retentat und ein Sauerstoff-angereichertes Permeat trennt, bei welchem auf der Permeat-Seite des Gaspermeationsmembranmoduls ein Sauerstoff-armes Abgas eingeleitet wird, Bowie eine Vorrichtung, die zur Durchführung theses Verfahrens geeignet ist.

Description

Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff aus Luft
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff aus Luft sowie eine Vorrichtung zur Durchführung eines derartigen Verfahrens .
Verfahren und Vorrichtungen zur Gewinnung von Stickstoff aus Luft mit Hilfe von Gaspermeationsmembranmodulen sind an und für sich bekannt und finden auch großtechnischen Einsatz. Ebenfalls bekannt ist die Verwendung von Ionentransport-"Membranen", d.h. dünnen Schichten von anorganischen Oxiden (z.B. Calcium- oder Yttriu -stabilisierten Zirkonium- oder dgl . Oxiden mit einer Fluorit- oder PerovskitStruktur) , welche jedoch keine Membranen im eigentlichen Sinn sind, weisen sie doch einen völlig anderen Transportmechanismus auf als die bei Gasseparationen, insbesondere bei Gaspermeation verwendeten Membranen. Bei derartigen Ionentransport-„Membranen" erfolgt der Transport des Sauerstoffs bei hohen Temperaturen (typischerweise über 450°C, insbesondere bis zu 1000°C und darüber) in ionischer Form, nämlich als O2", aufgrund der Mobilität von Sauerstoffionen innerhalb des Kristallgitters. Demgegenüber erfolgt der Transport bei den in der Gaspermeation verwendeten Membranen (welche typischerweise aus organischen Polymeren bestehen) bei einer Temperatur zwischen 10 und 100°C, vorzugsweise bei 20 bis 60°C, entweder durch Diffusion (bei porösen Membranen) oder durch Permeation (bei nicht-porösen Membranen) , jedenfalls immer in molekularer Form, also als 02. (vgl. auch Keith Scott, Handbook of Industrial Membranes, Elsevier (1995) und Eberhard Staude, Membranen und Membranprozesse, VCH (1992) ) .
Bei Gaspermeationsmembranmodulen erfolgt die Trennung von Sauerstoff und Stickstoff mittels Permeation, wobei ein Stickstoffangereichertes Retentat und ein Sauerstoff-angereichertes Permeat gewonnen wird. Die Konzentrationen an Stickstoff im Retentat und Sauerstoff im Permeat sind von den jeweils angewendeten Pro- zess-Parametem abhängig, generell ist für eine erhöhte Stickstoff-Qualität immer ein erhöhter Energieeinsatz erforderlich (höherer Druck, niedrigere Ausbeute in Bezug auf eingesetzte Druckluft, etc.). Verbesserte Verfahren zur Steigerung der Stickstoff-Ausbeute oder zur effizienteren Nutzung von Energie im Zuge eines derartigen Verfahrens sind daher wünschenswert.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht daher darin, ein Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff aus Luft zur Verfügung zu stellen, welches eine erhöhte Stickstoff-Ausbeute und/oder einen effizienteren Energieeinsatz ermöglicht.
Die vorliegende Erfindung betrifft daher ein Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff aus Luft unter Verwendung eines Gaspermeationsmembranmoduls, welches einen Luftstrom in ein Stickstoff- angereichertes Retentat und ein Sauerstoff-angereichertes Permeat trennt, welches dadurch gekennzeichnet ist, dass auf der Permeat-Seite des Gaspermeationsmembranmoduls ein Sauerstoff-armes Abgas eingeleitet wird.
Durch die Einleitung eines Sauerstoff-armen Abgases auf der Permeat-Seite wird die Triebkraft des Gaspermeationsmembranmoduls erhöht und so eine kleinere Membranoberfläche bzw. ein geringerer Energiebedarf zur Durchführung eines derartigen Verfahrens nötig. Der erfindungsgemäße Abgas-Strom hat einen im Vergleich zum Permeat verminderten Sauerstoff-Partialdruck und steigert dadurch die Fähigkeit der Membran, Sauerstoff aus dem Luftstrom zu entfernen. Dadurch kann - bei gleicher Verfahrensführung wie im Stand der Technik - erfindungsgemäß die Stickstoff-Ausbeute gesteigert werden. Andererseits kann mit dem erfindungsgemäßen Verfahren eine Energieersparnis von 30 % und mehr erzielt werden.
Vorzugsweise erfolgt die Art der Zuleitung des Abgases im Gegenstrom, sodass das Gemisch aus Permeat und Abgas eine in seiner Strömungsrichtung zunehmende Sauerstoff-Partialdruckdifferenz im Vergleich zum lokal im Modul anfallenden Permeat aufweist und dadurch die Fähigkeit der Membran, Sauerstoff aus dem Luftstrom zu entfernen, noch weiter gesteigert werden kann.
Für das erfindungsgemäße Verfahren können an sich bekannte Vorrichtungen und Verfahrensparameter verwendet werden. Bei der Einleitung des Abgases sollte nur darauf geachtet werden, dass es zu keinen Kondensationsprozessen kommt. Beispielsweise sollte daher das Abgas stets entweder über dem Säure-Taupunkt geführt werden oder aber eventuell im Abgasstrom vorhandene Säuren durch geeignete Filter entfernt werden. Die Temperatur des Abgases sollte natürlich auch so gewählt werden, dass die Membran nicht nachhaltig geschädigt wird. Vorzugsweise wird daher das Abgas derart konditioniert zugeleitet, dass der Taupunkt von eventuell im Abgasstrom vorhandenen Säuren oder von Wasserdampf nicht unterschritten wird und somit keine Kondensationsprozesse auftreten können.
Vorzugsweise wird erfindungsgemäß das Abgas an jener Stelle im Gaspermeationsmembranmodul eingeleitet, an welcher der Sauerstoff-Gehalt des Abgases dem Sauerstoff-Gehalt des Permeats entspricht. Bei der bevorzugten Zuleitung des Abgases im Gegenstrom streicht das Abgas dann in Richtung zunehmender Sauerstoff- Partialdruckdifferenz an der Membran entlang und erhöht dadurch die Triebkraft des Gaspermeationsmembranmoduls.
Besonders gut ist die Gesamt-Energiebilanz des erfindungsgemäßen Verfahrens natürlich dann, wenn das Abgas aus einem Verbrennungs-Motor eingeleitet wird, der im Zuge des Stickstoff-Gewin- nungs-Verfahrens eingesetzt wird, insbesondere zur Komprimierung der Luft vor der Leitung über das Gaspermeationsmembranmodul . Damit kann eine - sonst völlig ungenutzte - Komponente wiederum im Verfahren in effizienter Weise eingesetzt werden. Die im Zuge derartiger Verfahren häufig verwendeten Motoren sind Gas- oder Dieselmotoren. Vorzugsweise wird daher erfindungsgemäß das Abgas von einem Verbrennungsmotor eingeleitet, insbesondere von einem Gas- oder Dieselmotor.
Die Art und Natur des Abgases ist an sich nicht kritisch. Wesentlich ist nur, dass es Sauerstoff-arm ist, also einen geringeren Sauerstoff-Gehalt als Luft (21 %) aufweist. Im Prinzip sind daher alle Abgase, die weniger als etwa 20 % Sauerstoff aufweisen, zur Verwendung im erfindungsgemäßen Verfahren geeignet. Selbstverständlich sind aus Kostengründen möglichst billige Abgase einzusetzen, die auch an Ort und Stelle leicht und ökonomisch verfügbar sind. Daher kommen erfindungsgemäß Abgase mit einem Sauerstoff-Gehalt von 0,1% bis 18% bevorzugt zum Einsatz. Typische Abgase von Diesel- und Gasmotoren haben einen Sauerstoff-Gehalt von 7% bis 18%, insbesondere 10% bis 15%. Erfin- dungsgemäß sind aber auch Rauchgase aus anderen Verbrennungsprozessen einsetzbar. Auch können z.B. gereinigte Müllverbrennungsgase eingesetzt werden. Vorzugsweise sollten die Abgase säurefrei sein (z.B. durch einen Säure-Abscheidungsschritt) . Bevorzugterweise haben die erfindungsgemäß einzuleitenden Abgase einen Sauerstoff-Gehalt von 1% bis 16%, insbesondere von 8% bis 15%.
Gemäß einem weiteren Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung auch eine Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff aus Luft unter Verwendung eines Gaspermeationsmembranmoduls, welches einen Luftstrom in ein Stickstoff-angereichertes Retentat und ein Sauerstoff-angereichertes Permeat trennt, welche dadurch gekennzeichnet ist, dass im Gaspermeationsmembranmodul eine Permeat- seitige Abgas-Zuleitung vorgesehen ist.
Vorzugsweise weist die Vorrichtung weiters einen Kompressor auf, mit welchem die Luft vor der Leitung über das Gaspermeationsmembranmodul komprimiert wird, wobei der Kompressor durch einen Verbrennungsmotor angetrieben wird, dessen Abgas über eine Zuleitung Permeat-seitig in das Gaspermeationsmembranmodul ein- leitbar ist.
Damit können an sich bekannte und verwendete Vorrichtungen zur Gewinnung von Stickstoff in leichter Weise an das erfindungsgemäße Verfahren adaptiert werden, indem lediglich das Abgas des Kompressors über eine Zuleitung im Gaspermeationsmembranmodul eingeleitet wird. Damit muss das Filtermodul nur geringfügig geändert werden.
Die Erfindung wird anhand der nachfolgenden Beispiele und der Zeichnungsfiguren, auf die sie selbstverständlich nicht eingeschränkt ist, näher erläutert.
Es zeigt:
Fig. 1: das Prozess-Fließbild eines erfindungsgemäßen Verfahrens .
Fig. 2: Betrieb ohne Abgas im Permeatraum. Fig. 3: Betrieb mit Abgas im Permeatraum.
Gemäß der in Fig. 1 dargestellten Vorrichtung wird das Feedgas (Luft (1)) über einen Kompressor (2) einem Gaspermeationsmembranmodul (3) zugeleitet. Das Retentat (Stickstoff-angereichert (4)) wird über ein Ventil (5) vom Gaspermeationsmembranmodul abgeleitet; das Permeat (Sauerstoff-angereichert (6)) wird mit Abgas (7) versetzt, wobei das Abgas vorzugsweise aus dem Kompressor (2) stammt.
Beispiel:
Vergleich des Betriebes ohne Abgas mit dem Betrieb mit Abgas
Betrieb ohne Abgas im Permeatraum
Ein Gaspermeationsmodul mit einer Sauerstoff-selektiven Hohlfaser-Membran auf Basis von Polyimid wurde bei einem konstanten Feed-seitigen Druck von 5 bar und konstantem Permeat-seitigen Druck von 1 bar (Atmosphärendruck) betrieben. Das Permeat wurde Gehäuse-seitig im Gegenstrom geführt. Durch Einstellen des Re- tentat-seitigen Ventils (5) wurde eine Sauerstoff-Restkonzentration von 1%, 2%, 3%, 4% bzw. 5% im Retentat erzielt. Für jeden dieser Betriebszustände wurde die Sauerstoff-Konzentration im Permeatraum an vier, gleichmäßig über die Länge des Moduls verteilten Positionen im Modul durch Einbringen eines Sauerstoff- Sensors gemessen. Die gemessenen Konzentrationsprofile sind in Fig.2, Betrieb ohne Abgas im Permeatraum, dargestellt. Position 1 ist dem Austrittspunkt des Permeats aus dem Modul am nächsten.
Betrieb mit Abgas im Permeatraum
Für den Betrieb mit Abgas im Permeatraum wurde ein Stickstoff- Sauerstoffgemisch bestehend aus 90% Stickstoff und 10% Sauerstoff bereitgestellt. Es wurde derselbe Gaspermeationsmodul mit einer Sauerstoff-selektiven Hohlfaser-Membran auf Basis von Polyimid (wie aus dem Versuch ohne Abgas im Permeatraum) bei einem konstanten Feed-seitigen Druck von 5 bar und konstantem Permeat-seitigen Druck von 1 bar (Atmosphärendruck) betrieben. Das Permeat wurde Gehäuse-seitig im Gegenstrom geführt. Zusätzlich wurde der beschriebene Abgasstrom Permeat-seitig an Position 1 (beim Betrieb mit einer Sauerstoff-Restkonzentration von 1% im Retentat) , an Position 2 (beim Betrieb mit einer Sauerstoff- Restkonzentration von 2% im Retentat) bzw. an Position 4 (beim Betrieb mit Sauerstoff-Restkonzentrationen von 3%, 4% bzw. 5% im Retentat) zugeführt. Der Volumenstrom des zugeführten Abgases betrug das Zweifache des Retentatvolumenstromes. Durch Regelung des Retentat-seitigen Ventils (5) wurde je nach Abgas-Zuführposition eine Sauerstoff-Restkonzentration von 1%, 2%, 3%, 4% bzw. 5% im Retentat eingestellt. Für jeden dieser Betriebszu- stände wurde die Sauerstoff-Konzentration im Permeatraum an vier, gleichmäßig über die Länge des Moduls verteilten Positionen im Modul durch Einbringen eines Sauerstoff-Sensors gemessen. Die gemessenen Konzentrationsprofile sind in Fig.3, Betrieb mit Abgas im Permeatraum, dargestellt. Position 1 ist dem Austrittspunkt des Permeats aus dem Modul am nächsten. Aus den gemessenen Volumenströmen wurde die Leistungssteigerung bei gleicher Sauerstoffkonzentration im Retentat (bezogen auf den Versuch ohne Abgas) berechnet (Tab. 1) . Die Leistungssteigerung1 ist erwartungsgemäß bei einem Restsauerstoffgehalt von 5% im Retentat am größten und beträgt 32,6%.
In einer weiteren Versuchsserie wurde die Einstellung des Reten- tatventils (5) aus dem Versuch ohne Abgas im Permeatraum für die Sauerstoff-Restkonzentrationen von 1%, 2%, 3%, 4% bzw. 5% im Retentat beibehalten (gleiche Retentatvolumenströme wie ohne Abgas) und lediglich das oben beschriebene Abgas in den Permeatraum an den oben beschriebenen Positionen zugeführt. Erwartungsgemäß wurde bei diesem Versuchsbetrieb eine Absenkung der Sauerstoff-Restkonzentration beobachtet (siehe Tab. 1) . So konnte etwa für den Betriebspunkt von 5% Sauerstoff-Restkonzentration im Retentat ohne Abgas im Permeatraum eine Absenkung auf 3,3% Sauerstoff im Retentat mit Abgas im Permeatraum erzielt werden.
Die Ergebnisse sind in Fig. 2 und 3 sowie in der nachfolgenden Tabelle 1 dargestellt: Tabelle 1: Leistungssteigerung durch Abgasbetrieb auf der Permeatseite von Gaspermeationsmodulen zur Anreicherung von Stickstoff aus Luft (Restsauerstoffgehalt im Abgas beträgt 10%)
Figure imgf000009_0001

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff aus Luft unter Verwendung eines Gaspermeationsmembranmoduls, welches einen Luftstrom in ein Stickstoff-angereichertes Retentat und ein Sauerstoff-angereichertes Permeat trennt, dadurch gekennzeichnet, dass auf der Permeat-Seite des Gaspermeationsmembranmoduls ein Sauerstoff-armes Abgas eingeleitet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Abgas im Gegenstrom eingeleitet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Abgas derart konditioniert zugeleitet wird, dass der Taupunkt von eventuell im Abgasstrom vorhandenen Säuren oder von Wasserdampf nicht unterschritten wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3 , dadurch gekennzeichnet, dass das Abgas an jener Stelle im Gaspermeationsmembranmodul eingeleitet wird, an welcher der Sauerstoff-Gehalt des Abgases dem Sauerstoff-Gehalt des Permeats entspricht.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Abgas aus einem Verbrennungs-Motor eingeleitet wird, der im Zuge des Stickstoff-Gewinnungs-Verfahrens eingesetzt wird, insbesondere zur Komprimierung der Luft vor der Leitung über das Gaspermeationsmembranmodul.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Abgas von einem Verbrennungsmotor eingeleitet wird, insbesondere von einem Gas- oder Dieselmotor.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass ein Abgas mit einem Sauerstoff-Gehalt von 0,1% bis 17%, vorzugsweise von 7% bis 18%, insbesondere von 10% bis 15%, eingeleitet wird.
8. Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff aus Luft unter Verwendung eines Gaspermeationsmembranmoduls, welches einen Luftstrom in ein Stickstoff-angereichertes Retentat und ein Sau- erstoff-angereichertes Permeat trennt, dadurch gekennzeichnet, dass im Gaspermeationsmembranmodul eine Permeat-seitige Abgas- Zuleitung vorgesehen ist.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung weiters einen Kompressor aufweist, mit welchem die Luft vor der Leitung über das Gaspermeationsmembranmodul komprimiert wird, wobei der Kompressor durch einen Verbrennungsmotor angetrieben wird, dessen Abgas über eine Zuleitung Perme- at-seitig in das Gaspermeationsmembranmodul einleitbar ist.
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