WO2002040885A1 - Disque de friction et procede de fabrication d'une garniture le composant - Google Patents

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WO2002040885A1
WO2002040885A1 PCT/FR2001/003593 FR0103593W WO0240885A1 WO 2002040885 A1 WO2002040885 A1 WO 2002040885A1 FR 0103593 W FR0103593 W FR 0103593W WO 0240885 A1 WO0240885 A1 WO 0240885A1
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friction
lining
fixing
friction disc
linings
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Michel Marchisseau
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Valeo
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/58—Details
    • F16D13/60—Clutching elements
    • F16D13/64—Clutch-plates; Clutch-lamellae
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/58—Details
    • F16D13/60—Clutching elements
    • F16D13/64—Clutch-plates; Clutch-lamellae
    • F16D2013/642—Clutch-plates; Clutch-lamellae with resilient attachment of frictions rings or linings to their supporting discs or plates for allowing limited axial displacement of these rings or linings
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    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T156/00—Adhesive bonding and miscellaneous chemical manufacture
    • Y10T156/10—Methods of surface bonding and/or assembly therefor

Definitions

  • the invention provides a friction disc, in particular a dry clutch for a motor vehicle.
  • the invention more particularly provides a friction disc, in particular a dry clutch for a motor vehicle.
  • the friction disc comprises a support veil in the form of an annular washer, the outer peripheral portion of which is split into radial blades which have, by means of folds, a central fixing part which is connected to the central portion. of the veil by a tangential fold which forms the foot of the blade and which is perpendicular.
  • Friction linings are fixed on either side of the outer peripheral portion, for example by riveting or by gluing.
  • Each friction lining comprising an external friction surface and an internal fixing surface, a fixing zone of which is fixed on at least one lateral fixing face of a central part of a radial blade which is offset axially in the direction of said lining. friction.
  • the central portion of the web is connected to the primary shaft of a gearbox, either directly or via elastic members.
  • the radial periphery of the friction disc When used in a clutch device, the radial periphery of the friction disc, in particular the friction linings, is clamped axially between a pressure plate and a reaction plate.
  • the plates being driven in rotation by the flywheel.
  • the axial offset of the central part for fixing the blades relative to the general plane of the central part of the web and the mechanism for connecting to the clutch pedal allowing the application of the axial load, from a zero value up to 'at the nominal value of this axial load characteristic of the setting of the clutch, during part of the movement of the clutch pedal, which is the active clutch phase.
  • the two linings of the friction disc move closer together over a distance called progressive travel.
  • the graphical representation of the axial force of the pressure plates on the friction as a function of the relative displacement of two linings under this force is called the progressiveness curve.
  • the axial offset of the central part for fixing the blades relative to the general plane of the central portion of the web can be almost canceled.
  • the axial tightening load is transmitted to the friction surfaces of the linings by the surfaces of the pressure and reaction plates facing each other.
  • the axial offset of the central blade attachment part is not canceled during this operating phase.
  • the friction linings therefore essentially bear on the lateral faces for fixing the blades.
  • the distribution of pressures at the friction surfaces of the linings is therefore not homogeneous.
  • the areas of the mounting surfaces of the linings which are not fixing areas and which are not in contact with the support web, are called free areas and they transmit a lower pressure during the active clutch phase. and therefore wear less quickly.
  • the free areas of the linings are generally repelled by the plates, and become thicker as the areas of the friction surfaces wear out vis-à-vis the fixing areas.
  • the stresses and the high temperatures in particular in the areas of the friction surfaces facing the fixing areas, cause permanent deformations, for example by the creep phenomenon.
  • incrustation The accumulation of these deformations is called incrustation. Inlay therefore results in an excess thickness of friction material in the free zones, protruding from the plane passing through the internal fixing surfaces of the linings. This friction material of the free zones, in protrusion, comes into contact with the lateral faces of the blades which are opposite to the lateral fixing faces, during the active clutch phase, before the progressiveness race is finished.
  • the friction progressiveness curve is a monotonous, increasing and continuous function.
  • the slope of this curve increases with the relative approximation of the two linings, up to a finite value.
  • the first period corresponds at relative movement between two linings from the free state until the first free area thickest comes into contact with the support plate.
  • the part of the progressiveness curve corresponding to this first period remains monotonous, increasing and continuous.
  • the second period corresponds to the residual application of the axial load transmitted by the pressure plates.
  • the complementary part of the progressiveness curve corresponds to this second period begins with an angular point with a significant increase in the slope. Generally, the slope tends towards infinity towards the end of this second period. The progressiveness race is reduced.
  • Inlay therefore has a negative impact on the driving comfort of the vehicle during the clutch phase.
  • the torque transmitted by the friction disc as a function of the axial force, that is to say of the axial displacement of the pressure and reaction plates towards the 'other, abruptly varies.
  • the sudden variation in torque transmission causes a jerk which impairs the driving comfort of the vehicle.
  • the transmission of the torque is mainly carried out by the zones of the external friction surface of the linings facing the fixing zones.
  • the present invention makes it possible in particular to increase the duration of use of the friction disc during which the incrustation has no negative impact on comfort. So as to increase the time during which the driving comfort of the vehicle is optimal.
  • the invention also makes it possible to homogenize the distribution of pressures on the friction surfaces of the linings, which makes it possible on the one hand to reduce the incrustation speed as well as the wear speed and, on the other hand, increase the performance of the clutch, that is to say that for the friction surfaces of identical linings, the friction disc according to the invention has an increased service life and makes it possible to transmit higher torque.
  • the invention provides a friction disc, in particular a dry clutch for a motor vehicle, comprising a support veil in the form of an annular washer comprising a central portion and an outer peripheral portion divided into radial blades having a part fixing center connected to the central portion of the web by a tangential fold which forms the foot of the blade and allows an axial offset of the central fixing part with respect to the general plane of the central portion of the web, and comprising friction linings on either side of the outer peripheral portion, each friction lining comprising an external friction surface and an internal fixing surface, a fixing zone of which is fixed on at least one lateral face for fixing a central part of a radial blade which is offset axially in the direction of said friction lining, characterized in that an internal surface e of a friction lining has a zone of reduced or thinned thickness, in a zone distinct from the fixing zones, so as to locally reduce the axial thickness of the friction lining and in that at least one element of reinforcement extends opposite at least part of an area
  • the amount of friction material is reduced while having good mechanical strength of the friction linings thanks to the reinforcing element, so that the solution is economical. According to other characteristics of the invention:
  • At least one of the radial blades has, in addition to the central part, at least one peripheral bearing part of which a lateral bearing face comes to bear on a bearing zone of the inner surface of a lining which is opposite the lining on the surface internal of which is fixed the lateral face for fixing the central part of the radial blade;
  • the reinforcing element extends at least partially vis-à-vis a lateral bearing surface of a peripheral part of a radial blade
  • At least one reinforcing element extends substantially vis-à-vis the internal periphery of the internal surface of at least one friction lining
  • the single element comprises a ring whose internal diameter corresponds substantially to the internal diameter of the lining facing which it extends, and of branches which extend radially from the external diameter of the ring towards the outer periphery of the lining;
  • At least one of the branches extends vis-à-vis a lateral bearing surface of a peripheral part of a radial blade;
  • the reinforcing element comprises a reinforcing sector in abutment against at least part of the zone of reduced thickness, and at least one support tab which extends axially from the reinforcing sector in the direction of the web against which it is supported so as to improve the homogeneity of the distribution of pressures on the friction surface of the friction lining;
  • At least one support tab is supported on the side face opposite to the side face for fixing the blade vis-à-vis; - At least one support tab is supported on the side face opposite the central portion of the radial web;
  • the support tab is made of elastic material so that it undergoes an axial deformation which is a function of the axial force exerted by a plate on the friction surface of the lining opposite; - At least one support tab is obtained by cutting and / or folding the reinforcing element to which it belongs;
  • At least one of the linings consists of blocks or pavers delimited by edges of generally radial orientation; at least one of the linings consists of a continuous ring.
  • the invention also provides a method of manufacturing a friction lining for a clutch friction disc of a motor vehicle as described above, characterized in that it comprises a step of cooking the friction material of the lining friction in a mold, the area which is in contact with the fastening surface of the lining comprises at least one boss, so as to produce at least one area of reduced or thinned thickness.
  • the friction material is injected into the mold; - It includes a step of machining the fixing face of the friction lining so as to produce at least one zone of reduced or thinned thickness;
  • At least one reinforcing element is fixed to an element of the friction disc; - at least one reinforcing element is fixed to the support web; at least one reinforcing element is fixed on the friction lining;
  • the friction lining is produced by overmolding around a reinforcing element
  • At least one reinforcing element is bonded to an element of the friction disc; at least one reinforcing element is riveted on an element of the friction disc; at least one of the linings is bonded to a fixing surface of a radial blade of the support web.
  • FIG. 1 is an axial sectional view of a friction device equipped with a friction disc
  • FIG. 2 is a perspective view of a support veil of a friction disc
  • - Figure 3 is an exploded perspective view of a friction disc according to the prior art
  • FIG. 4 is an end view of a friction disc according to the state of the art in new condition, assembled and in a state corresponding to the open position of the clutch;
  • - Figure 5 is an end view similar to that shown in Figure 4, on a larger scale, the friction disc being shown in a state corresponding to the closed position of the clutch;
  • Figure 6 is an end view similar to that shown in Figure 4, on a larger scale, the friction linings of the friction disc being encrusted;
  • Figure 7 an end view similar to that shown in Figure 6, the friction disc being shown in a state corresponding to the closed position of one clutch;
  • FIG. 8 is an exploded perspective view of a friction disc produced according to the invention.
  • - Figure 9 is an end view of a friction disc according to the invention in new condition, assembled and in a state corresponding to the open position of the clutch;
  • - Figure 10 is an end view similar to that shown in Figure 9, the friction disc being shown in a state corresponding to the closed position of the clutch and the linings being worn;
  • - Figure 11 is an exploded perspective view of a friction disc comprising a reinforcing element according to a first variant of the invention;
  • - Figure 12 is an end view of a friction disc according to the first variant of the invention
  • - Figure 13 is an exploded perspective view of a friction disc comprising a reinforcing element according to a second variant of the invention
  • Figure 14 is a sectional view along line 14-
  • an axial and transverse orientation will be used without limitation in accordance with the orientation of the axis of rotation X-X of the friction disc and with a transverse plane which is perpendicular to it.
  • an internal orientation, external relative to the median transverse plane of the friction disc will be used.
  • FIG. 1 shows an axial sectional view of a friction device 10 intended in particular for the production of a motor vehicle clutch. Such a device is described in the document
  • the friction device 10 comprises a first and a second coaxial part 12, 14 respectively, mounted movable relative to one another against the elastic members 16 with circumferential action and friction means 18 with action axial.
  • the first coaxial part 12 comprises two guide washers 20 and 22.
  • a friction disc 24 is fixed, for example by riveting, to the washer 20.
  • the second coaxial part 14 is secured to a hub 26 intended to rotate the primary shaft of axis of rotation XX of a box not shown.
  • the friction disc 24 mainly consists of a support web 28 on the outer annular periphery from which friction or friction linings 30 and 32 are attached.
  • the veil 28 is a piece of thin sheet metal cut and folded.
  • the friction linings 30 and 32 may consist of a continuous ring, or of blocks delimited by edges of generally radial orientation.
  • the linings 30 and 32 are made of friction material such as a composite material or a ceramic material. They have a substantially constant thickness E.
  • pressure and reaction plates (not shown), which are integral with the flywheel, gradually axially tighten the friction faces 34 and 36 of the friction linings 30 and 32 respectively, so as to rotate the primary shaft of the gearbox through the friction disc 10.
  • FIG. 2 is a perspective view of the support web 28 in the form of an annular washer, the outer peripheral portion 40 of which is here split into radial blades 42 and the central portion 46 of which has clearance windows for the elastic members 16 here in the form of coil springs.
  • Each radial blade 42 consists of a central fixing part 44 connected to a central portion 46 of the web 28 by a tangential fold 48 which forms the foot of the blade.
  • the fold 48 extends perpendicular to the axis of radial symmetry RI of the blade 42.
  • the plane of the central portion 46 defines a median transverse plane of the friction disc 24.
  • the veil 28 here comprises eight radial blades 42 which are angularly distributed in a regular manner around the axis X- X.
  • the radial blades 42 are alternately offset axially with respect to the central potion 46 so that the central parts 44 define a plane upper 50 and a lower plane 52, relative to the median transverse plane of the central portion 46 of the web 28, in particular according to FIG. 2.
  • each blade 42 is of the so-called "tripod" type.
  • each radial blade 42 has, in addition to the central fixing part 44, two peripheral bearing parts 54.
  • Each tripod blade 42 has a general symmetry of design with respect to a median radial axis RI.
  • the two peripheral bearing parts 54 are arranged tangentially on either side of the central fixing part 44 which itself has a design symmetry with respect to the radial axis of symmetry RI.
  • the two peripheral parts of range 54 are planar.
  • peripheral bearing parts 54 of a blade 42 are connected to the central fixing part 44 by a fold 56.
  • the upper 50 and lower 52 planes comprise the central fixing part 44 of a radial blade 42 and the two pairs of peripheral bearing part 54 of the two adjacent radial blades 42.
  • a lateral fixing face 60 of each central fixing part 44 comes into contact on a fixing zone 62, delimited by dotted lines in the figures, in particular in FIG. 3, d 'an internal fixing face 64 and 66 of the friction linings 30 and 32 respectively.
  • the central parts 44 and the friction linings 30 and 32 can be fixed by riveting or advantageously by bonding to reduce the inertia of the friction disc and / or allow greater wear of the friction linings.
  • lateral bearing surfaces 55 of the peripheral bearing parts 54 of a central fixing part 44 come to bear on bearing zones 68, delimited by dotted lines in the figures, of the lining 32, 30 opposite that on which the corresponding central part 44 is fixed.
  • the lateral bearing surfaces 55 are simply supported on the bearing zones 68 facing one another, so as to allow the sliding of the peripheral bearing parts 54 relative to the corresponding lining 30, 32 during the phase clutch which brings about the axial approximation of the linings 32, 30, and consequently the deformation of the web 28.
  • the zones of the internal fixing surfaces 64 and 66 of the friction linings 30 and 32 which are neither fixing zones 62, nor bearing zones 68 are called free zones 70.
  • the friction faces 34 and 36 have grooves 71 of generally radial orientation and slightly inclined relative to a radial direction.
  • Figure 4 shows in end view the friction disc 24 assembled in a position called open position.
  • the friction disc is in new condition, that is to say that the external friction surfaces 34 and 36 of the friction linings 30 and 32 are not worn.
  • the attachment surfaces 64 and 66 of the friction linings 30 and 32 and the lateral faces of the blades 42 which are opposite to the lateral attachment faces 60 are separated by a distance D, here initial distance Dli. This distance Dli is found between the fixing surfaces 64 and 66 of the friction linings 30 and 32 and the faces of the peripheral bearing parts 54 which are opposite to the bearing faces 55.
  • Figure 5 shows in end view the friction disc 24 in the new state in its clamped position.
  • the use of the friction disc 24 causes the wear of the friction surfaces 34 and 36 of the friction linings .30 and 32, as well as deformations of the latter.
  • the wear of the friction linings 30 and 32 is proportional to the friction pressures exerted.
  • the wear of the friction surfaces 34 and 36 will be greater in the areas facing the attachment areas 62 and the bearing areas 68 of the attachment surfaces 64 and 66 respectively.
  • the linings 30 and 32 are less worn with respect to the free zones 70, they undergo deformations, that is to say that the thickness of the linings 30 and 32 with respect to the zones free 70 is deformed, generally pushed back, by the plates towards the web 28. It is the phenomenon of incrustation.
  • Figure 6 shows the friction disc 24 used in the open position. It can then be seen that the linings 30 and 32 no longer have a constant thickness E.
  • the zones facing the fixing zones 62 and the bearing zones 68 of the fixing surfaces 64 and 66 respectively have a first thickness El reduced, and the areas opposite the free areas 70 have a second thickness E2 greater than the first thickness El.
  • FIG. 6 illustrates the deformation of the zones facing the free zones 70.
  • the incrustation is greater than a first threshold, or when the distance D2i is less than a second threshold, the progressiveness of the clutch is no longer regular.
  • FIG. 7 represents the friction disc 24 used in the tight position of the clutch.
  • the free zones 70 of the fixing surfaces 64 or 66 are in contact with the lateral face of a blade 42 which is opposite to the lateral fixing face 60, the distance D2f is zero.
  • the deformation of the free zones 70 is not regular around the axis XX, there may be several jerks which each correspond to the coming into contact of a free zone 70 of a fixing surface 64 or 66 with a lateral face of a blade 42 which is opposite to the lateral fixing face 60.
  • Figure 8 shows in exploded perspective such an embodiment.
  • the zones of reduced thickness 72 have here been produced only in the zones facing the lateral faces of the blades 42 which are opposite to the lateral fixing faces 60.
  • Figure 9 is an end view of the friction disc 24 in new condition according to the invention in the open position of one clutch.
  • the thickness E3 of the friction linings 30 and 32 in the zones of reduced thickness 72 and the depth P of the zones of reduced thickness 72 are determined so that, when the linings 30, 32 have reached their maximum wear.
  • the progressiveness race is not significantly modified compared to the new state.
  • the free zones 70 vis-à-vis the peripheral bearing parts 54 are not zones of reduced thickness 72, the duration of use of the friction disc 24 during which the incrustation phenomena do not modify not the progressiveness of the clutch, is greater than the life of the friction disc, depending on the technical condition.
  • these free zones 70 have a cantilever much lower than the overhang of the free zones 70 vis-à-vis the central parts 44.
  • the inlay speed of the free zones 70 vis-à-vis -vis peripheral parts of range 54 is therefore much lower than the speed of incrustation of the free areas 70 vis-à-vis the central parts 44.
  • the friction disc 24 also makes it possible to reduce the amount of friction material put used for its manufacture.
  • the mass of the friction linings 30 and 32 is reduced, which reduces their inertia and which makes it possible to increase the speed of rotation or of centrifugation of the friction disc 24. In fact, the stresses which result from the rotation of the friction disc. friction 24 are lower for the same rotation speed.
  • the zones of reduced thickness 72 correspond to all the zones of the fixing surfaces 64 and 66 of the friction linings 30 and 32 which are distinct from the fixing zones 62.
  • a reinforcing element 74 such that a branch 76 extends on the bottom of the zones of reduced thickness 72.
  • the reinforcing element 74 is made of a material, such as steel or a plastic material whose mechanical characteristics are higher than those of the friction material of the linings 30 and 32, so as to withstand higher pressures without damage.
  • Each reinforcing member 74 may be simply interposed between a friction lining 30 or 32 and the disc • support 28. It can also be fixed to the support plate
  • one of the friction linings 30 or 32 is produced by overmolding around a reinforcing element 74.
  • the branches 76 advantageously extend opposite a lateral bearing face 55 of a peripheral bearing part 54. So as to avoid vibrations of the peripheral bearing parts 54, it is necessary to eliminate the clearances between the lateral bearing surfaces 55 and the branches 76. Thus, if one wishes to keep the shape of the web 28, the thickness of the branches 76 is equal to the depth P of the zones of reduced thickness 72, so that the internal face of the branch 76 is flush with the fixing surface 64, 66 of the friction lining 30, 32.
  • the arms 76 make it possible to distribute the forces exerted by said bearing faces 55 over an area greater of the friction surfaces 34 and 36.
  • the zones of reduced thickness 72 correspond to the entirety of the fixing surfaces 64 and 66 of the friction linings 30 and 32 with the exception of the fixing zones 62.
  • the zones of reduced thickness 72 comprise an annular zone 80 which extends from the internal periphery of the fixing surfaces 64 and 66 of the friction linings 30 and 32 outwards to the fixing zones 62.
  • the width L1 of the annular zones corresponds substantially to a third of the width L2 of the friction linings 30 and 32.
  • the zones of reduced thickness 72 also include ring portions 82 which extend between the fixing zones 62 from the zone annular 80 to the outer periphery of the fixing surfaces 64 and 66 of the linings 30 and 32.
  • the reinforcing element 74 of each friction lining 30, 32 may then comprise a ring 84 whose dimensions correspond substantially to the annular zone 80, as well as branches 76 which are arranged radially on either side of each zone of attachment 62 and which extend from the outside diameter of the ring 84 to the outside periphery of the corresponding friction lining 30 and 32.
  • a single reinforcing element 74 is attached to the zone of reduced thickness 72 of each friction lining 30 and 32.
  • the reinforcing elements 74 make it possible to distribute the forces exerted by the bearing faces 55 over a large area of the friction surfaces 34 and 36.
  • the contact pressures between fittings 30 and 32 and The plates are thus reduced, which further increases the life of the friction disc 24.
  • the dimensions, and in particular the thickness, of the reinforcing elements 74, as well as the material constituting them, are chosen so that when the friction surfaces 34 and 36 of the friction linings 30 and 32 are worn, nor the internal faces of the reinforcing elements 74, nor the free zones 70 of the fixing surfaces 64 and 66 are in contact with part of the web during the entire active clutch phase.
  • Such an embodiment makes it possible to keep the entire progressiveness stroke and the continuity of the progressiveness curve of the clutch throughout the life of the friction device 10.
  • This embodiment also makes it possible to increase the resistance to centrifugation of the friction disc 24.
  • the rings 84 have a mechanical resistance greater than that of the material constituting the friction linings 30 and 32, the rings 84 then make it possible to reinforce the friction linings 30 and 32 in the zones which are the most stressed mechanically.
  • the branches 76 are linked in pairs so as to form reinforcement sectors 86 which extend opposite the ring portions 82 of the zones of reduced thickness 72, in accordance with a second variant shown in FIG. 13. This makes it possible to reduce the rate of wear of the friction surfaces 34 and 36 as well as the incrustation speed during the clutch phase.
  • the external faces 88 of the reinforcement sectors 86 or body are in abutment against the part facing the zone of reduced thickness 72.
  • the reinforcement sectors 86 have support tabs 90.
  • each support tab 90 extends generally axially from a reinforcement sector 86 in the direction of the web 28 against which it bears, so as to transmit the reaction forces of the web 28 towards the one of the friction linings 30 or 32, when the friction disc 24 is stressed axially by the pressure and reaction plates.
  • the support tabs 90 can be produced by cutting and folding a part of the reinforcing element 74. In fact, a U-shaped cut is first performed, inclined 90 degrees relative to a radial direction of the reinforcing element 74. A first folding 92 is formed between the free end of each of the branches of the cutout so that the folded part extends axially in the direction of the support web 28, then a second folding 94 makes it possible to fold the free end 96 of the folded part in a transverse plane parallel to that of the reinforcing element 74.
  • This embodiment of the support legs 90 gives them elasticity, in particular in an axial direction.
  • the friction disc 24 is stressed axially by the pressure and reaction plates, they are slightly deformable axially, depending on the axial forces exerted by the plates on the friction surfaces of the friction linings 30 and 32, which allows the reaction forces of the web 28 to be transmitted to one of the friction linings 30 or 32 while ensuring the progressiveness of the clutch phase.
  • the axial deformation of the support legs 90 is a function of the axial forces exerted by the plates on the friction surfaces of the friction linings 30 and 32.
  • the axial deformation of the support legs 90 can for example be proportional or exponential with respect to the axial forces exerted by the plates, that is to say that there is a linear or exponential relationship between axial deformation of the support legs 90 and the forces axial exerted by the plates respectively.
  • the free end 96 of the support tab 90 can bear on the opposite lateral face of the lateral fixing face 60 of the blade 42 opposite, in accordance with FIGS. 14 and 15.
  • the radial dimension of the tab 98 may correspond substantially to the radial dimension of the reinforcement sector 86 on which it is produced so as to increase the surface of the free end 96 in contact with the radial blade 42 veil 28.
  • the support tab 90 can also be produced in the reinforcement ring 84. It is then referenced 100 and its free end 96 can then bear on the lateral face opposite the central portion 46 of the radial web 28
  • the tab 98 extends axially over a greater distance than the tab 100.
  • reaction forces of the support web 28 are then transmitted in the areas of the friction surfaces 34 and 36 facing the areas of reduced thickness 72, thus allowing a significant reduction in the incrustation of the linings 34 and 36 as well as a uniform distribution of the pressures on almost all of the friction surfaces 34 and 36.
  • Such a friction disc 24 according to the invention allows optimal use of the friction linings 34 and 36.
  • the friction pressures are distributed in a substantially homogeneous manner over all of the friction surfaces
  • the invention also provides a method of manufacturing a friction lining 30 or 32, in particular for a friction disc 24 of the clutch of a motor vehicle.
  • the method comprises a step of cooking the friction material of the lining 30 or 32 in a mold, the area of which is in contact with the fixing surface 64 or 66 of the lining 30 or 32 respectively has a boss so as to making an area of reduced or thinned thickness 72.
  • the mold can be made up of two parts, each of the parts comprising a part of the imprint of the lining 30, 32.
  • the friction material is placed in one of the two dies then the other die bears against the first so as to close the impression and to form the lining 30, 32.
  • the friction material can also be injected directly into an impression corresponding to the external shape or envelope of the lining 30, 32.
  • the friction material is then hardened, for example by heating before being extracted from the mold.
  • a variant consists in producing a lining 30, 32 whose fixing surface 64, 66 is flat, then in machining this face so as to form a zone of reduced thickness 72.
  • a reinforcement element 74 can be fixed to it, for example by gluing or by riveting.
  • the friction lining 30, 32 can also be overmolded around the reinforcing element 74.
  • the bonding of the friction linings on the central fixing part or zone 44 of the support web is advantageously carried out using a tampon. More precisely, glue is deposited on the parts 44 using a pad which includes a gluing zone whose shape corresponds to the gluing zone of the central fixing side face 60 44.
  • first phase impregnates the pad gluing area with glue
  • second phase the glue area impregnated with the pad is brought into contact with pressure and the bonding area of the lateral fixing face 60 of the central part 44 of so as to transfer the predetermined quantity of glue from the pad to the blade as described in application FR00 14929 filed on November 20, 2000 to which reference will be made for more details.
  • the clutch comprises a pressure plate in several parts belonging to a device for compensating for the wear of the friction linings called a device for taking up wear.
  • This wear take-up device comprises for example a cassette having an endless screw and ratchet wheel assembly carried by the cover which comprises the clutch as described for example in document FR-A-2 753 503 to which reference will be made for more information.
  • the pressure plate therefore comprises a first part forming the pressure plate and carrying a ramp ring constituting a second part of the pressure plate.
  • the friction disc may belong to a friction clutch-rotating electrical machine assembly as described in document FR-A-2 782 355; the reaction plate then being secured to the rotating electric machine.
  • attachment portion of the blades has a large extent in FIGS. 11 and 13. This is due to the fact that the peripheral bearing parts extend symmetrically with respect to the central fixing part.
  • the peripheral bearing parts extend asymmetrically with respect to the central fixing part, so that the blades can be in the form of a flag.
  • the reinforcing element extends opposite at least part of an area of reduced thickness of the friction lining so as to promote the homogeneous distribution of pressures on the surface of friction of the lining when it is stressed axially by an additional plate. Note that the reinforcing element of Figures 11 and 13 has a low mass.
  • the branches 76 and the support legs 90 alternate circumferentially with the central parts 44.

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Abstract

Le disque de friction (24) comporte un voile de support (28) dont la portion périphérique extérieure (40) est fractionnée en des pales radiales (42) décalées axialement de la partie centrale (44) de fixation par rapport au plan général du voile (28), et comportant des garnitures de frottement (30, 32) de part et d'autre de la portion périphérique (40), chaque garniture (30, 32) comportant, d'une part, une surface de fixation (64, 66) dont une zone de fixation (62) est fixée sur au moins une partie centrale (44) d'une pale radiale (42), et d'autre part, une zone d'épaisseur réduite (72), dans une zone distincte des zones de fixation (62); au moins un élément de renfort (74) s'étend en vis-à-vis d'au moins une partie d'une zone d'épaisseur réduite. L'invention propose aussi un procédé de fabrication d'une garniture de frottement (30, 32) du type décrit ci-dessus.

Description

"Disque de friction et procédé de fabrication d'une garniture le composant"
Domaine technique de l'invention
L'invention propose un disque de friction, notamment d'embrayage à sec de véhicule automobile.
L'invention propose plus particulièrement un disque de friction, notamment d'embrayage à sec pour un véhicule automobile.
Etat de la technique
De façon connue, le disque de friction comporte un voile de support en forme de rondelle annulaire dont la portion périphérique extérieure est fractionnée en des pales radiales qui présentent, à la faveur de plis, une partie centrale de fixation qui est raccordée à la portion centrale du voile par un pli tangentiel qui forme le pied de la pale et qui est perpendiculaire .
Le pli tangentiel permet un décalage axial de la partie centrale de fixation par rapport au plan général de la portion centrale du voile. Des garnitures de frottement sont fixées de part et d'autre de la portion périphérique extérieure, par exemple par rivetage ou par collage. Chaque garniture de frottement comportant une surface de frottement externe et une surface de fixation interne dont une zone de fixation est fixée sur au moins une face latérale de fixation d'une partie centrale d'une pale radiale qui est décalée axialement en direction de ladite garniture de frottement.
Une telle conception est par exemple illustrée dans le document EP-A-0.579.554 (US-A-5, 452, 783) .
Lorsqu'un tel disque de friction est utilisé pour la transmission du mouvement de rotation du moteur d'un véhicule automobile vers les roues, la portion centrale du voile est reliée à l'arbre primaire d'une boîte de vitesses, soit directement, soit par l'intermédiaire d'organes élastiques.
Lors de son utilisation dans un dispositif d'embrayage, la périphérie radiale du disque de friction, notamment les garnitures de frottement, est serrée axialement entre un plateau pression et un plateau de réaction. Les plateaux étant entraînés en rotation par le volant moteur. Le décalage axial de la partie centrale de fixation des pales par rapport au plan général de la portion centrale du voile et le mécanisme de liaison à la pédale d'embrayage permettant d'obtenir l'application de la charge axiale, depuis une valeur nulle jusqu'à la valeur nominale de cette charge axiale caractéristique du tarage de l'embrayage, pendant une partie du déplacement de la pédale d'embrayage, qui est la phase active d'embrayage. Pendant la phase active d'embrayage, les deux garnitures du disque de friction se rapprochant sur une distance appelée course de progressivité. La représentation graphique de l'effort axial des plateaux de pression sur la friction en fonction du déplacement relatif de deux garnitures sous cet effort est appelée courbe de progressivité. A la fin de la phase d'embrayage suivant le tarage et les caractéristiques de l'embrayage, le décalage axial de la partie centrale de fixation des pales par rapport au plan général de la portion centrale du voile peut être quasiment annulé . Pendant la phase d'embrayage, la charge axiale de serrage est transmise aux surfaces de frottement des garnitures par les surfaces des plateaux de pression et de réaction en vis-à-vis.
Le décalage axial de la partie centrale de fixation des pales n'est pas annulé pendant cette phase de fonctionnement. Les garnitures de frottement portent donc essentiellement sur les faces latérales de fixation des pales. La répartition des pressions au niveau des surfaces de frottement des garnitures n'est donc pas homogène.
De part ailleurs, au début de la phase active d'embrayage, les vitesses de rotation du volant moteur et de l'arbre primaire de la boîte de vitesses ne sont pas homocinétiques . Cette différence de rotation induit un frottement entre le plateau de pression et l'une des garnitures ainsi qu'entre le plateau de réaction et l'autre garniture.
L'énergie dissipée par le frottement entre les garnitures et les plateaux de pression et de réaction, ainsi que 1 ' échauffement et l'usure induite des garnitures, sont des fonctions croissantes de la pression entre les garnitures de frottement et les plateaux. Ainsi, pendant la phase d'embrayage, l'usure des surfaces de frottement des garnitures de frottement est donc plus rapide en vis-à-vis de leurs zones de fixation.
Les zones des surfaces de fixation des garnitures, qui ne sont pas des zones de fixation et qui ne sont pas en contact du' voile de support, sont appelées zones libres et elles transmettent une pression plus faible au cours de la phase active d'embrayage et, par conséquent, s'usent moins rapidement. Ainsi, les zones libres- des garnitures sont globalement repoussées par les plateaux, et deviennent plus épaisses au fur et à mesure de l'usure des zones des surfaces de frottement en vis-à-vis des zones de fixation. De plus, les contraintes et les températures élevées, notamment dans les zones des surfaces de frottement en vis-à-vis des zones de fixation, provoquent des déformations permanentes par exemple par le phénomène de fluage.
Le cumul de ces déformations est appelé incrustation. L'incrustation se traduit donc par une surépaisseur de matériau de friction au niveau des zones libres, en protubérance par rapport au plan passant par les surfaces de fixation internes des garnitures. Ce matériau de friction des zones libres, en protubérance, entre en contact avec les faces latérales des pales qui sont opposées aux faces latérales de fixation, pendant la phase active d'embrayage, avant que la course de progressivité ne soit terminée.
Dès' que des zones libres sont en contact avec la partie périphérique du voile, ces dernières participent à la transmission de l'effort axial exercé par les plateaux de pression et de réaction, à un niveau équivalent à la participation des zones de fixation.
Dans ce cas, si le différentiel des vitesses de rotation entre les deux garnitures de friction et les plateaux de pression et de réaction n'est pas nul, les vitesses d'usure des portions des surfaces de frottement, d'une part en vis-à-vis des zones libres au contact avec le voile, d'autre part, en vis-à- vis des zones de fixation, sont proches.
Plus l'incrustation des garnitures de frottement est importante, plus les zones libres entrent rapidement en contact avec la portion périphérique du voile, au cours de la phase active d'embrayage.
Lorsque les vitesses de rotation du volant moteur et de l'arbre primaire de la boîte de vitesses sont homocinétiques, il n'y a pas de frottement entre les plateaux de pression et de réaction d'une part, et les garnitures d'autre part. L'usure des garnitures n'évolue pas.
Lorsque la phase active d'embrayage est terminée, si le différentiel des vitesses de rotation entre les deux garnitures et les plateaux de pression n'est pas nul, l'embrayage patine. Le patinage de l'embrayage induit des usures qui diminuent les différences d'épaisseur des zones libres entre les garnitures jusqu'à l'uniformisation des épaisseurs de ces zones libres.
Lorsque les garnitures ne sont pas incrustées, la courbe de progressivité de la friction est une fonction monotone, croissante et continue. La pente de cette courbe croit avec le rapprochement relatif des deux garnitures, jusqu'à une valeur finie .
Lorsque les garnitures sont incrustées, nous pouvons distinguer deux périodes. La première période correspond' au déplacement relatif entre deux garnitures depuis l'état libre jusqu'à ce que la première zone libre la plus épaisse entre en contact avec le voile de support. La partie de la courbe- de progressivité correspondant à cette première période reste monotone, croissante et continue. La seconde période correspond à l'application résiduelle de la charge axiale transmise par les plateaux de pression. La partie complémentaire de la courbe de progressivité correspond à cette seconde période commence par un point anguleux avec une importante augmentation de la pente. Généralement, la pente tend vers l'infini vers la fin de cette seconde période. La course de progressivité est réduite.
L'incrustation a donc un impact négatif sur le confort de conduite du véhicule lors de la phase d'embrayage. En effet, lors du passage de la première à la seconde période, le couple transmis par le disque de friction en fonction de l'effort axial, c'est-à-dire du déplacement axial des plateaux de pression et de réaction le vers l'autre, varie brusquement.
La variation brusque de transmission du couple provoque un à-coup qui nuit au confort de conduite du véhicule.
Lors de la première période, la transmission du couple est réalisée en grande partie par les zones de la surface externe de frottement des garnitures en vis-à-vis des zones de fixation.
Lors de la seconde période, la transmission du couple est réalisée par quasiment toute la surface externe de frottement des garnitures.
Objet de l'invention
La présente invention permet notamment d'augmenter la durée d'utilisation du disque de friction pendant laquelle l'incrustation n'a pas d'impact négatif sur le confort. De façon à augmenter la durée pendant laquelle le confort de conduite du véhicule est optimal.
L'invention permet aussi d'homogénéiser la répartition des pressions sur les surfaces de frottement des garnitures, ce qui permet d'une part de réduire la vitesse d'incrustation ainsi que la vitesse d'usure et, d'autre part, d'accroître les performances de l'embrayage, c'est-à-dire que pour des surfaces de frottement des garnitures identiques, le disque de friction selon l'invention présente une durée de vie accrue et permet de transmettre un couple plus élevé. Dans ce but, l'invention propose un disque de friction, notamment d'embrayage à sec de véhicule automobile, comportant un voile de support en forme de rondelle annulaire comprenant une portion centrale et une portion périphérique extérieure fractionnée en des pales radiales présentant une partie centrale de fixation raccordée à la portion centrale du voile par un pli tangentiel qui forme le pied de la pale et permet un décalage axial de la partie centrale de fixation par rapport au plan général de la portion centrale du voile, et comportant des garnitures de frottement de part et d'autre de la portion périphérique extérieure, chaque garniture de frottement comportant une surface de frottement externe et une surface de fixation interne dont une zone de fixation est fixée sur au moins une face latérale de fixation d'une partie centrale d'une pale radiale qui est décalée axialement en direction de ladite garniture de frottement, caractérisé en ce qu'une surface interne d'une garniture de frottement comporte une zone d'épaisseur réduite ou amincie, dans une zone distincte des zones de fixation, de façon à réduire localement l'épaisseur axiale de la garniture de frottement et en ce qu'au moins un élément de renfort s'étend en vis-à-vis d'au moins une partie d'une zone d'épaisseur réduite de la garniture de frottement de façon à favoriser la répartition homogène des pressions sur la surface de frottement de la garniture lorsqu'elle est sollicitée axialement par un plateau complémentaire.
Grâce à l'invention on réduit la quantité de matériau de frottement tout en ayant une bonne tenue mécanique des garnitures de frottement grâce à l'élément de renfort, en sorte que la solution est économique. Selon d'autres caractéristiques de l'invention :
- pour . une bonne répartition des pressions et un bon parallélisme des garnitures de friction l'une au moins des pales radiales présente en plus de la partie centrale, au moins une partie périphérique de portée dont une face latérale de portée vient en appui sur une zone de portée de la surface interne d'une garniture qui est opposée à la garniture sur la surface interne de laquelle est fixée la face latérale de fixation de la partie centrale de la pale radiale ;
- l'élément de renfort s'étend au moins partiellement en vis-à-vis d'une face latérale de portée d'une partie périphérique d'une pale radiale ;
- au moins un élément de renfort s'étend sensiblement en vis-à-vis de la périphérie interne de la surface interne d'au moins une garniture de frottement ;
- plusieurs éléments de renfort agencés entre la surface interne d'une garniture et le voile du support sont reliés entre eux pour constituer un élément unique ;
- l'élément unique comporte un anneau dont le diamètre intérieur correspond sensiblement au diamètre intérieur de la garniture en vis-à-vis de laquelle il s'étend, et des branches qui s'étendent radialement depuis le diamètre extérieur de l'anneau vers la périphérie extérieure de la garniture ;
- une au moins des branches s'étend en vis-à-vis d'une face latérale de portée d'une partie périphérique d'une pale radiale ; - 1 ' élément de renfort comporte un secteur de renfort en appui contre au moins une partie de la zone d'épaisseur réduite, et au moins une patte de soutien qui s'étend axialement à partir du secteur de renfort en direction du voile contre lequel elle prend appui de façon à améliorer l'homogénéité de la répartition des pressions sur la surface de frottement de la garniture de frottement ;
- au moins une patte de soutien prend appui sur la face latérale opposée à la face latérale de fixation de la pale en vis-à-vis ; - au moins une patte de soutien prend appui sur la face latérale en vis-à-vis de la portion centrale du voile radiale ;
- la patte de soutien est réalisée en matériau élastique de façon qu'elle subisse une déformation axiale qui est fonction de l'effort axial exercé, par un plateau, sur la surface de frottement de la garniture en vis-à-vis ; - au moins une patte de soutien est obtenue par découpage et/ou pliage de l'élément de renfort à laquelle elle appartient ;
- au moins l'une des garnitures est constituée de blocs ou pavés délimités par des bords d'orientation globalement radiale ; au moins l'une des garnitures est constituée d'un anneau continu.
L'invention propose aussi un procédé de fabrication d'une garniture de frottement, pour un disque de friction d'embrayage de véhicule automobile tel que décrit précédemment, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de cuisson du matériau de friction de la garniture de frottement dans un moule dont la zone qui est en contact avec la surface de fixation de la garniture comporte au moins un bossage, de façon à réaliser au moins une zone d'épaisseur réduite ou amincie.
Selon d'autres caractéristiques du procédé : le matériau de friction est injecté dans le moule ; - il comporte une étape d'usinage de la face de fixation de la garniture de frottement de façon à réaliser au moins une zone d'épaisseur réduite ou amincie ;
- au moins un élément de renfort est fixé sur un élément du disque de friction ; - au moins un élément de renfort est fixé sur le voile de support ; au moins un élément de renfort est fixé sur la garniture de frottement ;
- la garniture de frottement est réalisée par surmoulage autour d'un élément de renfort ;
- au moins un élément de renfort est collé sur un élément du disque de friction ; au moins un élément de renfort est riveté sur un élément du disque de friction ; au moins l'une des garnitures est collée sur une surface de fixation d'une pale radiale du voile de support.
Description sommaire des dessins
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels :
- la figure 1 est une vue en coupe axiale d'un dispositif de friction équipée d'un disque de friction ;
- la figure 2 est une vue en perspective d'un voile de support d'un disque de friction ; - la figure 3 est une vue en perspective éclatée d'un disque de friction selon l'état de la technique ;
- la figure 4 est une vue en bout d'un disque de friction selon l'état de la technique à l'état neuf, assemblé et dans un état correspondant à la position ouverte de l'embrayage ; - la figure 5 est une vue en bout similaire à celle représentée à la figure 4, à plus grande échelle, le disque de friction étant représenté dans un état correspondant à la position fermée de l'embrayage; la figure 6 est une vue en bout similaire à celle représentée à la figure 4, à plus grande échelle, les garnitures de frottement du disque de friction étant incrustées; la figure 7 une vue en bout similaire à celle représentée à la figure 6, le disque de friction étant représenté dans un état correspondant à la position fermée de 1 ' embrayage ;
- la figure 8 est une vue en perspective éclatée d'un disque de friction réalisé conformément à l'invention ;
- la figure 9 est une vue en bout d'un disque de friction selon l'invention à l'état neuf, assemblé et dans un état correspondant à la position ouverte de l'embrayage ; - la figure 10 est une vue en bout similaire à celle représentée à la figure 9, le disque de friction étant représenté dans un état correspondant à la position .fermée de l'embrayage et les garnitures étant usées ; - la figure 11 est une vue en perspective éclatée d'un disque de friction comportant un élément de renfort selon une première variante de l'invention ;
- figure 12 est une vue en bout d'un disque de friction selon la première variante de l'invention ; - la figure 13 est une vue en perspective éclatée d'un disque de friction comportant un élément de renfort selon une seconde variante de l'invention ;
- la figure 14 est une vue en section selon la ligne 14-
14 représentée à la figure 13 ; - la figure 15 est une vue en section selon la ligne 15-
15 représentée à la figure 13.
Description de mode de réalisations préférentiels de 1' invention
Dans la suite de la description, une orientation axiale et transversale sera utilisée à titre non limitatif conformément à l'orientation de l'axe de rotation X-X du disque de friction et à un plan transversal qui lui est perpendiculaire. De plus, on utilisera une orientation interne, externe par rapport au plan transversal médian du disque de friction.
La figure 1 représente une vue en coupe axiale d'un dispositif de friction 10 destiné notamment à la réalisation d'un embrayage de véhicule automobile. Un tel dispositif est décrit dans le document
EP-A-0 579 554 auquel on se reportera pour plus de précisions.
Ainsi le dispositif de friction 10 comporte une première et une seconde parties coaxiales 12, 14 respectivement, montées mobiles l'une par rapport à l'autre à 1 ' encontre d'organes élastiques 16 à action circonferentielle et des moyens de frottement 18 à action axiale. À titre d'exemple, la première partie coaxiale 12 comporte deux rondelles de guidage 20 et 22.
Un disque de friction 24 est fixé, par exemple par rivetage, sur la rondelle 20. La seconde partie coaxiale 14 est solidaire d'un moyeu 26 destiné à entraîner en rotation à l'arbre primaire d'axe de rotation X-X d'une boîte de vitesses non représentée.
Le disque de friction 24 est principalement constitué d'un voile 28 de support sur la périphérie annulaire extérieure duquel sont rapportées des garnitures de frottement ou de friction 30 et 32.
Le voile 28 est une pièce en tôle mince découpée et pliée .
Les garnitures de frottement 30 et 32 peuvent être constituées d'un anneau continu, ou de blocs à des délimitée par des bords d'orientation globalement radiale.
Les garnitures 30 et 32 sont réalisées en matériau de friction tel qu'un matériau composite ou un matériau céramique. Elles ont une épaisseur E sensiblement constante. Ainsi, lors d'une phase d'embrayage, des plateaux de pression et de réaction (non représentés) , qui sont solidaires du volant moteur, viennent serrer axialement progressivement les faces de frottement 34 et 36 des garnitures de frottement 30 et 32 respectivement, de façon à entraîner en rotation l'arbre primaire de la boîte de vitesses par l'intermédiaire du disque de friction 10.
La figure 2 représente en perspective le voile de support 28 en forme de rondelle annulaire dont la portion périphérique extérieure 40 est ici fractionnée en des pales radiales 42 et dont la portion centrale 46 comporte des fenêtres de dégagement pour les organes élastiques 16 ici en forme de ressorts à boudin.
Chaque pale radiale 42 est constituée d'une partie centrale de fixation 44 raccordée à une portion centrale 46 du voile 28 par un pli tangentiel 48 qui forme le pied de la pale
42 et qui permet un décalage axial de la partie centrale de fixation 44 par rapport au plan général de la portion centrale 46 du voile 28.
Le pli 48 s'étend perpendiculairement à l'axe de symétrie radiale RI de la pale 42. Le plan de la portion centrale 46 définit un plan transversal médian du disque de friction 24.
Le voile 28 comporte ici huit pales radiales 42 qui sont réparties angulairement de manière régulière autour de l'axe X- X. Les pales radiales 42 sont alternativement décalées axialement par rapport à la potion centrale 46 de façon que les parties centrales 44 définissent un plan supérieur 50 et un plan inférieur 52, par rapport au plan transversal médian de la portion centrale 46 du voile 28, conformément notamment à la figure 2.
Selon une conception connue, notamment du document EP-A- 0.579.554, chaque pale 42 est du type dit "tripode". Ainsi, chaque pale radiale 42 présente en plus de la partie centrale de fixation 44, deux parties périphériques de portée 54. Chaque pale tripode 42 présente une symétrie générale de conception par rapport à un axe radial médian RI.
Ainsi, les deux parties périphériques de portée 54 sont agencées tangentiellement de part et d'autre de la partie centrale de fixation 44 qui présente elle-même une symétrie de conception rapport à l'axe de symétrie radiale RI.
Les deux parties périphériques de portée 54 sont planes.
Elles sont situées dans un plan décalé axialement. Ici, elles sont situées dans le plan supérieur 50 lorsque la partie centrale de fixation 44 est située dans le plan inférieur 52 et inversement.
Les parties périphériques de portée 54 d'une pale 42 sont raccordées à la partie centrale de fixation 44 par un pli 56.
Ainsi, les plans supérieurs 50 et inférieur 52 comportent la partie centrale de fixation 44 d'une pale radiale 42 et les deux paires de partie périphérique de portée 54 des deux pales radiales 42 adjacentes. Lors de l'assemblage du disque de friction 24, une face latérale de fixation 60 de chaque partie centrale de fixation 44 vient en contact sur une zone de fixation 62, délimitée par des traits pointillés sur les figures, notamment sur la figure 3, d'une face de fixation interne 64 et 66 des garnitures de frottement 30 et 32 respectivement.
La fixation des parties centrales 44 et des garnitures de frottement 30 et 32 peut être réalisée par rivetage ou avantageusement par collage pour réduire l'inertie du disque de friction et/ou autoriser une plus grande usure des garnitures de frottement .
De plus, des faces latérales de portée 55 des parties périphériques de portée 54 d'une partie centrale de fixation 44 viennent en appui sur des zones de portée 68, délimitées par des traits pointillés sur les figures, de la garniture 32, 30 opposée à celle sur laquelle est fixée la partie centrale 44 correspondante .
Ici, les faces latérales de portée 55 sont simplement en appui sur les zones de portée 68 en vis-à-vis, de façon à permettre le glissement des parties périphériques de portée 54 par rapport à la garniture 30, 32 correspondante lors de la phase d'embrayage qui provoque le rapprochement axial des garnitures 32, 30, et par conséquent la déformation du voile 28.
Les zones des surfaces de fixation interne 64 et 66 des garnitures de frottement 30 et 32 qui ne sont ni des zones de fixation 62, ni des zones de portée 68 sont appelées zones libres 70.
De façon à optimiser le refroidissement des garnitures de frottement 30 et 32, les faces de frottement 34 et 36 comportent des rainures 71 d'orientation globalement radiale et légèrement inclinée par rapport à une direction radiale.
La figure 4 représente en vue en bout le disque de friction 24 assemblé dans une position appelée position ouverte.
Le disque de friction est à l'état neuf, c'est-à-dire que les surfaces de frottement externes 34 et 36 des garnitures de frottement 30 et 32 ne sont pas usées. Les surfaces de fixation 64 et 66 des garnitures de frottement 30 et 32 et les faces latérales des pales 42 qui sont opposées aux faces latérales de fixation 60 sont séparées par une distance D, ici distance initiale Dli . On retrouve cette distance Dli entre les surfaces de fixation 64 et 66 des garnitures de frottement 30 et 32 et les faces des parties périphériques de portée 54 qui sont opposées aux faces de portée 55.
Lors d'une phase d'embrayage, les plateaux de pression et de réaction viennent en contact des surfaces de frottement externes 34 et 36 des garnitures de frottement 30 et 32. Chaque plateau exerce un effort axial opposé qui tend à rapprocher axialement les garnitures de frottement 30 et 32. Les vitesses du disque de friction 24 et des plateaux n'étant pas homocinétiques, il se produit un frottement des surfaces en contact qui tend à entraîner en rotation le disque de friction 24.
Les efforts axiaux opposés des plateaux compriment axialement le disque de friction 24 de façon à déformer le voile 28, notamment les plis 48 et 56, jusqu'à une position serrée dans laquelle l'effort résistant du voile- 28 est égal aux efforts axiaux opposés.
La figure 5 représente en vue en bout le disque de friction 24 à l'état neuf dans sa position serrée. Ainsi, au cours de la phase d'embrayage la déformation des plis 48 et 56 permet d'assurer la progressivité de 1 ' embrayage .
Dans cette position les surfaces de fixation 64 et 66 des garnitures de frottement 30 et 32, et les faces latérales des pales 42 qui sont opposées aux faces latérales de fixation 60 sont séparées par une distance finale Dlf .
Cependant, l'utilisation du disque de friction 24 provoque l'usure des surfaces de frottement 34 et 36 des garnitures de frottement .30 et 32, ainsi que des déformations de ces dernières. L'usure des garnitures de friction 30 et 32 est proportionnelle aux pressions de frottement exercées. Ainsi, l'usure des surfaces de frottement 34 et 36 sera plus importante dans les zones en vis-à-vis des zones de fixation 62 et des zones de portée 68 des surfaces de fixation 64 et 66 respectivement .
Bien que les garnitures 30 et 32 soient moins usées en vis-à-vis des zones libres 70, elles subissent des déformations, c'est-à-dire que l'épaisseur des garnitures 30 et 32 en vis-à- vis des zones libres 70 est déformée, globalement repoussée, par les plateaux vers le voile 28. C'est le phénomène d ' incrustation .
La figure 6 représente le disque de friction 24 usagé en position ouverte. On constate alors que les garnitures 30 et 32 n'ont plus une épaisseur constante E. Les zones en vis-à-vis des zones de fixation 62 et des zones de portée 68 des surfaces de fixation 64 et 66 respectivement ont une première épaisseur El réduite, et les zones en vis-à-vis des zones libres 70 ont une seconde épaisseur E2 supérieure à la première épaisseur El.
Ici, les dimensions des zones en vis-à-vis des parties centrales 44 sont _ plus grandes que celles des parties périphériques de portée 54 et leur déformation est plus importante . La figure 6 illustre la déformation des zones en vis-à- vis des zones libres 70. La distance D2i qui sépare les surfaces de fixation 64 et 66 des garnitures de frottement 30 et 32, et les faces latérales des pales 42 qui sont opposées aux faces latérales de fixation 60, est réduite par rapport à la distance Dli.
Ainsi, lorsque l'incrustation est supérieure un premier seuil, ou lorsque la distance D2i est inférieure un second seuil, la progressivité de l'embrayage n'est plus régulière.
En effet, il se produit deux périodes telles que décrites précédemment. Au cours de la première période, la progressivité de l'embrayage est régulière, cependant le passage à la seconde période provoque un à-coup qui correspond à l'entrée en contact d'une zone libre 70 d'une surface de fixation 64 ou 66 avec la face latérale d'une pale 42 qui est opposée à la face latérale de fixation 60.
La figure 7 représente le disque de friction 24 usagé en position serrée de l'embrayage. Les zones libres 70 des surfaces de fixation 64 ou 66 sont en contact avec la face latérale d'une pale 42 qui est opposée à la face latérale de fixation 60, la distance D2f est nulle.
Si la déformation des zones libres 70 n'est pas régulière autour de l'axe X-X, il peut se produire plusieurs à-coups qui correspondent chacun à l'entrée en contact d'une zone libre 70 d'une surface de fixation 64 ou 66 avec une face latérale d'une pale 42 qui est opposée à la face latérale de fixation 60.
Afin d'augmenter la durée d'utilisation du disque de friction 24 pendant laquelle les phénomènes d'incrustation et de déformation ne modifient pas la progressivité de l'embrayage, il est proposé de réduire ou d'amincir une partie des zones libres 70 de façon à réduire localement l'épaisseur axiale des garnitures de frottement 30, 32. Les zones ainsi réalisées sont appelées zones d'épaisseur réduite 72.
La figure 8 représente en perspective éclatée une telle réalisation. Les zones d'épaisseur réduite 72 ont ici été réalisées uniquement dans les zones en vis-à-vis des faces latérales des pales 42 qui sont opposées aux faces latérales de fixation 60.
La figure 9 est une vue en bout du disque de friction 24 à l'état neuf selon l'invention dans la position ouverte de 1 ' embrayage.
Avantageusement, l'épaisseur E3 des garnitures de frottement 30 et 32 dans les zones d'épaisseur réduite 72 et la profondeur P des zones d'épaisseur réduite 72 sont déterminées pour que, lorsque les garnitures 30, 32 ont atteint leur usure maximale . La course de progressivité n'est pas sensiblement modifiée par rapport à l'état neuf.
Ici, bien que les zones libres 70 en vis-à-vis des parties périphériques de portée 54 ne soient pas des zones d'épaisseur réduite 72, la durée d'utilisation du disque de friction 24 pendant laquelle les phénomènes d'incrustation ne modifient pas la progressivité de l'embrayage, est supérieure à la durée de vie du disque de friction, selon l'état technique. En effet, ces zones libres 70 ont un porte-à-faux très inférieur au porte-à-faux des zones libres 70 en vis-à-vis des parties centrales 44. La vitesse d'incrustation des zones libres 70 en vis-à-vis des parties périphériques de portée 54 est donc beaucoup plus faible que la vitesse d'incrustation des zones libres 70 en vis-à-vis des parties centrales 44. Le disque de friction 24 permet aussi de réduire la quantité de matériau de frottement mise en œuvre pour sa fabrication. La masse des garnitures de frottement 30 et 32 est diminuée, ce qui réduit leur inertie et qui- permet d'accroître la vitesse de rotation ou de centrifugation du disque de friction 24. En effet, les contraintes qui résultent de la rotation du disque de friction 24 sont plus faibles pour une même vitesse de rotation.
Selon une première forme de réalisation de l'invention, conformément à la figure 11, les zones d'épaisseur réduite 72 correspondent à toutes les zones des surfaces de fixation 64 et 66 des garnitures de frottement 30 et 32 qui sont distinctes des zones de fixation 62.
De façon à favoriser la répartition homogène des pressions sur les surfaces de frottement 34 et 36 lorsqu'elles sont sollicitées axialement par les plateaux de pression et de réaction, selon l'invention un élément de renfort 74 tel qu'une branche 76 s'étend sur le fond des zones d'épaisseur réduite 72.
L'élément de renfort 74 est fabriqué dans un matériau, tel que de l'acier ou un matériau plastique dont les caractéristiques mécaniques sont plus élevées que celles du matériau de friction des garnitures 30 et 32, de façon à résister sans dommage à des pressions plus élevées.
Chaque élément de renfort 74 peut être simplement interposé entre une garniture de frottement 30 ou 32 et le voile • de support 28. Il peut aussi être fixé sur le voile de support
28 ou sur une garniture 30 ou 32 par exemple par collage, rivetage ou soudage.
Il est aussi possible que l'une des garnitures de frottement 30 ou 32 soit réalisée par surmoulage autour d'un élément de renfort 74.
Tel que représenté sur la vue en bout du disque de friction de la figure 12, les branches 76 s'étendent avantageusement en vis-à-vis d'une face latérale de portée 55 d'une partie périphérique de portée 54. De façon à éviter les vibrations des parties périphériques de portée 54, il est nécessaire de supprimer les jeux entre les faces latérales de portée 55 et les branches 76. Ainsi, si l'on désir conserver la mise en forme du voile 28, l'épaisseur des branches 76 est égale à la profondeur P des zones d'épaisseur réduite 72, de façon que la face interne de la branche 76 affleure à la surface de fixation 64, 66 de la garniture de frottement 30, 32.
Ainsi, lorsque les surfaces de frottement 34 et 36 sont sollicitées axialement par les plateaux, les branches 76, dont les dimensions sont supérieures à celles des faces latérales de portée 55, permettent de répartir les efforts exercés par lesdites faces de portée 55 sur une zone plus importante des surfaces de frottement 34 et 36.
Les efforts étant mieux répartis, cela permet de diminuer les pressions de frottement entre les surfaces de frottement 34 et 36, et les plateaux de pression et de réaction, ce qui a pour conséquence de diminuer l'usure des zones des surfaces de frottement 34 et 36 en vis-à-vis des faces latérales de portée 55. La durée de vie du disque de friction 24 est augmentée. De plus, une telle réalisation permet de diminuer les dimensions des faces de portée 55 et d'augmenter celles des faces latérales de fixation 60 des pales 42. Ainsi lorsque les garnitures 30 et 32 sont fixées sur le voile de support 28 par collage, l'augmentation des dimensions des faces latérales de fixation 60 permet d'augmenter les surfaces de collage et par conséquent d'augmenter la capacité de passage de couple entre les garnitures 30 et 32 et le voile 28.
Selon la figure 11, les zones d'épaisseur réduite 72 correspondent à l'intégralité des surfaces de fixation 64 et 66 des garnitures de frottement 30 et 32 à l'exception les zones de fixation 62.
Ainsi, les zones d'épaisseur réduite 72 comportent une zone annulaire 80 qui s'étend depuis la périphérie interne des surfaces de fixation 64 et 66 des garnitures de frottement 30 et 32 vers l'extérieur jusqu'aux zones de fixation 62. Avantageusement, la largeur Ll des zones annulaires correspond sensiblement au tiers de la largeur L2 des garnitures de frottement 30 et 32. Les zones d'épaisseur réduite 72 comportent aussi des portions d'anneau 82 qui s'étendent entre les zones de fixation 62 depuis la zone annulaire 80 jusqu'à périphérie extérieure des surfaces de fixation 64 et 66 des garnitures 30 et 32.
L'élément de renfort 74 de chaque garniture de frottement 30, 32 peut alors comporter un anneau 84 dont les dimensions correspondent sensiblement à la zone annulaire 80, ainsi que des branches 76 qui sont agencées radialement de part et d'autre de chaque zone de fixation 62 et qui s'étendent depuis le diamètre extérieur de l'anneau 84 vers la périphérie extérieure de la garniture de frottement 30 et 32 correspondante. Ainsi, un élément de renfort 74 unique est rapporté sur la zone d'épaisseur réduite 72 de chaque garniture de frottement 30 et 32.
Ainsi, lorsque les surfaces de frottement 34 et 36 sont sollicitées axialement par les plateaux, les éléments de renfort 74 permettent de répartir les efforts exercés par les faces de portée 55 sur une zone importante des surfaces de frottement 34 et 36. Les pressions de contact entre les garnitures 30 et 32 et plateaux sont ainsi réduites, ce qui permet encore d'augmenter la durée de vie du disque de friction 24.
Avantageusement, les dimensions et notamment l'épaisseur, des éléments de renfort 74, ainsi que le matériau les constituant sont choisis de façon que lorsque les surfaces de frottement 34 et 36 des garnitures de frottement 30 et 32 sont usées, ni les faces internes des éléments de renfort 74, ni les zones libres 70 des surfaces de fixation 64 et 66 ne sont en contact avec une partie du voile pendant toute la phase active d'embrayage. Une telle réalisation permet de conserver l'intégralité de la course de progressivité et la continuité de la courbe de progressivité de l'embrayage tout au long de la durée de vie du dispositif de friction 10.
Cette réalisation permet aussi d'augmenter la tenue à la centrifugation du disque de friction 24.
En effet, lors de la rotation des garnitures de frottement 30 et 32, les contraintes mécaniques induites sont maximales sur le diamètre intérieur des garnitures 30 et 32. Or, le matériau constituant ' les anneaux 84 présente une résistance mécanique supérieure à celle ' du matériau constituant les garnitures de frottement 30 et 32, les anneaux 84 permettent alors, de renforcer les garnitures de frottement 30 et 32 dans les zones qui sont les sont plus sollicitées mécaniquement.
Il est ainsi possible, pour des dimensions des garnitures 30 et 32 identiques, d'augmenter les contraintes dues à la centrifugation, donc d'augmenter la vitesse de rotation du disque de friction 24, sans risquer sa détérioration.
De façon à augmenter encore l'homogénéisation de la répartition des pressions de contact entre les surfaces de frottement 34 et 36 des garnitures 30 et 32, les branches 76 (figure 13) sont reliées deux à deux de façon à former des secteurs de renfort 86 qui s'étendent en vis-à-vis des portions d'anneau 82 des zones d'épaisseur réduite 72, conformément à une seconde variante représentée à la figure 13. Cela permet de diminuer la vitesse d'usure des surfaces de frottement 34 et 36 ainsi que la vitesse d'incrustation pendant la phase d' embrayage .
Selon cette réalisation, les faces externes 88 des secteurs de renfort 86 ou corps sont en appui contre la partie en vis-à-vis de la zone d'épaisseur réduite 72. Les secteurs de renfort 86 comportent des pattes de soutien 90.
Conformément à la figure 14, chaque patte de soutien 90 s'étend globalement axialement à partir d'un secteur de renfort 86 en direction du voile 28 contre lequel elle prend appui, de façon à transmettre les efforts de réaction du voile 28 vers l'une des garnitures de frottement 30 ou 32, lorsque le disque de friction 24 est sollicité axialement par les plateaux de pression et de réaction.
Les pattes de soutien 90 peuvent être réalisées par découpage et pliage d'une partie de l'élément de renfort 74. En effet, on réalise d'abord une découpe en forme de U, inclinée de 90 degrés par rapport à une direction radiale de l'élément de renfort 74. Un premier pliage 92 est formé entre l'extrémité libre de chacune des branches de la découpe de façon que la partie pliée s'étende axialement en direction du voile de support 28, puis un second pliage 94 permet de rabattre l'extrémité libre 96 de la partie pliée dans un plan transversal parallèle à celui de l'élément de renfort 74.
Cette réalisation des pattes de soutien 90 permet de leur conférer une élasticité, notamment selon une direction axiale. Ainsi, lorsque le disque de friction 24 est sollicité axialement par les plateaux de pression et de réaction, elles sont légèrement déformables axialement, en fonction des efforts axiaux exercés par les plateaux sur les surfaces de frottement des garnitures de frottement 30 et 32, ce qui permet de transmettre les efforts de réaction du voile 28 vers l'une des garnitures de frottement 30 ou 32 tout en assurant la progressivité de la phase d'embrayage.
La déformation axiale des pattes de soutien 90 est fonction des efforts axiaux exercés par les plateaux sur les surfaces de frottement des garnitures de frottement 30 et 32. La déformation axiale des pattes de soutien 90 peut par exemple être proportionnelle ou exponentielle par rapport aux efforts axiaux exercés par les plateaux, c'est à dire qu'il existe une relation linéaire ou exponentielle entre déformation axiale des pattes de soutien 90 et les efforts axiaux exercés par les plateaux respectivement.
L'extrémité libre 96 de la patte de soutien 90 peut prendre appui sur la face latérale opposée de la face latérale de fixation 60 de la pale 42 en vis-à-vis, conformément aux figures 14 et 15.
Dans ce cas il peut être avantageux que la dimension radiale de la patte 98 corresponde sensiblement à la dimension radiale du secteur de renfort 86 sur lequel elle est réalisée de façon à augmenter la surface de l'extrémité libre 96 en contact avec la pale radiale 42 du voile 28.
La patte de soutien 90 peut aussi être réalisée dans l'anneau de renfort 84. Elle est alors référencée 100 et son extrémité libre 96 peut alors prendre appui sur la face latérale en vis-à-vis de la portion centrale 46 du voile radiale 28. La figure 15, qui est une vue en coupe selon la ligne 15- 15 de la figure 13, représente notamment les pattes de soutien 98 et 100 qui sont respectivement en contact avec une pale radiale 42 est la portion centrale 46 du voile 28. Ainsi la patte 98 s'étend axialement sur une distance plus grande que la patte 100.
Les efforts de réaction du voile de support 28 sont alors transmis dans les zones des surfaces de frottement 34 et 36 en vis-à-vis des zones d'épaisseur réduite 72, permettant ainsi une diminution importante de l'incrustation des garnitures 34 et 36 ainsi qu'une répartition homogène des pressions sur la quasi- totalité des surfaces de frottement 34 et 36.
Un tel disque de friction 24 selon l'invention permet une utilisation optimale des garnitures de frottement 34 et 36. En effet, les pressions de frottement sont réparties de façon sensiblement homogène sur la totalité des surfaces de frottement
34 et 36. Ainsi, les différences angulaires des vitesses d'usure des garnitures 34 et 36, ainsi que les phénomènes d'incrustation sont fortement réduits .
Par conséquent, la vitesse d'usure des garnitures 34 et
36 est fortement réduite ce qui permet d'augmenter la durée de vie du disque de friction 24 et son confort d'utilisation pour la phase d'embrayage.
L'invention propose aussi un procédé de fabrication d'une garniture de frottement 30 ou 32, notamment pour un disque de friction 24 d'embrayage de véhicule automobile. Ainsi, le procédé comporte une étape de cuisson du matériau de friction de la garniture 30 ou 32 dans un moule dont la zone qui est en contact avec la surface de fixation 64 ou 66 de la garniture 30 ou 32 respectivement comporte un bossage de façon à réaliser une zone d'épaisseur réduite ou amincie 72. Lorsque le matériau de friction de la garniture 30, 32 est à base de fibres, telles que des fibres de verre, le moule peut être constitué en deux parties, chacune des parties comportant une partie de l'empreinte de la garniture 30, 32.
Ainsi, le matériau de friction est disposé dans l'une des deux matrices puis l'autre matrice vient en appui contre la première de façon à fermer l'empreinte et à former la garniture 30, 32.
Le matériau de friction peut également être injecté directement dans une empreinte correspondant à la forme extérieure ou enveloppe de la garniture 30, 32. Le matériau de friction est ensuite durci, par exemple par chauffage avant d'être extrait du moule.
Une variante consiste à réaliser une garniture 30, 32 dont la surface de fixation 64, 66 est plate, puis à usiner cette face de façon à former une zone d'épaisseur réduite 72. Lorsque la garniture de frottement 30, 32 est terminée, un élément de renfort 74 peut y être fixé par exemple par collage ou par rivetage.
La garniture de friction 30, 32 peut aussi être surmoulés autour de l'élément de renfort 74. Le collage des garnitures de frottement sur la partie ou zone centrale de fixation 44 du voile de support est avantageusement réalisé à l'aide d'un tampon. Plus précisément on dépose de la colle sur les parties 44 à l'aide d'un tampon qui comporte une zone d'encollage dont la forme correspond à la zone de collage de la face latérale de fixation 60 centrale 44. Dans une première phase on imprègne la zone d'encollage du tampon par de la colle, puis dans une seconde phase on met en contact sous pression la zone d'encollage imprégnée du tampon et la zone de collage de la face latérale de fixation 60 de la partie centrale 44 de façon à transférer la quantité prédéterminée de la colle du tampon sur la pale comme décrit dans la demande FR00 14929 déposée le 20 novembre 2000 à laquelle on se reportera pour plus de précisions.
Avantageusement l'embrayage comporte un plateau de pression en plusieurs parties appartenant à un dispositif de compensation de l'usure des garnitures de frottement appelé dispositif de rattrapage d'usure.
Ce dispositif de rattrapage d'usure comporte par exemple une cassette présentant un ensemble vis sans fin et roue à rochet porté par le couvercle que comporte l'embrayage comme décrit par exemple dans le document FR-A-2 753 503 auquel on se reportera pour plus de précisions.
Le plateau de pression comporte donc une première partie formant le plateau de pression et portant un anneau à rampes constituant une seconde partie du plateau de pression. Le disque de friction peut appartenir à un ensemble embrayage à friction-machine électrique tournante comme décrit dans le document FR-A-2 782 355 ; le plateau de réaction étant alors solidaire de la machine électrique tournante.
Pour plus de précisions on se reportera à ce document. Bien entendu, en variante, la fixation des garnitures de frottement par collage est réalisée selon le procédé décrit dans le document O-A-98/44272, c'est-à-dire à l'aide de cordons de collage .
On appréciera que la partie de fixation des pales a une grande étendue dans les figures 11 et 13. Cela est dû au fait que les parties périphériques de portée s'étendent de manière symétrique par rapport à la partie centrale de fixation.
En variante les parties périphériques de portée s'étendent de manière dissymétrique par rapport à la partie centrale- de fixation, en sorte que les pales peuvent être en forme de drapeau.
Bien entendu, on peut augmenter la surface de ces zones de portée périphérique. Dans tous les cas l'élément de renfort s'étend en vis-à-vis d'au moins une partie d'une zone d'épaisseur réduite de la garniture de frottement de façon à favoriser la répartition homogène des pressions sur la surface de frottement de la garniture lorsqu'elle est sollicitée axialement par un plateau complémentaire. On notera que l'élément de renfort des figures 11 et 13 a une faible masse. Les branches 76 et les pattes de soutien 90 alternent circonférentiellement avec les parties centrales 44.

Claims

REVENDICATIONS
1. Disque de friction (24) comportant un voile de support (28) en forme de rondelle annulaire comprenant une portion centrale (46) et une portion périphérique extérieure fractionnée en des pales radiales (42) présentant une partie centrale (44) de fixation raccordée à la portion centrale (46) du voile (28) par un pli tangentiel (48) qui forme le pied de la pale (42) et permet un décalage axial de la partie centrale (44) de fixation par rapport au plan général de la portion centrale (46) du voile
(28), et comportant des garnitures de frottement (30, 32) de part et d'autre de la portion périphérique extérieure (40), chaque garniture de frottement (30, 32) comportant une surface de frottement (34, 36) externe et une surface de fixation (64, 66) interne dont une zone de fixation (62) est fixée sur au moins une face latérale de fixation (60) d'une partie centrale
(44) d'une pale radiale (42) qui est décalée axialement en direction de ladite garniture de frottement (30, 32) , caractérisé en ce qu'une surface de fixation (64, 66) d'une garniture de frottement (30, 32) comporte une zone d'épaisseur réduite (72) ou amincie, dans une zone distincte des zones de fixation (62), de façon à réduire localement l'épaisseur axiale de la garniture de frottement (30, 32) et en ce qu'au moins un élément de renfort (74) s'étend en vis-à-vis d'au moins une partie d'une zone d'épaisseur réduite (72) de la garniture de frottement (30, 32) de façon à favoriser la répartition homogène des pressions sur la surface de frottement (34, 36) de la garniture (30, 32) lorsqu'elle est sollicitée axialement par un plateau complémentaire.
2. Disque de friction (24) selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'une au moins des pales radiales (42) présente en plus de la partie centrale (44) , au moins une partie périphérique de portée (54) dont une face latérale de portée (55) vient en appui sur une zone de portée (68) de la surface interne d'une garniture (32, 30) qui est opposée à la garniture (30, 32) sur la surface interne (64, 66) de laquelle est fixée la face latérale de fixation (60) de la partie centrale (44) de la pale radiale (42) .
3. Disque de friction selon la revendication 2, caractérisé en ce que les zones d'épaisseur réduite (72) correspondent à une zone annulaire (80), qui s'étend depuis la périphérie interne des surfaces de fixation (64,66) des garnitures de frottement (30,32) vers l'extérieur jusqu'aux zones de fixation (62).
4. Disque de friction selon la revendication 3, caractérisé en ce que la largeur (Ll) de la zone annulaire (80) correspond sensiblement au tiers de la largeur (L2) des garnitures de frottement (30,32) .
5. Disque de friction (24) selon la revendication 3, caractérisé en ce que les zones d'épaisseur réduites (72) comportent également des portions d'anneaux (82) qui s'étendent entre les zones de fixation (62) depuis la zone annulaire (80) jusqu'à la périphérie extérieure des surfaces de fixation (64,66) des garnitures de frottement (30,32).
6. Disque de friction (24) selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de renfort (74) est fabriqué dans un matériau, tel que de l'acier ou un matériau plastique, dont les caractéristiques mécaniques sont plus élevées que celles du matériau de friction des garnitures de frottement (30,32) .
7. Disque de friction (24) selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'élément de renfort (74) s'étend au moins partiellement en vis-à-vis d'une face latérale de portée (55) d'une partie périphérique (54) d'une pale radiale (42) .
8. Disque de friction (24) selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'au moins un élément de renfort (74) s'étend sensiblement en vis-à-vis de la périphérie interne de la surface interne (64, 66) d'au moins une garniture de frottement (30, 32) .
9. Disque de friction (24) selon la revendication 8, caractérisé en ce que plusieurs éléments de renfort (74) agencés
-entre la surface interne (64, 66) d'une garniture (30, 32) et le voile du support (28) sont reliés entre eux pour constituer un élément unique (74) .
10. Disque de friction (24) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'élément unique (74) comporte un anneau (84) dont le diamètre intérieur correspond sensiblement au diamètre intérieur de la garniture (30, 32) en vis-à-vis de laquelle il s'étend, et des branches (76) qui s'étendent radialement depuis le diamètre extérieur de l'anneau (84) vers la périphérie extérieure de' la garniture (30, 32).
11. Disque de friction (24) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'une au moins des branches (76) s'étend en vis-à-vis d'une face latérale de portée (55) d'une partie périphérique de portée (54) d'une pale radiale (42) .
12. Disque de friction (24) selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'épaisseur des branches (76) est égale à la profondeur (P) des zones d'épaisseur réduite (72) .
13. Disque de friction (24) selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de renfort (74) comporte un secteur de renfort (86) en appui contre au moins une partie de la zone d'épaisseur réduite (72), et au moins une patte de soutien (90) qui s'étend axialement à partir du secteur de renfort (86) en direction du voile (28) contre lequel elle prend appui de façon à améliorer l'homogénéité de la répartition des pressions sur la surface de frottement (34, 36) de la garniture de frottement (30, 32) .
14. Disque de friction (24) selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'au moins une patte de soutien
(98) prend appui sur la face latérale opposée à la face latérale de fixation (60) de la pale (42) en vis-à-vis.
15. Disque de friction (24) selon là revendication 13, caractérisé en ce qu'au moins une patte de soutien (100) prend appui sur la face latérale en vis-à-vis de la portion centrale (46) du voile radiale (28) .
16. Disque de friction (24) selon la revendication 13, caractérisé en ce que la patte de soutien (90) est réalisée en matériau élastique de façon -qu'elle subisse une déformation axiale, qui est fonction de l'effort axial exercé, par un plateau, sur la surface de frottement (34, 36) de la garniture (30, 32) en vis-à-vis.
17. Disque de friction (24) selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'au moins une patte de soutien (90) est obtenue par découpage et/ou pliage de l'élément de renfort (74) à laquelle elle appartient.
18. Disque de friction (24) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins l'une des garnitures (30, 32) est constituée d'un anneau continu.
19. Disque de friction selon la revendication 1, caractérisé en ce que les garnitures de frottement sont fixées par collage sur les parties centrales de fixation des pales.
20. Procédé de fabrication d'une garniture de frottement (30, 32), pour un disque de friction d'embrayage de véhicule automobile selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de cuisson du matériau de friction de la garniture de frottement (30, 32) dans un moule dont la zone qui est en contact avec la surface de fixation (64, 66) de la garniture (30, 32) comporte au moins un bossage, de façon à réaliser au moins une zone d'épaisseur réduite (72) ou amincie.
21. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le matériau de friction est injecté dans le moule.
22. Procédé de fabrication d'une garniture de frottement (30, 32), pour un disque de friction (24) d'embrayage de véhicule automobile selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte une étape d'usinage de la face de 'fixation (64, 66) de la garniture (30, 32) de façon à réaliser au moins une zone d'épaisseur réduite (72) ou amincie.
23. Procédé de fabrication selon la revendication 20, caractérisé en ce qu'au moins un élément de renfort (74) est fixé sur un élément du disque de friction (24) .
24. Procédé de fabrication selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'au moins un élément de renfort
(74) est fixé sur le voile de support (28) .
25. Procédé de fabrication selon la revendication 23, caractérisé en ce qu'au moins un élément de renfort (74) est fixé sur la garniture de frottement (30, 32) .
26. Procédé de fabrication selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la garniture de frottement
(30, 32) est réalisée par surmoulage autour d'un élément de renfort (74) .
27. Procédé de fabrication selon la revendication 23, caractérisé en ce qu'au moins un élément de renfort (74) est collé sur un élément du disque de friction (24) .
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