WO2002001490A1 - Plaque acoustique interactive de precision - Google Patents

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WO2002001490A1
WO2002001490A1 PCT/FR2001/002088 FR0102088W WO0201490A1 WO 2002001490 A1 WO2002001490 A1 WO 2002001490A1 FR 0102088 W FR0102088 W FR 0102088W WO 0201490 A1 WO0201490 A1 WO 0201490A1
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screen
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Fabrice Devige
Jean-Pierre Nikolovski
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Fabrice Devige
Nikolovski Jean Pierre
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    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F3/00—Input arrangements for transferring data to be processed into a form capable of being handled by the computer; Output arrangements for transferring data from processing unit to output unit, e.g. interface arrangements
    • G06F3/01—Input arrangements or combined input and output arrangements for interaction between user and computer
    • G06F3/03—Arrangements for converting the position or the displacement of a member into a coded form
    • G06F3/041—Digitisers, e.g. for touch screens or touch pads, characterised by the transducing means
    • G06F3/043—Digitisers, e.g. for touch screens or touch pads, characterised by the transducing means using propagating acoustic waves
    • G06F3/0433—Digitisers, e.g. for touch screens or touch pads, characterised by the transducing means using propagating acoustic waves in which the acoustic waves are either generated by a movable member and propagated within a surface layer or propagated within a surface layer and captured by a movable member
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
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    • B32B17/06—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material
    • B32B17/10—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin
    • B32B17/10005—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing
    • B32B17/10009—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the number, the constitution or treatment of glass sheets
    • B32B17/10036—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the number, the constitution or treatment of glass sheets comprising two outer glass sheets
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    • B32B17/10—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin
    • B32B17/10005—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing
    • B32B17/1055—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the resin layer, i.e. interlayer
    • B32B17/10761—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the resin layer, i.e. interlayer containing vinyl acetal

Definitions

  • the present invention relates generally to interactive communication devices between a user and a machine.
  • the invention relates to a device for collecting and processing acoustic waves transmitted by a user or a sensor to a plate serving as an interface with a machine, said device analyzing the propagation times of the acoustic waves in the plate. in particular to measure the coordinates x r , y r of impacts on the surface of the plate.
  • the present invention shows how to further improve this result, which is necessary if one wants to be able to reliably point areas the size of one square centimeter on a plate of four to ten square meters.
  • the devices described in the patents cited above are unreliable when the plate is a laminated glass, that is to say an assembly of two or more panes, simple or annealed or toughened, intimately bonded together by the interposition of one or more polymer films such as polyvinyl butyral.
  • the use of laminated glasses is a condition more and more often required in public places.
  • the polymer constitutes a frame on which the glass shards remain glued, which allows the laminated glass to provide residual protection before replacement.
  • the object of the present invention is thus to improve the quality and reliability of the reception of acoustic waves in a device suitable for both simple isotropic or laminated plates.
  • the invention will show how to improve the accuracy of the measurement by making it even more independent of the intensity of the shock.
  • Another object of the present invention is also to improve the ergonomics of the device in particular by an automated calibration of the plate making it possible to take into account the effects of temperature on the speed of propagation of the acoustic waves and therefore on the precision as well as by establishing a simpler and faster homothetic correspondence between the actual coordinates of an impact on the plate and the screen coordinates of a graphic interface projected directly onto the plate using a video projector, the size of said graphical interface can vary rapidly depending on a desired or accidental movement of the video projector.
  • the invention also aims to improve the means of communication made available to the user in order to emulate according to the principle of activation by impact, the operation of a pointer of the mouse type or of an alphanumeric keyboard necessary. looking for information on the Internet.
  • the invention finally shows how to mask the impact noises on the display case by a process of superimposing a synthesized sound on the sound resulting from an impact.
  • the invention provides a device for acquiring coordinates of points of interaction of an acoustic source with the surface of the plate, possibly laminated, of finite dimensions, comprising a set of acoustic sensors each formed of a pair of piezoelectric transducers located opposite each side of the plate, the device comprising processing means for determining the coordinates of said interaction point by analyzing the difference in propagation time of the acoustic waves emitted by the source to the various sensors, device characterized in that the processing means comprise, in association with each sensor, a respective electronic circuit comprising in cascade means for carrying out broadband pre-amplification, means for selective amplification centered on a first determined frequency , means for detecting the head of the wave packet and for sampling the signal over a time window including the head of the wave packet as well as means for switching the sensors into transmitter or receiver in order to determine the speed of propagation of ultrasonic waves or else carry out a plate integrity check, as well as means for give the acquisition system in an automated way and therefore simple for the
  • the sensors are four in number and the piezoelectric transducers of each sensor are piezoelectric ceramic discs glued on either side of the plate, so that four sensors form the vertices of a rectangle whose center constitutes l origin of the coordinates,
  • the rectangle defined by the sensors is divided into four quadrants, each quadrant being associated with a triplet of sensors closest to the center of the quadrant responsible for detecting the coordinates of an impact in this quadrant with a measurement accuracy better than that which would be obtained with the other triplets,
  • the piezoelectric ceramic discs have a silver back enabling electrical connections to be made on the same face of the disc, -
  • the piezoelectric ceramics are of the ferroelectric type,
  • the silvering return is preferably cylindrical symmetry. When the silvering return does not respect the cylindrical symmetry, it is positioned so that the sensor has the most omnidirectional sensitivity possible, -
  • the electrical connections of the two piezoelectric transducers of each sensor are connected in parallel, the polarization vectors being mounted symmetrically with respect to the median plane of the plate so that the slower asymmetrical modes are discriminated against and the symmetrical modes faster, preferred, -
  • the location of an impact point on a plate in one of the four quadrants defined by the pair of bits (g y , g x ) consists in measuring the difference in flight times between two sensors, taken from a triplet of sensors, defining a first direction and two sensors, taken from the same triplet of sensors, defining a second direction perpendicular to the first, so that the Cartesian coordinates of the point of impact (x r , y r ) on the plate are given by the formula :
  • Atxg (qVp 2 V 2 (4 p 2 - v 2 Atxg 2 ) ⁇ 4 2 t 4 q 2 - v 2 (Atxg -. Atvg) 2 )
  • At g 2 (4 g 2 - ir ⁇ tyg 2 ) * p 2 v 2 At g 2 (-4 g 2 * » 2 Atyg (- Atxg + Atyg)) i
  • p and q are positive numbers representing respectively the abscissa and the ordinate of the position of the sensors relative to the center of the rectangle defined by the sensors, v the speed of the plate mode detected, that is to say, for a laminated glass, that of the fastest mode, ⁇ t xg , (respectively ⁇ t yg ) the difference in propagation times of the wave packet generated by the impact, between the sensors of the first pair located in the half-rectangle g x (respectively of the second pair located in the half rectangle g y ),
  • the determination of the triplet of sensors associated with a given impact is carried out according to an algorithm searching for the greatest difference in time of flight available between the sensors in two perpendicular directions, said electronic circuits associated with the sensors cascade a wide-band preamplifier stage, a selective amplifier stage in the ultrasonic band, a square elevator stage,
  • the electronic circuits associated with the respective sensors comprise, downstream from said selective amplification means, synchronous digital analog converters associated with FIFO memories.
  • the difference in flight times between the sensors is deduced, on the one hand, from the time intervals between the synchronization signals, on the other hand, from the time intervals separating the synchronization signals from the heads of the wave packets,
  • the electronic circuits associated with the respective sensors comprise, upstream of said means of selective amplification, a bypass towards means for digitization, analysis and frequency enhancement of the audible acoustic signal generated by the impact on the plate, as well as means to convert the enriched digital signal into an analog signal and send it to speakers so as to mask the discomfort caused by the impact in the form of a more pleasant sound reproducing for example the noise of a percussion instrument at within a symphonic composition, or the sound of an animal or a natural event, said enrichment means being implemented at the very moment when the first of the four synchronization signals is activated,
  • Measuring the time interval separating a synchronization signal from the head of the associated wave packet consists in determining the instants of zero crossing of the digitized signal by going back in time from the switching instant defined by SYNC , while a test on the sum of the amplitudes between the zero crossings, ie a test on the average value of the signal per half-period, decides on the continuation of the algorithm.
  • At least one of the sensors is capable of being switched into a transmitter of a packet of ultrasonic waves detected by the other sensors whose positions are known in order, on the one hand, to measure automatically the propagation speed of the ultrasound, dependent on the temperature, on the other hand, triggering a plate integrity test, by measuring the difference in propagation time of the wave packet between the different sensors,
  • a serial communication interface either to an LCD display, or to an interface for musical instruments (MIDI interface), or to a more powerful computer such as a microcomputer via its RS232 or USB port is controlled by a microcontroller,
  • the device constitutes a peripheral interface with a machine which receives the signals from the processing means and which, depending on the said signals, controls the execution of files contained in the computer by various peripherals of known types connected to the computer such as by example without limitation a video projector, light sources, speakers, a printer, or even an automation unit controlling a mechanical action such as closing a protective curtain,
  • the system has software means to emulate the operation of another peripheral such as a mouse or keyboard type pointer and constitutes a peripheral interface with computer which controls, as a function of the signals coming from the processing means, the execution of files contained in the computer or, via a modem or a network card, the execution of files contained remotely on a server, -
  • the computer is associated with a flat screen of large dimensions or, better, to a computer video projector projecting on a portion called screen area of the surface of the plate of which at least one of the faces is in frosted glass, the information available from an Internet portal, -
  • the frosting of the surface can be replaced by the installation of a diff
  • the device has software means making it possible to establish, in a rapid and simplified automated manner, a homothetic correspondence between the real physical coordinates in millimeters of an impact and the graphic coordinates in pixels of this impact when it is produced inside the graphics area.
  • the axes of the graphic and real coordinate systems are parallel and the said software means involve the following operations: • Display by the software of a target at various positions of known graphic coordinates and measurement of the corresponding real coordinates. For example, a first target is displayed in
  • This target is displayed on the acoustic plate at the real coordinates No (x a , y c ). An impact made at the place where the target appears makes it possible to collect these real coordinates via the acquisition card.
  • a second target of screen coordinates N ⁇ (k, l) is displayed next to the maximum screen coordinates. The corresponding real coordinates N ⁇ (xb, ya) are obtained by an impact opposite the target.
  • a reference target is displayed one last time in the center of the graphic screen.
  • the impact made against the target is converted into screen coordinates according to the above formula.
  • the calculated position is compared to the reference position. If the difference is below a certain threshold, the calibration operation is validated. Otherwise it is renewed.
  • the device has software means so that the portion of the plate that does not serve as a screen is nonetheless interactive and is configured as an extension of the screen area, in particular an impact made on the left (respectively, on the right, at the above, below) the screen area moves the screen content to the right (respectively to the left, below, above), thus making it possible to read a document of size much larger than the size of the screen area, -
  • the device has software means so that the portion of the plate which serves as a screen is considered as a special area allowing to leave or switch from any software application managing the execution of groups of programs associated with various areas off the screen.
  • the system has software means so that any impact made on the plate outside the screen area is associated with the execution of a chosen application, manager of the workspace located off screen, such as for example l application where, from the homothetic correspondence established between the pixels of a digital photo of the acoustic plate and the physical coordinates of these pixels on the acoustic plate, groups of programs are executed following an impact on a given area of the plate.
  • FIG. 1 is a schematic view of a rectangular plate giving the location and the coordinates of the sensors, the defined real and graphic references, as well as the real and graphic coordinates of three impacts on the plate.
  • the figure 2-a is a screen capture of a dialog window allowing to configure the graphic interface and to define the authorized zone in which the impacts are interpreted as events of a mouse pointer type.
  • Figures 2-b to 2-f are screen captures of the calibration procedure of the graphic interface allowing to establish the homothetic correspondence between the physical coordinates and the screen coordinates of the portion of the plate playing the role of screen.
  • FIG. 3a is a screen capture of the main keys of an alphanumeric keyboard occupying approximately the entire width of the graphic screen and approximately 1/3 of its height.
  • the keyboard is enriched with 2 additional keys allowing it to be moved or reduced in size to two floating buttons according to Figure 3b.
  • FIG. 4 is a chronogram of the main steps for measuring the difference in transit time between two sensors.
  • FIG. 5a is a block diagram of the general architecture of the acquisition card designed on the basis of analog and digital circuits with, in particular, the use of a microcontroller capable of carrying out the data processing for the calculation of the time of arrival of the wave packet and the transfer of data by a serial communication protocol to a microcomputer or another device.
  • FIG. 5b is an electrical diagram of the PMP module of FIG. 5a and representing a generator delivering a high voltage HV using a diode pump, synchronous with the system clock of the microcontroller.
  • Figure 6 is a schematic sectional view of the symmetrical mounting of the piezoelectric transducers of a sensor intended to detect the mode S 0 corresponding to the fastest vibrations propagating in a laminated glass.
  • Figures 7a and 7b show the signals from the transducers of Figure 6 in response to an impact distant from 70 cm (Figure 7a) and 130 cm (Figure 7b), after selective amplification around 100 kHz.
  • FIG. 7c shows in more detail the loss of symmetry observed in the modes S 0 detected by the transducers PZTb and PZTa of FIG. 6 in the case of a laminated glass consisting of an assembly of two 6 mm thick plates sandwiching a polymer film.
  • FIG. 8 is a block diagram of the detection device with 3 sensors glued in the corners making it possible to free the sides of the plate.
  • FIG. 9 shows the uncertainty of localization of an impact at nine places on the plate of the device of the Figure 8 when the detection of the arrival time of the wave packet is known to within 1 ⁇ s
  • FIG. 10 is a schematic view showing the transit times between an impact and the sensors of a detection system with four sensors operating in triplet of sensors each operating on a given quadrant of the plate.
  • FIG. 11 is a block diagram of part of the internal architecture of the programmed component “wavepro4” in FIG. 5.
  • FIG. 1 there is shown a PLQ plate comprising four pairs PZTOO, PZT 10, PZT01, PZT1 1 of piezoelectric transducers which each constitute an acoustic sensor, the two transducers of each pair being fixed visually opposite on the two opposite faces of the plate for example by gluing to collect the acoustic waves circulating in the plate.
  • the direction of the electrical polarizations and of the electrical connections are respectively symmetrical with respect to the median plane of the plate and antiparallel or antisymmetrical with respect to the median plane and parallel so as to discriminate any mode of antisymmetric propagation and to favor any symmetrical propagation mode.
  • An orthogonal coordinate system x, y of origin O is associated with the plate PLQ, the center of the plate possibly coinciding with the origin O of the coordinate system.
  • the four sensors constitute the vertices of a rectangle.
  • the x and y axes intersect the midpoints of the sides.
  • PZTOO, PZT 10, PZT01, PZTl 1 have the respective coordinates (-p, -q) and (- p, q), (p, -q), (p, q).
  • Acoustic waves can be generated by the impact of an object on the plate.
  • the plate is an assembly of at least 2 isotropic plates each made of a rigid material constituting a good acoustic conductor isotropic around 100 kHz such as glass.
  • the plates are rigidly connected to each other by a polymer film such as polyvinyl butiral, denoted PVB.
  • the thickness of the polymer film is of the order of one to two millimeters. Its intrinsic acoustic impedance is small compared to that of glass, so we will continue in this talk to assume, as a first approximation, that each of the plates constituting laminated glass is capable of propagating symmetrical and antisymmetric Lamb waves.
  • the modes propagate in a plate and from one plate to another of the laminated. A shock produced on the surface of the laminated glass gives rise in the plates to coupled symmetrical modes as well as to coupled asymmetric modes.
  • FIGS. 7a and 7b clearly show this phenomenon of greater relative attenuation for the asymmetric modes: there we see the signals collected independently by the transducers PZTa and PZTb of FIG. 6 after selective amplification at 100 kHz.
  • the signals of figure 7a are a response to a shock generated at 0.7 m distance, while the signals of figure 7b are a response to a shock generated at 1.3 m.
  • the aim of the present invention is to show how to detect the symmetrical modes in a reliable manner.
  • the invention proposes to keep a mounting with 2 transducers facing each other according to the symmetrical mounting and the electrical connections in parallel of the transducers PZTa and PZTb of FIG. 6, to ensure this time of the discrimination of the antisymmetric modes of greater amplitude near receivers.
  • it must also be taken into account that the intensity and phase of the symmetrical modes depend on the angle of impact on the display case. The waveforms recorded by the receivers are therefore highly variable.
  • asymmetric modes For the asymmetric modes, they decrease in amplitude and change shape according to the dispersion curves characterizing the Lamb modes, that is to say that the mechanical waves associated with audible frequencies have a lower phase and group speed than mechanical waves associated with higher ultrasonic frequencies. This has the effect of renewing the shape of the head of the wave packet, which makes frequency components appear higher and higher during propagation. This is not the case for the symmetrical modes whose waveform is preserved because they are very little dispersive for the ultrasonic frequencies considered and the thicknesses of plate envisaged.
  • the first step is the same as the method known in patent 9816229 and the principle of which has just been recalled. It makes it possible to determine in a first approximation the instant of arrival of a packet and provides synchronization signals for the second step.
  • the second step new, consists, for each sensor, in continuously sampling the signal at the output of the selective amplifier centered on a high ultrasonic frequency, around 100 KHz, and in saving the samples in a FIFO memory (First in first out ) of sufficient depth to store the equivalent of 10 acoustic periods. Typically, for a sampling frequency of one million samples per second (1 MSPS) and a central filter frequency of 100 kHz, the depth of the FIFO memory will be 128 samples. Continuous sampling is performed independently for each pair of sensors.
  • FIFO memory First in first out
  • Signal sampling is stopped by the synchronization signal.
  • the content of the FIFO memory then frozen, contains a digital recording of the head of the wave packet.
  • the analysis of this content provides the time interval between the synchronization signal and the head of the wave packet making it possible to go up, independently of the amplitude or of the phase of the signal. , at the instant of arrival of the head of the packet. The precision on the measurement of this instant is then imposed only by the sampling frequency, the signal to noise ratio and the number of quantization bits.
  • the receiver which is the quickest to reach the energy threshold for detection of the component at 100 kHz defines the origin of the times and triggers a time count until the arrival of the wave packet on the other receivers.
  • FIG. 8 illustrates this detection principle with three sensors forming a right triangle.
  • the axes of the physical coordinate system as well as its origin remain unchanged compared to the configuration with four sensors of FIG. 1.
  • the transducers of the present invention have silver returns making it possible to produce the connections on the same face of the sensor and subsequently bonding with a fluid insulating adhesive.
  • the measurements of the transit time differences of a packet of waves are preferably made in two orthogonal directions.
  • Figure 9 illustrates this uncertainty by solid rectangles whose size, given in millimeters, is displayed in 9 different places on a plate with dimensions 1400 mm x 800 mm. It is noted that the uncertainty on the position of the impact remains less than 7 mm 2 in the quadrant (1.0) while it reaches 80 mm 2 in the quadrant (0.1). It is therefore advantageous to restrict the use of the configuration of FIG. 8 to a single quadrant, the quadrant (1,0). However, the same precision can be obtained on the other quadrants if the detection triplet is changed when the impact changes quadrant. Thus, for a given impact, we first determine the quadrant (g y , g x ) to which it belongs, then we calculate the coordinates (x r , y r ) according to the formula associated with this quadrant.
  • FIG. 10 shows a rectangular plate with four pairs of silver feedback sensors bonded in the corners, the silver returns being oriented so that the angular response of the sensors is as uniform as possible over an angular reception range of ⁇ / 2.
  • the sensors also form a rectangle and make it possible to define a Cartesian coordinate system, the center of which is the center of the rectangle formed by the sensors and the axes of which pass through the middle of the sides, similar to Figure 1.
  • the Cartesian coordinates of the sensors are (-p, -q), (- p, + q), (+ p, + q), (+ p, -q).
  • Acoustic waves travel at speed v.
  • the propagation times to the sensors of a packet of waves generated by an impact at (x r , y r ) are too, to, t ⁇ o, t ⁇ .
  • the coordinates (x r , y r ) are obtained by solving a system of equations, valid for a given quadrant.
  • FIG. 4 illustrates the steps for measuring the time of flight difference in the “y” direction from the PZTOO and PZT 10 sensors and the acquisition card described according to the block diagram of FIG. 5.
  • the signals represented are : the signals at the output of the selective filters centered on 100 kHz, FCH00 and FCH10, the contents of the memories FIFO 10 and FIFO00 at the time of low-high switching of the synchronization logic signals SYNC10 5 and SYNCOO the signal at the output of the quadrator SQ00 the INTGR00 signal at the output of the channel integrator associated with PZTOO, the SYNC10 and SYNC00 synchronization logic signals at output 0 of PMOS00 and PMOS 10 the time interval ⁇ tyso separating the synchronization signals from the time intervals TT10 and TT00 separating the heads of the wave packets of the respective synchronization signals SYNC10 and SYNC00 a counting frequency counter identical to the sampling frequency of the signals and trigger by the logic signal
  • SYNC10 The signals relating to the two other sensors PZT01 and PZT11 are not shown, but provide similar signals on their own acquisition channel.
  • SPOO to SP11 are the outputs of flip-flops D associated with the signals SYNCOO to SYNC11 and passing to the high logic state during a low-high transition of the respective signals SYNCOO to SYNC11.
  • the FIFO 10 and FIFO00 memories each contain a digitization of the head of the wave packet detected by the respective sensors PZT10 and PZTOO.
  • the two-step method of determining coordinates here shows the improvement it brings: in fact, it was not possible with the analog detection system using an active integrator to have the precise moment of arrival of the packet of waves, simply by the fact that it is not possible to know the time that the active integrator takes to pass from a positive saturated state close to +10 V, in the absence of signal, to a saturated state negative close to -10 Volts by signal integration.
  • the signal passes at a given time below the switching threshold THR of the PMOS transistor responsible for adapting this transition to logic levels compatible with CMOS logic, characterized by a supply voltage VCC which may be 5 Volts.
  • the switching threshold of the PMOS transistor is approximately 1.5 volts below VCC, or 3.5 volts.
  • the integrator TT transition time is thus the switching time from +10 V to + 3.5 V triggered by the arrival of the wave packet. This time depends on the amplitude of the envelope of the quadratic signal SQ, on the gain provided by the active integrator, as well as on the specific characteristics of the operational amplifier used to make the integrator.
  • the integration time can be reduced by increasing the gain of the amplifier as well as by reducing the positive voltage of the saturated state, this arrangement is faced with the problem of the compromise that must be found between sensitivity and reliability. . Too high a gain could cause the integrator to switch to a spurious signal, while a too low gain generates a loss of precision due to a more variable integration time between a low intensity impact and a high intensity impact.
  • the gain of the integrator is kept high enough to keep good immunity to noise and the integration time corresponding to the interval TT is known.
  • the measurement of the interval TT consists for example of rectifying the digitized signal, then of creating an interpolation curve from the peak amplitudes of the rectified digitized signal.
  • the intersection of the interpolation curve with the time axis corresponding to the output value of the sampler in the absence of a signal provides the instant I HD origin of the packet.
  • Another preferred solution for measuring the TT interval consists in starting from the synchronization instant situated at one end of the window and in searching for the successive moments of zero crossing towards the head of the packet.
  • each sensor is associated with an analog acquisition channel.
  • the channels associated with the PZTOO, PZT01, PZT1 1 sensors are equivalent.
  • the analog channels are characterized by a wideband amplification A1 and A2 followed by a selective FCH amplification in the ultrasonic band, followed by a derivation one channel of which goes to an 8-bit ADC analog digital converter with positive measurement range.
  • the positive input voltages are obtained using high pass filtering and a bias bridge using the Ca, Ra, Rb, Rc components.
  • the converter is controlled by CTA control logic signals from a ⁇ C microcontroller.
  • the CAN converter supplies the input of a FIFO memory.
  • the data in the memory is transferred via an 8-bit bus of DATA data and other CTF control signals, controlling the loading, unloading, resetting of the memory pointers, setting the impedance of the output bus, signals indicating the filling state of the FIFO memory, in the ⁇ C RAM memory, to be processed there locally and / or to be transferred there to another device or a more powerful computer such as a microcomputer via a parallel or serial communication which can be a USB, MIDI, or RS232 port.
  • the logic levels between the microcontroller and the microcomputer are adapted using an LGCSHF logic level adapter.
  • the other channel originating from the derivation supplies a step-up stage square followed by an envelope detection stage followed by an integrator stage supplying a PMOS transistor for adaptation to a CMOS logic level.
  • the channel associated with the PZT 10 sensor also has a high voltage block for switching in transmission mode.
  • the high voltage is produced by the PMP module explained by the diagram in FIG. 5B and comprising a diode pump D21 to D26 and capacitors C21 to C25 supplied by the logic signal XHT whose high logic level is adapted to the potential +12 V at using transistors T10 and Tl 1 and the logic level low at potential -12 V using transistors T12 and T13.
  • the XHT signal comes from a logic “and” function between the XBUF system clock signal from the microcontroller and the CGPP signal activated at high level when a plate integrity test or propagation speed measurement procedure ultrasound is triggered. Without validation by the CGPP signal, the high-voltage module does not produce the high-voltage HV close to 70 V.
  • the switching block is managed by the programmed logic component wavepro4 responsible for creating the logic excitation burst and counting the time of propagation of acoustic waves between the PZT 10 sensor and the other sensors.
  • the wavepro4 programmed logic component is controlled by the ⁇ C microcontroller.
  • the programmed counters are powered by the same XBUF system clock frequency as that of the microcontroller.
  • This frequency is also the sampling frequency of analog-digital ADCs.
  • the burst is obtained using the logic signals SRC and SNK responsible for controlling the opening of the switching transistors SWHTC and SWHTK.
  • the CMRC and CMSH transistors are respectively responsible for putting the sensor in reception mode or for short-circuiting the input of the analog amplification channel to protect it from high voltage.
  • the component has logic flip-flops FFl to FF4 of type D triggered by the synchronization signals SYNCOO to SYNC11. Logical combinations between the outputs of these flip-flops validate flip-flops FF5 and FF6 whose outputs are the signals SSxo and SSxi, while other logical combinations define the logic functions ⁇ txs 0 and ⁇ txsi representing the time intervals used for the calculation of the time of flight difference between the sensors.
  • a logical “and” function between the signal XBUF clock and the ⁇ txs 0 and ⁇ txsi functions respectively supply the 12-bit counters (QOxu..QOxo) and (Qlxu..Qlxo) associated with 3-state output registers, each register being identified and activated by the decoder addresses (A3..A0).
  • the 4 most significant bits of the counters (Q0xn..Q0xo) and (Qlx ⁇ ..Qlx 0 ) share the same output register in the following order most significant on the left: ((QOxn .. Q0x 8 ), (Qlx ⁇ ⁇ ..Qlx 8 )).
  • the logic flip-flops FF1 to FF4 and FF7, FF8 make it possible to reproduce in the same way the logic functions SSy 0 , SSyi and ⁇ tyso, ⁇ tysi, which via a logic "and" with the clock signal XBUF respectively supply the 12-bit counters ( Q0yn..Q0y 0 ) and (Qlyu-.Qlyo) also associated with 3-state output registers.
  • the 4 most significant bits of the counters (Q0y ⁇ ..Q0y 0 ) and (Qlyii-.Qlyo) share the same output register in the following order, most significant on the left: ((QOy,, .. Q0y 8 ), (Qly,, .. Qly 8 )).
  • the component also creates the IntHF and IntBF logic functions routed to the output pins of the wavepro4 component and, when they switch high, produces an interrupt request detected by the microController ⁇ C having inputs provided for this purpose.
  • the IntBF function is created from the FFBF type D logic flip-flop.
  • the flip-flop clock input comes from a FBF selective amplifier stage centered on 10 KHz or preferably on the upper part of the audible spectrum delivering a signal adapted to CMOS logic by the NMOS10 transistor. The FFBF flip-flop thus validates the presence of spectral energy in the upper part of the audible spectrum.
  • the IntHF logic function is created from a logic “or” between the outputs Q of flip-flops FFl to FF4 validating the presence of spectral energy in the ultrasonic band around 100 kHz.
  • the time interval between IntHF and IntBF interrupts characterizes an impact on the plate. Given the lower frequency spectrum to which it is attached, the IntBF interrupt always occurs after IntHF. When it does not occur or if it occurs after a timeout, the measurement is refused because it is likely to have been caused by an untimely ultrasonic signal having spread to the plate by the ground .
  • the outputs Q of the logic flip-flops FFl to FF4 are routed by means of a logical AND with the signal XBUF to the output pins of the wavepro4 component and form the respective clock signals LDCK00, LDCK01, LDCK10, LDCK1 1 of memories FIFO00 to FIFO1 1.
  • the memories FIFO are thus frozen at the instant for switching SYNCij signals, with i and j being 0 or 1.
  • the impact intensity is quantified by diverting the output signal from a selective high frequency amplifier, i.e. in the vicinity of 100 kHz, for example that of FCH00 to a 12-bit impact counter , programmed in the component wavepro4 whose clock input CLKi is the signal FCH00 adapted to CMOS logic
  • the microcontroller is preferably with RISC architecture. Its XBUF system clock is a multiple of the frequency 32768 Hz of the QRTZ quartz.
  • the microcontroller has counters / timers, several input / output ports operating with and without interruption, RAM, PROM or electrically programmable EPROM or reprogrammable FLASH memory, means of in situ programming of the code JTAG-type program, as well as serial communication means to other devices. It has at least four capture / compare functions allowing you to date time events.
  • the synchronization signals SYNCOO, SYNC01, SYNCIO, SYNCl l are in particular connected to the capture / compare ports.
  • the microcontroller has an arithmetic and logic unit allowing it to calculate the Cartesian coordinates of the impact, as well as to quantify the intensity of the impact. This solution is considered when it is necessary to rapidly transmit the intensity and position information relating to the impact.
  • the acoustic plate as a piano or a two-dimensional percussion instrument.
  • a key then corresponds to a sound or elementary audiovisual event executed in a predefined manner, when a given portion of the plate is struck with a more or less strong intensity.
  • a rapid response time is sought, typically less than ten milliseconds.
  • the acoustic plate is smaller, about 0.25 m 2 .
  • the microcontroller is then responsible for all processing and the communication of information (x r , y r , impact counters) via the MIDI interface defined for digital musical instruments.
  • the invention proposes to improve the ergonomics and the comfort of use of the display case by addressing the problem of noise annoyance caused by the impact of 'an object on the plate according to a process of masking the sound generated by the impact, by a synthesized sound triggered by IntHF. Indeed, the synchronization signals switch at the beginning of the audible sound generated by the percussion.
  • the system according to the invention comprises, as has been said, a computer which receives the signals from the electrical processing circuits.
  • the computer can, depending on these signals, emulate the operation of certain peripherals such as a mouse pointer or a keyboard.
  • peripherals such as a mouse pointer or a keyboard.
  • the acoustic plate is associated with a large screen such as a plasma screen or a video projector projecting the graphical interface on the surface of the acoustic plate, it is possible to establish a homothetic correspondence between the screen coordinates in pixels and the physical coordinates in millimeters of any impact so that a graphical pointer appears on the screen next to the impact. It must be possible to establish this correspondence knowing that the relative positions of the video projector and the plate may change accidentally.
  • the invention provides a quick and easy interface calibration procedure. The procedure is carried out in five stages with reference to figures 2-b, 2-c, 2-d, 2-e and 2-f.
  • the operator ensures beforehand and by orienting his video projector as necessary that the axes of the Cartesian graphic and physical references are collinear.
  • the actual calibration procedure can then begin.
  • the figure 2-b is a screen of presentation of the procedure.
  • the operator must make an impact on the plate to pass to the stage illustrated in the figure 2-c.
  • a target appears on the screen.
  • the screen coordinates N 0 (iJ) of the target are known and close to the origin of the screen coordinates.
  • the impact on the plate opposite the target provides the software with the corresponding Cartesian physical coordinates N 0 (x a , y c ).
  • a second target appears with known screen coordinates N ⁇ (k, l) close to the maximum screen coordinates.
  • the calibration software determines the corresponding Cartesian physical coordinates N ⁇ (x t> , yd).
  • the software then has enough information to determine the screen coordinates (N qx , N qy ) of any other impact from its physical coordinates (x r , y r ) according to the following correspondence formula:
  • stage 4 illustrated by the figure 2-e a target appears in the middle of the screen, for example of screen coordinates (400,300) for a screen displaying with a maximum SVGA resolution of (800,600).
  • the operator is asked to make an impact with respect to the target, which leads to step 5 illustrated in FIG. 2-f.
  • a dialog window appears displaying on one side the expected screen coordinates ATX and ATY, ie (400,300) and on the other the screen coordinates deduced RESX and RESY from the above correspondence formula.
  • the difference exceeds one certain threshold, in practice of ten pixels, it is advisable to repeat the procedure.
  • any impact at a given location on the plate, located opposite the screen can be viewed on the screen by a graphic pointer.
  • a software driver then makes it possible to ensure that these impacts are interpreted as events of another pointing device, such as for example a mouse type device.
  • An impact on the plate will thus be interpreted as a click or a double-click of the mouse at the location of the screen coordinates of the impact. If these coordinates correspond to the location of an icon associated with the execution of a program, it will be executed.
  • the impacts can be interpreted as events associated with other devices, in particular of the keyboard type. This is very useful when browsing the Internet and wanting to communicate information requiring the entry of alpha numeric characters.
  • the invention provides for this purpose a menu bar, floating and always accessible shown in Figure 3-B.
  • This bar is placed in a corner of the screen. It contains a limited number of icons in order to hide as little graphic area as possible. However, if despite this minimal space requirement, the bar hides a document in the background, it is possible to move it to another corner of the screen indicated by the icon K03 representing a menu bar associated with an arrow indicating the corner in which will be the floating menu bar the next time you hit this icon. Successive impacts on this icon will have the effect of moving the bar in the four corners of the screen, the movement towards another corner being done in an anticlockwise direction.
  • the second visible icon K04 on the figure 3-B represents a keyboard.
  • An impact made next to this icon triggers the appearance of the alphanumeric keyboard of figure 3-A.
  • the keyboard contains a number restricted alphanumeric keys according to a configurable format, French QWERTY type or American QWERTY type.
  • the keyboard occupies the entire width of the screen, but only a third of its height. Again, there is an additional KOI key to move it up or down in case it hides the document of interest located in the background.
  • the key represents a keyboard with an arrow above or below depending on whether the keyboard is respectively in the lower or upper part of the screen.
  • Another aspect of the invention relates to the addition of a functionality making it possible to limit the portion of the plate on which the impacts emulate the events of the graphic pointer of the mouse type (click; double click, etc.).
  • the functionality aims to prevent a user from leaving a software application by clicking in the close icons or in the drop-down menus. You just have to define an area of the screen allowing the interpretation of the impacts in events of the mouse device. An impact made outside the authorized zone will possibly trigger the display of a message.
  • the message can be in the form of a graphic window whose contours delimit the authorized zone.
  • the procedure for defining the authorized zone is illustrated in Figure 2a. It shows a dialog window.
  • the authorized zone is defined either by directly entering the screen coordinates (X, Y) of the upper left corner, followed by the data of the width L and height H of the zone in pixels, or by direct acquisition of these data by successively activating the "acquire" keys and performing the acoustic impacts in the upper left and lower right corners of the zone to be defined.
  • the impacts are then converted into screen coordinates, from which the data displayed in the fields provided for direct input of values are extracted.
  • This dialog window also contains a schematic image of the plate used to configure the acquisition of the coordinates.
  • the symbols p and q defining the Cartesian coordinates of the sensors throughout this description are replaced in the figure respectively by the symbols CH and CV.

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Abstract

L'invention concerne un dispositif d'acquisition des coordonnées de position d'une source d'ondes mécaniques engendrées éventuellement par un impact à la surface d'une plaque (PLQ) de dimensions finies comprenant un ensemble de capteurs acoustiques (PZT00 à PZT11) formés chacun d'une paire de transducteurs piézoélectriques (PZTa, PZTb) situés en vis à vis de part et d'autre de la plaque, le dispositif comprenant des moyens de traitement pour déterminer les coordonnées de la source par l'analyse de la différence de temps de propagation des ondes acoustiques engendrées par la source vers les différents capteurs, dispositif caractérisé en ce que, les moyens de traitement comprennent en association avec chaque capteur (PZT00 à PZT11) un circuit électronique respectif comprenant en cascade des moyens pour numériser le signal amplifié autour d'une fréquence prédéterminée, associés à des moyens pour limiter la numérisation à une fenêtre temporelle débutant avant l'arrivée des ondes acoustiques sur un capteur et se terminant après l'arrivée des ondes acoustiques sur ledit capteur.

Description

PLAQUE ACOUSTIQUE INTERACTIVE DE PRECISION
La présente invention a trait de manière générale aux dispositifs de communication interactive entre un utilisateur et une machine.
Plus précisément, l'invention concerne un dispositif de recueil et de traitement d'ondes acoustiques transmises par un utilisateur ou un capteur à une plaque servant d'interface avec une machine, le dit dispositif analysant les temps de propagation des ondes acoustiques dans la plaque notamment pour mesurer les coordonnées xr,yr d'impacts à la surface de la plaque.
On connaît par le brevet wo96/11378 un dispositif d'acquisition de coordonnées xr,yr du point d'une plaque rigide duquel une source émet ponctuellement des paquets d'ondes, par analyse du temps de propagation des ondes dans la plaque dans deux directions x et y de la plaque.
On connaît aussi par le brevet français 9816229 du 22 décembre 1998 un dispositif d'acquisition où deux paires de transducteurs sont associées respectivement à chaque direction x, y, la position de la source selon chaque direction étant déterminée par la mesure du différentiel des temps d'arrivée des paquets d'ondes sur les deux paires de transducteurs respectives de ladite direction.
Ces deux dispositifs d'acquisition sont particulièrement bien adaptés à la détection sélective d'un mode acoustique de Lamb dans une plaque de verre isotrope. En particulier le dispositif du brevet 9816229 propose un procédé de quantification de l'intensité d'un impact lui permettant d'atteindre une précision de
1% sur la mesure de position. La présente invention montre comment améliorer encore ce résultat, ce qui s'avère nécessaire si l'on veut pouvoir pointer de façon fiable des zones de la taille de un centimètre carré sur une plaque de quatre à dix mètres carrés. En outre, les dispositifs décrits dans les brevets cités ci-dessus sont peu fiables lorsque la plaque est un verre feuilleté c'est à dire est un assemblage de deux vitrages ou plus, simples ou recuits ou trempés, collés intimement entre eux par l'interposition d'un ou plusieurs films polymère tel le butyral de polyvinyle.
Pour des raisons de sécurité, l'utilisation de verres feuilletés est une condition de plus en plus souvent exigée en milieu public. En cas de bris, le polymère constitue une armature sur laquelle les éclats de verre restent collés ce qui permet au verre feuilleté d'assurer une protection résiduelle avant le remplacement.
L'utilisation de verre feuilleté pour la réalisation de dalles acoustiques fonctionnant sur le principe de la localisation d'impacts par mesure du temps de propagation de modes de plaque ultrasonores nécessite une amélioration des dispositifs décrits dans les brevets précédents.
Le but de la présente invention est ainsi d'améliorer la qualité et la fiabilité de la réception des ondes acoustiques dans un dispositif adapté à la fois aux plaques simples isotropes ou feuilletées. En particulier, l'invention montrera comment améliorer la précision de la mesure en rendant celle-ci encore plus indépendante de l'intensité du choc.
Un autre but de la présente invention est d'améliorer également l'ergonomie du dispositif notamment par un étalonnage automatisé de la plaque permettant de prendre en compte les effets de la température sur la vitesse de propagation des ondes acoustiques et donc sur la précision ainsi que par l'établissement d'une correspondance homothétique plus simple et plus rapide entre les coordonnées réelles d'un impact sur la plaque et les coordonnées écran d'une interface graphique projetée directement sur la plaque à l'aide d'un vidéo projecteur, la taille de la dite interface graphique pouvant varier rapidement en fonction d'un déplacement voulu ou accidentel du vidéo projecteur.
L'invention vise aussi à améliorer les moyens de communication mis à la disposition de l'utilisateur afin d'émuler selon le principe de l'activation par un impact, le fonctionnement d'un pointeur de type souris ou d'un clavier alphanumérique nécessaires à la recherche d'informations sur Internet. L'invention montre enfin comment masquer les bruits d'impacts sur la vitrine par un procédé de superposition d'un son synthétisé au son issu d'un impact.
Pour atteindre ces buts, l'invention propose un dispositif d'acquisition de coordonnées de points d'interaction d'une source acoustique avec la surface de la plaque, éventuellement feuilletées, de dimensions finies, comprenant un ensemble de capteurs acoustiques formés chacun d'une paire de transducteurs piézoélectriques situés en vis-à-vis de part et d'autre de la plaque, le dispositif comprenant des moyens de traitement pour déterminer les coordonnées dudit point d'interaction par l'analyse de la différence de temps de propagation des ondes acoustiques émises par la source vers les différents capteurs, dispositif caractérisé en ce que les moyens de traitement comprennent en association avec chaque capteur un circuit électronique respectif comprenant en cascade des moyens pour effectuer une pré amplification large bande, des moyens d'amplification sélective centrée sur une première fréquence déterminée, des moyens de détection de la tête du paquet d'ondes et d'échantillonnage du signal sur une fenêtre temporelle englobant la tête du paquet d'ondes ainsi que des moyens pour commuter les capteurs en émetteur ou en récepteur afin de déterminer la vitesse de propagation des ondes ultrasonores ou bien réaliser un contrôle d'intégrité de la plaque, ainsi que des moyens pour étalonner le système d'acquisition de façon automatisée et donc simple pour l'utilisateur. Des aspects préférés mais non limitatifs du dispositif selon l'invention sont les suivants :
Les capteurs sont au nombre de quatre et les transducteurs piézoélectriques de chaque capteur sont des disques de céramiques piézoélectriques collés de part et d'autre de la plaque, de manière à ce que quatre capteurs forment les sommets d'un rectangle dont le centre constitue l'origine des coordonnées,
Le rectangle défini par les capteurs est divisé en quatre quadrants, chaque quadrant étant associé à un triplet de capteurs les plus proches du centre du quadrant chargé de la détection des coordonnées d'un impact dans ce quadrant avec une précision de mesure meilleure que celle qui serait obtenue avec les autres triplets,
Les disques céramiques piézoélectriques ont un retour d'argenture permettant de réaliser les connexions électriques sur la même face du disque, - Les céramiques piézoélectriques sont de type ferroélectrique, Le retour d'argenture est de préférence à symétrie cylindrique. Lorsque le retour d'argenture ne respecte pas la symétrie cylindrique, il est positionné de façon à ce que le capteur ait une sensibilité la plus omnidirectionnelle possible, - Les connexions électriques des deux transducteurs piézoélectriques de chaque capteur sont reliées en parallèle, les vecteurs polarisation étant montés symétriquement par rapport au plan médian de la plaque de façon à ce que les modes antisymétriques, plus lents, soient discriminés et les modes symétriques, plus rapides, privilégiés, - La localisation d'un point d'impact avec un verre feuilleté constitué d'un assemblage de 2 plaques identiques, chacune d'épaisseur e, liées l'une à l'autre par un film polymère, consiste à extraire la composante fréquentielle ultrasonore fc satisfaisant à la règle : fc . e = 1 ,2 MHz.mm, la dite fréquence étant engendrée par l'impact d'un objet dur tel que le plat de l'ongle d'un doigt, une clef métallique, une baguette en matière plastique dur,
La localisation d'un point d'impact sur une plaque dans un des quatre quadrants défini par le couple de bits (gy,gx) consiste à mesurer la différence des temps de vol entre deux capteurs, pris parmi un triplet de capteurs, définissant une première direction et deux capteurs, pris parmi le même triplet de capteurs, définissant une deuxième direction perpendiculaire à la première, de sorte que les coordonnées cartésiennes du point d'impact (xr,yr) sur la plaque soient données par la formule :
Atxg (qVp 2 V2 (4 p2 - v2 Atxg2) <4 2 t 4 q2 - v2 (Atxg - . Atvg)2) At g2 (4 g2 - irΑtyg2 ) * p2 v2 At g2 ( -4 g2 * »2 Atyg ( - Atxg + Atyg) ) i
4 p Atvg (q2 ï2 Atxg2 * p2 ( -4 q2 ^ Atyg2 ) ) q v2 ! ιtxj (- p2 ( Atxg (Atxg - Atyg) ) Atl g p2 v2 (4 p2 - τ2 Atxg2 ) ( ! l * 4 q2 - ï2 (Atxg - Atyg) ' ( Atvg2 H q2 - - V2 Atyg2)
4 (g2 v2 Atxg2 t p2 (-4g2 tv≈ At g2)) - Où, p et q sont des nombres positifs représentant respectivement l'abscisse et l'ordonnée de la position des capteurs par rapport au centre du rectangle défini par les capteurs, v la célérité du mode de plaque détecté, c'est-à-dire, pour un verre feuilleté, celle du mode le plus rapide, Δtxg, (respectivement Δtyg) la différence des temps de propagation du paquet d'ondes engendré par l'impact, entre les capteurs de la première paire située dans le demi-rectangle gx (respectivement de la deuxième paire située dans le demi rectangle gy), La détermination du triplet de capteurs associé à un impact donné s'effectue selon un algorithme recherchant la plus grande différence de temps de vol disponible entre les capteurs dans deux directions perpendiculaires, Lesdits circuits électroniques associés aux capteurs comprennent en cascade un étage préamplificateur large bande, un étage amplificateur sélectif dans la bande ultrasonore, un étage élévateur au carré, un étage détecteur de crête, un étage intégrateur, un étage d'adaptation à un niveau logique constituant un signal de synchronisation « S YNC » destiné d'une part au calcul approximatif de la position d'un impact, d'autre part à commander l'arrêt de l'enregistrement numérique du signal associé au capteur, d'autre part au démarrage de la procédure d'enrichissement sonore, décrite ci-après,
Les circuits électroniques associés aux capteurs respectifs comprennent en aval desdits moyens d'amplification sélective, des convertisseurs analogiques numériques synchrones associés à des mémoires FIFO
(premier entré-premier sorti) de profondeur suffisante pour numériser l'équivalent de plusieurs périodes acoustiques de la fréquence sélectionnée, de façon à disposer d'un enregistrement numérique débutant avant l'arrivée la tête du paquet d'ondes, la dite numérisation du signal étant caractérisée par une fréquence d'échantillonnage d'au moins 1 MHz,
La différence des temps de vol entre les capteurs est déduite, d'une part, des intervalles de temps entre les signaux de synchronisation, d'autre part, des intervalles de temps séparant les signaux de synchronisation des têtes des paquets d'ondes, Les circuits électroniques associés aux capteurs respectifs comprennent ' en amont desdits moyens d'amplification sélective une dérivation vers des moyens de numérisation, d'analyse et d'enrichissement fréquentiel du signal acoustique audible engendré par l'impact sur la plaque, ainsi que des moyens pour reconvertir le signal numérique enrichi en signal analogique et l'envoyer sur des haut-parleurs de façon à masquer la gêne occasionnée par l'impact sous la forme d'un son plus agréable reproduisant par exemple le bruit d'un instrument de percussion au sein d'une composition symphonique, ou le bruit d'un animal ou d'un événement naturel, lesdits moyens d'enrichissement étant mis en œuvre à l'instant même où le premier des quatre signaux de synchronisation est activé,
La mesure de l'intervalle de temps séparant un signal de synchronisation de la tête du paquet d'ondes associé consiste à déterminer les instants de passage à zéro du signal numérisé en remontant dans le temps à partir de l'instant de commutation défini par SYNC, tandis qu'un test sur la somme des amplitudes entre les passages à zéro, c'est à dire un test sur la valeur moyenne du signal par demi-période, décide de la poursuite de l'algorithme. Lorsque la valeur moyenne sur une demi-période est égale à la valeur de sortie de l'échantillonneur en l'absence de signal, à un écart seuil près, l'algorithme est arrêté, et la valeur moyenne est considérée comme étant l'instant origine IHD du paquet, L'un au moins des capteurs est apte à être commuté en émetteur d'un paquet d'ondes ultrasonore détecté par les autres capteurs dont les positions sont connues afin, d'une part, de mesurer de façon automatisée la vitesse de propagation des ultrasons, dépendante de la température, d'autre part, de déclencher un test d'intégrité de la plaque, par mesure de la différence de temps de propagation du paquet d'ondes entre les différents capteurs, La gestion de toutes les étapes de mesure, de traitement et de transfert des données par une interface de communication série, soit à un afficheur LCD, soit à une interface pour instruments de musique (interface MIDI), soit à un calculateur plus puissant tel un micro ordinateur via son port RS232 ou USB est régie par un microcontrôleur,
Le dispositif constitue une interface périphérique avec une machine qui reçoit les signaux issus des moyens de traitement et qui en fonction des dits signaux commande l'exécution de fichiers contenus dans l'ordinateur par divers périphériques de types connus reliés à l'ordinateur tels que par exemple de manière non limitative un projecteur vidéo, des sources lumineuses, des haut-parleurs, une imprimante, ou encore un boîtier d'automatismes commandant une action mécanique comme la fermeture d'un rideau de protection, Le système dispose de moyens logiciels pour émuler le fonctionnement d'un autre périphérique tel un pointeur de type souris ou un clavier et constitue une interface périphérique avec ordinateur qui commande en fonction des signaux issus des moyens de traitement l'exécution de fichiers contenus dans l'ordinateur ou, via un modem ou une carte réseau, l'exécution de fichiers contenus à distance sur un serveur, - L'ordinateur est associé à un écran plat de grandes dimensions ou, mieux, à un vidéo projecteur informatique projetant sur une portion appelée zone écran de la surface de la plaque dont l'une des faces au moins est en verre dépoli, les informations disponibles depuis un portail Internet, - Le dépolissage de la surface peut être remplacé par la pose d'un film diffusant, éventuellement en combinaison avec une lentille de Fresnel jouant le rôle de loupe directionnelle, c'est à dire de concentrateur directionnel de lumière permettant d'utiliser l'interface graphique, même en plein jour, Le dispositif dispose de moyens logiciels permettant de faire apparaître, réduire ou déplacer un clavier sur la zone écran,
Le dispositif dispose de moyens logiciels permettant d'établir de façon automatisée rapide et simplifiée une correspondance homothétique entre les coordonnées réelles physiques en millimètres d'un impact et les coordonnées graphiques en pixels de cet impact lorsqu'il est produit à l'intérieur de la zone graphique. Les axes des systèmes de coordonnées graphique et réel sont parallèles et les dits moyens logiciels font intervenir les opérations suivantes : • Affichage par le logiciel d'une cible en diverses positions de coordonnées graphiques connues et mesure des coordonnées réelles correspondantes. Par exemple, une première cible est affichée en
No(i j) où i et j sont des coordonnées écran, prêt de l'origine écran.
Cette cible s'affiche sur la plaque acoustique aux coordonnées réelles No(xa,yc). Un impact réalisé à l'endroit où apparaît la cible permet de recueillir ces coordonnées réelles via la carte d'acquisition. Une deuxième cible de coordonnées écran Nι(k,l) est affichée ensuite prêt des coordonnées maximales de l'écran. Les coordonnées réelles correspondantes Nι(xb,ya) sont obtenues par un impact en regard de la cible.
• Les coordonnées graphiques (Nqx,Nqy) d'un point quelconque Q de coordonnées réelles (xr,yr ) peuvent alors être déduites de la formule :
Figure imgf000010_0001
• Une cible de référence est affichée une dernière fois au centre de l'écran graphique. L'impact réalisé en regard de la cible est converti en coordonnées écran selon la formule ci-dessus. La position calculée est comparée à la position de référence. Si l'écart est inférieur à un certain seuil, l'opération d'étalonnage est validée. Sinon elle est reconduite. Le dispositif dispose de moyens logiciels pour que la portion de la plaque qui ne sert pas d'écran soit tout de même interactive et soit configurée comme une extension de la zone écran, en particulier un impact réalisé à gauche (respectivement, à droite, au-dessus, au-dessous) de la zone écran déplace le contenu de l'écran vers la droite (respectivement à gauche, au-dessous, au-dessus), permettant ainsi de lire un document de taille bien supérieure à la taille de la zone écran, - Le dispositif dispose de moyens logiciels pour que la portion de la plaque qui sert d'écran soit considérée comme une zone spéciale permettant de quitter ou commuter de toute application logicielle gestionnaire de l'exécution de groupes de programmes associés à diverses zones de la plaque situées hors écran. - Inversement, le système dispose de moyens logiciels pour que tout impact réalisé sur la plaque en dehors de la zone écran soit associé à l'exécution d'une application choisie, gestionnaire de l'espace de travail situé hors écran, comme par exemple l'application où, à partir de la correspondance homothétique établie entre les pixels d'une photo numérique de la plaque acoustique et les coordonnées physiques de ces pixels sur la plaque acoustique, des groupes de programmes sont exécutés à la suite d'un impact sur une zone donnée de la plaque. D'autres aspects but et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante de formes de réalisation préférées de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
La figure 1 est une vue schématique d'une plaque rectangulaire donnant l'emplacement et les coordonnées des capteurs, les repères réel et graphique définis, ainsi que les coordonnées réelles et graphiques de trois impacts sur la plaque. La figure 2-a est une saisie écran d'une fenêtre de dialogue permettant de configurer l'interface graphique et de définir la zone autorisée dans laquelle les impacts sont interprétés comme des événements d'un pointeur de type souris.
Les figures 2-b à 2-f sont des saisies écran de la procédure d'étalonnage de l'interface graphique permettant d'établir la correspondance homothétique entre les coordonnées physiques et les coordonnées écran de la portion de la plaque jouant le rôle d'écran.
La figure 3a est une saisie écran des principales touches d'un clavier alphanumérique occupant environ toute la largeur de l'écran graphique et environ 1/3 de sa hauteur. Le clavier est enrichi de 2 touches supplémentaires permettant de le déplacer ou de réduire sa taille à deux boutons flottants selon la figure 3b.
La figure 4 est un chronogramme des principales étapes de mesure de la différence de temps de transit entre deux capteurs.
La figure 5a est un schéma bloc de l'architecture générale de la carte d'acquisition conçue à base de circuits analogiques et numériques avec, en particulier, l'utilisation d'un microcontrôleur capable de réaliser le traitement des données pour le calcul de l'instant d'arrivée du paquet d'ondes et le transfert des données par un protocole de communication série vers un micro-ordinateur ou un autre dispositif. La figure 5b est un schéma électrique du module PMP de la figure 5a et représentant un générateur délivrant une haute tension HT utilisant une pompe à diodes, synchrone avec l'horloge système du microcontrôleur.
La figure 6 est une vue schématique en coupe du montage symétrique des transducteurs piézoélectriques d'un capteur destiné à détecter le mode S0 correspondant aux vibrations les plus rapides se propageant dans un verre feuilleté.
Les figures 7a et 7b montrent les signaux issus des transducteurs de la figure 6 en réponse à un impact distant de 70 cm (figure 7a) et 130 cm (figure 7b), après amplification sélective autour de 100 kHz.
La figure 7c montre de façon plus détaillée la perte de symétrie observée sur les modes S0 détectés par les transducteurs PZTb et PZTa de la figure 6 dans le cas d'un verre feuilleté constitué d'un assemblage de 2 plaques d'épaisseur 6 mm prenant en sandwich un film polymère.
La figure 8 est un schéma de principe du dispositif de détection à 3 capteurs collés dans les coins permettant de libérer les côtés de la plaque La figure 9 montre l'incertitude de localisation d'un impact en neuf endroits de la plaque du dispositif de la figure 8 lorsque la détection de l'instant d'arrivée du paquet d'ondes est connue à 1 μs près
La figure 10 est une vue schématique indiquant les temps de transit entre un impact et les capteurs d'un système de détection à quatre capteurs fonctionnant par triplets de capteurs opérant chacun sur un quadrant donné de la plaque.
La figure 1 1 est un schéma bloc d'une partie de l'architecture interne du composant programmé « wavepro4 » de la figure 5.
En référence tout d'abord à la figure 1, on a représenté une plaque PLQ comprenant quatre paires PZTOO, PZT 10, PZT01, PZT1 1 de transducteurs piézoélectriques qui constituent chacune un capteur acoustique, les deux transducteurs de chaque paire étant fixés en vis-à-vis sur les deux faces opposées de la plaque par exemple par collage pour recueillir les ondes acoustiques circulant dans la plaque. A la différence de la plaque décrite dans le brevet 9816229, le sens des polarisations électriques et des connexions électriques sont respectivement symétriques par rapport au plan médian de la plaque et antiparallèles ou antisymétriques par rapport au plan médian et parallèles de façon à discriminer tout mode de propagation antisymétrique et à privilégier tout mode de propagation symétrique.
Un repère orthogonal x,y d'origine O est associé à la plaque PLQ, le centre de la plaque pouvant coïncider avec l'origine O du repère. Les quatre capteurs constituent les sommets d'un rectangle. Les axes x et y coupent les milieux des côtés. PZTOO, PZT 10, PZT01, PZTl 1 ont pour coordonnées respectives (-p,-q) et (- p,q), (p,-q), (p,q). Les ondes acoustiques peuvent être générées par le choc d'un objet sur la plaque. La plaque est un assemblage d'au moins 2 plaques isotropes réalisées chacune dans un matériau rigide constituant un bon conducteur acoustique isotrope autour de 100 kHz tel que le verre. Les plaques sont rigidement reliées les unes aux autres par un film polymère tel le butiral de polyvinyle, noté PVB. L'épaisseur du film polymère est de l'ordre de un à deux millimètres. Son impédance acoustique intrinsèque est petite devant celle du verre de sorte que l'on continuera dans cet exposé à supposer, en première approximation, que chacune des plaques constituant le verre feuilleté est susceptible de propager des ondes de Lamb symétriques et antisymétriques. Au cours de la propagation dans le verre feuilleté, les modes se propagent dans une plaque et d'une plaque à l'autre du feuilleté. Un choc produit à la surface du verre feuilleté donne naissance dans les plaques à des modes symétriques couplés ainsi qu'à des modes antisymétriques couplés. Compte tenu des vecteurs déplacements de matière qui les caractérise, les modes antisymétriques sont d'autant plus atténués par le PVB par rapport aux modes symétriques, que la fréquence acoustique est basse. Les figures 7a et 7b montrent clairement ce phénomène d'atténuation relative plus importante pour les modes antisymétriques : on y voit les signaux recueillis indépendamment par les transducteurs PZTa et PZTb de la figure 6 après amplification sélective à 100 kHz. Les signaux de la figure 7a sont une réponse à un choc engendré à 0,7 m de distance, tandis que les signaux de la figure 7b sont une réponse à un choc engendré à 1,3 m. Bien que plus efficacement engendrés que les modes symétriques, la propagation plus dispersive des modes antisymétriques combinée à l'atténuation par le PVB dégradent plus rapidement la tête des paquets d'ondes antisymétriques. C'est pourquoi, il est préférable quand on utilise du verre feuilleté de privilégier la détection des modes symétriques.
En outre, la demanderesse a observé que le montage des capteurs pour la détection des modes antisymétriques et la réjection des modes symétriques tel qu'il est décrit dans les brevets 98/16229 et WO/11378 est inutilisable avec les verres feuilletés. En effet, comme on peut le voir sur les courbes de la figure 7C obtenues par un choc sur un verre feuilleté constitué de 2 plaques de verre de 6 mm rigidement liées par un film PVB de 2 mm selon le montage de la figure 6, les modes S0 des plaques supérieure et inférieure ne sont plus totalement en opposition de phase, de sorte qu'il n'est plus possible de discriminer le mode S0 de façon efficace et quelle que soit l'intensité du choc, selon les méthodes connues décrites dans les brevets cités.
Le but de la présente invention est de montrer comment détecter les modes symétriques de façon fiable. Pour cela, l'invention propose de conserver un montage à 2 transducteurs en regard selon le montage symétrique et les connexions électriques en parallèle des transducteurs PZTa et PZTb de la figure 6, pour s'assurer cette fois de la discrimination des modes antisymétriques d'amplitude plus grande près des récepteurs. De plus, il faut aussi prendre en considération le fait que l'intensité et la phase des modes symétriques dépendent de l'angle d'impact sur la vitrine. Les formes d'ondes enregistrées par les récepteurs sont donc fortement variables. Pour les modes antisymétriques, elles diminuent d'amplitude et changent de forme selon les courbes de dispersion caractérisant les modes de Lamb, c'est à dire que les ondes mécaniques associées à des fréquences audibles présentent une vitesse de phase et de groupe plus faibles que les ondes mécaniques associées à des fréquences ultrasonores plus élevées. Ceci a pour effet de renouveler la forme de la tête du paquet d'ondes, ce qui fait apparaître des composantes fréquentielles de plus en plus élevées au cours de la propagation. Ça n'est pas le cas des modes symétriques dont la foπne d'ondes se conserve car ils sont très peu dispersifs pour les fréquences ultrasonores considérées et les épaisseurs de plaque envisagées.
Si l'on s'en tient au traitement du signal décrit dans le brevet français 98/16229 faisant état d'une amplification large bande suivie d'une élévation au carrée suivie d'une détection de crête puis d'une intégration, il apparaît que ce procédé fonde la détection de l'instant d'arrivée du paquet d'ondes sur l'obtention d'un niveau seuil d'énergie. Or, plus le capteur est éloigné de la position de l'impact, plus il diminue en amplitude, ce qui implique un temps d'intégration plus long avant d'atteindre ce niveau seuil. Ce temps d'intégration dépendra alors de l'intensité du choc, ainsi que de la nature et de la forme de l'objet percutant. Ceci se manifestera en fin de procédure par une incertitude sur la position de l'impact. Pour palier à cet inconvénient, la présente invention propose une modification du procédé de détection de l'instant d'arrivée du paquet d'ondes. Cette modification consiste à réaliser une mesure en deux étapes. La première étape est la même que la méthode connue dans le brevet 9816229 et dont le principe vient d'être rappelé. Elle permet de déterminer dans une première approximation l'instant d'arrivée d'un paquet et fournit des signaux de synchronisation pour la deuxième étape. La deuxième étape, nouvelle, consiste, pour chaque capteur, à échantillonner en permanence le signal en sortie de l'amplificateur sélectif centré sur une fréquence ultrasonore haute, environ 100 KHz, et à sauvegarder les échantillons dans une mémoire FIFO (Premier entré premier sorti) de profondeur suffisante pour emmagasiner l'équivalent de 10 périodes acoustiques. Typiquement, pour une fréquence d'échantillonnage de un million d'échantillons par seconde (1 MSPS) et une fréquence centrale de filtre de 100 kHz, la profondeur de la mémoire FIFO sera de 128 échantillons. L'échantillonnage en continu est effectué indépendamment pour chaque paire de capteur. L'échantillonnage du signal est arrêté par le signal de synchronisation. Le contenu de la mémoire FIFO, alors figé, contient un enregistrement numérique de la tête du paquet d'ondes. L'analyse de ce contenu, effectué plus loin dans ce descriptif, fournit l'intervalle de temps entre le signal de synchronisation et la tête du paquet d'ondes permettant de remonter, de façon indépendante de l'amplitude ou de la phase du signal, à l'instant d'arrivée de la tête du paquet. La précision sur la mesure de cet instant n'est alors plus imposée que par la fréquence d'échantillonnage, le rapport signal sur bruit et le nombre de bits de quantification.
Au cours de la première étape, le récepteur le plus prompt à atteindre le seuil énergétique de détection de la composante à 100 kHz définit l'origine des temps et déclenche un comptage du temps jusqu'à l'arrivée du paquet d'ondes sur les autres récepteurs.
Cette datation des événements peut éventuellement être remise en cause au cours de la deuxième étape, en l'occurrence lorsque la différence des temps de propagation est très faible. La configuration de la figure 1 convient bien lorsque l'on souhaite disposer d'une plaque avec des bords libres. Il suffit cependant de trois paires de capteurs pour déteπniner les coordonnées d'un impact. La figure 8 illustre ce principe de détection à trois capteurs formant un triangle rectangle. Les axes du repère physique ainsi que son origine restent inchangés par rapport à la configuration à quatre capteurs de la figure 1. A la différence des transducteurs décrits dans les brevets précédents, les transducteurs de la présente invention ont des retours d'argenture permettant de réaliser les connexions sur la même face du capteur et par la suite le collage avec une colle isolante fluide. Les mesures des différences de temps de transit d'un paquet d'ondes se font de préférence dans deux directions orthogonales. Plusieurs configurations à 3 capteurs formant un triangle rectangle peuvent être extraites de la configuration à 4 capteurs de la figure 1. Les quatre configurations décrites ci-dessous conduisent à des solutions mathématiques identiques, au signe près, pour les coordonnées d'un impact (xr,yr). En outre, chacune de ces configurations est mieux adaptée que les autres, du point de vue de la précision de la mesure, si elle n'est utilisée que sur un quadrant donné de la plaque. Pour s'en rendre compte, prenons une configuration à trois capteurs PZTOO, PZT 10, PZT1 1 correspondant au schéma de la figure 8 et regardons l'incertitude que l'on obtient sur la position de l'impact lorsque l'incertitude sur le temps d'arrivée d'un paquet d'ondes est de 1 μs pour un paquet d'ondes se déplaçant à 3350 m s. La figure 9 illustre cette incertitude par des rectangles pleins dont la taille, donnée en millimètre est affichée en 9 endroits différents d'une plaque de dimensions 1400 mm x 800 mm. On constate que l'incertitude sur la position de l'impact reste inférieure à 7 mm2 dans le quadrant (1,0) tandis qu'elle atteint 80 mm2 dans le quadrant (0,1). On a donc intérêt à restreindre l'utilisation de la configuration de la figure 8 à un seul quadrant, le quadrant (1,0). Cependant, la même précision peut être obtenue sur les autres quadrants si l'on change de triplet de détection lorsque l'impact change de quadrant. Ainsi, pour un impact donné, on détermine d'abord le quadrant (gy, gx) auquel il appartient, puis on calcule les coordonnées (xr,yr) selon la formule associée à ce quadrant.
La figure 10 montre une plaque rectangulaire avec quatre paires de capteurs à retour d'argenture collés dans les coins, les retours d'argenture étant orientés de façon à ce que la réponse angulaire des capteurs soit la plus uniforme possible sur une plage angulaire de réception de π/2. Les capteurs forment aussi un rectangle et permettent de définir un repère cartésien, dont le centre est le centre du rectangle formé par les capteurs et dont les axes passent par le milieu des côtés, de façon similaire à la figure 1. Les coordonnées cartésiennes des capteurs sont (-p,-q),(- p,+q), (+p,+q), (+p,-q). Les ondes acoustiques se déplacent à la vitesse v. Les temps de propagation jusqu'aux capteurs d'un paquet d'ondes engendré par un impact en (xr,yr)sonttoo, toι,tιo, tπ.
Les coordonnées (xr,yr) sont obtenues en résolvant un système d'équations, valable pour un quadrant donné. Les quatre systèmes d'équations sont : • (gy,gx). = (0,0).xr<0etyr<0
Figure imgf000018_0001
• (gy,gx). = (0,l).xr<0etyr>0
Figure imgf000018_0002
• (gy,gχ). = (l,0).Xr>0etyr<0
Figure imgf000018_0003
(gy,gχ)- = (U)-xr>0etyr>0
Figure imgf000018_0004
Les formules suivantes donnent la position de l'impact (xr,yr). Il suffit de remplacer gx et gy par la valeur correspondant au quadrant concerné.
Atxg jq V 2 v2 (4 p2 - v≈ Atxg2) (4 p! t 4 q> - v2 (Atxg - Atyg)2) Atyg2 (4 q2 - v2 Atyg2 ) + p2 v2 Atyg2 ( -4 q2 * v2 Atyg ( -Atxg + Atyg) ) 1
• <-ιp
4 p Atyg (q2 v2 Atxg2 * p2 ( -4 q> t ^ Atyg2 ) ) q v2 Atxg (- 4 p2 t V2 . Atxg (Atxg - Atyg) ) Atj rg p2 v2 (4 2 - v2 Atxg2 ) (4 p; 1 * 4 q2 - v2 (Atxg - Atyg)2) Atyg2 (4 q2 - tyg2) yr - (-l)'r
4 (q2 v2 Atxg2 * p2 ( -4 q2 t V2 Atyg2 ) )
La détermination du quadrant de mesure associé à un impact dépend des différences de temps de vol entre les quatre capteurs. La figure 4 illustre les étapes de mesure de la différence de temps de vol dans la direction « y » à partir des capteurs PZTOO et PZT 10 et la carte d'acquisition décrite selon le schéma bloc de la 0 figure 5. Les signaux représentés sont : les signaux en sortie des filtres sélectifs centrés sur 100 kHz, FCH00 et FCH10, les contenus des mémoires FIFO 10 et FIFO00 à l'instant de commutation bas-haut des signaux logiques de synchronisation SYNC10 5 et SYNCOO le signal en sortie du quadrateur SQ00 le signal INTGR00 en sortie de l'intégrateur de la voie associée à PZTOO, les signaux logiques de synchronisation SYNC10 et SYNC00 en sortie 0 des PMOS00 et PMOS 10 l'intervalle de temps Δtyso séparant les signaux de synchronisation les intervalles de temps TT10 et TT00 séparant les têtes des paquets d'ondes des signaux de synchronisation respectifs SYNC10 et SYNC00 un compteur de fréquence de comptage identique à la fréquence 5 d'échantillonnage des signaux et déclenché par le signal logique
SYNC10 Les signaux relatifs aux deux autres capteurs PZT01 et PZT11 ne sont pas représentés, mais fournissent des signaux similaires sur leur propre voie d'acquisition.
De façon générale et en référence à ce qui vient d'être dit, les différences de temps de vol entre les capteurs, données en nombre de périodes d'horloge XBUF sont déterminées d'après les formules et les symboles suivants : #, désigne un « ou » logique, &, désigne un « et » logique, abs, désigne la valeur absolue, . désigne la multiplication,
Une barre au-dessus d'un symbole désigne l'inverse logique. Les symboles SPOO à SP11 sont les sorties de bascules D associées aux signaux SYNCOO à SYNC11 et passant à l'état logique haut lors d'une transition bas-haut des signaux respectifs SYNCOO à SYNC11.
On a :
Figure imgf000020_0001
gx=\ sinon
Figure imgf000020_0002
ou si Δt i≥ Δt o et [r7îι-r7îo+(-l)s&1 ffiL^&Δtoι]<0 gv=\ sinon Les mémoires FIFO 10 et FIFO00 contiennent chacune une numérisation de la tête du paquet d'ondes détecté par les capteurs respectifs PZT10 et PZTOO. Le procédé de détermination des coordonnées en deux étapes montre ici l'amélioration qu'il apporte : en effet, il n'était pas possible avec le système de détection analogique utilisant un intégrateur actif d'avoir l'instant précis d'arrivée du paquet d'ondes, simplement par ce qu'il n'est pas possible de connaître le temps que met l'intégrateur actif pour passer d'un état saturé positif voisin de +10 V, en l'absence de signal, à un état saturé négatif voisin de -10 Volts par intégration du signal. Au cours de cette transition, le signal passe à un moment donné au-dessous du seuil THR de commutation du transistor PMOS chargé d'adapter cette transition à des niveaux logiques compatibles avec la logique CMOS, caractérisée par une tension d'alimentation VCC pouvant valoir 5 Volts. Le seuil de commutation du transistor PMOS se situe environ 1,5 volts au-dessous de VCC, soit 3,5 Volts. Le temps de transition TT de l'intégrateur est ainsi le temps de commutation de +10 V à + 3,5 V déclenché par l'arrivée du paquet d'ondes. Ce temps dépend de l'amplitude de l'enveloppe du signal quadratique SQ, du gain apporté par l'intégrateur actif, ainsi que des caractéristiques propres de l'amplificateur opérationnel utilisé pour réaliser l'intégrateur. Bien que le temps d'intégration puisse être réduit en augmentant le gain de l'amplificateur ainsi qu'en réduisant la tension positive de l'état saturé, ce montage se trouve confronté au problème du compromis qu'il faut trouver entre sensibilité et fiabilité. Un gain trop élevé pourrait faire commuter l'intégrateur sur un signal parasite, tandis qu'un gain trop faible engendre une perte de précision due à un temps d'intégration plus fortement variable entre un impact de faible intensité et un impact de forte intensité. En procédant en deux étapes selon la présente invention, le gain de l'intégrateur est gardé suffisamment élevé pour garder une bonne immunité au bruit et le temps d'intégration correspondant à l'intervalle TT est connu. La mesure de l'intervalle TT consiste par exemple à redresser le signal numérisé, puis à créer une courbe d'interpolation à partir des amplitudes crête du signal numérisé redressé. L'intersection de la courbe d'interpolation avec l'axe des temps correspondant à la valeur de sortie de l'échantillonneur en l'absence de signal fournit l'instant IHD origine du paquet. Une autre solution préférée pour mesurer l'intervalle TT, consiste à partir de l'instant de synchronisation situé à une extrémité de la fenêtre et à rechercher les instants de passage à zéro successifs vers la tête du paquet. Les instants de passage à zéro permettent de se verrouiller sur la période du signal numérisé, tandis qu'un test sur la somme des amplitudes entre les passages à zéro, c'est à dire par demi-périodes, décide de la poursuite de l'algorithme. Lorsque la valeur moyenne sur une demi-période est égale à la valeur de sortie de l'échantillonneur en l'absence de signal, à un écart seuil près, l'algorithme est arrêté et la valeur moyenne est considérée comme étant l'instant origine tHD du paquet. En référence maintenant à la figure 5, chaque capteur est associé à une voie d'acquisition analogique. Les voies associées aux capteurs PZTOO, PZT01, PZT1 1 sont équivalentes. Les voies analogiques sont caractérisées par une amplification large bande Al et A2 suivie d'une amplification sélective FCH dans la bande ultrasonore, suivi d'une dérivation dont une voie va vers un convertisseur analogique numérique 8 bits CAN à plage de mesure positive. Les tensions d'entrées positives sont obtenues à l'aide d'un filtrage passe haut et d'un pont de polarisation à l'aide des composants Ca, Ra, Rb, Rc. Le convertisseur est piloté par des signaux logiques de contrôle CTA en provenance d'un micro contrôleur μC. Le convertisseur CAN alimente l'entrée d'une mémoire FIFO. Les données de la mémoire sont transférées via un bus de 8 bits de données DATA et d'autres signaux de contrôle CTF, commandant le chargement, le déchargement, la remise à zéro des pointeurs mémoire, la mise sous haute impédance du bus de sortie, des signaux d'indication de l'état de remplissage de la mémoire FIFO, en mémoire RAM du μC pour y être traitées localement et/ou pour y être transférées sur un autre dispositif ou un calculateur plus puissant tel un micro ordinateur via un port de communication parallèle ou série qui peut-être un port USB, MIDI, ou RS232. Les niveaux logiques entre le microcontrôleur et le micro ordinateur sont adaptés à l'aide d'un adaptateur de niveau logique LGCSHF. L'autre voie issue de la dérivation alimente un étage élévateur au carré suivi d'un étage de détection de l'enveloppe suivi d'un étage intégrateur alimentant un transistor PMOS d'adaptation à un niveau logique CMOS. La voie associée au capteur PZT 10 possède en plus un bloc haute tension de commutation en mode émission. La haute tension est produite par le module PMP explicité par le schéma de la figure 5B et comprenant une pompe à diodes D21 à D26 et condensateurs C21 à C25 alimentés par le signal logique XHT dont le niveau logique haut est adapté au potentiel +12 V à l'aide des transistors T10 et Tl 1 et le niveau logique bas au potentiel -12 V à l'aide des transistors T12 et T13. Le signal XHT est issu d'une fonction « et » logique entre le signal d'horloge système XBUF du microcontrôleur et le signal CGPP activé au niveau haut lorsqu'une procédure de test d'intégrité de la plaque ou de mesure de vitesse de propagation ultrasonore est déclenchée. Sans la validation par le signal CGPP le module haute tension ne produit pas la haute tension HT voisine de 70 V. Le bloc de commutation est géré par le composant logique programmé wavepro4 chargé de créer la rafale logique d'excitation et de compter le temps de propagation des ondes acoustiques entre le capteur PZT 10 et les autres capteurs. Le composant logique programmé wavepro4 est piloté par le microcontrôleur μC. Les compteurs programmés sont alimentés par la même fréquence d'horloge système XBUF que celle du microcontrôleur. Cette fréquence est aussi la fréquence d'échantillonnage des convertisseurs analogique- numériques CAN. La rafale est obtenue à l'aide des signaux logiques SRC et SNK chargés de commander l'ouverture des transistors de commutation SWHTC et SWHTK. Les transistors CMRC et CMSH sont respectivement chargés de mettre le capteur en mode réception ou de court-circuiter l'entrée de la voie analogique d'amplification pour la protéger de la haute tension.
Une partie de l'architecture interne du composant programmé wavepro4 est décrite par le schéma bloc de la figure 1 1. Le composant dispose de bascules logiques FFl à FF4 de type D déclenchées par les signaux de synchronisation SYNCOO à SYNC11. Des combinaisons logiques entre les sorties de ces bascules valident les bascules FF5 et FF6 dont les sorties sont les signaux SSxo et SSxi, tandis que d'autres combinaisons logiques définissent les fonctions logiques Δtxs0 et Δtxsi représentant les intervalles de temps utilisés pour le calcul de la différence de temps de vol entre les capteurs. Une fonction « et » logique entre le signal d'horloge XBUF et les fonctions Δtxs0 et Δtxsi alimentent respectivement les compteurs 12 bits (QOxu..QOxo) et (Qlxu..Qlxo) associés à des registres de sorties 3 états, chaque registre étant identifié et activé par le décodeur d'adresses (A3..A0). Les 4 bits de poids forts des compteurs (Q0xn..Q0xo) et (Qlxπ..Qlx0) partagent le même registre de sortie dans l'ordre suivant poids forts à gauche : ((QOxn.. Q0x8), (Qlxι ι..Qlx8)). Les bascules logiques FFl à FF4 et FF7, FF8 permettent de reproduire de la même façon les fonctions logiques SSy0, SSyi et Δtyso, Δtysi, qui via un « et » logique avec le signal d'horloge XBUF alimentent respectivement les compteurs 12 bits (Q0yn..Q0y0) et (Qlyu-.Qlyo) associés aussi à des registres de sorties 3 états. Les 4 bits de poids forts des compteurs (Q0yπ..Q0y0) et (Qlyii-.Qlyo) partagent le même registre de sortie dans l'ordre suivant, poids forts à gauche : ((QOy, ,.. Q0y8), (Qly, ,..Qly8)).
Tous les registres de sortie partagent le même bus DATA de données huit bits. Le composant crée aussi les fonctions logiques IntHF et IntBF routées vers des broches de sortie du composant wavepro4 et produisant lorsqu'elles commutent au niveau haut, une requête d'interruption détectée par le micro concontrôleur μC disposant d'entrées prévues à cet effet. La fonction IntBF est créée à partir de la bascule logique FFBF de type D. L'entrée horloge de la bascule provient d'un étage amplificateur sélectif FBF centré sur 10 KHz ou de préférence sur la partie supérieure du spectre audible délivrant un signal adapté à la logique CMOS par le transistor NMOS10. La bascule FFBF valide ainsi la présence d'énergie spectrale dans la partie supérieure du spectre audible. La fonction logique IntHF est créée à partir d'un « ou » logique entre les sorties Q des bascules FFl à FF4 validant la présence d'énergie spectrale dans la bande ultrasonore vers 100 kHz. L'intervalle de temps séparant les interruptions IntHF et IntBF caractérise un impact sur la plaque. Compte tenu du spectre plus basse- fréquence auquel elle est rattachée, l'interruption IntBF survient toujours après IntHF. Lorsqu'elle ne survient pas ou qu'elle survient après un dépassement de délai d'attente, la mesure est refusée car elle est susceptible d'avoir été causée par un signal ultrasonore intempestif s 'étant propager jusqu'à la plaque par le sol. Les sorties Q des bascules logique FFl à FF4 sont routées moyennant un ET logique avec le signal XBUF vers les broches de sortie du composant wavepro4 et forment les signaux d'horloge respectifs LDCK00, LDCK01, LDCK10, LDCK1 1 des mémoires FIFO00 à FIFO1 1. Les mémoires FIFO sont ainsi figées à l'instant de commutation des signaux SYNCij, avec i et j valant 0 ou 1.
La quantification de l'intensité de l'impact est réalisée en déroutant le signal de sortie d'un amplificateur sélectif haute fréquence, c'est à dire au voisinage de 100 kHz, par exemple celui de FCH00 vers un compteur d'impact 12 bits, programmé dans le composant wavepro4 dont l'entrée horloge CLKi est le signal FCH00 adapté à la logique CMOS
Le microcontrôleur est de préférence à architecture RISC. Son horloge système XBUF est un multiple de la fréquence 32768 Hz du quartz QRTZ. Le microcontrôleur dispose de compteurs/timers, de plusieurs ports d'entrées/sorties fonctionnant avec et sans interruption, de mémoire vive RAM, de mémoire morte PROM ou programmable électriquement EPROM ou de type mémoire FLASH reprogrammable, de moyens de programmation in situ du code programme de type JTAG, ainsi que des moyens de communication série vers d'autres dispositifs. Il est doté d'au moins quatre fonctions capturer/comparer permettant de dater des événements temporels. Les signaux de synchronisation SYNCOO, SYNC01, SYNCIO, SYNCl l sont en particulier connectés aux ports capturer/comparer. Le microcontrôleur dispose d'une unité arithmétique et logique lui permettant de calculer les coordonnées cartésiennes de l'impact, ainsi que de quantifier l'intensité de l'impact. Cette solution est envisagée lorsqu'il est nécessaire de transmettre rapidement les informations d'intensité et de position relatives à l'impact. En particulier, il est possible d'utiliser la plaque acoustique comme un piano ou un instrument de percussion bidimensionnel. Une touche correspond alors à un son ou un événement audiovisuel élémentaire exécuté de façon prédéfinie, lorsque l'on percute une portion donnée de la plaque avec une intensité plus ou moins forte. Dans ce type d'applications, on recherche un temps de réponse rapide, typiquement inférieur à dix millisecondes. La plaque acoustique est de plus petites dimensions, de l'ordre de 0,25 m2. Le microcontrôleur est chargé alors de l'ensemble du traitement ainsi que de la communication des informations (xr,yr,compteurs d'impacts) via l'interface MIDI définie pour les instruments de musique numériques. Selon un autre aspect pouvant être considéré indépendamment ou non des aspects évoqués ci-dessus, l'invention propose d'améliorer l'ergonomie et le confort d'utilisation de la vitrine en traitant le problème de la gêne sonore occasionnée par l'impact d'un objet sur la plaque selon un procédé de masquage du son engendré par l'impact, par un son synthétisé déclenché par IntHF. En effet, les signaux de synchronisation commutent au début du son audible engendré par la percussion. On peut donc s'en servir de façon avantageuse pour déclencher un enregistrement suivi d'un traitement et d'une synthèse sonore en temps réel qui va se superposer au bruit de l'impact, et qui pourra enrichir son contenu fréquentiel de façon à imiter un son connu, comme par exemple le bruit d'un instrument de percussion, d'un animal ou d'un événement naturel ou à produire un son simplement différent du son engendré par l'impact. Le son synthétisé pourra dans certaines régions de l'espace s'opposer en amplitude au son produit par l'impact de façon à réduire l'intensité du bruit. On peut par choix conditionner l'émission du son synthétisé à la présence de l'interruption IntBF se produisant en pratique moins de 1 milliseconde après IntHF. Le système selon l'invention comprend comme on l'a dit un ordinateur qui reçoit les signaux issus des circuits électriques de traitement. L'ordinateur peut, en fonction de ces signaux, émuler le fonctionnement de certains périphériques comme par exemple un pointeur de type souris ou un clavier. Lorsque la plaque acoustique est associée à un écran de grandes dimensions comme un écran plasma ou un vidéo projecteur projetant l'interface graphique à la surface de la plaque acoustique, on peut établir une correspondance homothétique entre les coordonnées écran en pixels et les coordonnées physiques en millimètres de tout impact de façon à ce qu'un pointeur graphique apparaisse à l'écran en regard de l'impact. Cette correspondance doit pouvoir être établie sachant que les positions relatives du vidéo-projecteur et de la plaque peuvent changer de façon accidentelle. Pour cela, l'invention propose une procédure d'étalonnage de l'interface simple et rapide. La procédure est réalisée en cinq étapes en référence aux figures 2-b, 2-c, 2-d, 2-e et 2-f. L'opérateur s'assure auparavant et en orientant au besoin son vidéo-projecteur que les axes des repères cartésiens graphique et physique soient colinéaires. La procédure d'étalonnage proprement dite peut alors commencer. La figure 2-b est un écran de présentation de la procédure. L'opérateur doit réaliser un impact sur la plaque pour passer à l'étape illustrée à la figure 2-c. Au cours de cette deuxième étape, une cible apparaît à l'écran. Les coordonnées écran N0(iJ) de la cible sont connues et proches de l'origine des coordonnées écran. Le choc sur la plaque en regard de la cible fournit au logiciel les coordonnées physiques cartésiennes correspondantes N0(xa,yc). Nous passons alors à l'étape 3 avec la figure 2-d. Une deuxième cible apparaît avec des coordonnées écran connues Nι(k,l) proches des coordonnées maximales de l'écran. On demande là aussi à l'opérateur d'effectuer un impact sur la plaque en regard de la cible afin que le logiciel d'étalonnage détermine les coordonnées physiques cartésiennes Nι(xt>,yd) correspondantes. Le logiciel dispose alors de suffisamment d'informations pour déterminer les coordonnées écran (Nqx,Nqy) de tout autre impact à partir de ses coordonnées physiques (xr,yr) selon la formule de correspondance suivante :
Figure imgf000027_0001
Il reste à vérifier que l'étalonnage est satisfaisant. C'est le but de l'étape 4 illustrée par la figure 2-e : une cible apparaît au milieu de l'écran, par exemple de coordonnées écran (400,300) pour un écran affichant avec une résolution SVGA maximale de (800,600). On demande là aussi à l'opérateur d'effectuer un impact en regard de la cible, ce qui conduit à l'étape 5 illustrée par la figure 2-f. Une fenêtre de dialogue apparaît affichant d'un côté, les coordonnées écran attendues ATX et ATY c'est à dire (400,300) et de l'autre les coordonnées écran déduites RESX et RESY de la formule de correspondance ci-dessus. Lorsque l'écart dépasse un certain seuil, en pratique d'une dizaine de pixels, il est conseillé de recommencer la procédure.
Une fois établie la correspondance homothétique entre la plaque et l'écran graphique, tout impact en un endroit donné de la plaque, situé en regard de l'écran peut être visualisé à l'écran par un pointeur graphique. Un pilote logiciel permet alors de faire en sorte que ces impacts soient interprétés comme des événements d'un autre périphérique de pointage, comme par exemple un périphérique de type souris. Un impact sur la plaque sera ainsi interprété comme un clic ou un double- clic de souris à l'endroit des coordonnées écran de l'impact. Si ces coordonnées correspondent à l'emplacement d'une icône associée à l'exécution d'un programme, celui-ci sera exécuté.
Les impacts peuvent être interprétés comme des événements associés à d'autres périphériques, en particulier de type clavier. Ceci est très utile lorsque l'on navigue sur le réseau Internet et que l'on désire communiquer des informations nécessitant l'entrée de caractères alpha numériques.
L'invention prévoit à cet effet une barre de menu, flottante et toujours accessible représentée à la figure 3-B. Cette barre est disposée dans un coin de l'écran. Elle contient un nombre limité d'icônes afin de masquer le moins de surface graphique possible. Cependant, si malgré cet encombrement minimal, la barre masquait un document en arrière plan, il est possible de la déplacer dans un autre coin de l'écran indiqué par l'icône K03 représentant une barre de menu associée à une flèche indiquant le coin dans lequel se trouvera la barre de menu flottant lors du prochain impact sur cette icône. Des impacts successifs sur cette icône auront pour effet de déplacer la barre dans les quatre coins de l'écran, le déplacement vers un autre coin se faisant dans le sens inverse des aiguilles d'une montre.
La deuxième icône visible K04 sur la figure 3-B représente un clavier. Un impact effectué en regard de cette icône déclenche l'apparition du clavier alphanumérique de la figure 3-A. Afin de maximiser la surface occupée par les touches, de façon à ce que l'association d'un impact à une touche soit fiable sans pour autant couvrir toute la surface de l'écran, le clavier contient un nombre restreint de touches alphanumériques selon un format configurable, français de type AZERTY ou américain de type QWERTY.
Le clavier occupe toute la largeur de l'écran, mais seulement un tiers de sa hauteur. Là aussi, il est prévu une touche supplémentaire KOI pour le déplacer vers le haut ou vers le bas au cas où il masquerait le document d'intérêt situé en arrière plan. La touche représente un clavier avec une flèche au-dessus ou au- dessous selon que le clavier se trouve respectivement dans la partie basse ou haute de l'écran.
Un autre aspect de l'invention concerne l'ajout d'une fonctionnalité permettant de limiter la portion de la plaque sur laquelle les impacts émulent les événements du pointeur graphique de type souris (clic ; double clic etc.). En effet il est souhaitable en milieu public de limiter le champ d'action des utilisateurs peu scrupuleux. En particulier, la fonctionnalité vise à empêcher un utilisateur de quitter une application logicielle en cliquant dans les icônes de fermeture ou dans les menus déroulant. Il suffit pour cela de définir une zone de l'écran autorisant l'interprétation des impacts en événements du périphérique souris. Un impact effectué en dehors de la zone autorisée déclenchera éventuellement l'affichage d'un message. Le message peut se présenter sous la forme d'une fenêtre graphique dont les contours délimitent la zone autorisée.
La procédure de définition de la zone autorisée est illustrée à la figure 2a. Elle montre une fenêtre de dialogue. La zone autorisée est définie soit, en entrant directement les coordonnées écran (X,Y) du coin supérieur gauche, suivies de la donnée de la largeur L et hauteur H de la zone en pixels, soit par acquisition directe de ces données en activant successivement les touches « acquérir » et en effectuant les impacts acoustiques dans les coins supérieur gauche et inférieur droit correspondants de la zone à définir. Les impacts sont convertis ensuite en coordonnées écran, à partir desquelles sont extraites les données qui s'affichent dans les champs prévus pour la saisie directe des valeurs.
Cette fenêtre de dialogue contient aussi une image schématique de la plaque permettant de configurer l'acquisition des coordonnées. Les symboles p et q définissant les coordonnées cartésiennes des capteurs tout au long de ce descriptif sont remplacés sur la figure respectivement par les symboles CH et CV.

Claims

REVENDICATIONS 1. Dispositif d'acquisition des coordonnées de position d'une source d'ondes mécaniques engendrées éventuellement par un impact à la surface d'une plaque (PLQ) de dimensions finies comprenant un ensemble de capteurs acoustiques (PZTOO à PZT1 1) formés chacun d'une paire de transducteurs piézoélectriques (PZTa, PZTb) situés en vis à vis de part et d'autre de la plaque, le dispositif comprenant des moyens de traitement pour déterminer les coordonnées de la source par l'analyse de la différence de temps de propagation des ondes acoustiques engendrées par la source vers les différents capteurs, dispositif caractérisé en ce que, les moyens de traitement comprennent en association avec chaque capteur (PZTOO à PZTl 1) un circuit électronique respectif comprenant en cascade des moyens pour numériser le signal amplifié autour d'une fréquence prédéterminée, associés à des moyens pour limiter la numérisation à une fenêtre temporelle débutant avant l'arrivée des ondes acoustiques sur un capteur et se teπninant après l'arrivée des ondes acoustiques sur le dit capteur.
2.Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que les capteurs sont au nombre de quatre et les transducteurs piézoélectriques de chaque capteur sont des disques ou des plaquettes de céramiques piézo-électriques collés de part et d'autre de la plaque, de manière à ce que les quatre capteurs forment sur la plaque les sommets d'un rectangle dont le centre (O) constitue l'origine des coordonnées d'un repère cartésien dont les axes x et y sont parallèles à au moins deux côtés du rectangle défini par les quatre capteurs.
3. Dispositif selon les revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que la détermination des coordonnées de position se fait par un triplet de capteurs pris parmi les quatre capteurs, ledit triplet correspondant aux trois capteurs les plus près de la source, chaque triplet étant chargé de la détection des coordonnées dans un quadrant donné du repère cartésien défini par les capteurs
4.Dispositif selon les revendications 1 à 3 caractérisé en ce que la localisation d'un point d'interaction de la source avec la plaque consiste à extraire la composante fréquentielle ultrasonore au voisinage de 100 kHz engendrée par l'impact d'un objet dur tel que l'ongle du doigt, une clé métallique, un stylo à bille, un matière plastique 5 dure en foπne de baguette et à déterminer la plus grande des différences en valeur absolue des temps de vol entre deux capteurs de deux premières paires (PZTOO,PZT01) identifiée par gx = 0 ou (PZT10,PZT1 1) identifiée par gx = 1 , d'une part, et deux paires de deux capteurs (PZT00,PZT10) identifiée par gy = 0 ou (PZT01,PZT1 1) identifiée par gy = 1, d'autre part, de sorte que les coordonnées 10 cartésiennes du point d'impact (xr,yr) sur la plaque soient données par la formule :
Atxg jq p2 v2 (4 p2 - î^ Atxg2 ) (4 p2 . 4 q2 - v2 (Atxg - Atyg)2) Atyg2 (4 q2 - v2 Atyg2^ * p2 v2 Atyg2 (-4 g2 * v2 Atyg ( -Atxg + Atyg) ) J
. (- 1)9
4 p Atyg (q2 v2 Atxg2 * p2 ( -4 g2 * 2 Atyg2 ) )
, q v2 Atxg ( -4 p2 * v2 Atxg (Atxg - Atyg) ) Atyg * V p2 v2 (4 2 - i^ Atxg2 ) (4 p2 * 4 q2 - v2 (Atxg - Atyg)2) Atyg2 (4 q2 - v2 Atyg2 ) y. = ( - i)y^
4 (q2 v2 Atxg2 * p2 ( -4 g2 . i^ Atyg2) )
ou p et q désignent la position des capteurs par rapport au centre O du rectangle, v, 5 la vitesse du mode de plaque sélectionné par le montage particulier de la paire de transducteurs formant un capteur, Δtxg, (respectivement Δtyg) la différence des temps de propagation du paquet d'ondes engendré par l'impact entre les capteurs de l'une des deux premières paires (respectivement de l'une des deux paires suivantes), sélectionnée par la valeur de l'indice gx (respectivement gy) valant 0 si la 0 coordonnée yr (respectivement xr) est négative et 0 sinon et s'écrivant Δtx0 si gx = 0 ou Δtxi si gx = 1 (respectivement Δty0 si gy = 0 ou Δty! si gy = 1)
5. Dispositif selon les revendications 1 à 4 caractérisé en ce que lesdits circuits électroniques associés aux capteurs PZTij (i ou j valant 0 ou 1) comprennent en 5 cascade deux étages préamplificateur large bande (Alij, A2ij), un étage amplificateur sélectif FCHij centré sur une fréquence voisine de 100 kHz, un étage élévateur au carré (SQij), un étage détecteur de crête (ENVLij), un étage intégrateur (INTGRij), un étage PMOSij d'adaptation à un niveau logique fournissant un signal de synchronisation SYNCij, ledit signal de synchronisation SYNCij déclenchant, par une transition logique, une bascule FFij chargée de commander l'arrêt du convertisseur analogique numérique CANij et le transfert en mémoire FIFOij (premier entré premier sorti) de la valeur numérisée du signal issu du filtre sélectif FCHij dérouté vers le convertisseur CANij.
ό.Dispositif selon les revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les moyens de traitement comprennent en aval desdits circuits électroniques associés aux capteurs respectifs un module logique programmable (wavepro4) piloté par un microcontrôleur μC d'une unité arithmétique et logique, de ports d'entées/sorties fonctionnant sur interruption, de mémoire vive RAM, de mémoire programme de type ROM, d'une horloge temps réel, de ports de capture des instants de commutation des signaux SYNCij, de ports de communication, de bus de données et de bus d'adresses.
7. Dispositif selon les revendications 1 et 6 caractérisé en ce que le microcontrôleur μC dispose de moyens logiciels pour mesurer l'intervalle de temps TTij séparant la tête d'un paquet d'ondes tHDij du front montant du signal de synchronisation SYNCij, les dits moyens logiciels consistant à déterminer les instants de passage à zéro du signal numérisé à partir de l'extrémité de la fenêtre de numérisation commençant sur le front montant de SYNCij, tandis qu'un test de décroissance sur les valeurs somme successives des amplitudes entre les passages à zéro, c'est à dire un test sur la valeur moyenne du signal par demi-période, décide de la poursuite de l'algorithme de recherche de l'instant tHDij- Lorsque la valeur moyenne sur une demi-période est égale à la valeur de sortie de l'échantillonneur en l'absence de signal, à un écart seuil près, l'algorithme est arrêté, et la valeur moyenne est considérée comme étant l'instant origine tHDij du paquet.
8. Dispositif selon les revendications 1 à 7 caractérisé en ce que les valeurs des bits gx et gy sont déterminées par les formules suivantes :
Figure imgf000034_0001
gx=\ sinon
Figure imgf000034_0002
gy-\ sinon
9. -Dispositif selon les revendications 1 à 8 caractérisé en ce que la plaque acoustique est un verre feuilleté constitué d'un assemblage de plaques de même épaisseur, collées les unes aux autres par un film polymère.
10. Dispositif selon les revendications 1 à 9 caractérisé en ce que les transducteurs piézoélectriques d'un capteur sont des céramiques ferroelectriques dont les vecteurs polarisations sont orientés symétriquement par rapport à l'épaisseur de la plaque et les connexions électriques sont en parallèles.
1 1.Dispositif selon les revendications 1 à 9 caractérisé en ce que les transducteurs piézoélectriques d'un capteur sont des céramiques ferroelectriques dont les vecteurs polarisations sont orientés antisymétriquement par rapport à l'épaisseur de la plaque et les connexions électriques sont en antiparallèles.
12. Dispositif selon les revendications 1 à 11 caractérisé en ce que les céramiques piézoélectriques sont des disques ou des plaques dont l'électrode inférieure, au contact de la plaque, est ramenée sur une petite portion de face supérieure, en restant isolée de l'électrode supérieure par une bande de garde isolante électrique.
13. Dispositif selon les revendications 1 à 11 caractérisé en ce que l'un des capteurs par exemple PZT 10 est apte à être commuté en émetteur d'un paquet d'ondes ultrasonores afin de déclencher une mesure de vitesse de propagation des ondes acoustiques dans au moins deux directions différentes données par les positions des autres capteurs.
14.-Dispositif selon l'une des revendications précédentes constituant une interface périphérique avec un ordinateur muni d'un écran.
15. Dispositif selon la revendication 14 caractérisé en ce que la plaque acoustique sert aussi d'écran de visualisation par diffusion de la lumière projetée, soit par dépolissage d'au moins une des faces des plaques de verre, soit par utilisation d'un film polymère translucide éventuellement coloré, éventuellement combiné à un effet de concentration de la lumière au moyen d'une lentille de Fresnel.
lό.Dispositif selon les revendications 14 et 15 caractérisé en ce que les axes du repère écran et de la plaque acoustique sont colinéaires.
17. -Dispositif selon les revendications 14 à 16 caractérisé en ce qu'une correspondance homothétique entre un pixel (Nqx,Nqy) du repère écran et un point physique (xr,yr)de la plaque en regard du pixel graphique est établie par un étalonnage automatisé selon les opérations suivantes :
•affichage par le logiciel d'une cible en diverses positions de coordonnées écran connues et mesure des coordonnées physiques correspondantes. Par exemple, une première cible est affichée en N0(i j) où i et j sont des coordonnées écran, prêt de l'origine des coordonnées graphiques. Cette cible s'affiche sur la plaque acoustique aux coordonnées réelles N0(xa,yc). Un impact réalisé en regard de la cible permet de recueillir ces coordonnées réelles via le dispositif d'acquisition. Une deuxième cible est affichée ensuite en Nι(k,l) prêt des coordonnées maximales de l'interface graphique. Les coordonnées réelles correspondantes Nι(xt,,yd) sont obtenues par un impact en regard de la cible. Les coordonnées graphiques (Nqx,Nqy) d'un pixel de coordonnées réelles (xr,yr ) peuvent alors être déduites de la formule
Figure imgf000036_0001
• Une cible de référence est affichée une dernière fois au centre de l'écran graphique. L'impact réalisé en regard de la cible est converti en coordonnées écran selon la formule ci-dessus. La position calculée est comparée à la position de référence. Si l'écart est inférieur à un certain seuil, l'opération d'étalonnage est validée. Sinon elle est reconduite.
18. Dispositif selon les revendications 1 à 17 caractérisé en ce que la plaque acoustique constitue un périphérique de pointage graphique susceptible d'émuler un autre périphérique de pointage comme par exemple un périphérique de type souris, un impact sur la plaque en une position donnée étant alors interprété selon un codage particulier, comme un clic ou un double clic réalisé sur les coordonnées écran correspondantes et déclenchant l'exécution de programmes associés à une icône située en regard de l'impact.
19. Dispositif selon les revendications 1 à 18 caractérisé en ce que la zone d'émulation des événements souris (clic, double clic, etc..) se limite à une portion autorisée de la zone écran se présentant sous la forme d'un rectangle défini par les coordonnées X,Y en pixels de l'un de ses coins ainsi que sa largeur L et sa hauteur H en pixel, ces valeurs pouvant être saisies directement au clavier ou pouvant être déduites par acquisition des coordonnées des impacts dans les coins de la zone autorisée à définir.
20.Dispositif selon les revendications 1 à 19 caractérisé en ce qu'il est muni de moyens logiciels permettant de réaliser une barre d'outil flottante, accessible en permanence, constituée de plusieurs icônes K03, K04 assurant lors d'un impact qui leur est porté : «l'apparition (K04) à l'écran d'un clavier alphanumérique dont deux de ses touches KOI et K02 prévoient respectivement son déplacement de bas en haut ainsi que sa réduction à la barre de menu flottante,
•le déplacement (K03) rapide et circulaire de la barre d'outil dans l'un des quatre coins de l'écran, désigné par le sens de la flèche représentée sur l'icône.
21. Dispositif selon les revendications 1 à 20 caractérisé en ce qu'il dispose de moyens logiciels pour que la portion de la plaque qui ne sert pas d'écran soit aussi interactive et soit configurée comme une extension de la zone écran, en particulier un impact réalisé à gauche (respectivement, à droite, au-dessus, au-dessous) de la zone écran déplace le contenu de l'écran vers la droite (respectivement à gauche, au- dessous, au-dessus), permettant ainsi de lire un document de taille bien supérieure à la taille de la zone écran.
22.Dispositif selon les revendications 1 à 21 caractérisé en ce qu'il dispose de moyens logiciels pour que la portion de la plaque qui sert d'écran soit considérée comme une zone spéciale permettant de quitter ou commuter de toute application logicielle gestionnaire de l'exécution de groupes de programmes associés à diverses zones de la plaque situées hors écran. Inversement, le système dispose de moyens logiciels pour que tout impact réalisé sur la plaque en dehors de la zone écran soit associé à l'exécution d'une application choisie, gestionnaire de l'espace de travail situé hors écran, comme par exemple l'application où, à partir de la correspondance homothétique établie entre les pixels d'une photo numérique de la plaque acoustique et les coordonnées physiques de ces pixels sur la plaque acoustique, des groupes de programmes sont exécutés à la suite d'un impact sur une zone donnée de la plaque.
23. Dispositif selon les revendications 14 à 22 caractérisé en ce qu'il est muni de moyens logiciels tels que des protocoles de type client-serveur permettant à l'interface graphique d'être connectée, via un modem ou une carte réseau, à un fournisseur d'accès Internet.
24.Dispositif selon les revendications 14 à 22 caractérisé en ce qu'il contient des moyens logiciels permettant de réactualiser le contenu multimédia (image, son, vidéo) disponible sur l'ordinateur hôte de l'interface graphique depuis un ordinateur distant.
25. Dispositif selon les revendications 1 et 24 caractérisé en ce que les circuits électroniques associés aux capteurs respectifs PZTij comprennent en aval desdits moyens d'amplification large bande A2ij une dérivation vers des moyens d'enrichissement fréquentiel du signal acoustique audible engendré par l'impact sur la plaque, ainsi que des moyens pour reconvertir le signal enrichi en signal analogique et l'envoyer sur des haut-parleurs de façon à masquer la gêne occasionnée par l'impact sous la forme d'un son différent reproduisant par exemple le bruit d'un instrument de percussion au sein d'une composition symphonique, ou le bruit d'un animal ou d'un événement naturel, lesdits moyens d'enrichissement étant mis en œuvre à l'instant même IntHF où le premier des quatre signaux de synchronisation SYNCij commute de niveau logique.
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