WO2001094791A1 - Pumpe - Google Patents

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WO2001094791A1
WO2001094791A1 PCT/EP2001/006282 EP0106282W WO0194791A1 WO 2001094791 A1 WO2001094791 A1 WO 2001094791A1 EP 0106282 W EP0106282 W EP 0106282W WO 0194791 A1 WO0194791 A1 WO 0194791A1
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pump
connection
pressure
particular according
intermediate capacity
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PCT/EP2001/006282
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English (en)
French (fr)
Inventor
Ivo Agner
Original Assignee
Luk Fahrzeug-Hydraulik Gmbh & Co. Kg
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Priority to EP01945237A priority patent/EP1292773B1/de
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Priority to DE10192363T priority patent/DE10192363D2/de
Priority to US10/296,369 priority patent/US6817847B2/en
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C15/00—Component parts, details or accessories of machines, pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C2/00 - F04C14/00
    • F04C15/0042—Systems for the equilibration of forces acting on the machines or pump
    • F04C15/0049—Equalization of pressure pulses
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
    • F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
    • F01C21/08—Rotary pistons
    • F01C21/0809—Construction of vanes or vane holders
    • F01C21/0818—Vane tracking; control therefor
    • F01C21/0854—Vane tracking; control therefor by fluid means
    • F01C21/0863—Vane tracking; control therefor by fluid means the fluid being the working fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/30—Rotary-piston machines or pumps having the characteristics covered by two or more groups F04C2/02, F04C2/08, F04C2/22, F04C2/24 or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C2/34—Rotary-piston machines or pumps having the characteristics covered by two or more groups F04C2/02, F04C2/08, F04C2/22, F04C2/24 or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in groups F04C2/08 or F04C2/22 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C2/344—Rotary-piston machines or pumps having the characteristics covered by two or more groups F04C2/02, F04C2/08, F04C2/22, F04C2/24 or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in groups F04C2/08 or F04C2/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member
    • F04C2/3446—Rotary-piston machines or pumps having the characteristics covered by two or more groups F04C2/02, F04C2/08, F04C2/22, F04C2/24 or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in groups F04C2/08 or F04C2/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member the inner and outer member being in contact along more than one line or surface

Definitions

  • the invention relates to a pump with a pump chamber, in which a pump element which can be driven in rotation is arranged, at least one suction and at least one pressure connection opening into the pump chamber and with revolving, volume-variable delivery cells which, depending on the rotational position of the pump element, have the suction or pressure connection are connected.
  • Pumps of the type mentioned here are known, for example, as vane and roller cell pumps, in which the delivery cells are delimited by the pump chamber wall and the delivery elements, the delivery elements being designed either as vanes or rollers which are received by the rotatably driven pump element. which thus forms the rotor of the pump.
  • pressure pulsations occur during operation, which arise on the one hand from the funding law and, on the other hand, from pressure equalization processes during the transition of the delivery cells from the suction connection to the pressure connection or from the pressure connection to the suction connection.
  • attempts have been made to control the pressure equalization processes by means of small notches which are formed in the pump chamber wall and are connected to the suction or pressure connection.
  • a pump which has a pump chamber in which a pump element which can be driven in rotation is arranged.
  • the pump also has at least one suction and at least one pressure connection opening into the pump chamber.
  • the pump has revolving, volume-variable delivery cells that are connected to the suction or pressure connection depending on the rotational position of the pump element.
  • the pump according to the invention is characterized in particular by a hydraulic intermediate capacity, which can be acted upon via its first connection with the medium pressure present at the pressure connection, and which can be acted upon with the medium pressure present at the pressure connection via its second connection or with a delivery cell is connected, which has no direct connection to the pressure connection. Are both connections of the intermediate capacity with the conveying connected intermediate pressure, this intermediate capacity is charged.
  • the intermediate capacity has a certain elasticity, which is dependent on the one hand on the size of its volume and on the other hand on the degree of foaming of the conveying medium itself.
  • the storage capacity of the intermediate capacity is low at low degrees of foaming and large at high degrees of foaming is.
  • the pressure equalization process is mainly determined by the size of the resistors connected in series in the two connections.
  • the first connection of the intermediate capacitance is connected to the pressure connection.
  • the first connection is directly connected to the pressure connection on the pump chamber side.
  • the intermediate capacity can be arranged in the immediate vicinity of the pressure connection, so that very long connection connections between the pressure connection and the intermediate capacity are not necessary.
  • the second connection of the intermediate capacitance opens into the wall of the pump chamber and is swept by conveying elements delimiting the conveying cells.
  • the charging or discharging process is controlled solely by the conveying elements sliding over the opening openings of the connections, so that the Mouth opening of the second connection is closed or released by the conveying element in such a way that both connections are connected to the medium pressure or the first connection is pressurized by the medium pressure and the second connection is connected to the feed cell to be filled.
  • the intermediate capacity has approximately twice the volume of a delivery cell.
  • the above-mentioned elasticity of the intermediate capacity can be adjusted by varying the volume, so that the storage effect of the intermediate capacity can be matched to the degree of foaming that is present.
  • An embodiment is particularly preferred in which there is a hydraulic resistance in the first and / or second connection of the intermediate capacitance. This results in advantages in the case of low degrees of foaming of the conveyed medium, in which the pressure equalization process is mainly due to the size of the preferably in series with the intermediate capacitance switched resistors is determined. The intermediate capacity itself has a rather lower effect with these degrees of foaming.
  • the intermediate capacitance is formed by at least two partial capacitances which are connected in series in a particularly preferred embodiment.
  • a hydraulic resistance can be arranged between the two partial capacitances. In a preferred embodiment, this results in a series connection of partial capacitance, hydraulic resistance and partial capacitance. If there are also hydraulic resistors in the first and / or second connections, they are also preferably connected in series, so that overall there is a pure series connection of the hydraulic resistors and partial capacitances.
  • the intermediate capacitances are formed in the pump housing.
  • the intermediate capacities can, however, also be arranged in the wall of the pump chamber facing away from the pump chamber. Combination options are of course also conceivable. If the intermediate capacity is in the pump housing, this is, however, arranged very close to the pump chamber, so that long connection paths for the intermediate capacity are avoided.
  • a preferred embodiment of the pump is characterized in that the pumping chamber is composed of a pumping amber ring and at least one pressure located on the end faces of the pumping chamber ring.
  • plate is formed and / or is limited by the pump housing, wherein in a preferred embodiment there is a hydraulic resistance in one of the pressure plates and the intermediate capacity in the pump housing.
  • the hydraulic resistors can be realized by simple openings with a small cross section, which simultaneously form the first and second connection of the intermediate capacitance. Behind the pressure plate is then the intermediate capacity as a recess, which is covered by the pressure plate and is connected to the openings in the pressure plate.
  • the intermediate capacitance and / or the at least one hydraulic resistance can therefore lie in one of the pressure plates and / or in the pump chamber ring and / or in the pump housing.
  • the hydraulic resistance lies between the wall adjacent to the pump element and the wall (outer wall) of the pump chamber facing away from this wall.
  • the hydraulic resistance can thus be easily produced by a, preferably step-like, breakthrough.
  • the transition from the hydraulic resistance to the intermediate capacity is sealed in such a way that the medium cannot flow between the surfaces of the pressure plate and the pump housing, i.e. the transition is sealed off from other pressure areas is.
  • An embodiment is preferred in which the second connection of the intermediate capacitance opening into the pump chamber wall has a circular cross section.
  • the mouth region of the second connection is circular.
  • this opening area in the pump chamber wall is expanded at least in some areas. Opening cross-sectional expansions can thus be provided, such as those formed by notches in the pump chamber wall.
  • the notches can also influence the volume flow • that flows into the cell to be filled.
  • the notches can also have a constant or a changing cross section.
  • the volume flow entering the cell to be filled can thus be influenced as a function of the rotational position of the pump element.
  • a slowly increasing volume flow can also be provided if notches are used whose cross sections decrease in the opposite direction to the direction of rotation of the rotor. This is particularly advantageous for low degrees of foaming.
  • the pump can have several suction and pressure connections.
  • a multi-stroke pump can therefore be provided, with Intermediate capacities are formed according to the number of pressure connections.
  • An intermediate capacitance is therefore preferably provided for each pressure connection.
  • the pump according to the invention is particularly preferably a vane or roller cell pump in which the conveying elements are formed, among other things, by vanes or rollers.
  • the pump is particularly preferably used in automatic transmissions for supplying the working medium to the speed transmission means or hydraulic control elements, since oil is present in automatic transmissions with very different degrees of foaming.
  • one of the pressure plates is supported relative to the pump housing by means of a spacer, as is described in DE 199 00 927 AI.
  • an embodiment is preferred in which the pressure connection and / or the suction connection have an opening widening, so that the pressure compensation process is controlled both by the intermediate capacity and by the notches.
  • FIG. 1b shows an enlarged detail of the detail designated X in FIG.
  • FIG. 2 shows a cross section of the pump according to FIG. 1 a, the section being along the line II-II in FIG. 1 a,
  • FIG. 3 shows a detail of a “developed” rotor
  • Figure 4 shows various pressure profiles of a pump according to the prior art and the pump according to the invention.
  • the pump 1 is shown with the housing open, as can be seen from the section line Ia-Ia of Figure 2.
  • the pump 1 has a pump housing 2, which can be formed in several parts, in particular in two parts, so that — as in the present exemplary embodiment — a basic housing body 3 and housing cover 4 can be present.
  • the basic housing body 3 has a recess 5 in which a pump insert 6 is arranged.
  • This has a pump chamber 7 and a pump element 8 which is arranged in the pump chamber 7 so as to be driven in rotation.
  • the pump element 8 is driven by a drive shaft 9 which is mounted in the housing 2 and thus penetrates the housing 2 or the housing cover 4.
  • the drive shaft 9 is non-rotatably connected to the pump element 8 at one end. At its other end, not shown here, a drive torque can be introduced into the drive shaft 9.
  • the pump chamber 7 is delimited by a pump chamber ring 10 and by two pressure plates 11 and 12 lying on the end faces of the pump chamber ring. However, the pump chamber 7 can also be delimited by the pump chamber ring 10, one of the pressure plates 11 or 12 and the pump housing 2.
  • a spiral-shaped suction chamber 13 is formed around the pump chamber ring 10 and can be connected to a reservoir for a delivery medium, not shown here.
  • An opening 14 is formed between the pump chamber ring 10 and at least one of the pressure plates 11 or 12, which opens into the pump chamber 7 and thus connects the suction chamber 13 to the pump chamber 7 and thus forms a suction connection 15.
  • pumped medium is introduced into the pump chamber 7 via the suction connection 14, conveyed and expelled from the pump chamber 7 at a pressure connection 16.
  • the pump element 8 has a rotor 17 which can be driven in rotation.
  • Radially extending slots 18 are formed in the rotor, into each of which a radially displaceably guided wing 19 is introduced.
  • the wings 19 form conveyor elements 20 which — viewed in the direction of rotation D — limit conveyor cells 21.
  • the delivery cells 21 are delimited radially on the outside by a sliding surface 22 of the pump chamber ring 10, on which the delivery elements 20 slide or roll along.
  • the conveyor cells 21 are laterally delimited by the pressure plates 11 and 12. Due to the cross-sectional shape of the opening in the pump chamber ring 10, the delivery cells 21 are variable in volume.
  • the delivery cells 21 rotate within the pump chamber 7, so that they alternate. are in connection with the suction connection 15 and the pressure connection 16.
  • a vane pump is present in the present exemplary embodiment.
  • the pump 1 can also be designed as a roller cell pump.
  • roller-like conveying elements 20 are provided, which lie in corresponding recesses in the rotor 17.
  • the pressure connection 16 opens into a pressure chamber 23, which lies in the housing 2, in particular in the basic housing body 3, and here is formed purely for example by a section of the recess 5 and is delimited by the pressure plate 11.
  • the pressure chamber 23 is closed off from the suction chamber 13 by means of a seal 24.
  • the pressure chamber 23 is connected to a consumer connection 25, to which a consumer, not shown here, can be connected, which is to be acted upon by the pumped medium.
  • the consumer can be, for example, an automatic transmission, for which purpose it is provided in particular that the housing 2 is flanged within the automatic transmission, so that the consumers in the automatic transmission are supplied via the consumer connection 25 connected to the pressure chamber.
  • the pump 1 is designed as a double-stroke pump. It therefore has two pressure connections 16 and two suction connections 15.
  • a single-stroke pump with a pressure connection 16 and a suction connection 15 can also be provided.
  • pumps can also be implemented whose pumping have more than two suction and two pressure connections.
  • the pressure connection 16 opens into the pump chamber 7, preferably in a so-called pressure kidney 26, which can be formed in the pressure plate 11 and / or 12.
  • the suction connection 15 can open into a so-called suction kidney, as can be seen in particular from FIG.
  • opening extensions 27 and 28 can be formed, which are preferably implemented as a notch, the cross section of which widens in the direction of rotation of the rotor, as shown in the opening extension 28, or which extends in the direction of rotation of the rotor are tapered in cross-section, as can be seen in the opening widening 27.
  • the pump 1 has at least one hydraulic intermediate capacity 29, which can thus temporarily store and release the pumped medium.
  • the intermediate capacity 29 is acted upon by the medium pressure prevailing at the pressure connection 16, depending on the rotational position of the pump element 8.
  • the temporarily stored pumped medium is delivered to a pumping cell 21, which is neither directly connected to the suction port 16 nor to the pressure port 15.
  • the intermediate capacitance 29 is charged when its first connection 30 and its second connection 31 lie within a conveyor cell 21 which has a direct connection to the pressure connection 16.
  • 1 a shows a rotor position in which the first connection 30 lies within a first delivery cell 21 'and the second connection lies in a second delivery cell 21'', this delivery cell 21''having no direct connection to the suction connection 15 and the pressure connection 16.
  • the two connections 30 and 31 are thus - seen in the circumferential direction of the rotor 17 - at a distance from one another.
  • the first connection 30 of the intermediate capacitance 29 is connected directly to the pressure connection 16, as can be seen from FIGS. 1a and 1b.
  • the second connection 31 of the intermediate capacitance 29 opens into the wall W of the pump chamber, specifically in the region of the wall W which is swept by the delivery cells 21, 21 ', 21' ', that is to say faces the rotor 17.
  • the second connection 31 opens out on the surface of the pressure plate 12 facing the rotor 17.
  • the second connection 31 of the intermediate capacitance 29 could also open out on the sliding surface 22. Of course, this also applies to the first connection 30 of the intermediate capacitance 29.
  • the intermediate capacitance 29 lies in the housing 2, in particular in the housing cover 4, the pump 1 and the first and second connection 30, 31 are formed in the pressure plate 12. So that the pumped medium cannot get between the contact surfaces between the pressure plate 12 and the housing cover 4, sealing means 32 are provided which, as shown in FIG. 2, can be formed in the housing 2, in particular the housing cover 4, or else in the pressure plate 12.
  • the connections 30 and 31 are realized in the pressure plate 12 as openings, which preferably have a circular cross section. An embodiment is preferred in which the openings 33 and 34 are designed as step openings. Hydraulic resistors 35 and 36 are formed within the first and / or second connections, that is, within the openings 33 and 34, respectively, which are thus in series with the intermediate capacitance 29.
  • the intermediate capacitance 29 can also lie in the wall W 'of the pump chamber 7 according to one exemplary embodiment, this wall W' forming the outer wall of the pump chamber 7.
  • the intermediate capacitance 29 could thus also lie in the pressure plate 11 and / or 12 and / or in the pump chamber 10. As shown, it can of course also be located in one of the housing parts 3 and / or 4.
  • the hydraulic resistors 35 and 36 lie between the wall W and the outer wall W ′′ of the pump chamber 7.
  • the intermediate capacitance 29 can also comprise a plurality of interconnected partial capacitances 37, 38, the first partial capacitance 37 being connected to the first connection 30 and the second partial capacitance 38 being connected to the second connection 31.
  • the two partial capacitances 37 and 38 are connected to one another, a hydraulic resistor 39 preferably being interposed. This results in a series connection of hydraulic resistance 34, partial capacity 37, hydraulic resistance 39, partial capacity 38 and hydraulic resistance 35.
  • the capacity of the intermediate capacity 29 is dimensioned such that it has approximately twice the volume of a delivery cell 21.
  • the volume of the intermediate capacity is to be divided accordingly if partial capacities 37, 38 are provided.
  • the volumes of the partial capacities 37, 38 can be the same or different. A parallel connection of partial capacities with the same or different volumes would also be conceivable.
  • the intermediate capacitance 29 is formed in the pump housing 2.
  • the pressure plate 12 it would also be conceivable to produce both the connections 30 and 31, the hydraulic resistors 35, 36 and 39 and intermediate capacitance 29 in the pressure plate 12. It would also be conceivable to provide the intermediate capacitance and / or the hydraulic resistances in the pump chamber ring 10.
  • the mouth regions of the first and second connections 30, 31 can be circular.
  • the second connection 31 in its mouth region 40 can also be expanded.
  • a notch K can be provided, which extends from the opening area 40 against the direction of rotation of the rotor 17.
  • the notches can have a constant cross-section; however, it is also possible for the mouth region 40 to art is that it widens or narrows in or against the direction of rotation of the rotor.
  • FIG. 4 shows various pressures over the angle of rotation of the pump element for a known pump without intermediate capacity 29 and for the pump 1 according to the invention with intermediate capacity 29.
  • the assignment of the graphs results from the following legend:
  • the following consideration applies to a delivery cell that has been filled up to a rotation angle ⁇ l of the rotor 17 via the suction connection 15. From the angle of rotation ⁇ l, the feed cell 21 is charged by the intermediate capacity 29. The delivery cell pressure 45 thus begins to rise slightly. The pressure 44 in the intermediate capacity 29 drops because it discharges into the delivery cell 21.
  • the intermediate capacity 29 relaxes in the direction of the cell to be filled, as from Angle of rotation ⁇ l to ⁇ 3 is shown in Figure 4. If the pump element continues to rotate during this period, the intermediate capacity 29 ensures an earlier pressure increase in the delivery cell 21. From the angle ⁇ 3, the operating pressure now charges both the cell to be filled and the intermediate capacity 29. Since the operating pressure has to charge a larger volume, which, as just mentioned, results from the intermediate capacity 29 and the cell to be filled, the pressure in the delivery cell 21 increases more gently.
  • FIG. 2 also shows that the pressure plate 12 is supported at a distance from the bottom B of the recess 5 by a spacer 46.
  • the spacer 46 can be realized in one piece with the housing part 4 or the pressure plate 12. However, it can also be provided as a separate insert.
  • a mechanical gap compensation is implemented with the distance means 46, in which the area of the pressure plate 12 bends within the distance means 46 in the direction of the rotor 17 and thus reduces the leakage gap.
  • the sealing effect of the sealant 32 is not affected.
  • DE 199 00 927 AI describes the pressure plate support by means of spacers and the gap compensation in detail.

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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Pumpe mit einer Pumpkammer, in der ein drehantreibbares Pumpelement angeordnet ist, zumindest einem in der Pumpkammer mündenden Saug- und zumindest einem Druckanschluss und mit umlaufenden, volumenveränderlichen Förderzellen, die je nach Drehstellung des Pumpelements mit dem Saug- oder Druckanschluss verbunden sind. Es ist eine hydraulische Zwischenkapazität vorgesehen, die über ihren ersten Anschluss mit dem am Druckanschluss vorliegenden Fördermediumdruck beaufschlagbar ist, und die über ihren zweiten Anschluss in Abhängigkeit der Drehstellung des Pumpelements mit dem am Druckanschluss vorliegenden Fördermediumdruck beaufschlagbar ist oder mit einer Förderzelle verbunden ist, die keine direkte Verbindung zu dem Druckanschluss aufweist.

Description

Pumpe
Beschreibung
Die Erfindung betrifft eine Pumpe mit einer Pumpkammer, in der ein drehantreibbares Pumpelement angeordnet ist, zumindest einem in der Pumpkammer mündenden Saug- und zumindest einem Druckanschluss und mit umlaufenden, volumenveränderlichen Förder- zellen, die je nach Drehstellung des Pumpelements mit dem Saug- oder Druckanschluss verbunden sind.
Pumpen der hier angesprochenen Art sind beispielsweise als Flügelzellen- und Rollenzellenpumpen bekannt, bei denen die Förderzellen durch die Pump- kammerwandung und die Förderelemente begrenzt werden, wobei die Förderelemente entweder als Flügel oder Rollen ausgebildet sind, die von dem dreh- antreibbaren Pumpelement aufgenommen sind, das somit den Rotor der Pumpe bildet. Bei diesen Pumpen ist es bekannt, dass es im Betrieb zu Druckpulsationen kommt, die einerseits durch das Fördergesetz und andererseits durch Druckausgleichsvorgänge beim Übergang der Förderzellen vom Sauganschluss zum Druckanschluss beziehungsweise vom Druckanschluss zum Sauganschluss entstehen. Im Stand der Technik hat man versucht, die Druckausgleichsvorgänge durch kleine Kerben zu steuern, die in der Pumpkammerwandung ausgebildet sind und in Verbindung mit dem Saug- beziehungsweise Druckanschluss stehen. Eine derartige Ausgestaltung der Pumpe mit Kerben ist beispielsweise aus der DE 196 26 211 AI bekannt. Es hat sich jedoch gezeigt, dass nicht in allen Anwendungsfällen der Pumpe die Druckausgleichsvorgänge in zufriedenstellender Weise gesteuert beziehungsweise beeinflusst werden können. Insbesondere bei einem hohen Anteil ungelöster Luft im Fördermedium spielen die Druckpulsationen aufgrund von Druckausgleichsvorgängen eine dominierende Rolle. Insbesondere ist dies der Druckausgleichsvorgang, der stattfindet, wenn eine Förderzelle vom Saugan- schluss zum Druckanschluss übergeht. Durch den Anteil der ungelösten Luft im Fördermedium ist die Elastizität des Fördermediums erhöht. Es sind hier höhere Volumenströme erforderlich, um das Fördermedium in der Förderzelle vorzuspannen und so auf Druck zu bringen. Insbesondere führt dies beim sogenannten Vorkompressions- oder Vorfüllvorgang zu Problemen.
Probleme treten insbesondere auch dann auf, wenn der Verschäumungsgrad des Fördermediums, also der Anteil ungelöster Luft im Fördermedium, im Betriebsbereich der Pumpe sehr unterschiedlich ist. Bei der bekannten Pumpe mit den Kerben kann kein zufriedenstellender Kompromiss bei der Kerbenauslegung gefunden werden. Insbesondere an den Rändern des Betriebszustandsspektrums der Pumpe müssen daher Abstriche bei der Steuerung der Druckausgleichsvorgänge in Kauf genommen werden, wobei die Ränder des Betriebszustandsspektrums bei niedrigem Förderdruck und geringem Verschäumungsgrad sowie hohem Druck und hohem Verschäumungsgrad liegen. Bei geringen Verschäumungsgraden des Fördermediums sind kleinere Volumenströme für den Druckausgleichsvorgang erforderlich als bei größeren Verschäumungen, um ähnliche Druckgradienten zu erhalten. Der Volumenstrom, der sich beim Durchfluss durch eine Kerbe einstellt, ist in erster Linie von der auftretenden Druckdifferenz und dem Querschnitt der Kerbe abhän- gig. Die Abhängigkeit des erzeugten Volumenstroms von der Elastizität des Fördermediums ist nahezu unwesentlich, so dass bei den Druckausgleichsvorgängen die Verschäumung beziehungsweise der Verschäumungsgrad des Fördermediums unberücksichtigt bleibt.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, eine Pumpe der eingangs genannten Art anzugeben, die diese Nachteile nicht aufweist.
Gelöst wird diese Aufgabe mit einer Pumpe, die eine Pumpkammer aufweist, in der ein drehantreibbares Pumpelement angeordnet ist. Die Pumpe weist ferner zumindest einen in der Pumpkammer mündenden Saug- und zumindest einen Druckanschluss auf. Ferner besitzt die Pumpe umlaufende, volumenveränderliche Förderzellen, die je nach Drehstellung des Pumpelements mit dem Saug- oder Druckanschluss verbunden sind. Die erfindungsgemäße Pumpe zeichnet sich insbesondere durch eine hydraulische Zwischenkapazität aus, die über ihren ersten Anschluss mit dem am Druckanschluss vorliegenden Fordermediumdruck beaufschlagbar ist, und die über ihren zweiten Anschluss in Abhängigkeit der Drehstellung des Pumpelements mit dem am Druckanschluss vorliegenden Fordermediumdruck beaufschlagbar ist oder mit einer Förderzelle verbunden ist, die keine direkte Verbindung zu dem Druckanschluss aufweist. Sind beide Anschlüsse der Zwischenkapazität mit dem Förderme- diumdruck verbunden, wird diese Zwischenkapazität aufgeladen. Ist der zweite Anschluss der Zwischenkapazität jedoch mit der Förderzelle verbunden, die nicht mit dem Druckanschluss verbunden ist, entlädt sich die Zwischenkapazität in diese Förderzelle. Bei dieser erfindungsgemäßen Ausgestaltung ist vorteilhaft, dass die Zwischenkapazität eine gewisse Elastizität aufweist, die einerseits abhängig ist von der Größe ihres Volumens und andererseits von dem Verschäumungsgrad des Fördermediums selbst. Das bedeutet, dass bei geringen Verschäumungsgraden die Speicherwirkung der Zwischenkapazität gering und bei hohen Verschäumungsgraden groß ist. Dies ist insofern vorteilhaft, als dass bei geringen Ver- schäumungsgraden auch ein entsprechend geringer Volumenstrom notwendig ist, um das Fördermedium in der Zelle vorzuspannen. Der Druckausgleichsvorgang wird hier hauptsächlich durch die Größe der in Reihe geschalteten Widerstände in den beiden Anschlüs- sen bestimmt Bei großen Verschäumungsgraden wird ein entsprechend hoher Volumenstrom benötigt, der durch die große Speicherwirkung der Zwischenkapazität bei hohen Verschäumungsgraden gedeckt wird. Bei hohen Verschäumungsgraden entspannt sich somit die Zwischenkapazität zu Beginn des Druckausgleichsvorgangs in Richtung der zu befüllenden Förderzelle und sorgt in diesem Zeitraum für einen schnelleren Druckanstieg. Ist dieser Ausgleichsvorgang abgeschlossen, muss der Betriebsdruck nun sowohl die zu befüllende Zelle als auch die Zwischenkapazität wieder aufladen. Daraus resultiert ein insgesamt flacherer Druckanstieg in der Förderzelle. Dieser flacherer Druckanstieg ist vorteilhaft und erwünscht, denn bei einem hohen Anteil ungelöster Luft im Öl ist bei geringem Druck die Elastizität hoch und bei hohem Druck geringer. Das heißt, die Elastizitätskurve ist stark progressiv. Das erfordert bei geringem Druck in der zu befüllenden För- derzelle einen höheren Volumenstrom, der dadurch bereitgestellt wird, dass sich die Zwischenkapazität entspannt beziehungsweise entlädt, und bei höheren Drücken in der zu befüllenden Zellen einen geringeren Volumenstrom, der dadurch bereitgestellt wird, dass die Zwischenkapazität und die Zelle aufgeladen werden.
Nach einem bevorzugten Ausführungsbeispiel ist der erste Anschluss der Zwischenkapazität mit dem Druckanschluss verbunden. Das heißt, dass der erste Anschluss direkt mit dem pumpkammerseitigen Druckanschluss in Verbindung steht. Vorteilhaft ist hierbei, dass die Zwischenkapazität in unmittelbarer Nähe des Druckanschlusses angeordnet werden kann, so dass sehr lange AnschlussVerbindungen zwi- sehen dem Druckanschluss und der Zwischenkapazität nicht notwendig sind.
In einer Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, dass der zweite Anschluss der Zwischenkapazität in der Wandung der Pumpkammer mündet und von die Förderzellen begrenzenden Förderelementen überstrichen wird. Auf diese Art und Weise ist es besonders einfach möglich, die Steuerung des Lade- und Entladevorgangs der Zwischenkapazität zu steuern. Somit wird allein aufgrund der Drehung des Pumpelements ein Laden und Entladen der Zwischenkapazität sichergestellt. Auf zusätzliche Steuerelemente kann somit in besonders vorteilhafter Weise verzichtet werden. Dadurch, dass der zweite Anschluss in der Pumpkämmerwandung mündet und in bevorzugter Ausführungsform der erste Anschluss der Zwischenkapazität mit dem Druckanschluss direkt verbunden ist, erfolgt die Steuerung des Lade- beziehungsweise Entladevorgangs allein dadurch, dass die Förderelemente über die Mündungsöffnungen der Anschlüsse hinweggleiten, so dass die Mündungsöffnung des zweiten Anschlusses von dem Förderelement verschlossen oder freigegeben wird, und zwar derart, dass beide Anschlüsse mit dem Fordermediumdruck in Verbindung stehen oder der erste Anschluss mit dem Fordermediumdruck beaufschlagt ist und der zweite Anschluss mit der zu befüllenden Förderzelle in Verbindung steht. Insgesamt ergibt sich somit eine besonders einfache Ausführung, bei der überdies die Steuerung sehr einfach, aber dennoch zuverlässig arbeitend bewerkstelligt werden kann.
In bevorzugter Ausführungsform weist die Zwischen- kapazität etwa das zweifache Volumen einer Förderzelle auf. Durch die Variation des Volumens kann die vorstehend erwähnte Elastizität der Zwischenkapazität eingestellt werden, so dass die Speicherwirkung der Zwischenkapazität auf die vorliegenden Verschäumungsgrade abgestimmt werden kann.
Besonders bevorzugt wird ein Ausführungsbeispiel, bei dem im ersten und/oder zweiten Anschluss der Zwischenkapazität ein hydraulischer Widerstand liegt. Daraus ergeben sich Vorteile bei geringen Verschäumungsgraden des Fördermediums, bei denen der Druckausgleichsvorgang hauptsächlich durch die Größe der vorzugsweise in Reihe zu der Zwischenka- pazität geschalteten Widerstände bestimmt wird. Die Zwischenkapazität selbst hat bei diesen Verschäumungsgraden eine eher geringere Wirkung.
Bei einem Ausführungsbeispiel kann vorgesehen sein, dass die Zwischenkapazität durch zumindest zwei Teilkapazitäten gebildet ist, die in besonders bevorzugter Ausführungsform in Reihe geschaltet sind. Zwischen den beiden Teilkapazitäten kann ein hydraulischer Widerstand angeordnet sein. In bevorzug- ter Ausführungsform ergibt sich somit eine Reihenschaltung aus Teilkapazität, hydraulischem Widerstand und Teilkapazität. Liegen außerdem in den ersten und/oder zweiten Anschlüssen hydraulische Widerstände vor, sind auch die vorzugsweise in Rei- he dazu geschaltet, so dass sich insgesamt eine reine Reihenschaltung der hydraulischen Widerstände und Teilkapazitäten ergibt.
In bevorzugter Ausführungsform sind die Zwischenkapazitäten in dem Pumpengehäuse ausgebildet. Alter- nativ oder zusätzlich können die Zwischenkapazitäten jedoch auch in der der Pumpenkammer abgewandten Wandung der Pumpkammer angeordnet sein. Kombinationsmöglichkeiten sind selbstverständlich auch denkbar. Sofern die Zwischenkapazität im Pumpengehäuse liegt, ist diese jedoch sehr nahe zu der Pumpkammer angeordnet, so dass lange Anschlusswege für die Zwischenkapazität vermieden sind.
Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Pumpe zeichnet sich dadurch aus, dass die Pumpkammer durch einen Pump ammerring und zumindest eine an den Stirnseiten des Pumpkammerrings liegende Druck- platte gebildet ist und/oder von dem Pumpengehäuse begrenzt wird, wobei in bevorzugter Ausführungsform in einer der Druckplatten ein hydraulischer Widerstand und in dem Pumpgehäuse die Zwischenkapazität liegt. Somit können die hydraulischen Widerstände durch einfache Durchbrüche mit geringem Querschnitt realisiert sein, die gleichzeitig den ersten und zweiten Anschluss der Zwischenkapazität bilden. Hinter der Druckplatte liegt dann die Zwischenkapa- zität als Ausnehmung, die von der Druckplatte abgedeckt wird und mit den Durchbrüchen in der Druckplatte verbunden ist. Die Zwischenkapazität und/oder der zumindest eine hydraulische Widerstand können also in einer der Druckplatten und/oder im Pumpenkammerring und/oder im Pumpgehäuse liegen.
In bevorzugter Ausführungsform liegt der hydraulische Widerstand zwischen der dem Pumpenelement benachbart liegenden Wandung und der dieser Wandung abgewandten Wandung (Außenwand) der Pumpenkammer. Der hydraulische Widerstand kann somit einfach durch einen, vorzugsweise stufenartigen, Durchbruch hergestellt werden.
Um Leckagen zu vermeiden, ist bei der eben erwähnten Ausgestaltung vorzugsweise vorgesehen, dass der Übergang von dem hydraulischen Widerstand zu der Zwischenkapazität derart abgedichtet ist, dass das Fördermedium nicht zwischen die Flächen der Druckplatte und des Pumpgehäuses abströmen kann, also der Übergang gegen andere Druckbereiche abgedichtet ist. Bevorzugt wird ein Ausführungsbeispiel, bei dem der in der Pumpkammerwandung mündende zweite Anschluss der Zwischenkapazität einen kreisförmigen Querschnitt besitzt. Derartige Durchbrüche können be- sonders einfach durch Bohren, Stanzen oder Erodieren hergestellt werden, wobei materialabtragende Verfahren bevorzugt werden, bei denen keine Späne entstehen.
Bei einem Ausführungsbeispiel ist vorgesehen, dass der Mündungsbereich des zweiten Anschlusses kreisförmig ist. Bei einem weiteren Ausführungsbeispiel kann jedoch vorgesehen sein, dass dieser Mündungsbereich in der Pumpkammerwandung zumindest bereichsweise erweitert ist. Es können somit Öff- nungsquerschnittserweiterungen vorgesehen sein, wie sie beispielsweise durch Kerben in der Pumpkammerwandung gebildet sein können. Durch die Kerben kann zusätzlich Einfluss auf den Volumenstrom genommen •werden, der in die zu befüllende Zelle fließt. Die Kerben können außerdem einen konstanten oder einen sich verändernden Querschnitt aufweisen. Somit kann der in die zu befüllende Zelle eintretende Volumenstrom in Abhängigkeit der Drehstellung des Pumpelements beeinflusst werden. Es kann außerdem ein langsam ansteigender Volumenstrom bereitgestellt werden, wenn Kerben verwendet werden, deren Querschnitte entgegen der Drehrichtung des Rotors abnehmen. Das ist insbesondere bei geringeren Verschäumungsgraden vorteilhaft.
Selbstverständlich kann die Pumpe mehrere Saug- und Druckanschlüsse aufweisen. Es kann also eine mehrhubige Pumpe bereitgestellt werden, wobei ent- sprechend der Anzahl der Druckanschlüsse Zwischenkapazitäten ausgebildet sind. Bevorzugt wird also für jeden Druckanschluss eine Zwischenkapazität bereitgestellt .
Besonders bevorzugt ist die erfindungsgemäße Pumpe eine Flügel- oder Rollenzellenpumpe, bei denen die Förderelemente unter anderen durch Flügel oder Rollen gebildet sind. Besonders bevorzugt wird die Pumpe bei Automatikgetrieben für die Arbeitsmedium- Versorgung der Drehzahlübersetzungsmittel beziehungsweise hydraulischen Steuerelemente eingesetzt, da insbesondere in Automatikgetrieben Öl mit stark unterschiedlichen Verschäumungsgraden vorliegt.
Bei einem Ausführungsbeispiel der Pumpe stützt sich eine der Druckplatten gegenüber dem Pumpengehäuse über ein Distanzmittel ab, wie dies in der DE 199 00 927 AI beschrieben ist.
Außerdem wird ein Ausführungsbeispiel bevorzugt, bei dem der Druckanschluss und/oder der Saugan- schluss eine Öffnungserweiterung aufweisen, so dass der Druckausgleichsvorgang sowohl durch die Zwischenkapazität als auch die Kerben gesteuert ist.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausfü - rungsbeispielen mit Bezug auf die Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:
Figur la eine Pumpe mit geöffneter Pumpkammer,
Figur 1b eine Ausschnittvergrößerung der in Figur la mit X bezeichneten Einzelheit, Figur 2 einen Querschnitt der Pumpe nach Figur la, wobei der Schnitt entlang der Linie II-II in Figur la liegt,
Figur 3 ausschnittweise in Prinzipdarstellung ei- nen „abgewickelten" Rotor, und
Figur 4 verschiedene Druckverläufe einer Pumpe nach dem Stand der Technik und der erfindungsgemäßen Pumpe.
Anhand der Figuren la und 2 wird im Folgenden eine Pumpe 1 beschrieben, die als Flügelzellenpumpe ausgebildet ist. In Figur la ist die Pumpe 1 mit geöffnetem Gehäuse dargestellt, wie es sich anhand der Schnittlinie Ia-Ia aus Figur 2 ergibt. Die Pumpe 1 weist ein Pumpengehäuse 2 auf, das mehrteilig, insbesondere zweiteilig, ausgebildet sein kann, so dass -wie beim hier vorliegenden Ausführungsbeispiel- ein Gehäusegrundkörper 3 und Gehäusedeckel 4 vorliegen können. Der Gehäusegrundkörper 3 weist eine Ausnehmung 5 auf, in der ein Pumpeinsatz 6 an- geordnet ist. Dieser weist eine Pumpkammer 7 und ein in der Pumpkammer 7 drehantreibbar angeordnetes Pumpelement 8 auf. Das Pumpelement 8 wird über eine im Gehäuse 2 gelagerte Antriebswelle 9 angetrieben, die somit das Gehäuse 2 beziehungsweise den Gehäu- sedeckel 4 durchsetzt. Die Antriebswelle 9 ist an ihrem einen Ende drehfest mit dem Pumpelement 8 verbunden. An ihrem anderen, hier nicht dargestellten Ende ist ein Antriebsdrehmoment in die Antriebswelle 9 einleitbar. Die Pumpkammer 7 wird durch einen Pumpkammerring 10 und von zwei auf den Stirnseiten des Pumpkammerrings liegenden Druckplatten 11 und 12 begrenzt. Die Pumpkammer 7 kann jedoch auch von dem Pumpen- kammerring 10, einer der Druckplatten 11 oder 12 und dem Pumpengehäuse 2 begrenzt sein. Um den Pumpkammerring 10 herum ist ein spiralförmig ausgebildeter Saugraum 13 ausgebildet, der mit einem hier nicht dargestellten Reservoir für ein Fördermedium verbunden sein kann. Zwischen dem Pumpkammerring 10 und zumindest einer der Druckplatten 11 beziehungsweise 12 ist ein Durchbruch 14 ausgebildet, der in der Pumpkammer 7 mündet und somit den Saugraum 13 mit der Pumpkammer 7 verbindet und so einen Saugan- schluss 15 bildet. Mittels des Pumpelements 8 wird über den Sauganschluss 14 Fördermedium in die Pumpkammer 7 eingebracht, gefördert und an einem Druckanschluss 16 aus der Pumpkammer 7 ausgetrieben. Hierfür weist das Pumpelement 8 einen Rotor 17 auf, der drehantreibbar ist. In dem Rotor sind radial verlaufende Schlitze 18 ausgebildet, in die jeweils ein radial verschieblich geführter Flügel 19 eingebracht ist. Die Flügel 19 bilden Förderelemente 20, die -in Drehrichtung D gesehen- Förderzellen 21 be- grenzen. Die Förderzellen 21 werden radial außen von einer Gleitfläche 22 des Pumpkammerrings 10 begrenzt, auf der die Förderelemente 20 entlang gleiten oder rollen. Wie aus Figur 2 ersichtlich, werden die Förderzellen 21 seitlich von den Druckplat- ten 11 und 12 begrenzt. Durch die Querschnittsform des Durchbruches des Pumpkammerrings 10 sind die Förderzellen 21 volumenveränderlich. Bei einer Drehung des Rotors 17 laufen die Förderzellen 21 innerhalb der Pumpkammer 7 um, so dass sie abwech- selnd mit dem Sauganschluss 15 und dem Druckanschluss 16 in Verbindung stehen. Wie bereits erwähnt, liegt im vorliegenden Ausführungsbeispiel eine Flügelzellenpumpe vor. Die Pumpe 1 kann jedoch auch als Rollenzellenpumpe ausgebildet sein. Dann sind anstelle der Flügel 19 walzenartige Förderelemente 20 vorgesehen, die in entsprechenden Ausnehmungen im Rotor 17 liegen.
Der Druckanschluss 16 mündet in einen Druckraum 23, der in dem Gehäuse 2, insbesondere im Gehäusegrundkörper 3, liegt und hier rein beispielsweise durch einen Abschnitt der Ausnehmung 5 gebildet ist und von der Druckplatte 11 begrenzt wird. Mittels einer Dichtung 24 ist der Druckraum 23 von dem Saugraum 13 abgeschlossen. Der Druckraum 23 ist mit einem Verbraucheranschluss 25 verbunden, an den ein hier nicht dargestellter Verbraucher anschließbar ist, der mit dem Fördermedium beaufschlagt werden soll. Bei dem Verbraucher kann es sich beispielsweise um ein Automatikgetriebe handeln, wobei hierfür insbesondere vorgesehen ist, dass das Gehäuse 2 innerhalb des Automatikgetriebes angeflanscht ist, so dass die Verbraucher im Automatikgetriebe über den mit dem Druckraum verbundenen Verbraucheranschluss 25 versorgt werden.
Im gezeigten Ausführungsbeispiel ist die Pumpe 1 als doppelhubige Pumpe ausgeführt. Sie besitzt daher zwei Druckanschlüsse 16 und zwei Sauganschlüsse 15. Selbstverständlich kann auch eine einhubige Pumpe mit einem Druckanschluss 16 und einem Sauganschluss 15 vorgesehen sein. Selbstverständlich können auch Pumpen realisiert werden, deren Pumpkam- mern mehr als zwei Saug- und zwei Druckanschlüsse aufweisen.
Der Druckanschluss 16 mündet in der Pumpkammer 7, vorzugsweise in einer sogenannten Druckniere 26, die in der Druckplatte 11 und/oder 12 ausgebildet sein kann. Der Sauganschluss 15 kann in einer sogenannten Saugniere münden, wie dies insbesondere aus Figur la hervorgeht. Sowohl an der Saug- als auch an der Druckniere können Öffnungserweiterungen 27 beziehungsweise 28 ausgebildet sein, die vorzugsweise als Kerbe realisiert sind, deren Querschnitt sich in Drehrichtung des Rotors erweitert, wie dies bei der Öffnungserweiterung 28 dargestellt ist, oder die in Drehrichtung des Rotors sich im Quer- schnitt verjüngend ausgebildet sind, wie dies bei der Öffnungserweiterung 27 zu sehen ist.
Die Pumpe 1 weist mindestens eine hydraulische Zwischenkapazität 29 auf, die somit Fördermedium Zwischenspeichern und wieder abgeben kann. Für die Zwischenspeicherung von Fördermedium wird die Zwischenkapazität 29 mit dem am Druckanschluss 16 herrschenden Fordermediumdruck je nach Drehstellung des Pumpelements 8 beaufschlagt. In einer anderen Drehstellung wird das zwischengespeicherte Förder- medium an eine Förderzelle 21 abgegeben, die weder mit dem Sauganschluss 16 noch dem Druckanschluss 15 direkt verbunden ist. Die Zwischenkapazität 29 wird geladen, wenn ihr erster Anschluss 30 und ihr zweiter Anschluss 31 innerhalb einer Förderzelle 21 liegen, die direkte Verbindung mit dem Druckanschluss 16 aufweist. In Figur la ist eine Rotor- stellung gezeigt, bei der der erste Anschluss 30 innerhalb einer ersten Förderzelle 21' und der zweite Anschluss in einer zweiten Förderzelle 21' ' liegt, wobei diese Förderzelle 21' ' keine direkte Verbindung mit dem Sauganschluss 15 und dem Druck- anschluss 16 aufweist. Die beiden Anschlüsse 30 und 31 sind also -in ümfangsrichtung des Rotors 17 gesehen- mit einem Abstand zueinander angeordnet.
In bevorzugter Ausführungsform ist der erste Anschluss 30 der Zwischenkapazität 29 direkt mit dem Druckanschluss 16 verbunden, wie dies aus den Figuren la und lb hervorgeht. Der zweite Anschluss 31 der Zwischenkapazität 29 mündet in der Wandung W der Pumpkammer, und zwar in dem Bereich der Wandung W, der von den Förderzellen 21, 21', 21'' überstri- chen wird, also dem Rotor 17 zugewandt ist. In bevorzugter Ausführungsform mündet der zweite Anschluss 31 auf der dem Rotor 17 zugewandten Fläche der Druckplatte 12. Selbstverständlich könnte der zweite Anschluss 31 der Zwischenkapazität 29 auch auf der Gleitfläche 22 münden. Dies gilt natürlich auch für den ersten Anschluss 30 der Zwischenkapazität 29.
Wie aus Figur 2 ersichtlich, liegt die Zwischenkapazität 29 im Gehäuse 2, insbesondere im Gehäusede- ekel 4, der Pumpe 1 und der erste beziehungsweise zweite Anschluss 30,31 sind in der Druckplatte 12 ausgebildet. Damit das Fördermedium nicht zwischen die Berührflächen zwischen Druckplatte 12 und Gehäusedeckel 4 gelangen kann, sind Dichtungsmittel 32 vorgesehen, die -wie in Figur 2 dargestellt- im Gehäuse 2, insbesondere Gehäusedeckel 4, oder aber auch in der Druckplatte 12 ausgebildet sein können. Die Anschlüsse 30 und 31 sind in der Druckplatte 12 als Durchbrüche realisiert, die vorzugsweise einen kreisförmigen Querschnitt aufweisen. Bevorzugt wird ein Ausführungsbeispiel, bei dem die Durchbrüche 33 beziehungsweise 34 als Stufendurchbrüche ausgebildet sind. Innerhalb der ersten und/oder zweiten Anschlüsse, also innerhalb der Durchbrüche 33 beziehungsweise 34 sind hydraulische Widerstände 35 beziehungsweise 36 ausgebildet, die somit in Reihe zur Zwischenkapazität 29 liegen. Es ist klar, dass die Zwischenkapazität 29 nach einem Ausführungsbeispiel auch in der Wandung W' der Pumpenkammer 7 liegen kann, wobei diese Wandung W' die Außenwand der Pumpenkammer 7 bildet. Somit könnte die Zwi- schenkapazität 29 auch in der Druckplatte 11 und/oder 12 und/oder im Pumpenka merring 10 liegen. Sie kann natürlich auch -wie gezeigt- in einem der Gehäuseteile 3 und/oder 4 liegen. Gleiches gilt auch für die hydraulischen Widerstände und für die Durchbrüche 33 und 34. Beim gezeigten Ausführungsbeispiel liegen die hydraulischen Widerstände 35 und 36 zwischen der Wandung W und der Außenwand W" der Pumpkammer 7.
Wie aus Figur 3 hervorgeht, kann die Zwischenkapa- zität 29 auch mehrere miteinander verbundene Teilkapazitäten 37, 38 umfassen, wobei die erste Teilkapazität 37 mit dem ersten Anschluss 30 in Verbindung steht und die zweite Teilkapazität 38 mit dem zweiten Anschluss 31 verbunden ist. Beide Teilkapa- zitäten 37 und 38 sind miteinander verbunden, wobei vorzugsweise ein hydraulischer Widerstand 39 zwischengeschaltet ist. Es ergibt sich somit eine Reihenschaltung aus hydraulischem Widerstand 34, Teil- kapazität 37, hydraulischem Widerstand 39, Teilkapazität 38 und hydraulischem Widerstand 35. Die Kapazität der Zwischenkapazität 29 wird so bemessen, dass sie etwa das zweifache Volumen einer Förder- zelle 21 aufweist. Entsprechend ist das Volumen der Zwischenkapazität aufzuteilen, wenn Teilkapazitäten 37, 38 vorgesehen sind. Die Volumina der Teilkapazitäten 37, 38 können gleich oder verschieden sein. Denkbar wäre überdies eine Parallelschaltung von Teilkapazitäten mit gleichem oder unterschiedlichem Volumen.
Bei den vorstehend erwähnten Ausführungsbeispielen ist die Zwischenkapazität 29 im Pumpengehäuse 2 ausgebildet. Bei entsprechend starker Ausgestaltung der Druckplatte 12 wäre es jedoch auch denkbar, sowohl die Anschlüsse 30 und 31, die hydraulischen Widerstände 35, 36 und 39 und Zwischenkapazität 29 in der Druckplatte 12 herzustellen. Denkbar wäre es auch, die Zwischenkapazität und/oder die hydrauli- sehen Widerstände im Pumpkammerring 10 vorzusehen.
Die Mündungsbereiche der ersten und zweiten Anschlüsse 30, 31 können in einem Ausführungsbeispiel kreisförmig sein. Wie die vergrößerte Darstellung gemäß Figur lb jedoch leicht erkennen lässt, kann der zweite Anschluss 31 in seinem Mündungsbereich 40 auch erweitert sein. Für jeden Mündungsbereich 40 kann beispielsweise eine Kerbe K vorgesehen sein, die sich vom Mündungsbereich 40 entgegen der Drehrichtung des Rotors 17 erstreckt. Die Kerben können konstanten Querschnitt aufweisen; es ist jedoch auch möglich, dass der Mündungsbereich 40 der- art erweitert ist, dass er sich in oder entgegen der Drehrichtung des Rotors erweitert oder verengt.
In Figur 4 sind verschiedene Drücke über dem Drehwinkel des Pumpelements für eine bekannte Pumpe oh- ne Zwischenkapazität 29 und für die erfindungsgemäße Pumpe 1 mit Zwischenkapazität 29 dargestellt. Die Zuordnung der Graphen ergibt sich aus folgender Legende :
41 Betriebsdruck einer bekannten Pumpe ohne Zwischenkapazität,
42 -•- Förderzellendruck der bekannten Pumpe,
43 Betriebsdruck der Pumpe 1 mit Zwischenkapazität 29,
44 -••- Druck in der Zwischenkapazität 29 und 45 -•••-Förderzellendruck der Pumpe 1 mit Zwischenkapazität 29.
Die folgende Betrachtung gilt für eine Förderzelle, die bis zu einem Drehwinkel φl des Rotors 17 über den Sauganschluss 15 befüllt wurde. Ab dem Drehwin- kel φl wird die Förderzelle 21 durch die Zwischenkapazität 29 aufgeladen. Der Förderzellendruck 45 beginnt somit leicht zu steigen. Der Druck 44 in der Zwischenkapazität 29 fällt, da sie sich in die Förderzelle 21 entlädt.
Im Vergleich mit dem Druckverlauf 42 einer Förderzelle einer bekannten Pumpe ergibt sich ein weicherer Druckanstieg in der Förderzelle 21 der Pumpe 1. Insbesondere bei hohen Verschäumungsgraden des Fördermediums entspannt sich die Zwischenkapazität 29 in Richtung zu befüllender Zelle, wie dies ab dem Drehwinkel φl bis φ3 in Figur 4 dargestellt ist. Die Zwischenkapazität 29 sorgt bei einer Weiterdrehung des Pumpelements in diesem Zeitraum für einen früheren Druckanstieg in der Förderzelle 21. Ab dem Winkel φ3 lädt der Betriebsdruck nun sowohl die zu befüllende Zelle als auch die Zwischenkapazität 29 wieder auf. Da der Betriebsdruck ein größeres Volumen aufladen muss, das sich -wie eben erwähnt- aus Zwischenkapazität 29 und zu befüllender Zelle er- gibt, steigt der Druck in der Förderzelle 21 flacher an. Genau dieses Verhalten ist erwünscht, wenn bei einem hohen Anteil ungelöster Luft im Fördermedium bei geringem Druck die Elastizität des Fördermediums hoch und bei hohem Druck geringer ist. Das heißt, dass die Elastizitätskurve stark progressiv verläuft. Dieses Förderverhalten liegt bei der Pumpe 1 vor, so dass bei geringem Druck in der zu befüllenden Förderzelle 21 ein höherer Volumenstrom in die Zelle gelangt, was dadurch erreicht wird, dass sich die Zwischenkapazität 29 entspannt, und bei höheren Drücken in der zu befüllenden Zelle ein geringerer Volumenstrom in die befüllende Zelle vorliegen muss, was wiederum dadurch erreicht wird, dass die Zwischenkapazität neben der Förderzelle 21 aufgeladen wird. Es zeigt sich also, dass bei einer Pumpe 1 mit der Zwischenkapazität 29 auch Betriebs- zustände geregelt und verbessert werden können, die am Rand des Betriebszustandsspektrums liegen können, also beispielsweise niedriger Druck und gerin- ger Verschäumungsgrad sowie hoher Druck und hoher Verschäumungsgrad. Über den gesamten Drehzahlbereich der Pumpe 1 ergeben sich somit vorteilhafte Druckverläufe . Die Figur 2 zeigt noch, dass sich die Druckplatte 12 über ein Distanzmittel 46 von dem Boden B der Ausnehmung 5 beabstandet abstützt. Das Distanzmittel 46 kann einstückig mit dem Gehäuseteil 4 oder der Druckplatte 12 realisiert sein. Es kann aber auch als separates Einlegeteil vorliegen. Mit dem Distanzmittel 46 wird eine mechanische Spaltkompensation realisiert, bei der sich der Bereich der Druckplatte 12 innerhalb des Distanzmittels 46 in Richtung des Rotors 17 biegt und somit den Leckagespalt verringert. Die Dichtwirkung des Dichtmittels 32 wird dabei nicht beeinflusst. In der DE 199 00 927 AI ist die Druckplattenabstützung mittels Distanzmittel und die Spaltkompensation ausführlich beschrieben.
Die mit der Anmeldung eingereichten Patentansprüche sind Formulierungsvorschläge ohne Präjudiz weitergehenden Patentschutzes. Die Anmelderin behält sich vor, noch weitere, bisher nur in der Beschreibung und/oder den Zeichnungen offenbarte Merkmals ombi- nationen zu beanspruchen.
In Unteransprüchen verwendete Rückbeziehungen weisen auf die weitere Ausbildung des Gegenstandes des Hauptanspruchs durch die Merkmale des jeweiligen Unteranspruches hin; sie sind nicht als ein Verzicht auf die Erzielung eines selbständigen, gegenständlichen Schutzes für die Merkmalskombinationen der rückbezogenen Unteransprüche zu verstehen.
Da die Gegenstände der Unteransprüche im Hinblick auf den Stand der Technik am Prioritätstag eigene und unabhängige Erfindungen bilden können, behält die Anmelderin sich vor, sie zum Gegenstand unabhängiger Ansprüche oder Teilungserklärungen zu machen. Sie können weiterhin auch selbständige Erfindungen enthalten, die eine von den Gegenständen der vorhergehenden Unteransprüche unabhängige Gestaltung aufweisen.
Die Ausführungsbeispiele sind nicht als Einschränkung der Erfindung zu verstehen. Vielmehr sind im Rahmen der vorliegenden Offenbarung zahlreiche Ab- änderungen und Modifikationen möglich, insbesondere solche Varianten, Elemente und Kombinationen und/oder Materialien, die zum Beispiel durch Kombination oder Abwandlung von einzelnen, in Verbindung mit den in der allgemeinen Beschreibung und Ausfüh- rungsformen sowie den Ansprüchen beschriebenen und in den Zeichnungen enthaltenen Merkmalen beziehungsweise Elementen oder Verfahrensschritten für den Fachmann im Hinblick auf die Lösung der Aufgabe entnehmbar sind und durch kombinierbare Merkmale zu einem neuen Gegenstand oder zu neuen Verfahrensschritten beziehungsweise Verfahrensschrittfolgen führen, auch soweit sie Herstell-, Prüf- und Arbeitsverfahren betreffen.

Claims

Ansprüche
1. Pumpe mit einer Pumpkammer, in der ein dreh- antreibbares Pumpelement angeordnet ist, zumindest einem in der Pumpkammer mündenden Saug- und zumindest einem Druckanschluss und mit umlaufenden, volumenveränderlichen Förderzellen, die je nach Dreh- Stellung des Pumpelements mit dem Saug- oder Druckanschluss verbunden sind, gekennzeichnet durch eine hydraulische Zwischenkapazität, die über ihren ersten Anschluss mit dem am Druckanschluss vorliegenden Fordermediumdruck beaufschlagbar ist, und die über ihren zweiten Anschluss in Abhängigkeit der Drehstellung des Pumpelements mit dem am Druckanschluss liegenden Fordermediumdruck beaufschlagbar ist oder mit einer Förderzelle verbunden ist, die keine direkte Verbindung zu dem Druckanschluss auf- weist.
2. Pumpe, insbesondere nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Anschluss der Zwischenkapazität mit dem Druckanschluss verbunden ist.
3. Pumpe, insbesondere nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Anschluss der Zwischenkapazität in der Wandung der Pumpkammer mündet und von die Förderzelle begrenzenden Förderelementen überstrichen wird.
4. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenkapazität etwa das zweifache Volumen einer Förderzelle aufweist.
5. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass im ersten und/oder zweiten Anschluss der Zwischenkapazität ein hydraulischer Widerstand liegt.
6. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehen- den Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die
Zwischenkapazität durch zumindest zwei Teilkapazitäten gebildet ist.
7. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zumin- dest zwei Teilkapazitäten in Reihe geschaltet sind.
8. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den in Reihe geschalteten Teilkapazitäten ein hydraulischer Widerstand angeordnet ist.
9. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Pumpkammer durch einen Pumpkammerring und zumindest eine an den Stirnseiten des Pumpkammerrings liegende Druckplatte gebildet ist und/oder durch das Pum- pengehäuse begrenzt wird.
10. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenkapazität in einer der Pumpenkammer entgegengesetzten beziehungsweise abgewandten Wandung des Pumpkammerrings und/oder der Druckplatte ausgebildet ist.
11. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein hydraulischer Widerstand zwischen der innerhalb der Pumpenkammer liegenden Wandung und der abgewandten Wandung liegt.
12. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in der Druckplatte und/oder in dem Pumpenkammerring und/oder in dem Pumpengehäuse der hydraulische Widerstand und in dem Pumpgehäuse und/oder in dem Pumpenkammerring und/oder in der Druckplatte die Zwischenkapazität liegt.
13. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zwischenkapazität gegenüber anderen Druckbereichen abgedichtet ist .
14. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehen- den Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der in der Pumpkammerwandung mündende zweite Anschluss der Zwischenkapazität einen kreisförmigen Querschnitt besitzt .
15. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehen- den Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der
Mündungsbereich des zweiten Anschlusses kreisförmig ist.
16. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Mündungsbereich in der Wandung zumindest bereichsweise erweitert ist.
17. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch mehrere Saug- und Druckanschlüsse, wobei für jeden Druckanschluss jeweils eine Zwischenkapazität ausgebildet ist.
18. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie als Flügel- oder Rollenzellenpumpe ausgebildet ist und dass die Förderelemente durch Flügel oder Rollen gebildet sind.
19. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sich eine der Druckplatten gegenüber dem Gehäuse mit ei- ne Distanzmittel abstützt.
20. Pumpe, insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass an dem Druckanschluss und/oder an dem Sauganschluss eine Öffnungserweiterung ausgebildet ist.
21. Pumpe mit einer Pumpkammer, in der ein dreh- antreibbares Pumpelement angeordnet ist, zumindest einem in der Pumpkammer mündenden Saug- und zumindest einem Druckanschluss und mit umlaufenden, volumenveränderlichen Förderzellen, die je nach Dreh- Stellung des Pumpelements mit dem Saug- oder Druckanschluss verbunden sind, gekennzeichnet durch ein in den Anmeldeunterlagen offenbartes erfinderisches Merkmal .
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102018133680A1 (de) 2018-12-28 2020-07-02 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotationspumpe mit axialer Kompensation, Auslassdichtung für eine Pumpe sowie vormontierte Pumpeneinheit
DE102018133679A1 (de) 2018-12-28 2020-07-02 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotationspumpe mit axialer Kompensation, Auslassdichtung für eine Pumpe sowie vormontierte Pumpeneinheit
WO2020136269A1 (de) 2018-12-28 2020-07-02 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotationspumpe mit axialer kompensation, auslassdichtung für eine pumpe sowie vormontierte pumpeneinheit
EP3832175A1 (de) 2019-12-02 2021-06-09 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Sickendichtung
EP3929400A1 (de) 2020-06-25 2021-12-29 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Pumpe mit axial wirksamer federdichtung

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004030475A1 (de) 2003-06-30 2005-01-20 Luk Fahrzeug-Hydraulik Gmbh & Co Kg Pumpe
WO2005001289A2 (de) 2003-06-30 2005-01-06 Luk Fahrzeug-Hydraulik Gmbh & Co. Kg Flügel- oder rollenzellenpumpe
ATE483913T1 (de) 2003-06-30 2010-10-15 Ixetic Bad Homburg Gmbh Pumpe
DE102006033337A1 (de) * 2006-07-19 2008-01-24 Zf Lenksysteme Gmbh Verdrängerpumpe
JP4759474B2 (ja) * 2006-08-30 2011-08-31 日立オートモティブシステムズ株式会社 ベーンポンプ
DE102007039157B4 (de) 2007-06-05 2018-10-04 Robert Bosch Gmbh Flügelzellenpumpe
DE102007060883A1 (de) * 2007-12-18 2009-06-25 Robert Bosch Gmbh Hydraulische Arbeitsmaschine
US7988433B2 (en) 2009-04-07 2011-08-02 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor having capacity modulation assembly
US8517703B2 (en) * 2010-02-23 2013-08-27 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor including valve assembly
US9651043B2 (en) 2012-11-15 2017-05-16 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor valve system and assembly
US9249802B2 (en) 2012-11-15 2016-02-02 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor
US9435340B2 (en) 2012-11-30 2016-09-06 Emerson Climate Technologies, Inc. Scroll compressor with variable volume ratio port in orbiting scroll
US9127677B2 (en) 2012-11-30 2015-09-08 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor with capacity modulation and variable volume ratio
US9739277B2 (en) 2014-05-15 2017-08-22 Emerson Climate Technologies, Inc. Capacity-modulated scroll compressor
US9989057B2 (en) 2014-06-03 2018-06-05 Emerson Climate Technologies, Inc. Variable volume ratio scroll compressor
US9790940B2 (en) 2015-03-19 2017-10-17 Emerson Climate Technologies, Inc. Variable volume ratio compressor
US10378540B2 (en) 2015-07-01 2019-08-13 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor with thermally-responsive modulation system
CN207377799U (zh) 2015-10-29 2018-05-18 艾默生环境优化技术有限公司 压缩机
DE102016205686A1 (de) * 2016-04-06 2017-10-12 Zf Friedrichshafen Ag Flügelzellenpumpe
US10801495B2 (en) 2016-09-08 2020-10-13 Emerson Climate Technologies, Inc. Oil flow through the bearings of a scroll compressor
US10890186B2 (en) 2016-09-08 2021-01-12 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor
US10753352B2 (en) 2017-02-07 2020-08-25 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor discharge valve assembly
US11022119B2 (en) 2017-10-03 2021-06-01 Emerson Climate Technologies, Inc. Variable volume ratio compressor
US10962008B2 (en) 2017-12-15 2021-03-30 Emerson Climate Technologies, Inc. Variable volume ratio compressor
US10995753B2 (en) 2018-05-17 2021-05-04 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor having capacity modulation assembly
DE102019110905A1 (de) * 2019-04-26 2020-10-29 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Flügelzellenpumpe mit Druckausgleichsverbindung
US11655813B2 (en) 2021-07-29 2023-05-23 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor modulation system with multi-way valve
DE102022203867A1 (de) 2022-04-20 2023-10-26 Hanon Systems Efp Deutschland Gmbh Gerotorpumpe
US11846287B1 (en) 2022-08-11 2023-12-19 Copeland Lp Scroll compressor with center hub
US11965507B1 (en) 2022-12-15 2024-04-23 Copeland Lp Compressor and valve assembly

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1097368A (en) * 1964-08-17 1968-01-03 Zahnradfabrik Friedrichshafen Blade cell rotor mechanism
DE3809334A1 (de) * 1988-03-19 1989-10-05 Vdo Schindling Fluegelzellenpumpe
DE4120757A1 (de) * 1990-06-25 1992-01-02 Zahnradfabrik Friedrichshafen Fluegelzellenpumpe
EP0481347A1 (de) * 1990-10-11 1992-04-22 Toyoda Koki Kabushiki Kaisha Flügelpumpe
DE19707119C1 (de) * 1997-02-22 1998-08-13 Zahnradfabrik Friedrichshafen Hochdruckpumpe
WO1999009322A1 (en) * 1997-08-20 1999-02-25 Delaware Capital Formation, Inc. Low noise suction pump

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR405613A (fr) * 1908-11-18 1910-01-08 Hugo Lentz Dispositif d'équilibrage des ailettes de pompes rotatives
DE418430C (de) * 1924-07-31 1925-09-09 Carlshuette Akt Ges Fuer Eisen Treibmittelsteuerung fuer umsteuerbare Drehkolbenmaschinen mit sichelfoermigem Arbeitsraum und verstellbarer Zylinderlaufbuechse als Steuerorgan
CH157744A (fr) * 1931-10-02 1932-10-15 Volet Edouard Pompe à engrenage.
US2778317A (en) * 1954-10-25 1957-01-22 Cockburn David Hamilton Rotary fluid pressure pumps and motors of the eccentric vane type
US5046933A (en) * 1988-12-21 1991-09-10 Toyoda Koki Kabushiki Kaisha Vane pump with pressure leaking groove to reduce pulsations
DE4143466C2 (de) * 1991-03-20 1997-05-15 Rexroth Mannesmann Gmbh Steuerscheibe für Flügelzellenpumpe
NL9200193A (nl) * 1992-02-03 1993-09-01 Doornes Transmissie Bv Rotatiepomp met vereenvoudigd pomphuis.
US5266018A (en) * 1992-07-27 1993-11-30 Vickers, Incorporated Hydraulic vane pump with enhanced axial pressure balance and flow characteristics
DE19802443C1 (de) * 1998-01-23 1999-05-12 Luk Fahrzeug Hydraulik Pumpe
JP2000110740A (ja) * 1998-10-07 2000-04-18 Kayaba Ind Co Ltd 可変容量型ベーンポンプ

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1097368A (en) * 1964-08-17 1968-01-03 Zahnradfabrik Friedrichshafen Blade cell rotor mechanism
DE3809334A1 (de) * 1988-03-19 1989-10-05 Vdo Schindling Fluegelzellenpumpe
DE4120757A1 (de) * 1990-06-25 1992-01-02 Zahnradfabrik Friedrichshafen Fluegelzellenpumpe
EP0481347A1 (de) * 1990-10-11 1992-04-22 Toyoda Koki Kabushiki Kaisha Flügelpumpe
DE19707119C1 (de) * 1997-02-22 1998-08-13 Zahnradfabrik Friedrichshafen Hochdruckpumpe
WO1999009322A1 (en) * 1997-08-20 1999-02-25 Delaware Capital Formation, Inc. Low noise suction pump

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11608828B2 (en) 2018-12-28 2023-03-21 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotary pump with axial compensation, outlet gasket for a pump and pre-fitted pump unit
DE102018133679A1 (de) 2018-12-28 2020-07-02 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotationspumpe mit axialer Kompensation, Auslassdichtung für eine Pumpe sowie vormontierte Pumpeneinheit
WO2020136269A1 (de) 2018-12-28 2020-07-02 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotationspumpe mit axialer kompensation, auslassdichtung für eine pumpe sowie vormontierte pumpeneinheit
WO2020136270A1 (de) 2018-12-28 2020-07-02 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotationspumpe mit axialer kompensation, auslassdichtung für eine pumpe sowie vormontierte pumpeneinheit
DE102018133681A1 (de) 2018-12-28 2020-07-02 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotationspumpe mit axialer Kompensation, Auslassdichtung für eine Pumpe sowie vormontierte Pumpeneinheit
WO2020136277A1 (de) 2018-12-28 2020-07-02 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotationspumpe mit axialer kompensation, auslassdichtung für eine pumpe sowie vormontierte pumpeneinheit
DE102018133680A1 (de) 2018-12-28 2020-07-02 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotationspumpe mit axialer Kompensation, Auslassdichtung für eine Pumpe sowie vormontierte Pumpeneinheit
US12000391B2 (en) 2018-12-28 2024-06-04 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotary pump with axial compensation, outlet gasket for a pump and pre-fitted pump unit
US11746780B2 (en) 2018-12-28 2023-09-05 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Rotary pump with axial compensation, outlet gasket for a pump and pre-fitted pump unit
EP3832175A1 (de) 2019-12-02 2021-06-09 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Sickendichtung
DE102019132729A1 (de) * 2019-12-02 2021-07-01 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Sickendichtung
DE102020116748A1 (de) 2020-06-25 2022-02-17 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Pumpe mit axial wirksamer Federdichtung
EP3929400A1 (de) 2020-06-25 2021-12-29 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Pumpe mit axial wirksamer federdichtung
US11808263B2 (en) 2020-06-25 2023-11-07 Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH Pump comprising an axially acting spring gasket

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Publication number Publication date
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JP5250171B2 (ja) 2013-07-31
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DE50113597D1 (de) 2008-03-27
EP1292773B1 (de) 2008-02-13
EP1292773A1 (de) 2003-03-19
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US6817847B2 (en) 2004-11-16
US20040091381A1 (en) 2004-05-13

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