WO2001007137A1 - Säulenchromatographisches trennverfahren - Google Patents

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WO2001007137A1
WO2001007137A1 PCT/EP2000/006853 EP0006853W WO0107137A1 WO 2001007137 A1 WO2001007137 A1 WO 2001007137A1 EP 0006853 W EP0006853 W EP 0006853W WO 0107137 A1 WO0107137 A1 WO 0107137A1
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liquid
column
eluent
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bar
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PCT/EP2000/006853
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Rudolf Krumbholz
Norbert Schirra
Manfred Treitz
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Kd Pharma Bexbach Gmbh
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    • G01N30/26—Conditioning of the fluid carrier; Flow patterns
    • G01N30/38—Flow patterns
    • G01N30/46—Flow patterns using more than one column
    • G01N30/468—Flow patterns using more than one column involving switching between different column configurations

Definitions

  • the present invention relates to a column chromatography separation process using a liquid and low molecular weight fluid as an eluent for the isolation and / or purification and / or preparative extraction of (natural) substances from mixtures of substances, preferably mixtures of natural substances.
  • HPLC takes advantage of the knowledge that the separation performance of a column increases with decreasing grain size of the stationary phase. HPLC uses a much finer chromatographic separation material (3-10 ⁇ m) than that of
  • the necessary pumps can be operated in analytical HPLC up to a pressure of 400 bar.
  • pumps are operated up to a pressure of 70 (pump output: 300 l / h) to 100 bar (pump output: 60 l / h eluent (liquid)) (see e.g. Merck, Chrombook, p. 233, 1996, Darmstadt).
  • the limiting factor in HPLC, especially with high flows, is the pump pressure.
  • the column lengths used are therefore mostly short; the following applies: the smaller the particle diameter of the chromatographic material used, the shorter the columns have to be. In principle, compensation can be made by means of higher maximum working pressures, but this increases the operating costs enormously and can lead to the inefficiency of the HPLC method in the context of a preparative application.
  • SFC has established itself as a column chromatography separation process with gases (CO 2 , N 2 O, SF 6 etc.) in the supercritical state as the mobile phase.
  • gases CO 2 , N 2 O, SF 6 etc.
  • liquids and gases are heated under pressure, which are converted into the supercritical state above the respective critical temperature and the critical pressure.
  • supercritical fluids are not only distinguished by real fluids by their lower density, much lower viscosity and much higher diffusion coefficients, but above all by their excellent solvency. This is why supercritical liquids made of CO 2 , ethylene, propane, ammonia, nitrous oxide, water, Toluene, nitrogen heterocycles and others.
  • SFE supercritical fluid extraction
  • SCFE also called "destruction"
  • the SFC works at temperatures above 35 ° C and a pressure on the column outlet side of over 120 bar.
  • Verillon and Coleman describe on page 64 (Anton supra) the temperature and pressure range for working with fluids such as CO 2 - between 3 to 200 ° C and 90 - 400 bar.
  • the separations take place in the supercritical and subcritical range, but not in the liquid range, ie in a pressure range below the critical pressure and temperature.
  • Jusforques describes on p. 409 in Chap. 14 (supra Anton) the required working range with temperatures between 0 and 150 ° C and pressures between 100 and 350 bar (SFC equipment: Super C12 in the context of the preparative SFC). Prochrom also specifies a working pressure range between 100 and 350 bar, at temperatures between 10 and 80 ° C (Prochrom, prospectus for semi-preparative Supercritical Fluid Chromatograph, type: SuperC 20, 1998, Chamigneulle, France).
  • EP 0 099 765 B1 discloses that the inlet pressure of the mixture into the column must be greater than the critical pressure of the eluent, namely between 1.05 and 3. Pressures less than the critical pressure are expressly described as separation conditions.
  • Perrut describes in NO 163139 as separation conditions only the supercritical and subcritical range, namely pressures of 70-250 bar and temperatures between 25 and 80 ° C.
  • the present invention is therefore based on the object of providing a column chromatography process in the context of liquid chromatography for the industrial isolation and / or purification and / or preparative extraction of (natural) substances from (natural) substance mixtures, which leads to pure products due to a high separation performance ,
  • the present invention thus relates to a process for column-chromatographic separation of mixtures of substances, a fluid or an eluent being used Mixing of fluids in liquid, non-subcritical and non-critical state is used, which are gaseous at 25 ° C and 1 bar (hereinafter the inventive method).
  • the eluents used according to the invention are low-molecular compounds which are gaseous under normal conditions (25 ° C.; 1 bar) and which are used under such temperature and pressure conditions that they are not in the critical state or in the liquid state or not in the subcritical state (i.e. not above the critical temperature and below the critical pressure).
  • Preferred eluents for the process according to the invention are volatile compounds with little interaction
  • eluents are liquid nitrous oxide (N 2 0); Liquid fluorocarbons or fluorocarbons ("freons"), such as chlorotrifluoromethane (CCIF 3 ), trifluoromethane (CHF 3 ), tetrafluoromethane (CF 4 ), 1, 1, 1, 2-tetrafluoroethane (CF 4 H 2 ), liquid carbon dioxide (C0 2 ), liquid sulfur hexafluoride (SF 6 ), liquid propene (C 3 H 6 ), liquid propane (C 3 H 8 ), liquid ammonia (NH 3 ), liquid sulfur dioxide (SO 2 ), liquid xenon (Xe), liquid ethane ( C 2 H 6 ), which are gaseous under normal conditions.
  • CCIF 3 chlorotrifluoromethane
  • CHF 3 trifluoromethane
  • CF 4 tetrafluoromethane
  • CF 4 H 2 1, 1, 1, 2-tetrafluoroethane
  • Eluents are preferably used which have a dynamic viscosity of 10 "4 - 10 " 6 Pa s, preferably 2 * 10 * 4 - 2 * 10 "6 Pa s, a density of 0.5 - 1, 2 g / ml, preferably 0.5-1.2 g / ml.
  • the dynamic viscosity is measured for the purposes of this application with a capillary viscometer at 25 ° C.
  • such lower molecules are in liquid form as eluents in the mobile phase.
  • Eluents which are known to the person skilled in the field of SFC are preferably used.
  • liquid carbon dioxide is very particularly preferred, specifically in the liquid temperature range from -57 ° C. to 31.3 ° C., preferably from 0 to 20 ° C.
  • liquid carbon dioxide is very particularly preferred, specifically in the pressure range of greater than 30 bar, preferably 30 to 150 bar and very preferably 30 to 60 bar.
  • the liquid pressure range of the carbon dioxide is 5.2 to 73.7 bar.
  • the critical pressure is 73.7 bar and the critical temperature is 31.3 ° C.
  • the triple point of carbon dioxide is -57 ° C and 5.2 bar.
  • the working range of the low molecular weight eluent used is the liquid phase with the associated p, T values.
  • chromatographic separation in the sense of this invention means that a separation of substances takes place by distribution, that is to say by the dissolving process in both immiscible phases and by adsorption on a solid (adsorbent) on a stationary phase in the presence of an eluent as the mobile phase.
  • LSC liquid-solid chromatography
  • IUPAC has proposed terminology for the terms used here, which is expressly referred to.
  • the mobile phase containing an eluent is mixed with the aid of a modifier customary in chromatography, such as an alcohol which is liquid under operating conditions, for example ethanol or methanol.
  • This modifier can optionally be mixed with other auxiliaries and additives, such as acids or bases (eg acetic acid or diethylamine).
  • the method according to the invention can be used for column lengths in a wide range.
  • the columns are usually at least 10 cm long, but lengths of 0.25-2.0 m are preferred, and 1.1-1.7 m are particularly preferred.
  • the pressure drop can be estimated according to Formula 1 on Table 1. Since the viscosity of the liquid eluents used is small, the resulting pressure drop is also low. Due to the low pressure drop per cm column, the column can be chosen to be correspondingly long with the same particle diameter of the stationary phase or, compared to HPLC, smaller particle diameters can be used with a constant column length.
  • the method according to the invention can be operated with conventional arrangements, such as are also used in the known SFC methods.
  • C0 2 is cooled from a liquid C0 2 -Vorratstank by means of a heat exchanger.
  • the delivered by the pump C0 2 is brought by means of the heat exchanger to supercritical conditions (T> 31 ° C, p> 74bar), typically 40-60 c C. That CO 2 flows through the separation column and is expanded to a pressure control valve.
  • This pressure regulating valve regulates the column outlet pressure, which prevails at the end of the separation column and is kept above the critical pressure (p> 74bar). This ensures supercritical separation conditions in the separation column.
  • the C0 2 cools down due to the adiabatic expansion at the pressure control valve.
  • the CO 2 is then heated with a heat exchanger and brought into the gaseous state.
  • the product is separated from the gaseous C0 2 in a separator.
  • the gaseous C0 2 reaches the storage tank via the heat exchanger, which liquefies it again.
  • the result is a closed C0 2 cycle.
  • the product is injected discontinuously from the storage vessel with the help of the pump onto the separation column.
  • a total of at least four heat exchangers are required in an energy-intensive manner.
  • the particular advantage of the method according to the invention is that an energy-consuming alternating cooling and heating of the C0 2 is avoided.
  • Einzuspeisendes C0 2 is cooled from a liquid C0 2 -Vorratstank by means of a heat exchanger.
  • the pumped C0 2 is set to the separation temperature by means of the heat exchanger. However, this can be very small since the C0 2 is only heated from typically 0-5 ° C to 5-20 ° C.
  • this heat exchanger can also be taken out of operation.
  • the liquid CO 2 flows through the separation column.
  • the individual fractions are diverted to so-called fractionation columns, for example to three fractionation columns. Any number of fractionation columns are possible, but in the simplest case a fractionation column and an additional pipeline, which connects the changeover valve with another changeover valve.
  • the column outlet pressure is controlled with a pressure control valve.
  • the expansion of the CO 2 takes place at this valve.
  • the sample is separated on the separation column.
  • the changeover valve is switched so that CO and component A are diverted in the direction of the further changeover valve.
  • the liquid C0 2 is relaxed.
  • the C0 2 loses its solvent power.
  • Component A is thereby retained on the fractionation column.
  • the C0 2 is further cooled by a heat exchanger (if necessary) and is returned to the storage tank.
  • the changeover valve is switched to another fractionation column.
  • the eluting component B is held on this fractionation column.
  • Component C on another fractionation column. If no sample substance elutes, the C0 2 flow can either be conducted via one of the fractionation columns or an additional pipeline with a pressure control valve, which connects the switching valve with the other switching valve.
  • the chromatographic material of the separation column is chosen so that the resolution of the sample components is maximum.
  • the material of the fractionation columns is selected so that adsorption of the respective sample component is maximal under the conditions prevailing there during the separation.
  • This procedure can be repeated for several injections (until the capacity of a fractionation column is reached).
  • the respective components are eluted with a suitable strong solvent, e.g. Ethanol.
  • a separate pump conveys the eluent via the changeover valve to the outlet after the other changeover valve. In this case, the value fractions are collected dissolved in liquid.
  • the pressure control valve can be fitted directly behind the separation column.
  • the expanded C0 2 with the respective sample component is only passed to the relevant fractionation column after the expansion by means of the changeover valve.
  • the pressure control valves can be arranged behind the fractionation columns. additionally there are additional separators behind it.
  • the pressure behind the fractionation column is regulated.
  • the material of the fractionation columns is chosen so that components A, B and C are retained in the relevant fractionation column under the prevailing conditions.
  • the individual components of a modifier can be separated for the elution and the respective separators from CO 2 by increasing the elution strength of the CO 2 and / or additive.
  • the elution can also be carried out with a liquid eluent.
  • the separators can be omitted.
  • the arrangement can also be modified so that only one separator behind the changeover valve is used instead of three separators.
  • a conventional SFC system can be operated much more economically in terms of energy by the method according to the invention.
  • the C0 2 does not need to be heated at all or only slightly. Due to the lower pressure upstream of the pressure control unit, the cooling due to the adiabatic expansion is also less and therefore much less energy has to be supplied to the heat exchanger after the separation column.
  • the method according to the invention can be carried out on any SFC system.
  • the process according to the invention is very particularly suitable for the column-chromatographic separation of unsaturated, in particular polyunsaturated, higher fatty acids or their derivatives, such as esters or lipids, preferably from natural oils, such as vegetable oil, algae oil, oil from microorganisms or fungi, and also fish oil, and thus for extraction and Purification of SDA (steahdonic acid, 18: 4, n3), AA (arachidonic acid, 20: 4, n-6), ETA (eicosatetraenoic acid, 20: 4, n-3), EPA 25 (eicosapentaenoic acid, 20: 5, n-3), DPA (docosapentaenoic acid, 22: 5, n-3), DHA (docosahexaenoic acid, 22: 6, n-3).
  • GLA gamma-oleolenic acid 18: 3, n-6
  • ALA alpha-linolenic acid 18: 3, n-3
  • DPA docos
  • Table 2 shows the EPA content in% of the respective fraction. As can easily be seen, the course is very similar. However, the separation in the liquid area of the invention was much faster.
  • Table 3 shows the purities of the fractions on both EPA and DHA for the same separations. It can also be seen here that the separations are comparable, but the separation in the liquid region can be carried out in half the time with this phase.
  • Tables 4 and 5 show a separation of the same starting material on a different stationary phase. It can also be seen here that the separations are very similar under different conditions. In this stationary phase, however, the substances later elute under liquid conditions. The maximum achievable EPA purity is approx. 80% on this stationary phase. If an EPA purity of more than 70% is defined as a comparison for the mass yield, the yield of 36.2% in liquid conditions is significantly higher than that of supercritical conditions with only 30.3%. The pronounced tailing of both the EPA and the DHA is probably due to highly active silanol groups. This phase is less suitable for the separation. However, it could be shown that the separations are comparable in different state areas.

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Abstract

Beschrieben wird ein säulenchromatographisches Trennverfahren im Rahmen einer Flüssigkeitschromatographie mittels Eluenten als mobile Phase bestehend aus niederen Molekülen, vorzugsweise Kohlendioxid, zur Isolierung und/oder Reinigung und/oder präparativen Gewinnung von (Natur)Stoffgemischen.

Description

Beschreibung
Säulenchromatographisches Trennverfahren
Die vorliegende Erfindung betrifft ein säulenchromatographisches Trennverfahren unter Verwendung eines flüssigen und niedermolekularen Fluids als Eluent zur Isolierung und/oder Reinigung und/oder präparativen Gewinnung von (Natur)Stoffen aus Stoffgemischen, vorzugsweise Naturstoffgemischen.
Säulenchromatographische Trennverfahren spielen vermehrt in der Rohstoff- Aufbereitung, in der Produktreinigung, in der chemische Synthese sowohl im Laboratoriumsmaßstab wie auch bei großtechnischen Produktionen eine bedeutende Rolle. Ebenfalls in der chemischen Analytik sind sie für die Isolierung, Identifikation und quantitativer / qualitativer Bestimmung einzelner Komponenten in Substanzgemischen unentbehrlich. Weitere wichtige Anwendungsgebiete für derartige Trennungen sind das Recycling, wobei aus Altmaterialien, wie Abwasser und Abgasen Gifte und Schadstoffe, aber auch Wertstoffe abgeschieden werden.
Aus Kostengründen haben es bisher jedoch nur wenige säulenchromatographische Trennverfahren bis zur kommerziellen Nutzung gebracht. Insbesondere im Rahmen der präparativen Rohstoffgewinnung, insbesondere aus Naturstoffgemischen - sowie deren Analytik - kommen säulenchromatographische Trennverfahren, wie HPLC ("High Performance Liquid Chromatography") oder Hochleistungs- bzw. Hochdruck-Flüssigkeitschromatographie sowie SFC ("Supercritical Fluid Chromatograhie") zum Einsatz.
Die HPLC macht sich die Erkenntnis zunutze, daß die Trennleistung einer Säule mit abnehmender Korngröße der stationären Phase zunimmt. Bei der HPLC wird mit erheblich feinerem chromatographischen Trennmaterial (3-10 μm) als bei der
BESTATIGUNGSKOPIE Gelchromatographie (35-75 μm) oder der "klassischen" Säulenchromatographie (120-200 μm) gearbeitet. Die Feinteiligkeit der Trennmaterialien erfordert allerdings die Anwendung hoher Drücke (bis zu 40 MPa), was mit erheblichem technischen Aufwand verbunden ist. Die Säulen sind üblicherweise zwischen 5 - 100 cm (zumeist jedoch bis 25 cm) lang mit einem Innendurchmesser von 1-25 μm. Mit Kieselgel oder ähnlich porösem Material (von 10 μm oder weniger) gefüllt, kann eine 25 cm lange Säule 5000 Böden (theoretische Trennstufen) aufweisen - selbst Bodenzahlen von 65000/m können je nach stationärer Phase erzielt werden. Typische HPLC-Trennungen werden bei Raumtemperatur, vorzugsweise bei 20 bis 40°C, durchgeführt (Fa. Merck, Chrombook, 1996, Darmstadt, Fa. Phenomenex, Chromatographiekatalog, 99/00, Torrance, CA, USA). Die notwendigen Pumpen können in der analytischen HPLC bis zu einem Druck von 400 bar betrieben werden. In der präparativen HPLC werden Pumpen betrieben bis zu einem Druck von 70 (Pumpenleistung: 300 l/h) bis 100 bar (Pumpenleistung: 60 l/h Eluent (Flüssigkeit)) (vgl. z.B. Fa. Merck, Chrombook, S. 233, 1996, Darmstadt). Der limitierende Faktor bei der HPLC ist, insbesondere bei hohen Flüssen, der Pumpendruck. Die verwendeten Säulenlängen sind daher zumeist kurz; es gilt: je kleiner der Teilchendurchmesser des verwendeten chromatographischen Materials, desto kürzer müssen die Säulen werden. Prinzipiell kann eine Kompensation durch höhere maximale Arbeitsdrücke erfolgen, dies erhöht jedoch die Betriebskosten enorm und kann das HPLC - Verfahren im Rahmen einer präparativen Anwendung in die UnWirtschaftlichkeit führen.
Die SFC hat sich als säulenchromatographisches Trennverfahren mit Gasen (CO2, N2O, SF6 etc.) im überkritischen Zustand als mobile Phase durchgesetzt. Bei der SFC werden Flüssigkeiten und Gase unter Druck erhitzt, wobei diese oberhalb der jeweiligen kritischen Temperatur und des kritischen Drucks in den überkritischen Zustand überführt werden. In diesem Zustand zeichnen sich überkritische Flüssigkeiten gegenüber echten Flüssigkeiten nicht nur durch ihre geringere Dichte, viel niedrigere Viskosität und viel höhere Diffusionskoeffizienten aus, sondern vor allem durch ihr hervorragendes Lösungsvermögen. Deshalb finden überkritische Flüssigkeiten aus C02, Ethylen, Propan, Ammoniak, Distickstoffdioxid, Wasser, Toluol, Stickstoffheterocyclen u. a. Anwendung in der Extraktion, der sogenannten Supercritical Fluid Extraction (SFE od. SCFE; auch "Destraktion" genannt) - von Naturstoffen. Bekannt sind z. B. die Extraktion von Coffein aus Kaffee durch überkritisches CO2, von Hopfenbitterstoffen, Riechstoffen, von Kohlenwasserstoffen aus Erdöl oder Kohle, zur Reaktivierung von Heterogenkatalysatoren (Vgl. Wenclawiak (Hrsg.), Analysis with Supercritical Fluids: Extraction and Chromatography, Berlin: Springer 1992).
In der Regel wird in der SFC bei Temperaturen über 35°C und einem Druck auf der Säulenauslaßseite von über 120 bar gearbeitet.
Beschrieben sind zahlreiche Trennungen bei Temperaturen unterhalb der kritischen Temperatur der verwendeten mobilen Phase; vgl. K. Anton, C. Berger (Ed.); Packed Columns, Marcel Dekker Inc., New York, Basel, Hongkong, 1998.
Die Trennung von Stoffgemischen, insbesondere von Naturstoffgemischen, mittels SFC wird in einer Reihe von Publikationen beschrieben, wie in JP-A-10/316,991 ; Chirality (1992); 4(4), 252-62; J. chromatogr. (1989), 464(1 ), 125-37; Nihon Yukagakkaishi (1997), 46(11 ), 1335-1345; Semin. Food Anal. (1996), 1(2), 101-116; J. High Resolut. Chromatogr. (1996), 19(10), 569-570; Jasco Rep. (1991 ), 33(1 ), 6- 11 ; Anal. Chem. (1990), 62(12), 394R-402R; und J. Chromatogr. Sei. (1990), 28(1 ), 9-14.
Verillon und Coleman beschreiben auf Seite 64 (Anton supra) den Temperatur- und Druckbereich für das Arbeiten mit Fluiden- wie CO2 - zwischen 3 bis 200°C und 90 - 400 bar. Die Trennungen erfolgen im überkritischen und subkritischen Bereich, jedoch nicht im flüssigen Bereich, d.h in einem Druckbereich unter dem kritischen Druck und Temperatur.
Jusforques beschreibt auf S. 409 in Kap. 14 (supra Anton) den erforderlichen Arbeitsbereich mit Temperaturen zwischen 0 und 150°C und Drücken zwischen 100 und 350 bar an (SFC-Apparatur: Super C12 im Rahmen der präparativen SFC). Die Firma Prochrom gibt ebenfalls einen Arbeitsdruckbereich zwischen 100 und 350 bar an, bei Temperaturen zwischen 10 und 80°C (Fa. Prochrom, Prospekt zu semi- preparative Supercritical Fluid Chromatograph, Type: SuperC 20, 1998, Chamigneulle, Frankreich).
EP 0 099 765 B1 offenbart, daß der Einlaßdruck des Gemisches in die Säule größer als der kritische Druck des Eluenten sein muß, und zwar zwischen 1 ,05 und 3. Drücke kleiner als der kritische Druck werden ausdrücklich als Abscheidebedingungen beschrieben.
M. Perrut beschreibt in NO 163139 als Trennbedingungen nur den überkritischen und subkritischen Bereich und zwar Drücke von 70-250 bar und Temperaturen zwischen 25 und 80°C.
Im Stand der Technik sind keine chromatographischen Trennungen realisiert für mobile Phasen, mit einem Arbeitsbereich unter der kritischen Temperatur und Druck.
Schultz et. al (Schultz, W.G.; Randall, J.M.: Food Technol. 24, 1282 (1970)) beschreibt lediglich eine unspezifische Extraktion bei 22°C und 63 bar von Aromakonzentraten aus homogenisierten Früchten und Fruchtsäften. Eine chromatographische Trennung ist nicht erfolgt.
Der vorliegenden Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, ein säulenchromatographisches Verfahren im Rahmen einer Flüssigkeitschromatographie für die großtechnische Isolierung und / oder Reinigung und / oder präparative Gewinnung von (Natur)Stoffen aus (Natur)Stoffgemischen bereitzustellen, das aufgrund einer hohen Trennleistung zu reinen Produkten führt.
Somit betrifft die vorliegende Erfindung ein Verfahren zur säulenchromato- graphischen Trennung von Stoffgemischen, wobei als Eluent ein Fluid oder eine Mischung von Fluiden in flüssigem, nicht-subkritischem und nicht-kritischem Zustand zum Einsatz kommt, die bei 25°C und 1 bar gasförmig sind (nachstehend erfindungsgemäßes Verfahren).
Bei den erfindungsgemäß zum Einsatz kommenden Eluenten handelt es sich um niedermolekulare Verbindungen, die bei Normalbedingungen (25°C; 1 bar) gasförmig sind und die unter derartigen Temperatur- und Druckbedingungen zum Einsatz kommen, daß sie im flüssigen Zustand aber nicht im kritischen Zustand oder nicht im subkritischen Zustand (also nicht oberhalb der kritischen Temperatur und unterhalb des kritischen Druckes) vorliegen.
Bevorzugte Eluenten für das erfindungsgemäße Verfahren sind leichtflüchtige Verbindungen mit geringer Wechselwirkung
Besonders bevorzugte Eluenten sind flüssiges Distickstoffoxid (N20); flüssige Fluoroder Fluorkohlenwasserstoffe („Freone"), wie z.B. Chlortrifluormethan (CCIF3), Trifluormethan (CHF3), Tetrafluormethan (CF4), 1 ,1 ,1 ,2-Tetrafluorethan (CF4H2), flüssiges Kohlendioxid (C02), flüssiges Schwefelhexafluorid (SF6), flüssiges Propen (C3H6), flüssiges Propan (C3H8), flüssiger Ammoniak (NH3), flüssiges Schwefeldioxid (SO2), flüssiges Xenon (Xe), flüssiges Ethan (C2H6), welche bei Normalbedingungen gasförmig vorliegen.
Vorzugsweise werden solche Eluenten eingesetzt, die eine dynamische Viskosität von 10"4 - 10"6 Pa s, vorzugsweise 2*10*4 - 2*10"6 Pa s, eine Dichte von 0,5 - 1 ,2 g/ml, vorzugsweise 0,5-1 ,2 g/ml aufweisen.
Die Messung der dynamischen Viskosität erfolgt für die Zwecke dieser Anmeldung mit einem Kapillarviskosimeter bei 25°C.
Im erfindungsgemäßen Verfahren liegen solche niederen Moleküle als Eluent in der mobilen Phase flüssig vor. Es werden vorzugsweise solche Eluenten eingesetzt, die dem Fachmann auf dem Gebiet der SFC bekannt sind.
Flüssiges Kohlendioxid ist jedoch ganz besonders bevorzugt und zwar in dem flüssigen Temperaturbereich von -57°C bis 31 ,3°C, vorzugsweise von 0 bis 20°C.
Ferner ist flüssiges Kohlendioxid ganz besonders bevorzugt und zwar in dem Druckbereich von größer als 30 bar, vorzugsweise 30 bis 150 bar und ganz bevorzugt 30 bis 60 bar. Der flüssige Druckbereich des Kohlendioxids beträgt 5,2 bis 73,7 bar.
Bei Kohlendioxid beträgt der kritische Druck 73,7 bar und die kritische Temperatur beträgt 31 ,3°C. Der Tripelpunkt des Kohlendioxids liegt bei -57°C und 5,2 bar.
Selbstverständlich können die genannten Eluenten auch in einer Mischung vorliegen.
Der Arbeitsbereich des eingesetzten niedermolekularen Eluenten ist die flüssige Phase mit den zugehörigen p,T-Werten.
Diese p,T-Werte herrschen ebenfalls an der gewählten chromatographischen Trennsäule über welche der Eluent als mobile Phase geführt wird.
Säulenchromatographisches Trennverfahren im Sinne dieser Erfindung bedeutet, daß eine Stofftrennung durch Verteilung, also durch den Lösevorgang in beiden, miteinander nicht mischbaren Phasen und durch Adsorption an einem Feststoff (Adsorbens) an einer stationären Phase in Gegenwart eines Eluenten als mobile Phase erfolgt. Insofern kann von einer Flüssig-fest-Chromatographie (engl. Liquid- Solid Chromatography, LSC) gesprochen werden. Zu den hier benutzten Begriffen existieren Terminologie-Vorschläge der IUPAC, auf diese wird sich ausdrücklich bezogen. In einer besonderen Ausführungsform wird die mobile Phase, enthaltend ein Eluent, mit Hilfe eines in der Chromatographie üblichen Modifiziermittels, wie einem unter Betriebsbedingungen flüssigem Alkohol, z.B. Ethanol oder Methanol, versetzt. Dieses Modifiziermittel kann ggf. mit weiteren Hilf- und Zusatzstoffen, wie Säuren oder Basen (z.B. Essigsäure oder Diethylamin) versetzt werden.
Im Rahmen des erfindungsgemäßen Verfahren ergeben sich im Vergleich zu den bekannten Verfahren, wie HPLC- oder SFC-Verfahren zahlreiche Vorteile.
Besonders vorteilhaft gegenüber den bekannten HPLC- oder SFC-Verfahren ist, daß im erfindungsgemäßen Verfahren geringere Drücke angewendet werden müssen, beispielsweise lediglich Drücke bis ca. 70 bar. Dadurch können Kosten eingespart werden, da alle benötigten Bauteile, wie Pumpen, Druckaufnehmer oder Rohrleitungen, entsprechend ausgelegt bzw. kleiner dimensioniert werden können. Die erforderlichen Sicherheitsanforderungen zur Arbeitssicherheit und Betriebssicherheit können reduziert werden.
Es wurde nunmehr in überraschender Weise gefunden, daß das erfindungsgemäße Verfahren in Gegenwart jedweder handelsüblicher fester stationärer Phasen erfolgen kann, wie sie im Rahmen der HPLC und/oder der SFC verwendet werden.
Bevorzugt sind jedoch Säulen mit modifizierten oder unmodifizierten Phasen auf Basis von Kieselgel, Aluminiumoxid oder Titandioxid sowie geträgerte polymere stationäre Phasen, wie z.B. auf Kieselgel, Aluminiumoxid oder Titandioxid aufge- brachte Diolphase, Aminopropylphase, RP8 und RP18 Phasen, wobei diese Phasen insbesondere auf Kieselgelträgern aufgebracht sind.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann für Säulenlängen in weiten Bereichen eingesetzt werden. Üblicherweise sind die Säulen mindestens 10 cm lang, bevorzugt sind jedoch Längen von 0,25 - 2,0 m, besonders bevorzugt ist 1 ,1 - 1 ,7 m.
Diese höheren Säulenlängen gewährleisten eine hohe Trennleistung und können erreicht werden, da das erfindungsgemäße Verfahren keinen großen Druckabfall in der Säule verursacht.
Der Druckabfall kann nach Formel 1 an Tabelle 1 abgeschätzt werden. Da die Viskosität der zum Einsatz kommenden flüssigen Eluenten klein gewählt ist, ist auch der resultierende Druckabfall gering. Durch den geringen Druckabfall pro cm Säule kann die Säule bei gleichem Teilchendurchmesser der stationären Phase entsprechend lang gewählt werden oder es können im Vergleich zur HPLC kleinere Teilchendurchmesser bei konstanter Säulenlänge verwendet werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann mit üblichen Anordnungen betrieben werden, wie sie auch in den bekannten SFC-Verfahren zum Einsatz kommen.
Zur weiteren Erläuterung der Erfindung wird nachfolgend der Betrieb einer üblichen SFC-Anordnung im industriellen Maßstab mit dem Eluenten CO2 beschrieben.
Einzuspeisendes C02 wird aus einem flüssig C02-Vorratstank mittels eines Wärmetauschers abgekühlt. Das von der Pumpe geförderte C02 wird mittels des Wärmetauschers auf überkritische Bedingungen gebracht (T>31 °C, p>74bar), typischerweise 40-60cC. Jenes CO2 strömt durch die Trennsäule und wird an einem Druckregelventil entspannt. Dieses Druckregelventil regelt den Säulenauslaßdruck, der am Ende der Trennsäule herrscht und über dem kritischen Druck gehalten (p>74bar) wird. Dadurch werden in der Trennsäule überkritische Trennbedingungen gewährleistet. Das C02 kühlt sich durch die adiabatische Expansion am Druck- regelventil ab. Anschließend wird das CO2 mit einem Wärmetauscher aufgeheizt und in den gasförmigen Zustand gebracht. In einem Abscheider wird das Produkt vom gasförmigen C02 getrennt. Das gasförmige C02 gelangt über den Wärmetauscher, der es wieder verflüssigt, in den Vorratstank. Es ergibt sich ein geschlossener C02 -Kreislauf. Das Produkt wird aus dem Vorratsgefäß mit Hilfe der Pumpe diskontinuierlich auf die Trennsäule injiziert. Für diese übliche SFC-Anordnung sind energieintensiv total mindestens vier Wärmetauscher notwendig. Im Rahmen des erfindungsgemäßen Verfahren ergeben sich zusätzlich zu der oben für das SFC-Verfahren beschriebenen Vorgehensweise zahlreiche Möglichkeiten einer funktionalen Anordnung von denen einige nachfolgend beschrieben werden.
Der besondere Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt darin, daß ein energieaufwendiges wechselndes Abkühlen und Erhitzen des C02 vermieden wird.
Einzuspeisendes C02 wird aus einem flüssig C02 -Vorratstank mittels eines Wärmetauschers abgekühlt. Das von der Pumpe geförderte C02 wird mittels des Wärmetauschers auf die Trenntemperatur eingestellt. Dieser kann jedoch sehr klein sein, da das C02 nur von typischerweise 0-5°C auf 5-20°C erwärmt wird.
Werden niedrige Trenntemperaturen, z.B. 5°C, gewählt, so kann dieser Wärmetauscher zudem außer Betrieb genommen werden. Das flüssige CO2 strömt durch die Trennsäule. Mit Hilfe eines Umschaltventiles werden die einzelnen Fraktionen auf sogenannte Fraktionierungssäulen umgeleitet, beispielsweise auf drei Fraktionierungssäulen. Es sind beliebig viele Fraktionierungssäulen möglich, im einfachsten Fall jedoch eine Fraktionierungssäule und eine zusätzliche Rohrleitung, welches das Umschaltventil mit einem weiteren Umschaltventil verbindet.
Der Säulenauslaßdruck wird mit einem Druckregelventil geregelt. An diesem Ventil erfolgt die Entspannung des CO2. Nach Injektion der Probe (Annahme: die Probe enthält 3 Komponenten A, B und C) wird die Probe auf der Trennsäule getrennt.
Während der Elution von Komponente A wird das Umschaltventil so geschaltet, daß CO und Komponente A in Richtung des weiteren Umschaltventils umgeleitet wird. Das flüssige C02 wird entspannt. Das C02 verliert seine Lösungskraft. Komponente A wird dadurch auf der Fraktionierungssäule festgehalten. Das C02 wird durch einen Wärmetauscher weiter abgekühlt (falls notwendig) und gelangt wieder in den Vorratstank. Nach Elution von Komponente A von der Säule wird das Umschaltventil auf eine weitere Fraktionierungssäule umgeschaltet. Die eluierende Komponente B wird auf dieser Fraktionierungssäule festgehalten. Komponente C auf einer weiteren Fraktionierungssäule. Eluiert keine Probesubstanz kann wahlweise der C02-Strom über eine der Fraktionierungssäulen geführt werden oder eine zusätzliche Rohrleitung mit einem Druckregelventil, welches das Umschaltventil mit dem weiteren Umschaltventil verbinden.
Das chromatographische Material der Trennsäule ist so gewählt, daß die Auflösung der Probekomponenten maximal ist. Das Material der Fraktionierungssäulen wird so gewählt, daß Adsorption der jeweiligen Probekomponente unter den dort herrschenden Bedingungen während der Trennung maximal ist.
Diese Vorgehensweise kann für mehrere Injektionen wiederholt werden (bis die Kapazität einer Fraktionierungssäule erreicht ist). Die Elution der jeweiligen Komponenten erfolgt mit einem geeigneten starken Lösemittel, z.B. Ethanol. Eine separate Pumpe fördert den Eluenten über das Umschaltventil bis zum Auslaß nach dem weiteren Umschaltventil. Die Wertfraktionen werden also in diesem Fall in Flüssigkeit gelöst aufgefangen.
Der Vorteil dieser beschriebenen Vorrichtung liegt darin, das weder ein vierter Wärmetauscher noch ein Abscheider benötigt wird.
In weiteren Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens kann das Druckregelventil direkt hinter der Trennsäule angebracht sein. Das expandierte C02 mit der jeweiligen Probekomponente wird erst nach der Entspannung mittels des Umschaltventils auf die betreffende Fraktionierungssäule geleitet. Der Vorteil gegenüber der voranstehend beschriebenen Anordnung ist, daß nur ein Druckregelventil benötigt wird.
In weiteren Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens können die Druckregelventile hinter den Fraktionierungssäulen angebracht sind. Zusätzlich befinden sich dahinter zusätzliche Abscheider.
Bei dieser Anordnung wird der Druck hinter der Fraktionierungssäule reguliert. Das Material der Fraktionierungssäulen wird so gewählt, daß die Komponenten A, B und C bei den herrschenden Bedingungen in der betreffenden Fraktionierungssäule zurückgehalten werden. Nach mehrmaliger Injektion und Sammeln der Probekomponenten auf den Fraktionierungssäulen können die einzelnen Komponenten durch Erhöhung der Elutionsstärke des CO2 und/oder Zusatz eines Modifiziermittels zur Elution und über den jeweiligen Abscheider vom CO2 getrennt werden.
Alternativ kann auch die Elution mit einem flüssigen Eluenten erfolgen. In diesem Fall können die Abscheider entfallen. Die Anordnung kann auch so abgewandelt werden, daß anstelle von drei Abscheidern nur ein Abscheider hinter dem Umschaltventil verwendet wird.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren kann eine übliche SFC-Anlage energetisch viel günstiger betrieben werden. Im Wärmetauscher nach dem Vorratstank muß das C02 überhaupt nicht oder nur wenig erwärmt werden. Durch den geringeren Druck vor der Druckregeleinheit ist auch die Abkühlung durch die adiabatische Expansion geringer und damit muß dem Wärmetauscher nach der Trennsäule viel weniger Energie zugeführt werden. Prinzipiell kann das erfindungsgemäße Verfahren auf jeder SFC- Anlage ausgeführt werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist ganz besonders zur säulen- chromatographischen Trennung von ungesättigten, insbesondere mehrfach ungesättigten höheren Fettsäuren oder deren Derivaten, wie Estern oder Lipiden, vorzugsweise aus Naturölen, wie Pflanzenöl, Algenöl, Öl von Mikroorganismen oder Pilzen, sowie Fischöl und somit zur Gewinnung und Reinigung von SDA (Steahdonsäure, 18:4, n3), AA (Arachidonsäure, 20:4, n-6), ETA (Eicosatetraen- säure, 20:4, n-3), EPA 25 (Eicosapentaensäure, 20:5, n-3), DPA (Docosapentaen- säure, 22:5, n-3), DHA (Docosahexaensäure, 22:6, n-3). GLA (gamma-ünolensäure 18:3, n-6), ALA (alpha-Linolensäure 18:3, n-3), DPA (Docosapentaensäure, 22:5, n-6) geeignet.
Die nachfolgenden Beispiele dienen zur Erläuterung der Erfindung, ohne die Erfindung auf diese Beispiele zu begrenzen.
Beispiel 1 :
Es wurde eine übliche SFC-Anordnung verwendet, wie sie weiter oben beschrieben wurde. Die verwendeten Säulen wiesen eine Länge von bis zu 170 cm auf. Die normal verwendeten Arbeitsdrücke betrugen in der Regel zwischen 120 und 350 bar. Diese Säulen können in der SFC eingesetzt werden, da die Druckabfälle auch über einer so langen Säule nur gering sind (normalerweise 20-50 bar). Durch die geringen Druckabfälle können auch höhere Flüsse, die in der SFC, im Gegensatz zur HPLC, nur zu einen geringen Effizienzverlust führen, eingesetzt werden. Als Eluent wurde Kohlendioxid verwendet. Die Arbeitsparameter sind in der nachfolgenden Tabelle 1 aufgelistet. Neben erfindungsgemäßem Einsatz von flüssigem bzw. fluidem Kohlendioxid wurde auch überkritisches Kohlendioxid eingesetzt.
Tabelle 1 : Arbeitsparameter
Figure imgf000014_0001
F η-L-\000 Berechnung gemäß: Ap = 60-π-r2 -dp2
Δp Druckabfall in [bar]
F Volumenfluß des Eluenten in [ml/min]
L Länge der Säule in [cm] η Viskosität in [cPoise]; 1000
CPoise=1Pas
R Innenradius der Säule in [cm] Dp Teilchendurchmesser in [μm] Beispiel 2:
Es wurden Trennungen eines Fischölethylesters auf zwei verschiedenen stationären Phasen durchgeführt. Gewählt wurde jeweils sowohl überkritische Bedingungen als auch eine Temperatur/Fluß-Kombination aus dem erfindungsgemäßen Bereich. In der folgenden Tabelle 2 sind die Reinheit der EPA und/oder DHA der aufgefangenen Fraktionen miteinander verglichen.
Es wurde ein Fischöl unter verschiedenen Bedingungen getrennt: flüssige Phase (T=18°C, pn=52 bar; F=300 kg/h); überkritische Phase: (T=46°C, pn=105 bar; F=300 kg/h); stationäre Phase: Aminopropyl; mobile Phase: C02.]
In Tabelle 2 ist der Gehalt an EPA in % der jeweiligen Fraktion aufgetragen. Wie leicht zu erkennen, ist der Verlauf sehr ähnlich. Jedoch erfolgte die Trennung im flüssigen erfindungsgemäßen Bereich viel schneller.
Eine Reduzierung von ca. 75 auf nur 40 min war möglich. Die absolut erzielbare Reinheit war lediglich etwas geringer (anstatt 95% bei überkritischen Trennbe- dingungen auf ca. 90% im flüssigen Bereich). Legt man jedoch zur Ausbeuteberechnung die Fraktionen mit einer EPA-Reinheit über 80% zugrunde so entsprach diese im überkritischen Bereich 52,7% der injizierten Masse und im flüssigen Bereich 52,0%. Diese Zahlen verdeutlichen, daß die erzielten Trennungen sehr ähnlich sind.
Jedoch sind die im flüssigen Bereich notwendigen Anlagen wesentlich billiger, da sie nur für Drücke bis ca. 70 bar geeignet sein müssen und nicht bis zu 300 bar ausgelegt werden. Tabelle 2: Gehalt an EPA in % Gehalt an EPA in % bei Trennung mit bei Trennung mit flüssigem Kohlendioxid überkritischem Kohlendioxid
Trenndauer Gehalt der Fraktion Trenndauer Gehalt der Fraktion nin) an EPA (%) τιin) an EPA (%)
12 1 ,4 21 2,03
12,5 0,18 23 0,99
13 0,12 25 0,29
13,5 0,25 28 0,54
14 0,19 30 3,01
14,5 0,23 32 13
15 0,53 33 14,23
15,5 3,61 34 14,35
16 13,94 35 18,63
16,5 27,28 36 25,5
17 44,65 37 36,16
17,5 64,79 38 54,23
18 73,59 39 76,62
18,5 79,96 40 91 ,08
19 84,14 41 93,96
19,5 86,69 42 94,78
20,5 89,07 43 95,18
21 89,64 44 95,44
21 ,5 89,45 45 95,31
22 88,05 46 95,25
22,5 87,01 47 94,34
23 85,76 48 93,67
23,5 84,1 49 93,03
24 82,16 50 92,34
24,5 80,53 51 91 ,7
25 78,8 52 91 ,24
25,5 76,97 53 90,67
26 75,63 54 89,42
26,5 74,09 56 86,79
27 73,21 59 79,34
28,5 69,27 62 61 ,96
32 59,55 67 14,71
34 51 ,7 121 1 ,95
37 26,52
40 17,67 In Tabelle 3 sind für die gleichen Trennungen die Reinheiten der Fraktionen an sowohl EPA als auch DHA aufgetragen. Auch hier ist ersichtlich, daß die Trennungen vergleichbar sind, jedoch die Trennung im flüssigen Bereich ist mit dieser Phase in der halben Zeit durchführbar.
Es wurde ein Fischöl unter verschiedenen Bedingungen getrennt: flüssige Phase (T=18°C, pn=52 bar; F=300 kg/h); überkritische Phase: (T=46°C, pn=105 bar; F=300 kg/h); Phase: Aminopropyl; mobile Phase: CO2
Tabelle 3: Gehalt an EPA DPA in % Gehalt an EPA/DPA in % bei Trennung mit bei Trennung mit flüssigem Kohlendioxid überkritischem Kohlendioxid
Trenndauer Gehalt der Fraktion Trenndauer Gehalt der Fraktion nin) an EPA/DPA (%) (min) an EPA/DPA (%)
12 1 ,4/2,99 21 2,03/85,53
12,5 0,18/0,31 23 0,99/9,92
14 0,12/0,18 25 0,29/0,65
13,5 0,25/0,32 28 0,54/0,27
14 0,19/0,26 30 3,01/0,37
14,5 0,23/0,27 32 13/0,28
15 0,53/0,12 33 14,23/02,
15,5 3,61/0,16 34 14,35/0,01
16 13,94/0,01 35 18,63/0,01
16,5 27,28/0,11 36 25,5/0,15
17 44,65/0,01 37 36,16/0,01
17,5 64,79/0,01 38 54,23/0,01
18 73,59/0,01 39 76,62/0,22
18,5 79,96/0,01 40 91 ,08/0,01
19 84,14/0,01 41 93,96/0,01
19,5 86,69/0,01 42 94,78/0,01
20,5 89,07/0,32 43 95,18/0,13
21 89,64/0,75 44 95,44/0,01
21 ,5 89,45/1 ,41 45 95,31/0,27
22 88,05/2,58 46 95,25/0,35
22,5 87,01/3,72 47 94,34/0,44
23 85,76/5,15 48 93,67/0,58
23,5 84,1/6,66 49 93,03/0,72
24 82,16/8,14 50 92,34/0,93 24,5 80,53/10 51 91 ,7/1 ,2
25 78,8/1 1 ,66 52 91 ,24/1 ,48
25,5 76,97/13, 17 53 90,67/1 ,88
26 75,63/14,81 54 89,42/2,43
26,5 74,09/16,12 56 86,79/3,65
27 73,21/17,31 59 79,34/8,53
28,5 69,27/21 ,06 62 61 ,96/21 ,54
32 59,55/28,9 67 14,71/62,52
34 51 ,7/35,27 121 1 ,95/81 ,27
37 26,52/54,38
40 17,67/62,17
In Tabellen 4 und 5 ist eine Trennung des gleichen Ausgangsmaterials auf einer anderen stationären Phase gezeigt. Auch hier ist ersichtlich, daß die Trennungen unter verschiedenen Bedingungen sehr ähnlich sind. Auf dieser stationären Phase eluieren die Substanzen jedoch später bei flüssigen Bedingungen. Die maximal erreichbare EPA-Reinheit ist auf dieser stationären Phase ca. 80%. Definiert man als Vergleich für die Massenausbeute eine EPA-Reinheit von mehr als 70% so ist die Ausbeute mit 36,2% bei flüssigen Bedingungen wesentlich höher als bei überkritischen Bedingungen mit nur 30,3%. Das stark ausgeprägte Tailing sowohl der EPA als auch der DHA ist vermutlich auf noch hochaktive Silanolgruppen zurückzuführen. Diese Phase ist für die Trennung weniger geeignet. Es konnte jedoch gezeigt werden, daß die Trennungen in verschiedenen Zustandsbereichen vergleichbar sind.
Es wurde ein Fischöl unter verschiedenen Bedingungen getrennt: flüssige Phase (T=18°C, pn=52 bar; F=300 kg/h); überkritische Phase: (T=46°C, ρn=160 bar; F=300 kg/h); stationäre Phase: Kieselgel; mobile Phase: CO2.
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Im Text verwendete Abkürzungen:
HPLC Hochleistungsflüssigkeitschromatographie
SFC Chromatographie mit überkritischem Gas
SbFC Chromatographie mit fluidem Gas (T<Tkr; p>Pkr )
LFC Chromatographie mit flüssigem Gas (T<Tkr; p<Pkr)
EPA Eicosapentaensäurethylester (20:5)
DHA Docosahexaensäure (22:6)

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur säulenchromatographischen Trennung von Stoffgemischen, wobei als Eluent ein Fluid oder eine Mischung von Fluiden in flüssigem, nicht- subkritischem und nicht-kritischem Zustand zum Einsatz kommt, die bei 25°C und 1 bar gasförmig sind.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Eluent ausgewählt wird aus der Gruppe bestehend aus flüssigem Distickstoffoxid, flüssigem Fluorkohlenwasserstoff oder Fluorchlorkohlenwasserstoff, flüssigem
Kohlendioxid, flüssigem Schwefelhexafluorid, flüssigem Propen, flüssigem Propan, flüssigem Ammoniak, flüssigem Schwefeldioxid, flüssigem Xenon, flüssigem Ethan oder einer Mischung davon.
3. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Eluent eine dynamische Viskosität von 10"4 - 10"5 Pa s, vorzugsweise 2*10"4 - 2*10"5 Pa s, eine Dichte von 0,5 - 1 ,2 g/ml, vorzugsweise von 0,5-1 ,2 g/ml aufweist
4. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Eluent flüssiges Kohlendioxid ist, vorzugsweise in einem Temperaturbereich von 0 bis 20°C.
5. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Eluent flüssiges Kohlendioxid ist in einem Druckbereich von 30 bis 150 bar .
6. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der Eluent mindestens ein Modifiziermittel enthält.
7. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß eine Säulenlänge von mindestens 10 cm verwendet wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß eine Säulenlänge von 0,25 bis 2,0 m verwendet wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß eine Säulenlänge von 1 , 1 bis 1 ,7 m verwendet wird.
10.Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß als stationäre Phase modifizierte oder unmodifizierte Phasen ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Kieselgel, Aluminiumoxid, Titandioxid sowie geträgerte polymere stationäre Phasen verwendet werden.
1 1 .Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die stationäre modifizierte Phase ausgewählt wird aus der Gruppe bestehend aus auf Kieselgel, Aluminiumoxid oder Titandioxid aufgebrachte Diolphase, Aminopropylphase, RP8 und RP18 Phase.
12. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß als Stoffgemische Naturöle enthaltend ungesättigte Fettsäuren verwendet werden.
13. Verwendung von Fluiden oder einer Mischung von Fluiden in flüssigem, nicht- subkritischem und nicht-kritischem Zustand, die bei 25°C und 1 bar gasförmig sind, zur Isolierung und / oder Reinigung und/oder präparativen Gewinnung von Stoffgemischen mittels Säulenchromatographie.
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