WO1995034395A1 - Piece de coulee comportant une couche externe apte a former une couche impermeable aux gaz et procede de mise en ×uvre - Google Patents

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WO1995034395A1
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Eric Hanse
Philippe Dumas
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Vesuvius France S.A.
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    • C04B2235/3418—Silicon oxide, silicic acids or oxide forming salts thereof, e.g. silica sol, fused silica, silica fume, cristobalite, quartz or flint

Definitions

  • refractory material components are used to channel and control the molten steel flow and to protect it from reoxidation when it is flowing from a ladle to a tundish and from the distributor to a continuous casting mold.
  • the refractory material is subject to severe conditions of use. It undergoes thermal stress, a steel erosion, oxidation, and generally all reactions which result from interactions between the constituents of the refractory material and steel.
  • the refractory materials used generally contain carbon. Frequently they use a carbon bond and are composed of one or more refractory oxides such as alumina, zirconia. clay, magnesia. silica, silicon carbide or other dense grains. These refractories also generally contain significant amounts of carbon in the form of graphite, amorphous graphite, carbon black and an additional amount of carbon from the binder used.
  • the invention relates to a part for casting steel, this part comprising a body made of a refractory material containing carbon. It applies in particular to steel casting between a ladle and a continuous casting distributor, and to steel casting between a distributor and a continuous casting mold.
  • It also relates to a heat treatment process of a workpiece according to the invention.
  • EP 2 695 8408 a metal pouring nozzle which comprises a body of refractory material in which is formed a flow channel for the molten metal.
  • the nozzle has an annular chamber arranged around the channel near the periphery of this channel and extending almost over its entire length.
  • the chamber is connected to means for placing under vacuum. It forms a screen for the migration of gaseous products towards the flow channel.
  • the nozzle may also include a jacket made of a carbon-free refractory material interposed between the periphery of the channel and the chamber placed under vacuum.
  • the depression is maximum in the area located around the annular chamber.
  • the complex network of porosity leads to significant pressure drops.
  • the depression drops, which considerably limits the evacuation of the gases formed. It is therefore very difficult to eliminate the gases in the immediate vicinity of the contact area of the refractory with liquid steel.
  • GB-A-2,095,612 is a casting stopper. It has a body and a reinforced nose ending the body and made of a material different from that of the body. The material of the body and that of the nose are compressed in a single operation. In other words, two powders of different composition, for example graphite alumina for the body and zirconia or magnesia for the nose, are introduced simultaneously into the same mold and then pressed and cooked simultaneously.
  • the cohesion of the alumina, zirconia and / or magnesia grains is obtained by a carbon type bond, namely a bond in which the carbon contained in the mixture constitutes by hot polymerization. a network that encloses the different grains.
  • the reactions between chemical compounds, particularly gaseous, which can form at high temperature in the refractory material constituting the nose of the stopper and in the liquid steel occur.
  • the carbon monoxide reduces some elements present in the molten steel on the surface of the nose and on this surface causes the precipitation of oxides especially aluminum oxide. Oxide deposits gradually prevent complete closure of the sprue.
  • the present invention relates to a part for steel casting which overcomes these drawbacks of the prior art.
  • This part must make it possible to completely prevent reactions between chemical compounds, particularly gaseous, which can form at high temperature in the refractory material constituting the body of the part and in the liquid steel.
  • the part comprises a layer partially or totally covering the body and capable of forming a gas-impermeable, oxidized and densified layer when it is brought to a temperature above 1000 ° C. .
  • the plugging phenomena which occur when the carbon monoxide forming in the refractory reduces certain elements present in the liquid steel on the surface of the flow channel are remedied. steel and causes the precipitation of oxides, in particular aluminum oxide, on this surface. Oxide deposits gradually block the nozzle channel, which disturbs regulation and greatly reduces its duration of use. These deposits can also detach unexpectedly and end up as inclusions within the solidified steel. That, according to the invention, gas exchange between the refractory body of the nozzle and steel are prevented, the plugging phenomena previously known are reduced very significantly and the quality of the cast steel is improved. The steel is cleaner, having fewer inclusions.
  • a hard and dense layer without carbon avoids such phenomena.
  • the outer layer of the nozzle is made of a refractory material comprising sintering precursors.
  • sintering precursors are intended to promote the phenomenon of sintering, that is to say of grain to grain bonding. It allows sintering to occur at a lower temperature and to run in a shorter time.
  • These sintering precursors are chosen in particular from the group comprising calcined alumina, reactive calcined alumina, silica smoke, clays, fine particles ( ⁇ 50 microns) of oxides.
  • the outer layer is made of a material comprising at least 4% and at most 9% by weight of carbon, including the carbon contained in the binder used, of which 1.5% to 6% in the form of graphite. Ideally the total carbon will not exceed 5% by total weight.
  • the outer layer may consist of an insert manufactured separately from the body and then assembled with this body. It can also be co-pressed at the same time as the body of the nozzle.
  • the same binder is used to bond the material constituting the body of the part and the material constituting the outer layer.
  • the use of the same binder provides greater ease of manufacture, particularly in the case where the part is compressed. Indeed, in the latter case, it would be very difficult, if not impossible, to compress a part using two different binders.
  • the material of the outer layer comprises agents for reducing the permeability.
  • agents for reducing the permeability are preferably chosen from the group consisting of borax, silicon carbide, boron carbide, boron nitride and metal additions and particularly silicon.
  • the purpose of these permeability reduction agents is to create a layer with reduced permeability which is added to the dense oxidized layer impermeable to gases formed by sintering the wall of the pouring channel.
  • the outer layer consists of at least 80% alumina and is not covered with enamel. It has a thickness of less than 10 mm and the thickness of the dense sintered layer impermeable to gases is less than 5 mm.
  • the invention further relates to a method of implementing a part according to the invention. According to this method, a dense, sintered and gas-impermeable layer is formed on the surface of the pouring channel during the heat treatment step.
  • the heat treatment step is carried out by bringing the part to a temperature of 1000 ° C. in less than 20 minutes.
  • FIG. 1 is a view in longitudinal section of a pouring nozzle according to the present invention
  • Figures 2 and 3 are partial views on an enlarged scale of part of the nozzles shown in Figure 1
  • FIG. 4 is a diagram which illustrates the preferred mode of preheating used for the creation of a dense sintered layer impermeable to gases in a nozzle according to the present invention.
  • Figure 5 is a longitudinal sectional view of an alternative embodiment of a pouring nozzle according to the invention
  • Figure 6 is a longitudinal sectional view of a stopper rod according to the present invention;
  • the pouring nozzle shown in FIG. 1 is intended to be placed under a distributor. It can be fixed under this distributor in a fixed position, for example cemented in a seat brick or by means of a bayonet mechanism or the like. It can also be placed in a tube changing machine which allows, in known manner, to quickly replace one tube with another.
  • the nozzle comprises a body designated by the reference 2, an upper part through which the liquid steel enters a pouring channel 9 which passes right through. In the embodiment shown the liquid metal flows through vents 6 arranged laterally relative to the body.
  • the pouring nozzle comprises a cuff 8 made of a material resistant to erosion by the powder covering the casting mold. This cuff will be placed at the level of the steel in the continuous casting mold where cover powder floats on the liquid steel. The two openings 6 open below the level of the metal so as to avoid any contact with the air.
  • the body 2 of the nozzle is made of a traditional refractory material, for example a material comprising from 20 to 30% of carbon and one or more refractory oxides such as alumina, zirconia, silica, magnesia, etc.
  • the body 2 is coated externally with a layer of enamel 3 which aims to prevent oxidation of the refractory material during preheating and use.
  • the interior of the pouring channel 9 is made of a refractory material comprising a low graphite content. The total loss on ignition of this material is less than 9%. This means that when this material is oxidized during the step of preheating the nozzle, the graphite it contains and the carbon contained in the binder represent 9% or less of the weight of refractory.
  • the jacket 10 includes a large amount of a refractory oxide such as alumina. This quantity is at least equal to 80%.
  • the material constituting layer 10 comprises sintering precursors, in particular calcined alumina, reactive calcined alumina, silica smoke or clays. Sintering precursors are small grains, that is to say grains whose specific surface is large. As a result, the contact surface between the grains is increased. The calcined alumina has a large specific surface and the calcined alumina reactivates an even greater specific surface. Silica smoke produces an alumina-silica reaction to create mullite. The densification of the shirt is then carried out by mullitization. Clay type systems also create ceramic bonds at a relatively low temperature of the order of 1000 ° C to 1100 ° C.
  • This layer is dense, hard and has pores of small diameter. It is therefore impermeable to gases.
  • This layer is preferably formed during the preheating of the nozzle. The preheating operation oxidizes the carbon contained in the jacket 10 and thus eliminates it. This gives a carbon-free layer on the surface of the flow channel 9 of the nozzle. It should however be noted that, unlike the attempts observed previously, this carbon-free layer has a small thickness.
  • the thickness of the decarburized layer will typically be 3 mm, and at most 5 mm. It is thus observed that a substantial portion of the thickness of the jacket is not decarburized during preheating. In fact, during this operation, two simultaneous phenomena are observed. On the one hand, the oxidation of carbon which increases the permeability of the jacket material in a proportion all the greater the higher the carbon content. This is the reason why, in general, the carbon content of the jacket material should not be high and in any case it should not be greater than 9%.
  • FIG. 2 There is shown in Figures 2 and 3 a portion of the nozzle of Figure 1 before the preheating operation ( Figure 2) and after preheating (Figure 3).
  • Figure 2 a distinction is made between layer 2 corresponding to the body and layer 10 corresponding to the thickness of the jacket before preheating.
  • FIG. 3 the layer 2 forming the body has remained identical.
  • the layer 10 is now broken down into a layer 10a which constitutes the dense sintered oxidized sintered layer impermeable to the gases described above and a layer 10b which has not been oxidized because it has been protected from oxidation by the layer 10a . Its composition therefore remained identical to the initial composition it had prior to preheating.
  • the nozzle which initially consisted of only two distinct layers, now consists of three different layers.
  • agents for reducing the permeability are also included in the jacket 10. These waterproofing agents are, for example, silicon metal, borax, boron carbide (B 4 C), boron nitride (BN) . These agents are designed to reduce the permeability of the layer 10b so as to form an additional barrier in order to oppose the circulation of gas between the liquid steel flowing through the trough 9 and the body of refractory material 2.
  • FIG. 4 shows a graph which illustrates the correct way of preheating a nozzle of the invention.
  • curve A the temperature of the nozzle was rapidly raised to a temperature at least equal to 1000 ° C. This temperature was measured in the refractory material inside the channel 4. This was done in a period of less than 20 min. Indeed, as explained previously, two phenomena occur simultaneously during preheating. on the one hand the oxidation of the carbon layer and on the other hand the creation of a dense sintered layer.
  • the oxidation will continue throughout the thickness of the jacket 10 and may also reach the body 2. In order for this to not happen it is necessary quickly reach the sintering temperature, that is to say a temperature at least equal to 1000 ° C as shown schematically in Figure 4. It is therefore necessary that the power of the burners used for preheating is sufficient to allow this temperature to be reached quickly.
  • Curve B illustrates a too slow rise in temperature.
  • the temperature of 1000 ° C. necessary for the sintering to be able to be carried out under good conditions is reached only after too long a duration, clearly greater than 20 min. Under these conditions the decarburization of the jacket 10 has occurred excessively and it will not be possible to obtain a sufficiently tight layer.
  • the temperature rise is rapid but the maximum temperature reached remains below 1000 ° C. Consequently, in this case also, the sintering of the layer 10a will not occur under good conditions.
  • FIG. 5 an alternative embodiment of the nozzle of Figure 1.
  • the difference lies in the fact that the jacket 10 does not completely cover the pouring channel 9.
  • the upper part of the nozzle, called seat area , the lower part of the channel 9 and the gills are not covered by the jacket 10.
  • the nozzle of the invention can be covered externally with a layer of enamel to prevent oxidation of the refractory material during preheating and use.
  • this enamel layer must not be present on the jacket 10 because it would prevent its oxidation during preheating and therefore its surface densification which is a desired effect in accordance with the present invention in order to create a dense sintered layer as has been explained previously.
  • the stopper rod has a body 2 of elongated shape.
  • An axial channel 7 is left in this body by the pressing mandrel.
  • the axial channel 7 extends from the upper end of the stopper rod to a small distance from its lower end.
  • the part upper part of the body can be connected, by means not shown, to a lifting mechanism which makes it possible to move it vertically in order to regulate the flow of liquid steel.
  • the stopper has a rounded nose 5.
  • the body 2 of the stopper is made of a traditional refractory material, for example a material comprising from 20 to 30% of carbon and one or more refractory oxides such as alumina, zirconia, silica, magnesia etc.
  • the outer layer 4 of the nose 5 is made of a refractory material having a low graphite content.
  • the total loss on ignition of this material is less than 9%. This means that when this material is oxidized during the preheating stage of the stopper, the graphite it contains and the carbon contained in the binder represent 9% or less of the weight of refractories.
  • the outer layer 4 includes a large amount of a refractory oxide such as alumina.
  • the material constituting the outer layer 4 of the nose includes sintering precursors, in particular calcined alumina, reactive calcined alumina, silica smoke or clays. The total amount of refractory oxide is at least 80%.
  • the sintering precursors are generally grains of small size, that is to say grains with a large specific surface. As a result, the contact surface between the grains is increased.
  • the calcined alumina has a large specific surface and the calcined alumina reactivates an even greater specific surface.
  • Silica smoke produces an alumina-silica reaction to create mullite.
  • the densification of layer 4 is then carried out by mullitization.
  • Clay type systems also create ceramic bonds at a relatively low temperature of the order of 1000 ° C to 1100 ° C.
  • This layer is dense, hard and has pores of small diameter. It is therefore impermeable to gases.
  • This layer is preferably formed during the preheating of the stopper rod, but it can also be carried out previously. The preheating operation oxidizes the carbon contained in the outer layer 4 and thus eliminates it. This gives a carbon-free layer on the outer surface of the nose 5. It should be noted that this carbon-free layer has a small thickness.
  • the thickness of layer 4 is 10 mm
  • the thickness of the decarburized layer will typically be 3 mm and at most 5 mm. It can thus be seen that a large part of the thickness of layer 4 is not decarburized during preheating. In fact, during this operation, two simultaneous phenomena are observed. On the one hand, the oxidation of carbon which increases the permeability of the jacket material in a proportion all the greater the higher the carbon content. This is the reason why, in general, the carbon content of the jacket material should not be high and in any case it should not be more than 9%.
  • the stopper rod shown in Figure 6 was produced by the process known as isostatic copressing. Two mixtures, one corresponding to the composition of the body 2 of the stopper rod, the other to that of the outer layer 4, were placed simultaneously in a deformable mold comprising an axial mandrel intended to form a recess corresponding to the channel 7. L he assembly was subjected to isostatic pressing. The same binder was used for the body 2 and for the outer layer 4. The use of the same binder is a great advantage because it makes it possible to give greater cohesion to the part and ensures a better bond between the body 2 and the outer layer 4.
  • the nozzle which initially consisted of two distinct layers will consist of three different layers after a preheating step.
  • permeability reduction agents are also included in layer 4.
  • These waterproofing agents are, for example, silicon metal, borax, boron carbide (B C), boron nitride (BN). The purpose of these agents is to reduce the permeability of the layer so as to form an additional barrier to oppose the circulation of gases between the liquid steel contained in the pocket or in the distributor and the body of the refractory material 2.
  • composition of an example of a mixture for the constitution of a sintered layer according to the invention is given below and the physical properties of this layer before sintering / oxidation.

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Abstract

L'invention concerne une pièce pour la coulée d'acier comportant un corps (2) réalisé en un matériau réfractaire comportant du carbone. Elle comporte une couche (10) revêtant partiellement ou entièrement le corps et apte à former une couche (10a) imperméable au gaz, oxydée et densifiée lorsqu'elle est portée à une température supérieure à 1000 °C. La couche (10) est constituée d'un matériau réfractaire comportant des précurseurs de frittage choisis dans le groupe comprenant l'alumine calcinée, l'alumine calcinée réactive, la fumée de silice, les argiles.

Description

PIECE DE COULEE COMPORTANT UNE COUCHE EXTERNE APTE A
FORMER UNE COUCHE IMPERMEABLE AUX GAZ
ET PROCEDE DE MISE EN OEUVRE
Dans la coulée en continu de l'acier, des pièces de matériau réfractaire sont utilisées pour canaliser et réguler l'écoulement de l'acier liquide et pour le protéger de la réoxydation lorsqu'il s'écoule d'une poche vers un répartiteur et du répartiteur vers un moule de coulée en continu. Le matériau réfractaire est soumis à des conditions d'utilisation sévères. Il subit des contraintes thermiques, une érosion par l'acier, une oxydation, et d'une manière générale toutes les réactions qui résultent d'interactions entre les constituants du matériau réfractaire et de l'acier.
Les matériaux réfractaires utilisés contiennent généralement du carbone. De manière fréquente ils utilisent une liaison carbone et sont composés d'un ou plusieurs oxydes réfractaires tel que l'alumine, la zircone. l'argile, la magnésie. la silice, le carbure de silicium ou d'autres grains denses. Ces réfractaires contiennent aussi généralement des quantités significatives de carbone sous la forme de graphite, de graphite amorphe, de noir de carbone et une quantité supplémentaire de carbone provenant du liant utilisé.
L'invention concerne une pièce pour la coulée d'acier, cette pièce comportant un corps réalisé en un matériau réfractaire contenant du carbone. Elle s'applique notamment à la coulée d'acier entre une poche et un répartiteur de coulée en continu, et à la coulée d'acier entre un répartiteur et un moule de coulée en continu.
Elle concerne également un procédé de traitement thermique d'une pièce selon l'invention.
On connaît déjà (EP 2 695 848) une busette de coulée de métal qui comporte un corps en matériau réfractaire dans lequel est ménagé un canal d'écoulement du métal en fusion. La busette comporte une chambre annulaire disposée autour du canal à proximité de la périphérie de ce canal et s 'étendant à peu près sur toute sa longueur. La chambre est raccordée à des moyens de mise en dépression. Elle forme un écran à la migration des produits gazeux vers le canal d'écoulement. La busette peut comporter également une chemise en un matériau réfractaire sans carbone interposée entre la périphérie du canal et la chambre mise en dépression.
La dépression est maximale dans la zone localisée autour de la chambre annulaire. Mais, lorsqu'on s'éloigne de cette chambre, le réseau complexe de la porosité entraîne des pertes de charge importantes. Par suite, la dépression chute, ce qui limite considérablement l'évacuation des gaz formés. Il est donc très difficile d'éliminer les gaz à proximité directe de la zone de contact du réfractaire avec l'acier liquide.
On connaît également (GB-A-2 095 612) une quenouille de coulée. Elle comporte un corps et un nez renforcé terminant le corps et réalisé en un matériau différent de celui du corps. Le matériau du corps et celui du nez sont copressés en une seule opération. En d'autres termes deux poudres de composition différentes, par exemple l'alumine graphite pour le corps et la zircone ou la magnésie pour le nez, sont introduites simultanément dans un même moule puis pressées et cuites simultanément.
Cependant, dans une quenouille de ce type, la cohésion des grains d'alumine, de zircone et/ou de magnésie est obtenue par une liaison du type carbone, à savoir une liaison dans laquelle le carbone contenu dans le mélange constitue par polymérisation à chaud un réseau qui enserre les différents grains.
Les aciers agressifs à haute teneur en oxygène que l'on coule actuellement et qui ne sont pas toujours calmés, par exemple à l'aluminium ou au silicium ou qui le sont insuffisamment, érodent le nez d'une quenouille de ce type. Cela a pour conséquence une faible durée de vie de la quenouille et nécessite son remplacement fréquent.
D'autre part les réactions entre composés chimiques, particulièrement gazeux, qui peuvent se former à haute température dans le matériau réfractaire constituant le nez de la quenouille et dans l'acier liquide se produisent. Par exemple le monoxyde de carbone réduit certains éléments présents dans l'acier liquide à la surface du nez et provoque sur cette surface la précipitation d'oxydes en particulier d'oxyde d'aluminium. Les dépôts d'oxydes empêchent progressivement une fermeture complète du canal de coulée.
La présente invention a pour objet une pièce pour la coulée d'acier qui remédie a ces inconvénients de l'art antérieur. Cette pièce doit permettre d'empêcher totalement les réactions entre les composés chimiques, particulièrement gazeux, qui peuvent se former à haute température dans le matériau réfractaire constituant le corps de la pièce et dans l'acier liquide.
En outre, elle doit être aisée à fabriquer et d'un coût de revient peu élevé.
Ces buts sont atteints conformément à l'invention par le fait que la pièce comporte une couche revêtant partiellement ou totalement le corps et apte à former une couche imperméable aux gaz, oxydée et densifiée lorsqu'elle est portée à une température supérieure à 1000°C.
Grâce à la présence d'une couche imperméable aux gaz les composés chimiques, particulièrement gazeux, qui peuvent se former à haute température dans le matériau réfractaire constituant le corps de la pièce et dans l'acier liquide ne sont plus en contact direct et les réactions ne peuvent se faire. On remédie de ce fait à un grand nombre d'inconvénients des pièces de coulée de l'art antérieur.
Par exemple, dans le cas d'une busette, on remédie aux phénomènes de bouchage qui se produisent lorsque le monoxyde de carbone se formant dans le réfractaire réduit certains éléments présents dans l'acier liquide à la surface du canal d'écoulement de l'acier et provoque sur cette surface la précipitation d'oxydes en particulier d'oxyde d'aluminium. Les dépôts d'oxydes bouchent progressivement le canal de la busette, ce qui perturbe la régulation et réduit fortement sa durée d'utilisation. Ces dépôts peuvent aussi se détacher intempestivement et se retrouver comme inclusions au sein de l'acier solidifié. Par le fait que, selon l'invention, les échanges gazeux entre le corps réfractaire de la busette et l'acier sont empêchés, les phénomènes de bouchage connus antérieurement sont réduits de manière très importante et la qualité de l'acier coulé est améliorée. L'acier est plus propre, ayant moins d'inclusions.
La présence d'une couche dense et imperméable présente encore d'autres avantages. Elle réduit les phénomènes de corrosion.
En effet, dans les aciers à haute teneur en oxygène, la corrosion du matériau réfractaire est généralement accélérée par l'attaque de la liaison carbone par l'oxygène dissout en quantité importante. Elle réduit aussi la dégradation de la propreté de l'acier qui se produit en général par une reprise d'azote due à un passage d'air à travers le matériau réfractaire.
Une couche dure et dense sans carbone évite de tels phénomènes.
Dans le cas d'une quenouille la résistance du nez aux aciers qui ne sont pas calmés, ou qui le sont insuffisamment, est accrue de manière très importante. La durée de vie de la quenouille est prolongée et il en résulte une économie importante pour l'utilisateur. On évite également les dépôts d'oxyde à la surface du nez de telle sorte que la régulation d'acier n'est pas perturbée. La fermeture étanche du trou de coulée reste en permanence possible, même après une longue séquence de coulée.
De préférence la couche externe de la busette est constituée d'un matériau réfractaire comportant des précurseurs de frittage. Ces précurseurs sont destinés à favoriser le phénomène de frittage, c'est-à-dire de liaison de grain à grain. Il permet au frittage de se produire à une température plus basse et de s'exécuter en une durée plus courte.
Ces précurseurs de frittage sont choisis notamment dans le groupe comprenant l'alumine calcinée, l'alumine calcinée réactive, la fumée de silice, les argiles, les particules fines (<50 microns) d'oxydes.
De préférence la couche externe est réalisée en un matériau comportant au moins 4 % et au plus 9 % en poids de carbone, y compris le carbone contenu dans le liant utilisé dont 1.5 % à 6 % sous forme de graphite. Idéalement le carbone total n'excédera pas 5 % en poids total.
La couche externe peut être constituée par un insert fabriqué séparément du corps puis assemblé à ce corps. Elle peut être également copressée en même temps que le corps de la busette.
De préférence, on utilise un même liant pour lier le matériau constituant le corps de la pièce et le matériau constituant la couche externe. L'utilisation d'un même liant apporte une plus grande facilité de fabrication particulièrement dans le cas où la pièce est copressée. En effet, dans ce dernier cas, il serait très difficile, voire impossible de copresser une pièce en utilisant deux liants différents.
Selon un mode de réalisation préféré, le matériau de la couche externe comporte des agents de réduction de la perméabilité. Ces agents sont de préférence choisis dans le groupe constitué par le borax, le carbure de silicium, le carbure de bore, le nitrure de bore et les additions métalliques et particulièrement le silicium,. Ces agents de réduction de la perméabilité ont pour but de créer une couche à perméabilité réduite qui s'ajoute à la couche dense oxydée imperméable aux gaz formée par frittage de la paroi du canal de coulée.
Dans une réalisation préférée, la couche externe est constituée d'au moins 80 % d'alumine et n'est pas recouverte d'émail. Elle possède une épaisseur inférieure à 10 mm et l'épaisseur de la couche dense frittée imperméable aux gaz est inférieure à 5 mm.
L'invention concerne en outre un procédé de mise en oeuvre d'une pièce selon l'invention. Selon ce procédé, on forme une couche dense, frittée et imperméable aux gaz à la surface du canal de coulée durant l'étape de traitement thermique.
De préférence l'étape de traitement thermique s'effectue en portant la pièce à une température de 1000°C en moins de 20 mn.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront encore à la lecture de la description qui suit, d'exemples de réalisation donnés à titre illustratif et nullement limitatif en référence aux figures annexées. Sur ces figures : la figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'une busette de coulée conforme à la présente invention ; les figures 2 et 3 sont des vues partielles à échelle agrandie d'une partie des busettes représentées sur la figure 1; la figure 4 est un schéma qui illustre le mode de préchauffage préféré utilisé pour la création d'une couche dense frittée imperméable aux gaz dans une busette conforme à la présente invention. la figure 5 est une vue en coupe longitudinale d'une variante de réalisation d'une busette de coulée conforme à l'invention ; la figure 6 est une vue en coupe longitudinale d'une quenouille conforme à la présente invention ;
La busette de coulée représentée sur la figure 1 est destinée à être placée sous un répartiteur. Elle peut être fixée sous ce répartiteur en position fixe, par exemple cimentée dans une brique de siège ou par l'intermédiaire d'un mécanisme à baïonnette ou analogue. Elle peut également être placée dans une machine de changement de tube qui permet, de manière connue, de remplacer rapidement un tube par un autre. La busette comporte un corps désigné par la référence 2, une partie supérieure par laquelle l'acier liquide pénètre dans un chenal de coulée 9 qui traverse la busette de part en part. Dans l'exemple de réalisation représenté le métal liquide s'écoule par des ouïes 6 disposées latéralement par rapport au corps. Enfin, de manière connue, la busette de coulée comporte une manchette 8 réalisée en un matériau résistant à l'érosion par la poudre de couverture du moule de coulée. Cette manchette sera placée au niveau de l'acier dans le moule de coulée en continu où de la poudre de couverture flotte sur l'acier liquide. Les deux ouïes 6 débouchent sous le niveau du métal de façon à éviter tout contact avec l'air.
Le corps 2 de la busette est réalisé en un matériau réfractaire traditionnel par exemple un matériau comportant de 20 à 30 % de carbone et un ou plusieurs oxydes réfractaires tel que l'alumine, la zircone, la silice, la magnésie, etc.. Le corps 2 est revêtu extérieurement d'une couche d'émail 3 qui a pour but d'éviter l'oxydation du matériau réfractaire durant le préchauffage et l'utilisation. L'intérieur du canal de coulée 9 est constitué d'un matériau réfractaire comprenant une teneur basse en graphite. La perte au feu totale de ce matériau est inférieure à 9 %. Cela signifie que lorsque ce matériau est oxydé durant l'étape de préchauffage de la busette, le graphite qu'il contient et le carbone contenu dans le liant représentent 9 % ou moins du poids de réfractaire. En outre, la chemise 10 comporte une quantité importante d'un oxyde réfractaire tel que l'alumine. Cette quantité est au moins égale à 80 %. Enfin, le matériau constituant la couche 10 comporte des précurseurs de frittage, notamment l'alumine calcinée, l'alumine calcinée réactive, la fumée de silice ou les argiles. Les précurseurs de frittage sont des grains de petite taille, c'est-à-dire des grains dont la surface spécifique est grande. Par suite la surface de contact entre les grains est augmentée. L'alumine calcinée présente une surface spécifique importante et l'alumine calcinée réactive une surface spécifique encore plus importante. La fumée de silice produit une réaction alumine-silice pour créer de la mullite. La densification de la chemise s'opère alors par mullitisation. Les systèmes de type argile créent également des liaisons céramiques à une température relativement basse de l'ordre de 1000 °C à 1100°C.
Grâce à la présence de l'un ou plusieurs de ces précurseurs de frittage on peut créer à une température relativement basse, par exemple 1000°C, une liaison de type grain à grain entre les grains d'alumine (liaison céramique). Cette couche est dense, dure et possède des pores de faible diamètre. Elle est donc imperméable aux gaz. Cette couche est formée de préférence durant le préchauffage de la busette. L'opération de préchauffage permet d'oxyder le carbone contenu dans la chemise 10 et ainsi de l'éliminer. On obtient de ce fait une couche sans carbone à la surface du canal d'écoulement 9 de la busette. Il convient toutefois de remarquer que, contrairement aux tentatives observées antérieurement, cette couche sans carbone possède une faible épaisseur. A titre d'exemple, si l'épaisseur de la chemise est de 10 mm, l'épaisseur de la couche décarburée sera typiquement de 3 mm, et au maximum de 5 mm. On constate ainsi qu'une partie importante de l'épaisseur de la chemise n'est pas décarburée pendant le préchauffage. En fait, durant cette opération, on observe deux phénomènes simultanées. D'une part l'oxydation du carbone qui augmente la perméabilité du matériau de la chemise dans une proportion d'autant plus importante que la teneur en carbone est plus grande. C'est la raison pour laquelle, de manière générale, la teneur en carbone du matériau de la chemise ne doit pas être élevée et en tous cas elle ne doit pas être supérieure à 9 %. D'autre part, parallèlement à l'oxydation du carbone s'effectue le phénomène de frittage qui tend au contraire à créer une couche imperméable qui s'oppose à la poursuite de la décarburation vers l'intérieur du matériau réfractaire. Pour que la busette fonctionne de façon satisfaisante il est nécessaire que le frittage de la couche superficielle l'emporte rapidement sur son oxydation. C'est la raison pour laquelle on a prévu les précurseurs de frittage qui ont été mentionnés précédemment et qui ont pour but de le faciliter et de l'accélérer.
Il est possible de réaliser la chemise 10 séparément du corps de la busette 2 puis de l'insérer dans ce corps. Toutefois ce n'est pas ce procédé qui a été utilisé pour la réalisation de la busette représentée sur la figure 1. Cette dernière a en effet été réalisée par le procédé dit de copressage isostatique. Deux mélanges, l'un correspondant à la composition du corps 2 de la busette, l'autre à celle de la chemise 10 ont été placés simultanément dans un moule déformable comprenant un mandrin axial destiné à former un évidement correspondant au chenal de coulée 9. L'ensemble a été soumis à un pressage isostatique. Un même liant a été utilisé pour le corps 2 et pour la chemise 10. L'utilisation d'un même liant est un grand avantage parce qu'elle permet de donner une cohésion plus grande à la pièce et assure une meilleure liaison entre le corps 2 et la chemise 10.
On a représenté sur les figures 2 et 3 une partie de la busette de la figure 1 avant l'opération de préchauffage (figure 2) et après le préchauffage (figure 3). Sur la figure 2 on distingue la couche 2 correspondant au corps et la couche 10 correspondant à l'épaisseur de la chemise avant le préchauffage. Sur la figure 3 la couche 2 formant le corps est restée identique. En revanche la couche 10 se décompose désormais en une couche 10a qui constitue la couche dense frittée oxydée imperméable aux gaz décrite précédemment et une couche 10b qui n'a pas été oxydée parce qu'elle a été protégée de l'oxydation par la couche 10a. Sa composition est donc restée identique à la composition initiale qu'elle avait antérieurement au préchauffage. On constate par conséquent que la busette, qui au départ était constituée seulement de deux couches distinctes, se compose maintenant de trois couches différentes. De préférence, on inclut encore des agents de réduction de la perméabilité dans la chemise 10. Ces agents d'imperméabilité sont par exemple le silicium métal, le borax, le carbure de bore (B4C), le nitrure de bore (BN). Ces agents ont pour but de réduire la perméabilité de la couche 10b de manière à former une barrière supplémentaire pour s'opposer à la circulation des gaz entre l'acier liquide circulant dans le chenal de coulée 9 et le corps du matériau réfractaire 2.
On a représenté sur la figure 4 un graphique qui illustre la façon correcte de préchauffer une busette de l'invention. Selon la courbe A on a élevé rapidement la température de la busette à une température au moins égale à 1000°C. Cette température a été mesurée dans le matériau réfractaire à l'intérieur du canal 4. Ceci a été effectué en une durée inférieure à 20 mn. En effet, comme on l'a expliqué antérieurement, deux phénomènes se produisent simultanément durant le préchauffage. d'une part l'oxydation de la couche carbonée et d'autre part la création d'une couche dense frittée.
Si la couche dense frittée imperméable 10a représentée sur la figure 3 ne se forme pas rapidement, l'oxydation se poursuivra dans toute l'épaisseur de la chemise 10 et pourra également atteindre le corps 2. Pour que ceci ne se produise pas il est nécessaire d'atteindre rapidement la température de frittage, c'est-à-dire une température au moins égale à 1000°C comme on l'a schématisé sur la figure 4. II est donc nécessaire que la puissance des brûleurs utilisés pour le préchauffage soit suffisante pour permettre d'atteindre rapidement cette température.
La courbe B illustre une montée en température trop lente. La température de 1000°C nécessaire pour que le frittage puisse s'effectuer dans de bonnes conditions n'est atteinte qu'après une durée trop longue, nettement supérieure à 20 mn. Dans ces conditions la décarburation de la chemise 10 s'est produite de manière excessive et il ne sera pas possible d'obtenir une couche suffisamment étanche. Sur la courbe C la montée en température est rapide mais la température maximale atteinte reste inférieure à 1000°C. En conséquence, dans ce cas également, le frittage de la couche 10a ne se produira pas dans de bonnes conditions.
On a représenté sur la figure 5 une variante de réalisation de la busette de la figure 1. La différence réside dans le fait que la chemise 10 ne recouvre pas totalement le canal de coulée 9. La partie supérieure de la busette, appelée zone de siège, la partie inférieure du canal 9 et les ouïes ne sont pas recouvertes par la chemise 10. En outre, de manière classique la busette de l'invention peut être recouverte extérieurement d'une couche d'émail permettant d'éviter l'oxydation du matériau réfractaire durant le préchauffage et l'utilisation. Toutefois cette couche d'émail ne doit pas être présente sur la chemise 10 car elle empêcherait son oxydation pendant le préchauffage et donc sa densification superficielle qui est un effet recherché conformément à la présente invention afin de créer une couche dense frittée comme on l'a expliqué antérieurement.
Sur la figure 6, la quenouille comporte un corps 2 de forme allongée. Un canal axial 7 est laissé dans ce corps par le mandrin de pressage. Le canal axial 7 s'étend de l'extrémité supérieure de la quenouille jusqu'à une faible distance de son extrémité inférieure. La partie supérieure du corps peut être raccordée, par des moyens non représentés, à un mécanisme de levage qui permet de la déplacer verticalement afin de réguler l'écoulement de l'acier liquide. A son extrémité inférieure la quenouille comporte un nez arrondi 5. Le corps 2 de la quenouille est réalisé en un matériau réfractaire traditionnel, par exemple un matériau comportant de 20 à 30 % de carbone et un ou plusieurs oxydes réfractaires tel que l'alumine, la zircone, la silice, la magnésie etc..
La couche externe 4 du nez 5 est constituée d'un matériau réfractaire comportant une basse teneur en graphite. La perte au feu totale de ce matériau est inférieure à 9 %. Cela signifie que lorsque ce matériau est oxydé durant l'étape de préchauffage de la quenouille, le graphite qu'il contient et le carbone contenu dans le liant représentent 9 % ou moins du poids de réfractaires. En outre la couche externe 4 comporte une importante quantité d'un oxyde réfractaire tel que l'alumine. Enfin, le matériau constituant la couche externe 4 du nez comporte des précurseurs de frittage, notamment l'alumine calcinée, l'alumine calcinée réactive, la fumée de silice ou les argiles. La quantité totale d'oxyde réfractaire, est au moins égale à 80 %. Les précurseurs de frittage sont généralement des grains de petite taille, c'est-à- dire des grains dont la surface spécifique est grande. Par suite la surface de contact entre les grains est augmentée. L'alumine calcinée présente une surface spécifique importante et l'alumine calcinée réactive une surface spécifique plus importante encore. La fumée de silice produit une réaction alumine-silice pour créer de la mullite. La densification de la couche 4 s'opère alors par mullitisation. Les systèmes de type argile créent également des liaisons céramiques à une température relativement basse de l'ordre de 1000°C à 1100°C. Grâce à la présence de l'un ou plusieurs de ces précurseurs de frittage on peut créer à une température relativement basse, par exemple 1000°C, une liaison de grain à grain entre les grains d'alumine (liaison céramique). Cette couche est dense, dure et possède des pores de faible diamètre. Elle est donc imperméable aux gaz. Cette couche est formée de préférence durant le préchauffage de la quenouille, mais elle peut également être réalisée antérieurement. L'opération de préchauffage permet d'oxyder le carbone contenu dans la couche externe 4 et ainsi de l'éliminer. On obtient de ce fait une couche sans carbone à la surface extérieure du nez 5. Il convient de remarquer que cette couche sans carbone possède une faible épaisseur. A titre d'exemple, si l'épaisseur de la couche 4 est de 10 mm, l'épaisseur de la couche décarburée sera typiquement de 3 mm et au maximum de 5 mm. On constate ainsi qu'une partie importante de l'épaisseur de la couche 4 n'est pas décarburée pendant le préchauffage. En fait, durant cette opération, on observe deux phénomènes simultanés. D'une part l'oxydation du carbone qui augmente la perméabilité du matériau de la chemise dans une proportion d'autant plus importante que la teneur en carbone est plus grande. C'est la raison pour laquelle de manière générale, la teneur en carbone du matériau de la chemise ne doit pas être élevée et en tous cas elle ne doit pas être supérieure à 9 %. D'autre part, parallèlement à l'oxydation du carbone s'effectue le phénomène de frittage qui tend au contraire à créer une couche imperméable qui s'oppose à la poursuite de la décarburation vers l'intérieur du matériau réfractaire. Pour que la quenouille fonctionne de façon satisfaisante il est nécessaire que le frittage de la couche superficielle l'emporte rapidement sur son oxydation. C'est la raison pour laquelle on a prévu les précurseurs de frittage qui ont été mentionnés précédemment et qui ont pour but de le faciliter et de l'accélérer.
La quenouille représentée sur la figure 6 a été réalisée par le procédé dit de copressage isostatique. Deux mélanges, l'un correspondant à la composition du corps 2 de la quenouille, l'autre à celle de la couche externe 4 ont été placés simultanément dans un moule déformable comprenant un mandrin axial destiné à former un évidement correspondant au canal 7. L'ensemble a été soumis à un pressage isostatique. Un même liant a été utilisé pour le corps 2 et pour la couche externe 4. L'utilisation d'un même liant est un grand avantage car elle permet de donner une cohésion plus grande à la pièce et assure une meilleure liaison entre le corps 2 et la couche externe 4.
Comme pour l'exemple précédent, la busette qui au départ était constituée de deux couches distinctes se composera de trois couches différentes après une étape de préchauffage. De préférence, on inclue encore des agents de réduction de la perméabilité dans la couche 4. Ces agents d'imperméabilité sont par exemple le silicium métal, le borax, le carbure de bore (B C), le nitrure de bore (BN). Ces agents ont pour but de réduire la perméabilité de la couche de manière à former une barrière supplémentaire pour s'opposer à la circulation des gaz entre l'acier liquide contenu dans la poche ou dans le répartiteur et le corps du matériau réfractaire 2.
EXEMPLE
On donne ci-dessous la composition d'un exemple de mélange pour la constitution d'une couche frittée conforme à l'invention et les propriétés physiques de cette couche avant frittage/oxydation.
Composition % en poids
Alumine tabulaire (AkO,) 66
Alumine calcinée (ALO,) 21
Graphite (C) " " 2
Liant 6
Silicium métal 3
Argile 1
Fumée de silice 1
100
Propriétés physiques
Module de rupture à température ambiante 10.40 MPa
Densité 2.913
Porosité (%) 16.190
Gravité (g/cm3) 3.475
Module d'élasticité 23.02 GPa
Module de rupture à chaud 4.34 MPa

Claims

REVENDICATIONS
1. Pièce pour la coulée d'acier comportant un corps (2) réalisé en un matériau réfractaire comportant du carbone, caractérisée en ce qu'elle comporte une couche (4, 10) revêtant partiellement ou entièrement le corps et apte à former une couche (4a, 10a) imperméable aux gaz, oxydée et densifiée lorsqu'elle est portée à une température supérieure à 1000°C.
2. Pièce selon la revendication 1 caractérisée en ce que la couche (4.10) est constituée d'un matériau réfractaire comportant des précurseurs de frittage.
3. Pièce selon la revendication 2 caractérisée en ce que les précurseurs de frittage sont choisis dans le groupe comprenant l'alumine calcinée, l'alumine calcinée réactive, la fumée de silice, les argiles, les particules fines (<50 microns) d'oxyde^ .
4 Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisée en ce que la couche est réalisée en un matériau comportant au moins 4 % et au plus 9 % en poids de carbone, dont 1,5 % à 6 % sous forme de graphite.
5. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisée en ce que la couche est constituée par un insert fabriqué séparément du corps (2) puis assemblé à ce corps (2).
6. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisée en ce que la couche est copressée avec le corps (2) de la busette.
7. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisée en ce qu'un même liant est utilisé pour le matériau constituant le corps (2) de la busette et le matériau constituant la couche (4,10).
8. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 caractérisée en ce que le matériau de la couche (4,10) comporte des agents de réduction de la perméabilité.
9. Pièce selon la revendication 8 caractérisée en ce que les agents de réduction de la perméabilité sont choisis dans le groupe comprenant le borax, le carbure de silicium, le carbure de bore, le nitrure de bore, et les additions métalliques, particulièrement le silicium.
10. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 caractérisée en ce que la couche (10) est constituée d'au moins 80 % d'alumine.
11. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 caractérisée en ce que la couche (4,10) n'est pas recouverte d'émail.
12. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 caractérisée en ce que la couche possède une épaisseur inférieure à 10 mm.
13. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 caractérisée en ce que l'épaisseur de la couche (4, 10) densifiée imperméable est inférieure à 5 mm.
14. Procédé de mise en oeuvre d'une busette selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que l'on forme une couche densifiée imperméable aux gaz (4a, 10a) à la surface du canal de coulée (9) durant l'étape de traitement thermique.
15. Procédé selon la revendication 14 caractérisé en ce que l'étape de traitement thermique s'effectue en portant la busette à une température de 1000°C en moins de 20 mn.
16. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 13 caractérisée en ce que cette pièce est une busette de coulée.
17. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 13 caractérisée en ce que cette pièce est une quenouille de coulée.
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