WO1994001623A1 - Systeme perfectionne anti-remontee de fissures intercale entre la couche de structure et la couche de roulement d'une chaussee et procede pour la realisation d'un tel systeme - Google Patents

Systeme perfectionne anti-remontee de fissures intercale entre la couche de structure et la couche de roulement d'une chaussee et procede pour la realisation d'un tel systeme Download PDF

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WO1994001623A1
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layer
bituminous binder
geotextile
coated
aggregates
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Pierre Chaverot
Emile Lopez
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Elf Antar France
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    • E01C7/185—Isolating, separating or connecting intermediate layers, e.g. adhesive layers; Transmission of shearing force in horizontal intermediate planes, e.g. by protrusions

Definitions

  • the invention relates to an improved system for preventing cracks from rising between the structural layer and the wearing course of a roadway. It also relates to a method for producing such a system.
  • Road or airport pavements are generally formed of several layers, namely an upper layer, called a wearing course, based on a material of the surface-coated type or even of the bituminous concrete type and one or more lower layers forming the structural layer.
  • pavement based on materials treated with hydraulic binders such as cements, blast furnace slag, pozzolan, fly ash, bituminous binders.
  • the various mechanical and thermal stresses of a static nature for example setting shrinkage and thermal shrinkage of materials, or of a dynamic nature, namely constraints related to traffic, to which the roadways are subjected, cause cracking of the structural layer, the cracks generated are transmitted more or less quickly to the wearing course and then appear on the surface of the latter.
  • the presence of cracks on the surface of the road allows water to enter the body of said road, which causes rapid and significant degradation of the latter.
  • a more efficient solution proposed in the citation FR-A-2592411, consists in interposing, between the structural layer and the wearing course, an interface in non-woven geotextile impregnated with a bituminous binder consisting of a modified bitumen, for example , by a copolymer of styrene and a conjugated diene such as butadiene.
  • the crack prevention system according to the invention which is interposed between the structural layer and the wearing layer of a roadway, is of the type comprising a layer of a geotextile impregnated with a first bituminous binder, and it is characterized in that it also includes a layer of aggregates coated with a second bituminous binder, which is attached to the geotextile layer impregnated with a first bituminous binder.
  • the anti-rising crack system is arranged so between the structural layer and the wearing course of the roadway that the geotextile layer impregnated with the first bituminous binder rests on the structural layer of the road, while the layer of aggregates coated with the second bituminous binder is coated with the wearing course.
  • the anti-rising crack system is arranged so between the structural layer and the wearing course of the roadway that the layer of aggregates coated with the second bituminous binder rests on the structural layer of the pavement, while the geotextile layer impregnated with the first bituminous binder is coated with the wearing course.
  • the layer of aggregates coated with the second bituminous binder can advantageously be a layer of sand coated with said binder.
  • geotextile is meant according to the invention any textile web of tight texture, which is produced from natural or synthetic yarns or fibers and which is used in the usual way in road construction and land stabilization operations.
  • the geotextile used according to the invention consists of a nonwoven web formed from continuous filaments based on a polymer such as polyester, isotactic polypropylene, polyamide, polyacrylonitrile, cellulose acetate, polyvinyl chloride, polyvinylidene chloride.
  • a geotextile consisting of a tightly woven nonwoven web formed from continuous filaments based on isotactic polypropylene, or else a polyester, especially polyethylene terephthalate glycol such as polyethylene terephthalate, or else a polyamide, in particular polycaproamide or polyhexamethylene adipamide.
  • the nonwoven web formed from continuous filaments based on a polymer may in particular be the web described in one or other of the citations FR-A-1601049, FR-A-2108145 and FR-A- 2592411, said citations indicating the general method of producing such a web.
  • the surface mass of the textile sheet constituting the geotextile can vary quite widely and is advantageously between 50 and 500 g / m2.
  • the surface mass of said textile web is preferably between 100 and 300 g / m2.
  • the first bituminous binder which impregnates the geotextile to form the geotextile layer impregnated with the anti-crack recovery system, is advantageously used in an amount between 200 g and 1500 g and preferably between 300 g and 1000 g per square meter of sheet. geotextile.
  • the aggregate component can be chosen from the various sands which are used on road construction sites and whose passing through a 6 mm sieve is greater than 80% and preferably equal to 100 %.
  • the aggregate component chosen from sands that are used on road construction sites and whose 6 mm sieve pass-through is greater than 80%, is coated with the second bituminous binder, used as an aqueous emulsion, after having previously been brought into contact with a surfactant solution and optionally with an amount of cement less than 3% of the weight of the sand forming the aggregate component.
  • the aggregate component chosen from gravel which is used on road construction sites and whose 20 mm sieve is greater than 90%, is hot-coated with the second bituminous binder so as to provide, after compaction, a vacuum content in the mix between 15% and 35% and preferably between 20% and 30%.
  • the first bituminous binder which permeates the geotextile, as well as the second bituminous binder, which coats the aggregates, can be of identical or different natures and are chosen from bitumens and bitumens modified by polymers, which have a dynamic viscosity at 100 ° C between 0.4 Pa.s and 25 Pa.s and preferably between 0.7 Pa.s and 20 Pa.s.
  • the first and second bituminous binders can be chosen in particular from bitumens modified by copolymers of styrene and a conjugated diene and very especially from bitumens modified by block copolymers of styrene and a conjugated diene such as butadiene, isoprene , carboxylated butadiene, the preparation of which is described in the citations FR-A-2376188, FR-A-2429241, FR-A-2528439 and FR-A-2636340.
  • the geotextile or coat the granules with the chosen bituminous binder can be used either in the molten state or in the form of an aqueous emulsion, for example the emulsion described in one or the other of the citations FR-A-2517317, FR-A-2577545 and FR-A-2577546.
  • an anti-crack recovery system interposed between the structural layer and the wearing layer of a roadway, said system comprising a layer of a geotextile impregnated with a first bituminous binder and attached to a layer of aggregates coated with a second bituminous binder, one of the layers of the anti-rising crack system is applied to the pavement structure layer, then the layer thus formed is coated with the other layer of the anti-crack recovery system and the wearing course is applied to the assembly thus formed.
  • the geotextile layer impregnated with the first bituminous binder is first applied to the pavement structure layer, then the geotextile layer is coated with the layer of coated aggregates of the second bituminous binder and on this last layer, the road surface is applied.
  • the layer of aggregates coated with the second bituminous binder is first applied to the structural layer of the roadway, then the said layer of aggregates coated with the layer of geotextile impregnated with first bituminous binder and on this last layer the road surface is applied.
  • the wearing course of the road which rests on the anti-rising crack system, can be of any type known in the art, the binder used for this wearing course being a pure bitumen or a bitumen modified by a polymer. and in particular by a copolymer of styrene and of a conjugated diene such as butadiene, isoprene or carboxylated butadiene.
  • the structural layer of the pavement When the structural layer of the pavement is cracked, it is useful to plug the widest cracks, for example cracks wider than 2 mm, using a bridging agent consisting of bituminous mastic before apply, on said structural layer, the first layer, namely impregnated geotextile or coated aggregates, as the case may be, with the anti-crack rise system.
  • the layer of aggregates coated with the second bituminous binder which constitutes one of the two layers of the anti-rising crack system according to the invention has a thickness which may be between 1 cm and 6 cm.
  • test pieces used each consisted of a rectangular multilayer plate, said plate having a length of 560mm and a width of 110mm and comprising a pre-cracked support layer along its transverse axis simulating the cracked structure layer of a roadway and an apparent layer simulating the wearing course of the roadway, the latter layer resting directly on the pre-cracked support layer or being separated from this support layer by a anti-crack recovery system.
  • test pieces By using said test pieces, tests were carried out to determine the rate of ascent of the crack of the support layer in the layer of the test piece simulating the wearing course.
  • test piece was mounted on the test machine so that one of the halves of the free face of the transverse pre-cracked support layer of the test piece was glued to one of the flat support elements and that the other of said halves was glued to the other of said planar support elements.
  • test piece mounted on the testing machine was subjected, under constant temperature conditions (operation at a temperature of 5 ° C), simultaneously to two types of stress, namely - slow continuous longitudinal traction, with a speed of 5 ⁇ m per minute, simulating thermal shrinkage, and
  • EXAMPLE 1 two-layer test pieces not comprising an anti-rising crack system, said test pieces being formed of a prefissured support layer 15 mm thick directly surmounted by a wearing layer 50 mm thick.
  • EXAMPLE 2 test pieces comprising a pre-cracked support layer 15 mm thick and a wearing layer 30 mm thick between which was interposed a witness system anti-crack recovery consisting of a geotextile sheet impregnated with a bituminous binder of bitumen / polymer type.
  • EXAMPLE 3 test pieces comprising a pre-cracked support layer 15 mm thick and a wearing layer 30 mm thick between which was interposed an anti-crack recovery system according to the invention, said system being formed of a layer consisting of a geotextile sheet impregnated with a bituminous binder of the bitumen / polymer type resting on the support layer and surmounted by a layer of 20 mm thick of sand coated with a bitumen / polymer binder, this layer of coated sand being surmounted by the wearing course.
  • the transverse pre-cracked support layer of the various test pieces was made from the same bituminous concrete based on sand, bitumen and sulfur.
  • the wearing course of the various test pieces consisted of a discontinuous 0/10 bituminous concrete formed from 6 parts by weight of a bitumen / polymer composition vulcanized with sulfur and from 100 parts by weight of a mixture consisting, by weight, of 60%. gravel 6 / 10mm, 10% 0 / 4mm sand, 27.5% 0 / 2mm sand and 2.5% filler fines (80% of said fines passing the 80 ⁇ m sieve and 100% passing the 315 ⁇ m).
  • the bitumen / polymer composition used for producing the wearing course of the test pieces was prepared as follows. 100 parts by weight of a 180/220 bitumen with a penetration equal to 200 were mixed at 170 ° C.
  • the bitumen / polymer composition obtained had a dynamic viscosity at 100 ° C equal to 8.5 Pa.s.
  • the geotextile sheet impregnated with bituminous bitumen / polymer binder used in the test pieces of Examples 2 and 3, consisted of a sheet of a nonwoven of isotactic polypropylene yarns having a grammage of 170 g / m 2 impregnated with 900 g / m 2 d 'a bitumen / polymer binder having a dynamic viscosity at 100 "C equal to 1 Pa.s, said binder being applied to the web in the form of an aqueous emulsion.
  • This bitumen / polymer binder was prepared as follows. A stock solution was first formed by incorporating, at 100 ° C. and with stirring, 2.4 parts by weight of orthorhombic crystallized sulfur and 62 parts by weight of the styrene / butadiene block copolymer defined above at 230 parts by weight of an oil cut of naphtheno-paraffinic character having an initial point and an end point of ASTM distillation (standard ASTM D8 667) equal respectively to 162 ° C and 233 ° C, said incorporation being carried out in 1 hour. The mother solution thus obtained was then incorporated into 1950 parts by weight of a bitumen with a penetration equal to 82, maintained at 170 ° C with stirring, after which the mixture thus produced was still kept under stirring at 170 ° C for 30 minutes.
  • bitumen / fluidized polymer binder (dynamic viscosity at 100 ° C equal to 1 Pa.s) thus obtained was then put into an aqueous emulsion as indicated in Example 3 of the citation FR-A-2577546 to produce the bitumen / polymer binder emulsion used to impregnate the geotextile sheet.
  • the layer of sand coated with bitumen / polymer binder present in the test pieces of Example 3 was formed by 9 parts by weight of bitumen / polymer binder consisting of the same bitumen / polymer composition as that used in the constitution of the wearing course. and 100 parts by weight of a mixture made up, by weight, of 44% 2/6 mm gravel, 53% 0 / 2mm sand and 3% of filler fines of the same kind as those used to produce the layer of rolling.

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Abstract

Le système anti-remontée de fissures, intercalé entre la couche de structure et la couche de roulement d'une chaussée, est du type comprenant une couche d'un géotextile imprégnée d'un premier liant bitumineux et il se caractérise en ce qu'il inclut également une couche de granulats enrobés d'un second liant bitumineux, qui est accolée à la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux. La structure bicouche particulière du système anti-remontée de fissures est très performante pour prévenir ou tout au moins ralentir très fortement la propagation des fissures de la couche de structure vers la couche de roulement de la chaussée.

Description

SYSTEME PERFECTIONNE ANTI-REMONTEE DE FISSURES INTERCALE ENTRE LA COUCHE DE STRUCTURE ET LA COUCHE DE ROULEMENT D'UNE CHAUSSEE ET PROCEDE POUR LA REALISATION D'UN TEL SYSTEME
L'invention concerne un système perfectionné anti¬ remontée de fissures intercalé entre la couche de structure et la couche de roulement d'une chaussée. Elle se rapporte encore à un procédé pour la réalisation d'un tel système.
Les chaussées routières ou aéroportuaires sont généralement formées de plusieurs couches, à savoir une couche supérieure, dite couche de roulement, à base d'un matériau du type enduit superficiel ou encore du type béton bitumineux et une ou plusieurs couches inférieures formant la couche de structure de la chaussée, à base de matériaux traités aux liants hydrauliques tels que ciments, laitiers de haut-fourneau, pouzzolane, cendres volantes, liants bitumineux.
Pour les structures aux liants hydrauliques, les diverses contraintes mécaniques et thermiques de nature statique, par exemple retrait de prise et retrait thermique des matériaux, ou de nature dynamique, à savoir contraintes liées au trafic, auxquelles sont soumises les chaussées entraînent une fissuration de la couche de structure, les fissures générées se transmettant plus ou moins rapidement à la couche de roulement pour ensuite apparaître à la surface de cette dernière. La présence de fissures en surface de la chaussée permet à l'eau de pénétrer dans le corps de ladite chaussée, ce qui provoque des dégradations rapides et importantes de cette dernière.
Pour prévenir ou tout au moins retarder 1'apparition de fissures dans la couche de roulement d'une chaussée, dont la couche de structure est sujette à fissuration, diverses solutions ont été proposées, telles que : création d'une interface consistant en une membrane en bitume/caoutchouc coulée sur la couche de structure pour découpler les mouvements de cette dernière et ceux de la couche de roulement qui la surmonte,
- renforcement en traction des couches de béton bitumineux de surface par des grilles de polyester présentant des caractéristiques mécaniques suffisantes, ou encore
- dépôt d'un non tissé de polyester sur la couche de structure fissurée, puis recouvrement du non tissé par une couche d'environ cinq centimètres d'un béton bitumineux qui constitue la couche de roulement.
De telles solutions n'ont pas conduit à des résultats satisfaisants, les fissures réapparaissant plus ou moins rapidement en surface.
Une solution plus performante, proposée dans la citation FR-A-2592411, consiste à interposer, entre la couche de structure et la couche de roulement, une interface en géotextile non tissé imprégné d'un liant bitumineux consistant en un bitume modifié, par exemple, par un copolymère de styrène et d'un diène conjugué tel que butadiène.
On a maintenant trouvé que l'on pouvait améliorer les performances des systèmes anti-remontée de fissures du type de celui décrit dans la citation FR-A-2592411, en accolant une couche de granulats enrobés d'un liant bitumineux à la couche de géotextile imprégnée elle-même d'un liant bitumineux.
Le système anti-remontée de fissures selon l'invention, qui est intercalé entre la couche de structure et la couche de roulement d'une chaussée, est du type comportant une couche d'un géotextile imprégnée d'un premier liant bitumineux, et il se caractérise en ce qu'il inclut également une couche de granulats enrobés d'un second liant bitumineux, qui est accolée à la couche de géotextile imprégnée d'un premier liant bitumineux. Selon une première forme de réalisation, le système anti-remontée de fissures est disposé de telle sorte entre la couche de structure et la couche de roulement de la chaussée que la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux repose sur la couche de structure de la chaussée, tandis que la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux est revêtue de la couche de roulement. Selon une deuxième forme de réalisation, le système anti-remontée de fissures est disposé de telle sorte entre la couche de structure et la couche de roulement de la chaussée que la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux repose sur la couche de structure de la chaussée, tandis que la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux est revêtue de la couche de roulement.
La couche de granulats enrobés du second liant bitumineux peut être avantageusement une couche de sable enrobé dudit liant. On peut également constituer la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux par une couche d'un enrobé coulé à froid ou encore par une couche d'enrobé drainant.
Par géotextile on entend selon 1'invention toute nappe textile de contexture serrée, qui est produite à partir de fils ou fibres naturelles ou synthétiques et que l'on utilise de manière habituelle dans les opérations de construction routière et de stabilisation de terrains. Avantageusement, le géotextile utilisé selon l'invention consiste en une nappe non tissée formée de filaments continus à base d'un polymère tel que polyester, polypropylène isotactique, polyamide, polyacrylonitrile, acétate de cellulose, polychlorure de vinyle, polychlorure de vinylidène. Convient tout spécialement un géotextile consistant en une nappe non tissée de contexture serrée formée de filaments continus à base de polypropylène isotactique, ou bien d'un polyester, notamment polytéréphtalate d'alcoylène glycol tel que polytéréphtalate d'éthylène glycol, ou encore d'un polyamide, notamment polycaproamide ou polyhexaméthylène adipamide. La nappe non tissée formée de filaments continus à base d'un polymère peut être en particulier la nappe décrite dans l'une ou l'autre des citations FR-A-1601049, FR-A-2108145 et FR-A- 2592411, lesdites citations indiquant la méthode générale de production d'une telle nappe.
La masse surfacique de la nappe textile constituant le géotextile peut varier assez largement et se situe avantageusement entre 50 et 500 g/m2. Par exemple, lorsque la nappe textile a la structure de la nappe décrite dans la citation FR-A-2592411, la masse surfacique de ladite nappe textile est de préférence comprise entre 100 et 300 g/m2.
Le premier liant bitumineux, qui imprègne le géotextile pour constituer la couche de géotextile imprégnée du système anti-remontée de fissures, est utilisé avantageusement en quantité comprise entre 200 g et 1500 g et de préférence entre 300 g et 1000 g par mètre carré de nappe géotextile. Le second liant bitumineux associé aux granulats, pour former la couche de granulats enrobés du système anti¬ remontée de fissures, est utilisé en quantité comprise avantageusement entre 3 et 20 % et plus particulièrement entre 4 et 12 % du poids des granulats. Dans la variante "sable enrobé par le second liant bitumineux", le composant granulat peut être choisi parmi les divers sables qui sont utilisés sur les chantiers routiers et dont le passant au tamis de 6 mm est supérieur à 80 % et de préférence égal à 100 %. Dans la variante "enrobé coulé à froid", le composant granulat, choisi parmi les sables qui sont utilisés sur les chantiers routiers et dont le passant au tamis de 6 mm est supérieur à 80 %, est enrobé du second liant bitumineux, mis en oeuvre en émulsion aqueuse, après avoir été préalablement mis en contact avec une solution tensioactive et éventuellement avec une quantité de ciment inférieure à 3 % du poids du sable formant le composant granulat.
Dans la variante "enrobé drainant", le composant granulat, choisi parmi les gravillons qui sont utilisés sur les chantiers routiers et dont le passant au tamis de 20 mm est supérieur à 90 %, est enrobé à chaud par le second liant bitumineux de manière à fournir, après compactage, une teneur en vide dans l'enrobé comprise entre 15 % et 35 % et de préférence entre 20 % et 30 %.
Le premier liant bitumineux, qui imprègne le géotextile, ainsi que le second liant bitumineux, qui enrobe les granulats, peuvent être de natures identiques ou différentes et sont choisis parmi les bitumes et les bitumes modifiés par des polymères, qui présentent une viscosité dynamique à 100°C comprise entre 0,4 Pa.s et 25 Pa.s et de préférence entre 0,7 Pa.s et 20 Pa.s. Les premier et second liants bitumineux peuvent être choisis en particulier parmi les bitumes modifiés par des copolymères de styrène et d'un diène conjugué et tout spécialement parmi les bitumes modifiés par des copolymères blocs de styrène et d'un diène conjugué tel que butadiène, isoprène, butadiène carboxylé, dont la préparation est décrite dans les citations FR-A- 2376188, FR-A-2429241, FR-A-2528439 et FR-A-2636340.
Pour réaliser l'imprégnation du géotextile ou l'enrobage des granulés par le liant bitumineux choisi, ce dernier peut être utilisé soit à l'état fondu ou encore sous la forme d'une émulsion aqueuse, par exemple émulsion décrite dans l'une ou l'autre des citations FR-A-2517317, FR-A-2577545 et FR-A-2577546.
Pour réaliser un système anti-remontée de fissures selon l'invention, intercalé entre la couche de structure et la couche de roulement d'une chaussée, ledit système comportant une couche d'un géotextile imprégnée d'un premier liant bitumineux et accolée à une couche de granulats enrobés d'un second liant bitumineux, on applique l'une des couches du système anti-remontée de fissures sur la couche de structure de la chaussée, puis on revêt la couche ainsi formée à l'aide de l'autre couche du système anti-remontée de fissures et l'on applique la couche de roulement sur l'ensemble ainsi formé.
Selon une première forme de mise en oeuvre, on applique tout d'abord la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux sur la couche de structure de la chaussée, puis l'on revêt ladite couche de géotextile par la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux et sur cette dernière couche on applique la couche de roulement de la chaussée.
Selon une deuxième forme de mise en oeuvre, on applique tout d'abord la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux sur la couche de structure de la chaussée, puis l'on revêt ladite couche de granulats enrobés par la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux et sur cette dernière couche on applique la couche de roulement de la chaussée. La couche de roulement de la chaussée, qui repose sur le système anti-remontée de fissures, peut être de tout type connu dans l'art, le liant utilisé pour cette couche de roulement étant un bitume pur ou encore un bitume modifié par un polymère et notamment par un copolymère de styrène et d'un diène conjugué tel que butadiène, isoprene ou butadiène carboxylé.
Lorsque la couche de structure de la chaussée est fissurée, il est utile de boucher les fissures les plus larges, par exemple fissures de largeur supérieure à 2 mm, à l'aide d'un agent de pontage consistant en un mastic bitumineux avant d'appliquer, sur ladite couche de structure, la première couche, à savoir géotextile imprégné ou granulats enrobés suivant le cas, du système anti¬ remontée de fissures. La couche de granulats enrobés du second liant bitumineux qui constitue 1'une des deux couches du système anti-remontée de fissures selon 1•invention a une épaisseur pouvant être comprise entre 1 cm et 6 cm.
L'invention est illustrée par les exemples suivants donnés à titre non limitatif. EXEMPLES 1 A 3 :
Dans ces exemples, on étudie la propagation de fissures dans des éprouvettes simulant une structure de chaussée comportant ou non un système anti-remontée de fissures.
Les éprouvettes utilisées consistaient chacune en une plaque rectangulaire multicouche, ladite plaque ayant une longueur de 560mm et une largeur de 110mm et comportant une couche support préfissurée selon son axe transversal simulant la couche de structure fissurée d'une chaussée et une couche apparente simulant la couche de roulement de la chaussée, cette dernière couche reposant directement sur la couche support préfissurée ou étant séparée de cette couche support par un système anti-remontée de fissures.
En utilisant lesdites éprouvettes, on effectuait des essais de détermination de la vitesse de remontée de la fissure de la couche support dans la couche de l'éprouvette simulant la couche de roulement.
Ces essais étaient effectués sur une machine d'essai retrait-flexion comportant un élément support plan fixe et un élément support plan mobile en translation, définissant ensemble un plan support horizontal. L'éprouvette soumise à l'essai était montée sur la machine d'essai de telle sorte que l'une des moitiés de la face libre de la couche support préfissurée transversalement de l'éprouvette était collée sur l'un des éléments supports plans et que l'autre desdites moitiés était collée sur 1'autre desdits éléments supports plans.
Chaque éprouvette montée sur la machine d'essai était soumise, dans des conditions de température constante (opération à la température de 5°C) , simultanément à deux types de sollicitations, à savoir - une traction longitudinale continue lente, avec une vitesse de 5 μm par minute, simulant le retrait thermique, et
- une flexion verticale cyclique, à la fréquence de 1Hz, simulant le trafic. La progression de la fissure dans la couche de l'éprouvette simulant la couche de roulement était suivie au moyen d'un réseau de fils conducteurs électriques collés à différentes hauteurs sur le chant de ladite couche dans la zone de ce chant où doit se développer la fissure de telle sorte que la remontée de la fissure dans la couche provoque une coupure successive de ces fils, la position des fils coupés étant enregistrée en fonction du temps de sollicitation de l'éprouvette. Sur la courbe ainsi obtenue, représentative de la propagation de la fissure en fonction du temps, on déterminait le temps tR2 au bout duquel la fissure était remontée de 2 cm dans la couche de roulement. Les éprouvettes utilisées au cours des essais avaient les structures suivante :
EXEMPLE 1 : éprouvettes bicouches ne comportant pas de système anti-remontée de fissures, lesdites éprouvettes étant formées d'une couche support préfissurée de 15 mm d'épaisseur directement surmontée d'une couche de roulement de 50 mm d'épaisseur.
EXEMPLE 2 : éprouvettes comportant une couche support préfissurée de 15 mm d'épaisseur et une couche de roulement de 30 mm d'épaisseur entre lesquelles était intercalé un système témoin anti-remontée de fissures consistant en une nappe géotextile imprégnée d'un liant bitumineux du type bitume/polymère.
EXEMPLE 3 : éprouvettes comportant une couche support préfissurée de 15 mm d'épaisseur et une couche de roulement de 30 mm d'épaisseur entre lesquelles était intercalé un système anti-remontée de fissures selon l'invention, ledit système étant formé d'une couche constituée d'une nappe géotextile imprégnée d'un liant bitumineux du type bitume/polymère reposant sur la couche support et surmontée d'une couche de 20 mm d'épaisseur de sable enrobé d'un liant bitume/polymère, cette couche de sable enrobé étant surmontée de la couche de roulement.
La couche support préfissurée transversalement des diverses éprouvettes était réalisée à partir d'un même béton bitumineux à base de sable, bitume et soufre.
La couche de roulement des diverses éprouvettes consistait en un béton bitumineux 0/10 discontinu formé de 6 parties en poids d'une composition bitume/polymère vulcanisée au soufre et de 100 parties en poids d'un mélange constitué, en poids, de 60% de gravier 6/10mm, 10% de sable 0/4mm, 27,5% de sable 0/2mm et 2,5% de fines d'apport (80% desdites fines passant le tamis de 80μm et 100% passant le tamis de 315μm) . La composition bitume/polymère utilisée pour la réalisation de la couche de roulement des éprouvettes était préparée comme suit. On mélangeait, à 170°C et sous agitation, 100 parties en poids d'un bitume 180/220 de pénétration égale à 200 avec 3 parties en poids d'un copolymère diséquencé butadiène/styrène ayant une masse moléculaire viscosimétrique moyenne égale à 75000 et une teneur pondérale en styrène égale à 25%, puis après 3,5 heures de mélange on ajoutait 0,1 partie en poids de soufre à la masse obtenue et l'on poursuivait l'agitation à la température de 170°C pendant encore 30 minutes.
La composition bitume/polymère obtenue avait une viscosité dynamique à 100°C égale à 8,5 Pa.s.
La nappe géotextile imprégnée de liant bitumineux bitume/polymère, utilisée dans les éprouvettes des exemples 2 et 3, consistait en une nappe d'un non tissé de fils de polypropylène isotactique présentant un grammage de 170g/m2 imprégnée de 900g/m2 d'un liant bitume/polymère ayant une viscosité dynamique à 100"C égale à 1 Pa.s, ledit liant étant appliqué sur la nappe sous la forme d'une émulsion aqueuse.
Ce liant bitume/polymère était préparé comme suit. On formait tout d'abord une solution mère en incorporant, à 100°C et sous agitation, 2,4 parties en poids de soufre cristallisé orthorhombique et 62 parties en poids du copolymère diséquencé styrène/butadiène défini ci-dessus à 230 parties en poids d'une coupe pétrolière de caractère naphténo-paraffinique ayant un point initial et un point final de distillation ASTM (norme ASTM D8 667) égaux respectivement à 162°C et 233°C, ladite incorporation étant réalisée en 1 heure. La solution mère ainsi obtenue était ensuite incorporée à 1950 parties en poids d'un bitume de pénétration égale à 82, maintenu à 170°C sous agitation, après quoi le mélange ainsi réalisé était encore maintenu sous agitation à 170°C pendant 30 minutes.
Le liant bitume/polymère fluidifié (viscosité dynamique à 100°C égale à 1 Pa.s) ainsi obtenu était ensuite mis en émulsion aqueuse comme indiqué dans l'exemple 3 de la citation FR-A-2577546 pour produire l'émulsion de liant bitume/polymère utilisée pour imprégner la nappe géotextile.
La couche de sable enrobé de liant bitume/polymère présente dans les éprouvettes de 1 'exemple 3 était formée de 9 parties en poids de liant bitume/polymère consistant en la même composition bitume/polymère que celle utilisée dans la constitution de la couche de roulement et de 100 parties en poids d'un mélange constitué, en poids, de 44% de gravette 2/6 mm, 53% de sable 0/2mm et 3% de fines d'apport de même nature que celles utilisées pour produire la couche de roulement.
Les résultats des essais témoins et selon l'invention sont rassemblés dans le tableau ci-après.
TABLEAU
Figure imgf000012_0001
La comparaison des résultats consignés dans le tableau fait clairement ressortir l'efficacité fortement améliorée d'un système anti-remontée de fissures selon l'invention (exemple 3) par rapport à un système anti¬ remontée de fissures selon l'état de la technique (exemple 2).

Claims

REVENDICATIONS - Système anti-remontée de fissures, intercalé entre la couche de structure et la couche de roulement d'une chaussée, du type comportant une couche d'un géotextile imprégnée d'un premier liant bitumineux, caractérisé en ce qu'il inclut également une couche de granulats enrobés d'un second liant bitumineux, qui est accolée à la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux.
- Système selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est disposé de telle sorte entre la couche de structure et la couche de roulement de la chaussée que la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux repose sur la couche de structure de la chaussée, tandis que la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux est revêtue de la couche de roulement.
3 - Système selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est disposé de telle sorte entre la couche de structure et la couche de roulement de la chaussée que la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux repose sur la couche de structure de la chaussée, tandis que la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux est revêtue de la couche de roulement.
4 - Système selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le géotextile consiste en une nappe textile de contexture serrée ayant une masse surfacique comprise entre 50 et 500 g/m2.
5 - Système selon la revendication 4, caractérisé en ce que la nappe textile consiste en un non tissé formé de filaments continus à base d'un polymère. 6 - Système selon la revendication 5, caractérisé en ce que les filaments formant la nappe non tissée sont à base d'un polyester, par exemple polytéréphtalate d'alcoylène glycol tel que polytéréphtalate d'éthylène glycol, ou d'un polyamide, par exemple polycaproamide ou polyhexaméthylène adipamide, ou encore de polypropylène isotactique.
7 - Système selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le premier liant bitumineux qui imprègne le géotextile est utilisé en quantité comprise entre 200 g et 1500 g et de préférence entre 300 g et 1000 g par m2 de nappe géotextile.
8 - Système selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le second liant bitumineux associé aux granulats pour former la couche d'enrobé est utilisé en quantité comprise entre 3 et 20 % et plus particulièrement entre 4 et 12 % du poids des granulats
9 - Système selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux consiste en une couche de sable enrobé dudit liant.
10- Système selon la revendication 9, caractérisé en ce que le sable utilisé pour former la couche de sable enrobé est choisi parmi les sables qui sont utilisés sur les chantiers routiers et dont le passant au tamis de 6 mm est supérieur à 80 % et de préférence égal à 100 %.
11- Système selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux consiste en un enrobé coulé à froid. 2- Système selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'enrobé coulé à froid consiste en un composant granulat, choisi parmi les sables qui sont utilisés sur les chantiers routiers et dont le passant au tamis de 6 mm est supérieur à 80 %, enrobé du second liant bitumineux, mis en oeuvre en émulsion aqueuse, après avoir été préalablement mis en contact avec une solution tensioactive et éventuellement avec une quantité de ciment inférieure à 3 % du poids du sable formant le composant granulat.
3- Système selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux consiste en un enrobé drainant.
4- Système selon la revendication 13, caractérisé en ce que l'enrobé drainant consiste en un composant granulat, choisi parmi les gravillons qui sont utilisés sur les chantiers routiers et dont le passant au tamis de 20 mm est supérieur à 90 %, enrobé à chaud par le second. liant bitumineux de manière à fournir, après compactage, une teneur en vide dans l'enrobé comprise entre 15 % et 35 % et de préférence entre 20 % et 30 %.
15- Système selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le premier liant bitumineux, qui imprègne le géotextile, et le second liant bitumineux qui enrobe les granulats, sont de natures différentes ou identiques et sont choisis parmi les bitumes purs et les bitumes modifiés par des polymères, qui présentent une viscosité dynamique à 100°C comprise entre 0,4 Pa.s et 25 Pa.s et de préférence entre 0,7 Pa.s et 20 Pa.s.
16- Système selon la revendication 15, caractérisé en ce que le premier et le second liants bitumineux sont choisis parmi les bitumes modifiés par des copolymères de styrène et d'un diène conjugué et en particulier parmi les bitumes modifiés par des copolymères blocs de styrène et d'un diène conjugué tel que butadiène, isoprene ou butadiène carboxylé.
17- Système selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que le liant bitumineux est utilisé à l'état fondu ou sous la forme d'une émulsion aqueuse pour réaliser l'imprégnation du géotextile et l'enrobage des granulats.
18- Procédé de réalisation d'un système anti-remontée de fissures, intercalé entre la couche de structure et la couche de roulement d'une chaussée, ledit système comportant une couche d'un géotextile imprégnée d'un premier liant bitumineux et accolée à une couche de granulats enrobés d'un second liant bitumineux, ledit procédé se caractérisant en ce que l'on applique l'une des couches du système anti-remontée de fissures sur la couche de structure de la chaussée, puis on revêt la couche ainsi formé à l'aide de l'autre couche du système anti-remontée de fissures et l'on applique la couche de roulement sur l'ensemble ainsi formé.
19- Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que l'on applique tout d'abord la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux sur la couche de structure de la chaussée, puis l'on revêt ladite couche de géotextile par la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux et sur cette dernière couche on applique la couche de roulement de la chaussée.
20- Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'on applique tout d'abord la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux sur la couche de structure de la chaussée, puis l'on revêt ladite couche de granulats enrobés par la couche de géotextile imprégnée du premier liant bitumineux et sur cette dernière couche on applique la couche de roulement de la chaussée. 21- Procédé selon l'une des revendications 18 à 20, caractérisé en ce que le géotextile consiste en une nappe textile de contexture serrée ayant une masse surfacique comprise entre 50 et 500g/m2.
22- Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que la nappe textile consiste en un non tissé formé de filaments continus à base d'un polymère.
23- Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que les filaments formant la nappe non tissée sont à base d'un polyester, par exemple polytéréphtalate d'alcoylèneglycol tel que polytéréphtalate d'éthylène glycol, ou d'un polyamide, par exemple polycaproamide ou polyhexaméthylèneadipamide, ou encore de polypropylène isotactique.
24- Procédé selon l'une des revendications 18 à 23, caractérisé en ce que la quantité du premier liant bitumineux qui imprègne le géotextile, est comprise entre 200g et 1500g et de préférence entre 300g et 1000g par m2 de nappe de géotextile.
25- Procédé selon l'une des revendications 18 à 24, caractérisé en ce que la quantité de second liant bitumineux qui enrobe les granulats est comprise entre 3 et 20% et plus particulièrement entre 4 et 12% du poids desdits granulats.
26- Procédé selon l'une des revendications 18 à 25, caractérisé en ce que la couche de granulats enrobés du second liant bitumineux consiste en une couche de sable enrobé dudit liant ou bien en un enrobé coulé à froid ou encore en un enrobé drainant.
27- Procédé selon l'une des revendications 18 à 26, caractérisé en ce que le premier et le second liants bitumineux sont choisis parmi les bitumes purs et les bitumes modifiés par des polymères, qui présentent une viscosité dynamique à 100°C comprise entre 0,4 Pa.s et 25 Pa.s et de préférence entre 0,7 Pa.s et 20 Pa.s, lesdits liants bitumineux étant plus particulièrement des bitumes modifiés par des copolymères de styrène et d'un diène conjugué, lesdits copolymères étant plus spécialement des copolymères blocs de styrène et d'un diène conjugué tel que butadiène, isoprene ou butadiène carboxylé.
- Procédé selon l'une des revendications 18 à 27, caractérisé en ce que le liant bitumineux est utilisé à l'état fondu ou sous la forme d'une émulsion aqueuse pour réaliser l'imprégnation du géotextile et l'enrobage des granulats.
- Procédé selon l'une des revendications 18 à 28, caractérisé en ce que la couche de roulement renferme un liant consistant en un bitume pur ou en un bitume modifié par un polymère et notamment par un copolymère bloc de styrène et d'un diène conjugué tel que butadiène, isoprene ou butadiène carboxylé.
- Procédé selon l'une des revendications 18 à 29, caractérisé en ce que la couche de structure de la chaussée étant fissurée, on bouche les fissures les plus larges, notamment fissures de largeur supérieure à 2mm, à l'aide d'un mastic bitumineux avant d'appliquer, sur ladite couche de structure, la couche de géotextile imprégnée ou la couche de granulats enrobés du système anti-remontée de fissures.
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