WO1987007593A1 - Method for manufacturing basic material for optical fiber - Google Patents

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WO1987007593A1
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Gotaro; Tanaka
Hiroshi; Yokota
Shigeru; Tanaka
Hiroo; Kanamori
Hiroshi; Suganuma
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Sumitomo Electric Industries, Ltd.
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Definitions

  • the present invention relates to a method for producing an optical fiber material, particularly a single word having at least 1,5 / ⁇
  • quartz tea glass fiber The loss in quartz tea glass fiber is minimized in the region where the light lysis length is between 1.5 and 1.6. Therefore, in a transmission system using an optical fiber, if the spacing is to be maximized, it is necessary to use light having a lysis length in the above-mentioned 1, 5 / / band.
  • single mode fiber for lyre 1.3 1.3 which is commonly used, is designed so that the material separation and the structural strength are offset near the law length of 1.3, and the dispersion sum is deprived. Have been.
  • the first I3 ⁇ 4A and C are the refractive index distributions that have low dispersion in 1,5 / ⁇ ⁇ and its wider surroundings. With such a deer rate distribution
  • the optical fiber can be advantageously used in other methods, and is further advantageous in terms of wavelength multiplex transmission and the like.
  • a large number of post-glass particles with different refractive indices are formed radially on the inner wall or outer surface of the developed material, forming a new constant refractive index distribution.
  • the obtained tubular preform is processed into a circular preform by collapsing to produce a glass preform.
  • FIG. As described above, it is difficult to synthesize a fiber conjugate having the maximum point of Sutou in the refractive index distribution.
  • the present invention provides a method for producing an optical fiber preform having a refractive index distribution as shown in FIGS. 1A to 1C without the drawbacks of the conventional method described above. It is to be offered.
  • the present invention provides a tubular glass body * also having a JS rupture distribution formed axisymmetrically around the central sleeve *, and also has a deer fold rate distribution symmetrically formed around the central axis by the VAD method.
  • the cylindrical body is also subjected to a predetermined stretching process to obtain a drawn rod, and then the drawn rod is inserted into the above-mentioned tubular glass, heated and welded, and integrated. This is also a method of manufacturing a base material for an optical piper.
  • a glass rod having an axially symmetrical dew-folding ratio distribution * corresponding to the first class and the first class y around the center ⁇ is also prepared by the VAD method, and the outer diameter of the glass rod is obtained by drawing.
  • this is inserted into a glass tube with a concentric refractive index distribution around the center sleeve, as in the previous period, and integrated by ripening to form an optical fiber preform.
  • a glass tube having a refractive index distribution formed concentrically in the thickness direction around the central axis with a radius of R can be formed using the ordinary MCVD method or OVD method. Create; A glass rod having a rattan folding ratio distribution as shown in Fig. 2 is prepared by the preferred VAD method, and a hole is formed around the center axis to obtain a refractive index distribution as shown in Fig. 2B. A glass tube is also prepared. The additives have Keru Shome distribution of the refractive index GeO 2, it can also be used Dorusaku like.
  • a glass raw material gas is also introduced into a flame 3, 3
  • There is a method of obtaining the post-glass particle aggregate by depositing the glass ultra-fine particles around the starting material 1 moving upward while rotating as shown by the arrow. The deposit is then heated to form a transparent glass base material.
  • FIG. 8 shows an illustration using two pans 4, 4 '. Details of the VAD method are described in, for example, US Pat. Nos. 4,224,046, 4,367,035, and 4,345,938. The disclosure of these special punches is roughened in the present specification as a reference.
  • Drill a hole around the center sleeve of a glass rod may be adopted.
  • the one-way method may be adopted.
  • the stretching of the glass cylinder entering the glass tube may be carried out by heating the glass cylinder in a conventional manner, preferably in an atmosphere containing no water. A resistance furnace, plasma flame, etc. are used for heating. After the drawn cylinder is pushed into the glass tube, it is ripened, the glass tube is wrapped for 3 wraps, and the stretched cylinder is brought into contact with and integrated with the drawn cylinder to obtain an optical fiber preform. Collapse is ⁇ gas into the tube (e.g., G, S 0 C, S i F * , etc.) ⁇ products, glass ⁇ unit also about 1 7 ⁇ U ⁇ 2 0 0 0 e C heated glass The tube is shrunk and the glass tube is finally attached to the glass cylinder.
  • the collapse can be carried out according to the conventional bottle-in method of the load-in-one tube method.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-117,126 and Japanese Patent Application Laid-Open No. Bran * Can be referenced.
  • the inner surface of the glass tube is preferably etched.
  • the etching gas a mixture of a conventionally used halogen compound, for example, SF, and oxygen is preferably used.
  • the etching port degree is about 120 000 O; 0
  • the central part ⁇ of the memeper is divided by the VAD method (R pillar ⁇ ⁇ :). Therefore, the refractive index distribution at the center of the fiber is not affected by the volatilization of the collapse process, and therefore, the distribution of the folding ratio is not distorted.
  • the glass base material having a predetermined refractive index is drawn and used as ⁇ -pod for fine glass, the refractive index distribution in the small area of the core of the single-doped piper is required. It can be obtained with the distribution accuracy before stretching of the glass body obtained by the VAD method, and can be extremely accurate.
  • a complicated refractive index distribution shape in the radial direction for example, a refractive index distribution in which a maximum point and a minimum point are multiple times, is obtained by a combination of relatively simple steps, and It can be formed with a small amount of space. Therefore, the distribution of the decay rate as in the case of 1st A to C, which had been difficult to prepare accurately by the conventional method, can be easily realized.
  • a glass preform can be advantageously produced.
  • a glass particle is formed by a two-panner VAD method *, and by combining this, it has a radial superfraction distribution as shown in FIG.
  • a glass rod having the dimensions shown in Table 1 (1) was prepared.
  • the obtained glass rod is drawn into an outer diameter of 6 dragons by resistance furnace heating, and this drawn glass rod is introduced into the glass tube obtained in the previous 13 and at 1600, SFe is also 300ifi / min> C
  • the 200 ⁇ / ⁇ > acid cord also 300
  • Etching was performed while maintaining the interface in a clean SS while flowing at 175 ° C. Then, 176 O ⁇ y bus was heated and welded while flowing C £ at 30 ° C.
  • a glass rod having a refractive index distribution as shown in FIG. 4 was obtained. This was further heated and stretched, covered with a quartz glass tube to form a base material for an optical fiber, and drawn into an optical fiber with a drawing machine.
  • the spot size is 1 ⁇ ⁇
  • the cutoff wavelength is 1.20 i
  • the zero-minute wavelength is 1.548 ⁇
  • the transmission loss at 55 #a was 0.25 dB / bi.
  • a soot body with a core composition of Geo, —Si 0, and a cladding composition of SiOs was created by the two-panel VAD method, and this was placed in a tandem furnace, and first flowed with helium * 15 ⁇ / ⁇ . while the temperature was raised to 1 200, the following Ide SF P a 1 0 ⁇ / niJi and helium even 1 52 / Do flowed at oiiJi ripe 3 Tokii pressurized with al 1 200, flow further Heriumu only one 5ss / Ipiii while the temperature was raised from 1 20 O! over 1.5 hours to 1 500 e C, and 0.5 times ⁇ held at 1 500, was also created glass rod with a boar source indicated in the table 1 (3).
  • FIG. 5 shows the refractive index distribution of the glass rod after heating the glass rod a ⁇ glass tube created by VAD.
  • the resulting ⁇ of Puaipa is, spot size is 1 0 mosquitoes ⁇ Topu ⁇ 1, 20 # «, is the strikeouts minute ⁇ ⁇ is 1.54, also, ho DenItsu ⁇ in 1, 55 / za Was 0.23 dB / ka.
  • Example 3
  • a soot body composed of GeO I—Si 0, for the composition and SiO, for the clad composition is formed, and this is put into a furnace and heat-treated.
  • S ⁇ F * gas was introduced at 1.3fi / iin and helium gas was introduced at ⁇ 0 ⁇ / ftin to produce a lath rod with the specifications shown in (Table 1).
  • Fig. 6 also shows the refractive index distribution.
  • the core and clad ratios were changed by the VAD method described above, and the conditions for introducing SiP * gas and helium gas during the firing were changed to 0, 06 ⁇ / mia and 2 ⁇ / min, respectively.
  • a glass rod having the dimensions shown in (5) in the table was prepared, stretched to an outer diameter of 7, and this elongated rod was inserted into the glass tube obtained by iUIE, as in Example 1.
  • a glass rod was obtained by heating and welding by the method of birch. Quartz glass tube on the glass Zen obtained above 7 and draw it as a base material for optical fiber. Corrosion rate distribution of the obtained single mode fiber y
  • the specifications are shown in Fig. 7 and Table 2.
  • ⁇ , ⁇ , ⁇ , ,, ⁇ , and 3 ⁇ 4 indicate the relative refractive index * with respect to the refractive index value of the outer cladding ⁇ ⁇ .
  • the pupil dispersion wavelength of the memeper was 1, 32 s and 1.5, and it showed good characteristics with a bold value of 5 e / kra nm or less over a wide wavelength range between them.
  • FIG. 2A and FIG. 2B show the radial direction of the glass rod shown in (i) in Table i of Example 1 of the present invention and the glass tube obtained by perforating the glass rod.
  • FIG. 3 is a graph showing the distribution of the boat's breaking ratio in the radial direction of the glass rod shown in (2) of Table 1 of Example 1,
  • Fig. 4 is a graph of the refractive index distribution in the direction of the glass rod obtained by welding the glass tube of Example I1 and the drawn glass rod.
  • FIG. 5 is a graph of the refractive index distribution in the ⁇ direction of the glass tube obtained by heating and welding the gas tube and the gas bar of Example 2 of the present invention
  • FIG. 6 shows the ⁇ -fold distribution of the glass tube obtained by processing the glass rod from the glass rod shown in (4) in Table 1 of Example 3 of the present invention.
  • 7H is a graph of the refractive index distribution of the cross section of the tip fiber obtained from Example 3 of the present invention.
  • FIG. 8 is a schematic S diagram of a normal VAD method.

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Description

一 一
明 細 香
3feファイバ用母材の製進方法
技術分野
本発明は、 光プアイパ^母材の製遣方法に闉し、 特に徉しくほ、 少なく とも 1 , 5 /^蒂に零分教法 持つようなシングル ード
V 7ィパの製造に適したガラス母材の ¾逸方法に関するものである, 背景技術
石英茶ガラスファイバにおける伝；¾¾失は、 光の渙長が 1 . 5〜 1 . 6 の領域において、 最小となる。 したがって、 光ファイバを 用いた伝送シスチムにおいて、 中雜間隔も最大にしょうとすれば、 渙長が上記の 1 , 5 / «帯にある光奁用いる必要がある。
1 . 5 a帯の光を用いた場合に、 高い伝送速度で情報を送るには， マルチ ードププィパよりもはるか 広い伝; 裕域も持つ、 シング ル乇 ト'プ 7ィバが用いられる。 そして、 非常に高い伝送速度で情 報を送ろうとすれば、 使用する光の波袅において、 ファイバの分敫 効果を最小にする必要がある。
現在、 通常に用いられている渙莨 1 . 3 ^用のシングルモード ファイバは、 法長 1 . 3 付近で材料分骹と構逞分敢が相殺され、 分散和が奪となるように設十されている。
1 . 5 ^ s帯でシングルモードプアィパも使用し、 かっこの狻長に おいて分餃 小さくするには、 二つの方法がある。 その一つは、 フ ィバ構遣を 1 . 5 a帯で零分教となもように設計することであり、 もう一つの方法は 1 . 5 ¾畨の使 浚袅で、 非常に狭いスぺクトル 巾を持つ光源を用いることである。
前記二つの方法の内、 筘者により 1 . 5 掙での分散も小さく し ようとすると、 光プアイバの屈折率分布を特定のプロフィルにする 必要がある。 そのような屈折率分布の代表的な例奁、 第 1図 A、 B Sぴ Cに示す。
第 1 I¾A及び Cは、 1 , 5 /^蒂及ぴその近钧のより広い法袅域で 低分散となる屈折率分布の判である。 このような鹿折率分布を持つ 光ファイバは、 他の法桌でも有利に用いることができ、 波長多重伝 送等の面でさらに有利である。，
第 1図のような屈折率分布も肓する光フアイバも作成する方法と しては、 従来、 MCVD法 （Modified Chemical Vapor Deposi tion Methodo 内付け CVD法;)、 OVD法 (Outside V por De position Methodc 外付け C V D法）が知られている。 これらの方 法に閧しては、 それぞれ、 例えば米国特許第 4,504,299号お よび米国特 第 3 , 775,075号も参照することができる。 これ ら特許の開示を参照として本明钿畲に粗み入れる。
これらの方法は、 ώ発材の内壁あるいは外檗に、 径方向に、 屈折 率の異なる多数のガラス後粒子堆積廣を黼次旮成してゆき、 新定の 屈折率分布を形成した後、 得られた管状プリフォームをコラ ブス することにより円拄挣ブリフォームに加工して、 锒引用ガラス母材 も作成している。
これらの従来法により、 比 |¾的恃性の良いプアィバを得ることが できるが、 1 2 程 のファイバ外径に対して、 屈折率 を変える必要がある屑は中心茚の搔約 1 0 ;^と、 その領域が狭く、 このおめ屈折率分布を精度よく形成することはかなり難しか た。 また以上の方法は、 屈折率分布を形成した管状プリフォ ムをコラッ ブスして Μ柱棒状プリフォームに加工する時に、 屈折率調整用添加 剤 （ド一パント） が管内壁より揮散し葛く、 これにより円柱棒状ブ リフオーム中心部の屈折率分布がゆがめもれるという欠点があつた。 また、 従来の V A D法 (V apor P hase Axial D eposition Me thod。 気相轴付け法） （例えば、 特公昭 5 6 - 3 3 8 2 7号公報參 照） では、 第 ί図 A〜Cのように、 屈折率分布に梭敎の極大点、 " 小点杏持つフ 7ィバプリプ矛 厶を合成することは比皎旳困齄であつ 発明の開示
本発明は、 第 1図 A〜 Cに示したような屈折率分布をもつ光フア ィパ母材を、 上記した従来法のような欠点なく、 製逢する方法を提 供せんとするものである。
本発明は、 中心袖のまわりに軸対称に形成された JS折牢分布も有 する円管状ガラス体 *作成し、 别途 VAD法により中心軸のまわり に対称に形成された鹿折率分布も有する円柱体を作成して、 該円拄 体も斩定瘙に延伸加工して延伸棒とした後、 上記円管状ガラス内に 該延伸棒を掙入して加熱溶着して一体化する工程を含むことも とする光プアィパ用母材の製造方法である。
本発明では、 中心轴のまわりに軸対称に ア Sび第 1クラ ' y ドに 相当する鹿折率分布 *有するガラス棒も VAD法により作成し、 該 ガラス棒 *延伸加工することによりその外径を钿くし、 これを前紀 のように中心袖のまわりに同心円状の屈折率分布を持つガラス管に 掙入し、 加熟により一体化処理して光ファイバ母材とするものであ も。
屈折率分布を中心軸のまわりに厚み方向に同心 R伏に形成したガ ラス管の作成法としては、 通常の MCVD法又は OVD法を用いて 作成する；：とができる。 好ましくほ S常の VAD法により第 に示す様な籐折率分布も有するガラス棒を作成し、 中心軸のまわり に穴開け加工もすることにより、 第 2図 Bに示すような屈折率分布 も有するガラス管も作成する。 屈折率の分布もっけるおめの添加剤 としては Ge02、 弗索等も用いることができる。
ここで通常の VAD法としては、 第 8図に示すように、 ガラス原 料ガスも酸水索炎又はプラズマ炎等の火炎 3 , 3·中に導入して、 ガ ラス後粒子 *生成させ、 該ガラス激粒子を矢印のように回転しつつ 上方へ移動する出発材 1の周翻に堆積させて、 ガラス後粒子堆锛体 を得る方法がある。 該堆癀体は次いで加熱 耪して透明ガラス母材 とする。 なお、 第 8図は 2本のパ ナ 4 ,4'を用いる伊 示してい る。 VAD法の詳细ほ、 例えば米国特許第 4 , 2 24 , 046号、 同 第 4 , 3 6 7 , 035号、 同第 4 , 345 93 8号などに記載されて いる。 これら特杵の開示 参照として本明細害に粗み入れる。
ガラス棒の中心袖のまわりに穴を開けるにほ、 従来から知られて 一 - いる方法も採用すればよい。 おとえば、 超 *拔穴開け法、 レーザ一 法、 H Pエッチング法、 ドリル法などが採用できる a
ガラス管に揮入するガラス円柱体の延伸ば、 常褰の方法により、 好ましくは水分 *含まない雰囲気中で、 ガラス円柱体も加熱して、 行えばよい。 加熱稼としては、 抵抗炉、 プラズマ炎などを用いる。 延伸した円柱体をガラス管に押入した後、 加熟して、 ガラス管を 3ラップスして、 延伸した円柱体に触着させて一体化し、 光フアイ バ母材を得る。 ラップスは、 管内に晚水用ガス （例えば、 G 、 S 0 C 、 S i F *など） を豳しなが 、 ガラス诠外部も約 1 7 ϋ U 〜2 0 0 0 eC加熱してガラス管を収縮させ、 饅終的にガラス管を'ガ ラス円柱体と飨着させる。 ガラス管の収輙に際しては、 内 δ Ο ϋΐηΗ , Ο攆度の滅圧にしながら行うと、 溶着が容易 なる。 コ ラ プスは、 従来のロ ドーイン一チューブ法の手瓶 従って行う ことができ、 例えば特開昭 6 1— 1 1 7 1 2 6号、 同特開昭 6 1一 2 2 7 9 3 8 公糠 *参照することができる。 ガラス管のコラ プスに先立ち、 ガラス管内面もェ チングして おくのが好ましい。 エッチング用ガスとしては、 従来用いられてい るハロゲン系化合物、 ^えば S F ,、 と酸素との混合物が好ま しく用いられる。 エ チング港度は、 約 1 2 0 8 0 O ;であ る 0
本発明において 、 プアィパの中心郯を構成する郎分 （R柱榉：） を、 V A D法によ；？て作成するため、 ファイバ中心部の屈折率分布 がコラップス工程の揮散による釤響を受けず、 したがってこれによ り廣折率分布がゆがめられることほない。 また、 斩定の屈折率分希 を形成したガラス母材を延伸加工して細怪ガラス πッ ドとして使用 するために、 シングル ¾ ドプアィパのコア部という小煩域での屈 折率分布が、 V A D法により得たガラス体の延伸前の分布精度で得 られ、 極めて髙精度につけることができる。 したがって、 本発明に よれば径方向で複雑な屈折率分布形状、 例えば極大点， 極小点が複 数錮 ώるような屈折率分布を、 比皎的単純な工程の組合せで、 かつ 少ないェ饈敎にて、 形成することが可能となる。 よって従来法で精 崈に作成することが困黪であつた例えば第 1 ®A~Cのような腐折 率分布も容易に実現でき、 少なくとも 5#Ji帯で零分飲のシング ル ドファイバ用ガラス母材を有利に製造できる。
発明も実施するための最良の 穢
実施例 1
第 8図に示すような 2本パーナ方式の VAD法によりガラス翁粒 子 *会成し、 これを癍桔することで第 2図 Aに示すような径方向超 折率分布を有し、 また第 1表の（1)に示す繒元をもつガラス棒を作 成した。
第 1 表
Figure imgf000012_0001
このガラス棒の中心郞に、 超眘拔穴開け槺で内径 &jnmの穴を開け， 内壁も洗浄した後、 このガラス管を加熱しながら管内に SFe ¾ す ;とで気相エッチング処理も行った。 このガラス管の径方向の屈 折率分布を第 2図 B 示す。
—方、 上記と同様な 2本パーナ方式の VAD法により、 第 3図に » M - 示すような径方向屈折率分布を有し、 また第 1奔の（2〉に示す讅元 ^もつガラス棒も作成した。
得られたガラス棒を抵抗炉加熱により外径 6龍に延伸加工し、 前 13で得られたガラス管の中にこの延伸ガラス棒を掙入し、 1 600 でで SFeも 300ifi/min> C を 200ιβ/ιηίη> 酸索も 300
で流しながら、 界面も潦浄な状 SSに保持しつつエ チング し、 次いで C£,を 30 で流しながら 1 76 O ^^ y ブスして加熱溶着した。
以上により第 4図に示すような屈折率分布を有するガラス棒が得 られた。 これをさらに加熱延伸し、 石英ガラス管を被せて光フ イ パ用母材とし、 雜引機にて光ファイバに線引した。
得られたシングル ドプ yィパの特性は、 スポ"ソ トサイズが 1 ϋ Μ, カ トオフ波長が 1.20 i 零分歉波長が 1.548 《 であり、 まお法畏1 , 55 #aにおける伝送援失は 0. 25dB/bi であった。 実施刺 2.
2本パ ナ方式の VAD法により、 コア組成が Geo,— Si 0,、 クラジ ド組成が SiOsのスート体を作成し、 これを^拮炉に入れ、 まずへリウム * 1 5β/ιηίιιで流しながら 1 200でまで昇温し、 次 いで SFPを 1 0 Οϋίβ/niJiおよびヘリウムも 1 52/oiiJiで流しなが ら 1 200 で 3時藺加熟し、 さらにヘリゥムのみを 1 5β/ΐπίίιで 流しながら 1.5時間かけて 1 20 O !から 1 500eCに昇温し、 1 500でで 0.5時閱保持して、 第 1表の（3)に示す猪元を持つ ガラス棒も作成した。
以上に述ぺたガラス棒以外は実施^ 1と同様な方法によりガラス 管も作成し、 これらを用いて光ファイバを作成した。 VADで作成 したガラス棒 aぴガラス管の加熱翁着後のガラス棒の屈折率分布を 第 5図に示す。 得られたプアィパの恃性は、 スポッ トサイズが 1 0 カ^ トォプ拔袅が 1 , 20 #«、 奪分敉诠袅が 1.54 で あり、 又、 1 , 55 /zaでの伝逸揖失ほ、 0. 23dB/kaであった。 実施例 3
2本パーナ方式の V AD法により、 ア耝成が GeO I— Si 0,、 クラ ド耝成が SiO,のスート体を形成し、 これを ¾拮炉に入れて 加熱処理する こプッ索添加剤として S〖F*ガスを 1.3fi/iin ヘリウムガスを ί 0≤/ftinで導入することにより、 第 1表の（ に 示す諸元を持つ ラス棒 作成した。 垓ガラス津の中心郎に超音诠 穴開け機で内径 1 5 の穴を開け、 内 ¾を洗浄した後、 SF,ガス により気相エッチング処理も行い、 さらに外 16 mm 加熟廷伸し † ί専られおガラス管の 方向屈折率分布も第 6図に示す。
方、 以上に述べた VAD法でコア， クラッ ド比を変え、 また焼 桔時の SiP*ガスとヘリウムガスの導入条件もそれぞれ 0 , 06β/ miaと 2 Οβ/minに変えることで、 第 1表の（5 )に示す绪元ももつ ガラス棒を作成し、 外径 7 に延伸し、 iUIEで得られたガラス管中 にこの延俾^ラス棒を掙入し、 実施 1の場合と同樺の方法で加鹓 溶着してガラス棒とした。 以上で得られたガラス禅に石英ガラス管 を被せて光フ 7ィバ用母材とし、 轅引檁にて光フ 7ィパに線引しお。 得られたシングルモードフ yィバの腐折率分布 ¾ぴその諸元を第 7図及ぴ第 2表に示す。 表中、 △ 、 厶 、 厶， +、 厶¾一は、 それ れ外側クラッド餍の屈折率値に対する比屈折率 *示す。
またこのプアィパの霖分散波長は 1 , 3 2 sと 1 . 5 あり、 その間の広い波長域で分敢値が 5 e/kra nm以下という良好な特性 も示した。
第 表
Figure imgf000016_0001
本発明ほ、 少なくとも 1 . 帯で使用しうるシングル ¾一 ドファイバ用母材を、 届折率分布の精度良く、 また複雑な屈折率構 造のものを比铰的単純で少ない工程数で製造できる。 これにより伝 送損失のきわめて小きく、 まお少なくともし において奪分 飮となる侵れたシングルモ""ドファイバを得ることができる。 . 図面の簡単な^明
第 1図 A〜Cほ、 本発明により得る；：とのできるシングルモ ド プ yィパ 瘙方向における苗折 *分布例のグラフ、
第 2図 A ¾び Bは、 本発明の実施例 1の第 i表の（ί〉に示きれる ガラス棒、 及ぴ該ガラス棒を穴開け加工して得られたガラス管の、 径方向における屈折率分布のグラフ、
第 3図は、 実施例 1の第 1表の（2 )に示されるガラス棒の径方向 艇折率分布のグラフ、
第 4図は、 実施伊 J 1のガラス管と延伸ガラス棒を加鶊癣着して得 たガラス棒の柽方向屈折率分布のグラフ、
第 5図は、 本発明の実施例 2のガ ス管とガ ス棒を加熱溶着し て得たガラス津の搔方向の屈折率分布のグラフ、
第 6図は、 本発明の実施例 3の第 1表の（4〕に示されるガラス棒 よりガラス棒より加工して得られおガラス管の搔方向 β折 *分布の グラフ、
第 7H [は、 本発明の実施例 3より得られた先ファイバ断面の屈折 率分布のグラフ、
第 8図は、 通常の VAD法の模式的 S明図である。

Claims

講求の IS囲
1 . 中心軸のまわりに軸対称に形成された篇折率分布も有する円 管伏ガラス体を作成し、 刖途 V A D法により中心軸のまわりに対称 に形成きれた屈折率分布を有する円柱体^作成して、 該円拴体を新 定锋に延伸加工して琏伸禅とした後、 上 IS円管状ガラス内に ¾延伸 捧を掙入して加熱溶著して一体化する工程も含むことを柃鎗とする 光プアィバ母材の軀逸方法。
2 . 円管状ガラス体として、 V A D法にて作成した、 中心軸の まわりに対称に形成きれた屈折 *分布も有する、 円柱体ガラズ体の 中心軸を中 として穴 wけ加工も施しおものを用いる請求の範囲第 i項に記載の光フアイパ用母材の IS逸方法。
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