UA81247C2 - Mould for continuous casting of molten metals - Google Patents
Mould for continuous casting of molten metals Download PDFInfo
- Publication number
- UA81247C2 UA81247C2 UA20041109737A UA20041109737A UA81247C2 UA 81247 C2 UA81247 C2 UA 81247C2 UA 20041109737 A UA20041109737 A UA 20041109737A UA 20041109737 A UA20041109737 A UA 20041109737A UA 81247 C2 UA81247 C2 UA 81247C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- cooling
- crystallizer
- cooling channels
- heat
- channels
- Prior art date
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 title abstract description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title abstract description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title abstract 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 title abstract 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 79
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 22
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 18
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 9
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract description 19
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 abstract description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 9
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 7
- 238000005553 drilling Methods 0.000 abstract 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 11
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- -1 and9) in particular Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/055—Cooling the moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід відноситься до кристалізатора для безперервного розливання рідких металів, зокрема сталі, що має 2 ва протилежній від поверхні контакту з розплавом стороні охолоджувальні канали, такі як охолоджувальні канавки, охолоджувальні прорізи або охолоджувальні отвори.The invention relates to a crystallizer for continuous pouring of liquid metals, in particular steel, having 2 cooling channels, such as cooling grooves, cooling slots or cooling holes, on the opposite side of the contact surface with the melt.
Кристалізатор, зокрема СЗР-кристалізатор (компактне виробництво штрипса) звичайної конструкції у вигляді пластинчатого кристалізатора, що застосовується при безперервному розливанні блюмів або слябів зі сталі, виконаний у більшості випадків з бічними стінками, кожна з яких складається з опорної стінки і закріпленої на 70 ній внутрішньої пластини, що вступає у контакт з металевим розплавом. Переважно на повернутій до опорної стінки стороні внутрішньої пластини передбачені паралельні один одному канали для охолодника, які можуть бути виконані у вигляді відкритих до опорної стінки прорізів.The crystallizer, in particular the SZR crystallizer (compact strip production) of a conventional design in the form of a plate crystallizer, used for continuous pouring of blooms or steel slabs, is made in most cases with side walls, each of which consists of a supporting wall and fixed on the 70th inner plate that comes into contact with the metal melt. Preferably, on the side of the inner plate facing the support wall, parallel channels for the cooler are provided, which can be made in the form of slots open to the support wall.
У С5Р-кристалізаторів звичайної конструкції умови теплопередачі змінюються у визначених межах в залежності від висоти кристалізатора, зокрема у зоні над і під дзеркалом ванни. Наприклад, температура стінки 72 кристалізатора над дзеркалом розплаву знижується. Якщо ж теплопередача зменшується у зоні дзеркала розплаву і/або над ним, то температура кристалізатора зростає. Це має наступні переваги: - За рахунок більш високої температури поверхні кристалізатора у зоні дзеркала розплаву порошковий флюс розплавляється швидше. - Більш швидке розплавлення порошкового флюсу забезпечує мастильну дію між заготовкою |і кристалізатором, внаслідок чого поліпшується поверхня заготовки. - Краще змащування призводить до зменшення поверхні кристалізатора під дзеркалом ванни, завдяки чому зменшуються теплові напруження і схильність до утворення тріщин, внаслідок чого збільшується термін служби кристалізатора. - Більш прогріті зони кристалізатора над дзеркалом розплаву зменшують стискаючі напруження у зонах під с дзеркалом розплаву. Це також зменшує утворення тріщин і приводить до збільшення терміну служби Ге) кристалізатора.In C5P crystallizers of a conventional design, the heat transfer conditions change within certain limits depending on the height of the crystallizer, in particular in the area above and below the bath mirror. For example, the temperature of the wall 72 of the crystallizer above the melt mirror decreases. If the heat transfer decreases in the zone of the melt mirror and/or above it, then the temperature of the crystallizer increases. This has the following advantages: - Due to the higher temperature of the surface of the crystallizer in the area of the melt mirror, the powder flux melts faster. - Faster melting of the powder flux provides a lubricating effect between the workpiece and the crystallizer, as a result of which the surface of the workpiece is improved. - Better lubrication leads to a reduction of the surface of the crystallizer under the bath mirror, due to which thermal stresses and the tendency to crack are reduced, as a result of which the service life of the crystallizer is increased. - The warmer zones of the crystallizer above the melt mirror reduce compressive stresses in the zones below the melt mirror. This also reduces the formation of cracks and leads to an increase in the life of the Ge) crystallizer.
Вимірювання на кристалізаторах показали, що розподіл щільностей теплового потоку під дзеркалом розплаву між 20 і 80мм має максимум, після чого, виходячи від цього, зменшується як у напрямі розливання, так і у протилежному напрямі у вигляді дзвоноподібної кривої. При цьому діапазон підвищеної щільності теплового в потоку складає близько 120мм. «ЇїMeasurements on crystallizers showed that the distribution of heat flux densities under the melt mirror between 20 and 80 mm has a maximum, after which, based on this, it decreases both in the pouring direction and in the opposite direction in the form of a bell-shaped curve. At the same time, the range of increased thermal density in the flow is about 120 mm. "Her
Відповідна діаграма розподілу температури розплаву у кристалізаторі відповідає кривизні лежачої параболиThe corresponding diagram of the melt temperature distribution in the crystallizer corresponds to the curvature of the recumbent parabola
З (лах У діапазоні підвищеної щільності теплового потоку. счIn the range of increased heat flux density
У |документі ОЕ 3840448 С2) описаний кристалізатор для машин безперервного розливання, зокрема, «-- пластинчатий кристалізатор, кожна з бічних стінок якого складається з опорної стінки і закріпленої на ній 3о внутрішньої пластини, що вступає у контакт з металевим розплавом, причому на повернутій до опорної стінки со стороні внутрішньої пластини передбачені паралельні один одному канали для охолодника, виконані у вигляді відкритих до опорної стінки прорізів, ширина яких менше, а глибина більше ширини лежачих між прорізами ребер. «The document OE 3840448 C2) describes a crystallizer for continuous pouring machines, in particular, "-- a plate crystallizer, each of the side walls of which consists of a support wall and an inner plate attached to it, which comes into contact with the metal melt, and on the turned to the support wall from the side of the inner plate, parallel channels for the cooler are provided, made in the form of slots open to the support wall, the width of which is less, and the depth is greater than the width of the ribs lying between the slots. "
В (ЕР 0551311 ВІ) описаний охолоджуваний рідиною, регульований по ширині пластинчатий кристалізатор З для безперервного розливання заготовок зі сталі у форматі слябів, зокрема товщиною менше 100мм. Біля нього с пластини широких сторін і пластини вузьких сторін в їх поперечному напрямі виконані з можливістю збільшення з» перерізу заготовки, пластини вузьких сторін розташовані по висоті кристалізатора, в основному, паралельно одна одній, а пластини широких сторін, щонайменше, у зоні мінімальної ширини сляба виконані увігнутими таким чином, що у поперечному розрізі висота вершини стінки кристалізатора, що утворює дугу, відносно вписаного на стороні заливання прямокутника складає максимум 12мм на 1000мм ширини сляба, а форма пластин широких со сторін на стороні виходу заготовки з кристалізатора відповідає формату заготовки, що виготовляється. Пластини - широких сторін кристалізатора у зоні регулювання пластин вузьких сторін виконані у вигляді плоскої поверхні, а на стороні, протилежній від сторони, що утворює форму, розташовані шліцьові канали. о Документ ЕР 0968779 АТ) відноситься до виконання широкої сторони слябового кристалізатора, що містить ї» 20 ливарну пластину з внутрішньою і протилежною їй зовнішньою поверхнями, причому широка сторона має верхню і нижню ділянки, і, щонайменше, верхня ділянка має середню зону і дві розташовані по боках від неї тм бічні зони. У даній публікації запропоновано, що внутрішня поверхня ливарної плити має для утворення охолоджувальних каналів канавки з піднутреннями і що канавки закриті з геометричним замиканням вкладишами, вміщеними у піднутрення. 52 (Патент 05 5207266| відноситься до водоохолоджуваного мідного кристалізатора, який містить міднуIn (ER 0551311 VI) a liquid-cooled, width-adjustable plate crystallizer Z is described for continuous pouring of steel blanks in the form of slabs, in particular with a thickness of less than 100 mm. Near it, the plates of the wide sides and the plates of the narrow sides in their transverse direction are made with the possibility of increasing the cross-section of the workpiece, the plates of the narrow sides are located along the height of the crystallizer, mostly parallel to each other, and the plates of the wide sides are at least in the zone of the minimum width of the slab are made concave in such a way that in cross-section the height of the top of the crystallizer wall, which forms an arc, relative to the rectangle inscribed on the pouring side is a maximum of 12 mm per 1000 mm of the slab width, and the shape of the wide plates on the side of the exit of the workpiece from the crystallizer corresponds to the format of the workpiece being produced . Plates - the wide sides of the crystallizer in the zone of adjustment of the plates of the narrow sides are made in the form of a flat surface, and on the side opposite from the side that forms the mold, there are slotted channels. o Document EP 0968779 AT) refers to the implementation of the wide side of the slab crystallizer, which contains a 20 casting plate with inner and opposite outer surfaces, and the wide side has upper and lower sections, and at least the upper section has a middle zone and two located on the sides of it there are side zones. In this publication, it is proposed that the inner surface of the casting plate has grooves with undercuts for the formation of cooling channels and that the grooves are closed with geometric closure by inserts placed in the undercuts. 52 (Patent 05 5207266| refers to a water-cooled copper crystallizer that contains copper
ГФ) пластину із закріпленою на ній задньою рамою, що утворює охолоджувальні канали, де ширина головних каналів у зоні кріпильних болтів більше ширини в інших зонах. Між каналами правої і лівої сторін у зоні кріпильних о болтів, але не біля самих болтових з'єднань, виконані збільшені канали. Передбачені канали, що відгалужуються, між головними і збільшеними каналами, причому, щонайменше, канали і зони, що бо відгалужуються від головних каналів, мають більшу поверхню, ніж головні і збільшені канали.GF) a plate with a rear frame fixed on it, forming cooling channels, where the width of the main channels in the zone of the fastening bolts is greater than the width in other zones. Between the channels of the right and left sides in the area of the fastening bolts, but not near the bolt connections themselves, enlarged channels are made. Branching channels are provided between the main and enlarged channels, and at least the channels and zones that branch off from the main channels have a larger surface area than the main and enlarged channels.
Для швидкого і надійного, зокрема рівномірного, утворення позбавленої тріщин кірочки заготовки вирішальне значення має інтенсивне охолоджування або тепловідведення із зони під меніском до випускного отвору кристалізатора. Для цього у відомих кристалізаторів є наступні можливості: - встановлення відносно високої швидкості охолоджувальної води; бо - зниження температури охолоджувальної води;Intensive cooling or heat removal from the zone under the meniscus to the outlet of the crystallizer is crucial for fast and reliable, in particular, uniform formation of a crack-free crust of the workpiece. For this, well-known crystallizers have the following possibilities: - setting a relatively high speed of cooling water; bo - a decrease in the temperature of the cooling water;
- збільшення поверхонь теплообміну в охолоджувальних каналах за рахунок охолоджувальних ребер.- increase of heat exchange surfaces in cooling channels due to cooling fins.
Зазначені варіанти широко застосовуються на практиці при конструюванні кристалізаторів для установок безперервного розливання.These options are widely used in practice when designing crystallizers for continuous pouring plants.
Контактна пластина кристалізатора, що складається, як правило, з мідного сплаву, знаходиться у "прямому контакті" з рідким і затверділим металом. Контактна пластина, яка називається також мідною плитою, є деталлю, що швидко зношується, і кріпиться на несучому елементі, у більшості випадків виконаному зі сталі.The contact plate of the crystallizer, consisting, as a rule, of a copper alloy, is in "direct contact" with the liquid and solidified metal. The contact plate, which is also called a copper plate, is a part that wears out quickly and is mounted on a supporting element, in most cases made of steel.
Багаторазово використовуваний несучий елемент називається водяною сорочкою.The reusable support element is called a water jacket.
Кристалізатор забезпечує кристалізацію сталі, тобто у залитої рідкої сталі відбирається стільки енергії, 7/0 що утворюється кірочка заготовки, що володіє несучою здатністю, яка потім може бути безперервно витягнута з кристалізатора. При цьому на висоті рівня розплаву у кристалізаторі, на так званому "меніску", утворюється перша кірочка заготовки. Поняття "меніск означає початкову ділянку утворення кірочки заготовки, у цій ділянці присутні контактна поверхня кристалізатора, твердий і розплавлений ливарні допоміжні засоби, а також рідка сталь і кірочка заготовки. Як ливарні допоміжні засоби застосовують порошкоподібні флюси та оливи. Вони 7/5 Відділяють один від одного метал і мідь за рахунок змащування і керують локальною теплопередачею (Фіг.8).The crystallizer ensures the crystallization of the steel, that is, so much energy is extracted from the poured liquid steel, 7/0 that a crust of the workpiece is formed, which has a load-bearing capacity, which can then be continuously withdrawn from the crystallizer. At the same time, at the height of the melt level in the crystallizer, on the so-called "meniscus", the first crust of the workpiece is formed. The term "meniscus" means the initial area of formation of the crust of the workpiece, in this area there are the contact surface of the crystallizer, solid and molten casting aids, as well as liquid steel and the crust of the workpiece. Powdered fluxes and oils are used as casting aids. They 7/5 Separate one from one metal and copper due to lubrication and control local heat transfer (Fig. 8).
Перший об'ємний елемент кірочки заготовки, що утворився на меніску, рухається зі швидкістю витягування через кристалізатор. Через температурний градієнт, що є між рідкою сталлю і охолодником, встановлюється локальний потік енергії у напрямі охолоджувальних каналів. Енергія відводиться по охолоджувальних каналах, по яких протікає охолодник, у більшості випадків вода. Товщина кірочки заготовки відповідно збільшується.The first volume element of the crust of the workpiece formed on the meniscus moves at the speed of extraction through the crystallizer. Due to the temperature gradient between the liquid steel and the coolant, a local flow of energy is established in the direction of the cooling channels. The energy is dissipated through the cooling channels through which the coolant, in most cases water, flows. The thickness of the crust of the workpiece increases accordingly.
Охолоджувальні канали у конструкції кристалізатора можуть виконуватися повністю всередині мідних пластин або також всередині елементів водяної сорочки. Відоме також комбіноване виконання. Крім того, відомі варіанти формування охолоджувальних каналів доповнені варіантом виконання, при якому між водяною сорочкою і мідною пластиною розташовуються вставки, що формують охолоджувальні канали.The cooling channels in the design of the crystallizer can be completely inside the copper plates or also inside the elements of the water jacket. Combined execution is also known. In addition, the known options for forming cooling channels are supplemented with an implementation option in which inserts forming cooling channels are located between the water jacket and the copper plate.
Виходячи з технології виробництва кристалізаторів охолоджувальні канали часто виконують з прямокутним сч ов або круглим перерізом. У кутових ділянках можуть бути виконані скруглення. За рахунок використання відповідних вставок можуть формуватися охолоджувальні канали необхідної О-, І- або Т-подібної форми, (8) будь-якого напряму по відношенню до контактної поверхні. Типове розташування окремих охолоджувальних каналів або їх груп відповідає напряму лиття, тобто зверху вниз, і канали розташовують рівновіддалено по відношенню до поверхні, що контактує з металом. Метою при цьому є досягнення максимально гомогенного ї- зо охолоджувального ефекту по контактуючій з металом поверхні, що часто у місцях кріплень досягається лише обмежено. Часто комбінують охолоджувальні канали з по-різному виконаним поперечним перерізом або з різною - геометричною формою, що дозволяє оптимізувати рівномірність охолоджування по ширині (Фіг.10). сBased on the technology of production of crystallizers, the cooling channels are often made with a rectangular or circular cross-section. Corner sections can be rounded. Due to the use of appropriate inserts, cooling channels of the required O-, I- or T-shape, (8) in any direction in relation to the contact surface can be formed. The typical arrangement of individual cooling channels or their groups corresponds to the direction of casting, that is, from top to bottom, and the channels are placed equidistant from the surface in contact with the metal. The goal is to achieve the most homogeneous cooling effect on the surface in contact with the metal, which is often achieved only to a limited extent in the places of fasteners. Cooling channels with a different cross-section or with a different geometric shape are often combined, which allows to optimize the uniformity of cooling across the width (Fig. 10). with
Всі вказані конструктивні форми охолоджувальних каналів мають спільну властивість, яка полягає у тому, що геометрія окремої охолоджувальної проточки по її довжині залишається незмінною за формою і за перерізом. --All of the specified design forms of cooling channels have a common feature, which is that the geometry of a separate cooling channel along its length remains unchanged in shape and cross-section. --
Подібне виконання забезпечує сталість використовуваної поверхні охолоджування по довжині охолоджувальних (у(уу каналів. З матеріального балансу окремого струменя потоку охолоджувального середовища можна вивести, що швидкість течії охолоджувального середовища по довжині каналу залишається постійною.Such execution ensures the constancy of the used cooling surface along the length of the cooling channels. From the material balance of a separate jet of the cooling medium flow, it can be deduced that the flow rate of the cooling medium along the length of the channel remains constant.
У цьому відношенні існує лише спеціальне виконання отворів охолоджувальних каналів, в які зверху або знизу можуть бути вміщені центральні штифти, що витісняють. Оскільки довжина штифта, що витісняє, як « 0 правило, менше довжини самого отвору, відбувається звуження перерізу охолоджувального каналу, що в с приводить до прискорення потоку охолодника у даній перехідній зоні. У ділянці меншого перерізу охолодник тече швидше, що відповідно посилює охолоджувальну дію. Ефективна охолоджувальна поверхня охолоджувального ;» каналу залишається, однак, незмінною.In this regard, there is only a special design of the holes of the cooling channels, in which the center pins that displace can be placed from above or below. Since the length of the displacing pin, as a rule, is less than the length of the hole itself, the cross-section of the cooling channel narrows, which leads to an acceleration of the coolant flow in this transition zone. In the area of smaller cross-section, the coolant flows faster, which accordingly increases the cooling effect. Effective cooling surface of the cooling ;" channel remains, however, unchanged.
Звичайні досі конструктивні виконання охолоджувальних каналів націлені на якомога більш гомогенну охолоджувальну дію, причому фактично наявний неоднорідний розподіл теплового навантаження по пластиніConventional constructions of cooling channels until now are aimed at the most homogeneous cooling effect possible, and in fact there is an inhomogeneous distribution of the thermal load on the plate
Го! кристалізатора не враховується. Через необхідність розгляду проблеми у багатовимірному просторі потрібно розрізняти дві неоднорідності у розподілі теплового навантаження: - - неоднорідність паралельно до напряму розливання;Go! the crystallizer is not taken into account. Due to the need to consider the problem in a multidimensional space, it is necessary to distinguish two inhomogeneities in the distribution of heat load: - - inhomogeneity parallel to the direction of spilling;
ГІ - неоднорідність перпендикулярно до напряму розливання.GI - inhomogeneity perpendicular to the pouring direction.
У напрямі розливання теплопередачу з рідкої сталі в охолодник в охолоджувальному каналі можна спрощено ве розглядати як одновимірну теплопровідність через декілька шарів. У рівнянні енергобалансу потрібноIn the pouring direction, the heat transfer from the liquid steel to the coolant in the cooling channel can be simplified as one-dimensional heat conduction through several layers. In the energy balance equation, you need
І враховувати: 1. Теплопередачу з рідкої сталі у кірочку заготовки, що утворилася; 2. Теплопровідність через кірочку заготовки;And take into account: 1. Heat transfer from liquid steel to the crust of the formed workpiece; 2. Thermal conductivity through the crust of the workpiece;
З. Теплопровідність через шар мастила; 4. Теплопровідність через мідну пластину; (Ф) 5. Теплопередачу в охолодник. ка У стаціонарному режимі вихідні умови можна не враховувати.C. Thermal conductivity through a layer of lubricant; 4. Thermal conductivity through a copper plate; (F) 5. Heat transfer to the cooler. ka In the stationary mode, the initial conditions can be ignored.
У складовій "теплопровідність через кірочку заготовки" полягає причина нерівномірного розподілу теплового бо навантаження по довжині кристалізатора, оскільки тільки у ділянці дзеркала розплаву взагалі і утворюється кірочка заготовки, яка продовжує рости у напрямі розливання. Теплопередача погіршується, у міру збільшення товщини кірочки заготовки. Якщо всі інші параметри вважати постійними, то потрібно чекати, що тепловий потік у ділянці дзеркала розплаву буде мати своє найвище значення, а потім буде безперервно зменшуватися у напрямі розливання. З інтегрування по всій довжині охолоджувального каналу можна вивести середній тепловий б5 потік. Через теплопровідність у всіх напрямах - над дзеркалом розплаву введення тепла не відбувається - теоретично пік кривої щільності теплового потоку згладиться, і положення максимуму зміститься у напрямі розливання (Фіг.9).The component "thermal conductivity through the crust of the workpiece" is the reason for the uneven distribution of the thermal load along the length of the crystallizer, since only in the area of the melt mirror does the crust of the workpiece form, which continues to grow in the direction of pouring. Heat transfer deteriorates as the thickness of the crust of the workpiece increases. If all other parameters are considered constant, then one should expect that the heat flow in the region of the melt mirror will have its highest value, and then it will continuously decrease in the direction of pouring. From the integration along the entire length of the cooling channel, the average heat b5 flow can be deduced. Due to thermal conductivity in all directions - there is no heat input over the melt mirror - theoretically, the peak of the heat flow density curve will be smoothed out, and the position of the maximum will shift in the direction of pouring (Fig. 9).
Промислові вимірювання локальних щільностей теплового потоку підтверджують, що у порівнянні із середнім тепловим потоком локальні значення у зоні дзеркала розплаву можуть бути на коефіцієнт 1,5-3 вище, а значенняIndustrial measurements of local heat flux densities confirm that, compared to the average heat flux, local values in the zone of the melt mirror can be higher by a factor of 1.5-3, and the values
В основі кристалізатора - на коефіцієнт 0,3-0,6 нижче. Максимум в залежності від установки і параметрів процесу розташований на 20-70мм нижче власне положення дзеркала розплаву. Абсолютні значення середньої щільності теплового потоку залежать від порошкоподібного флюсу, і зокрема також від швидкості розливання.At the base of the crystallizer - by a factor of 0.3-0.6 lower. The maximum, depending on the installation and process parameters, is located 20-70 mm below the actual position of the melt mirror. The absolute values of the average heat flux density depend on the powder flux, and in particular also on the pouring speed.
Так, у літературі наводяться середня щільність теплового потоку 1,0МВт/м при швидкості розливання 0,Ом/хв., 2,0МВт/м при З,Ом/хв. і 3,0МВт/м2 при 5,5м/хв. За допомогою наведених факторів можна, щонайменше, оцінити 70 очікувані локальні середні щільності теплового потоку.Thus, in the literature, the average heat flux density is 1.0MW/m at a pouring speed of 0.Om/min., 2.0MW/m at 3.Om/min. and 3.0 MW/m2 at 5.5 m/min. With the help of the above factors, it is possible to estimate at least 70 expected local average heat flow densities.
Нерівномірний розподіл щільності теплового потоку у напрямі розливання приводить до того, що головний термічний знос плити кристалізатора відбувається по суті тільки у зоні дзеркала розплаву. Він виявляється у рисках, тріщинах, деформаціях і навіть відшаровуванні заздалегідь нанесених покриттів, якщо такі є.The uneven distribution of heat flux density in the pouring direction leads to the fact that the main thermal wear of the crystallizer plate occurs essentially only in the zone of the melt mirror. It manifests itself in streaks, cracks, deformations and even peeling of pre-applied coatings, if any.
Навантаження на пластину кристалізатора різне також і по ширині. Неоднорідності витікають у більшості 75 випадків з поля течії рідкої сталі, що утворюється у кристалізаторі. Процеси тісно пов'язані з геометричною формою заглибного стакану, що подає сталь, геометрією поверхні контакту та іншими параметрами процесу.The load on the crystallizer plate also varies in width. Inhomogeneities arise in most 75 cases from the flow field of liquid steel formed in the crystallizer. The processes are closely related to the geometrical shape of the plunge cup that feeds the steel, the geometry of the contact surface and other process parameters.
Усталене і не усталене дзеркало розплаву викликає неоднорідне у більшості випадків, специфічне для даної установки, утворення меніска. З неоднорідним утворенням меніска пов'язаний також неоднорідний розподіл тепла, так що головне навантаження виникає нерівномірно по ширині кристалізатора, а концентровано у визначених місцях.Steady and unstable melt mirror causes heterogeneous in most cases, specific for this installation, meniscus formation. Inhomogeneous formation of the meniscus is also associated with an inhomogeneous distribution of heat, so that the main load occurs unevenly across the width of the crystallizer, but is concentrated in certain places.
Виходячи з наведеного рівня техніки, в основі винаходу лежить задача узгодження теплопередачі, що характеризує охолоджувальну дію охолоджувальних каналів, з локальною щільністю теплового потоку на контактній поверхні кристалізатора, яка знаходиться у зіткненні з розплавом за рахунок особливого геометричного виконання теплопередавальних ділянок поверхні одного охолоджувального каналу або групи с охолоджувальних каналів.Based on the above state of the art, the invention is based on the task of matching the heat transfer, which characterizes the cooling effect of the cooling channels, with the local heat flow density on the contact surface of the crystallizer, which is in contact with the melt due to the special geometric design of the heat transfer areas of the surface of one cooling channel or group with cooling channels.
Для вирішення даної задачі запропонований кристалізатор для безперервного розливання рідких металів, і9) зокрема заготовок з сталі у форматі слябів, зокрема товщиною менше 100мм, з внутрішніми пластинами, забезпеченими охолоджувальними каналами у вигляді отворів для охолоджувача, виконаних у протилежній від рідкого металу стороні внутрішніх плит, при цьому величина поверхонь охолоджувальних каналів, які є - зо поверхнями теплообміну, в зоні максимальної щільності теплового потоку або максимальної температури контактної поверхні збільшена для підвищення до максимуму локальної охолоджувальної дії охолоджувальних в каналів, який характеризується тим, що збільшення поверхні охолоджуючих каналів над дзеркалом ванни с відсутнє, при цьому над дзеркалом ванни виконані у вигляді отворів охолоджуючі канали (1), забезпечені покриттям або гільзами або вставками з менш теплопровідного матеріалу для зменшення теплопередачі над - дзеркалом ванни досягається по відношенню до збільшеної теплопередачі в області максимальної щільності с теплового потоку.To solve this problem, a crystallizer is proposed for the continuous pouring of liquid metals, and9) in particular, steel blanks in the form of slabs, in particular with a thickness of less than 100 mm, with internal plates equipped with cooling channels in the form of holes for a cooler, made on the opposite side of the internal plates from the liquid metal, at the same time, the size of the surfaces of the cooling channels, which are heat exchange surfaces, in the zone of maximum heat flow density or maximum temperature of the contact surface, is increased to increase the local cooling effect of the cooling channels to the maximum, which is characterized by the fact that the increase in the surface of the cooling channels above the bath mirror is absent, while cooling channels (1) are made in the form of holes above the bath mirror, provided with a coating or sleeves or inserts of a less heat-conducting material to reduce heat transfer above - the bath mirror is achieved in relation to the increased heat transfer in regions of maximum heat flux density.
Інші варіанти впливу на теплопередачу, відповідно до винаходу, і тим самим, на охолоджувальну дію охолоджувального каналу або каналів розкриті у залежних пунктах. При цьому, наприклад, для здійснення « впливу на локальну охолоджувальну дію одного охолоджувального каналу можна локально варіювати його форму, площу перерізу, периферію, характер граничної поверхні, орієнтацію і розташування відносно поверхні с контакту. ц Далі, наприклад, ефективні поверхні теплообміну на дні каналу або на його бічних стінках можуть бути "» збільшені або зменшені.Other variants of influence on the heat transfer, according to the invention, and thereby on the cooling effect of the cooling channel or channels are disclosed in dependent clauses. At the same time, for example, to influence the local cooling effect of one cooling channel, its shape, cross-sectional area, periphery, nature of the boundary surface, orientation and location relative to the contact surface can be locally varied. Further, for example, the effective heat exchange surfaces at the bottom of the channel or on its side walls can be increased or decreased.
Наприклад, за рахунок виконання рисок на поверхні дна або бічних поверхнях охолоджувальних каналів вониFor example, due to the execution of lines on the surface of the bottom or side surfaces of the cooling channels, they
Можуть бути істотно збільшені аж майже до подвоєння, що приводить до більш високої щільності теплового (ее) потоку зі значно більш інтенсивною охолоджувальною дією при однаковій швидкості течії охолодника з тією з значною перевагою, що температури кристалізатора значно знижуються, так що крім зменшення навантаження на матеріал кристалізатора можна також, за необхідності, знизити тиск охолоджувальної води. ко Порівняльні розрахунки температури дали при цьому як приклад наступні значення: їз ! ! - «4 ов іФ) Дані цифри доводять з усією очевидністю позитивну дію заходу, відповідно до винаходу. Штучне збільшення ко поверхні охолоджувальних каналів може бути реалізоване також біля забезпечених отворамиCan be significantly increased up to almost doubling, which leads to a higher heat (ee) flux density with a significantly more intense cooling effect at the same coolant flow rate with that with the significant advantage that the crystallizer temperatures are significantly reduced, so that in addition to reducing the load on the material the crystallizer can also, if necessary, reduce the pressure of the cooling water. Comparative temperature calculations gave the following values as an example: из ! ! - "4 ov and F) These figures clearly prove the positive effect of the measure, according to the invention. An artificial increase in the surface area of the cooling channels can also be implemented near the holes provided
С5Р-кристалізаторів переважно у зоні меніска за допомогою відповідного інструмента. во Інші виконання винаходу передбачені відповідно до залежних пунктів. При цьому штучне збільшення поверхні охолоджувального каналу здійснюють не над дзеркалом ванни, оскільки у цій зоні кристалізатора теплопередача повинна бути, скоріше, зменшена, з тим щоб підтримати розплавлення порошкоподібного флюсу.C5P-crystallizers mainly in the meniscus zone with the help of a suitable tool. Other implementations of the invention are provided in accordance with the dependent clauses. At the same time, the artificial increase of the surface of the cooling channel is not carried out above the bath mirror, since in this zone of the crystallizer, the heat transfer should rather be reduced in order to support the melting of the powdered flux.
Зменшення теплопередачі над дзеркалом ванни досягається за рахунок: - використання гільз в охолоджувальних отворах над дзеркалом ванни; 65 - нанесення покриття на отвори над дзеркалом ванни; - вміщення вставок з менш теплопровідного матеріалу над дзеркалом ванни.Reduction of heat transfer above the bath mirror is achieved due to: - use of sleeves in the cooling holes above the bath mirror; 65 - coating the holes above the bathtub mirror; - insertion of inserts made of less heat-conducting material above the bathtub mirror.
Разом з тим за рахунок більш теплої зони кристалізатора над дзеркалом ванни зменшуються напруження у кристалізаторі і, таким чином, зменшується тріщиноутворення заготовки при одночасному підвищенні ресурсу використання кристалізатора.At the same time, due to the warmer zone of the crystallizer above the bath mirror, the stresses in the crystallizer are reduced and, thus, the cracking of the workpiece is reduced while simultaneously increasing the service life of the crystallizer.
При цьому особливо доцільним виявився той захід, що тепловідведення від теплопередавальних ділянок поверхні охолоджувальних каналів здійснюють з варійовним по висоті кристалізатора узгодженням з розподілом щільності теплового потоку.At the same time, the measure that the heat removal from the heat transfer areas of the surface of the cooling channels is carried out with the variable height of the crystallizer in accordance with the distribution of the heat flow density turned out to be especially appropriate.
За рахунок цього температурні характеристики вздовж висоти кристалізатора ще більше вирівнюються, а також запобігаються більш високі напруження матеріалу у кірочці заготовки, що утворюється, і тріщиноутворення 7/0. в 'ній.Due to this, the temperature characteristics along the height of the crystallizer are even more equalized, and higher stresses of the material in the crust of the resulting workpiece and the formation of cracks in 7/0 are also prevented. in her.
Винахід більш детально пояснюється нижче за допомогою прикладів виконання. На кресленнях зображені: - Фіг.1: відрізок стінки кристалізатора у збільшеному розрізі перпендикулярно до її контуру; - Фіг.2: інший відрізок стінки кристалізатора за Фіг.1, також у розрізі; - Фіг.3: отвори охолоджувальних каналів з рисками на їх внутрішніх поверхнях; - Фіг.4 і 5: порівняльні частини поверхонь теплообміну без збільшеного дна і з ним; - Фіг.6: характеристика щільності д теплового потоку в залежності від висоти Н кристалізатора нижче дзеркала ванни; - Фіг.7: діаграма глибини К жолобків в залежності від висоти кристалізатора з відповідним проходженням температурної кривої Т нижче дзеркала ванни з Тугпах, вВИЩе Ї нижче зони меніска; - Фіг.8: у розрізі відрізок стінки кристалізатора з охолоджувальними каналами і відповідним тепловим потоком; - Фіг.9: дві діаграми для порівняння із середньою і загальною щільністю теплового потоку і температурою; - Фіг.10: частини каналів для охолодника з порівнянними за теплообміном днищами; - Фіг.11: інші форми виконання днищ; - Фіг.12: узгоджений з висотою кристалізатора розподіл щільності теплового потоку з длах нижче дзеркала сч ов Ванни.The invention is explained in more detail below with the help of examples. The drawings show: - Fig. 1: a section of the wall of the crystallizer in an enlarged section perpendicular to its contour; - Fig. 2: another section of the wall of the crystallizer according to Fig. 1, also in section; - Fig. 3: openings of cooling channels with lines on their inner surfaces; - Fig. 4 and 5: comparative parts of heat exchange surfaces without and with an enlarged bottom; - Fig. 6: characteristic of the heat flow density d depending on the height H of the crystallizer below the bath mirror; - Fig. 7: a diagram of the depth K of the grooves depending on the height of the crystallizer with the corresponding passage of the temperature curve T below the mirror of the bath with Tugpah, above Y below the meniscus zone; - Fig. 8: a section of a section of the wall of the crystallizer with cooling channels and the corresponding heat flow; - Fig. 9: two diagrams for comparison with average and total heat flow density and temperature; - Fig. 10: parts of channels for a cooler with bottoms comparable in terms of heat exchange; - Fig. 11: other forms of execution of bottoms; - Fig. 12: consistent with the height of the crystallizer, the distribution of the density of the heat flow from the sides below the mirror of the Bath.
На Фіг.1 у збільшеному вигляді зображений відрізок 10 повернутої від розплаву сторони 2 стінки і) кристалізатора з розташованою у ній шліцеподібною охолоджувальною канавкою 1. Остання має ширину В і глибину Т. Зона дна охолоджувальної канавки 1 виконана, відповідно до винаходу, з рисками 3, за рахунок чого його площа приблизно вдвічі більше плоского виконання, наприклад, за Фіг.4. М зо При цьому тепловідведення від теплопередавальних ділянок поверхні охолоджувальних канавок, шліців або отворів може бути здійснене з варійовним по висоті кристалізатора узгодженням з розподілом теплового потоку, - як це показано як приклад на Фіг.б. сFig. 1 shows in an enlarged view a section 10 of the side 2 of the wall i) of the crystallizer turned away from the melt with a slot-like cooling groove 1 located in it. The latter has a width B and a depth T. The bottom zone of the cooling groove 1 is made, according to the invention, with lines 3 , due to which its area is approximately twice as large as a flat version, for example, according to Fig.4. At the same time, heat removal from the heat transfer areas of the surface of the cooling grooves, slits or holes can be carried out with variable height of the crystallizer in accordance with the distribution of the heat flow, as shown as an example in Fig.b. with
Для цієї мети передбачено, що кожна риска З для варіювання інтенсивності теплопередачі має змінну глибину, наприклад між 1 і 4мм, і виконана з кутом розкриття 30-602, як це показано як приклад на Фіг.7. Риски --For this purpose, it is provided that each line C for varying the intensity of heat transfer has a variable depth, for example between 1 and 4 mm, and is made with an opening angle of 30-602, as shown as an example in Fig.7. Risks --
Зз5 З можуть бути виконані з кутом розкриття приблизно до 602 і висотою, приблизно, до 4мм на відстані Аі о подібні до профілю різі. Звичайно, можуть бути передбачені й інші форми рисок, наприклад, хвилеподібна, трапецеїдальна, зубчаста і т.п., що приводять до збільшення охолоджувальної поверхні.Зз5 З can be made with an opening angle of approximately 602 and a height of approximately 4mm at a distance of Ai o similar to the cutting profile. Of course, other forms of lines can be provided, for example, wavy, trapezoidal, toothed, etc., which lead to an increase in the cooling surface.
На Фіг.2 зображений відрізок 10 стінки кристалізатора, який включає в себе частину опорної стінки 5 з « частиною внутрішньої пластини 6, що щільно прилягають одна до одної і з'єднані між собою, зокрема згвинчені.Fig. 2 shows a section 10 of the wall of the crystallizer, which includes a part of the support wall 5 with a part of the inner plate 6, which are tightly adjacent to each other and connected to each other, in particular twisted.
Внутрішня пластина 6 обладнана охолоджувальними каналами 7, виконаними у вигляді прорізів, відкритих до - с опорної стінки 5 і закритих нею. Відповідно до винаходу, дно кожного прорізу обладнане рисками 3 для ц збільшення поверхні теплообміну, що викликає штучне підвищення щільності теплового потоку. "» На Фіг.3 зображений довільний відрізок 10 стінки кристалізатора з розташованими в ній отворами 8 охолоджувальних каналів з виконаними у вигляді жолобків або рисок З внутрішніми стінками 9.The inner plate 6 is equipped with cooling channels 7, made in the form of slots, open to - with the support wall 5 and closed by it. According to the invention, the bottom of each slot is equipped with lines 3 to increase the heat exchange surface, which causes an artificial increase in the heat flow density. "» Fig. 3 shows an arbitrary segment 10 of the wall of the crystallizer with the holes 8 of the cooling channels located in it, made in the form of grooves or lines with inner walls 9.
На Фіг.4 і 5 показані частині каналів 7, 77 для охолодника з утворенням порівнюваних між собою їх (ее) теплообмінних днищ відповідно 11 і 12, причому зображені гладка 11 і така, що складається з рисок, 12 - конфігурації, а також відповідні температурні значення. Останні показують для виконання 12 з рифленим дном значне пониження температур у суворо ідентичних умовах визначення порівнюваних параметрів процесу. ко На Фіг.б зображений узгоджений, відповідно до винаходу, по висоті кристалізатора розподіл щільності їз 50 теплового потоку з дплах В обмеженому діапазоні -нижче дзеркала ванни (Вад). Відповідно температурна крива Т показана на Фіг.7 з температурним максимумом Ту лах У діапазоні 13-17 змінної глибини К теплообмінник рисок, що З Клах між точками 14 і 15. Теплообмінні риски З починаються у точці 13 на висоті дзеркала ванни. У точці 14 досягнута максимальна глибина 4 рисок. Ця максимальна глибина рисок доходить до точки 15 і знову зменшується на шляху через точку 16 до вихідного рівня.Figures 4 and 5 show parts of the channels 7, 77 for the cooler with the formation of their (ee) heat exchange bottoms 11 and 12, which are compared with each other, and the smooth 11 and the one consisting of lines, 12 - configurations, as well as the corresponding temperature value. The latter show for execution 12 with a corrugated bottom a significant decrease in temperatures under strictly identical conditions for determining the compared process parameters. Figure b shows the coordinated, according to the invention, distribution of the density of the heat flux from the two surfaces in a limited range - below the bath mirror (Vad) along the height of the crystallizer. Accordingly, the temperature curve T is shown in Fig. 7 with a temperature maximum of T. In the range 13-17 of the variable depth K, the heat exchanger lines are between points 14 and 15. The heat exchange lines C begin at point 13 at the height of the bath mirror. At point 14, the maximum depth of 4 lines is reached. This maximum stroke depth reaches point 15 and decreases again on the way through point 16 to the original level.
На Фіг.8 у розрізі зображена широка бічна стінка кристалізатора, що включає в себе опорну плиту 20 із закріпленою на ній контактною пластиною 18, з шаром ливарного допоміжного засобу і схематично позначеним о каналом 7 для охолодника, з кірочкою 19 заготовки, що утворюється у напрямі розливання, а також показаний ко відповідний тепловий потік.Fig. 8 shows a cross-section of the wide side wall of the crystallizer, which includes a base plate 20 with a contact plate 18 attached to it, with a layer of casting aid and schematically indicated channel 7 for the cooler, with a crust 19 of the workpiece formed in the direction spillage, and the corresponding heat flux is also shown.
Фіг.9 являє собою доповнення Фіг.б і 7 із зображеними на діаграмах характеристиками локальної щільності бо теплового потоку і температури у порівнянні з теплопередавальною поверхнею охолоджувального каналу в залежності від положення меніска.Fig. 9 is an addition to Fig. b and 7 with the characteristics of the local heat flow density and temperature shown on the diagrams in comparison with the heat transfer surface of the cooling channel depending on the position of the meniscus.
На Фіг.10 і 11 зображені різні можливості виконання охолоджувальних каналів і, зокрема, зони їх дна.Figures 10 and 11 show various options for the execution of cooling channels and, in particular, their bottom zones.
Відповідно до даних виконань охолоджувальних каналів на Фіг.12 у вигляді таблиці наведені: - площі перерізу каналів; 65 - ефективні поверхні стінок охолоджувальних каналів; - їх відстань до поверхні контакту;According to the data of the cooling channels, Fig. 12 shows in the form of a table: - the cross-sectional areas of the channels; 65 - effective surfaces of the walls of the cooling channels; - their distance to the contact surface;
- виникаюча на основі цього ефективна охолоджувальна дія, причому всі значення є відносними значеннями і повинні оцінюватися тільки як приклади.- the resulting effective cooling action, and all values are relative values and should be evaluated as examples only.
Перелік посилальних позицій 1 - охолоджувальні канавки 2 - протилежна від рідкого металу сторонаList of reference items 1 - cooling grooves 2 - the opposite side from the liquid metal
З - риски 4 - глибина 5 - опорна стінка 70 6 - внутрішня пластина 7 - канал для охолодника 8 - отвір для охолодника 9 - частина стінки - відрізок 11 - початок теплообмінних рисок на висоті дзеркала ванни 12 - максимальна глибина рисок 13 - кінець максимальної глибини рисок 14 - кінець зменшення глибини рисок 15-17 - досягнута, постійна глибина рисок 18 - контактна пластина, контактна поверхня 19 - кірочка заготовки 20 - опорна плитаC - lines 4 - depth 5 - supporting wall 70 6 - inner plate 7 - channel for cooler 8 - hole for cooler 9 - part of the wall - segment 11 - beginning of heat exchange lines at the height of the bath mirror 12 - maximum depth of lines 13 - end of maximum depth line 14 - end of line depth reduction 15-17 - reached, constant line depth 18 - contact plate, contact surface 19 - workpiece crust 20 - support plate
Claims (1)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10218956 | 2002-04-27 | ||
| PCT/EP2003/002384 WO2003092931A1 (en) | 2002-04-27 | 2003-03-08 | Adjustment of heat transfer in continuous casting moulds in particular in the region of the meniscus |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA81247C2 true UA81247C2 (en) | 2007-12-25 |
Family
ID=29224836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA20041109737A UA81247C2 (en) | 2002-04-27 | 2003-08-03 | Mould for continuous casting of molten metals |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR20040097142A (en) |
| DE (1) | DE10253735A1 (en) |
| UA (1) | UA81247C2 (en) |
| ZA (1) | ZA200406378B (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102005059712A1 (en) * | 2005-12-12 | 2007-06-21 | Km Europa Metal Ag | mold |
| DE102007002405A1 (en) | 2007-01-17 | 2008-07-24 | Sms Demag Ag | Continuous casting mold with coolant channel |
| CN113128030B (en) * | 2021-03-31 | 2024-02-27 | 北京首钢股份有限公司 | Crystallizer slag rolling fault judging method and device |
-
2002
- 2002-11-19 DE DE10253735A patent/DE10253735A1/en not_active Withdrawn
-
2003
- 2003-03-08 KR KR10-2004-7013780A patent/KR20040097142A/en not_active Application Discontinuation
- 2003-08-03 UA UA20041109737A patent/UA81247C2/en unknown
-
2004
- 2004-08-12 ZA ZA200406378A patent/ZA200406378B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA200406378B (en) | 2005-01-17 |
| DE10253735A1 (en) | 2003-11-13 |
| KR20040097142A (en) | 2004-11-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2310543C2 (en) | Method for correlating heat transfer of molds, namely in zone of metal heel | |
| CN1048667C (en) | Method to control the deformations of the sidewalls of a crystalliser, and continuos-casting crystal liser | |
| JPH06503757A (en) | Liquid-cooled surface plate mold for continuous casting of molten steel in slab shape | |
| UA81247C2 (en) | Mould for continuous casting of molten metals | |
| US6315030B1 (en) | High speed continuous casting device and relative method | |
| RU2610984C2 (en) | Mould for continuous casting of metals | |
| RU2544978C2 (en) | Casting mould | |
| RU2359779C2 (en) | Liquid cooled crystalliser | |
| KR19980080236A (en) | Optimal form of extrusion casting mold and immersion casting for casting steel bars | |
| KR100627009B1 (en) | Mould plate of a continuous casting plant | |
| RU2203158C2 (en) | Pipe of mold for continuous casting of steels, namely peritectic steels and mold with such pipe | |
| WO2008017711A1 (en) | Crystalliser | |
| JP2000218345A (en) | Mold plate equipped with funnel-like casting area for continuous casting of metal | |
| CA2506078C (en) | Continuous casting mold for casting molten metals, particularly steel materials, at high casting rates to form polygonal billet, bloom, and preliminary section castings and the like | |
| RU2379155C2 (en) | Cooled mould for steel continuous casting | |
| JP3389449B2 (en) | Continuous casting method of square billet | |
| JPH01162542A (en) | Mold for continuous casting machine | |
| KR100447466B1 (en) | Continuous casting method for metals and ingot mould for implementing same | |
| RU2374032C2 (en) | Ingot-forming equipment | |
| RU194551U1 (en) | WALL OF CONTINUOUS CASTING MACHINE CRYSTALLIZER | |
| US20240091848A1 (en) | Mold casting surface cooling | |
| SU904879A1 (en) | Mould for steel continuous casting units | |
| RU2149074C1 (en) | Method for continuous casting of thin flat metallic ingots | |
| JP2001502241A (en) | Continuous casting mold | |
| RU2143330C1 (en) | Apparatus for continuous casting and deforming of blanks |