RU2143330C1 - Apparatus for continuous casting and deforming of blanks - Google Patents
Apparatus for continuous casting and deforming of blanks Download PDFInfo
- Publication number
- RU2143330C1 RU2143330C1 RU98102596A RU98102596A RU2143330C1 RU 2143330 C1 RU2143330 C1 RU 2143330C1 RU 98102596 A RU98102596 A RU 98102596A RU 98102596 A RU98102596 A RU 98102596A RU 2143330 C1 RU2143330 C1 RU 2143330C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- walls
- insert
- thermal conductivity
- zone
- ratio
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к непрерывной разливке заготовок. The invention relates to metallurgy, namely to the continuous casting of billets.
Известно устройство для непрерывной разливки металла /Свидетельство на полезную модель N 2526. Устройство для непрерывной разливки металла/В.В. Стулов, В.И.Одиноков. Опубл. 16.08.96г. Бюл. N 8/, содержащее кристаллизатор с рабочими стенками, внутри которых просверлены сквозные отверстия для прохода охлаждающей воды, причем кристаллизатор выполнен с двумя вертикальными стенками, установленными с возможностью возвратно- поступательного движения, и двумя наклонными в верхней части стенками, установленными с возможностью вращательного движения, и снабжен съемными накладками, имеющими наклонный и вертикальный участки и установленными на внутренних поверхностях стенок с наклоном в верхней части. A device for continuous casting of metal / Certificate for utility model N 2526. A device for continuous casting of metal / Century B. Stulov, V.I. Odinokov. Publ. 08/16/96 Bull.
Недостатком известного устройства для непрерывной разливки металла является неравномерный подвод расплава по периметру жидкой ванны, а также недостаточная эффективность его охлаждения в верхней части кристаллизатора в зоне намораживания. При этом возникают ограничения по скорости разливки, обусловленные проникновением жидкой фазы на значительную глубину. Неравномерный подвод расплава по периметру жидкой ванны кристаллизатора отрицательно сказывается на деформации корочки и калибровании поверхности металла, обусловливая трещины и разрывы заготовки. A disadvantage of the known device for continuous casting of metal is the uneven supply of the melt along the perimeter of the liquid bath, as well as the insufficient efficiency of its cooling in the upper part of the mold in the freezing zone. In this case, restrictions on the casting speed arise due to the penetration of the liquid phase to a considerable depth. Uneven supply of the melt around the perimeter of the liquid bath of the mold negatively affects the deformation of the crust and the calibration of the metal surface, causing cracks and ruptures of the workpiece.
Заявляемое устройство направленно на создание высокопроизводительного процесса получения непрерывно литых деформированных заготовок. The inventive device is aimed at creating a high-performance process for producing continuously cast deformed billets.
Технический результат, получаемый при осуществлении заявляемого устройства, заключается в:
- повышении производительности процесса получения непрерывно литых деформированных заготовок;
- увеличении выхода годного металла;
- улучшении качества поверхности и внутренней структуры заготовок.The technical result obtained by the implementation of the inventive device is:
- increasing the productivity of the process of producing continuously cast deformed billets;
- increase the yield of metal;
- improving the quality of the surface and the internal structure of the workpieces.
Заявляемое устройство характеризуется следующими существенными признаками. The inventive device is characterized by the following essential features.
Ограничительные признаки: кристаллизатор с рабочими стенками, внутри которых просверлены сквозные отверстия для прохода охлаждающей воды; кристаллизатор выполнен с двумя вертикальными стенками, установленными с возможностью возвратно-поступательного движения, и двумя наклонными в верхней части стенками, установленными с возможностью вращательного движения; кристаллизатор снабжен съемными накладками, имеющими накаченный и вертикальный участки и установленными на внутренних поверхностях стенок с наклоном в верхней части. Limiting signs: a mold with working walls, inside of which through holes were drilled for the passage of cooling water; the mold is made with two vertical walls installed with the possibility of reciprocating motion, and two walls inclined in the upper part, mounted with the possibility of rotational movement; the mold is equipped with removable overlays having inflated and vertical sections and mounted on the inner surfaces of the walls with an inclination in the upper part.
Отличительные признаки: разливочная емкость выполнена обогреваемой с отверстиями диаметром d=2-4 мм каждое, расположенными по периметру для распыливания расплава; разливочная емкость снабжена поворачивающейся решеткой с отверстиями с низким значением коэффициента теплопроводности; наклонные в верхней части стенки изготовлены из металлов с разливочным значением коэффициента теплопроводности: соотношение коэффициентов теплопроводности наклонной в верхней части стенки в зоне намораживания расплава λ1 и в зоне обжатия корочки λ2 равняется λ1/λ2 = 6-10; в съемной накладке на вертикальном участке в зоне калибрования устанавливается вставка; соотношение коэффициентов теплопроводности вставки λ3 и съемной накладки λ2 равняется λ3/λ2 = 5-8; высота вставки h связана с величиной подачи заготовки вертикальными стенками H соотношением h/H =1,2 - 1,5;
Причинно-следственная связь между совокупностью существенных признаков устройства и достигаемым техническим результатом достигается в следующем.Distinctive features: the casting tank is made heated with holes with a diameter of d = 2-4 mm each, located along the perimeter for spraying the melt; the filling tank is equipped with a rotating grid with holes with a low value of the coefficient of thermal conductivity; the walls inclined in the upper part are made of metals with a casting coefficient of thermal conductivity: the ratio of the thermal conductivity coefficients of the inclined in the upper part of the wall in the melt freezing zone λ 1 and in the compression zone of the crust λ 2 is λ 1 / λ 2 = 6-10; an insert is installed in a removable cover on a vertical section in the calibration zone; the ratio of the thermal conductivity of the insert λ 3 and the removable lining λ 2 is equal to λ 3 / λ 2 = 5-8; the insertion height h is related to the workpiece feed rate by the vertical walls H by the ratio h / H = 1.2 - 1.5;
A causal relationship between the set of essential features of the device and the achieved technical result is achieved in the following.
Выполнение разливочной емкости обогреваемой с отверстиями, расположенными по периметру, обеспечивает равномерное распыливание расплава в пристеночные слои кристаллизатора. The implementation of the casting tank heated with holes located around the perimeter, provides uniform spraying of the melt into the wall layers of the mold.
Уменьшение диаметра отверстий в разливочной емкости d<2 мм затрудняет истечение металлов с малой плотностью (алюминий и его сплавы) при уменьшении уровня расплава, а также металлов с высоким значением коэффициента теплопроводности (алюминий, медь, бронза) при уменьшении температуры расплава ниже допустимой. Кроме этого, увеличивается количество отверстий для обеспечения заданного расхода металла. A decrease in the diameter of the holes in the casting tank d <2 mm makes it difficult to flow out metals with a low density (aluminum and its alloys) while decreasing the melt level, as well as metals with a high thermal conductivity (aluminum, copper, bronze) when the melt temperature is lower than acceptable. In addition, the number of holes increases to ensure a given metal flow rate.
Увеличение диаметра отверстий в разливочной емкости D>4 мм приводит к вероятности проплавления корочки, формируемой вдоль наклонных в верхней части стенок, а также к недопустимой разнотолщности корочки по периметру, приводящий при деформации заготовки к растрескиванию. An increase in the diameter of the holes in the casting tank D> 4 mm leads to the probability of penetration of the crust formed along the walls inclined in the upper part, as well as to the unacceptable thickness difference of the crust along the perimeter, which leads to cracking upon deformation of the workpiece.
Выполнение в разливочной емкости поворачивающейся решетки с отверстиями с низким значением коэффициента теплопроводности обеспечивает надежное истечение расплава в нужный момент, а также прекращение его подачи. The execution in the filling tank of a rotating lattice with holes with a low value of the coefficient of thermal conductivity ensures reliable flow of the melt at the right time, as well as the termination of its supply.
Выполнение наклонных в верхней части стенок из материалов с различным значением коэффициента теплопроводности позволяет регулировать величину теплоотвода по высоте кристаллизатора, а соответственно глубину проникновения жидкой фазы при заданном уровне и скорости разливки. Performing sloping in the upper part of the walls of materials with different values of the coefficient of thermal conductivity allows you to adjust the heat sink according to the height of the mold, and accordingly the depth of penetration of the liquid phase at a given level and casting speed.
При уменьшении соотношения коэффициентов теплопроводности материалов стенки в зоне замораживания расплава λ1 и в зоне обжатия корочки λ2-λ1/λ2 <6 обеспечивает проникновение в ряде случаев на значительную глубину жидкой фазы (например, при разливке стали и сплавов с низким значением коэффициента теплопроводности) и формирование корочки недостаточной толщины, что отрицательно влияет на качество структуры заготовки и ее прочностные свойства.With a decrease in the ratio of thermal conductivity coefficients of the wall materials in the melt freezing zone λ 1 and in the compression zone of the crust, λ 2 -λ 1 / λ 2 <6 provides penetration in some cases to a significant depth of the liquid phase (for example, when casting steel and alloys with a low coefficient thermal conductivity) and the formation of crusts of insufficient thickness, which negatively affects the quality of the workpiece structure and its strength properties.
Увеличение соотношения коэффициентов теплопроводности металлов стенки в зоне намораживания расплава λ1 и в зоне обжатия корочки λ2-λ1/λ2 >10 приводит к необходимости изготовления съемной накладки с минимальным значением коэффициента λ2 (сталь) а, в зоне намораживания расплава из материала с максимальным значением λ1 (медь), что нежелательно по причине недостаточной прочности меди. Недостаточная прочность меди приводит к выходу из строя стенки, выполненной с наклоном в верхней части при нарушении режимов разливки и переполнении кристаллизатора расплавом.An increase in the ratio of thermal conductivity coefficients of wall metals in the freezing zone of the melt λ 1 and in the compression zone of the crust λ 2 -λ 1 / λ 2 > 10 leads to the need to make a removable lining with a minimum coefficient λ 2 (steel) a, in the freezing zone of the melt from material with a maximum value of λ 1 (copper), which is undesirable due to insufficient copper strength. Insufficient strength of copper leads to failure of the wall, made with a slope in the upper part when the casting regime is violated and the mold overflows with the melt.
Выполнение в съемной накладке на вертикальном участке в зоне калибрования вставки со значением коэффициента теплопроводности λ3 (λ3 > λ2) и соотношении λ3/λ2 <5 не позволяет регулировать теплопровод в зоне калибрования при нарушении режимов разливки и проникновении жидкой фазы в эту зону. Кроме этого, при λ3/λ2 <5 не обеспечивается достаточная скорость выравнивания температуры по ширине заготовки, обусловленная нарушением равномерного подвода расплава в кристаллизатор, а соответственно возможно растрескивание заготовки.Performing in a removable overlay on a vertical section in the calibration zone of the insert with the value of the thermal conductivity coefficient λ 3 (λ 3 > λ 2 ) and the ratio λ 3 / λ 2 <5 does not allow to regulate the heat conduit in the calibration zone in case of violation of the casting conditions and the penetration of the liquid phase into this zone. In addition, when λ 3 / λ 2 <5, a sufficient speed of temperature equalization along the width of the workpiece is not provided due to a violation of the uniform supply of melt to the mold, and, accordingly, cracking of the workpiece is possible.
При соотношении коэффициентов теплопроводности вставки и съемной накладки в зоне калибрования λ3/λ2 >8 приводит к необходимости изготовления вставки из материала с более высоким значением λ3 (например, из чистой меди), что нецелесообразно по причине недостаточной прочности вставки при сравнительно высоких температурах в случае частичного проникновения жидкой фазы в зону калибрования.When the coefficient of thermal conductivity of the insert and the removable lining in the calibration zone λ 3 / λ 2 > 8 leads to the need to manufacture the insert from a material with a higher value of λ 3 (for example, pure copper), which is impractical due to the insufficient strength of the insert at relatively high temperatures in case of partial penetration of the liquid phase into the calibration zone.
При выполнении вставки высотой h и соотношении h/H<1,2, где H-величина подачи металла вертикальными стенками, не обеспечивается получение заготовки с заданным качеством поверхности, особенно при высоких скоростях разливки, так как взаимодействует со вставкой только часть поверхности металла. When performing an insert with a height h and a ratio h / H <1.2, where H is the metal feed rate by vertical walls, it is not possible to obtain a workpiece with a given surface quality, especially at high casting speeds, since only a part of the metal surface interacts with the insert.
Увеличение соотношения h/H>1,5 приводит в ряде случаев к переохлаждению металла на поверхности вставки, а соответственно к снижению пластичности заготовки и ухудшению качества ее поверхности, особенно при получении изделий сложного профиля. An increase in the ratio h / H> 1.5 leads in some cases to overcooling of the metal on the surface of the insert, and, accordingly, to a decrease in the ductility of the workpiece and a deterioration in the quality of its surface, especially when producing products with a complex profile.
На фиг. 1 и 2 приведены внешний вид заявляемого устройства для непрерывного литья и деформации заготовок. In FIG. 1 and 2 show the appearance of the inventive device for continuous casting and deformation of workpieces.
Заявляемое устройство на фиг. 1 и 2 состоит из обогреваемой разливочной емкости 1 с отверстиями 2, поворачивающейся решетки 3 с отверстиями 4, кристаллизатора 5, с вертикальными стенками 6 и наклонными в верхней части стенками 7 со сквозными отверстиями 8, съемных накладок 9 со вставками 10. The inventive device of FIG. 1 and 2 consists of a heated casting tank 1 with holes 2, a rotating grate 3 with holes 4, a mold 5, with
На фиг. 1 буквами A, B и C обозначены соответственно зоны намораживания расплава, обжатия корочки и калибрования поверхности заготовки. In FIG. The letters A, B, and C denote, respectively, the zones of freezing of the melt, compression of the crust, and calibration of the surface of the workpiece.
Предварительно перед разливкой металла нижняя часть кристаллизатора перекрывается специальным приспособлением-затравкой, предотвращающим выливание из него расплава, и включается подача охлаждающей воды в отверстия 8 стенок 7. Previously, before casting the metal, the lower part of the mold is blocked with a special seed device, which prevents the pouring of the melt from it, and the supply of cooling water to the
Работа устройства на фиг. 1 и 2 заключается в следующем. The operation of the device in FIG. 1 and 2 is as follows.
Расплав из разливочной емкости 1 с отверстиями 2 в днище через поворачивающуюся решетку 3 с отверстиями в виде тонких струек равномерно поступает в кристаллизатор 5 и затвердевает на поверхности охлаждаемых накладок 9 и стенок 7. После заполнения зоны намораживания расплава A устройство включается в работу. В процессе работы вертикальные стенки 6 совершают возвратно-поступательное движение с выталкиванием заготовки, а наклонные в верхней части стенки 7 с накладками 9 и вставками 10 - вращательное движение с деформацией корочки в зоне B и калиброванием поверхности заготовки в зоне C. На поверхности вставки 10 происходит выравнивание температуры заготовки. Основное тепло перегрева и кристаллизации расплава отводится в зоне намораживания A охлаждающей водой, поступающей в отверстия 8 стенок 7. The melt from the casting tank 1 with holes 2 in the bottom through a rotating grate 3 with holes in the form of thin streams evenly enters the mold 5 and hardens on the surface of the cooled plates 9 and
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98102596A RU2143330C1 (en) | 1998-02-16 | 1998-02-16 | Apparatus for continuous casting and deforming of blanks |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98102596A RU2143330C1 (en) | 1998-02-16 | 1998-02-16 | Apparatus for continuous casting and deforming of blanks |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2143330C1 true RU2143330C1 (en) | 1999-12-27 |
Family
ID=20202248
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU98102596A RU2143330C1 (en) | 1998-02-16 | 1998-02-16 | Apparatus for continuous casting and deforming of blanks |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2143330C1 (en) |
-
1998
- 1998-02-16 RU RU98102596A patent/RU2143330C1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1265914C (en) | Integral easting method of cast steel supporting roller | |
CN1048667C (en) | Method to control the deformations of the sidewalls of a crystalliser, and continuos-casting crystal liser | |
RU2310543C2 (en) | Method for correlating heat transfer of molds, namely in zone of metal heel | |
JPH01170550A (en) | Mold for continuously casting steel | |
CN103978170A (en) | Semi-continuous casting crystallizer for aluminum alloy near net shape cast ingot | |
RU2240892C2 (en) | Liquid-cooled mold | |
JP2001516284A (en) | Improved continuous mold and continuous casting process | |
RU2143330C1 (en) | Apparatus for continuous casting and deforming of blanks | |
CN203917841U (en) | The nearly end form ingot casting of aluminium alloy Semi-continuous casting crystallizer | |
CN108246991A (en) | A kind of semi-continuous casting device and method for inhibiting magnesium alloy ingot blank cracking | |
JP2000218345A (en) | Mold plate equipped with funnel-like casting area for continuous casting of metal | |
RU2142862C1 (en) | Device for production of continuous deformed castings | |
JPH0220645A (en) | Mold for continuously casting steel | |
CN205236988U (en) | Prepare even cooler of big specification aluminum alloy ingot casting | |
RU2154543C1 (en) | Device for production of continuous shaped castings from forming metal | |
RU2145915C1 (en) | Method for making continuously cast deformed billets | |
RU2151662C1 (en) | Method and apparatus for producing continuously cast deformed billets | |
RU2290277C1 (en) | Method for producing cast bimetallic steel-aluminum die sets | |
RU2371279C1 (en) | Method and device for production of metal billers with globular structure | |
RU2148466C1 (en) | Apparatus for producing continuously cast deformed billets | |
KR20040097142A (en) | Adjustment of heat transfer in continuous casting moulds in particular in the region of the meniscus | |
RU2112622C1 (en) | Process of manufacture of continuously cast billets and gear for its implementation | |
JP2000343200A (en) | Method and machine for casting semi-solid material | |
RU2137570C1 (en) | Method for making continuously cast deformed blank and apparatus for performing the same | |
RU2127651C1 (en) | Method of producing intermediate product for metallurgical conversion |