UA8033U - A method for obtaining the iron flux from the metallurgical production waste - Google Patents
A method for obtaining the iron flux from the metallurgical production waste Download PDFInfo
- Publication number
- UA8033U UA8033U UAU200500053U UAU200500053U UA8033U UA 8033 U UA8033 U UA 8033U UA U200500053 U UAU200500053 U UA U200500053U UA U200500053 U UAU200500053 U UA U200500053U UA 8033 U UA8033 U UA 8033U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- slag
- iron
- jet
- liquid
- mixing
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 79
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 39
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title claims abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 77
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 28
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 16
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 9
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 6
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 6
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 2
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001364 causal effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000012173 estrus Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Корисна модель стосується чорної металургії, зокрема, утилізації металургійних відходів, які можуть бути 2 використані як сировина для доменної плавки.A useful model concerns ferrous metallurgy, in particular, the utilization of metallurgical waste, which can be used as raw materials for blast furnace smelting.
Відомий спосіб отримання залізофлюсу із, залізо-л флюсо- і вуглецевмісних відходів металургійного виробництва, згідно якому шлами доменного і сталеплавильного виробництв, колошниковий пил, окалину, сталеплавильний шлак і вапно змішують шляхом складування штабелю, а одержану суміш опікають з отриманням агломерату |див. А.С. СРСР Мо 630361, МКВЗ С 22 В 1/14, заявл. 06.11.75, опуб. 15.09.78). 70 Недоліком відомого технічного рішення є те, що спосіб змішування компонентів шляхом складування штабелю не забезпечує необхідної однорідності шихти для виробництва залізофлюсу, а використання вуглецю, що міститься в металургійних відходах (колошниковому пилу та доменному шламі), як джерела тепла, необхідного для спікання аглошихти, за гранулометричним складом не відповідає вимогам даного технічного рішення. 19 Крім того, висока коливність за хімічним складом основних компонентів (Ге2Оз, Реза, СаО, 5іО»о та С) у відходах металургійного виробництва визначає відповідну коливність їх в агломераті, що призводить до перевитрати коксу при його використанні у процесі виробництва чавуну.There is a known method of obtaining iron flux from iron- and flux- and carbon-containing wastes of metallurgical production, according to which blast furnace and steelmaking slags, furnace dust, slag, steelmaking slag and lime are mixed by stacking, and the resulting mixture is burned to obtain agglomerate | see A.S. USSR Mo 630361, MKVZ C 22 B 1/14, application 06.11.75, published 15.09.78). 70 The disadvantage of the known technical solution is that the method of mixing the components by stacking does not ensure the necessary homogeneity of the charge for the production of iron flux, and the use of carbon contained in metallurgical waste (furnace dust and blast furnace sludge) as a source of heat necessary for sintering the aglo charge, according to the granulometric composition does not meet the requirements of this technical solution. 19 In addition, the high fluctuation in the chemical composition of the main components (He2Oz, Reza, CaO, 5iO»o and C) in metallurgical production waste determines their corresponding fluctuation in the agglomerate, which leads to over-consumption of coke when it is used in the production of cast iron.
Найбільш близьким за технічною суттю та технічним результатом до корисної моделі, яка заявляється, є спосіб отримання залізофлюсу, відомий з А.С. СРСР Мо 713919 МКВ2 С228 1/24, заявл. 20.05.77 р., опубл. 05.02.80 р. який містить змішування шлаку з залізовмісними добавками (окалиною і відсівом агломерату і обкатишів фракції 0,1-3,5 мм) в конічній або в параболічній ємності, яка має центральний випускний отвір, шляхом подання залізовмісних добавок по центру ємності до шлакового розплаву з температурою 1570-16002С і в'язкістю 2-6 П, при цьому, відношення висоти шару шлаку до діаметра струменя, що витікає, складає 1,2-2,5.The closest in technical essence and technical result to the useful model, which is claimed, is the method of obtaining iron flux, known from A.S. USSR Mo 713919 MKV2 C228 1/24, application 05/20/77, publ. 05.02.80, which contains mixing of slag with iron-containing additives (slag and screening of agglomerate and pellets of fraction 0.1-3.5 mm) in a conical or in a parabolic container, which has a central outlet, by feeding iron-containing additives through the center of the container to slag melt with a temperature of 1570-16002С and a viscosity of 2-6 P, while the ratio of the height of the slag layer to the diameter of the flowing jet is 1.2-2.5.
Суттєвими ознаками найближчого аналога, які збігаються з суттєвими ознаками корисної моделі, яка заявляється, є введення залізовмісних добавок до рідкого сталеплавильного шлаку під час його зливу до 8 приймальної ємності та змішування їх з шлаком.The essential features of the closest analogue, which coincide with the essential features of the claimed useful model, are the introduction of iron-containing additives to the liquid steelmaking slag during its discharge into the 8th receiving container and mixing them with the slag.
Недоліком відомого способу є складність отримання залізофлюсу однорідного складу внаслідок труднощів у забезпеченні рівномірного змішування компонентів шихти через неможливість створення високо турбулентного руху розплаву в районі випускного отвору приймальної ємності. ШкThe disadvantage of the known method is the difficulty of obtaining iron flux of a uniform composition due to difficulties in ensuring uniform mixing of the components of the charge due to the impossibility of creating a highly turbulent movement of the melt in the area of the outlet opening of the receiving container. Shk
Як недолік найближчого аналога слід зазначити неефективне використання вуглецю, а також фізичного і со хімічного тепла рідких сталеплавильних шлаків.Inefficient use of carbon, as well as physical and chemical heat of liquid steelmaking slags, should be noted as a shortcoming of the closest analogue.
В основу корисної моделі поставлено задачу удосконалити спосіб отримання залізофлюсу шляхом о інтенсифікації процесу змішування компонентів шихти за рахунок збільшення вмісту вуглецю в шихті, що о забезпечує спінення шлаку, а також за рахунок більш ефективного використання кінетичної енергії струменівThe useful model is based on the task of improving the method of obtaining iron flux by intensifying the process of mixing the components of the charge due to increasing the carbon content in the charge, which ensures foaming of the slag, as well as due to more effective use of the kinetic energy of the jets
Зо рідкого шлаку і потоку суміші твердих компонентів шихти, що дозволяє одержати залізофлюс однорідного складу по перетину приймальної ємності. «From the liquid slag and the flow of a mixture of solid components of the charge, which makes it possible to obtain iron flux of a uniform composition along the cross section of the receiving container. "
Поставлена задача вирішується тим, що у способі отримання залізофлюсу з відходів металургійного виробництва, який містить введення залізовмісних добавок до рідкого сталеплавильного шлаку під час його - зливу до приймальної ємності та змішування їх з шлаком, відповідно до корисної моделі, перед введенням до 70 шлаку, залізовмісні добавки з'єднують з дрібнозернистим паливом, а змішування з шлаком здійснюють шляхом с подання одержаної суміші під кутом до струменя рідкого шлаку у зону входу струменя до поверхні злитого до "з приймальної ємності шлаку, а у якості залізовмісної добавки використовують колошниковий пил доменних печей.The task is solved by the fact that in the method of obtaining iron flux from metallurgical waste, which includes the introduction of iron-containing additives to liquid steelmaking slag during its - draining into the receiving container and mixing them with slag, according to a useful model, before introducing up to 70 slag, iron-containing Additives are combined with fine-grained fuel, and mixing with slag is carried out by feeding the resulting mixture at an angle to the jet of liquid slag in the zone of entry of the jet to the surface of the fused to "from the slag receiving container, and as an iron-containing additive, the blast furnace of dust furnaces is used.
Крім того, кут між напрямами струменя рідкого шлаку і потоку залізовмісних добавок та дрібнозернистого палива складає 15-60, а висота шару рідкого шлаку, злитого до приймальної ємності перед сумісною подачею бо 75 залізовмісних добавок і дрібнозернистого палива, складає 0,1-0,3 м.In addition, the angle between the directions of the jet of liquid slag and the flow of iron-containing additives and fine-grained fuel is 15-60, and the height of the layer of liquid slag poured into the receiving container before the simultaneous supply of iron-containing additives and fine-grained fuel is 0.1-0.3 m.
Причинно-наслідковий зв'язок між суттєвими ознаками корисної моделі, що заявляється, і технічним (ав) результатом, який досягається, полягає в наступному. с При використанні у якості залізовмісної добавки колошникового пилу доменних печей у процесі змішування рідкого конвертерного шлаку з колошниковим пилом виникає взаємодія вуглецю колошникового пилу з киснем сю 50 повітря, що потрапляє разом з твердими компонентами всередину шару рідкого шлаку, а також відновлення оксидів заліза.The causal relationship between the essential features of the claimed useful model and the technical (and) result that is achieved is as follows. c When using blast furnace dust as an iron-containing additive, in the process of mixing liquid converter slag with blast furnace dust, the carbon of the blast furnace dust interacts with the oxygen of the air, which enters the liquid slag layer together with solid components, as well as the reduction of iron oxides.
Хімічні реакції, що відбуваються при цьому, приводять до спінення шару рідкого шлаку, виникнення високо турбулентного руху і інтенсивного перемішування компонентів шихти, що забезпечує отримання залізофлюсу однорідного складу.The chemical reactions taking place at the same time lead to the foaming of the layer of liquid slag, the occurrence of highly turbulent movement and intensive mixing of the components of the charge, which ensures the production of iron flux of a uniform composition.
Со» Вуглець, який містить колошниковий пил, при змішуванні з рідким сталеплавильним шлаком забезпечує також збільшення температури розплаву у приймальній ємності і появу газу усередині шару шлаку. Це супроводжується спіненням шлаку і дозволяє поліпшити макроструктуру залізофлюсу внаслідок утворення великої кількості пор.So» Carbon, which contains blast furnace dust, when mixed with liquid steelmaking slag also ensures an increase in the temperature of the melt in the receiving container and the appearance of gas inside the slag layer. This is accompanied by foaming of the slag and allows to improve the macrostructure of iron flux due to the formation of a large number of pores.
Змішування дрібнозернистого палива з колошниковим пилом збільшує вміст вуглецю, що забезпечує 60 відновлення оксидів заліза і утворення газу. Газ, що утворюється, сприяє інтенсифікації змішування шлаку з колошниковим пилом і дрібнозернистим паливом і поліпшенню умов десульфурації суміші. В процесі змішування відбувається збільшення основності суміші в порівнянні з основністю вихідного конвертерного шлаку, що, при використанні отриманого з неї залізофлюсу у доменних печах, покращує техніко-економічні показники плавки у порівнянні з використанням "сирого" конвертерного шлаку. бо Максимальна інтенсивність змішування суміші, утвореної з колошникового пилу та дрібнозернистого палива з рідким конвертерним шлаком досягається у зоні падіння струменя шлаку до приймальної ємності, оскільки в цій області створюється високо турбулентний рух розплаву. При цьому інтенсивність змішування компонентів може регулюватися зміною кута між напрямом потоку дрібнодисперсних відходів і струменя рідкого шлаку.Mixing fine-grained fuel with blast furnace dust increases the carbon content, which ensures 60 reduction of iron oxides and gas formation. The resulting gas contributes to the intensification of the mixing of slag with blast furnace dust and fine-grained fuel and to the improvement of the desulfurization conditions of the mixture. During the mixing process, the basicity of the mixture increases compared to the basicity of the original converter slag, which, when using the iron flux obtained from it in blast furnaces, improves the technical and economic indicators of smelting compared to the use of "raw" converter slag. because the maximum intensity of mixing of the mixture formed from blast furnace dust and fine-grained fuel with liquid converter slag is achieved in the area where the slag jet falls to the receiving container, since a highly turbulent movement of the melt is created in this area. At the same time, the intensity of the mixing of the components can be adjusted by changing the angle between the direction of the flow of finely dispersed waste and the stream of liquid slag.
Найефективніше витрачання вуглецю дрібнозернистого палива і вуглецю, що міститься в колошниковому пилу, відбувається тільки усередині шару рідкого шлаку за умови подання твердих компонентів шихти під кутом до струменя рідкого шлаку, в зону входу цього струменя до поверхні шлаку, злитого у шлакову чашу.The most efficient consumption of carbon of fine-grained fuel and carbon contained in blast furnace dust occurs only inside the layer of liquid slag, provided that the solid components of the charge are supplied at an angle to the jet of liquid slag, in the zone of entry of this jet to the surface of the slag poured into the slag bowl.
При поданні потоку колошникового пилу і дрібнозернистого палива не під кутом до струменя рідкого шлаку (в зону входу цього струменя до поверхні рідкого шлаку, злитого до приймальної ємності), а на поверхню рідкого /о шлаку (в будь-яке інше місце приймальної ємності), технічний ефект спінення шлаку не може бути досягнутий.When the flow of blast furnace dust and fine-grained fuel is not at an angle to the jet of liquid slag (in the zone of entry of this jet to the surface of the liquid slag merged into the receiving container), but to the surface of the liquid /o slag (into any other place of the receiving container), the technical effect of slag foaming cannot be achieved.
Це викликано тим, що вуглець твердих компонентів шихти вигоряє на поверхні рідкого шлаку, не забезпечуючи його інтенсивного спінення.This is caused by the fact that the carbon of the solid components of the charge burns out on the surface of the liquid slag, not ensuring its intensive foaming.
Крім того, недостатньо використовується кінетична енергія струменя шлаку, який виливається до приймальної ємності. Експериментальне встановлено, що найефективніше використання кінетичної енергії /5 струменя шлаку і потоку твердих компонентів шихти і отримання однорідного по складу залізофлюсу, забезпечується в тому випадку, якщо кут між напрямами струменя і потоку не перевищує 60 2. При зменшенні цього кута менше 152 відбувається загоряння вуглецю палива і колошникового пилу до моменту попадання їх в шар шлаку, тобто частина вуглецю витрачається неефективно. Нижня межа цього кута обумовлена також конструктивними умовами розміщення бункерів і тічок для твердих компонентів шихти. При збільшенні кута 2о змішування більше 602 значна частка колошникового пилу не змішується з конвертерним шлаком, що знижує ступінь спінення шлаку.In addition, the kinetic energy of the slag jet, which is poured into the receiving container, is not used enough. Experimentally, it was established that the most effective use of the kinetic energy /5 of the slag jet and the flow of solid components of the charge and obtaining a homogeneous iron flux is ensured if the angle between the directions of the jet and the flow does not exceed 60 2. When this angle is reduced to less than 152, carbon ignition occurs fuel and blast furnace dust until they hit the slag layer, that is, part of the carbon is spent inefficiently. The lower limit of this angle is also determined by the design conditions of placement of bunkers and hoppers for solid components of the charge. When the angle of mixing is increased by 2° to more than 602, a significant part of the blast furnace dust does not mix with the converter slag, which reduces the degree of foaming of the slag.
Для ефективного змішування шлакового розплаву з добавками необхідно, щоб в шлаковій чаші утворився шар шлаку, заввишки 0,1-0,3 м, оскільки при висоті шару шлаку менше за 0,1 м, неможливо організувати високо турбулентний рух суміші, а збільшення висоти шару шлаку більш, ніж 0,3 м, істотного впливу на інтенсивність змішування не має. ЗFor effective mixing of slag melt with additives, it is necessary that a slag layer 0.1-0.3 m high is formed in the slag bowl, since when the height of the slag layer is less than 0.1 m, it is impossible to organize a highly turbulent movement of the mixture, and an increase in the height of the layer slag more than 0.3 m has no significant effect on the intensity of mixing. WITH
Корисна модель пояснюється кресленням, де на фігурі наведена схема процесу змішування компонентів шихти для приготування залізофлюсу.A useful model is explained by a drawing, where the diagram of the process of mixing the components of the charge for the preparation of iron flux is given.
Шлак зливають до приймальної ємності 1 із сталеплавильного агрегату 2 або будь-якої проміжної ємності, а залізовмісні добавки та дрібнозернисте паливо подають з бункерів З через дозуючі пристрої 4, наприклад, по с тічках 5 з регульованим кутом нахилу.The slag is poured into the receiving container 1 from the steel-melting unit 2 or any intermediate container, and iron-containing additives and fine-grained fuel are fed from the bunkers C through the dosing devices 4, for example, through the pipes 5 with an adjustable angle of inclination.
Спосіб здійснюють наступним чином. ШкThe method is carried out as follows. Shk
Як приймальну ємність використовують, наприклад, шлакову чашу, яку розміщують під конвертером 2. Після («в закінчення плавки частину шлаку зливають з конвертера 2 в шлакову чашу таким чином, щоб у шлаковій чаші утворився шар шлаку заввишки 0,1-0,3 м. Подальший злив шлаку здійснюють одночасно з подачею суміші соAs a receiving container, for example, a slag bowl is used, which is placed under the converter 2. After (at the end of melting, a part of the slag is poured from the converter 2 into the slag bowl in such a way that a layer of slag 0.1-0.3 m high is formed in the slag bowl Further draining of the slag is carried out simultaneously with the feeding of the mixture of so
Колошникового пилу і дрібнозернистого палива. Колошниковий пил і дрібнозернисте паливо за допомогою дозуючого пристрою 4 і тічок 5 подають під кутом 15-602 до струменя рідкого шлаку, в зону входу цього струменя до поверхні шару рідкого шлаку, злитого до чаші. При здійсненні способу встановлено, що « якнайкращий ефект змішування досягається в тому випадку, якщо колошниковий пил і дрібнозернисте паливо - подаються з дозуючих пристроїв 4 на одну і ту ж тічку одночасно. Процес подальшої підготовки залізофлюсу до доменної плавки не відрізняється від процесу підготовки сталеплавильних шлаків для цієї мети. Але, при цьому, с внаслідок наявності крупних пор в масі залізофлюсу істотно полегшується його дроблення, знижуються и енерговитрати на підготовку цієї сировини до доменної плавки. є» Ефективність використання пропонованої корисної моделі обумовлена тим, що відходи доменного виробництва (колошниковий пил) утилізували з використанням теплової і кінетичної енергії відходів сталеплавильного виробництва (рідких шлаків). Отримання високоосновного виду залізовмісної сировини (ог) дозволить знизити кількість вапняку, що використовується в доменних печах при введенні у шихту о низькоосновних обкотишів або агломерату. Важливим чинником є одержана макроструктура залізофлюсу. В доменній плавці прискориться обробка залізофлюсу доменним газом внаслідок наявності великої кількості пір в (65) цьому виді сировини, в порівнянні з вапняком, або залізофлюсом, одержаним з використанням способу за сю» 50 прототипом. Результати випробувань міцнісних властивостей залізофлюсу, одержаного згідно корисної моделі, показали, що руйнуючі напруги стиснення складають 80-100 кг/см 2, тобто по міцності цей вид сировини не поступається одержаному по способу за прототипом, але наявність великого числа пір забезпечує більш високу ефективність використання пропонованого виду сировини в доменних печах.Kiln dust and fine-grained fuel. Furnace dust and fine-grained fuel are fed by means of the dosing device 4 and slag 5 at an angle of 15-602 to the jet of liquid slag, in the zone of entry of this jet to the surface of the layer of liquid slag merged into the bowl. During the implementation of the method, it was established that "the best possible mixing effect is achieved if blast furnace dust and fine-grained fuel are fed from dosing devices 4 to one and the same estrus at the same time. The process of further preparation of iron flux for blast furnace smelting does not differ from the process of preparing steelmaking slag for this purpose. But, at the same time, due to the presence of large pores in the mass of iron flux, its crushing is significantly facilitated, and energy costs for preparing this raw material for blast furnace smelting are also reduced. is" The effectiveness of using the proposed useful model is due to the fact that blast furnace waste (blast furnace dust) was disposed of using the thermal and kinetic energy of steelmaking waste (liquid slag). Obtaining a high-basic type of iron-containing raw material (OG) will allow to reduce the amount of limestone used in blast furnaces when low-basic pellets or agglomerate are introduced into the charge. An important factor is the resulting macrostructure of iron flux. In the blast furnace, the processing of iron flux with blast furnace gas will be accelerated due to the presence of a large number of pores in (65) this type of raw material, compared to limestone or iron flux obtained using the method according to this 50 prototype. The results of tests of the strength properties of iron flux obtained according to the useful model showed that the destructive compressive stresses are 80-100 kg/cm 2, that is, in terms of strength, this type of raw material is not inferior to the one obtained by the method according to the prototype, but the presence of a large number of pores ensures a higher efficiency of use of the proposed type of raw materials in blast furnaces.
Су; 60 б5 в; 2 шкSu; 60 b5 c; 2 pcs
Лі !Lee!
В) || 3C) || 3
ІAND
І . .And. .
УМ Ли со» 4 || с чи !UM Li so» 4 || with or !
Я їй а 8 ф -I am her and 8 f -
ИК 1 ще соIK 1 more co
Ї пYi p
Я (зе) «в)I (ze) "in)
Фіг. 1 соFig. 1 so
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200500053U UA8033U (en) | 2005-01-04 | 2005-01-04 | A method for obtaining the iron flux from the metallurgical production waste |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200500053U UA8033U (en) | 2005-01-04 | 2005-01-04 | A method for obtaining the iron flux from the metallurgical production waste |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA8033U true UA8033U (en) | 2005-07-15 |
Family
ID=34884980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU200500053U UA8033U (en) | 2005-01-04 | 2005-01-04 | A method for obtaining the iron flux from the metallurgical production waste |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA8033U (en) |
-
2005
- 2005-01-04 UA UAU200500053U patent/UA8033U/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2717621C1 (en) | Cast iron recovery method using melt vortex mixing | |
| CN1240850C (en) | A process and an apparatus for producing metals and metal alloys | |
| Jezierski et al. | Selected aspects of metallurgical and foundry furnace dust utilization | |
| CN201648490U (en) | Lead-containing material smelting device | |
| CN107848826A (en) | method for manufacturing calcium aluminate | |
| CN101328547A (en) | Converting process of bottom blowing converting furnace continuous copper smelting | |
| CA2660747C (en) | Process and apparatus for making mineral fibres | |
| KR930009970B1 (en) | Process for smelting or melting ferrous or non-ferrous metal from self-reducing agglomerates or metal | |
| US20050138964A1 (en) | Facility for melting dusts | |
| KR910008142B1 (en) | Method for smelting reduction of iron ore | |
| JP2005500233A (en) | Mineral fiber manufacturing method and manufacturing apparatus | |
| CN106119449B (en) | A kind of blast furnace whole world group smelting process | |
| US6596223B2 (en) | Apparatus for direct smelting | |
| WO2015131438A1 (en) | Device for online modification of thermal-state smelting slag | |
| CN108558244B (en) | Device and method for preparing cement mixture by utilizing thermal state converter slag | |
| UA8033U (en) | A method for obtaining the iron flux from the metallurgical production waste | |
| CN1146497A (en) | Method for directly smelting stainless steel by chromium ore fusion reduction | |
| CN104593530A (en) | High-temperature tempering and curing method of liquid slag and equipment system of method | |
| CN107988457A (en) | A kind of molten iron pretreatment desiliconization agent and preparation method thereof | |
| CN110139937A (en) | Metallurgical furnace is converted and including the modularization metallurgical equipment of the furnace for carrying out the production molten metal especially production process of steel or cast iron | |
| CN209685839U (en) | A kind of efficient jet metaurgy device | |
| CN1029411C (en) | Entirely flow continuous steelmaking and iron-smelting method and apparatus | |
| RU2186854C1 (en) | Method of blast-furnace smelting | |
| JP4034974B2 (en) | Blast furnace slag aggregate manufacturing method using fly ash | |
| RU2012596C1 (en) | Method of carrying out blast furnace melting and apparatus for performing the same |