UA77989C2 - Method for producing titanium containing slag (variants) - Google Patents
Method for producing titanium containing slag (variants) Download PDFInfo
- Publication number
- UA77989C2 UA77989C2 UA20040604383A UA20040604383A UA77989C2 UA 77989 C2 UA77989 C2 UA 77989C2 UA 20040604383 A UA20040604383 A UA 20040604383A UA 20040604383 A UA20040604383 A UA 20040604383A UA 77989 C2 UA77989 C2 UA 77989C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- furnace
- oxide
- iron
- melting
- slag
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 103
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 70
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title abstract description 69
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title abstract description 69
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 17
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 153
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 113
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 97
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 83
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 82
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 78
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 68
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 66
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 60
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 55
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 50
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 18
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 40
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 36
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 30
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 14
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 claims description 5
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 claims description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 47
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 abstract description 9
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 64
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 41
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 11
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 description 9
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 7
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 239000010878 waste rock Substances 0.000 description 5
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 4
- XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 4
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 4
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 229910000484 niobium oxide Inorganic materials 0.000 description 4
- URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N niobium(5+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Nb+5].[Nb+5] URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 229910001935 vanadium oxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 description 3
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 3
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 1
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000012216 bentonite Nutrition 0.000 description 1
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003181 co-melting Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- -1 for example Chemical compound 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 235000013379 molasses Nutrition 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 description 1
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 1
- 239000013502 plastic waste Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
- C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G23/00—Compounds of titanium
- C01G23/04—Oxides; Hydroxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/006—Starting from ores containing non ferrous metallic oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/008—Use of special additives or fluxing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/10—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in hearth-type furnaces
- C21B13/105—Rotary hearth-type furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
- C21B13/143—Injection of partially reduced ore into a molten bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/54—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
- C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
- C22B34/1218—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by dry processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
- C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
- C22B34/1263—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 obtaining metallic titanium from titanium compounds, e.g. by reduction
- C22B34/1281—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 obtaining metallic titanium from titanium compounds, e.g. by reduction using carbon containing agents, e.g. C, CO, carbides
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Description
Опис винаходу
Даний винахід відноситься до способу одержання шлаку, який містить оксид титану, зокрема до способу 2 ефективного одержання шлаку, який містить оксид титану, шляхом попереднього відновлення оксиду заліза, наприклад в сирій руді.
Відомий спосіб одержання шлаку, який містить оксид титану, відповідно до якого залізо відділяють від руди, такої як ільменіт, який включає оксид титану та оксид заліза. Як проілюстровано на Фіг.4, ільменіт та вуглецевий відновник (наприклад, кокс або випалене вугілля) подають у піч з зануреною дугою (скорочено ЗАЕ - 70 від англ. зибтегдей агс їТгпасе) 9 по лінії 1 подачі матеріалів та лінії 2 подачі вуглецевого відновника, відповідно регулюючи швидкості подачі кожного з цих компонентів за допомогою відповідного регулюючого пристрою 3. Оксид заліза піддають відновленню та плавленню. Розплавлене залізо потім випускають, а шлак, який містить оксид титану, спускають через випускний отвір, розташований у стіні печі.
Описані нижче способи відомі у даній області техніки. Відповідно до одного із способів ільменіт змішують 19 з вуглецевим відновником, таким як кокс, і невеликою кількістю флюсу, який містить оксид титану, а потім цю суміш піддають агломерації. Одержану суміш завантажують в електричну піч і нагрівають, розділяючи таким чином розплавлене залізо та шлак, який містить розплавлений оксид титану.
Відповідно до іншого способу у плавильній печі підтримують потрібну кількість розплавленого заліза, а вуглецевий матеріал, такий як кокс, пек або важке масло, додають до ванни з розплавленого заліза, одночасно продуваючи його киснем і таким чином забезпечуючи випаровування вуглецевого матеріалу. У цей самий час у ванну з розплавленого заліза завантажують титанову сировину, таку як магнетитвмісний пісок або титанвмісна залізна руда (ільменіт). Оксиди металів, такі як оксид заліза та оксид хрому, у титановій сировині селективно відновлюються, тим самим підвищуючи вміст оксиду титану у шлаку та концентруючи вказаний оксид.
У традиційному способі, відповідно до якого розділення заліза та шлаку, який містить оксид титану, с 29 здійснюють, відновлюючи та розплавлюючи оксид заліза, який міститься у сировині у плавильній печі, такій як Ге) піч з зануреною дугою, температура у печі падає під впливом реакції відновлення оксиду заліза, що являє собою ендотермічну реакцію. Таким чином, для підтримки постійної температури у печі потрібна велика кількість електричної енергії. Крім того, в ході процесу утворюється велика кількість розплавленого Гео. Розплавлений
ЕеО спричиняє серйозні пошкодження вогнетривів у печі, через що ефективне одержання шлаку, який містить о оксид титану, при використанні печі з зануреною дугою ускладнюється. Крім того, для того, щоб відновити оксид с заліза, вказана піч повинна мати сильно-відновну атмосферу. На жаль, у відновній атмосфері оксид титану також відновлюється. Ме.
З урахуванням вищезгаданих традиційних способів, метою даного винаходу є розробка способу одержання ї- шлаку, який містить оксид титану, з сировини, яка включає в себе оксид титану та оксид заліза, згідно з яким 3о забезпечується приглушення відновлення діоксиду титану, зведення до мінімуму витрати електричної енергії та в ефективне одержання шлаку, який містить оксид титану.
У світлі вищезгаданих проблем, відповідно до одного з аспектів даного винаходу, спосіб одержання шлаку, який містить оксид титану, включає в себе стадії: (А) нагрівання суміші сировинних матеріалів, яка включає в « себе оксид титану, оксид заліза та вуглецевий відновник, або вказаної суміші сировинних матеріалів, яка додатково включає в себе джерело оксиду кальцію, у відновній печі; (В) відновлення оксиду заліза у вказаній - с суміші з одержанням відновленого заліза; (С) подачі одержаної суміші у нагрівально-плавильну піч; (0)
І» нагрівання одержаної суміші у нагрівально-плавильній печі для плавлення відновленого заліза та відділення відновленого заліза від шлаку, який містить оксид титану; і (Е) вивантаження та витягання шлаку, який містить оксид титану, з печі.
Відповідно до даного способу, на вищезгаданій стадії (С) одержану суміш переважно подають у
Ше нагрівально-плавильну піч без істотного охолоджування, тобто одержану суміш переважно не піддають активному -І охолоджуванню. Зокрема температура відновленої суміші переважно не падає до 3502 або нижче, більш с переважно - до 6502С або нижче, найбільш переважно - до 9002С або нижче.
Відновна піч переважно являє собою піч з обертовим подом. Оскільки температура у вказаній печі може легко (ее) 20 регулюватися, відновлення діоксиду титану до оксиду більш низької валентності може бути приглушене, а оксид с заліза може бути ефективно відновлений.
Відповідно до іншого аспекту даного винаходу, спосіб одержання шлаку, який містить оксид титану, включає в себе стадії: (А) нагрівання суміші сировинних матеріалів, яка включає в себе оксид титану, оксид заліза та вуглецевий відновник, або вказаної суміші сировинних матеріалів, яка додатково включає в себе джерело оксиду кальцію, у відновно-плавильній печі; (В) відновлення оксиду заліза у вказаній суміші з одержанням гФ) відновленого заліза; (С) подальшого нагрівання одержаної суміші для плавлення відновленого заліза та з відділення відновленого заліза від шлаку, який містить оксид титану; і (0) вивантаження та витягання шлаку, який містить оксид титану, з печі, при цьому відновно-плавильна піч являє собою відновно-плавильну піч з рухомим подом. бо Відповідно до даного винаходу відновно-плавильна піч з рухомим подом переважно включає в себе піч з обертовим подом.
Більше того відповідно до даного винаходу піч переважно має, щонайменше, дві зони у напрямку руху поду.
Одна з цих зон, розташована вище по ходу поду у напрямку його руху, може являти собою відновну зону, а інша зона, розташована нижче по ходу поду у напрямку його руху, може являти собою нагрівально-плавильну зону. 65 Температуру у кожній зоні переважно регулюють окремо.
Під час здійснення вказаних стадій температура у відновній зоні може знаходитися у діапазоні від 1200 до 15002С, а температура у нагрівально-плавильній зоні може знаходитися у діапазоні від 1300 до 150020. Більше того, температура у нагрівально-плавильній зоні переважно на 100-3002С вище, ніж температура у відновній зоні.
З точки зору транспортування, суміш сировинних матеріалів відповідно до даного винаходу переважно являє собою агломероване пресування. При використанні агломерованого пресування коефіцієнт теплопередачі у відновно-плавильній печі або у відновній печі може бути підвищений, тим самим забезпечуючи високу продуктивність.
Короткий опис креслень
Фіг.1 являє собою схематичне зображення одного з прикладів відповідно до варіанту здійснення даного винаходу;
Фіг2 являє собою схематичне зображення іншого прикладу відповідно до варіанту здійснення даного винаходу;
Фіг.3 являє собою схематичне зображення ще одного прикладу відповідно до варіанту здійснення даного 75 винаходу; і
Фіг.4 являє собою схематичне зображення варіанту здійснення відповідно до традиційного способу.
Цифрові позначення 1 - лінія подачі сировини 2 - лінія подачі вуглецевого відновника
З - пристрій, регулюючий швидкість подачі 4 - змішуючий пристрій 5 - агломератор 6 - піч з обертовим подом (відновна піч) 7 - охолоджуюче обладнання с 8 - піч з обертовим подом (відновно-плавильна піч) 9 - нагрівально-плавильна піч о
Автори даного винаходу виявили, що вищезгадана мета може бути досягнута шляхом застосування наступного способу, тим самим здійснивши даний винахід. Відповідно, згідно із способом одержання шлаку, який містить оксид титану, (надалі названого титановим шлаком) з суміші сировинних матеріалів, яка включає в себеоксид с) титану, оксид заліза та вуглецевий відновник, або вказаної суміші сировинних матеріалів, яка додатково включає в себе джерело оксиду кальцію, застосовують відновно-плавильну піч з рухомим подом. Спосіб со відповідно до даного винаходу включає наступні стадії: завантаження сировини у відновну піч; нагрівання та Ге») відновлення оксиду заліза; завантаження одержаної суміші у нагрівально-плавильну піч; і плавлення одержаної суміші. -
Відповідно до традиційного способу суміш сировинних матеріалів завантажують у плавильну піч, піддаючи че оксид заліза одночасному відновленню та плавленню. Як вказано вище, відповідно до даного винаходу оксид заліза у суміші сировинних матеріалів заздалегідь відновлюють у достатній мірі, а потім одержану суміш піддають нагріванню та плавленню. Відповідно, витрати електричної енергії на підтримку температури у печі « можуть бути різко зменшені, а витрата електродів може бути уповільнена. Одержання розплавленого БеО також може бути знижене, а знос вогнетривів на стінах печі може бути істотно уповільнений. Більше того, може бути -ЩЗ с вирішена проблема відновлення діоксиду титану під час відновлення оксиду заліза.
Суміш сировинних матеріалів, що застосовується відповідно до даного винаходу, являє собою суміш, яка і» включає в себе оксид титану, оксид заліза та вуглецевий відновник, або вказану суміш, яка додатково включає в себе джерело оксиду кальцію. Типи оксиду титану та оксиду заліза конкретно не обмежені. Наприклад, можуть бути використані не тільки природні руди, такі як титанвмісна залізна руда (ільменіт), титанвмісний магнетит - І (титаномагнетит) та псевдобрукіт, але і побічні продукти одержання оксиду титану або титану. Наприклад, може -І бути використаний залишок, що утворюється при розділенні на центрифузі; залишок, що утворюється при фільтрації в сульфатному способі; і відділений залишок з хлораторної печі, що утворюється в процесі одержання (Се) оксиду титану способом хлорування. При необхідності вказані сировинні матеріали можуть бути змішані.
Наприклад, шляхом додавання залізної руди та відходів сталеплавильного заводу можна керувати кількістю бо оксиду заліза. А шляхом додавання, наприклад, рутила, анатаза та синтетичного рутила, можна керувати (Че) кількістю оксиду титану. Відходи сталеплавильного заводу переважно являють собою колошниковий пил з доменної печі, який включає в себе вуглець та оксид заліза, оскільки до сировини одночасно може бути доданий не тільки оксид заліза, але і вуглецевий відновник. Нижче описаний приклад суміші сировинних матеріалів, яка включає в себе ільменіт та вуглецевий відновник. Може бути використаний природний ільменіт.
Співвідношення титану та заліза не обмежене. і) Ільменіт звичайно містить від 40 до бОмас.95 оксиду титану і від ЗО до 5Омас.95 оксиду заліза. Вміст оксиду ко заліза в суміші сировинних матеріалів переважно становить 1/20 або вище, більш переважно - 3/20 або вище, для ефективного одержання титанового шлаку. У цьому випадку енергія, що витрачається на плавлення оксиду титану бо у плавильній печі, може бути знижена переважно на 1095 або вище, більш переважно - на 3095 або вище.
Природний ільменіт містить пусту породу, таку як довільна кількість ЗО». Оскільки пуста порода, така як 50», Аї»2Оз, СаО та МоО, будучи змішаною з титановим шлаком, знижує чистоту титану, вміст пустої породи в суміші сировинних матеріалів переважно є невисоким.
Вуглецевий відновник не обмежений, тому може бути використаний будь-який матеріал, що містить вуглець. 65 Наприклад, можуть бути використані вугілля, випалене вугілля, кокс, нафтовий кокс, деревне вугілля, карбід з органічного матеріалу та пластмасові відходи. Незважаючи на те, що склад вуглецевого відновника не обмежений,
кількість вказаного відновника переважно змінюють таким чином, щоб відбувалося достатнє відновлення оксиду заліза. Наприклад, кількість молей зв'язаного вуглецю в суміші сировинних матеріалів переважно є такою самою або перевищує кількість молей кисню, зв'язаного в оксиді заліза. Кількість вуглецю може бути відповідним чином проконтрольована, оскільки швидкість витрачання вуглецю залежить від сировини та вуглецевого відновника. Надлишок вуглецю у відновній реакції може бути використаний для навуглецьовування (цементації) відновленого заліза і включений в готовий переробний чавун. Надлишок вуглецю також може бути використаний як джерело тепла при спаленні у плавильній печі. Вуглецевий відновник може бути завантажений в піч разом з вказаною сумішшю або може бути заздалегідь завантажений на під. Переважно, достатня кількість вуглецевого /о Відновника може бути змішана у вказаній суміші з іншим сировинним матеріалом. У такому випадку оксид заліза в одержаній суміші може постійно знаходитися під час відновлення у сильній відновній атмосфері, тим самим сповільнюючи повторне окислення відновленого заліза.
Спосіб одержання суміші сировинних матеріалів не обмежений. Вищезгадані сировинні матеріали можуть бути подрібнені та змішані із застосуванням будь-якого змішуючого пристрою, такого як змішувач, для одержання 7/5 буміші сировинних матеріалів. Одержана суміш може бути використана у вигляді порошків. З точки зору зручності транспортування, суміш сировинних матеріалів може бути переважно агломерована для одержання агломерованого пресування, наприклад, брикету, котуна та плитки, із застосуванням будь-якого способу формування, такого як пресування брикетів, агломерація в обертовому барабані та екструзія. Відповідно до даного винаходу, пресування, сформоване у вигляді брикету (надалі назване пресування з сировинних 2о матеріалів), описане нижче у вигляді прикладу.
При одержанні пресувань з сировинних матеріалів до останніх переважно домішують відповідну кількість джерела оксиду кальцію, наприклад, гашеного вапна або вапняку. У такому випадку контролюють склад компонента титанового шлаку в пресуванні з сировинних матеріалів, тобто компонента, який включає в себе оксид титану та компоненти шлаку, такі як 5іО», АІ2Оз, СаО та Мо0О, які являють собою компоненти пустої породи в сч руді, а також зольні залишки у вуглецевому відновнику. Відповідно, температура плавлення титанового шлаку, який утворюється під час плавлення відновленого заліза, падає, а текучість титанового шлаку підвищується, тим іо) самим полегшуючи розділення титанового шлаку та розплавленого заліза. Під час процесу плавлення може бути присутнім джерело оксиду кальцію. Наприклад, оксид кальцію може бути доданий до суміші сировинних матеріалів, а потім він може бути агломерований при одержанні пресувань з сировинних матеріалів. Джерело Ге! зо оксиду кальцію може бути додане до пресувань з сировинних матеріалів, а потім вказані пресування можуть бути піддані окисленню. Більше того, додаткове джерело оксиду кальцію може бути завантажене під час процесу со плавлення. б
У тому випадку, якщо джерело оксиду кальцію не змішують з сировиною під час процесу плавлення, утворюється титановий шлак з високим ступенем чистоти по титану завдяки низькому вмісту пустої породи. Однак - зв Температура в печі повинна бути підвищена до високої температури плавлення шлаку, наприклад від 1650 до ї- 175020. На жаль, витрата енергії зростає, вогнетриви зазнають серйозних пошкоджень, а витрата електродів підвищується. Відповідно, вартість виробництва зростає. Тому, при необхідності, джерело оксиду кальцію може бути використане в залежності від якості продукту та вартості виробництва. При необхідності, для агломерації пресувань з сировинних матеріалів можуть бути використані зв'язуючі, такі як бентоніт, крохмаль, гашене вапно « 0 та органічне зв'язуюче. ш
Гані Відновно-плавильна піч та відновна піч відповідно до даного винаходу переважно являють собою відновно-плавильну піч з рухомим подом та відновну піч з рухомим подом. Печі з рухомим подом не обмежені, )» тому може бути використана будь-яка піч, яка включає в себе рухомий під. Можуть бути використані всі види відновно-плавильних печей з рухомим подом і відновних печей з рухомим подом, наприклад, піч з прямою Колосниковою решіткою і піч з обертовим подом. -І Піч з рухомим подом є переважною, оскільки в ній може бути легко встановлена потрібна температура. Кажучи більш детально, піч з рухомим подом забезпечує селективне та ефективне за часом відновлення оксиду заліза, і при цьому підтримуючи більш низьку температуру, ніж традиційна плавильна піч або відновна піч, тобто досить
Те) низьку температуру для запобігання відновленню оксиду титану. Зокрема піч з обертовим подом є переважною, оскільки вона вимагає відносно мало місця для встановлення. Більше того, в печі з обертовим подом легко бо регулювати атмосферу. Відповідно, при приглушенні відновлення діоксиду титану, може бути досягнутий високий
Ге) ступінь відновлення оксиду заліза.
Незважаючи на те, що далі буде описаний приклад, в якому як відновно-плавильна піч або відновна піч використовують піч з обертовим подом, спосіб відповідно до даного винаходу не обмежений способом із Застосуванням печі з обертовим подом.
При роботі печі з обертовим подом, вказаний обертовий під обертається із заданою швидкістю, і тоді о пресування з сировинних матеріалів можуть бути подані на нього із завантажувальної машини таким чином, щоб ко вказані пресування були укладені в штабеля відповідної товщини. Під час руху в печі, завантажені на обертовий під пресування з сировинних матеріалів нагріваються і відновлюються під впливом теплоти згоряння і теплоти бо випромінювання, що надходить з пристрою для спалення, наприклад з пальника для спалення палива, розташованого на стінках печі. У печі підтримується сильна відновна атмосфера завдяки великій кількості газоподібного СО, який утворюється внаслідок згоряння вуглецевого відновника в пресуваннях з сировинних матеріалів під впливом теплоти згоряння та теплоти випромінювання. Відповідно, оксид заліза відновлюється, а газова атмосфера в печі може бути легко відрегульована. Більше того, вуглецевий відновник посилює відновний 65 потенціал навколо пресувань з сировинних матеріалів, а потім згоряє в печі. Відповідно, вуглецевий відновник також виконує функцію палива, тим самим знижуючи витрату палива в пальнику, такого як природний газ.
У тому випадку, коли як відновну піч використовують піч з обертовим подом, оксид заліза в пресуваннях з сировинних матеріалів повністю відновлюють під дією відновної атмосфери в печі, а потім переважно зіскрібають за допомогою розвантажувального пристрою, наприклад, скребка або розвантажувального пристрою черв'ячного липу, розташованого на нижній по ходу поду стороні у напрямку його руху.
Відповідно до вищенаведеного опису, оксид заліза в пресуваннях з сировинних матеріалів відновлюють з одержанням відновленого заліза, а потім відновлене залізо піддають нагріванню та плавленню. У тому випадку, якщо оксид заліза відновлений у недостатній мірі, тобто під час плавлення залишається велика кількість оксиду заліза, утворюється розплавлений РеО, або температура печі може впасти через ендотермічну реакцію, що 70 відбувається під час відновлення оксиду заліза (відновна плавлення або твердофазне відновлення). Ендотермічна реакція, що відбувається під час плавлення, викликає підвищену витрату електричної енергії для підтримки температури в печі. При цьому також збільшується витрата електродів. Більше того, розплавлений БеО викликає серйозні пошкодження вогнетривів в печі. Відповідно, перед плавленням оксид заліза переважно відновлюють до максимально можливого ступеня. Зокрема в тому випадку, якщо ступінь відновлення оксиду заліза становить /5 менше 30905, під час нагрівання та плавлення можуть виникнути ускладнення через ендотермічну реакцію. Однак, якщо під час нагрівання та плавлення ступінь відновлення оксиду заліза переважно становить 6095 або вище, більш переважно - 7095 або вище, найбільш переважно - 8595 або вище, зниження температури через ендотермічну реакцію приглушується. Відповідно, піч може працювати безперервно і стало без збільшення витрати електрики. Без сумніву, зниження загальної кількості оксиду заліза призводить до зниження кількості розплавленого Гео, тим самим максимально сповільнюючи пошкодження вогнетривів в печі.
З метою досягнення високого ступеня відновлення оксиду заліза, тобто переважно 6095 або вище, більш переважно - 7095 або вище, найбільш переважно -8595 або вище, температуру в печі переважно підтримують у діапазоні від 1200 до 15002С, більш переважно - у діапазоні від 1200 до 14002С. Оксид заліза може бути селективно та ефективно відновлений без відновлення оксиду титану при температурі у діапазоні від 1200 до с 150026.
У тому випадку, якщо температура відновлення становить менше 12002С, реакція відновлення оксиду заліза о протікає повільно. Відповідно, оксид заліза повинен знаходитися в печі протягом тривалого часу, що знижує продуктивність. З іншого боку, якщо температура відновлення становить більше 15002С, то також відновлюється діоксид титану; отже, швидкість відновлення титанового шлаку знижується. У такому випадку шлак, який містить /Ф
Бео, з низькою температурою плавлення видаляють під час процесу відновлення. Оскільки шлак викликає со серйозні пошкодження вогнетривів, якими викладений під, безперервна робота печі утруднена. Незважаючи на те, що при деяких складах пресувань з сировинних матеріалів явище видалення може мати місце при температуріу Ф діапазоні від 1400 до 15002С, його частота та імовірність відносно невисокі. Відповідно, температура під час чн процесу відновлення переважно становить від 1200 до 15002, більш переважно - від 1200 до 140020. На 3о практиці температура печі може бути встановлена на рівні 12002С або нижче на ранній стадії відновлення, а в потім може бути підвищена до значень у діапазоні від 1200 до 15002С для подальшого відновлення.
Незважаючи на те, що час, необхідний для завершення відновлення оксиду заліза, залежить від вмісту оксиду заліза, оксиду титану і виду вуглецевого матеріалу, які входять до складу пресувань з сировинних матеріалів, « дю час відновлення звичайно становить від п'яти до двадцяти хвилин. шо
Після вищеописаного відновлення суміші сировинних матеріалів утворюється суміш (надалі названа с матеріалом для одержання титанового шлаку), в якій оксид титану майже не відновлений, в той час як велика 1» частина оксиду заліза виявляється відновленою. Матеріал для одержання титанового шлаку не завжди має первинний вигляд, який може бути різним. Наприклад, матеріал може мати вигляд, при якому відділена частина компонентів, таких як шлак, а також вигляд, при якому відділена частина відновленого заліза. Вказаний вигляд -1 15 залежить, наприклад, від складу суміші сировинних матеріалів та від умов відновлення.
Оскільки матеріал для одержання титанового шлаку, одержаний шляхом відновлення відповідно до даного -і винаходу, включає в себе невелику кількість оксиду заліза, вищезгадані труднощі, які виникають через оксид с заліза під час плавлення, знижуються. Зокрема споживання електрики та електродів скорочується, пошкодження вогнетривів в печі сповільнюється, а відновлення діоксиду титану приглушується. Більше того, оскільки (ог) 50 плавлення відновленого оксиду заліза відбувається протягом короткого періоду часу, відновлення оксиду титану, с що відбувається у тривалому процесі, можна уникнути, тим самим забезпечуючи ефективне одержання шлаку, який містить оксид титану.
Як указано вище, оскільки оксид заліза у такому матеріалі достатньо відновлений до початку процесів нагрівання та плавлення відповідно до даного винаходу, відновлене залізо, що одержується під час процесів нагрівання та плавлення плавиться протягом відносно короткого періоду часу. Відповідно, відновлення діоксиду (Ф) титану може бути приглушене.
ГФ Якщо велика частина вуглецевого відновника, яка входить до складу пресувань з сировинних матеріалів, витрачається під час процесу відновлення оксиду заліза, то емісія газоподібного СО під час плавлення знижується. У цьому випадку окислюючий газ повторно окислює відновлене залізо. Щоб уникнути даної проблеми бо у процесі плавлення може бути додана додаткова кількість вуглецевого відновника для регулювання атмосфери в печі. Підтримка відновної атмосфери в печі прискорює відновлення оксиду заліза, що залишається; більше того, температура плавлення відновленого заліза падає завдяки навуглецьовуванню відновленого заліза, тим самим сприяючи плавленню відновленого заліза при відносно низькій температурі. У тому випадку, якщо кількість вуглецю є недостатньою, температура плавлення відновленого заліза падає недостатньо низько. Відповідно, 65 необхідним є підвищення температури нагрівання та плавлення до 15002 або вище. У комерційній печі робоча температура переважно є як можна більш низкою з метою зниження теплового навантаження на вогнетриви поду.
Більше того, з урахуванням температури плавлення шлаку, що утворюється, робоча температура переважно становить близько 15002С або нижче.
Відповідно, з метою швидкого плавлення відновленого заліза при температурі у діапазоні від 1300 до 150020 склад газової атмосфери під час процесу плавлення переважно регулюють відповідним чином.
Для вищеописаних процесів нагрівання та плавлення матеріал для одержання титанового шлаку, одержаний у відновній печі, може бути завантажений у нагрівально-плавильну піч, таку як електрична піч, що застосовується для одержання традиційного титанового шлаку, а потім підданий навуглецьовуванню та плавленню. Пресування з 70 сировинних матеріалів можуть бути завантажені у відновно-плавильну піч з рухомим подом і відновлені в ній, а після цього можуть бути нагріті та розплавлені.
У способі, згідно з яким суміш сировинних матеріалів нагрівають у відновній печі, і оксид заліза в цій суміші відновлюють з одержанням відновленого заліза, а потім одержану суміш подають у нагрівально-плавильну піч, матеріал для одержання титанового шлаку, одержаний при відновленні оксиду заліза, переважно подають у 75 нагрівально-плавильну піч без істотного охолоджування.
Навіть якщо матеріал для одержання титанового шлаку, який вивантажується з відновної печі, охолоджують до температури нижче точки плавлення, температура цього матеріалу все ще знаходиться у діапазоні приблизно від 900 до 13002С. Охолоджування матеріалу до кімнатної температури та його подача у нагрівально-плавильну піч викликає зайві витрати теплової енергії. З іншого боку, у разі збереження високої температури цього матеріалу та його подачі у такому вигляді у нагрівально-плавильну піч, втрати теплової енергії знижуються, а спосіб стає дуже практичним. Вказане тепло по суті використовують як джерело тепла плавильної печі, тим самим знижуючи витрату енергії для нагрівання плавильної печі. Відновна піч може бути безпосередньо зв'язана з нагрівально-плавильною піччю за допомогою жолоба (лотка). Матеріал може бути спочатку вивантажений у контейнер, футерований вогнетривами, а потім завантажений у нагрівально-плавильну піч. У такому випадку СМ фраза "без істотного охолоджування" означає, що суміш не піддають активному охолоджуванню. Наприклад, (5) вторинне охолоджування, таке як охолоджування об складові частини пристрою, наприклад жолоби, в розрахунок не приймається.
Нагрівально-плавильна піч включає в себе, наприклад електричну та плавильну піч, яка працює на викопних видах палива. Може бути використана будь-яка плавильна піч, що застосовується для одержання титанового (о) шлаку. со
Нагрівально-плавильна піч, що переважно являє собою дугову нагрівально-плавильну піч, тобто дугову піч, ефективно нагріває розплавлене залізо за рахунок тепла дуги без примусового перемішування. Більше того, (о) застосування дугової печі забезпечує ефективне відновлення та плавлення, сповільнюючи пошкодження під час м плавлення вогнетривів всередині печі. Дуга включає навантажену дугу, яка одержується внаслідок подачі напруги на електроди, занурені у титановий шлак, який плаває поверх розплавленого заліза у плавильній печі. -
Завантажувач матеріалу переважно розташований навколо ділянки, що нагрівається дугою, тобто ділянки, в яку вставлені електроди, таким чином, щоб матеріал для одержання титанового шлаку, що завантажується у дугову піч, швидко відновлювався та плавився під дією тепла дуги. У напрямку завантаження матеріалу для одержання « титанового шлаку може бути розміщений завантажувач для додаткового завантаження вуглецевого відновника.
У дуговій печі завантажений матеріал для одержання титанового шлаку плавиться і утворює розплавлене З с залізо. Розплавлене залізо, що утворюється, поступово додається до вже утвореного та присутнього заліза. у» Пуста порода та оксид титану, спільно присутні в пресуваннях, утворюють розплавлений титановий шлак.
Розплавлений титановий шлак плаває разом з розплавленим шлаком зверху розплавленого металу. Відповідно, в той час, коли задана кількість розплавленого заліза та розплавленого титанового шлаку знаходиться у дуговій печі, розплавлене залізо може бути раз за разом випущене з нижньої частини плавильної печі, а розплавлений -і титановий шлак може бути відповідним чином випущений з тієї частини, яка розташована трохи вище межі - розподілу між розплавленим титановим шлаком та розплавленим залізом. Розплавлений титановий шлак і/або розплавлене залізо можуть бути вивантажені шляхом нахилу печі. (се) Розплавлений титановий шлак охолоджують. Потім титановий шлак може бути використаний в одержаному со 50 вигляді. Більше того, титановий шлак може бути підданий дробленню, а потім оксид титану може бути відділений від інших компонентів шлаку грохоченням. Одержане розплавлене металеве залізо може бути використане як (Че) матеріал для одержання заліза.
Процеси відновлення та плавлення можуть бути також здійснені у вигляді безперервного процесу в печі з рухомим подом, наприклад в печі з обертовим подом. Після процесу відновлення в печі з обертовим подом температуру в печі підвищують до діапазону від 1300 до 15002 для здійснення процесу плавлення. У о вищеописаному двостадійному процесі нагрівання оксид заліза, що залишився, відновлюють, а відновлене залізо піддають плавленню. У такому випадку одержання як відновленого заліза, так і оксиду титану, є сталим та де ефективним. При двостадійному процесі нагрівання піч з обертовим подом, наприклад, ділять на, щонайменше, дві зони у напрямку руху поду за допомогою роздільних перегородок. Одна розташована вище по ходу поду зона 60 являє собою відновну зону, а інша розташована нижче по ходу поду зона являє собою нагрівально-плавильну зону. Температуру у кожній зоні і склад газової атмосфери у кожній зоні переважно регулюють окремо. Піч може бути розділена на чотири і більшу кількість зон трьома і більшою кількістю перегородок, тим самим дозволяючи точно регулювати температуру і склад газової атмосфери. Кількість зон може бути будь-якою в залежності від масштабу та конструкції відновно-плавильної печі з рухомим подом. Більше того, може бути встановлено 65 охолоджуюче обладнання, яке включає в себе будь-який охолоджуючий пристрій, для охолоджування та твердіння розплавленого заліза. Отже, одержаний матеріал легко зіскрібати розвантажувальним пристроєм,
розташованим в зоні нижче по ходу поду. У такому випадку, незважаючи на те, що шлак, який одержується, також вивантажують у вигляді титанового шлаку, шлак може бути розділений будь-яким способом, таким як дроблення і грохочення.
Для здійснення більш рівномірного та ефективного відновлення та плавлення температура в печі під час плавлення переважно на 100-300 «С вище, більш переважно - на 120-2502С вище, ніж температура під час відновлення.
При використанні відновно-плавильної печі титановий шлак може виявитися нерозплавленим. У тому випадку, якщо продукти, що вивантажуються, витягують у вигляді суміші, яка включає гранули заліза та гранули шлаку, 70 суміш дроблять після вивантаження з печі і сортують будь-яким способом, таким як магнітне розділення, одержуючи в результаті шлак, що включає велику кількість титану.
Спосіб одержання шлаку, який містить оксид титану, відповідно до даного винаходу також можна застосовувати до шлаку, який містить оксид ванадію та оксид ніобію. Матеріал, який містить оксид ванадію, включає в себе магнетит, що містить титан та ванадій; пил, що одержується внаслідок роботи котла, і 75 відпрацьований каталізатор. Наприклад, суміш, яка включає в себе матеріал, який містить оксид ванадію та оксид заліза, і вуглецевий відновник, завантажують у відновну піч для відновлення оксиду заліза. Потім одержану суміш піддають плавленню у плавильній печі. Шлак, який містить оксид ванадію, одержують вищезгаданим способом. Матеріал, який містить оксид ніобію, включає в себе ніобієві руди, такі як пірохлор та колумбіт. Наприклад, суміш, яка включає в себе матеріал, який містить оксид ніобію та оксид заліза, і вуглецевий відновник, завантажують у відновну піч для відновлення оксиду заліза. Потім одержану суміш піддають плавленню у плавильній печі. Шлак, який містить оксид ніобію, одержують вищеописаним способом.
Відновно-плавильна піч, безумовно, придатна для здійснення відновлення та плавлення.
Приклад 1
Як показано на Фіг.1, роздроблений вуглецевий відновник (вугілля, де зв'язаний вуглець: 74,095, летка Га
Фракція: 15,595, зола: 10,590) та ільменіт (ТіО»: 44,49о, загальна кількість Ре: 31,39 (Гео: З6,790), 5іОо і інше: решта) подавали в регулюючий швидкість подачі пристрій З по лінії 2 подачі вуглецевого відновника та лінії 1 о подачі сировинних матеріалів відповідно і змішували за допомогою змішуючого пристрою 4 (змішувач) (пропорція змішування: 10,2 масових частин вугілля та 89,8 масових частин ільменіту). Додавали меласу (близько 390) як зв'язуюче, а потім додавали гашене вапно (близько 195) як джерело оксиду кальцію і зв'язуюче. Суміш пресували Ге»! зо за допомогою агломератора 5 (прес для брикетування), одержуючи брикетовані пресування (об'єм: 5,5см З), а потім одержані пресування завантажували в піч 6 з обертовим подом. Піч нагрівали пальниками, розташованими со на її стінках таким чином, щоб температура в печі становила від 1200 до 1500202. Пресування знаходилося в печі (Ге) в середньому протягом від 5 до 12 хвилин, при цьому оксид заліза нагрівався і відновлювався. Умови нагрівання М і відновлення регулювали таким чином, щоб близько 8595 оксиду заліза відновилося до заліза. Матеріал для одержання титанового шлаку мав наступний склад: ТіО»: 46,0395, РеО: 6,3495, загальна кількість Ре: 324590, - інше: решта. Вивантажений матеріал для одержання титанового шлаку мав форму брикетів.
Приклад 2
Як показано на Фіг.1, матеріал для одержання титанового шлаку, вивантажений з печі з обертовим подом « згідно з прикладом 1, безперервно подавали у нагрівально-плавильну піч 9, тобто дугову нагрівально-плавильну піч, розташовану поруч з піччю з обертовим подом, таким чином, щоб матеріал не мав контакту з повітрям як З с можна довше, підтримуючи високу температуру (90022). Потім матеріал піддавали нагріванню та плавленню. У у» процесі нагрівання та плавлення певну кількість розплавленого заліза залишали у плавильній печі для використання методу занурення дуги. Зокрема електроди дугового нагрівання занурювали в шар розплавленого шлаку, а потім подавали на них електроживлення. Матеріал для одержання титанового шлаку завантажували поблизу від ділянки, що нагрівається дугою, а потім піддавали плавленню за допомогою дугового нагрівання. - Відповідно до даного варіанту здійснення, оскільки матеріал для одержання титанового шлаку, вивантажений з -1 відновної печі, включає в себе потрібну кількість вуглецю та оксиду кальцію, додатковий вуглецевий відновник і флюс не потрібні. Після утворення в печі заданої кількості розплавленого заліза, його випускали через со випускний отвір в ківш, а розплавлений титановий шлак відповідним чином випускали з отвору для випуску шлаку, оо 20 розташованого в боковій стіні печі, тим самим регулюючи кількість розплавленого титанового шлаку, що залишається в печі. Розплавлений переробний чавун, що одержується, містив 4,095 вуглецю. Титановий шлак, що
Ме, одержується, містив 70095 ТіО 5». Відповідно до даного прикладу витрата електричної енергії у дугових нагрівальних електродах становить близько 1340КВч/т розплавленого заліза для одержання.
Приклад З 22 Матеріал для одержання титанового шлаку згідно з прикладом 1 піддавали плавленню у дуговій
ГФ! нагрівально-плавильній печі 9 в таких самих умовах, як і у прикладі 2, за винятком того, що матеріал, що одержується, залишали з метою охолоджування до кімнатної температури в охолоджуючому обладнанні 7, о показаному на Фіг.2. Потім одержували розплавлений титановий шлак та розплавлене залізо.
Склад розплавленого заліза і склад титанового шлаку були такими самими, як і у прикладі 2. Однак 60 відповідно до даного прикладу витрата електричної енергії у дугових нагрівальних електродах становила близько 202О0КВч/т розплавленого заліза для одержання.
Порівняльний приклад 1
Замість завантаження в піч з обертовим подом брикетовані пресування, що застосовуються у прикладі 1, завантажували у нагрівально-плавильну піч 9, що використовується у прикладі 2. Інакше кажучи, оксид заліза в бо пресуваннях заздалегідь не відновлювали. Потім з пресування одержували розплавлений титановий шлак і розплавлене залізо в таких самих умовах, як і у прикладі 2. Розплавлений переробний чавун, що одержується,
містив 4,090 вуглецю. Титановий шлак, що одержується, містив 69,095 ТіО». Частина вогнетривів на стінах печі була пошкоджена. Відповідно до даного порівняльного прикладу витрата електричної енергії у дугових нагрівальних електродах становила близько 3430КВч/т розплавленого заліза для одержання.
Приклад 4
Як показано на Фіг.3, брикетовані пресування, що застосовуються у прикладі 1, відновлювали в печі з обертовим подом 8, а потім піддавали плавленню в тій самій печі. Піч з обертовим подом 8 включає в себе дві зони, тобто відновну зону та нагрівально-плавильну зону, розділені перегородкою. Оксид заліза відновлювали у відновній зоні в таких самих умовах, як і у прикладі 1, а потім одержаний матеріал піддавали плавленню у 70 нагрівально-плавильній зоні при температурі в печі у діапазоні від 1300 до 150022. Одержане розплавлене залізо та титановий шлак охолоджували до температури близько 10002 до твердіння, а потім вивантажували з печі за допомогою розвантажувального пристрою. Процес від завантаження до вивантаження матеріалу займав приблизно від 8 до 15 хвилин. Відновлене залізо, що одержується, являло собою високосортне залізо, що містить близько 9695 заліза. Титановий шлак, що одержується, також мав високий вміст титану (ТіО»: 70905).
Приклад 5
Відповідно до даного прикладу матеріал, який включає в себе оксид титану та оксид заліза, являв собою залишок, що утворюється в процесі розділення центрифугуванням під час одержання оксиду титану сульфатним способом. Залишок мав наступний основний склад: загальна кількість Ре: від 15 до 2095, НезО,у: від 10 до 15905,
Ма: від 1 до 296, ТіО»: від 4 до 795, інше: решта. Залишок піддавали випаленню з метою видалення вологи та летких компонентів. Залізо та магній у випаленому залишку окислені. Випалений залишок та вуглецевий відновник, тобто вугілля, змішували (пропорція змішування: 80 масових частин залишку і 20 масових частин вугілля). Суміш пресували в агломераторі, одержуючи брикетовані пресування. До пресувань додавали гашене вапно (0,6 масових частин) таким чином, щоб їх основність становила 1,1, тобто Саб/5і05-1,1, тим самим приготувавши пресування з сировинних матеріалів (100,6 масових частин). Пресування з матеріалу подаваливпіч «у з обертовим подом, який рухається з постійною швидкістю, причому пресування з сировинних матеріалів складали у штабелі однакової товщини. Оксид заліза у цьому матеріалі відновлювався при температурі в печі від 1200 до о 150020. Потім одержаний матеріал вивантажували з печі. Таким чином приготували матеріал для одержання титанового шлаку (65 масових частин). Матеріал для одержання титанового шлаку мав наступний склад: загальна кількість Ре: 7095, С: 695, ТО»: 1095, МоаО: 495, Сас: 195, 5іО»: 1965 і АІ2Оз: 195. Матеріал для одержання титанового Ге) шлаку (65 масових частин) піддавали плавленню у дуговій нагрівально-плавильній печі 9 згідно з прикладом 2. со
Після закінченні процесу плавлення розплавлений переробний чавун (45 масових частин) і титановий шлак (13 масових частин) вивантажували з плавильної печі. Розплавлений переробний чавун містив 9695 заліза. Титановий /Ф) шлак містив 5195 оксиду титану. М
Як описано вище, відповідно до даного винаходу оксид заліза може бути відновлений протягом короткого періоду часу. Відповідно, при приглушенні відновлення діоксиду титану може бути досягнутий високий ступінь - відновлення оксиду заліза. Описаний вище матеріал для одержання титанового шлаку має низький вміст оксиду заліза. Відповідно, падіння температури в печі через відновну реакцію оксиду заліза може бути зменшене, тому витрата електричної енергії для підтримки потрібної температури в печі може бути скорочена. Утворення « розплавленого ГеО також може бути знижена, тим самим сповільнюючи пошкодження вогнетривів в печі. На відміну від традиційного способу, оскільки наявності сильно відновної атмосфери в печі не потрібно, - с відновлення оксиду титану може бути приглушене. Більш того, при нагріванні матеріалу для одержання титанового шлаку відповідно до даного винаходу вказаний матеріал починає плавитися протягом короткого )» періоду часу. Відповідно, відновлення оксиду титану через тривалий процес може бути відвернене, тим самим забезпечуючи ефективне одержання шлаку, який містить оксид титану.
Згідно із способом відповідно до даного винаходу титановий шлак може бути ефективно одержаний з такого - і матеріалу, як ільменіт, який включає в себе оксид титану та оксид заліза. -І с
Claims (11)
1. Спосіб одержання шлаку, який містить оксид титану, що полягає в тому, що здійснюють стадії: (Че) (а) нагрівають у відновній печі суміш сировинних матеріалів, яка включає в себе оксид титану, оксид заліза та вуглецевий відновник; (Б) відновлюють оксид заліза у вказаній суміші з одержанням відновленого заліза; (с) подають одержану суміш у нагрівально-плавильну піч; (4) нагрівають одержану суміш у нагрівально-плавильній печі для плавлення відновленого заліза і іФ) відділяють відновлене залізо від шлаку, який містить оксид титану; ко (е) вивантажують з печі шлак, який містить оксид титану.
2. Спосіб за п. 1, в якому на стадії (с) одержану суміш подають у нагрівально-плавильну піч без істотного бо охолоджування.
3. Спосіб за п. 1, в якому відновна піч являє собою піч з обертовим подом.
4. Спосіб за п. 1, в якому суміш сировинних матеріалів являє собою продукт агломераційного пресування.
5. Спосіб за п. 1, в якому суміш сировинних матеріалів додатково містить джерело оксиду кальцію.
6. Спосіб одержання шлаку, який містить оксид титану з ільменіту, що полягає в тому, що здійснюють стадії: 65 (а) нагрівають у відновно-плавильній печі суміш сировинних матеріалів, яка включає в себе оксид титану, оксид заліза та вуглецевий відновник;
(Б) відновлюють оксид заліза у вказаній суміші з одержанням відновленого заліза; (с) нагрівають одержану суміш для плавлення відновленого заліза і відділяють відновлене залізо від шлаку, який містить оксид титану; (4) вивантажують з печі шлак, який містить оксид титану, при цьому відновно-плавильна піч являє собою відновно-плавильну піч з рухомим подом.
7. Спосіб за п. 6, в якому відновно-плавильна піч з рухомим подом являє собою піч з обертовим подом.
8. Спосіб за п. 6, в якому відновно-плавильна піч має щонайменше дві зони у напрямку руху поду, при цьому одна з цих зон, що розташована вище по ходу поду у напрямку його руху, являє собою відновну зону, а інша 7/0 Зона, розташована нижче по ходу поду у напрямку його руху, являє собою нагрівально-плавильну зону, і температуру у кожній зоні регулюють окремо.
9. Спосіб за п. 8, в якому температура у відновній зоні знаходиться у діапазоні від 1200 до 1500 ес, температура у нагрівально-плавильній зоні знаходиться у діапазоні від 1300 до 15009 і температура у нагрівально-плавильній зоні на 100-3002С вище, ніж температура у відновній зоні.
10. Спосіб за п. 6, в якому суміш сировинних матеріалів являє собою продукт агломераційного пресування.
11. Спосіб за п. 6, в якому суміш сировинних матеріалів додатково містить джерело оксиду кальцію. с щі ) (о) Зо со (о) у і - - і» -і -і се) (ее) іЧе) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002294830A JP4153281B2 (ja) | 2002-10-08 | 2002-10-08 | 酸化チタン含有スラグの製造方法 |
| PCT/JP2003/011003 WO2004033730A1 (ja) | 2002-10-08 | 2003-08-29 | 酸化チタン含有スラグの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA77989C2 true UA77989C2 (en) | 2007-02-15 |
Family
ID=32089193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA20040604383A UA77989C2 (en) | 2002-10-08 | 2003-08-29 | Method for producing titanium containing slag (variants) |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20050028643A1 (uk) |
| EP (1) | EP1437420A4 (uk) |
| JP (1) | JP4153281B2 (uk) |
| KR (1) | KR100645618B1 (uk) |
| CN (2) | CN1936027A (uk) |
| AU (1) | AU2003261814B2 (uk) |
| BR (1) | BR0306566B1 (uk) |
| CA (1) | CA2462831C (uk) |
| MX (1) | MXPA04005098A (uk) |
| MY (1) | MY140955A (uk) |
| NO (1) | NO20042204L (uk) |
| RU (1) | RU2004117592A (uk) |
| TW (1) | TWI298350B (uk) |
| UA (1) | UA77989C2 (uk) |
| WO (1) | WO2004033730A1 (uk) |
| ZA (1) | ZA200402650B (uk) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102936635A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-02-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种从含钛铁精矿中提取铁和钛的方法 |
| CN106082315A (zh) * | 2016-06-06 | 2016-11-09 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 双反应室低温沸腾氯化炉 |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4438297B2 (ja) * | 2003-03-10 | 2010-03-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 還元金属の製造方法および炭材内装塊成物 |
| JP4295544B2 (ja) * | 2003-04-09 | 2009-07-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 冶金用改質炭の製造方法、ならびに冶金用改質炭を用いた還元金属および酸化非鉄金属含有スラグの製造方法 |
| JP2009507134A (ja) * | 2005-08-30 | 2009-02-19 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 鉱石還元方法、ならびに酸化チタンおよび鉄金属化生成物 |
| US8043408B2 (en) * | 2007-09-04 | 2011-10-25 | Cardero Resource Corporation | Direct smelting of zinc bearing compounds to produce metallic zinc |
| US8372179B2 (en) * | 2007-10-15 | 2013-02-12 | E I Du Pont De Nemours And Company | Ore reduction process using carbon based materials having a low sulfur content and titanium oxide and iron metallization product therefrom |
| CN100532593C (zh) * | 2007-11-26 | 2009-08-26 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 | 一种含钛原料的还原碳化方法 |
| JP5384175B2 (ja) * | 2008-04-10 | 2014-01-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄製造用酸化チタン含有塊成物 |
| MY146001A (en) * | 2009-03-31 | 2012-06-15 | Iop Specialists Sdn Bhd | A process for producing sponge iron |
| KR20120023054A (ko) * | 2009-05-05 | 2012-03-12 | 이 아이 듀폰 디 네모아 앤드 캄파니 | 티타늄 광석 선광용 내화 라이닝 |
| AU2011238420B2 (en) * | 2010-04-06 | 2013-03-28 | Iluka Resources Limited | Improved synthetic rutile process B |
| BR112012029016B1 (pt) | 2010-05-18 | 2023-03-28 | Tata Steel Limited | Processo de redução direta e produto de escória |
| EP2588633B1 (en) * | 2010-06-30 | 2021-03-03 | Keki Hormusji Gharda | Process for extracting metals from aluminoferrous titanoferrous ores and residues |
| KR101903434B1 (ko) | 2010-09-15 | 2018-10-02 | 타타 스틸 리미티드 | 직접 제련 방법 |
| US20140060251A1 (en) * | 2011-05-04 | 2014-03-06 | Wei-Kao Lu | Process of the production and refining of low-carbon dri (direct reduced iron) |
| JP6307448B2 (ja) * | 2012-03-15 | 2018-04-04 | ハンツマン ペー アンド アー イェルディンゲン ゲーエムベーハー | 工業プロセスから得られた粒子含有材料の造粒方法、そのように製造された造粒物、および、その使用 |
| JP2013249496A (ja) * | 2012-05-30 | 2013-12-12 | Kobe Steel Ltd | 還元鉄とスラグの混合物の製造方法 |
| CN103421925B (zh) * | 2013-08-26 | 2015-04-22 | 江苏大学 | 一种制备氯化钛渣的方法 |
| KR101586741B1 (ko) | 2013-12-23 | 2016-01-19 | 주식회사 포스코 | 금속 산화물 회수방법 |
| FI20155066A (fi) | 2015-01-30 | 2016-07-31 | Outotec Finland Oy | Menetelmä titaanioksidia sisältävän kuonan ja raakaraudan tuottamiseksi ilmeniitistä, sekä laitos |
| CN105063360B (zh) * | 2015-08-14 | 2018-02-27 | 神雾科技集团股份有限公司 | 处理低钛料的方法和系统 |
| US20170208079A1 (en) * | 2016-01-19 | 2017-07-20 | Qualcomm Incorporated | Methods for detecting security incidents in home networks |
| CN109789426A (zh) * | 2016-07-29 | 2019-05-21 | 甘迪库姆资源私人有限公司 | 使用时变磁场来提高含铁钛矿物精矿品位的冶金工艺 |
| KR101795467B1 (ko) * | 2016-12-05 | 2017-11-10 | 주식회사 포스코 | 용선 제조 설비 및 용선 제조 방법 |
| RU2669674C1 (ru) * | 2017-08-24 | 2018-10-12 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Способ гранулирования шихты, содержащей ильменитовый концентрат и антрацит |
| CN107794381A (zh) * | 2017-10-25 | 2018-03-13 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钛渣的制备方法 |
| CN109306386A (zh) * | 2018-08-29 | 2019-02-05 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种用于高炉冶炼的高钛高铝渣系 |
| CN111392768A (zh) * | 2020-03-20 | 2020-07-10 | 王绍云 | 一种钛白粉生产用钛渣处理装置 |
| DE102020205493A1 (de) * | 2020-04-30 | 2021-11-04 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum Herstellen von flüssigem Roheisen aus einem DRI-Produkt |
| CN111717933B (zh) * | 2020-06-29 | 2022-07-05 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种降低钛渣中金红石型TiO2的钛渣快速冷却系统及方法 |
| CN111593168A (zh) * | 2020-07-02 | 2020-08-28 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 渣铁分离促进剂及其制备方法和使用方法 |
| CN112410481B (zh) * | 2020-10-29 | 2022-06-03 | 攀枝花环业冶金渣开发有限责任公司 | 一种低品位铁高钛型高炉渣制备热压块的方法 |
| CN114703381B (zh) * | 2022-06-07 | 2022-08-12 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 钛渣烧结碳化装置及方法 |
Family Cites Families (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB641738A (en) * | 1946-11-18 | 1950-08-16 | Titan Company As | Improvements in or relating to the separation of iron and titanium compounds from ores containing iron and titanium |
| GB1008407A (en) * | 1960-12-06 | 1965-10-27 | Yawata Iron & Steel Co | Process for separating non-molten slag from titanium-containing iron sands |
| US3765868A (en) * | 1971-07-07 | 1973-10-16 | Nl Industries Inc | Method for the selective recovery of metallic iron and titanium oxide values from ilmenites |
| US3865574A (en) * | 1972-07-20 | 1975-02-11 | Lummus Co | Process for the production of low-sulfur prereduced iron pellets |
| US4701214A (en) * | 1986-04-30 | 1987-10-20 | Midrex International B.V. Rotterdam | Method of producing iron using rotary hearth and apparatus |
| JPH01252712A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-09 | Nippon Steel Corp | 浴融還元炉の操業方法 |
| ZA935072B (en) | 1992-08-11 | 1994-02-07 | Mintek | The production of high titania slag from ilmenite |
| US20010052272A1 (en) * | 1992-08-11 | 2001-12-20 | Schoukens Albert F.S. | Production of high titania slag from ilmenite |
| CN1135946A (zh) | 1995-05-15 | 1996-11-20 | 昆明西山焊条材料厂 | 电焊条用还原钛铁矿粉的制取方法 |
| KR100327848B1 (ko) * | 1996-11-11 | 2002-08-19 | 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 환원철의제조방법및장치 |
| KR200171628Y1 (ko) | 1996-12-19 | 2000-04-01 | 정몽규 | 자동차용 패키지 트레이지지 구조 |
| JPH10195513A (ja) * | 1996-12-27 | 1998-07-28 | Kobe Steel Ltd | 金属鉄の製法 |
| US5997606A (en) * | 1997-08-11 | 1999-12-07 | Billiton Sa Limited | Production of titanium slag |
| KR20010032730A (ko) * | 1997-12-03 | 2001-04-25 | 제이. 더리크 | 산화철 환원 및 철 용융 방법과 그 설비 |
| EP0952230A1 (en) * | 1998-03-24 | 1999-10-27 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Method of producing reduced iron agglomerates |
| JP2997459B1 (ja) * | 1998-11-04 | 2000-01-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 還元鉄塊成物の製造方法 |
| AUPP442698A0 (en) | 1998-07-01 | 1998-07-23 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
| US6685761B1 (en) * | 1998-10-30 | 2004-02-03 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Method for producing beneficiated titanium oxides |
| US6413295B2 (en) * | 1998-11-12 | 2002-07-02 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Iron production method of operation in a rotary hearth furnace and improved furnace apparatus |
| US6126718A (en) * | 1999-02-03 | 2000-10-03 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing a reduced metal, and traveling hearth furnace for producing same |
| CN1219891C (zh) * | 1999-05-06 | 2005-09-21 | 株式会社神户制钢所 | 直接还原法及回转炉床炉 |
| US6419714B2 (en) * | 1999-07-07 | 2002-07-16 | The Lubrizol Corporation | Emulsifier for an acqueous hydrocarbon fuel |
| JP2001064733A (ja) * | 1999-08-26 | 2001-03-13 | Toshio Nasu | 金属酸化物の還元方法，製錬方法，および超微細結晶粒金属の製造方法 |
| US6306195B1 (en) * | 2000-03-24 | 2001-10-23 | Council Of Scientific And Industiral Research | Process for the preparation of high grade synthetic rutile and pig iron |
| EP1764420B1 (en) * | 2000-03-30 | 2011-02-16 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of producing metallic iron in a moving hearth type smelt reduction furnace |
| TW562860B (en) * | 2000-04-10 | 2003-11-21 | Kobe Steel Ltd | Method for producing reduced iron |
| JP4757982B2 (ja) * | 2000-06-28 | 2011-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 粒状金属鉄の歩留まり向上方法 |
| DE10131402B4 (de) * | 2000-06-29 | 2006-04-06 | Usui Kokusai Sangyo K.K. | Extern gesteuerte Lüfterkupplungsvorrichtung |
| JP3879375B2 (ja) * | 2000-08-07 | 2007-02-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 移動型炉床炉への原料等装入方法 |
| US20020053307A1 (en) * | 2000-10-31 | 2002-05-09 | Natsuo Ishiwata | Method for discharging reduced product from a moveable-hearth furnace and a discharging device |
| US6648942B2 (en) * | 2001-01-26 | 2003-11-18 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Method of direct iron-making / steel-making via gas or coal-based direct reduction and apparatus |
| CN1478908A (zh) * | 2002-08-29 | 2004-03-03 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种分离铁和钛制备高钛渣的方法和装置 |
-
2002
- 2002-10-08 JP JP2002294830A patent/JP4153281B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-08-29 EP EP03799416A patent/EP1437420A4/en not_active Withdrawn
- 2003-08-29 RU RU2004117592/02A patent/RU2004117592A/ru not_active Application Discontinuation
- 2003-08-29 CA CA2462831A patent/CA2462831C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-08-29 UA UA20040604383A patent/UA77989C2/uk unknown
- 2003-08-29 WO PCT/JP2003/011003 patent/WO2004033730A1/ja active Application Filing
- 2003-08-29 BR BRPI0306566-9A patent/BR0306566B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-08-29 CN CNA2006101432366A patent/CN1936027A/zh active Pending
- 2003-08-29 AU AU2003261814A patent/AU2003261814B2/en not_active Ceased
- 2003-08-29 CN CNB038017024A patent/CN1306044C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-08-29 US US10/495,577 patent/US20050028643A1/en not_active Abandoned
- 2003-08-29 KR KR1020047008782A patent/KR100645618B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2003-09-26 TW TW092126590A patent/TWI298350B/zh not_active IP Right Cessation
- 2003-10-03 MY MYPI20033784A patent/MY140955A/en unknown
-
2004
- 2004-04-05 ZA ZA200402650A patent/ZA200402650B/en unknown
- 2004-05-27 NO NO20042204A patent/NO20042204L/no not_active Application Discontinuation
- 2004-05-27 MX MXPA04005098A patent/MXPA04005098A/es unknown
-
2007
- 2007-11-07 US US11/936,549 patent/US8088195B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102936635A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-02-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种从含钛铁精矿中提取铁和钛的方法 |
| CN102936635B (zh) * | 2012-10-25 | 2015-01-14 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种从含钛铁精矿中提取铁和钛的方法 |
| CN106082315A (zh) * | 2016-06-06 | 2016-11-09 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 双反应室低温沸腾氯化炉 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100645618B1 (ko) | 2006-11-14 |
| EP1437420A4 (en) | 2007-08-22 |
| ZA200402650B (en) | 2004-10-21 |
| CN1936027A (zh) | 2007-03-28 |
| KR20040064730A (ko) | 2004-07-19 |
| MY140955A (en) | 2010-02-12 |
| US20050028643A1 (en) | 2005-02-10 |
| JP2004131753A (ja) | 2004-04-30 |
| EP1437420A1 (en) | 2004-07-14 |
| CA2462831C (en) | 2010-11-30 |
| RU2004117592A (ru) | 2005-06-10 |
| NO20042204L (no) | 2004-05-27 |
| BR0306566A (pt) | 2004-11-30 |
| CA2462831A1 (en) | 2004-04-08 |
| AU2003261814A1 (en) | 2004-05-04 |
| TW200406490A (en) | 2004-05-01 |
| JP4153281B2 (ja) | 2008-09-24 |
| US20080069763A1 (en) | 2008-03-20 |
| US8088195B2 (en) | 2012-01-03 |
| CN1602363A (zh) | 2005-03-30 |
| CN1306044C (zh) | 2007-03-21 |
| MXPA04005098A (es) | 2004-08-19 |
| WO2004033730A1 (ja) | 2004-04-22 |
| TWI298350B (en) | 2008-07-01 |
| AU2003261814B2 (en) | 2009-01-22 |
| BR0306566B1 (pt) | 2013-04-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA77989C2 (en) | Method for producing titanium containing slag (variants) | |
| KR100388329B1 (ko) | 산화물의 환원용 이동형 노상로 및 그 조업방법 | |
| US6210462B1 (en) | Method and apparatus for making metallic iron | |
| AU2007204927B2 (en) | Use of an induction furnace for the production of iron from ore | |
| CA1244656A (en) | Processes and appparatus for the smelting reduction of smeltable materials | |
| US3953196A (en) | Process for the direct reduction of metal oxides | |
| US8333823B2 (en) | Method and system for producing metallic iron nuggets | |
| CZ200975A3 (cs) | Technologie rafinace kovonosných odpadu s obsahem zinku v rotacní peci | |
| WO2013011521A1 (en) | A method for direct reduction of oxidized chromite ore fines composite agglomerates in a tunnel kiln using carbonaceous reductant for production of reduced chromite product/ agglomerates applicable in ferrochrome or charge chrome production. | |
| WO2009114155A2 (en) | Feed material compostion and handling in a channel induction furnace | |
| US4756748A (en) | Processes for the smelting reduction of smeltable materials | |
| US9534275B2 (en) | Methods and systems for reducing chromium containing raw material | |
| US7785389B2 (en) | Feed material composition and handling in a channel induction furnace | |
| WO2009114159A2 (en) | Feed material compostion and handling in a channel induction furnace | |
| WO2009114157A2 (en) | Feed material compostion and handling in a channel induction furnace | |
| US3615351A (en) | Direct gaseous reduction of iron oxide | |
| SE439932B (sv) | Forfarande for framstellning av metall ur finkorniga metalloxidmaterial | |
| US3832158A (en) | Process for producing metal from metal oxide pellets in a cupola type vessel | |
| JP2001181719A (ja) | 金属含有物からの還元金属の製造方法 | |
| KR890004535B1 (ko) | 알루미늄을 제조하기 위한 카보서믹공정 | |
| WO2009114160A2 (en) | Feed material compostion and handling in a channel induction furnace |