UA75682C2 - Steel composition for surfacing - Google Patents
Steel composition for surfacing Download PDFInfo
- Publication number
- UA75682C2 UA75682C2 UA2004020978A UA2004020978A UA75682C2 UA 75682 C2 UA75682 C2 UA 75682C2 UA 2004020978 A UA2004020978 A UA 2004020978A UA 2004020978 A UA2004020978 A UA 2004020978A UA 75682 C2 UA75682 C2 UA 75682C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- surfacing
- metal
- friction
- deposited metal
- steel composition
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title abstract description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 31
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 31
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 abstract description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 abstract description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 abstract 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N Tritium Chemical compound [3H] YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 229910052722 tritium Inorganic materials 0.000 description 2
- 241000579895 Chlorostilbon Species 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100508520 Mus musculus Nfkbiz gene Proteins 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000001055 chewing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Abstract
Description
та не використовуються для наплавлення через Фосфор 0,5-1,2 високу схильність до утворення тріщин. Залізо решта.and are not used for surfacing due to Phosphorus 0.5-1.2 high tendency to crack formation. The rest is iron.
Відомий склад наплавленого метала типу ста- Було виготовлено 20 варіантів порошкових лі ЗОХГСА, який обрано за прототип, що отриму- дротів, що забезпечували отримання вісімнадцяти ється при наплавленні холоднотягнутим наплаво- складів запропонованого (МоМе 1-18, таблиця) та чним дротом марки Нп-ЗОХГСА за ГОСТ 10543-75. двох відомих складів наплавленого металу (МеМоThe known composition of the deposited metal of the type Sta- 20 variants of ZOHHSA powder alloys were produced, which was chosen as the prototype that would be obtained. Eighteen wires were obtained during the cold-drawn depositing of the proposed deposit (MoMe 1-18, table) and a wire of the Np brand. -ZOHHSA according to GOST 10543-75. two well-known compositions of deposited metal (MeMo
Дріт Нп-ЗОХГСА найбільш часто застосовують для 19, 20, таблиця). Наплавлення цими дротами вели багатошарового наплавлення робочих поверхонь в п'ять-шість шарів під флюсом АН-26 на холодний деталей, що працюють в умовах тертя метала по основний метал сталь Ст3 без попереднього та металу без мастила. супутнього підігрівів з охолодженням на повітрі.Wire Np-ZOHHSA is most often used for 19, 20, table). The surfacing with these wires led to the multi-layer surfacing of the working surfaces in five to six layers under flux AN-26 on cold parts working in conditions of friction of metal to base metal steel St3 without preliminary and metal without lubricant. accompanying heating with air cooling.
Він містить, (мас. частка, 95): Режим наплавлення: Інап - 360 А, Од - 30 В; Мн -It contains (mass fraction, 95): Welding mode: Inap - 360 A, Od - 30 V; Mn -
Вуглець 0,27-0,35 25,0 м/ч. Струм постійний, полярність зворотна.Carbon 0.27-0.35 25.0 m/h. The current is constant, the polarity is reversed.
Кремній 0,90-1,20 Встановлено, що процес наплавлення проті-Silicon 0.90-1.20 It was established that the deposition process against
Марганець 0,80-1,10 кає стабільно, дуга горить рівномірно, формуванняManganese 0.80-1.10 burns stably, the arc burns evenly, the formation
Хром 0,80-1,10 наплавленого метала гарне, валики покриті кіроч-Chrome 0.80-1.10 of the deposited metal is good, the rollers are covered with
Залізо решта. кою шлаку, яка легко видаляється. ПопередньоThe rest is iron. a slag that is easily removed. Previously
Такий метал забезпечує деталі, що наплавле- зовнішнім оглядом оцінювали тріщиностійкість на, зносостійкість та витривалість не вище за ту, наплавленого металу по кількості тріщин на оди- що має не наплавлена деталь зі сталі типу 55 або ницю довжини шва (таблиця). 65 і т.п. Крім того, при роботі в умовах сухого тертя З верхнього шару наплавленого металу виго- метала по металу у наплавленого метала такого товили зразки для визначення коефіцієнтів тертя типу великі втрати на тертя. та зносостійкості. Оцінку зносостійкості та коефіці-Such a metal ensures that the parts that are welded on by external inspection were evaluated for crack resistance, wear resistance, and durability not higher than that of the welded metal in terms of the number of cracks per unit of the non-welded part made of type 55 steel or unit length of the seam (table). 65, etc. In addition, when working under conditions of dry friction, samples were drawn from the top layer of the deposited metal, metal by metal, to the deposited metal, to determine the coefficients of friction, such as large frictional losses. and wear resistance. Assessment of wear resistance and coefficient
Завданням цього винаходу є підвищення зно- єнту тертя наплавленого металу проводили на состійкості, зниження коефіцієнту тертя та, відпо- стандартній машині тертя. Випробування прово- відно, втрат на тертя наплавленого металу, приз- дили методом витирання лунок за схемою «вал- наченого для наплавлення деталей, що працюють площина» без додаткової подачі мастила в зону в умовах тертя метала по металу без мастила. тертя. Зразки для тріботехнічних випробувань ма-The task of the present invention is to increase the wear and tear friction of the deposited metal on the stability, reduce the coefficient of friction and, according to the standard friction machine. The test is carried out, the friction loss of the deposited metal was determined by the method of wiping the holes according to the "rolled for surfacing parts working plane" scheme without additional supply of lubricant to the zone in conditions of metal-to-metal friction without lubricant. friction. Samples for tribotechnical tests ma-
Для подрібнення зерна та підвищення тріщино- ли в плані розміри 3х20 мм. Вал-контртіло діамет- стійкості в наплавлений метал вводили молібден. ром 40 мм та висотою 12 мм був виготовлений ізFor grinding grain and raising the crack, the dimensions of the plan are 3x20 mm. The shaft-counterbody diameter-resistance molybdenum was injected into the deposited metal. 40 mm and 12 mm high rum was made from
Для досягнення вказаного завдання запропо- загартованої сталі 45 і мав твердість НКС 42. новано склад сталі для наплавлення, що містить При випробуваннях наплавленого зразка вуглець, кремній, марганець, хром, залізо, що від- визначали силу тертя та знос наплавленого мета- різняється тим, що він містить фосфор і молібден лу за об'ємом витертої лунки. Коефіцієнт тертя при наступному співвідношенні компонентів (мас. розраховували як частку від ділення значення си- доля, 9б): ли тертя на навантаження. Похибка визначенняTo achieve the specified task, a hardened steel 45 and had a hardness of NKS 42 was proposed. The composition of the steel for surfacing, which contains carbon, silicon, manganese, chromium, iron, which determined the friction force and wear of the surfacing metal, was , that it contains phosphorus and molybdenum according to the volume of the wiped hole. The coefficient of friction at the following ratio of components (mass was calculated as a fraction of the division of the value of sydole, 9b): is friction per load. Definition error
Вуглець 0,15-0,30 зносу та коефіцієнта тертя не перевищувала 5 95.Carbon 0.15-0.30 wear and friction coefficient did not exceed 5 95.
Кремній 0,6-1,0 В таблиці наведені дані зносу та коефіцієнта тертяSilicon 0.6-1.0 The table shows wear and friction coefficient data
Марганець 0,7-1,5 наплавленого металу різних складів середні за ЗManganese 0.7-1.5 of deposited metal of various compositions is average according to Z
Хром 0,5-2,0 випробуваннями.Chromium 0.5-2.0 tests.
Молібден 0,2-1,0Molybdenum 0.2-1.0
ТаблицяTable
Хімічний склад та властивості наплавленого металуChemical composition and properties of deposited metal
Мо ме в|м'|си|мо г Пеердстнв У" У) знос, Миолки Наявність тріщин 11213141 516171 8 | 9 | 0 1 "ч 1 02010801 065|1,20|0,701050| 230 | 0058 | 060 | Нема 2 |023|1051092/|0,93|0,57|1090| 300 | 042 | 050 | Нема з |оло|098|097|1л18|063|120| з00 | 046 | 025 | нема 4 |ои5Щ1072|071|71,54|0381090| 280 | 039 | 054 | Нема ефоюроєрою ою, зо 1 ою | ою КУТИКИ ни у кратері шв 8 |олв|їло|067|0,78|10561076| 260 | 046 | 050 | Нема бMo me v|m'|sy|mo g Peerdstnv U" U) wear, Miolki Presence of cracks 11213141 516171 8 | 9 | 0 1 "h 1 02010801 065|1.20|0.701050| 230 | 0058 | 060 | None 2 |023|1051092/|0.93|0.57|1090| 300 | 042 | 050 | Not with |olo|098|097|1l18|063|120| from 00 | 046 | 025 | no 4 |ои5Щ1072|071|71.54|0381090| 280 | 039 | 054 | There is no efoyuroyera oya, with 1 oya | oyu KUTYKY we in the crater seam 8 |olv|ilo|067|0.78|10561076| 260 | 046 | 050 | There would be no
Одна тріщина на 0.2111,501 0,64 | 1,09 | 0,85 ) 1,29 310 0,39 0,45 Зсм довжини швOne crack at 0.2111.501 0.64 | 1.09 | 0.85 ) 1.29 310 0.39 0.45 cm seam length
Продовження таблиці 11213141 5161|7ї 8 | 9 | 0 | "м ло|о7Щ|0861|0601|0,961|0,74|1080| 280 | 040 | 040 | Нема ни кратері шву 17|020Щ|0871|0631|089Щ|0601083| 280 | 040 | 0938 | Нема 191030Щ|1091|08310,97| - | - | 260 | 067 | 100 | Нема і2гоЩ|030|065|11,8|109| - | - | г2гго. | 050 | 048 | Не |/Continuation of the table 11213141 5161|7th 8 | 9 | 0 | "m lo|o7Щ|0861|0601|0.961|0.74|1080| 280 | 040 | 040 | There are no seam craters 17|020Щ|0871|0631|089Щ|0601083| 280 | 040 | 0938 | None 191030Щ|1091 |08310.97| - | - | 260 | 067 | 100 | No i2goЩ|030|065|11.8|109| - | - | g2ygo. | 050 | 048 | No |/
Як видно з таблиці, введення фосфору в Крім підвищення тріботехнічних характерис- склад низьколегованого наплавленого металу тик наплавленого металу, молібден, хром та мар- різко збільшує зносостійкість та знижує коефіці- ганець сприяють утворенню тугоплавких фосфі- єнт тертя запропонованого металу. Хром, марга- дів компактної форми і, тим самим, підвищують нець та молібден, що містяться в запропонова- тріщиностійкість наплавленого металу. Одиничні ному наплавленому металі, утворюють більш тріщини утворюються при вмісті фосфору більше тверді та більш тугоплавкі фосфіди, ніж фосфід 1,2 95 та підвищеній твердості наплавленого ме- заліза. Крім того, хром та марганець легують ма- талу і для їх попередження необхідно застосову- трицю, а молібден сприяє формуванню фосфідів вати попередній підігрів деталі до наплавлення компактної форми. При контактному навантажен- та Її уповільнене охолодження після наплавлення ні при терті метала по металу навантаження роз- - засоби, що є звичайно рекомендованими в цих поділяється на твердих включеннях фосфідів, що випадках (див. наприклад: Фрумин И.И. Автома- забезпечують невисокий коефіцієнт тертя та ви- тическая злектродуговая наплавка. - Харьков: сокий опір зносу. Відносно пластична основа до- Металлургиздат, 1961. -422 с.). зволяє системі в найкоротший період прийняти Таким чином, як видно з таблиці, оптималь- оптимальну геометрію контакту, що зменшує мо- ний вміст фосфору в наплавленому металі скла- жливість виникнення місцевих очагів високого дає 0,5-1,2 96. При меншому вмісті фосфору зни- тиску, що призводять до виникнення сколу або жується зносостійкість та збільшується схоплювання та забезпечують запропонованому коефіцієнт тертя наплавленого металу. При бі- складу наплавленого металу високі експлуата- льшому вмісті фосфору можливе утворення трі- ційні показники. щин в наплавленому металі і для їх попереджен-As can be seen from the table, the introduction of phosphorus in addition to increasing the tribotechnical characteristics of the low-alloy deposited metal, molybdenum, chromium and mar- dramatically increases the wear resistance and reduces the coefficient of friction of the proposed metal. Chromium, emeralds of a compact form and, thereby, increase the nickel and molybdenum contained in the proposed crack resistance of the deposited metal. Unique to the deposited metal, they form more cracks, phosphides are harder and more refractory than phosphide 1.2 95 and formed with increased phosphorus content and increased hardness of the deposited me-iron. In addition, chromium and manganese alloy the metal, and to prevent them, it is necessary to use tritium, while molybdenum contributes to the formation of phosphides and preliminary heating of the part before depositing a compact form. In the case of a contact load, its slow cooling after surfacing or during metal-to-metal friction, the load solutions that are usually recommended in these are divided into solid inclusions of phosphides, which in cases (see, for example: Frumin I.Y. Automa- provide a low coefficient of friction and the resulting electro-arc surfacing. - Kharkov: juicy wear resistance. Relatively plastic base to Metallurgizdat, 1961. -422 p.). allows the system in the shortest period to adopt Thus, as can be seen from the table, the optimal contact geometry, which reduces the phosphorus content in the deposited metal, the complexity of the occurrence of local foci of high gives 0.5-1.2 96. With a lower content Phosphorus reduces the pressure, which leads to the occurrence of chipping or chewing wear resistance and increased adhesion and provide the proposed coefficient of friction of the deposited metal. In the case of bis-composition of the deposited metal, the formation of tritium indicators is possible with a high operational phosphorus content. cracks in the deposited metal and for their prevention
Марганець та кремній вводять в склад на- ня необхідний попередній підігрів та уповільнене плавленого металу для розкислення зварюваль- охолодження наплавленої деталі. ної ванни та попередження утворення пор в на- плавленому металі.Manganese and silicon introduce into the composition the necessary preliminary heating and slow-down of the molten metal for deoxidization of welding and cooling of the deposited part. bath and preventing the formation of pores in the molten metal.
Комп'ютерна верстка М.Клюкін Підписне Тираж 26 прим.Computer layout M. Klyukin Signature Circulation 26 approx.
Міністерство освіти і науки УкраїниMinistry of Education and Science of Ukraine
Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, УкраїнаState Department of Intellectual Property, str. Urytskogo, 45, Kyiv, MSP, 03680, Ukraine
ДП "Український інститут промислової власності", вул. Глазунова, 1, м. Київ - 42, 01601SE "Ukrainian Institute of Industrial Property", str. Glazunova, 1, Kyiv - 42, 01601
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA2004020978A UA75682C2 (en) | 2004-02-11 | 2004-02-11 | Steel composition for surfacing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA2004020978A UA75682C2 (en) | 2004-02-11 | 2004-02-11 | Steel composition for surfacing |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA75682C2 true UA75682C2 (en) | 2006-05-15 |
Family
ID=71121692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2004020978A UA75682C2 (en) | 2004-02-11 | 2004-02-11 | Steel composition for surfacing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA75682C2 (en) |
-
2004
- 2004-02-11 UA UA2004020978A patent/UA75682C2/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Gualco et al. | Effect of welding procedure on wear behaviour of a modified martensitic tool steel hardfacing deposit | |
| JP4825882B2 (en) | High-strength quenched molded body and method for producing the same | |
| Gülenç et al. | Wear behaviour of bulldozer rollers welded using a submerged arc welding process | |
| CN105316532B (en) | Aluminium alloy bimetallic material manufacture method for sandwich construction sliding bearing | |
| JP2014185395A (en) | Manufacturing method of galvanized steel sheet for hot stamp | |
| CN101402895B (en) | Lubricant additive with ultra-lubrication antifriction function | |
| JP2013534965A (en) | Wire-like thermal spray material, functional layer that can be produced thereby, and substrate coating method using thermal spray material | |
| JP2006176775A5 (en) | ||
| WO2007086621A1 (en) | Iron-based sinter multilayer wound bush, method for manufacturing the same, and operating machine connecting apparatus | |
| CN101104230A (en) | Solid core soldering wire | |
| CN1341157A (en) | Method for producing a wear-resistant surface on components consisting of steel and machine with at least one component of this type | |
| CN101198712B (en) | Method for coating a cylinder sleeve | |
| CN103192161B (en) | Corrosion-resistant abrasion-resistant composite metal plate suitable for high-temperature working condition | |
| CN102086499A (en) | Spray material, thermal spray layer and cylinder with a thermal spray layer | |
| JP2014509260A (en) | Wire-like thermal spray material for thermal spray coating with pearlite, bainite, martensite structure | |
| UA75682C2 (en) | Steel composition for surfacing | |
| JP6094306B2 (en) | Resistance spot welding method for galvanized steel sheet | |
| WO2014157650A1 (en) | Aluminum alloy, slide bearing, and slide bearing manufacturing method | |
| CN202152900U (en) | Metallurgical composite pipeline | |
| CN107877033A (en) | A kind of flux-cored wire and preparation method thereof | |
| JP2006207025A (en) | STEEL HAVING EXCELLENT CORROSION RESISTANCE TO HOT DIP Zn ALLOY AND WORKABILITY AT THE TIME OF BENDING | |
| CN110293131A (en) | A kind of heat resistant and wear resistant roller and its production technology | |
| RU2219030C1 (en) | Solder for low-temperature soldering | |
| JP2500944B2 (en) | High carbon steel / low carbon low alloy steel joint rail manufacturing method | |
| Zhang et al. | Effect of Cr and W on microstructure and wear resistance of arc additive manufactured flux-cored wire for railway wheels |