UA60099C2 - A method for purifying effluent gases of fuel-burning furnaces - Google Patents
A method for purifying effluent gases of fuel-burning furnaces Download PDFInfo
- Publication number
- UA60099C2 UA60099C2 UA2003010694A UA2003010694A UA60099C2 UA 60099 C2 UA60099 C2 UA 60099C2 UA 2003010694 A UA2003010694 A UA 2003010694A UA 2003010694 A UA2003010694 A UA 2003010694A UA 60099 C2 UA60099 C2 UA 60099C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- gases
- flow
- temperature
- fuel
- burning furnaces
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 50
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 21
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 abstract description 15
- 238000000746 purification Methods 0.000 abstract description 7
- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 13
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Industrial Gases (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід відноситься до способів очищення газів, які відходять від паливоспалювальних печей, зокрема, 2 коксових батарей, і може бути використаний в коксохімічній, металургійній і іншій галузях промисловості.The invention relates to methods of cleaning gases that leave fuel-burning furnaces, in particular, 2 coke batteries, and can be used in coke-chemical, metallurgical and other industries.
Відомий спосіб очистки газів, які відходять від паливоспалювальних печей, відповідно з яким з частини очищених газів формують зворотний потік, що використовується для протитечії основному потоку газів, що відходять, і створення сумарного потоку, що направляється на очистку див. деклараційний патент УкраїниThere is a known method of cleaning gases leaving fuel-burning furnaces, according to which part of the cleaned gases form a reverse flow, which is used to counter-flow the main flow of outgoing gases and create a total flow sent for cleaning, see declaration patent of Ukraine
Мо38732А, М. кл. С10845/00, Е23.15/00, опубл. 15.05.2001р.). Використання зворотного потоку очищених газів у 70 якості протитечії дозволяє перекрити основний потік у напрямку виходу в атмосферу і направити його на очистку у вигляді сумарного потоку разом зі зворотним потоком очищених газів.Mo38732A, M. cl. C10845/00, E23.15/00, publ. 15.05.2001). The use of the return flow of purified gases in the quality of counterflow allows to block the main flow in the direction of exit into the atmosphere and send it to purification in the form of a total flow together with the return flow of purified gases.
Недоліком відомого способу є те, що він не дозволяє забезпечити необхідного рівня очистки газів, які відходять від паливоспалювальних печей, оскільки формування протитечії основному потоку забезпечується за рахунок зміни тиску у відповідному потоці очищеного газу шляхом регулювання співвідношення їхньої кількості в 79 обох потоках. Разом з тим, регулювання такого параметра, як тиск у потоці газу, ускладнює вибір і установку стійкого гідравлічного режиму при реалізації відомого способу, що приводить до зниження рівня очистки газів, які відходять від паливоспалювальних печей.The disadvantage of the known method is that it does not allow to ensure the necessary level of purification of gases leaving the combustion furnaces, since the formation of countercurrent to the main flow is ensured by changing the pressure in the corresponding flow of purified gas by adjusting the ratio of their quantity in both flows. At the same time, the regulation of such a parameter as the pressure in the gas stream complicates the selection and establishment of a stable hydraulic mode when implementing the known method, which leads to a decrease in the level of purification of gases leaving the fuel-burning furnaces.
Задачею цього винаходу є розробка ефективного способу очистки газів, які відходять від паливоспалювальних печей, що забезпечує високий рівень очистки газів за рахунок оптимізації регулювання параметрів гідравлічного режиму способу, що заявляється.The task of the present invention is to develop an effective method of cleaning gases coming from fuel-burning furnaces, which provides a high level of gas cleaning due to optimization of the adjustment of parameters of the hydraulic mode of the claimed method.
Поставлена задача розв'язується тим, що у відомому способі очистки газів, які відходять від паливоспалювальних печей, відповідно з яким з частини очищених газів формують зворотний потік, який використовують для протитечії основному потоку відхідних газів і створення сумарного потоку, що направляється на очистку, відповідно з винаходом, швидкість зворотного потоку встановлюють у межах с 0,1-1,0м/с, а температуру сумарного потоку підтримують на 2-309С нижче температури основного потоку (3 відхідних газів.The problem is solved by the fact that in a known method of cleaning gases leaving fuel-burning furnaces, according to which part of the cleaned gases form a return flow, which is used to counter-flow the main flow of waste gases and create a total flow directed to cleaning, respectively with the invention, the speed of the return flow is set within 0.1-1.0m/s, and the temperature of the total flow is maintained at 2-309С below the temperature of the main flow (3 waste gases.
Використання для контролю і регулювання потоків газів таких параметрів, як швидкість і температура потоку, дозволяє отримати достовірну інформацію про параметри газових потоків, оптимізувати гідравлічний режим способу, що заявляється, і забезпечити високий рівень очистки газів, що відходять від Ф паливоспалювальних печей. При цьому рух зворотного потоку зі швидкістю 0,1-1,О0м/с, використовуваного для Ге) протитечії основному потоку, свідчить про те, що основний потік відхідних газів ізольований від викиду в атмосферу. Разом з тим, оскільки температура зворотного потоку, утвореного з очищених газів, нижче о температури основного потоку відхідних газів, то температуру сумарного потоку, у залежності від об'єму «3 зворотного потоку, що надходить до нього, підтримують на 2-30 нижче температури основного потоку відхідних газів. Це дозволяє здійснити непрямий контроль гідравлічного режиму способу, що заявляється, і ї-о отримати достовірну інформацію про параметри газових потоків і стан димових газів, що відходять від паливоспалювальних печей.The use of such parameters as flow speed and temperature to control and regulate gas flows allows you to obtain reliable information about gas flow parameters, optimize the hydraulic mode of the proposed method, and ensure a high level of purification of gases leaving the Ф fuel-burning furnaces. At the same time, the movement of the return flow at a speed of 0.1-1.O0m/s, used for Ge) against the flow of the main flow, indicates that the main flow of waste gases is isolated from emission into the atmosphere. At the same time, since the temperature of the return flow formed from purified gases is lower than the temperature of the main flow of waste gases, the temperature of the total flow, depending on the volume of the return flow entering it, is maintained by 2-30 degrees below the temperature the main flow of waste gases. This makes it possible to carry out indirect control of the hydraulic regime of the claimed method, and to obtain reliable information about the parameters of gas flows and the state of flue gases leaving the fuel-burning furnaces.
Суть винаходу пояснюється кресленнями, де « дю на Фіг.1 показана схема установки для реалізації способу, що заявляється, і схема руху газів, що з відходять, при сталому гідравлічному режимі (А); с на Фіг.2 - схема руху газів, що відходять, при несталому гідравлічному режимі (Б). :з» Заявлений спосіб очистки газів реалізується в такий спосіб.The essence of the invention is explained by the drawings, where in Fig. 1 there is a diagram of the installation for the implementation of the claimed method and a diagram of the movement of the gases leaving, at a constant hydraulic mode (A); c in Fig. 2 is a diagram of the movement of outgoing gases in an unstable hydraulic mode (B). :z" The claimed gas purification method is implemented in the following way.
Початок технологічного процесу, у якому реалізується спосіб очистки газів, що відходять від паливоспалювальних печей, характеризується несталим гідравлічним режимом (Б). При цьому димові гази з б 15 температурою 250-3002С, що відходять від паливоспалювальних печей, у якості яких використовується коксова батарея 1, через боров з машинної сторони 2 і боров з коксової сторони З надходять у загальний боров 4 і далі (ав) в димар 5. У загальному борові 4 формується основний потік 6 відхідних димових газів від коксової батареї 1. о При цьому вміст оксиду вуглецю (СО) у газах, що надходять у димар 5, може досягати 6000-1000Оррт.The beginning of the technological process, in which the method of cleaning the gases leaving the combustion furnaces is implemented, is characterized by an unstable hydraulic regime (B). At the same time, flue gases with b 15 temperature of 250-3002С, leaving from fuel-burning furnaces, in which coke battery 1 is used, enter the common furnace 4 and further (а) through the chimney from the machine side 2 and the chimney from the coke side C 5. The main flow 6 of waste flue gases from the coke battery 1 is formed in the general furnace 4. At the same time, the content of carbon monoxide (CO) in the gases entering the chimney 5 can reach 6000-1000Orrt.
Для запобігання надходження неочищених димових газів в атмосферу включають тягодуттьовий пристрій 9, (се) що приводить до надходження основного потоку б відхідних газів в установку 8 знешкодження й утилізації с димових газів, де відбувається повне допалювання оксиду вуглецю (СО) до вуглекислого газу (СО 2) і його охолодження до температури 170-19020. Очищені димові гази по газоходу 10 надходять через устя 13 у димар 5, де відбувається їхній розподіл, при якому основна частина 11 газів викидається в атмосферу, а частина, що Запишилася - утворює зворотний потік 12, засмоктуваний у боров 4, у результаті розрідження, що виникає в ньому. Зворотний потік 12 охолоджених очищених газів використовують для створення протитечії основному (Ф) потоку 6 відхідних газів і створення сумарного потоку 7, що направляється на очищення в установку 8.In order to prevent the entry of untreated flue gases into the atmosphere, a thrust device 9, (se) is included, which leads to the entry of the main flow of waste gases into the flue gas disposal and utilization unit 8, where the complete afterburning of carbon monoxide (СО) to carbon dioxide (СО 2 ) and its cooling to a temperature of 170-19020. Purified flue gases through the gas duct 10 enter through the mouth 13 into the chimney 5, where their distribution takes place, in which the main part 11 of the gases is released into the atmosphere, and the part that has entered forms a return flow 12, which is sucked into the furnace 4, as a result of rarefaction, which arises in it. The return flow 12 of cooled purified gases is used to create a counterflow of the main (F) flow 6 of waste gases and create a total flow 7, which is sent to the installation 8 for cleaning.
ГІ Швидкість зворотного потоку 12 встановлюють у межах 0,1-1,0м/с, а температуру сумарного потоку 7 підтримують на 2-309С7 нижче температури основного потоку б відхідних газів. Це дозволяє забезпечити 60 реалізацію способу, що заявляється, при сталому гідравлічному режимі (А).GI The speed of the return flow 12 is set within 0.1-1.0m/s, and the temperature of the total flow 7 is maintained at 2-309С7 below the temperature of the main flow b of waste gases. This allows to ensure 60 implementation of the claimed method in a stable hydraulic mode (A).
Проходження частини димових газів по загальному борову 4 у димар 5 приводить до появи оксиду вуглецю (СО) у газах, що викидаються в атмосферу. Для запобігання цього підтримують сталий гідравлічний режим (А) реалізації способу, що заявляється, у зазначених вище межах швидкості зворотного потоку 12 і температури сумарного потоку 7 газів, що направляються на очищення в установку 8. У випадку зниження перепаду б5 температур відхідних газів між основним потоком 6 і сумарним потоком 7 нижче 22С, подається команда з блоку керування (на кресленнях не показаний) на тягодуттьовий пристрій 9, у результаті чого збільшується подача очищених газів по газоходу 10, що приводить до зростання швидкості зворотного потоку 12 і, відповідно, до росту температури сумарного потоку 7. При підвищенні градієнта температур відхідних газів між основним потоком б і сумарним потоком 7 більш, ніж на 302С, надходить команда на тягодуттьовий пристрій 9, у результаті чого знижується подача очищених газів по газоходу 10, що приводить до зменшення швидкості зворотного потоку 12 і, відповідно, до зниження температури сумарного потоку 7 газів, що направляються на очищення в установку 8.The passage of part of the flue gases through the common chimney 4 into the chimney 5 leads to the appearance of carbon monoxide (CO) in the gases emitted into the atmosphere. To prevent this, a stable hydraulic mode (A) of the implementation of the proposed method is maintained within the above-mentioned limits of the return flow speed 12 and the temperature of the total flow 7 of the gases sent for cleaning to the installation 8. In the case of a decrease in the temperature difference b5 of the waste gases between the main flow 6 and the total flow 7 below 22C, a command is sent from the control unit (not shown in the drawings) to the thrust device 9, as a result of which the supply of purified gases through the gas duct 10 increases, which leads to an increase in the speed of the return flow 12 and, accordingly, to an increase in temperature of the total flow 7. When the temperature gradient of waste gases between the main flow b and the total flow 7 increases by more than 302С, a command is sent to the thrust device 9, as a result of which the supply of purified gases through the gas duct 10 decreases, which leads to a decrease in the speed of the return flow 12 and, accordingly, to a decrease in the temperature of the total flow of 7 gases directed to cleaning in installation 8.
Використання для контролю і регулювання потоків відхідних газів таких параметрів, як швидкість і температура потоку, дозволяє отримати достовірну інформацію про параметри газових потоків, оптимізувати 70 гідравлічний режим способу, що заявляється, і забезпечити високий рівень очистки газів, що відходять від паливоспалювальних печей. При цьому рух зворотного потоку 12 зі швидкістю 0,1-1,Ом/с, який використовується для протитечії основному потоку б, свідчить про те, що основний потік б відхідних газів ізольований від викиду в атмосферу. Разом з тим, оскільки температура зворотного потоку 12, утвореного з охолоджених очищених газів, нижче температури основного потоку 6 відхідних газів, то температуру сумарного потоку 7, у 7/5 залежності від об'єму газу, що вводиться в нього у вигляді зворотного потоку 12, підтримують на 2-302С нижче температури основного потоку 6 відхідних газів. Це дозволяє здійснити непрямий контроль реалізації сталого гідравлічного режиму (А) способу, що заявляється, і отримати достовірну інформацію про параметри газових потоків і стан димових газів, що відходять з коксової батареї 1.The use of such parameters as the speed and temperature of the flow to control and regulate the flow of waste gases allows you to obtain reliable information about the parameters of the gas flows, optimize the hydraulic mode of the proposed method, and ensure a high level of purification of the gases leaving the fuel-burning furnaces. At the same time, the movement of the return flow 12 at a speed of 0.1-1.Om/s, which is used for the counterflow of the main flow b, indicates that the main flow b of waste gases is isolated from emission into the atmosphere. At the same time, since the temperature of the return flow 12 formed from cooled purified gases is lower than the temperature of the main flow 6 of waste gases, the temperature of the total flow 7 is 7/5 depending on the volume of gas introduced into it in the form of return flow 12 , maintained at 2-302C below the temperature of the main flow of 6 waste gases. This makes it possible to carry out indirect control of the implementation of a stable hydraulic regime (A) of the proposed method and to obtain reliable information about the parameters of gas flows and the state of flue gases leaving the coke battery 1.
При швидкості зворотного потоку 12 менш 0,1м/с можливе проходження неочищених газів з коксової батареї 1, внаслідок нерівномірності розподілу швидкості потоку б по перетину загального борова 4, пов'язаного зі значними поперечними розмірами останнього. Так, на коксовій батареї 1 "біс" ВАТ "Запорожкокс" перетин загального борова 4 складає близько 16м2.When the speed of the return flow 12 is less than 0.1 m/s, the passage of raw gases from the coke battery 1 is possible, due to the unevenness of the distribution of the speed of the flow b along the intersection of the common pile 4, which is associated with the significant transverse dimensions of the latter. Thus, at the coke battery 1 "bis" of OJSC "Zaporozhkoks", the cross-section of the common furnace 4 is about 16 m2.
При швидкості зворотного потоку 12 більш 1,Ом/с, внаслідок турбулентних завихрень потоку, викликаних співвідношенням розмірів димаря 5 біля його основи (28-30м 7), перетину загального борова 4 (16м7) і С незначною відстанню між відводом сумарного потоку 7 із загального борова 4 і устям 13 у димарі 5, також о можливе проходження неочищених газів з коксової батареї 1 у димар 5.When the speed of the return flow 12 is more than 1.Om/s, due to the turbulent eddies of the flow caused by the ratio of the dimensions of the chimney 5 at its base (28-30 m 7), the intersection of the common fire 4 (16 m 7) and the small distance between the discharge of the total flow 7 from the general borova 4 and mouth 13 in chimney 5, also about the possible passage of untreated gases from coke battery 1 into chimney 5.
Контроль за здійсненням протитечії здійснюють по температурі основного 6 і сумарного 7 потоків відхідних газів. При цьому температуру сумарного потоку 7 підтримують на рівні 2-309С нижче температури основного потоку 6 відхідних газів. Якщо різниця зазначених температур складає менше 22С, то це не виключає можливості Ме) проходження неочищених відхідних газів у димар 5. Різниця температур більше 30 «С також свідчить про Ге»! наявність турбулентних завихрень і надходження неочищених відхідних газів у димар 5.Control over the implementation of counterflow is carried out by the temperature of the main 6 and total 7 flows of waste gases. At the same time, the temperature of the total flow 7 is maintained at the level of 2-309С below the temperature of the main flow 6 of waste gases. If the difference in the specified temperatures is less than 22C, then this does not exclude the possibility of Me) passing untreated exhaust gases into the chimney 5. The temperature difference is more than 30 "C also indicates He"! the presence of turbulent eddies and the entry of untreated waste gases into the chimney 5.
Разом з тим, при значній різниці температур (більше 309) спостерігається підвищена витрата о електроенергії, що споживається тягодуттьовим пристроєм 9, оскільки сумарний потік 7, що надходить на ав) установку 8 знешкодження й утилізації димових газів, перевищує основний потік 6 на 1595 і більше.At the same time, with a significant temperature difference (more than 309), there is an increased consumption of electricity consumed by the thrust device 9, since the total flow 7 entering the flue gas disposal and disposal unit 8 exceeds the main flow 6 by 1595 and more .
Зо У таблицях 1, 2, які прикладені до цього опису винаходу, приведені результати випробовувань ї-оі запропонованого технічного рішення, які отримані на коксовій батареї 1 "біс" ВАТ "Запорожкокс".Tables 1, 2, which are attached to this description of the invention, show the results of tests y-oi of the proposed technical solution, which were obtained on coke battery 1 "bis" of OJSC "Zaporozhkoks".
Приклад реалізації способу, що заявляється.An example of implementation of the claimed method.
Заявлений спосіб був реалізований на коксовій батареї 1 "біс" ВАТ "Запорожкокс". «The claimed method was implemented on coke battery 1 "bis" of OJSC "Zaporozhkoks". "
При проведенні випробувань період коксування складав 22год. Кількість опалювального коксового газу 7 то склала 17500мУ/год., кількість димових газів - 190000мУ/год. Температура димових газів - 2759С. Температура с очищених відхідних газів на виході установки 8 дорівнювала 1862С. (Зміст оксиду вуглецю (СО) у газах, що :з» відходять з коксової батареї 1 складав 6б5Оррт, у димових газах, що викидаються в атмосферу - 0 (сліди).During the tests, the coking period was 22 hours. The amount of heating coke gas was 17,500 mU/hour, the amount of flue gas was 190,000 mU/hour. Flue gas temperature - 2759C. The temperature of the purified waste gases at the outlet of unit 8 was equal to 1862C. (The content of carbon monoxide (CO) in the gases leaving the coke battery 1 was 6b5Orrt, in the flue gases emitted into the atmosphere - 0 (traces).
У Таблицях 1, 2, які прикладені до цього опису, приведені результати випробовувань запропонованого технічного рішення, отримані на коксової батареї 1 "біс" ВАТ "Запорожкокс". б Проведені випробовування показали, що при швидкості зворотного потоку 12, що дорівнює 0,1-1,Ом/с і температурі сумарного потоку 7 на 2-309С7 нижче температури основного потоку б відхідних-газів, була о забезпечена повна очистка димових газів від оксиду вуглецю (СО), які відходили від коксової батареї 1 "біс" о ВАТ "Запорожкокс".Tables 1, 2, which are attached to this description, show the test results of the proposed technical solution obtained on coke battery 1 "bis" of OJSC "Zaporozhkoks". b The conducted tests showed that at a return flow rate 12 equal to 0.1-1.Om/s and a temperature of the total flow 7 at 2-309С7 below the temperature of the main flow b waste gases, complete cleaning of flue gases from oxide was ensured of carbon (CO), which left the coke battery 1 "bis" at OJSC "Zaporozhkoks".
Фо с 5в ви о ю 60 ввFo c 5v vi o yu 60 cv
Б сліди юсB traces of jus
Claims (1)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA2003010694A UA60099C2 (en) | 2003-01-27 | 2003-01-27 | A method for purifying effluent gases of fuel-burning furnaces |
| RU2004101714/15A RU2263532C2 (en) | 2003-01-27 | 2004-01-23 | Method of purification of the waste gases of the fuel incineration furnaces |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA2003010694A UA60099C2 (en) | 2003-01-27 | 2003-01-27 | A method for purifying effluent gases of fuel-burning furnaces |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA60099A UA60099A (en) | 2003-09-15 |
| UA60099C2 true UA60099C2 (en) | 2005-10-17 |
Family
ID=35518829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2003010694A UA60099C2 (en) | 2003-01-27 | 2003-01-27 | A method for purifying effluent gases of fuel-burning furnaces |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2263532C2 (en) |
| UA (1) | UA60099C2 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA81527C2 (en) * | 2006-02-24 | 2008-01-10 | Евгений Алексеевич Данилин | Method for decontamination of fume gases of fuel burning units |
| UA85778C2 (en) * | 2007-07-19 | 2009-02-25 | Евгений Алексеевич Данилин | Installation for depuration of combustion gases, out flowing from the coke oven |
| CN102338366A (en) * | 2011-07-25 | 2012-02-01 | 保定市润利节能环保有限公司 | Method for recovering flue gas waste heat of coke oven |
-
2003
- 2003-01-27 UA UA2003010694A patent/UA60099C2/en unknown
-
2004
- 2004-01-23 RU RU2004101714/15A patent/RU2263532C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| UA60099A (en) | 2003-09-15 |
| RU2004101714A (en) | 2005-07-10 |
| RU2263532C2 (en) | 2005-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2373255C1 (en) | Plant for rectification of smoke of coke furnace | |
| UA60099C2 (en) | A method for purifying effluent gases of fuel-burning furnaces | |
| SE532339C2 (en) | Burner method and apparatus | |
| WO2006098129A1 (en) | Gas blower of coke dry fire extinguishing facility and its operating method | |
| CN103380216A (en) | Apparatus and method for heating a blast furnace stove | |
| JP4990668B2 (en) | Hot stove operation method | |
| Mittal et al. | Oxygen Enrichment Technology—An Innovation for Improved Solid Fuel Combustion and Sustainable Environment | |
| RU75646U1 (en) | INSTALLATION FOR CLEANING SMOKE GASES OUT OF THE COKE FURNACE | |
| JP2003342582A (en) | Method for burning gas in coke oven | |
| FR2854408B1 (en) | PROCESS FOR TREATING ALUMINUM IN AN OVEN | |
| RU2286511C2 (en) | Method for neutralizing flue gases of fuel-burning units | |
| SU1032023A2 (en) | Method for protecting oxygen tuyerers in bottom blow converters | |
| KR101225116B1 (en) | Device and method for controlling by-product gas generated from steelwork | |
| US816973A (en) | Gas producing and consuming apparatus. | |
| US244746A (en) | Gas-burner for furnaces | |
| RU2637957C1 (en) | Method of producing elementary sulfur from waste metallurgical gases | |
| SU1527463A1 (en) | Open-hearth furnace regenerator | |
| SU1693076A1 (en) | Method of melting steel in twin-bath steel-melting unit | |
| RU2575890C2 (en) | Heating device | |
| GB190505372A (en) | Improvements in External Gas Furnaces for Stationary and Marine Steam Boilers. | |
| RU2575761C2 (en) | Method and device for automatic removal of carbon deposits from coke oven chambers of coke oven flow channels (without recovery) and (with recovery of heat) | |
| UA146417U (en) | METHOD OF FUEL COMBUSTION ON ROTARY FURNACES | |
| SU711108A1 (en) | Method of oxygen convertor process control | |
| US179369A (en) | Improvement in processes for manufacturing gas | |
| UA9052U (en) | Method for automatic control of purification of products of melting of steel furnaces |