UA59487C2 - Спосіб вторинного риформінгу та пальник і установка для вторинного риформінгу - Google Patents

Спосіб вторинного риформінгу та пальник і установка для вторинного риформінгу Download PDF

Info

Publication number
UA59487C2
UA59487C2 UA2001096229A UA2001096229A UA59487C2 UA 59487 C2 UA59487 C2 UA 59487C2 UA 2001096229 A UA2001096229 A UA 2001096229A UA 2001096229 A UA2001096229 A UA 2001096229A UA 59487 C2 UA59487 C2 UA 59487C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
combustion chamber
gas
oxygen
gas flow
burner
Prior art date
Application number
UA2001096229A
Other languages
English (en)
Russian (ru)
Inventor
Джанфранко Бедетті
Джанфранко БЕДЕТП
Original Assignee
Казале Кемікелс С.А.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Казале Кемікелс С.А. filed Critical Казале Кемікелс С.А.
Publication of UA59487C2 publication Critical patent/UA59487C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C01B3/363—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents characterised by the burner used
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0242—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid flow within the bed being predominantly vertical
    • B01J8/025—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid flow within the bed being predominantly vertical in a cylindrical shaped bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0278—Feeding reactive fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0285—Heating or cooling the reactor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Multi-step processes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
    • F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/32—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid using a mixture of gaseous fuel and pure oxygen or oxygen-enriched air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
    • F23D14/48—Nozzles
    • F23D14/56—Nozzles for spreading the flame over an area, e.g. for desurfacing of solid material, for surface hardening, or for heating workpieces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
    • F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
    • F23D14/48—Nozzles
    • F23D14/58—Nozzles characterised by the shape or arrangement of the outlet or outlets from the nozzle, e.g. of annular configuration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00477—Controlling the temperature by thermal insulation means
    • B01J2208/00495—Controlling the temperature by thermal insulation means using insulating materials or refractories
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00504—Controlling the temperature by means of a burner
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0816—Heating by flames
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0822—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel the fuel containing hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0866—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combination of different heating methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1005—Arrangement or shape of catalyst
    • C01B2203/1011—Packed bed of catalytic structures, e.g. particles, packing elements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1276—Mixing of different feed components
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C01B2203/82—Several process steps of C01B2203/02 - C01B2203/08 integrated into a single apparatus
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Gas Burners (AREA)

Abstract

Спосіб здійснення реакцій вторинного риформінгу для виробництва синтез-газу, в якому газовий потік, що містить кисень, подають до камери згоряння у вигляді множини струменів, які не співпадають один з одним відносно напрямку потоку, що містить вуглеводні, і утворені відповідними паралельними трубчастими струмками, що мають однакову швидкість, здійснюють розділення множини струменів в газовому потоці, що містить вуглеводні, в камері згоряння таким чином, щоб змішувати газовий потік, що містить кисень, з газовим потоком, що містить вуглеводні, в певному постійному співвідношенні. Пальник для вторинного риформінгу містить колектор для газового потоку з киснем, що має множину сопел, розташованих біля нижнього кінця вздовж периметра, які не співпадають одне з одним в напрямку, ортогональному нижньому кінцю колектора. Установка для вторинного риформінгу містить пальник для вторинного риформінгу, розташований поміж вхідними соплами та камерою згоряння.

Description

температурних та складових умовах. До того ж, це явище може бути подалі підсилене в способі, відповідно до рівня техніки, через неоднорідність швидкості газового потоку, що містить вуглеводні, і який подають в камеру згоряння поруч з кисневими струменями.
Надмірна довжина факелів, утворених кисневими струменями, подаваними до камери згоряння, виникає завдяки неоптимальним розмірам цих струменів, а саме, завдяки недостатній кількості струменів та надмірному діаметру сопел, що утворюють ці струмені.
Довжина факелів є дуже важливим параметром для оптимальної експлуатації камери згоряння. Надмірно довгі факели можуть охоплювати футерівку з вогнетривкого матеріалу камери згоряння, також як і розташований нижче каталізатор, що наносить суттєву шкоду.
Через надлишкову довжину факелів в установці для проведення вторинного риформінгу, відповідно до рівня техніки, необхідно відносно часто замінювати вогнетривкий матеріал камери згоряння, внаслідок чого підвищується вартість технічного обслуговування та знижується виробнича продуктивність.
Надалі, для уникнення ушкоджень каталізатора нехтують частиною простору, призначеною для шару каталізатора, задля загальної виробничої продуктивності даної установки для виробництва синтез газу.
Великий перепад тиску потоку кисню, який крім використання його як пального в камері згоряння, дуже важливий як охолоджувальне середовище стінок пальника, призначеного для здійснення реакції горіння, з метою запобігання його пошкоджень або швидкого погіршення його стану.
Відповідно до способів рівня техніки, горючий газ створює потік вздовж певних траєкторій для здійснення вищезгаданого охолодження з наступним високим перепадом тиску цього потоку, що приводить до негативних наслідків щодо енергоспоживання та експлуатаційної вартості. Через ці недоліки здійснення способів проведення реакцій вторинного риформінгу, згідно рівню техніки, потребує на сьогодні високих енергетичних та поточних витрат, а також витрат по технічному обслуговуванню, що призводить до значного підвищення нерентабельності у виробництві синтез газу.
В основу винаходів поставлено задачу підвищити продуктивність способу, пальника та установки вторинного риформінгу для здійснення реакцій вторинного риформінгу, який легко реалізувати і який не потребує високих поточних та експлуатаційних витрат.
Відповідно до даного винаходу, вищевказана задача вирішується способом зазначеного вище типу, який містить наступні операції: подачу газового потоку, що містить кисень, до камери згоряння у вигляді множини струменів, напрямки яких не співпадають з напрямком потоку, що містить вуглеводні, і створених з відповідних паралельних струмків, що мають однакову швидкість; розділення множини струменів в вуглеводневому газоподібному потоці в камері згоряння з можливістю змішування газоподібного потоку, що містить кисень, з газоподібним потоком, що містить вуглеводень, в кількостях, визначених певним постійним співвідношенням.
Зокрема, даний винахід дозволяє оптимізувати реакцію горіння вуглеводнів і таким чином поліпшити виробництво синтез газу при мінімальних енергії споживання та вартості експлуатаційних та ремонтних витрат.
Дійсно, завдяки даному способові, газовий потік, що містить кисень, подаваний до камери згоряння, розділяється на множину струменів, які не співпадають за напрямком з потоком вуглеводнів. Іншою мовою, кожна частина потоку, що містить вуглеводні, і спрямована до камери згоряння, контактує тільки з одним струменем кисню, а не з множиною струменів як це здійснюється у способах згідно рівня техніки.
Далі, ці струмені розділяються у вуглеводневому газоподібному потоці з можливістю змішування газоподібного потоку, що містить кисень, з кількостями газоподібного потоку, що містить вуглеводень, в певному постійному співвідношенні.
Це дає можливість введення в камеру згоряння кожним кисневим струменем постійної кількості горючого газу та можливо відпрацьованого газу, який рециркулює, в результаті чого у всіх факелах досягаються однакові температурні та складові умови.
Іншою мовою, можлива оптимізація змішування поміж газоподібними реагентами з одержанням однакових факелів і таким чином постійного гомогенного горіння в камері згоряння.
Це прискорює завершення реакції горіння з можливістю одержання вигоди в енергоспоживанні та продуктивності при наступній каталітичній реакції парового риформінгу.
Крім того, завдяки відсутності взагалі струменів, які співпадають один з одним, і завдяки тому, що вони створюються відповідними паралельними струмками, що мають однакову швидкість, кінцева частина подавальної труби, яка контактує з гарячими відпрацьованими газами, а отже схильна до швидкого зношування, може бути ефективно та рівномірно охолодженою відповідною частиною цбокисневого потоку, яка являє собою постійну та гомогенну кількість кисню, що тече всередині труби. Таким чином, можливо гарантувати довгострокову роботу подавальної труби (пальника для горіння процес газу), уникаючи таким чином частої її заміни, яка потребує закриття установки, з наступним відповідним збереженням господарчих та виробничих витрат.
Отже, спосіб, відповідно до даного винаходу, дуже простий, надійний та легкий для втілення, без високих капітальних вкладень або витрат на технічне обслуговування.
Вдосконалення способу здійснення реакцій вторинного риформінгу для виробництва синтез газу, який вільний від згаданих вище недоліків, у порівнянні з рівнем техніки, можливе тільки завдяки дослідженням, виконаним заявником.
Зокрема, газовий потік, що містить кисень, пересікає в камері згоряння потік, що містить вуглеводні, в істотно перехресному рубі.
Таким шляхом досягається оптимальна циркуляція відпрацьованого газу всередині камери згоряння, який відповідно подаваний кисневими струменями і має достатню енергію для запалювання факела.
Переважно, енергія споживання подалі зменшується при умові, що падіння тиску газового потоку, який містить кисень, при проходженні через подавальну трубу знаходиться поміж 0,25 та 0,35бар.
Зокрема, струмені газового потоку, що містить кисень, подають до камери згоряння при істотно ортогональному русі відносно напрямку цього потоку всередині подавальної труби.
Таким чином, створення струменів, які однорідні та постійні в часі, стає легшим, поліпшуючи при цьому змішування з вуглеводнями та наступну реакцію горіння.
Надалі, в кінцевій частині подавальної труби досягається навіть більш ефективне охолодження, що спричинює більші теплові напруження.
Відповідно до іншого аспекту винаходу, пальник, який також призначений для вторинного риформінгу, що містив за прототипом Істотно циліндричну трубу визначеної довжини для подачі газового потоку, що містить кисень, до камери згоряння нижче пальника, за винаходом додатково містить: принаймні один колектор для газового потоку, що містить кисень, в рідинному сполученні з кінцем труби пальника, який має множину сопел вздовж периметра цього принаймні одного колектора біля нижнього його кінця і розташованих таким чином, щоб не лежати один на одному відносно напрямку, ортогональному цьому нижньому кінцю згаданого принаймні одного колектора.
Далі ознаки та переваги даного винаходу стануть більш зрозумілими з подальшого наданого необмеженого опису втілення даного способу, зробленого з посиланням на креслення, що додаються.
На даних кресленнях: фіг1 зображує схематичний вид поздовжнього розрізу установки для вторинного риформінгу для виробництва синтез газу, що містить вузол пальника, який діє в способі відповідно до переважного втілення даного способу; фіг.2 зображує схематичний вид поперечного розрізу вузла пальника, зображеного на фіг.1, відповідно до переважного втілення даного винаходу; фіг.3 схематичний вид поздовжнього розрізу вузла пальника, зображеного на фіг.2, який даний по лінії Х-
Х; фіг.4 зображує схематичний вид поздовжнього розрізу вузла пальника, зображеного на фіг.3, який даний по лінії У-У;
На цих кресленнях:
При посиланні на фіг.1 цифрою 1 позначено загалом установку для вторинного риформінгу такого типу, що містить істотно циліндричний корпус 2, де розташований шар каталізатора для здійснення таких реакцій як реакція парового риформінгу для виробництва синтез газу.
На верхньому та нижньому кінцях корпуса 2, який взагалі має форму зрізаного конуса, знаходиться позначена далі 4 камера згоряння для горіння вуглеводнів та камера 5 для збору синтез газу, виробленого в шарі каталізатора, відповідно.
Зокрема, камера згоряння 4, де має місце реакція горіння, кисню та вуглеводнів, обмежена знизу максимальним рівнем, якого досягає каталізатор всередині корпуса 2 і який позначено на фіг.1 лінією За, а зверху пальником 6, який докладніше буде описаний нижче.
Всередині корпус 2 покритий вогнетривким матеріалом, позначеним 7 на фіг.1, який призначений для захисту від високої температури металевої конструкції корпуса.
Газовий потік, що містить вуглеводні, надходячи головним чином з секції первинного риформінгу, спрямовується до установки 1 через вхідне сопло 8.
Газовий потік, що містить кисень, спрямовується в установку 1 через вхідний отвір 9. Цей потік, який також називають відпрацьованим газом, містить головним чином повітря або повітря, збагачене киснем. Термін «повітря збагачене киснем» служить для позначення повітря з вмістом кисню вище, ніж 21905 моль, наприклад, поміж 2295 та 8095.
Синтез газ як наслідок каталітичної реакції парового риформінгу, залишає установку 1 через вихідне газове сопло 10 в рідинному сполучені з камерою 5.
Нарешті 11, позначено півсферичний елемент кришки для відокремлення каталітичного шару З корпуса 2.
Установка для вторинного риформінгу 1 на фіг.1 взагалі працює при температурі 8007С-10007С і тиску 20- 40бар. В галузі техніки ця установка також має назву автотермальної риформінгової установки.
Матеріали та каталізатор, які використовують в установці для вторинного риформінгу 1 загальновідомого типу і не будуть подалі докладно описуватися.
Пальник 6 на фіг.1, який розміщений у верхньому додатку (апендиксі) 2а корпуса 2, меншого діаметра, ніж останній.
Він містить першу трубу 12, істотно циліндричної форми і визначеної довжини, яка рідинно сполучається з вхідним соплом 9 для подачі газового потоку, що містить кисень, до зазначеної камери згоряння 4.
Друга труба 13, яка розташована зовні коаксіальне відносно пальника 6 і знаходиться в апендиксі 2а корпуса 2, визначає всередині його - поміж трубами 12 і 13 - істотно кільцевий порожнистий простір 14 для подачі газового потоку, що містить вуглеводні до камери згоряння 4.
Порожнистий простір 14 знаходиться у рідинному сполученні з вхідним соплом 8, яке веде у другу трубу 13 до того ж в ортогональному напрямку.
Пальник б, відповідно до даного винаходу, подалі містить принаймні один колектор 15 для газового потоку, що містить кисень, в рідинному сполученні з кінцем 12а першої труби 12.
Відповідно до переважного втілення даного винаходу, зображеного детально на фіг.2-4, пальник б містить множину колекторів 15, які встановлені радіальне від кінця 12а першої труби 12.
Зокрема, кількість колекторів 15 може змінюватися від 4 до 12, відповідно до витрат газових реагентів і корисного простору камери згоряння 4. В проілюстрованому тут прикладі пальник 6 містить вісім колекторів 15, які встановлені радіально вздовж кола першої труби 12 і на однаковій відстані відносно один одного.
Переважно, колектори 15 містять в свою чергу множину сопел 16, розміщених по колу колекторів 15, біля нижньої частини 15а і розташованих не один над одним відносно ортогонального напрямку до кінця 15а колекторів 15.
На фіг.2-4 деталі пальника 6, які відповідають конструкції і працюють так як зображені на фіг.1, будуть позначені тими ж цифрами і не будуть описані вдруге.
Завдяки особливому розміщенню сопел 16 вздовж стінок 17 колекторів 15, може бути досягнуте, відносно рівня техніки, що розглядається, поліпшення змішування і до того ж горіння газових реагентів в камері згоряння 4.
Дійсно, при цьому кожна частина газового потоку, що містить вуглеводні, і надходить з порожнистого простору 14, який веде до камери згоряння 4, головним чином в аксіальному напрямку, як показано пунктирною лінією 18 на фіг.3, захоплюється, тобто змішується тільки з одним струменем газового потоку, що містить кисень, в результаті проходження відпрацьованого газу через сопла 16 колекторів 15.
Те ж саме для потоку горючих газів (не показано), що циркулюють в камері згоряння 4. В цьому прикладі, крім того, кожна частина горючого газу, проходячи біля пальника 7, захоплюється тільки одним струменем відпрацьованого газу.
Пальник 6, відповідно до даного винаходу, дозволяє до того ж досягти майже постійних умов змішування в колекторах 15, що означає роботу з усіма однаковими факелами, які діють при однакових температурних та складових умовах.
Зокрема, задовільні результати щодо змішування поміж газовими реагентами, досягаються розташуванням сопел 16 тільки по одній лінії, переважно паралельній нижньому кінцю 15а, як показано у втіленні на фіг.3.
В цьому відношенні важливо зауважити, що радіальне розташування множини колекторів 15 в рідинному сполученні з кінцем 12а першої труби 12, дозволяє досягти оптимального використання малого простору, корисного в камері згоряння 4.
Таке розташування колекторів 15 дозволяє мати велику кількість сопел 16 малого діаметра, які не лежать один над одним щодо напрямку, ортогональному кінцю 15а колекторів 15. З цього випливає, що можливо одержати кількість факелів (по одному для кожного кисневого струменя), для можливості завершення реакції горіння (окислення) всередині камери згоряння 4. В той же час, ці факели достатньо короткі, щоб завдати будь якої шкоди каталізатору нижче камери згоряння 4 або внутрішнім стінкам даної камери.
В розглянутому прикладі сопла 16 круглої форми. Однак можливе виконання сопел 16 різної форми, наприклад, істотно прямокутної форми, так щоб створити множину суміжних щілин.
Сопла 16 переважно розташовані по периметру колекторів 15 на змінній відстані, так щоб зберігалося постійне співвідношення змішування поміж газоподібним потоком, що містить кисень, та газоподібним потоком, що містить вуглеводні, в кожній зоні камери згоряння 4, яка повернена до пальника 6. Так забезпечуються умови гомогенного окислення вздовж зовнішнього радіуса колекторів 15.
В разі круглих сопел 16, ця відстань переважно визначається згідно з наступним співвідношенням: мі" ріг/ (Ві " ОВ) - С, де С - константа, Ві - радіус і -го кола, що проходить через сопла, Мі - кількість сопел на колі радіуса Ві, і - діаметр сопел на колі радіуса Ві, а радіальна відстань ОВ - (Вії Віл)/2. Радіус Ві дорівнює відстані поміж віссю труби 12 та соплами 16, розташованими на і - му колі.
Аналогічний критерій може бути використаний в разі не круглих сопел 16.
При цьому сопла 16 можуть бути розміщені окремо для забезпечення оптимального горіння в камері 4 та, серед іншого, запобігання небажаних пересічень та порушення порядку серед сусідніх струменів, тобто сусідніх факелів.
Зокрема, сприятливі результати можуть бути досягнуті забезпеченням радіальної відстані ОА поміж сусідніми соплами 16 того ж колектора 15, яка обернено пропорційна радіусу В. іншою мовою, при однаковому розмірі сопел 16 відстань між останніми по периметру колекторів 15 повинна бути все меншою, тоді як відстань від труби 12 зростає.
Альтернативно, умови гомогенного окислення (горіння) можуть також бути досягнуті забезпеченням різного розміру сопел 16 по периметру колекторів 15 на незмінній відстані.
Зокрема, сопла 16 мають діаметр від 2 до ЗОмм, переважно від 5 до 25мм і навіть переважно від 5 до 15мм.
Вищезгаданим розмірам сопел 16 віддається перевага, через те, що вони дозволяють оптимізувати кількість та діаметр сопел, які можуть бути виконані в стінках 17 колекторів 15.
При цьому можливе одержання пакету струменів з малою швидкістю потоку, а отже пакету коротких факелів. Це допускає горіння великих кількостей процес газу в дуже зменшеному просторі без ризику досягнення факелами каталізатора або вогнетривкої футерівки камери 4.
Таким чином, запобігаються небажані пошкодження пальника, також як і каталізатора для реакції парового риформінгу, при значному поліпшенні загальної продуктивності установки для вторинного риформінгу 1. До того ж, той факт, що більш не потрібні часті заміни пальника, як це має місце в рівні техніки, приводить до значного заощадження коштів, тому що втрати продуктивності синтез газу та витрати на поточний ремонт суттєво зменшуються.
Для запобігання небажаних падінь тиску потоку, що містить кисень та пару, при проходженні через колектори 15, круглі сопла 16 спалахують (контрсполох) на внутрішній поверхні 17" стінок 17, як зображено на фіг.4.
Завдяки цьому засобу, стає можливим запобігти перепаду тиску навіть до 5095 випадків відносно перепаду тиску який би виник в потоці, що містить кисень, при виході з сопел 16, якщо б вони не спалахували.
Таке спалахування подалі корисне, тому що воно сприяє створенню істотно ламінарного потоку горючого газу через сопла 16. Так запобігають небажаному утворенню вирів, які б робили кисневі струмені нестабільними та неоднорідними, з порушенням правильного змішування газових реагентів та з ризиком внесення змін в температурні та складові умови факелів.
Подалі, нижній кінець 15а колекторів 15 має переважно істотно напівкруглу секцію для створення легшого витікання газоподібного потоку, що містить кисень, з сопел 16, подалі зводячи до мінімуму перепад тиску такого потоку.
Згідно з наступним аспектом даного винаходу, застосовують відповідні засоби для нормалізації швидкості газоподібного потоку, що містить вуглеводні і надходить з істотно кільцевого порожнистого простору 14.
Відповідно до втілення, зображеного на фіг.2-4, засоби для забезпечення рівномірності швидкості потоку процес газу містять множину перфорованих напрямних пластин 20, розташованих перпендикулярно до стінок 17 та паралельно відповідному нижньому кінцю 15а колекторів 15 саме над соплами 16.
Звичайно, можливо також застосувати лише одну напрямну пластину 20 в залежності від кількості та форми колекторів 15.
Вхідне сопло 8 процес газу, знаходячись перпендикулярно до порожнистого простору 14, розташованого поміж трубами 12 та 13, створює турбулентність в газоподібному потоці, що містить вуглеводні і тече всередині порожнистого простору 14. Ця турбулентність спричинює те, що швидкість газового потоку, подаваного в камеру згоряння 4, не може бути рівномірною.
В зв'язку з тим, що цей потік подається на малій відстані від зони змішування з киснем зі швидкістю і отже швидкість потоку, що містить вуглеводні, може змінюватися за місцем і в часі, відсутність перфорованих напрямних пластин 20, які гарантують однорідність розподілу процес газу, може привести до неоптимального змішування газових реагентів.
Завдяки забезпеченню рівномірності швидкості газового потоку, що містить вуглеводні і спрямований в камеру згоряння 4, кількість процес газу, захопленого лише одним кисневим струменем, що виходить з сопел 16, підтримується постійною та гомогенною навколо всього пальника 6, приводячи подалі до правильного та повного згоряння вуглеводнів.
Іншою мовою, завдяки рівномірності швидкості цього потоку, газоподібний потік, що містить вуглеводні, подаваний до камери згоряння 4, переважно зазнає попереднього падіння тиску, при виході з істотно кільцевого проходу, визначеного порожнистим простором 14.
Як зображено на фіг.3, протилежні стінки 17 колекторів 15 переважно плоскі та істотно паралельні одна одній. Далі, такі стінки 17 простягаються від кінця 12а першої труби 12 під кутом переважно від 30" до 60" відносно осі А труби 12.
Іншою мовою, колектори 15 мають істотно форму паралелепіпеда, що дозволяє горючому газу проходити через колектори 15 по можливості ламінарно і зі зменшеними перепадами тиску.
Певний кут орієнтації колекторів 15 відносно осі А першої труби 12 дозволяє обмежити зони змішування газових реагентів біля верхнього кінця камери згоряння 4, що дозволяє максимально експлуатувати корисний простір для реакції горіння.
Завжди нижній кінець 15а колекторів 15 переважно прямолінійний і має кут нахилу відносно осі А від 45" до 90", переважно від 60" до 80", наприклад 70".
Для того, щоб максимально обмежити ризик пошкодження вогнетривкої футерівки внутрішніх стінок камери згоряння факелами, утвореними кисневими струменями при виході з колекторів 15, і в той же час мінімізувати механічні напруження, яких зазнають сопла 16, що спричинює швидке їх зношування, сопла 16 мають кут нахилу відносно стінок 17 колекторів 15 від 90" до 10", переважно від 90" до 30", наприклад 45".
Відповідно до переважного втілення даного винаходу, кінець 12а першої труби 12 має пази 21 для проходження газового потоку, що містить кисень, з першої труби 12 до колекторів 15. Переважно, вся поверхня колекторів 15, на якій знаходяться пази 21, визначена так, щоб дорівнювати або бути більшою за прохідну площу труби 12.
Завдяки пальнику 6, відповідно до даного винаходу, горючий газ тече через трубу 12 і колектори 15 в істотно аксіальному напрямку, як показано пунктирною лінією 19 на фіг.3, і живить під нахилом до всього потоку всі сопла 16.
При цьому, сопла 16 живляться відповідними паралельними струмками газоподібного потоку, що містить кисень, і мають однакову швидкість, таким чином забезпечуючи струмені рівномірної швидкості, а отже, факели однакової довжини вздовж всього периметра колекторів 15.
Ця особливість корисна не тільки переважно тому, що дозволяє досягти оптимального та повного згоряння в камері згоряння 4, але понад це вона не спричинює значних перепадів тиску в потоці горючого газу під час його проходження з труби 12 до колекторів 15. Крім того, ця особливість дозволяє здійснити в кінцевій частині колекторів 15 дуже ефективне капілярне охолодження, досягаючи таким чином продовження строку служби пальника, а отже відповідного збереження втрат при виробництві синтез газу, вартості технічного обслуговування та енергоспоживання.
В цьому відношенні, слід вважати, що завдяки даному винаходу горючий газ (який холодніший за процес газ) знаходиться в рівномірному та постійному контакті (леп-контакт) з кожною частиною труби 12 і колекторів 15, гарантуючи, завжди, оптимальне охолодження цих частин.
На фіг.3З ясно зображено, що потоки газових реагентів течуть в пальник 6 в істотно аксіальному напрямку (потокові лінії 18, 19). Зокрема, кисневий потік зазнає лише дуже малого відхилення девіації відносно осі А труби 12, мінімізуючи таким чином перепад тиску.
Подалі, газоподібний потік, що містить кисень, переважно тече перпендикулярно відносно кінця 15а з рівномірним розподіленням по всій довжині цього кінця 15а. При цьому можливе одержання ефективного постійного охолодження в зоні пальника, який знаходиться в прямому контакті з гарячими горючими газами, що циркулюють всередині камери згоряння 4, і зазнає при цьому у великій мірі амортизації та термічних ударів.
Треба зауважити, що кінець 12а першої труби 12 має форму зрізаного конуса (зворотного) для можливості проходження газового потоку, що містить кисень, з труби 12 до колекторів 15, максимально можливо зменшуючи перепади тиску.
З тією ж метою кінець 12а першої труби 12 містить всередині засоби для девіації газового потоку, що містить кисень, відносно напрямку на колектори 15.
Переважно такі засоби містять дефлектор 22 конічної форми, вершина якого передбачена біля верхньої частини кінця 12а першої труби 12.
Перепади тисків газового потоку, що містить кисень і протікає в трубі 12, можуть бути подалі зменшені застосуванням напівкруглої форми для вершини 23 конічного дефлектора 22.
На фіг2 та З ущільнювальна втулка, яка позначена 24 і розташована поміж перфорованими відбивальними пластинами 20 та трубою 13, призначена для мінімізації спрямованого проходження процес газу від порожнистого простору 14 до камери згоряння 4.
Завдяки пальнику б, описаному з посиланням на фіг.1-4, переважно можливо, відповідно до даного винаходу, впровадити спосіб здійснення реакцій вторинного риформінгу, описаний вище і розкритий у формулі, що додається.
Зокрема, цей спосіб відрізняється тим, що містить операції подачі газового потоку з киснем (потокова лінія 19) в камеру згоряння 4 у вигляді множини струменів, які не співпадають один з одним, відповідно до напрямку потоку з вуглеводнями (потокова лінія 18) і утвореного відповідними паралельними струмками, що мають однакову швидкість; розшарування струменів в газовому потоці, що містить вуглеводні, в камері згоряння 4 так, щоб змішувати газовий потік, що містить кисень, з газовим потоком, що містить вуглеводні, в кількостях, відповідних певному постійному співвідношенню.
Переважно, струмені газового потоку, що містить кисень, можуть мати діаметр на виході подавальної труби пальника 6 від 2 до ЗОмм, переважно від 2 до 25мм, наприклад 10мм.
Малий діаметр цих струменів дозволяє ефективно регулювати довжину факелів, утворених від горіння процес газу, так, щоб забезпечити оптимальну експлуатацію камери згоряння без ризику пошкодження вогнетривкої футерівки та/або каталізатора, який лежить в основі.
Переважно, пальник 6, відповідно до даного винаходу, подалі дозволяє здійснювати реакцію окислення в камері згоряння 4, примушуючи газові реагенти текти через трубу 12 та порожнистий простір 14 з особливо малими швидкостями. Наприклад, швидкостями від 20 до 200м/с, переважно 40-100м/с, наприклад, 50, бОм/с.
При цьому, падіння тиску газоподібних потоків зменшується і отже запобігається наступне розсіяння енергії, зменшується енергія споживання. Крім того, також гарантується оптимальне змішування газових потоків в камер» згоряння 4.
Наприкінці, варто повторити, що завдяки даному винаходу горючий газ, виходячи з колекторів 15, зіштовхується з потоком процес газу таким чином, що кожний одиничний струмінь кисню захоплює таку ж кількість процес газу і, в разі січної подачі поміж газовими реагентами, також рівну кількість горючих газів, що циркулюють всередині камери згоряння 4. Таким чином, оптимального змішування поміж газами досягають однаковими факелами, які мають однакові температурні та складові умови, для повного використання реакції горіння (окислення).
З вищевикладеного стають зрозумілими різні переваги, які досягаються способом відповідно до даного винаходу; зокрема можливе забезпечення процесу вторинного риформінгу при високому виході, легкому здійсненні та пристосуванні для забезпечення високої продуктивності синтез газу при малій енергії споживання, забезпечення низьких експлуатаційних витрат та витрат на технічне обслуговування, а забезпечення істотного зниження виробничих витрат - у порівнянні зі способами відповідно до рівня техніки - досягається завдяки результуючому подовженню строку служби та підвищенню надійності пальника, який працює відповідно до винаходу.
З
2а 0. Л 13. й 12 ГЕ г 8 м І І й Ї ! Л 6 12а 4 ( х й ура у,
Ї й
З ру и Тй / 10
Хо. ку 7 (-/ "Фіг. 1 2 13 Шо 75
Що 21
Фіг. 2
Кс) А в ! ! : 18 у 18 и К о . З ї і І | т р І м ї в. У НИН пшн ШУ |! й І щу т Щі с т! Е шу М Її і
Її Ї я2е
ЇЄ іч; пгт М / х/ тане ї де 5 се 6 пу у ! й вм й фу Ба
Фіг. З 15 б 5 1" ві в 15
У тасвхй рахжсючи. , 17
Й й рик 16 Я, ув в
Фе
Фіг. 4 їБа
UA2001096229A 1999-02-10 2000-10-02 Спосіб вторинного риформінгу та пальник і установка для вторинного риформінгу UA59487C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP99200369 1999-02-10
PCT/IB2000/000145 WO2000047517A1 (en) 1999-02-10 2000-02-10 Secondary reforming process and burner

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA59487C2 true UA59487C2 (uk) 2003-09-15

Family

ID=8239876

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UA2001096229A UA59487C2 (uk) 1999-02-10 2000-10-02 Спосіб вторинного риформінгу та пальник і установка для вторинного риформінгу

Country Status (18)

Country Link
US (1) US7048772B1 (uk)
EP (1) EP1183209B1 (uk)
CN (1) CN1167607C (uk)
AT (1) ATE268734T1 (uk)
AU (1) AU771003B2 (uk)
BR (1) BR0008048B1 (uk)
CA (1) CA2361704C (uk)
DE (1) DE60011425T2 (uk)
HU (1) HUP0200615A3 (uk)
ID (1) ID30326A (uk)
MX (1) MXPA01008109A (uk)
NZ (1) NZ513255A (uk)
PL (1) PL191629B1 (uk)
RU (1) RU2235058C2 (uk)
TR (1) TR200102318T2 (uk)
UA (1) UA59487C2 (uk)
WO (1) WO2000047517A1 (uk)
ZA (1) ZA200106119B (uk)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4363002B2 (ja) * 2002-04-18 2009-11-11 日産自動車株式会社 燃料改質システムとその暖機装置
CN100341616C (zh) * 2003-06-23 2007-10-10 卡萨尔化学股份有限公司 二次重整设备
EP1531147A1 (en) * 2003-11-06 2005-05-18 CASALE ChEMICALS S.A. Catalytic secondary reforming process and reactor for said process
FR2914396A1 (fr) * 2007-03-30 2008-10-03 Inst Francais Du Petrole Nouveau four de vaporeformage utilisant des bruleurs poreux
US20090093555A1 (en) * 2007-07-09 2009-04-09 Range Fuels, Inc. Methods and apparatus for producing syngas
US9227895B2 (en) * 2007-07-09 2016-01-05 Albemarle Corporation Methods and apparatus for producing alcohols from syngas
US8142530B2 (en) * 2007-07-09 2012-03-27 Range Fuels, Inc. Methods and apparatus for producing syngas and alcohols
US20090018371A1 (en) * 2007-07-09 2009-01-15 Range Fuels, Inc. Methods and apparatus for producing alcohols from syngas
US20090014689A1 (en) * 2007-07-09 2009-01-15 Range Fuels, Inc. Methods and apparatus for producing syngas and alcohols
US8153027B2 (en) * 2007-07-09 2012-04-10 Range Fuels, Inc. Methods for producing syngas
DE102011101077A1 (de) * 2011-05-10 2012-11-15 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Verfahren und Reaktor zur autothermen Reformierung von Brennstoffen
EP2662133A1 (en) * 2012-05-09 2013-11-13 Casale Chemicals S.A. A method for revamping a secondary reformer
RU2515326C1 (ru) * 2012-10-04 2014-05-10 Открытое акционерное общество "Центральное конструкторское бюро морской техники "Рубин" Способ конверсии дизельного топлива и конвертор для его осуществления
PL2811228T3 (pl) 2013-06-07 2020-01-31 Haldor Topsøe A/S Palnik
DE102015121037A1 (de) * 2015-12-03 2017-06-08 Thyssenkrupp Ag Vorrichtung zur Sauerstoffverteilung in einem Oxidationsreaktor, Oxidationsreaktor und Anlage mit einer solchen Vorrichtung und Betriebsverfahren
CN107213809B (zh) * 2016-03-22 2023-06-02 中国石油化工股份有限公司 氧气与可燃气体旋流混合的方法
CN107213810B (zh) * 2016-03-22 2023-06-27 中国石油化工股份有限公司 氧气与可燃气体高效、安全混合的方法
CN112707430B (zh) * 2021-01-12 2022-11-08 江西理工大学 一种燃烧室和燃烧合成超细氧化镧粉体的方法
CN116717790A (zh) * 2023-05-31 2023-09-08 海南大学 一种氢气燃烧炉头
CN116603361B (zh) * 2023-07-21 2023-09-26 天津市英格环保科技有限公司 一种中药加工用废气处理装置

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3945942A (en) 1971-10-04 1976-03-23 Texaco Development Corporation Fuel burner and process for gas manufacture
US4166834A (en) * 1977-09-27 1979-09-04 John Zink Company Air injector nozzle for secondary reformer
US4902484A (en) * 1985-07-18 1990-02-20 John Zink Company Oxygen injector means for secondary reformer
FR2648800B1 (fr) * 1989-06-27 1991-10-18 Inst Francais Du Petrole Dispositif et procede de fabrication de gaz de synthese par combustion et son application
EP0959120B1 (en) * 1996-10-03 2006-08-02 Hajime Kato Method for hydrocarbon steam reforming
US5980596A (en) * 1997-04-25 1999-11-09 Exxon Research And Engineering Co. Multi-injector autothermal reforming process and apparatus for producing synthesis gas (law 565).

Also Published As

Publication number Publication date
AU2313800A (en) 2000-08-29
US7048772B1 (en) 2006-05-23
BR0008048A (pt) 2001-10-30
BR0008048B1 (pt) 2009-08-11
PL191629B1 (pl) 2006-06-30
CN1340027A (zh) 2002-03-13
WO2000047517A1 (en) 2000-08-17
CA2361704C (en) 2009-12-15
EP1183209A1 (en) 2002-03-06
HUP0200615A2 (en) 2002-06-29
EP1183209B1 (en) 2004-06-09
DE60011425T2 (de) 2005-06-09
CN1167607C (zh) 2004-09-22
CA2361704A1 (en) 2000-08-17
PL350136A1 (en) 2002-11-04
MXPA01008109A (es) 2002-08-30
TR200102318T2 (tr) 2002-01-21
ZA200106119B (en) 2002-10-25
ID30326A (id) 2001-11-22
HUP0200615A3 (en) 2003-07-28
RU2235058C2 (ru) 2004-08-27
AU771003B2 (en) 2004-03-11
NZ513255A (en) 2003-08-29
DE60011425D1 (de) 2004-07-15
ATE268734T1 (de) 2004-06-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA59487C2 (uk) Спосіб вторинного риформінгу та пальник і установка для вторинного риформінгу
US3837788A (en) Reduction of gaseous pollutants in combustion fuel gas
EP2176590B1 (en) Burner
EP2017233B1 (en) Burner and method for combusting fuels
AU769536B2 (en) Process and burner for the partial oxidation of hydrocarbons
US4050877A (en) Reduction of gaseous pollutants in combustion flue gas
CN1426519A (zh) 用于燃烧器喷嘴端面的带螺纹热屏蔽件
US4069020A (en) Production of reducing gases
EP2518403B1 (en) Fuel distribution device and burner
US4013399A (en) Reduction of gaseous pollutants in combustion flue gas
US20080131827A1 (en) Gas Injector
EP3917874B1 (en) A process for partial oxidation
US10082289B2 (en) Burner
US20220003407A1 (en) Burner, furnace and method of generating a flame
CN219259933U (zh) 一种可烟气内循环气化烧嘴
CN219546704U (zh) 碳氢燃料自热重整装置
RU2058399C1 (ru) Фурма для подачи горячего дутья в доменную печь
CN115895733A (zh) 一种可烟气内循环气化烧嘴
MXPA99010008A (en) Process and burner for the partial oxidation of hydrocarbons
SK1442004A3 (sk) Spôsob regulácie hydraulického odporu horákov a zariadenie na jeho vykonanie