UA46141C2 - Пристрій для рекомбінації водню в газовій суміші - Google Patents
Пристрій для рекомбінації водню в газовій суміші Download PDFInfo
- Publication number
- UA46141C2 UA46141C2 UA99084484A UA99084484A UA46141C2 UA 46141 C2 UA46141 C2 UA 46141C2 UA 99084484 A UA99084484 A UA 99084484A UA 99084484 A UA99084484 A UA 99084484A UA 46141 C2 UA46141 C2 UA 46141C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- gas mixture
- fact
- catalyst
- catalyst system
- flame
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 96
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims abstract description 35
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 35
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical class [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 31
- 238000005215 recombination Methods 0.000 title claims description 71
- 230000006798 recombination Effects 0.000 title claims description 71
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 94
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 91
- 239000013049 sediment Substances 0.000 claims abstract description 16
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 claims description 16
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 7
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 6
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 5
- 239000011149 active material Substances 0.000 claims description 4
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 3
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 20
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 11
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 9
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000000084 colloidal system Substances 0.000 description 4
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 3
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 3
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000005427 atmospheric aerosol Substances 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004200 deflagration Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- -1 for example Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000914 Metallic fiber Polymers 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000001089 thermophoresis Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C9/00—Emergency protection arrangements structurally associated with the reactor, e.g. safety valves provided with pressure equalisation devices
- G21C9/04—Means for suppressing fires ; Earthquake protection
- G21C9/06—Means for preventing accumulation of explosives gases, e.g. recombiners
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C19/00—Arrangements for treating, for handling, or for facilitating the handling of, fuel or other materials which are used within the reactor, e.g. within its pressure vessel
- G21C19/28—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core
- G21C19/30—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core with continuous purification of circulating fluent material, e.g. by extraction of fission products deterioration or corrosion products, impurities, e.g. by cold traps
- G21C19/317—Recombination devices for radiolytic dissociation products
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8671—Removing components of defined structure not provided for in B01D53/8603 - B01D53/8668
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/10—Single element gases other than halogens
- B01D2257/108—Hydrogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Business, Economics & Management (AREA)
- Emergency Management (AREA)
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Gas Burners (AREA)
Abstract
Пристрій (1,1') для рекомбінації водню в газовій суміші, зокрема для атомної електростанції, при експлуатації якого особливо надійно запобігається небажане запалювання газової суміші, містить, згідно з винаходом, каталізаторну систему (2), яка розташована в корпусі (4), через який протікає у вільній конвекції газова суміш, і якій дано у відповідність пристрій утримування полум'я (8). При цьому, в пристрій утримування полум'я (8) вмонтований уловлювач осаду (14) так, що вихід гарячих каталізаторних частинок, що відділяються з каталізаторної системи (2), проти напрямку течії газової суміші надійно уникається.
Description
Опис винаходу
Винахід стосується пристрою для рекомбінації водню в газовій суміші, зокрема, для атомної електростанції. 2 На атомній електростанції у випадку ситуації відмови або аварії, якою би неймовірною вона не була, наприклад, внаслідок нагрівання активної зони, могло б відбуватися окислення цирконію. У цьому випадку варто рахуватися з утворенням і звільненням газоподібного водню й оксиду вуглецю всередині оточуючу активну зону реактора протиаварійної або захисної оболонки. За рахунок цього всередині захисної оболонки можуть виникати вибухонебезпечні газові суміші. 70 Для запобігання утворювання подібних вибухонебезпечних газових сумішей в захисній оболонці атомної електростанції обговорюються різноманітні пристрої або способи. До них відносяться, наприклад, такі пристрої, як каталітичні рекомбінатори, каталітичне й електрично працюючі пристрої запалювання або комбінація двох названих пристроїв, а також способи постійної або додаткової інертизації захисної оболонки.
При застосуванні каталітичного рекомбінатора для усунення водню з атмосфери захисної оболонки повинна 72 здійснюватися, зокрема, рання і безполуменева рекомбінація водню з киснем. При цьому має надійно запобігатися підвищення тиску як наслідок вірулентного спалювання водню. Придатний для цього рекомбінаційний пристрій з раннім запуском, який навіть при тривалому перебуванні в атмосфері захисної оболонки не втрачає своєї активності і пасивно запускається при низьких температурах навколишнього середовища, запропонований в (не опублікованій раніше) німецькій заявці на патент 196 36 557. З використанням такого рекомбінаційного пристрою можлива "м'яка", без запалювання, рекомбінація водню, наприклад, в інертизованій парою фазі атмосфери захисної оболонки. Каталізаторна система для рекомбінації водню з киснем відома з патенту США О5Б-РБ 5,167,908.
З європейської заявки ЕР 0 436 942 А1 відома рекомбінаційна система, що містить пристрій для захисту корпусу, який автоматично відкривається в залежності від зовнішньої температури. В стані готовності с рекомбінаційної системи захисний пристрій закритий, завдяки чому забруднення каталітично активної поверхні Ге) рекомбінатора виключено.
У відомому з європейської заявки ЕР 0 416 140 А1 рекомбінаційному пристрої на противагу цьому передбачені фільтрувальні середовища, які утримують шкідливі речовини з навколишньої атмосфери, як наприклад, аерозолі, і тим самим захищають каталізатор рекомбінаційного пристрою від забруднення. --
З європейської заявки ЕР 0 388 955 А1 відомий рекомбінаційний пристрій, в якому додатково передбачений «І запалювальний пристрій для ініціювання контрольованого спалювання водню.
Прототипом заявленого винаходу є відомий із О8-А-5.301.217 (МПК 9: 21С, дата публікації 05.04.1994) - пристрій для рекомбінації водню в газовій суміші, який містить корпус і розміщену в ньому каталізаторну (Се) систему. Корпус дозволяє протікання газової суміші у режимі вільної конвекції. Вхідні і вихідні отвори оснащені дротяними решітками з малими вічками, проникними для газу, але непроникними для сторонніх З твердих часток.
Такі решітки можуть також виконувати функцію утримування полум'я.
Кожна відома рекомбінаційна система розрахована для забезпечення особливо високої продуктивності « дю рекомбінації при особливо малих габаритах компонентів, а також особливо високої стійкості щодо забруднення. -о
Крім того, для використання пристрою для рекомбінації водню в газовій суміші на атомній електростанції він с мусить убезпечувати виникнення ефектів, що негативно впливають на безпеку атомної електростанції. Варто :з» враховувати, що каталізаторна система, застосовувана для рекомбінації водню, внаслідок рекомбінації звичайно нагрівається і внаслідок підвищеної температури могла б небажаним чином сприяти запалюванню газової суміші всередині захисної оболонки атомної електростанції. їз 395 В основі винаходу лежить задача розробки пристрою для рекомбінації водню в газовій суміші, зокрема, в атмосфері захисної оболонки атомної електростанції, при експлуатації якого особливо надійно запобігається (о) небажане запалювання газової суміші. - Вказана задача вирішена тим, що у пристрої для рекомбінації водню в газовій суміші, що містить корпус, виконаний з можливістю протікання газової суміші у режимі вільної конвекції, і розміщені в корпусі
ЧК» 50 каталізаторний пристрій і пристрій утримування полум'я, з метою надійного функціонування останнього у ньому що виконано певну кількість призначених для втікання газової суміші вхідних отворів, середній розмір котрих становить від О0,2мм до Змм.
Під "вільною конвекцією" при цьому, зокрема, слід розуміти, що одержувані з рекомбінації водню в оточенні каталізаторної системи місцеве підвищення температури газової суміші результується в піднімальну силу, що 59 перекомпенсує падіння тиску в пристрої рекомбінації таким чином, що потік газової суміші через пристрій
ГФ) рекомбінації забезпечується без зовнішнього привідного засобу. При цьому корпус виконаний по типу приблизно 7 вертикально розташованої шахти так, що у випадку експлуатації виникає ефект димаря для підтримки течії газової суміші.
Шляхом вибору розмірів вхідних отворів забезпечується принцип дії пристрою утримування полум'я, причому 60 дастинки меншого розміру, наприклад, аерозолі, можуть проникати вільно. Небезпека блокування за рахунок дрібних частинок, як наприклад, аерозолей, тим самим надійно уникається. Важлива для характеристики потоку газової суміші через пристрій рекомбінації втрата тиску залишається тим самим особливо малою також після тривалої експлуатації. Крім того при подібному виборі розмірів у комбінації з найкраще вибраною площею потоку, що набігає, є можливим виконання пристрою рекомбінації для особливо вигідної швидкості потоку газової бо суміші, що втікає, у зв'язку зі швидкістю рекомбінації водню.
Винахід виходить із знання того, що небажане запалювання газової суміші в оточенні пристрою рекомбінації могло б визиватися за рахунок виступаючого з нього, утвореного при рекомбінації полум'я. Щоб надійно запобігти цьому, охоплений корпусом внутрішній простір пристрою рекомбінації мав би бути вибухотехнічно відділений від його зовнішнього простору. Для цього передбачений пристрій утримування полум'я. При цьому пристрій утримування полум'я повинний бути розташований таким чином, щоб, зокрема, надійно запобігалося поширення полум'я в напрямку проти течії газової суміші.
Пристрій утримування полум'я може бути виконаний у вигляді перфорованого листа або сітки, що частково або цілком оточує корпус. Переважно пристрій утримування полум'я включений перед каталізаторною системою. 70 Щоб особливо надійно уникнути небажаного запалювання газової суміші, що оточує пристрій рекомбінації, перед каталізаторною системою переважно включений уловлювач осаду.
Як несподіваним чином виявилося, також так звані "блукаючі" гарячі каталізаторні частинки можуть сприяти запалюванню газової суміші, що оточує пристрій рекомбінації. При експлуатації або також при простої пристрою рекомбінації може відбуватися відділення частинок із каталізаторної системи. Ці відділені каталізаторні /5 частинки можуть внаслідок тепла, що звільнюється при рекомбінації водню, мати високу температуру і тим самим викликати запалювання при їх вході в здатну до запалювання газову суміш, наприклад, в оточенні пристрою рекомбінації. Щоб надійно уникнути подібного запалювання за рахунок блукаючих каталізаторних частинок, що виносяться із пристрою рекомбінації, передбачений уловлювач осаду. При цьому уловлювач осаду доцільно вмонтований у пристрій утримування полум'я.
Для особливо надійного уникання запалювання газової суміші, що оточує пристрій рекомбінації, за рахунок блукаючих гарячих каталізаторних частинок, уловлювач осаду є переважно охолоджувальним газовою сумішшю, що поступає в корпус. Тим самим особливо простим чином забезпечене миттєве надійне охолодження розпеченої каталізаторної частинки, що потрапляє на уловлювач осаду.
Доцільно, щоб корпус пристрою рекомбінації містив вище вихідного отвору для газової суміші дах корпусу. сч
Особливо придатний для протікання газової суміші у вільній конвекції, виконаний у вигляді шахти корпус є таким чином придатним також у комбінації з вище розташованою системою розбризкування, без можливості і) прямого потрапляння крапель на каталізаторну систему. Одержуване з прямого потрапляння крапель на каталізаторну систему вимивання каталізаторних частинок можливе тим самим хіба тільки в незначному ступені.
Середній розмір вхідних отворів складає переважно якнайбільше 2мм. «- зо Щоб особливо надійно запобігти запалюванню газової суміші поза пристроєм рекомбінації, обмежений каталізаторною системою і пристроєм утримування полум'я об'єм дефлаграції у відношенні до об'єму - рекомбінаторної шахти або шахтоподібного корпусу є переважно меншим, ніж 2095 об'єму рекомбінаторної -« шахти. При цьому об'єм дефлаграції обмежує полум'я переважно на довжині полум'я якнайбільше 0,Зм або середня відстань пристрою утримування полум'я відносно каталізаторної системи складає якнайбільше 0,Зм. ісе)
Для уникання виносу грубих частинок із пристрою рекомбінації з газовою сумішшю, нагрітою внаслідок «Е реакції рекомбінації, після каталізаторної системи переважно включений уловлювач грубих частинок. Уловлювач грубих частинок може бути при цьому виконаний таким чином, що, з одного боку, ефективно припинений винос блукаючих каталізаторних частинок, що відокремлюються, із пристрою рекомбінації і що, з іншого боку, в області уловлювача грубих частинок з'являється ефект змішування в газовій суміші, що протікає, із метою « гомогенізації температури. Уловлювач грубих частинок при цьому має такі параметри, що частинки малого 7-2 с розміру, як наприклад, аерозолі атмосфери можуть проникати вільно. Фільтрування аерозолей атмосфери при цьому не потрібне, зокрема, тому що за рахунок термофорезу або температурно індукованого відштовхування ;» на каталізаторній системі відкладення аерозолей у значній мірі уникається. Небезпека блокування за рахунок аерозолей тим самим надійно виключена так, що падіння тиску, зо заважає вільній конвекції в пристрої рекомбінації, також при тривалій експлуатації пристрою рекомбінації залишається малим. Пропускна здатність їх газової суміші через пристрій рекомбінації тим самим не погіршується також при тривалій експлуатації.
Уловлювач грубих частинок містить для цього переважно ряд прохідних отворів із середньою шириною зазору
Ме, щонайменше 0,1мм, переважно щонайменше 0,2мм і якнайбільше їмм. Уловлювач грубих частинок може бути - виконаний при цьому у вигляді одношарового перфорованого листа або також багатошарової ситової або 5р Волокнистої структури або також у вигляді комбінації обох. о Для обмеження поверхневих температур пристрою рекомбінації до діапазону значно нижче температури як запалювання газової суміші, що оточує пристрій рекомбінації, корпус переважно має ізолюючу оболонку. При цьому по типу виконання подвійної оболонки може бути передбачений повітряний зазор або також стійкий до температури і випромінювання ізолюючий матеріал. Для зменшення теплопередачі за рахунок випромінювання
Внутрішня поверхня корпусу до того ж може бути виконана дзеркальною.
Внутрішня поверхня може бути при цьому відшліфована таким чином, що виникає тривимірний ефект
Ф) відбитка, який, зокрема, у діапазоні температур більше, ніж 500"С утримує малу відповідну теплопередачу за ка рахунок випромінювання.
Для охолодження вихідної з пристрою рекомбінації газової суміші до температури значно нижче температури бо запалювання газової суміші, що оточує пристрій рекомбінації, після каталізаторної системи доцільно включена ділянка підмішування для підмішування атмосфери навколишнього середовища до газової суміші, що виходить із каталізаторної системи. Ділянка підмішування при цьому доцільно розташована на стороні течії після уловлювача грубих частинок. Для підмішування при цьому переважно в корпусі передбачений ряд щілинних отворів для підведення атмосфери навколишнього середовища до газової суміші, що протікає всередині 65 Корпусу.
Для особливо надійного запобігання небажаного запалювання газової суміші, що оточує пристрій рекомбінації, пристрій рекомбінації доцільно виконаний таким чином, що вихідна з каталізаторної системи, нагріта за рахунок рекомбінації водню газова суміш має температуру, нижче температури запалювання газової суміші, що оточує пристрій рекомбінації. Для цього після каталізаторної системи переважно підключений статичний змішувач, який обумовлює гомогенізацію або вирівнювання температури вихідної з каталізаторної системи газової суміші. Локально особливо сильно нагріті частинки газової суміші змішуються при цьому з локально особливо слабко нагрітими частинками газової суміші так, що високі максимальні температури уникаються.
Для особливо ефективної рекомбінації водню, що направляється в газовій суміші, каталізаторна система 7/0 Містить доцільно в якості каталітичне активного матеріалу платину іабо паладій. Доцільно каталізаторна система містить ряд приблизно пластинчастих каталізаторних тіл, причому відповідно два сусідні каталізаторних тіла розташовані на середній відстані одне від одного щонайменше 0,8см і якнайбільше Зсм. Для високої швидкості рекомбінації при малому об'ємі при цьому переважним чином кожне каталізаторне тіло покрите по обидві сторони каталізаторним матеріалом з утворенням реакційних поверхонь, причому газова суміш може /5 направлятися як через фронтальну сторону, так також і через зворотну сторону реакційної поверхні кожного каталізаторного тіла.
Каталізаторні тіла доцільно утримуються в загальному тримачі. Пристрій рекомбінації тим самим є таким, що виготовляється з особливо малими витратами на монтаж і установку. При цьому тримач має переважним чином хорошу теплопровідність так, що в області каталізаторної системи особливо простим чином забезпечене
Вирівнювання температури.
Для того, щоб особливо надійно підтримувати температуру вихідної з каталізаторної системи газової суміші нижче температури запалювання газової суміші, що оточує пристрій рекомбінації, каталізаторна система переважним чином розрахована для окислення тільки частини водню, що направляється в газовій суміші, переважно для окислення частини водню, що направляється в газовій суміші, менше 7095, переважно менше сч в ЗО.
Особливо надійна конвекційна течія всередині пристрою рекомбінації є досяжною за рахунок того, що в і) напрямку течії газової суміші корпус має довжину переважно щонайменше 0,4м, переважно, щонайменше м, і якнайбільше 2м.
Переваги, що досягаються винаходом, складаються, зокрема, з того, що за рахунок пристрою утримування «- зо полум'я, включеного перед каталізаторною системою, поширення полум'я, що з'являється внаслідок тепла, що звільняється при рекомбінації водню, у просторову область поза пристрою рекомбінації надійно уникається. За - рахунок відповідного вибору розмірів пристрою утримування полум'я при цьому можливо конструювання «- пристрою рекомбінації для особливо малої втрати тиску так, що пристрій рекомбінації може експлуатуватися у вільній конвекції і тим самим приводитися в дію простими засобами. За рахунок доцільним чином включеного ісе) з5 перед каталізаторною системою, переважно вмонтованого в пристрій утримування полум'я уловлювач осаду «г крім того надійно уникається винос блукаючих гарячих каталізаторних частинок, що відділяються, у просторовій області поза пристрою рекомбінацією. Безполуменева експлуатація пристрою рекомбінації в здатній до запалювання атмосфері є таким чином можливою при запобіганні небажаних запалень в просторовій області поза пристрою рекомбінації. «
Приклади виконання винаходу пояснюються в подальшому більш докладно за допомогою креслень. При в с цьому на фігурах показане:
Й Фігура 1 пристрій для рекомбінації водню в газовій суміші, Фігура 2 альтернативний пристрій для и?» рекомбінації водню в газовій суміші, Фігура З виріз ІІІ із фігури 2, і, Фігура 4 виріз ІМ із фігури 2.
Однакові деталі на усіх фігурах постачені однаковими посилальними позиціями. Пристрій 1 згідно з фігурою з 1 пристрій 1" згідно з фігурою 2 передбачений відповідно для рекомбінації водню в газовій суміші, а саме в їх атмосфері захисної оболонки не поданої більш докладно атомної електростанції у випадку аварії. Пристрій 1,1" для цього містить відповідно каталізаторну систему 2, в якій розміщений не поданим більш докладним чином ме) відповідний для рекомбінації водню каталітично активний матеріал на системі носія. В якості каталітично - активного матеріалу при цьому може бути передбачена, зокрема, суміш із благородних металів або також система плівок благородних металів. В якості благородного металу при цьому, зокрема, передбачена платина пи і/або паладій.
Кк Каталізаторна система 2 охоплює ряд приблизно пластинчастих, розташованих приблизно паралельно каталізаторних тіл З, які розташовані на відстані одне від одного щонайменше 0,8см і якнайбільше Зсм.
Каталізаторні тіла З можуть бути виконані при цьому у вигляді масивних пластин або також у вигляді засипки в дв пластинчастому носії.
Кожне каталізаторне тіло З покрито по обидві сторони каталізаторним матеріалом з утворенням реакційних (Ф, поверхонь, причому газова суміш є такою, що підводиться як Через фронтальну сторону, так також і через ка зворотну сторону реакційної поверхні кожного каталізаторного тіла 3. Для особливо простого монтажу каталізаторні тіла З утримуються в загальному кріпленні, виконаному у вигляді висувного блока з високою во теплопровідною здатністю.
Каталізаторна система 2 розташована в корпусі 4. Корпус 4 при цьому виконаний таким чином, що пристрій 1,17 у випадку експлуатації є таким, що протікає у вільній конвекції для газової суміші. Для цього корпус 4 утворює шахту вздовж в основному вертикального, позначеного стрілкою 6, переважного напрямку. Піднімальна сила, що з'являється внаслідок виділення тепла при рекомбінації газової суміші в області каталізаторної 65 системи 2, викликає у випадку експлуатації пристрою 1,1" перекомпенсацію падіння тиску напрямку для газової суміші так, що внаслідок дії димаря корпусу 4, виконаного у вигляді шахти, виникає проходження газової суміші через пристрій 1,1! без зовнішніх допоміжних або приводних засобів. Виконана у вигляді шахти частина корпусу 4 має при цьому висоту димаря між 0,5м і 2,5м для компенсації викликаних падінь тиску. Для особливо вигідного режиму конвекції корпус 4 має до того ж співвідношення висоти до глибини між 0,3 і 10.
Пристрій 1,1 виконаний таким чином, що також при високих температурах, що з'являються в області каталізаторної системи 2 внаслідок звільнення тепла при рекомбінації водню, запалювання здатної до запалювання газової суміші в області поза пристроєм 1, Г надійно уникається. Для цього каталізаторній системі 2 доданий у відповідність пристрій утримування полум'я 8. В прикладі виконання згідно з фігурою 1 пристрій утримування полум'я 8 виконаний у вигляді дротової сітки, що заключає цілком корпус 4. Альтернативно 7/0 може бути передбачений також перфорований лист.
У прикладі виконання згідно з фігурою 2 пристрій утримування полум'я 8 включено перед каталізаторною системою 2. При цьому пристрій утримування полум'я 8 розташований зі сторони потоку перед каталізаторною системою 2 таким чином, що його середня відстань щодо каталізаторної системи 2 складає менше, ніж 0,3м.
Обмежений каталізаторною системою 2 і пристроєм утримування полум'я 8 об'єм обмежує виникаюче там 7/5 полум'я таким чином до довжини полум'я, менше, ніж 0,Зм.
Пристрій утримування полум'я 8 в прикладі виконання згідно з фігурою 2 охоплює ряд полуменевих фільтрів 10, один із яких показаний на фігурі 3. Кожний полуменевий фільтр 10 виконаний в прикладі виконання у вигляді перфорованого металевого основного тіла 11, причому перфорація, як подано у вирізі на фігурі 4, звільняє для газової суміші ряд вхідних отворів 12. Основне тіло 11 при цьому покрито шаром 13 із волокнистої тканини, 20 зокрема, тканини з металевого волокна. Виконаний подібним чином полуменевий фільтр 10 сприяє додатково також гомогенізації газової суміші, що протікає через нього.
Перфорація металевого основного тіла 11 кожного полуменевого фільтра 10 може бути виконана, наприклад, круглою, щілеподібної або квадратної форми. Альтернативно можливі також і інші форми виконання перфорації.
Визначена всіма вхідними отворами 12 відносна вільна поверхня всіх полуменевих фільтрів 10 є щонайменше с 25 настільки великою, переважним чином приблизно від 1 до З разів більше, ніж вільний вхідний поперечний переріз каталізаторної системи 2. о
Для особливо великої поверхні кожного полуменевого фільтра 10 відповідне основне тіло 11 постачено різними складками і/або відбортовками, причому утворюється поперечний переріз, що має приблизно форму зірки. Ширина зазору вхідних отворів 12, утворених за рахунок перфорації основного тіла 11 полуменевого -(у де 30 фільтра 10, погоджена з очікуваною в розрахунковому випадку концентрацією водню. Для вибуховотехнічної розв'язки внутрішнього простору пристрою 1" щодо його навколишнього середовища при концентрації водню до в об'ємних 95 передбачена, наприклад, ширина зазору максимально 2мм. При концентрації водню в жш я розрахунковому випадку більше, ніж 10 об'ємних 95, на противагу цьому передбачена, наприклад, ширина зазору менше, ніж їмм. Ширина зазору перфорації металевого основного тіла 11 полуменевого фільтра 10 при цьому о вибрана таким чином, що осадження колоїдів або аерозолей на полуменевих фільтрах 10 у значній мірі «І уникається. Таким чином надійно уникається засмічення пристрою 1" при його експлуатації.
В якості подальшого розрахункового критерію при виборі параметрів ширини зазору вхідних отворів 12, передбачених у металевих основних тілах 11 полуменевих фільтрів 10, враховане те, що ріст тиску всередині корпусу 4 пристрою 1 у випадку запалювання наявної там газової суміші повинно залишатися меншим, ніж « приблизно 100гПа так, що небезпека для пристрою 1! надійно уникається. Для цього ширина зазору вхідних - с отворів 12 у металевих основних тілах 11 полуменевих фільтрів 10 вибрана так, що є достатній ц розвантажувальний поперечний переріз для випадку подібного запалювання. ,» У пристрій утримування полум'я 8 у прикладі виконання згідно з фігурою 2 вмонтований уловлювач осаду 14.
Для цього кожний полуменевий фільтр 10 виконаний таким чином, що частинки, які, як схематично подано на фігурі З, безпосередньо або через краплі рідини потрапляють у полуменевий фільтр 10, виконаний у с» поздовжньому перерізі М-образним, відкладаються в його області дна. При цьому можливо осаджена рідина потрапляє через вихідні отвори 15 у не подану більш докладно зливальну систему.
Ф Уловлювач осаду 14 містить крім того ряд уловлювальних листів 16, із яких відповідно один розташований - над вхідним каналом кожного полуменевого фільтра 10. Альтернативно або додатково уловлювач осаду 14 може також містити дротову сітку, розташовану при розгляді в напрямку течії газової суміші перед те каталізаторною системою 2. При виборі параметрів уловлювач осаду 14 відносно розміру частинок, що - уловлюються, враховане знання того, що по фізичних причинах насамперед каталізаторні частинки з розміром зерна більш, ніж 100мкм сприяють запалюванню газової суміші.
Винос блукаючих гарячих каталізаторних частинок, що відділяються із каталізаторної системи 2, більшою,
Ніж цей розмір зерна з корпусу 4 проти напрямку течії газової суміші надійно уникається уловлювачем осаду 14.
Уловлювач осаду 14, а також пристрій утримування полум'я 8 є такими, що охолоджуються газовою сумішшю,
ІФ) що втікає у корпус 4. ко Параметри каталізаторної системи 2 обрані таким чином, що в розрахунковому випадку окислюється тільки частина водню, менше, ніж 5095, що міститься в газовій суміші, що втікає в пристрій 1,1". Підвищення 60 температури в газовій суміші, яке результується зі звільненої за рахунок окислення кількості тепла, є тим самим тільки обмеженим. Температура вихідної з каталізаторної системи 2 газової суміші тим самим утримується помітно нижче температури запалювання атмосфери в оточенні пристрою 1,1.
Для подальшого обмеження виникаючої в газовій суміші максимальної температури, як подано на фігурі 2, в корпусі 4 після каталізаторної системи 2 в напрямку течії газової суміші розташований статичний змішувач 17. 65 Статичний змішувач 17, який містить, наприклад, ряд змішувальних пластин 18, служить при цьому для перемішування або завихрення газової суміші, що протікає. За рахунок подібного перемішування або завихрення досягається гомогенізація температури газової суміші по поперечному перерізі всередині корпусу 4. Внаслідок їх просторової близькості до каталізаторних тіл сильніше нагріті зони всередині газової суміші перемішуються при цьому з порівняно більш холодними внаслідок їх порівняно більшого просторового видалення від каталізаторних тіл зонами газової суміші. За рахунок цього досягається ефективне зниження температури максимально нагрітих ділянок всередині газової суміші так, що надійно досягається вихід за нижню границю граничних значень температури, що задаються, для газової суміші.
Всередині корпусу 4 після каталізаторної системи 2 включений уловлювач грубих частинок 20. Уловлювач грубих частинок 20, який в прикладі виконання згідно з фігурою 2 включений після статичного змішувача 17, 70 виконаний в прикладі виконання у вигляді тонкої дротової сітки. Сітка утворить прохідні отвори 21, причому розмір отвору дротової тканини з урахуванням втрати тиску пристрою 1,1 і необхідної потужності відділення обраний менше, ніж 800мкм. В якості подальшого розрахункового критерію при виборі розмірів отвору до того ж враховано, що на уловлювачі грубих частинок 20 не повинно відбуватися осадження колоїдів або аерозолей.
Уловлювач грубих частинок 20 вибирають із такими параметрами, що колоїди або аерозолі можуть проникати 7/5 Кількісно і без гідного нагадування про втрати осадження. Небезпека блокування внаслідок аерозолей або колоїдів, що відкладаються, таким чином надійно уникається. Пропускна здатність через пристрій 1, 1 і таким чином також при тривалій експлуатації не піддається впливу в гідному нагадування ступені. Розмір отворів уловлювача грубих частинок 20 складає при цьому більше, ніж О,їмм, зокрема, від 0,2мм до О,вмм.
Альтернативно уловлювач грубих частинок 20 може також містити систему послідовно розташованих дротових 2о сіток із великим розміром отворів комірки. У цьому випадку розмір отвору кожної дротової сітки може бути обраний також більше, ніж мм.
Після уловлювача грубих частинок 20 і таким чином також після каталізаторної системи 2 включена ділянка підмішування 24 для підмішування атмосфери навколишнього середовища до газової суміші, що виходить із каталізаторної системи 2. В області ділянки підмішування 24 корпус 4 містить до того ж ряд щілинних отворів сч ов 28. За рахунок підмішування атмосфери навколишнього середовища до газової суміші, що виходить із каталізаторної системи 2, її температура може надійно знижуватися до значення, нижче температури і) запалювання атмосфери навколишнього середовища.
В кінцевій області корпусу 4 пристрою 1,1" передбачений вихідний отвір 28 для газової суміші. При цьому вихідний отвір 28 розташовано збоку в корпусі 4 так, що при приблизно вертикальному розташуванні пристрою с ди 1,1 вихід газової суміші відбувається в приблизно горизонтальному напрямку. Вище вихідного отвору 28 корпус 4 постачений дахом корпусу 30. При цьому дах корпусу 30 служить в якості обмеження, що відводить краплі, для - пристрою 1,1" так, що також при експлуатації системи розбризкування вище пристрою 1,1! запобігається пряме «- потрапляння крапель рідини в пристрій 1,1". Вимивання каталізаторних частинок із каталізаторної системи 2 таким чином надійно уникається також при використанні подібної системи розбризкування. ісе)
Корпус 4 містить у прикладі виконання згідно з фігурою 2 ізолюючу оболонку 32. У прикладі виконання «Е ізолююча оболонка 32 виконана по типу виконання подвійної оболонки у вигляді повітряного зазору.
Альтернативно може бути також передбачений розташований між двома шарами оболонки теплостійкий і стійкий до випромінювання ізолюючий матеріал. Для зменшення теплопередачі за рахунок випромінювання від внутрішньої області корпусу 4 на його зовнішню область поверхня внутрішньої сторони ізолюючої оболонки 32 є « Шліфованою таким чином, що виникає ефект відбитка. Вихід випромінювання за рахунок ізолюючої оболонки 32 тв) с тим самим надійно уникається. За рахунок такого виконання ізолюючої оболонки 32, зокрема, в області . температур вище, ніж 500"С, відповідна теплопередача за рахунок випромінювання в значній мірі запобігається. а Постачений такою ізолюючою оболонкою 32 пристрій 1, М має при експлуатації в розрахунковому випадку зовнішню температуру свого корпусу значно менше, ніж 500"С. Запалення газової суміші, що оточує корпус 4, внаслідок високої зовнішньої температури корпусу тим самим надійно уникається. щ»
Ге»)
Claims (20)
1. Пристрій (1, 1) для рекомбінації водню в газовій суміші, що містить корпус (4), виконаний з - можливістю протікання газової суміші у режимі вільної конвекції, і розміщені в корпусі (4) каталізаторний щк пристрій (2) і пристрій (8) утримування полум'я, який відрізняється тим, що у пристрої (8) утримування полум'я виконано певну кількість призначених для втікання газової суміші вхідних отворів (12), середній розмір котрих становить від 0,2 мм до З мм.
2. Пристрій за п. 1, який відрізняється тим, що перед каталізаторною системою включений пристрій утримування полум'я. (Ф)
3. Пристрій за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що перед каталізаторною системою включений уловлювач ГІ осаду.
4. Пристрій за п. З, який відрізняється тим, що уловлювач осаду вмонтований у пристрій утримування во полум'я.
5. Пристрій за п. З або 4, який відрізняється тим, що уловлювач осаду є таким, що охолоджується газовою сумішшю, що втікає в корпус.
6. Пристрій за пп. 1 - 5, який відрізняється тим, що його корпус містить розташований вище вихідного отвору для газової суміші дах корпусу. 65
7. Пристрій за пп. 1 - б, який відрізняється тим, що вхідні отвори мають відповідно середній розмір якнайбільше 2 мм.
8. Пристрій за пп. 1 - 7, який відрізняється тим, що об'єм, обмежений каталізаторною системою і пристроєм утримування полум'я, обмежує полум'я до довжини полум'я якнайбільше 0,3 м.
9. Пристрій за пп. 1 - 8, який відрізняється тим, що середня відстань пристрою утримування полум'я щодо каталізаторної системи складає якнайбільше 0,3 м.
10. Пристрій за пп. 1 - 9, який відрізняється тим, що після каталізаторної системи включений уловлювач грубих частинок.
11. Пристрій за п. 10, який відрізняється тим, що уловлювач грубих частинок містить безліч прохідних отворів із середньою шириною зазору щонайменше 0,1 мм, переважно щонайменше 0,2 мм і якнайбільше 1 мм. 70
12. Пристрій за пп. 1 - 11, який відрізняється тим, що корпус має ізолюючу оболонку.
13. Пристрій за пп. 1 - 12, який відрізняється тим, що після каталізаторної системи включена ділянка підмішування для підмішування атмосфери навколишнього середовища до газової суміші, що виходить із каталізаторної системи.
14. Пристрій за пп. 1 - 13, який відрізняється тим, що після каталізаторної системи підключений статичний 7/5 Змішувач.
15. Пристрій за пп. 1 - 14, який відрізняється тим, що каталізаторна система містить як каталітичний активний матеріал платину і/або паладій.
16. Пристрій за пп. 1 - 15, який відрізняється тим, що каталізаторна система містить ряд приблизно пластинчастих каталізаторних тіл, причому відповідно два сусідні каталізаторних тіла розташовані на середній відстані одне від одного щонайменше 0,8 см і якнайбільше З см.
17. Пристрій за п. 16, який відрізняється тим, що кожне каталізаторне тіло покрите по обидві сторони каталізаторним матеріалом з утворенням реакційної поверхні, причому газова суміш є такою, що направляється як через фронтальну сторону, так і через зворотну сторону реакційної поверхні кожного каталізаторного тіла.
18. Пристрій за п. 16 або 17, який відрізняється тим, що каталізаторні тіла утримуються в загальному тримачі сч ов З заданою теплопровідністю, зокрема у висувному блоці.
19. Пристрій за пп. 1 - 18, який відрізняється тим, що каталізаторна система розрахована для окислення і) тільки частини водню, що направляється в газовій суміші, переважно для окислення частини водню, що направляється в газовій суміші, менше ніж 50905.
20. Пристрій за пп. 1 - 19, який відрізняється тим, що його корпус у напрямку течії газової суміші має - зо довжину щонайменше 0,4 м, переважно, щонайменше 1 м і якнайбільше 2 м. « «- (Се) «
- . и? щ» (о) - щ» - іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19704608A DE19704608C1 (de) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | Vorrichtung zur Rekombination von Wasserstoff in einem Gasgemisch |
| PCT/EP1998/000430 WO1998035356A1 (de) | 1997-02-07 | 1998-01-27 | Vorrichtung zur rekombination von wasserstoff in einem gasgemisch |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA46141C2 true UA46141C2 (uk) | 2002-05-15 |
Family
ID=7819561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA99084484A UA46141C2 (uk) | 1997-02-07 | 1998-01-27 | Пристрій для рекомбінації водню в газовій суміші |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6356613B1 (uk) |
| EP (1) | EP0958579B1 (uk) |
| JP (1) | JP3537449B2 (uk) |
| KR (1) | KR100503816B1 (uk) |
| CN (1) | CN1244945A (uk) |
| CA (1) | CA2280617C (uk) |
| DE (2) | DE19704608C1 (uk) |
| ES (1) | ES2195320T3 (uk) |
| ID (1) | ID22051A (uk) |
| RU (1) | RU2188471C2 (uk) |
| UA (1) | UA46141C2 (uk) |
| WO (1) | WO1998035356A1 (uk) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2782278B1 (fr) * | 1998-08-17 | 2000-09-15 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif anti-deflagration de recombineur d'hydrogene par catalyse |
| DE19852953C1 (de) * | 1998-11-17 | 2000-03-30 | Forschungszentrum Juelich Gmbh | Katalysatorelement für einen Rekombinator zum effektiven Beseitigen von Wasserstoff aus Störfallatmosphären |
| DE19852951C2 (de) * | 1998-11-17 | 2002-07-11 | Forschungszentrum Juelich Gmbh | Rekombinator zum effektiven Beseitigen von Wasserstoff aus Störfallatmosphären |
| DE19914814C1 (de) * | 1999-03-31 | 2000-12-14 | Siemens Ag | Rekombinationseinrichtung und Verfahren zur katalytischen Rekombination von Wasserstoff und/oder Kohlenmonoxid mit Sauerstoff in einem Gasgemisch |
| US6902709B1 (en) * | 1999-06-09 | 2005-06-07 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Hydrogen removing apparatus |
| DE19929765A1 (de) | 1999-06-29 | 2001-01-11 | Siemens Ag | Reinigungseinrichtung für Rauchgas |
| US7455818B2 (en) * | 2002-10-02 | 2008-11-25 | Areva Np Gmbh | Method for treating a flow of gas and gas treatment system |
| CN103383867B (zh) * | 2012-05-04 | 2017-05-17 | Ceracomb株式会社 | 控制核反应堆中氢气的被动式自催化复合器及其使用方法 |
| CN102750995A (zh) * | 2012-07-12 | 2012-10-24 | 中国核动力研究设计院 | 核电厂非能动氢复合器催化板在役检查方法 |
| WO2014025446A1 (en) * | 2012-08-06 | 2014-02-13 | Pratt & Whitney Rocketdyne, Inc. | Contained flare system for post loss-of-coolant accident mitigation |
| RU2548412C2 (ru) * | 2013-08-26 | 2015-04-20 | Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг" | Устройство для выведения водорода из бескислородных газовых сред |
| KR20150045032A (ko) * | 2013-10-17 | 2015-04-28 | 한국원자력연구원 | 가연성 기체 연소 제어기 |
| CN105556613B (zh) | 2013-11-26 | 2018-01-05 | 阿科姆工程合资(控股)公司 | 一种消氢系统及其使用方法 |
| KR101566633B1 (ko) | 2014-08-06 | 2015-11-10 | 한국원자력연구원 | 피동형 수소재결합기의 수소연소저감장치 |
| FR3025857B1 (fr) * | 2014-09-11 | 2017-04-21 | Air Liquide | Station de fourniture d'hydrogene |
| KR101646766B1 (ko) * | 2014-10-24 | 2016-08-10 | 한국수력원자력 주식회사 | 피동촉매형 수소재결합기 및 이의 자연발화 방지방법 |
| CN105390168B (zh) * | 2015-10-23 | 2017-08-25 | 中国船舶重工集团公司第七一八研究所 | 具有防爆功能的消氢单元 |
| CN105895185B (zh) * | 2016-06-20 | 2018-05-04 | 南华大学 | 一种以超临界二氧化碳为工质的颗粒脱除器 |
| US10839966B2 (en) * | 2017-05-10 | 2020-11-17 | Westinghouse Electric Company Llc | Vortex driven passive hydrogen recombiner and igniter |
| RU2670430C1 (ru) * | 2017-11-30 | 2018-10-23 | Акционерное Общество "Российский Концерн По Производству Электрической И Тепловой Энергии На Атомных Станциях" (Ао "Концерн Росэнергоатом") | Способ обеспечения водородной взрывобезопасности атомной электростанции |
| RU194638U1 (ru) * | 2019-10-16 | 2019-12-18 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" | Автокаталитический рекомбинатор водорода и кислорода |
Family Cites Families (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2403188A (en) * | 1942-06-17 | 1946-07-02 | Mccollum Thelma | Heating apparatus |
| US2420599A (en) * | 1944-02-04 | 1947-05-13 | Shand And Jurs Company | Flame arrester |
| US2945794A (en) * | 1952-11-18 | 1960-07-19 | Charles E Winters | Neutronic reactor operational method and core system |
| US3660041A (en) * | 1968-10-29 | 1972-05-02 | Gen Electric | Burner-flame arrester for burning off-gas from a boiling water reactor power plant |
| US3679372A (en) * | 1969-04-09 | 1972-07-25 | Gen Electric | Off-gas burner system |
| CH542403A (de) * | 1971-08-25 | 1973-09-30 | Sulzer Ag | Brenner zum Abfackeln von Gas |
| DE2231557A1 (de) * | 1972-06-28 | 1974-01-17 | Rheinstahl Ag | Reaktor fuer katalytische gasphaseoxydation |
| US4228132A (en) * | 1973-08-10 | 1980-10-14 | Westinghouse Electric Corp. | Hydrogen-oxygen recombiner |
| US3892519A (en) * | 1974-04-15 | 1975-07-01 | Zink Co John | Liquid bubble screen seal for controlling combustible gases |
| AR207091A1 (es) * | 1975-09-29 | 1976-09-09 | Westinghouse Electric Corp | Disposicion de camara de combustion para turbina de gas |
| US4082497A (en) * | 1976-03-29 | 1978-04-04 | Ex-Cell-O Corporation | High capacity quiet burner for hot air heating system |
| US4226675A (en) * | 1977-05-23 | 1980-10-07 | Comsip Delphi, Inc. | Method and apparatus for monitoring and measuring a gas |
| DE2758819A1 (de) * | 1977-12-30 | 1979-07-12 | Hoechst Ag | Verfahren und vorrichtung zum einleiten von explosiblen gasen in einen brennraum |
| US4374649A (en) * | 1981-02-12 | 1983-02-22 | Burns & Roe, Inc. | Flame arrestor |
| DE3143989C1 (de) * | 1981-11-05 | 1983-02-03 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Kernkraftwerk mit einem Sicherheitsbehaelter |
| JPS60411A (ja) * | 1983-06-16 | 1985-01-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | レ−ザモジユ−ル装置 |
| US4842811A (en) * | 1985-02-05 | 1989-06-27 | Westinghouse Electric Corp. | Method for preventing oxygen corrosion in a boiling water nuclear reactor and improved boiling water reactor system |
| US4780271A (en) * | 1985-10-02 | 1988-10-25 | Westinghouse Electric Corp. | Process and apparatus for burning gases containing hydrogen and for cooling resulting combustion gases |
| US4741879A (en) * | 1986-06-10 | 1988-05-03 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Catalytic igniters and their use to ignite lean hydrogen-air mixtures |
| DE3727207A1 (de) * | 1987-08-14 | 1989-02-23 | Siemens Ag | Vorrichtung zur rekombination von wasserstoff und sauerstoff |
| DE3816012A1 (de) * | 1987-08-14 | 1989-11-16 | Siemens Ag | Vorrichtung zur rekombination von wasserstoff und sauerstoff |
| ES2046361T3 (es) * | 1988-04-18 | 1994-02-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Central nuclear con una envoltura de seguridad. |
| EP0437436A1 (de) * | 1988-06-14 | 1991-07-24 | WIESEMES, Johannes | Verfahren und vorrichtung zur beseitigung von brennbaren gasgemischen in einem gasraum |
| DE3826503A1 (de) * | 1988-08-04 | 1990-02-08 | Kernforschungsanlage Juelich | Metallschichtsystem zur beseitigung von wasserstoff aus einem gasgemisch |
| DE3909540A1 (de) * | 1989-03-22 | 1990-09-27 | Nis Ingenieurgesellschaft Mbh | Vorrichtung zur rekombination von wasserstoff aus einem wasserstoffhaltigen gasgemisch |
| DE4003833A1 (de) * | 1990-01-08 | 1991-07-11 | Grs Ges Fuer Reaktorsicherheit | Vorrichtung zur entfernung von wasserstoff aus einem wasserstoff, sauerstoff, dampf und aerosole enthaltenden gasgemisch |
| DE4015228A1 (de) | 1990-05-11 | 1991-11-14 | Siemens Ag | Vorrichtung fuer die rekombination von wasserstoff und sauerstoff sowie verwendung der vorrichtung |
| DE4040734A1 (de) * | 1990-06-21 | 1992-01-02 | Siemens Ag | Verfahren und einrichtung zur oxidation von wasserstoff |
| DE4125085A1 (de) * | 1991-07-29 | 1993-02-04 | Siemens Ag | Verfahren und geraet zum rekombinieren und/oder zuenden von wasserstoff, enthalten in einem h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)-luft-dampf-gemisch, insbesondere fuer kernkraftwerke |
| DE4221692A1 (de) * | 1992-07-02 | 1994-01-05 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Ermittlung eines Gemischanteils eines Gasgemisches |
| US5512250A (en) * | 1994-03-02 | 1996-04-30 | Catalytica, Inc. | Catalyst structure employing integral heat exchange |
| DE4428956C1 (de) * | 1994-08-16 | 1996-08-22 | Forschungszentrum Juelich Gmbh | Katalysatorvorrichtung zur Beseitigung von Wasserstoff |
| US5718573A (en) * | 1994-12-27 | 1998-02-17 | Carrier Corporation | Flashback resistant burner |
| US5641282A (en) * | 1995-02-28 | 1997-06-24 | Gas Research Institute | Advanced radiant gas burner and method utilizing flame support rod structure |
| AU7273496A (en) * | 1995-10-31 | 1997-05-22 | Atomic Energy Of Canada Limited | Passive emergency hydrogen mitigation system for water-cooled nuclear reactors |
-
1997
- 1997-02-07 DE DE19704608A patent/DE19704608C1/de not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-01-27 JP JP53370898A patent/JP3537449B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-01-27 WO PCT/EP1998/000430 patent/WO1998035356A1/de active IP Right Grant
- 1998-01-27 ID IDW990826A patent/ID22051A/id unknown
- 1998-01-27 DE DE59807964T patent/DE59807964D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-27 CA CA002280617A patent/CA2280617C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-27 UA UA99084484A patent/UA46141C2/uk unknown
- 1998-01-27 KR KR10-1999-7007134A patent/KR100503816B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-01-27 RU RU99119106/06A patent/RU2188471C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-01-27 EP EP98907996A patent/EP0958579B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-27 CN CN98802068A patent/CN1244945A/zh active Pending
- 1998-01-27 ES ES98907996T patent/ES2195320T3/es not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-08-09 US US09/370,249 patent/US6356613B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19704608C1 (de) | 1998-06-10 |
| WO1998035356A1 (de) | 1998-08-13 |
| DE59807964D1 (de) | 2003-05-22 |
| EP0958579A1 (de) | 1999-11-24 |
| JP3537449B2 (ja) | 2004-06-14 |
| KR100503816B1 (ko) | 2005-07-27 |
| KR20000070869A (ko) | 2000-11-25 |
| RU2188471C2 (ru) | 2002-08-27 |
| CN1244945A (zh) | 2000-02-16 |
| CA2280617A1 (en) | 1998-08-13 |
| JP2001510567A (ja) | 2001-07-31 |
| CA2280617C (en) | 2007-05-29 |
| EP0958579B1 (de) | 2003-04-16 |
| ID22051A (id) | 1999-08-26 |
| US6356613B1 (en) | 2002-03-12 |
| ES2195320T3 (es) | 2003-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA46141C2 (uk) | Пристрій для рекомбінації водню в газовій суміші | |
| ES2246846T3 (es) | Dispositivo de recombinacion. | |
| US3964887A (en) | Radioactive gas standby treatment apparatus with high efficiency rechargeable charcoal filter | |
| RU2010598C1 (ru) | Устройство для удаления водорода из смеси газов, содержащей водород, кислород, пар и аэрозоли | |
| JP3486663B2 (ja) | 水素と酸素とを再結合するための特に原子力発電所用の触媒系および再結合装置 | |
| JP6289456B2 (ja) | 格納容器と圧力逃がしシステムを備えた原子力設備 | |
| EP2229681B1 (de) | Rekombinatorelement | |
| KR200464123Y1 (ko) | 피동형 자동촉매 재결합기 | |
| JPH0633794A (ja) | ガスの浄化と調節システム | |
| PL133095B1 (en) | Apparatus for catalytically purifying exhaust gases from diesel engines | |
| JP7419539B2 (ja) | 排気ガス処理システム及び装置 | |
| CN110383393A (zh) | 催化复合器和过滤装置 | |
| UA62022C2 (en) | Catalytic element for recombining hydrogen and/or carbon monoxide with oxygen and method of its recombination | |
| KR101478738B1 (ko) | 수증기 저감부가 장착된 피동 촉매 결합기 | |
| CN114069149A (zh) | 电池系统和具有电池系统的机动车 | |
| DE60027503T2 (de) | Vorrichtung zur Entfernung von Wasserstoff | |
| JP3566303B2 (ja) | 原子炉のコンテインメント内における水素と酸素との反応開始方法及び装置 | |
| DE4428956C1 (de) | Katalysatorvorrichtung zur Beseitigung von Wasserstoff | |
| KR20000064828A (ko) | 수소 가스를 함유한 공기의 처리장치 | |
| EA042344B1 (ru) | Ядерный реактор с тяжелым жидкометаллическим теплоносителем | |
| JP2004117102A (ja) | デブリ捕捉機構 | |
| WO2003081143A1 (en) | Gas appliance with flash suppressor | |
| KR20150045399A (ko) | 가연성 기체 연소 제어기 | |
| PL109477B2 (en) | Device for oxidizing ammonia |