UA125543C2 - Холоднокатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення - Google Patents

Холоднокатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення Download PDF

Info

Publication number
UA125543C2
UA125543C2 UAA202003200A UAA202003200A UA125543C2 UA 125543 C2 UA125543 C2 UA 125543C2 UA A202003200 A UAA202003200 A UA A202003200A UA A202003200 A UAA202003200 A UA A202003200A UA 125543 C2 UA125543 C2 UA 125543C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel sheet
rolled
cold
heat
treated steel
Prior art date
Application number
UAA202003200A
Other languages
English (en)
Inventor
Канйін Чжу
Канйин ЧЖУ
Астрід Перлад
Астрид Перлад
Коралі Цзун
Корали ЦЗУН
Фредерік Кеґель
Фредерик КЕГЕЛЬ
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA125543C2 publication Critical patent/UA125543C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/10—Spot welding; Stitch welding
    • B23K11/11—Spot welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/10—Spot welding; Stitch welding
    • B23K11/11—Spot welding
    • B23K11/115—Spot welding by means of two electrodes placed opposite one another on both sides of the welded parts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/16—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/16—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded
    • B23K11/163—Welding of coated materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/16—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded
    • B23K11/163—Welding of coated materials
    • B23K11/166—Welding of coated materials of galvanized or tinned materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B15/043—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/18—Layered products comprising a layer of metal comprising iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/006—Vehicles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12757—Fe
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Винахід належить до холоднокатаного і термообробленого сталевого листа, одержаного зі сталі, яка характеризується композицією, що містить, мас. %: С 0,03-0,25, Mn 3,5-8, Si 0,5-2,0, Al 0,03-2,0, Ti <0,080, Nb <0,080, V <0,2, V+Ti+Nb >0,01, S <0,010, P <0,020, N <0,008 і необов'язково містить один або кілька наступних елементів, у мас. %: Mo 0,1-0,5, Cr 0,01-1, B 0,0005-0,004, решта є залізом і неминучими домішками, одержаними в результаті плавлення, причому згаданий холоднокатаний сталевий лист має мікроструктуру, що складається з (в частках поверхні): від 10 до 30 % залишкового аустеніту, при цьому згаданий залишковий аустеніт присутній у вигляді плівок, які характеризуються аспектним відношенням щонайменше 3, і у вигляді мартенситно-аустенітних острівців, при цьому менше, ніж 8 % таких мартенситно-аустенітних острівців мають розмір більший 0,5 мкм, найбільше 1 % свіжого мартенситу, щонайбільше 50 % відпущеного мартенситу і регенерованого мартенситу, який включає виділення щонайменше одного елемента з числа ніобію, титану і ванадію. Винахід також належить до способу його виготовлення.

Description

аустенітних острівців мають розмір більший 0,5 мкм, найбільше 1 95 свіжого мартенситу, щонайбільше 5095 відпущеного мартенситу і регенерованого мартенситу, який включає виділення щонайменше одного елемента з числа ніобію, титану і ванадію.
Винахід також належить до способу його виготовлення.
Винахід стосується високоміцного сталевого листа, який характеризується високими пластичністю і деформованістю і до способу одержання такого сталевого листа.
Як це відомо, для виготовлення різних видів продукції, таких як-от деталей елементів кузова і панелей кузова механічних транспортних засобів, використовують листи, виготовлені з ЮР (двофазні) сталей або ТЕР (с пластичністю, наведеною перетворенням) сталей.
Для зменшення маси автомобіля і покращення коефіцієнта корисної дії за паливом з урахуванням глобального збереження навколишнього середовища бажано мати листи, які характеризуються покращеними границями текучості на розтяг і міцності на розтяг. Але такі листи також повинні мати відповідну пластичність і штампованість а, більш конкретно, хорошу придатність до відбортовування внутрішніх крайок.
Тому призначення винаходу полягає в пропозиції сталевого листа, який досягає границі текучості на розтяг, яка становить щонайменше 750 МПа, границі міцності на розрив, яка становить щонайменше 1000 МПа, рівномірного відносного подовження, яке становить щонайменше 12 9б5, і коефіцієнта збільшення отвору, який становить щонайменше 20 95.
Досягнення мети винаходу домагаються в результаті пропозиції сталевого листа, відповідного пункту 1 формули винаходу. Сталевий лист також може мати характеристики з п. 2-12 формули винаходу. Досягнення ще однієї мети домагаються в результаті пропозиції способу, відповідного пункту 13 формули винаходу, спосіб також може включати характеристики будь-якого з п. 14-15 формули винаходу. Досягнення ще однієї мети досягають в результаті пропозиції способу, відповідного п. 17 формули винаходу.
Далі винахід буде описаний детально і проілюстрований з використанням необмежувальних прикладів.
Нижче в цьому винаході Ае1 позначає рівноважну температуру перетворення, нижче якої аустеніт є повністю нестабільним, АеЗ позначає рівноважну температуру перетворення, вище якої аустеніт є повністю стабільним, Аг3 позначає температуру, до якої мікроструктура залишається повністю аустенітною при охолодженні, ТО позначає температуру, вище якої цементит стає розчиненим при нагріванні, а М5 позначає температуру початку мартенситного перетворення, тобто, температуру, при якій при охолодженні аустеніт починає перетворюватися на мартенсит.
Зо Всі рівні процентного вмісту для композицій представлені в масових відсотках (мас. 9б), якщо тільки не буде вказуватися на інше.
Композиція сталі, відповідної винаходу, містить в масових відсотках: 00396 «х С ох 0,25 96 для забезпечення задовільної міцності і покращення стабільності залишкового аустеніту, що необхідно для одержання достатнього відносного подовження.
Переважно вміст вуглецю більше або дорівнює 0,1 95. У разі надмірно високого рівня вмісту вуглецю гарячекатаний лист буде надмірно твердим для холодної прокатки, а зварюваність буде недостатньою. У разі вмісту вуглецю менше 0,03 95, границя міцності на розтяг не досягне цільових значень. 3,596 - Мп ох 895 для забезпечення задовільної міцності і досягнення стабілізації щонайменше частини аустеніту для одержання достатнього відносного подовження. Нижче 3,590 кінцева структура характеризується недостатньою часткою залишкового аустеніту і недостатнім рівнем вмісту Мп у залишковому аустенітів результаті чого не досягається бажана комбінація пластичності і міцності. Максимум визначають так, щоб уникнути виникнення проблем, пов'язаних з ліквацією, які є шкідливими для пластичності. Переважно вміст вуглецю більший або дорівнює 3,7 Об. 0,59 5і«к2,090і0,03 905 « А « 2,0 95. Згідно з винаходом б5І і АІ разом відіграють важливу роль: кремній уповільнює утворення виділень цементиту при охолодженні нижче рівноважної температури перетворення Ае3. Тому додавання 5і у кількості, яка становить щонайменше 0,5 95, сприяє стабілізації достатньої кількості залишкового аустеніту. 5і, крім того, забезпечує одержання твердо-розчинного зміцнення і уповільнює утворення карбідів під час проходження перерозподілу вуглецю з мартенситу у аустеніт, що відбувається в результаті стадії безпосереднього повторного нагрівання і витримування, яка проводиться після проходження часткового мартенситного перетворення. При надмірно високому вмісті на поверхні утворюються оксиди кремнію, що погіршує придатність сталі до нанесення покриття. Тому вміст і є меншим або рівним 2,0 95.
Алюміній є елементом, дуже ефективний для розкислювання сталі в рідкій фазі під час проведення розробки. На додаток до цього, АЇ є елементом, що сприяє утворенню альфа-фази, який збільшує температури Аеї1 і АеЗ3 сталі. Таким чином, внаслідок додавання щонайменше 0,03 95 АІ міжкритичний домен (тобто, між Ае1 і Ае3) знаходиться в температурному діапазоні, 60 який сприяє перерозподілу Мп в аустеніті відповідно до більш докладного опису винаходу,
представленого нижче. Вміст А! не перевищує 2,0 9о, переважно не перевищує 1,2 95, для того щоб уникнути появи включень, виникнення проблем, пов'язаних з окисленням, і забезпечення зміцнюваності матеріалу.
Сталь, відповідна винаходу, має містити щонайменше один елемент, який обирається з числа ніобію, титану і ванадію, при сумарному рівні вмісту, який становить щонайменше 0,01 95.
Таке додавання уможливить зміцнення регенерованого мартенситу в результаті накладення обмежень на зростання мартенситних рейок в результаті утворення виділень.
МО « 0,080 95 може бути доданий для подрібнення аустенітних зерен під час проведення гарячої прокатки і для одержання дисперсійного зміцнення. В одному переважному варіанті здійснення мінімальна кількість доданого ніобію становить 0,010 95. Додавання вище 0,080 95 не забезпечує одержання границі текучості на розтяг, відносного подовження і коефіцієнта збільшення отвору на бажаному рівні.
Ті х 0,080 95 може бути доданий для одержання дисперсійного зміцнення. В одному переважному варіанті здійснення мінімальна кількість доданого титану становить 0,010 95.
Однак, при його кількості, яка є більшою або рівною 0,080 95, не забезпечується одержання границі текучості на розтяг, відносного подовження і коефіцієнта збільшення отвору на бажаному рівні.
М ох 0,295 може бути доданий для одержання дисперсійного зміцнення. В одному переважному варіанті здійснення мінімальна кількість доданого ванадію становить 0,010 95.
Однак, при його кількості, яка є більшою або рівною 0,2 95, не забезпечується одержання границі текучості на розтяг, відносного подовження і коефіцієнта збільшення отвору на бажаному рівні.
Рештою композиції сталі є залізо і домішки, які являють собою результат плавки. В цьому відношенні Мі, Си, 5, Р ії М щонайменше розглядаються в якості залишкових елементів, які є неминучими домішками. Тому рівні їх вмісту становлять менше, ніж 0,05 95 для Мі, 0,03 95 для
Си, 0,010 95 для 5, 0,020 95 для Р. і 0,008 95 для М.
До композиції сталі, відповідної винаходу, необов'язково можуть бути додані деякі елементи: 0195 «х Мо «х 0,5 95. Молібден збільшує прогартованість, стабілізує залишковий аустеніт, зменшуючи, таким чином, розкладання аустеніту під час перерозподілу і зменшує осьову
Зо ліквацію, яка може являти собою результат високого вмісту марганцю, і є шкідливою для коефіцієнта збільшення отвору. Крім того, Мо сприяє подрібненню структури. Вище 0,5 95 додавання Мо є дорогим і неефективним з урахуванням властивостей, одержання яких домагаються. 00195 «х Стос 195 для затримування розчинення карбідів і стабілізації залишкового аустеніту. Допускається максимум 190 хрому, вище відзначається ефект насичення, і додавання хрому є як марним, так і дорогим. 0,0005 Фо « В « 0,004 95 для збільшення загартованості сталі.
Переважно композиція сталі є такою, що сталь характеризується вуглецевим еквівалентом
Сед, меншим або рівним 0,4 95, при цьому вуглецевий еквівалент визначають у вигляді Сед-:Со9ю я- Зідв/55--СтУв/20--Мпов/19 - АІдв/18-42,2 и Роб - 3,247 Во - 0,133 " Мпоь " Моб.
Далі буде описана мікроструктура холоднокатаного і термообробленого сталевого листа, відповідного винаходу.
Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист має структуру, що складається з (у поверхневих часткових концентраціях): від 10 95 до 30 95 залишкового аустеніту, при цьому згаданий залишковий аустеніт присутній у вигляді плівок, які характеризуються аспектним відношенням, яке становить щонайменше 3, і у вигляді мартенситно-аустенітних острівців (так званих острівців МА), причому менше 8 95 таких острівців МА мають розмір, який перевищує 0,5 мкм, щонайбільше 1 95 свіжого мартенситу, щонайбільше 50 95 відпущеного мартенситу і регенерованого мартенситу, який містить виділення щонайменше одного елемента, обраного з ніобію, титану і ванадію.
Частки поверхні і аспектне відношення визначають з використанням наступного методу: зразок відрізують від холоднокатаного і термообробленого сталевого листа, полірують і декапірують з використанням відомого реагенту, щоб виявити мікроструктуру. Після цього поперечний переріз розглядають з використанням оптичного або сканувального електронного мікроскопа, наприклад, з використанням сканувального електронного мікроскопа з автоемісійною гарматою ("АЕГ-СЕМ") при збільшенні, більшому, ніж 5000хХ, у поєднанні з пристроєм дифракційного зворотного розсіювання електронів (ДЗРЕ") ї з просвічуваної бо електронної мікроскопії (ПЕМ).
Визначення частки поверхні кожного компонента виконується з допомогою аналізу зображення за допомоги відомого методу. Частка залишкового аустеніту визначається, наприклад, шляхом дифракції рентгенівських променів (ХК).
Мікроструктура холоднокатаного і термообробленого сталевого листа містить щонайменше 95 аустеніту, який при кімнатній температурі є залишковим аустенітом. У разі якщо частка поверхні становить щонайменше 10 95, залишковий аустеніт дає свій внесок у збільшення пластичності. Вище 30 95 необхідний рівень коефіцієнта збільшення отвору НЕК, відповідного документу ІБО 16630:2009 становить менш ніж 20 95.
Залишковий аустеніт присутній у вигляді плівок, які характеризуються аспектним 10 відношенням, яке становить щонайменше 3, і у вигляді острівців МА (мартенситно-аустенітних), причому менш ніж 8 95 таких острівців МА мають розмір, який перевищує 0,5 мкм.
Для одержання необхідного рівня коефіцієнта збільшення отвору НЕК, відповідного документу ІЗО 16630:2009 мають бути додержані конкретне мінімальне значення аспектного відношення для плівок залишкового аустеніту і максимальний рівень процентного вмісту острівців МА, які мають розмір, що перевищує 0,5 мкм.
В одному переважному варіанті здійснення холоднокатаний і термооброблений сталевий лист, відповідний винаходу, є таким, що відношення між поверхневими частками острівців МА, які мають розмір більше 0,5 мкм, і аустенітною плівкою не перевищувало б 1,0 або не перевищувало 0,5.
У ще одному переважному варіанті здійснення холоднокатаний і термооброблений сталевий лист, відповідний винаходу, є таким, що менше, ніж 5 95 таких острівців МА мають розмір більше 0,5 мкм.
У ще одному переважному варіанті здійснення холоднокатаний і термооброблений сталевий лист, відповідний винаходу, є таким, що частка поверхні аустенітних плівок, які характеризуються аспектним відношенням, яке перевищує 3, становила б щонайменше 5 95.
Мікроструктура холоднокатаного і термообробленого сталевого листа містить щонайбільше 195 свіжого мартенситу і щонайбільше 50 95 відпущеного мартенситу. Дійсно, поверхнева частка відпущеного мартенситу, яка становить понад 5095, приводила б до одержання рівномірного відносного подовження, яке не перевищує 12 95.
Зо У ще одному переважному варіанті здійснення холоднокатаний і термооброблений сталевий лист, відповідний винаходу, є таким, що частка поверхні аустенітних плівок, які характеризуються аспектним відношенням, що перевищує 3, становила б щонайменше 1 95.
Мікроструктура холоднокатаного і термообробленого сталевого листа містить регенерований мартенсит, який включає виділення щонайменше одного елемента, обраного з числа ніобію, титану і ванадію. У разі відсутності таких виділень марка сталі не може досягати мінімального значення границі міцності на розрив, яке є метою винаходу.
Відпущений мартенсит є мартенситом, одержаним при охолодженні після проведення другого відпалу і після цього відпущеним під час проведення стадії відпускання; регенерований мартенсит є мартенситом, одержаним при охолодженні після проведення першого відпалу і після цього регенерованим під час проведення другого відпалу.
Регенерований мартенсит можна відрізнити від відпущеного і свіжого мартенситу на поперечному перерізі, підданому поліруванню і декапіруванню з використанням відомого самого по собі реагенту, наприклад, реагенту ніталю, при спостереженні з використанням сканувальної електронної мікроскопії (СЕМ) і дифракції зворотного розсіяння електронів (ДЗРЕ).
Сталевий лист, відповідний винаходу, може бути виготовлений з використанням будь-якого належного способу виготовлення і фахівці у відповідній галузі техніки можуть визначити цей спосіб. Однак, переважним є використання способу, відповідного винаходу, який включає наступні стадії:
Гарячекатана сталь, яка має товщину в діапазоні, наприклад, від 1,8 до б мм, може бути виготовлена в результаті розливання сталі, яка характеризується композицією, відповідною вищезазначеній, з одержанням сляба, повторного нагрівання сляба при температурі Т повторного нагрівання, В ДІапазоні між 11502 і 13002, і гарячої прокатки повторно нагрітого сляба, при цьому температура чистової прокатки є більшою, ніж АгЗ3, для одержання гарячекатаної сталі.
Температура чистової прокатки переважно становить щонайбільше 10002С щоб уникнути укрупнення аустенітних зерен.
Після цього гарячекатану сталь охолоджують зі швидкістю охолодження, наприклад, в діапазоні між 12С/с і 1202С/с, і змотують в рулон при температурі Т змотування в рулон, В ДІапазоні між 202С і 60026.
Після проведення змотування в рулон лист піддають травленню.
Після цього гарячекатаний сталевий лист піддають відпалу для покращення прогартованості при холодній прокатці і в'язкості гарячекатаного сталевого листа і одержання гарячекатаного і відпаленого сталевого листа, який є відповідним для використання у виробництві холоднокатаного і термообробленого сталевого листа, який має високі механічні властивості, зокрема, високу міцність і високу пластичність.
В одному переважному варіанті здійснення відпал гарячекатаного сталевого листа, є відпалом в камерній печі, проведеним при температурі в діапазоні між 5002 і 6802С, протягом від 1000--50000 с.
Після цього гарячекатаний і відпалений сталевий лист необов'язково піддають травленню.
Слідом за цим гарячекатаний і відпалений сталевий лист піддають холодній прокатці для одержання холоднокатаного сталевого листа, який має товщину, яка може перебувати в діапазоні, наприклад, між 0,7 мм і З мм або переважно в діапазоні від 0,8 мм до 2 мм.
Ступінь обтискання при холодній прокатці переважно знаходиться в межах 20-80 95.
Величина нижче 2095 не сприяє рекристалізації під час проведення подальшої термічної обробки, що може погіршити пластичність холоднокатаного і термообробленого сталевого листа. Вище 80 95 існує ризик розтріскування крайок під час проведення холодної прокатки.
Після цього холоднокатаний сталевий лист піддають термообробці в технологічній лінії безперервного відпалу.
Термообробка включає стадії: повторне нагрівання холоднокатаного сталевого листа до температури першого відпалу в діапазоні між АеЗ і Ае3-1002С і витримування холоднокатаного сталевого листа при згаданій температурі відпалу протягом часу витримування в діапазоні 30-600 с, так, щоб одержати при відпалі повністю аустенітну структуру.
Швидкість повторного нагрівання до температури першого відпалу переважно укладена в діапазоні 12С/0-2002С/с5. загартування холоднокатаного сталевого листа зі швидкістю охолодження в діапазоні між 0,52С/с і 2002С/с, до температури загартування в діапазоні між 2020 і М5 - 502С, і витримування його при згаданій температурі загартування протягом часу витримування в діапазоні 1-200 с.
Швидкість охолодження вибирають так, щоб уникнути утворення перліту при охолодженні.
Зо Для кожної конкретної композиції сталі і кожної структури фахівці у відповідній області техніки знають, як визначити температуру початку перетворення М5 для аустеніту з використанням дилатометрії.
Під час проведення цієї стадії загартування аустеніт частково перетворюється на мартенсит.
У разі температури загартування менше 202С, частка поверхні регенерованого мартенситу в кінцевій структурі буде надмірно високою для стабілізації достатньої кількості залишкового аустеніту, яка перевищує 10 95. Додатково до цього, у разі температури загартування більшої
Мо - 502С, частка поверхні відновленого мартенситу в кінцевій структурі буде надмірно низькою для одержання бажаного відносного подовження необов'язкового витримування загартованого листа при температурі загартування протягом часу витримування в діапазон 2-200 с, переважно 3-7 с, так, щоб уникнути утворення епсилон-карбідів в мартенситі, що привело б в результаті до зменшення відносного подовження сталі повторного нагрівання холоднокатаного сталевого листа до температури другого відпалу в межах між ТО і Аез - 302С, і витримування холоднокатаного сталевого листа при згаданій температурі відпалу протягом часу в діапазоні 1100-2000 с.
Під час проведення цієї стадії другого відпалу цементит стає розчиненим, а вуглець і Мп дифундують з мартенситу в аустеніт, що, тим самим, забезпечує досягнення збагачення аустеніту за вуглецем і Мп, і регенерування мартенситу необов'язкового нанесення на лист покриття в результаті занурення у розплав у ванні при температурі, меншій або рівній 48020.
Може бути використаний будь-який тип покриттів, а, зокрема, з цинку або цинкових сплавів, подібних цинково-нікелевому, цинково-магнієвому або цинково-магнієво-алюмінієвого сплавів, алюмінію або алюмінієвих сплавів, наприклад, алюмінієво-кремнієвого сплаву безпосередньо після проведення стадії другого відпалу або безпосередньо після проведення стадії нанесення покриття в результаті занурення у розплав, у разі її проведення, охолодження холоднокатаного сталевого листа до кімнатної температури для одержання холоднокатаного і термообробленого сталевого листа. Швидкість охолодження переважно перевищує 12С/с, наприклад, в діапазоні 2-2020)/6.
Під час цього охолодження частина аустеніту може перетворюватися на свіжий мартенсит.
Однак, частка поверхні свіжого мартенситу залишається меншою або рівною 50 95.
після проведення охолодження до кімнатної температури і необов'язкового нанесення покриття лист піддають термообробці у вигляді відпускання при температурі в діапазоні 170--
Б002С, протягом часу витримування в діапазоні 3-1200 с, (чим більш високою буде температура, тим нижчим буде час витримування). Ця обробка у вигляді відпускання призначена для зменшення частки великих острівців МА (розміром, який перевищує 0,5 мкм), які перетворюються на відпущений мартенсит з аустенітними плівками, які характеризуються аспектним відношенням, яке становить щонайменше 3, або маленьких аустенітних острівців розміром, який становить менше 0,5 мкм. - необов'язково після охолодження до кімнатної температури, у разі відсутності стадії нанесення покриття шляхом занурення у розплав, на лист може бути нанесене покриття з використанням електрохімічних способів, наприклад, електрогальванізації, або з використанням будь-якого способу нанесення покриття виробу у вакуумі, подібного способу РМО (фізичне осадження з парової фази) або струменевого нанесення покриття осадженням парів. Може бути використаний будь-який тип покриттів, зокрема, з цинку або цинкових сплавів, подібних цинково-нікелевому, цинково-магнієвому або цинково-магнієво-алюмінієвому сплавам.
Необов'язково після нанесення покриття шляхом електрогальванізації лист може бути підданий дегазації.
Приклади
Два види сталі, композиції яких показані в таблиці 1, відливали у вигляді напівфабрикатів і піддавали переробці для одержання сталевих листів відповідно до технологічних параметрів, показаних в таблиці 2. Переробку проводили через нагрівання, контрольовану гарячу прокатку і подальше водяне охолодження, досягнуте шляхом загартування і самовідпускання.
Таблиця 1
Композиції
Піддані випробуванням композиції показані в наступній далі таблиці, де рівні вмісту елементів виражені у масових відсотках:
Стал| С | Мп | 5 | А | ті МОЇМ 5І| Р | М |Ае1| то лез 0,146 | 3,86 |1,481|0,03 - /0,059| - 0,001|10,009| 0,004 | 645 | 660 | 780
І в |0л26| 500 |10,51|1,78| - |0,027| - 0,002|0,009| 0,005 | 580 | бо | 950
Сталі А і В відповідають винаходу.
Фахівці у відповідній галузі техніки знають, як для заданої сталі визначити температури Аеї,
АеЗ і ТО з використанням дилатометричних випробувань і металографічного аналізу.
Таблиця 2
Технологічні параметри
Сталеві напівфабрикати безпосередньо після проведення виливання піддавали повторному нагріванню при 12502С, гарячій прокатці, а після цього охолодженню при 5502С, травленню, відпалу при 6002С протягом 5 годин, травленню і холодній прокатці при ступені обтискання 50 95. Слідом за цим їх піддавали переробці за наступних умов: : Другий відпал
Швидкість " Час
Зразок Сталь повторного Температура| Час Швидкість Т закалюванняї ВИТрИМУування Температура Чад Температура Час нагрівання о охолодження)! о о о о сс) (с) о СО) | при Т закалювання сб) (с) сб) (с)
Сус) Сбс) (с)
З | В | 15 | 820 (120! 5 | 210 | з | 690 (| 1501- /|- 4 | В 15 І- щЩщ(І-1- щКІ- 5 1І- | 730 |5001- /|- 5 |В 15 |- І-1Ї- щЩщ(І- |І- 1 740 |500І4- |-
І 6 | вВ| 15 |- І-1- щ«1--1- щББфхк| 75о |5001-
Зо
Після цього проаналізували одержані в результаті зразки, і відповідні елементи мікроструктури і механічні властивості показані, відповідно, в таблицях З і 4.
Таблиця З
Мікроструктура і виділення
Визначили частки поверхні фаз в мікроструктурах одержаного сталевого листа:
Аспектне Чи присутні
Зразок У (5) | відношення для| МА (95)| ЕМ (9)! ТМ (95)! АВМ (95). ВЕ виділення в фазі фази КМ? 1 11111415 1рЮюжо0о 12 1| 81 0/1 4 щ юЮтак0б 271112 1... .4 | 21 0 | 38 | 50 0 | (так. 3 1161 4 | 25 15 | 0 | 69 0 | так. 4 1211 15 | 1419 | 0 | 0 7 | так. 231 щ 15 | 18 10 | 0 | 0 67 | так. 6 | 23 | 15 | 23 | 14 | 0 | 0 | 63 | так 7: пробні зразки, відповідні винаходу. у: позначає частку поверхні аустеніту, 5 аспектне відношення для фази у: позначає аспектне відношення для аустенітних плівок,
МА: позначає частку поверхні острівців МА, що мають розмір більш ніж 0,5 мкм,
ЕМ: позначає частку поверхні свіжого мартенситу,
ТМ: позначає частку поверхні відпущеного мартенситу,
ЕМ: позначає частку поверхні регенерованого мартенситу або рекристалізованого фериту,
КЕ: позначає частку поверхні рекристалізованого фериту,
Чи присутні виділення в фазі КМ: позначає наявність виділень МОБ у регенерованому мартенситі.
Таблиця 4
Механічні властивості
Визначили механічні властивості зразків, які підлягають випробуванням, результати яких були показані в наступній таблиці: 771776. 786,.7.. | 10 | 7154 | 6 7: пробні зразки, відповідні винаходу.
Границя текучості на розтяг У5, границя міцності на розтяг Т5 і рівномірне відносне подовження ШОЕ вимірюють відповідно до документів ІЗО 5іапаага ІБО 6892-1, які опубліковані у жовтні 2009 року. Коефіцієнт збільшення отвору НЕК вимірюють відповідно до документа «апаага ІЗО 16630:2009. Внаслідок відмінностей в методах вимірювання значення коефіцієнта збільшення отвору НЕК, відповідних документу І5О в5іапдага 16630:2009, які дуже сильно відрізняються від значень коефіцієнта збільшення отвору А, відповідних документу УЕ5 Т 1001 (дарап Ігоп апа 5(ееєї! Редегаїйоп 5іапааго), і не можуть бути з ними зіставлені.
Як це демонструють приклади, листові сталі, відповідні винаходу, є єдиними сталями, які демонструють всі цільові властивості, завдяки своїм конкретним композиціям і мікроструктурам.

Claims (17)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист, одержаний зі сталі, яка має композицію, що містить, у мас. 90: (о; 0,03-0,25 Мп 3,5-8 зі 0,5-2,0 А 0,03-2,0 Ті «0,080 Мо «0,080 У «02 У--Ті-М6 20,01 З 0,010 Р «0,020 М «0,008, і необов'язково один або кілька наступних елементів, у мас. 95: Мо 0,1-0,5 Ст 0,01-1 в 0,0005-0,004, решта являє собою залізо і неминучі домішки, що виникають в результаті плавки, причому згаданий холоднокатаний сталевий лист має мікроструктуру, яка складається з (у частках поверхні): від 10 до 30 956 залишкового аустеніту, при цьому згаданий залишковий аустеніт присутній у вигляді плівок, які характеризуються аспектним відношенням щонайменше 3, і у вигляді мартенситно-аустенітних острівців, при цьому менш ніж 8 таких мартенситно-аустенітних острівців мають розмір більше 0,5 мкм, щонайбільше 1 95 свіжого мартенситу, щонайбільше 50 95 відпущеного мартенситу і регенерованого мартенситу, який містить виділення щонайменше одного елемента, вибраного з ніобію, титану і ванадію.
2. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за п. 1, в якому вміст алюмінію становить щонайбільше 1,2 95.
3. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за пп. 1-2, в якому вміст ніобію складає щонайменше 0,010 95.
4. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за будь-яким з пп. 1-3, в якому вміст вуглецю становить щонайменше 0,10 Об.
5. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за будь-яким з пп. 1-4, в якому відношення між частками поверхні мартенситно-аустенітних острівців, які мають розмір більше 0,5 мкм, і згаданої аустенітною плівкою становить менше 1,0.
б. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за п. 5, в якому відношення між частковими концентраціями мартенситно-аустенітних острівців, які мають розмір більше 0,5 мкм, і згаданою аустенітною плівкою складає менше 0,5.
7. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за будь-яким з пп. 1-6, в якому частка поверхні свіжого мартенситу становить менше 1 95.
8. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за будь-яким з пп. 1-7, в якому менш ніж 5 95 мартенситно-аустенітних острівців мають розмір більше 0,5 мкм.
9. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за будь-яким з пп. 1-8, в якому частка Зо поверхні аустенітних плівок з аспектним відношенням більше З становить щонайменше 5 95.
10. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за будь-яким з пп. 1-9, в якому на холоднокатаний і термооброблений сталевий лист нанесене покриття з 7п або сплаву 2п.
11. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за будь-яким з пп. 1-9, в якому на холоднокатаний і термооброблений сталевий лист нанесене покриття з АЇ або сплаву АЇ.
12. Холоднокатаний і термооброблений сталевий лист за будь-яким з пп. 1-11, який відрізняється тим, що холоднокатаний і термооброблений сталевий лист характеризується границею плинності на розтяг 5, яка становить щонайменше 750 МПа, границею міцності на розтяг Т5, яка становить щонайменше 1000 МПа, рівномірним відносним подовженням ШЕ, яке становить щонайменше 1295, і коефіцієнтом збільшення отвору НЕК, що становить щонайменше 20 95.
13. Спосіб виготовлення холоднокатаного і термообробленого сталевого листа, який включає такі послідовні стадії: - відливання сталі так, щоб одержати сляб, при цьому згадана сталь характеризується композицією, зазначеною у будь-якому з пп. 1-4, - повторне нагрівання сляба при температурі Т повторне нагрівання, В ДІапазоні температур 1150-1300 об, - гарячу прокатку повторно нагрітого сляба при температурі, більшій, ніж Аг3, для одержання гарячекатаного сталевого листа,
- змотування в рулон гарячекатаного сталевого листа при температурі змотування в рулон Т змотування в рулон, В ДІапазоні 20-600 2С, - відпал гарячекатаного сталевого листа для одержання гарячекатаного і відпаленого сталевого листа, - холодну прокатку гарячекатаного і відпаленого сталевого листа для одержання холоднокатаного сталевого листа, - повторне нагрівання холоднокатаного сталевого листа до температури першого відпалу в діапазоні між АеЗ і АеЗ--100 ес, і витримування холоднокатаного сталевого листа при згаданій температурі відпалу протягом часу витримування в діапазоні між 30-600 с для одержання при відпалі повністю аустенітної структури, - загартування холоднокатаного сталевого листа зі швидкістю охолодження в діапазоні між 0,5 і 200 "Сус, до температури загартування в діапазоні між 20 2С їі М5 - 50 2С, і витримування її при згаданій температурі загартування протягом часу витримування в діапазоні 1-200 с, - повторне нагрівання холоднокатаного сталевого листа до температури другого відпалу в діапазоні між ТО і Ае3 - 30 "С, де ТО позначає температуру, вище якої цементит стає розчиненим при нагріванні, і витримування холоднокатаного сталевого листа при згаданій температурі відпалу протягом часу в діапазоні 100-2000 с, - охолодження зазначеного гарячекатаного листа до кімнатної температури; - відпускання холоднокатаного сталевого листа при температурі в діапазоні між 170-500 ес, протягом часу витримування в діапазоні 3-1200 с для одержання холоднокатаного і термообробленого сталевого листа.
14. Спосіб за п. 13, в якому відпал гарячекатаного сталевого листа являє собою відпал в камерній печі, який проведений при температурі в діапазоні 500-680 "С, протягом 1000-50000 с.
15. Спосіб за будь-яким з пп. 13-14, в якому швидкість нагрівання згаданого холоднокатаного сталевого листа знаходиться в діапазоні 1-200 2С/с.
16. Спосіб виробництва точкового зварного з'єднання із щонайменше двох сталевих листів, який включає стадії: - забезпечення наявності холоднокатаного і термообробленого сталевого листа за будь-яким з пп. 1-12 або холоднокатаного і термообробленого сталевого листа, виготовленого способом за Ко) будь-яким з пп. 13-15, - забезпечення наявності другого сталевого листа, - контактного точкового зварювання холоднокатаного і термообробленого сталевого листа і другого сталевого листа.
17. Спосіб за п. 16, в якому другий сталевий лист являє собою холоднокатаний і З5 термооброблений сталевий лист за будь-яким 3 пп. 1-12 або холоднокатаний і термооброблений сталевий лист, виготовлений способом за будь-яким з пп. 13-15. 000 Компютернаверстка!, Скворцова.дГ (00000000 ДП "Український інститут інтелектуальної власності", вул. Глазунова, 1, м. Київ - 42, 01601
UAA202003200A 2017-12-05 2018-11-21 Холоднокатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення UA125543C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2017/001520 WO2019111029A1 (en) 2017-12-05 2017-12-05 Cold rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same
PCT/IB2018/059162 WO2019111084A1 (en) 2017-12-05 2018-11-21 Cold rolled and annealed steel sheet and method of manufacturing the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA125543C2 true UA125543C2 (uk) 2022-04-13

Family

ID=61168125

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202003200A UA125543C2 (uk) 2017-12-05 2018-11-21 Холоднокатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення

Country Status (16)

Country Link
US (1) US11530461B2 (uk)
EP (1) EP3720981B1 (uk)
JP (1) JP7220715B2 (uk)
KR (1) KR102383626B1 (uk)
CN (1) CN111433376B (uk)
BR (1) BR112020008013B1 (uk)
CA (1) CA3081202C (uk)
ES (1) ES2906336T3 (uk)
HU (1) HUE057223T2 (uk)
MA (1) MA51001B1 (uk)
MX (1) MX2020005586A (uk)
PL (1) PL3720981T3 (uk)
RU (1) RU2736376C1 (uk)
UA (1) UA125543C2 (uk)
WO (2) WO2019111029A1 (uk)
ZA (1) ZA202002382B (uk)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019111028A1 (en) * 2017-12-05 2019-06-13 Arcelormittal Cold rolled and annealed steal sheet and method of manufacturing the same
JP7164024B2 (ja) * 2019-10-23 2022-11-01 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
MX2022004669A (es) * 2019-10-23 2022-05-25 Jfe Steel Corp Lamina de acero de alta resistencia y metodo para fabricar la misma.
KR20220068245A (ko) * 2019-10-23 2022-05-25 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 강판 및 그의 제조 방법
WO2021123888A1 (en) * 2019-12-19 2021-06-24 Arcelormittal Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
JP7417165B2 (ja) 2020-07-20 2024-01-18 日本製鉄株式会社 鋼板及びその製造方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1990431A1 (fr) 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
KR101498398B1 (ko) 2010-08-23 2015-03-03 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 냉연 강판 및 그 제조 방법
EP2524970A1 (de) 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
JP5440672B2 (ja) 2011-09-16 2014-03-12 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP2013231216A (ja) * 2012-04-27 2013-11-14 Jfe Steel Corp 化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
WO2015011510A1 (en) 2013-07-25 2015-01-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Spot welded joint using high strength and high forming and its production method
WO2015177582A1 (fr) * 2014-05-20 2015-11-26 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier doublement recuite à hautes caractéristiques mécaniques de résistance et ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles
WO2016079565A1 (en) 2014-11-18 2016-05-26 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained
JP6245386B2 (ja) 2015-08-11 2017-12-13 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板用素材、高強度鋼板用熱延材、高強度鋼板用熱延焼鈍材、高強度鋼板、高強度溶融めっき鋼板および高強度電気めっき鋼板と、これらの製造方法
WO2017109542A1 (en) * 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved ductility and formability, and obtained steel sheet
WO2017109539A1 (en) * 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability, and obtained high strength steel sheet
KR101714930B1 (ko) * 2015-12-23 2017-03-10 주식회사 포스코 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법
WO2018055425A1 (en) 2016-09-22 2018-03-29 Arcelormittal High strength and high formability steel sheet and manufacturing method
WO2019111028A1 (en) * 2017-12-05 2019-06-13 Arcelormittal Cold rolled and annealed steal sheet and method of manufacturing the same

Also Published As

Publication number Publication date
US11530461B2 (en) 2022-12-20
WO2019111084A1 (en) 2019-06-13
MA51001A (fr) 2021-03-17
KR102383626B1 (ko) 2022-04-11
CA3081202A1 (en) 2019-06-13
EP3720981A1 (en) 2020-10-14
BR112020008013B1 (pt) 2023-02-23
KR20200077582A (ko) 2020-06-30
WO2019111029A1 (en) 2019-06-13
ES2906336T3 (es) 2022-04-18
CA3081202C (en) 2022-07-12
ZA202002382B (en) 2021-08-25
US20200370141A1 (en) 2020-11-26
PL3720981T3 (pl) 2022-04-11
RU2736376C1 (ru) 2020-11-16
CN111433376B (zh) 2022-03-11
HUE057223T2 (hu) 2022-04-28
JP7220715B2 (ja) 2023-02-10
MA51001B1 (fr) 2021-12-31
MX2020005586A (es) 2020-09-22
EP3720981B1 (en) 2021-12-29
CN111433376A (zh) 2020-07-17
BR112020008013A2 (pt) 2020-10-27
JP2021505765A (ja) 2021-02-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2714455C1 (ru) Высокопрочный и высокодерформируемый холоднокатаный и термообработанный стальной лист и способ его изготовления
JP6052471B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
UA125543C2 (uk) Холоднокатаний і відпалений сталевий лист і спосіб його виготовлення
ES2966384T3 (es) Lámina de acero laminada en frío tratada térmicamente y procedimiento de fabricación de la misma
EP3214196A1 (en) High-strength steel sheet and method for manufacturing same
RU2736374C1 (ru) Холоднокатаный и отожженный стальной лист и способ его изготовления
JP2010285657A (ja) 析出強化型複相冷延鋼板及びその製造方法
RU2716920C2 (ru) Способ производства листовой стали, характеризующейся улучшенными прочностью, тягучестью и формуемостью
RU2775990C1 (ru) Холоднокатаный и термообработанный стальной лист и способ его изготовления