UA124546C2 - Спосіб виготовлення гарячепресованих деталей із алюмінійованої сталі - Google Patents
Спосіб виготовлення гарячепресованих деталей із алюмінійованої сталі Download PDFInfo
- Publication number
- UA124546C2 UA124546C2 UAA201908292A UAA201908292A UA124546C2 UA 124546 C2 UA124546 C2 UA 124546C2 UA A201908292 A UAA201908292 A UA A201908292A UA A201908292 A UAA201908292 A UA A201908292A UA 124546 C2 UA124546 C2 UA 124546C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- furnace
- steel
- zone
- heating
- applied coating
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 229910000680 Aluminized steel Inorganic materials 0.000 title description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 108
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 108
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 83
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims abstract description 27
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 20
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 101
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 95
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 33
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 17
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical group [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 7
- 238000002310 reflectometry Methods 0.000 claims description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 101100136840 Dictyostelium discoideum plip gene Proteins 0.000 claims description 2
- 101150103491 Ptpmt1 gene Proteins 0.000 claims description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 241000700605 Viruses Species 0.000 claims 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 27
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 26
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 26
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 14
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 8
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 4
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001636 atomic emission spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- -1 ... Substances 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
- F27B9/14—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment
- F27B9/20—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment the charge moving in a substantially straight path tunnel furnace
- F27B9/24—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment the charge moving in a substantially straight path tunnel furnace being carried by a conveyor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
- F27B9/30—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
- F27B9/36—Arrangements of heating devices
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
Description
-(-0,029е2677п-0,011е0298)(140,4750), А" (625ео1293п-47ве-езт)(1-0,3450), В'(-0,059еговп. 0,039етовтп)(1-0,19100), С" (39Зеотвот.-18О0е-858іп)(1-0,364о), 0И-(-0,044е2915ін. 0,012езгат)(1-0,4750), де ев, б1єтах, б1єтіп виражено в 7 Цельсія, ї- виражено в с, а п виражено в мм, після цього переведення сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в зону печі 2, нагріту при установному значенні температури егеє-бїів, і витримування сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в ізотермічних умовах протягом тривалості часу г, при цьому егє і Їг Є такими, що: Іотіп»Ї2»Їгтах, ПрИЧОМУ: Їотіп-0,95і2'та Ігтах-1,0512, при цьому: 2 -2(-0,00071н2--0,00251Ій-0,0026)-33952-(55,52хе2є), де б виражено в 2 Цельсія, і», Їотіп, Їгтах, ії» виражено в с, а ій виражено в мм, після цього переведення сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в подальші зони (3, ..., і, ..., М) печі таким чином, щоб досягти максимальної температури заготовки Ємв, що знаходиться в межах від 850 "С до 950 "С, при цьому середня швидкість нагрівання Ма заготовки в діапазоні від Єгг ДО Ємв знаходиться в межах від 5 до 500 "С/с, після цього переведення нагрітої сталевої заготовки з печі в прес, після цього гаряче формування нагрітої сталевої заготовки в згаданому пресі таким чином, щоб отримати деталь, після цього охолодження деталі з певною швидкістю охолодження в цілях отримання мікроструктури в сталевий підкладці, що містить щонайменше одну складову частину, вибрану з числа мартенситу або бейніту.
Винахід відноситься до способу виготовлення деталей при наявності в якості вихідного матеріалу алюмінійованих листових сталей з попередньо нанесеними покриттями, які нагрівають, піддають пресуванню і охолоджують таким чином, щоб отримати так звані деталі, піддані загартуванню під пресом або гарячому пресуванню. Дані деталі використовуються для забезпечення реалізації функцій захисту від проникнення або поглинання енергії в легкових автомобілях або вантажних транспортних засобах.
Для виготовлення конструкцій нефарбованих кузовів, що з'явилися нещодавно в автомобільній промисловості спосіб гарту під пресом (також званий способом гарячого штампування або гарячого пресування) є технологію, що розвивається, виробництва сталевих деталей, які характеризуються високою механічною міцністю, які роблять можливими збільшення безпеки і зменшення маси транспортних засобів.
Втілення гарту під пресом при використанні алюмінійованих листів або заготовок з попередньо нанесеними покриттями відомо, зокрема, з публікацій ЕК2780984 і УУО2008053273: при термообробці алюмінійовану листову сталь розрізають для отримання заготовки, нагрівають в печі і швидко переводять в прес, піддають гарячому формуванню та охолоджують в прес -формах. Під час нагрівання в печі алюмінієве попередньо нанесене покриття сплавляється з залізом сталевої підкладки, що, таким чином, призводить до отримання з'єднання, що забезпечує захист поверхні сталі від зневуглецювання і окалиноутворення. Дане з'єднання робить можливим гарячу формовку в пресі. Нагрівання проводять при температурі, яка робить можливим отримання часткового або повного перетворення сталі підкладки в аустеніт. Даний аустеніт під час охолодження, обумовленого теплопередачею від прес-форм, сам перетворюється в складові частини мікроструктури, такі як мартенсит та/або бейніт, що, таким чином, забезпечує досягнення структурного твердіння сталі. Слідом за цим після гарту під пресом отримують високі твердість і механічну міцність.
В одному типовому способі алюмінійовану сталеву заготовку з попередньо нанесеним покриттям нагрівають в печі протягом 3-10 хвилин аж до максимальної температури в діапазоні 880-930 з метою отримання повністю аустенітної мікроструктури в підкладці і після цього в межах декількох секунд переводять в прес, де вона негайно піддається гарячому формуванню до отримання бажаного профілю деталі і одночасно твердненню в результаті гарту під пресом.
При наявності в якості вихідного матеріалу сталі 22МипВ5 швидкість охолодження повинна становити більше, ніж 502С/с, в разі бажаності наявності повністю мартенситної структури навіть в деформованих зонах деталі. При наявності в якості вихідного параметра початкової межі міцності на розрив, що становить приблизно 500 МПа, кінцева деталь, піддана загартуванню під пресом, характеризується повністю мартенситною мікроструктурою (і значенням межі міцності на розрив, що становить приблизно 1500 МПа.
Відповідно до роз'яснень в публікації М/О2008053273 термічну обробку до проведення для заготовок гарячого пресування найбільш часто проводять в тунельних печах, де заготовки безперервно переміщаються на керамічних роликах. Дані печі в загальному випадку утворені з різних зон, які термічно ізольовані одна від одної, при цьому кожна зона має свої окремі засоби нагрівання. Нагрівання в загальному випадку проводять при використанні радіаційних труб або радіаційних електричних опорів. У кожній зоні установче значення температури може бути підлаштовано до значення, яке практично не залежить від значень в інших зонах.
Термічний цикл, впливу якого зазнає заготовка, яка переміщається в заданій зоні, залежить від параметрів, таких як установче значення температури в даній зоні, первісна температура заготовки на вході в розглянуту зону, товщина заготовки та її випромінювальна здатність і швидкість переміщення заготовки в печі. У печах можуть зазнаватися проблеми внаслідок плавлення попередньо нанесеного покриття, що може привести до забруднення роликів. Як наслідок забруднення виробнича технологічна лінія іноді повинна бути на деякий час зупинена для технічного обслуговування, що призводить до зменшення продуктивності технологічної лінії.
Ризик виникнення плавлення зменшують регулювання початкової варіації покриття у вузькому діапазоні (зазвичай 20-33 мікронів алюмінієвого попередньо покриття, що наноситься на кожній лицьовій поверхні) і обмеження швидкості нагрівання. Однак, незважаючи на існування рекомендацій загального порядку щодо управління температурними циклами в технологічних лініях зберігаються певні серйозні труднощі у виборі оптимальних параметрів обробки.
Говорячи більш конкретно, промисловість гарячого штампування лицем до лиця зіткнулася з взаємо суперечливими запитами щодо вибору найкращих установчих значень: - з одного боку, ризик виникнення плавлення попередньо нанесеного покриття може бути бо зменшений при виборі низьких швидкостей нагрівання і низьких швидкостей технологічної лінії.
- 3 іншого боку, висока продуктивність технологічної лінії вимагає високих швидкостей нагрівання і високих швидкостей технологічної лінії.
Таким чином, існує потреба в технологічному процесі виготовлення, який повністю уникає ризику виникнення плавлення алюмінієвого попередньо нанесеного покриття при одночасному забезпеченні досягнення найвищої з можливих продуктивності.
Крім того, як це згадувалося вище, термічні цикли, впливу яких піддається заготовка в печі, залежать від початкової випромінювальної здатності. Установчі значення для технологічної лінії можуть бути добре придатними для використання у відношенні сталевої заготовки, яка характеризується певним початковим значенням випромінювальної здатності. У разі послідовної подачі іншої заготовки, яка характеризується іншим початковим коефіцієнтом випромінювальної здатності, установчі значення для технологічної лінії можуть виявитися неідеально придатними для використання в відношенні даного іншого листа. Таким чином, існує потреба в технологічному процесі, який зробив би можливим просте і швидке адаптування установчих значень для печі, беручи до уваги початкову випромінювальну здатність заготовки.
Крім того, сталева заготовка з попередньо нанесеним покриттям може мати товщину, яка не є однорідною. Це випадок так званих "прокатаних за розміром заготовок", які отримують в результаті різання листа, отриманого в результаті здійснення способу прокатки при використанні зусилля, яке є змінним вздовж напрямку довжини листа. Або ж це також може бути випадком так званих "зварних складових заготовок", отриманих в результаті зварювання щонайменше двох підзаготовок, що мають різні товщини. Для даних заготовок, що мають неоднорідну товщину, існує потреба в технологічному процесі, який керував би нагріванням таких заготовок з метою одночасних уникнення ризику виникнення плавлення і доведення до максимуму швидкості нагрівання.
З цією метою винахід відноситься до способу виготовлення підданої загартуванню під пресом деталі з нанесеним покриттям, що включає: - забезпечення наявності печі (ЕР), що включає М зон, при цьому М становить не менше, ніж 2, причому кожну зону печі 1, 2, ... і, ..., М, відповідно, нагрівають при установчому значенні температури Єв, Огв, ..., Фе, ..., Фе. - втілення наступних послідовних стадій в даному порядку:
Зо - отримання щонайменше однієї листової сталі, що має товщину їй, що знаходиться в межах від 0,5 до 5 мм, і що включає сталеву підкладку, покриту попередньо нанесеним покриттям з алюмінієвого сплаву, що має товщину, що знаходиться в межах від 15 до 50 мікрометрів, при цьому коефіцієнт випромінювальної здатності при кімнатній температурі для листової сталі дорівнює 0,15 (1 «ж с), причому са укладений в межах від 0 до 2.4, після цього - різка листової сталі для отримання сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям, після цього - розташування сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в зоні печі 1 протягом тривалості часу їх, що знаходиться в межах від 5 до 600 с, де іє і Її; є такими, що:
Єіеєтах іє» У етіп при цьому: Фтегтах-(598--Аеви Се) і Єіетіп - (550-Ат'ев"еот), причому А, В, С, 0, А", В", С", О" є такими, що:
А-(7бг2евсол.-. д2бе- 0,861) (1-0,3450)
В-(-0,031е-2ги5.. 0,039е- позат)(1--0,1910а)
С-(394еолтезі- ЗА Зе- 7797) (1-0,364а) 0-(-0,029е- 2677. 0,011 е6- б298ін)(1--0,47 50)
А"-(625еолтгзі - 47бе- 1 59311)(1-0,3450) 8"-(-0,059е-21о9в.. д,039е- 2Бовпт)(1--0,191са)
С"-(39Зеоивою -. 180е- 185811) (1--0,364а) 0И-(-0,044е- 2915 -. 0),012е- о32гит)(10,4750а) де
Єв, Єтетах, Уієтп виражено в ? Цельсія, її виражено в с, а ї(Шф виражено в мм, і де температура сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям на виході із зони 1 печі ї становить ЄУ!в, після цього - переведення згаданої щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в згадану зону печі 2, нагріту при установчому значенні температури Оге-О!в, і витримування сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в ізотермічних умовах протягом тривалості часу г, при цьому Оегє і ї2 є такими, що:
Їотіп2о2Тотах, бо причому: Істіп-0,9512' и Їотах-1,05і2,
при цьому: і2'-н2(-0,00071н2--0,00251п-0,0026)-33952-(55,52хОгв), де Оге виражено в 7 Цельсія, і», Їотіп, Їгтах, Ї2 виражено в с, а їй виражено в мм, після цього - переведення згаданої щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в подальші зони (3,..., і, ..., М) печі таким чином, щоб досягти максимальної температури заготовки ОУмв, що знаходиться в межах від 8502С до 9502с, при цьому середня швидкість нагрівання Ма заготовки в діапазоні від Угє до Умв знаходиться в межах від 5 до 5О002С/с, після цього - переведення сталевої заготовки з печі в прес, після цього - гаряче формування нагрітої сталевої заготовки в пресі таким чином, щоб отримати деталь, після цього охолодження деталі з певною швидкістю охолодження в цілях отримання мікроструктури в сталевий підкладці, що містить щонайменше одну складову частину, обрану з числа мартенситу або бейніту.
Відповідно до одного варіанту здійснення швидкість нагрівання Ма знаходиться в межах від 50 до 1002С/с.
Відповідно до ще одного варіанту здійснення попередньо нанесене покриття містить при розрахунку на масу 5-11 95 5і, 2-4 95 Ее, необов'язково від 0,0015 до 0,0030 95 Са, при цьому залишком є алюміній і домішки, властиві переробці.
Відповідно до одного конкретного варіанту здійснення; нагрівання зі швидкістю Ма проводять в результаті інфрачервоного нагрівання.
Відповідно до ще одного конкретного варіанту здійснення нагрівання зі швидкістю Ма проводять в результаті індукційного нагрівання.
Відповідно до одного варіанту здійснення сталева заготовка має товщину, яка не є постійною і варіюється в діапазоні від (Пліп ДО (Птах, При ЦЬому співвідношення ІВПтах/Птіпс1,5, і спосіб виготовлення втілюють в зоні печі 1 при значеннях бр і її, що визначаються при Ш-Птіп, і втілюють в зоні печі 2 при значеннях бек і Ї2, що визначаються при (п: (Й пах.
У ще одному варіанті здійснення після витримування сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в зоні печі 2 ії до переводу сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в подальші зони печі сталеву заготовку з попередньо нанесеним покриттям охолоджують до кімнатної температури таким чином, щоб отримати охолоджену сталеву
Зо заготовку з нанесеним покриттям.
Відповідно до одного варіанту здійснення охолоджена сталева заготовка з нанесеним покриттям характеризується співвідношенням Мп:хиг/Миз, що знаходяться в межах від 0,33 до 0,60, при цьому Мпешт є рівень вмісту Мп у 9о(мас.) на поверхні охолодженої сталевої заготовки з нанесеним покриттям, а Мп: є рівень вмісту Мп у 95(мас.) в сталевій підкладці.
Відповідно до одного варіанту здійснення швидкість нагрівання Ма становить більш, ніж
З02еС/б.
В одному конкретному варіанті здійснення швидкість нагрівання Ма отримують в результаті резистивного нагрівання.
У ще одному конкретному варіанті здійснення пропонується безліч партій заготовок, що мають товщину їй, де щонайменше одна (В;:) являє собою партію при а-саї, і щонайменше одна представляє собою партію (Вг) при а-ог, де а1502, - партію (Ві) піддають загартуванню під пресом в технологічних умовах (Єк(ач), (аз), З2(ач), іг(ач)), які обирають відповідно до пункту 1 формули винаходу, після цього - партію (Вг2) піддають загартуванню під пресом в технологічних умовах (Єк(аг), н(аг), (аг), і (аг)), які обирають відповідно до пункту 1 формули винаходу, - температури і тривалості часу в зонах печі (3,..., і, ..., М) є ідентичними для (В) і (Вг).
У ще одному конкретному варіанті здійснення після різання листової сталі і до розташування сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в зоні печі 1 вимірюють випромінювальну здатність сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям при кімнатній температурі.
Винахід також відноситься до охолодженої сталевої заготовки з нанесеним покриттям, виготовленої відповідно до представленого вище опису винаходу, де охолоджена сталева заготовка з нанесеним покриттям характеризується співвідношенням Мп:хиг/ Мих, що знаходяться в межах від 0,33 до 0,60, при цьому Мпзхиї Є рівень вмісту Мп у 9о(мас.) на поверхні згаданої охолодженої сталевої заготовки з нанесеним покриттям, а Мпх є рівень вмісту Мп у 9о(мас.) в сталевій підкладці.
Винахід також відноситься до пристрою для нагрівання партій заготовок з урахуванням виготовлення з нагрітих заготовок деталей, підданих загартуванню під пресом, що включає: - пристрій для вимірювання в режимі реального часу початкової випромінювальної здатності бо партій заготовок при кімнатній температурі до нагрівання, розташований до печі (Р), який включає джерело інфрачервоного випромінювання, спрямований до заготовок, для яких визначають характеристики, і датчик, що сприймає відбитий потік таким чином, щоб виміряти відбивну здатність, - піч (Є), що включає М зон, при цьому М становить не менше, ніж 2, причому кожна зона печі 1,2,..., і, ..., М включає засоби нагрівання (Ні, Н»ь, ..., Ні, ..., Нм) для індивідуальної установки температури Єв, Огев, ..., У, ..., Змєг в межах кожної зони печі, - пристрій для безперервного і послідовного переведення заготовок з кожної зони і в напрямку зони іш1; - комп'ютерний пристрій для обчислення значень Єегтах, Єетіп, Їгтіп, Їгтах, ВіІДПОВІднИХ ПУНКТУ 1 формули винаходу, - пристрій для передачі розрахованих температур і втілення можливого модифікування підведення енергії в згадані засоби нагрівання (Ні, Неь,..., Ні, ..., Нм) з метою підлаштування установчих значень температур Єв, Юзгв, ..., ЯЗ, . ..., Умг відповідно до розрахованих температур в разі детектування варіації початкової випромінювальної здатності між партіями заготовок.
Винахід також відноситься до використання сталевих деталей, виготовлених під час використання методу, відповідного представленому вище опису винаходу, для виготовлення конструкційних деталей або деталей систем безпеки в транспортних засобах.
Тепер винахід буде описуватися більш детально і ілюструватися при використанні прикладів без введення обмежень.
Пропонується листова сталь, що має товщину в діапазоні від 0,5 до 5 мм. Залежно від своєї товщини даний лист може бути виготовлений в результаті гарячої прокатки або гарячої прокатки з наступною далі холодною прокаткою. Нижче товщини 0,5 мм є проблемним виготовлення підданих загартуванню під пресом деталей, що задовольняють жорстким вимогам до площинності. Вище товщини листа 5 мм існує можливість появи по товщині термічних градієнтів, які, в свою чергу, можуть призвести до виникнення мікроструктурної гетерогенності.
Лист утворений із сталевої підкладки з попередньо нанесеним покриттям з алюмінієвого сплаву.
Сталь підкладки є термообробною сталлю, тобто, сталлю, що характеризується композицією, яка робить можливим отримання мартенситу і / або бейніту після нагрівання в аустенітному
Зо домені і подальшому гарту.
В якості необмежуючих прикладів можуть бути використані наступні далі композиції сталей, що виражаються через рівні масового процентного вмісту, які роблять можливим отримання різних рівнів межі міцності на розрив після гарту під пресом: - 0,06 УохС0,1 96, 1,4 Ус Мп-1,9 96, необов'язкові домішки М, Ті, В в якості легуючих елементів, при цьому залишком є залізо і неминучі домішки, що виходять в результаті переробки. - 0,15 оС 05 то, 0,5 чо Мп то, 0,1 зок то, 0,005 ок то, Тік 2 то, АІкО0,1 то, 5-0,05 96, Р«0,1 95, В«0,010 95, при цьому залишком є залізо і неминучі домішки, що виходять в результаті переробки. - 020 УокС0,2595, 1,1 УосМпх1,4 96, 0,15 Уок5ікО0,35 96, Ст-0,30 96, 0,020 досТік0,060 9, 0,020 ФохАЇ«к0,060 У, 550,005 96, Р«0,025 Фо, 0,002 чо: В:0,004 95, при цьому залишком є залізо і неминучі домішки, що виходять в результаті переробки. - 0,24 УохС-0,38 95, 0,40 95 Мп-З в, 0,10 Уох5і0,70 96, 0,015 Зо АЇКО 070 96, Сто Об, 0,25 о Мік2 У, 0,015 900,10 95, МО-0,060 Ус, 0,0005 Уо-В-0,0040 95, 0,003 Уо-М0,010 9о, 5-0,005 95, Р«е0,025 95, при цьому залишком є залізо і неминучі домішки, що виходять в результаті переробки. - попередньо нанесене покриття являє собою алюмінієвий сплав, що наноситься в результаті занурення в розплав, тобто, що характеризується рівнем вмісту АЇ, що становить більше, ніж 50 95 (мас.). Одне переважне попередньо нанесене покриття являє собою матеріал
АІ-5і, який містить при розрахунку на масу від 5 95 до 11 95 5і, від 2 95 до 4 95 Ре, необов'язково від 0,0015 до 0,0030 95 Са, при цьому залишок представляють собою А! і домішки, що представляють собою результат плавки. Ознаки даного попередньо нанесеного покриття є конкретно адаптованими до термічних циклів винаходу.
Дане попередньо нанесене покриття виходить безпосередньо в результаті здійснення способу з зануренням в розплав. Це означає те, що стосовно листа, безпосередньо отриманого в результаті алюмінування при зануренні в розплав, будь-якої додаткової термічної обробки не проводять до циклу нагрівання, який буде пояснюватися згодом.
Товщина попередньо нанесеного покриття на кожній стороні листової сталі знаходиться в межах від 15 до 50 мікрометрів. Для товщини попередньо нанесеного покриття, що становить 60 менше, ніж 15 мікрометрів, сплавлене покриття, яке створюється під час нагрівання заготовки,
характеризується недостатньою шорсткістю. Таким чином, на даній поверхні адгезія при наступному нанесенні лакофарбового покриття буде низькою, і протикорозійна стійкість зменшиться.
У випадку товщини попередньо нанесеного покриття, що становить більше, ніж 50 мікрометрів, у зовнішній частині покриття стане набагато більш складним сплавлення з залізом із сталевої підкладки.
Відповідно до конкретних композицією і шорсткістю попередньо нанесеного покриття його випромінювальна здатність є може бути в межах від 0,15 до 0,51. При визначенні в якості еталонного листа з попередньо нанесеним покриттям, що характеризується випромінювальною здатністю 0,15, діапазон випромінювальної здатності також може бути виражений у вигляді: 0,15 (1--0), де а знаходиться в межах від 0 до 2,4.
До стадії нагрівання лист з попередньо нанесеним покриттям розрізають на заготовки, профілі яких знаходяться у відповідності до геометрії вироблених готових деталей. Таким чином, на даній стадії отримують безліч сталевих заготовок з попередньо нанесеними покриттями.
Для досягнення результатів винаходу винахідник представив дані про те, що стадія нагрівання, що передує переведенню заготовок в прес і подальшому загартуванню під пресом, повинна бути розділена на три основних конкретних стадії: - На першій стадії заготовки нагрівають протягом тривалості часу її в зоні 1 печі, яка характеризується установчим значенням температури че. - На другій стадії заготовки витримують в ізотермічних умовах протягом тривалості часу ї2 в зоні 2 печі, яка характеризується установчим значенням температури Огв. - На третій стадії заготовки нагрівають в подальших зонах до температури аустенізації Умв.
Дані три стадії будуть роз'яснені більш докладно: - Заготовки, що мають товщину ій, розміщують на роликах або інших належних засобах, які роблять можливим їх перенесення в багатозонну піч. Перед надходженням в першу зону печі вимірюють випромінювальну здатність заготовок. Як це встановлено відповідно до експериментів, випромінювальна здатність алюмінієвих сплавів попередньо нанесеного покриття розглянутого в рамках винаходу, дуже близька поглинальній здатності, тобто,
Зо здатності поглинати енергію при температурі печі. Випромінювальна здатність може бути виміряна або при використанні методу вимірювання в автономному режимі, або при використанні методу вимірювання в режимі реального часу.
Метод вимірювання в автономному режимі включає наступні далі стадії: заготовку нагрівають в печі при високій температурі, наприклад, в діапазоні 90020 - 9502С протягом певного часу таким чином, щоб заготовка, досягла температури печі То. Температуру Т заготовки вимірюють при використанні термопар. Виходячи з результату вимірювання випромінювальної здатність розраховують залежно від температури при використанні наступного далі рівняння: (п.р.ср я - 2КТ» - Т) й 2о(Та- т) де: - й - товщина заготовки, - р - маса за об'ємом, - Со - питома теплоємність, -ї- час, - п - коефіцієнт конвективної тепловіддачі, - б - постійна Стефана-Больцмана.
Відповідно до експериментів випромінювальна здатність є практично постійною в діапазоні від 202С до температури солідусу для попередньо нанесеного покриття.
В альтернативному варіанті, випромінювальна здатність може бути виміряна при використанні методу вимірювання в режимі реального часу, тобто, безпосередньо щодо заготовок, які вводять в піч, при використанні пристрою, що використовує датчик, який працює на основі вимірювання загальної відбивної здатності заготовки. Пристрій, сам по собі відомий, описується, наприклад, в публікації УУО9805943, де випромінювання, що випускається джерелом інфрачервоного випромінювання, відбивається продуктом, для якого визначають характеристики. Датчик сприймає відбитий потік, що робить можливими вимір відбивної здатності і, таким чином, виведення звідси поглинальної здатності і випромінювальної здатності заготовки.
Заготовки вводять в першу зону печі і витримують в ній протягом тривалості часу ЇМ, що знаходиться в межах від 5 до 600 сек. Бажано, щоб в кінці тривалості часу в першій зоні поверхню заготовки з попередньо нанесеним покриттям досягла б температури Єв, що знаходиться в межах від 5502С до 5982С. У разі температури, що становить більше, ніж 5982С, матиме місце ризик виникнення плавлення попередньо нанесеного покриття внаслідок близькості його температури до його температури солідусу, що призведе до появи певного забруднення на роликах. У разі температури, що становить менше, ніж 5502С, тривалість часу для дифундування між попередньо нанесеним покриттям і сталевою підкладкою буде надмірно тривалим, і продуктивність не буде задовільною.
У разі тривалості часу їх, що становить менше, ніж 5 с, в деяких ситуаціях було б практично неможливо досягти цільовий температурний діапазон 550-5982С, наприклад, у випадку великої товщини заготовки.
У разі тривалості часу її, що становить більше, ніж 600 с, була б недостатньою продуктивність технологічної лінії.
Під час даної стадії нагрівання в зоні печі 1 композиція попередньо нанесеного покриття є злегка збагаченою за елементами сталевої підкладки в результаті їх дифундування, але дане збагачення є набагато менш важливим в зіставленні зі змінами композиції, які будуть мати місце в зоні печі 2.
З метою досягнення температурного діапазону 550-5982С на поверхні заготовки винахідник представив дані про те, що установче значення температури Є9чег в зоні печі 1 повинно бути в межах між двома конкретними значеннями 8'четіп і 9Фчетах, Які визначаються виразами (1) і (2):
Єтетах-(598--АеВ" Се) (1)
Єтетіп-(550--АтевВ нНОтерт) (2)
В виразі (1) А, В, С, О визначають у вигляді:
А-(76б2есолт добе- віп) (1-0,3450)
В-(-0,031е-2и151--0,039е- бовап)(1-0,191а)
С-(394еолтезі АЗА Зе- 797п)(1-0,364а) 0р-(-0,029е- 2677--0,011е- 529811)(1-0,4750)
В виразі (2) А", В", С", ОО" визначають у вигляді:
Коо) А"-(625еотгат 47бе- 15991) (1-0,3450а) 8"-(-0,059е-2109.0) 039е- Бовпв)(1-0,1910)
С"-(39Зеотво. 1 В0е- 785811) (1-0,364а) 0И-(-0,044е-2915-0,012е- о324п)(10,475а)
В даних виразах бнв, Єїегтах, Уїєтіп ВИи?ражено в г Цельсія, їх виражено в с, а їй виражено в
ММ.
Таким чином, установче значення температури бів точно вибирають відповідно до товщини листа (й, випромінювальної здатності попередньо нанесеного покриття є і тривалістю часу їх в першій зоні.
На виході із зони 1 печі температура заготовки Фів може бути виміряна, переважно при використанні дистанційного вимірювального пристрою, такого як пірометр. Заготовку негайно переводять в іншу зону печі 2, де температуру встановлюють рівній виміряній температурі Єв.
Після цього заготовку витримують в зоні 2 в ізотермічних умовах протягом тривалості часу
Їїг2, яку конкретно визначають: ї2 залежить від установчих значень в зоні 1 (Єв, їх) і від товщини заготовки Їй відповідно до наступних далі виразів:
Їотіп2о2Тотах, де: Їгтіп-0,950 та тах-1 ОБ та: -Н2(-0,00071п2-0,0025Іп - 0,0026)--33952-4(55,52хО2є), (3) де Огв виражено в 7 Цельсія, і», Їотіп, Їгтах, Ї2 виражено в с, а п виражено в мм.
Під час даної стадії змінюється температура солідусу для попередньо нанесеного покриття, оскільки попередньо нанесене покриття поступально модифікується в результаті дифундування елементів з композиції підкладки, а саме, заліза і марганцю. Таким чином, температура солідусу для початкового попередньо нанесеного покриття, яка дорівнює, наприклад, 5772С для композиції, що містить 1095 5і, 295 заліза при розрахунку на масу, при цьому залишок є алюміній і неминучі домішки, поступально збільшується в міру збагачення по Ре і Мп в попередньо нанесеному покритті.
У разі тривалості часу ї2, що становить більше, ніж їЇгтах, Продуктивність зменшиться, і взаємне дифундування АЇ, Ре і Мп буде протікати в надмірно великій мірі, що може привести до отримання покриття, що характеризується зменшеною протикорозійною стійкістю внаслідок зменшення рівня вмісту АЇ.
У разі тривалості часу їх, що становить менше, ніж Їгтптіп, ввВОєЄМНе дифундування АЇ і Ге буде недостатнім. Таким чином, в покритті при температурі ОУгег може бути присутньою деяка кількість не об'єднаного елемента АЇ, що означає можливість часткового переходу покриття в рідкий стан, яке призводить до забруднення пічних роликів.
В кінці зони печі 2 спосіб може бути додатково втілений відповідно до двох альтернативних маршрутів (А) або (В): - на першому маршруті (А) заготовку переводять в подальші зони печі (3,..., М) ії додатково нагрівають, - на другому маршруті (В) заготовку охолоджують до кімнатної температури, відправляють на зберігання, а після цього додатково нагрівають повторно.
На маршруті (А) заготовку нагрівають від її температури бЯів аж до максимальної температури Омв, що знаходиться в межах від 8502С до 95020. Даний температурний діапазон робить можливим досягнення часткового або повного перетворення первісної мікроструктури підкладки в аустеніт.
Швидкість нагрівання Ма від Уїів аж до Ємв знаходиться в межах від 5 до 5002С/с: в разі значення Ма, що становить менш, ніж 52С/с, не будуть задоволені вимоги до продуктивності технологічної лінії. У разі значення Ма, що становить більше, ніж 5002С/с, буде мати місце ризик виникнення більш швидкого і більш повного перетворення в аустеніт деяких ділянок, які є збагаченими за елементами, стабілізуючими гамма-фазу в підкладці, в зіставленні з тим, що має місце на інших ділянках, таким чином, після швидкого охолодження повинно очікуватися поява деякої мікроструктурної гетерогенності деталі. У даних умовах нагрівання ризик виникнення небажаного плавлення покриття, що відбувається на роликах, значно зменшується, оскільки попередні стадії 1 і 2 уможливили отримання покриття, досить збагаченого по Ее і Мп, температура плавлення якого є збільшеною.
В рамках альтернативного маршруту (В) заготовка може бути охолоджена від Уів аж до кімнатної температури і за бажанням відправлена на зберігання в такому стані. Після цього вона може бути нагріта повторно в адаптованій печі в тих же самих умовах, що і на маршруті (А), тобто, при значенні Ма для переходу від Уїв до Омв, укладеному в межах від 5 до 5002С/с.
Однак, винахідники представили свідоцтва того, що може бути використана і швидкість
Ко) нагрівання Ма, що становить понад 302С/с або навіть більше, ніж 502С/с, без будь-якого ризику виникнення локалізованого плавлення покриття в разі дифундування до такого нагрівання Мп з листа металу основи до поверхні покриття в такій мірі, щоб співвідношення Мпзи/Мпх становило більш ніж 0,33, при цьому Мпешт є рівень вмісту Мп в Уб(мас.) на поверхні покриття до швидкого нагрівання, а Мп: є рівень вмісту Мп в У5(мас.) в сталевий підкладці. Значення Мпзиї може бути виміряне, наприклад, при використанні оптичної емісійної спектроскопії з тліючим розрядом, яка представляє собою методику, саму по собі відому. При досягненні бажаних швидкостей нагрівання, що становлять більш, ніж 30 або 502С/с, можливим є використання індукційного нагрівання або резистивного нагрівання. Однак, в разі співвідношення Мпзип/Мпх, що становить більше, ніж 0,60, зменшиться протикорозійна стійкість, оскільки надмірно сильно зменшиться рівень вмісту АЇ в покритті. Таким чином, співвідношення Мпхип/ Мп: має бути в межах від 0,33 до 0,60. Крім того, висока швидкість нагрівання робить можливим збереження абсорбування водню в покритті на низькому рівні, що має місце в покритті при температурах, що становлять, зокрема, більш, ніж 7002С, і що є шкідливим, оскільки в деталі, які піддаються загартуванню під пресом, збільшується ризик виникнення уповільненого руйнування.
Яким би не був обраний маршрут (А) або (В), швидкість нагрівання на рівні Ма в переважному випадку може бути реалізована в результаті індукційного нагрівання або в результаті інфрачервоного нагрівання, оскільки дані пристрої роблять можливим досягнення такої швидкості нагрівання при знаходженні товщини листа в діапазоні від 0,5 до 5 мм.
Після нагрівання при Омв нагріту заготовку витримують при даній температурі таким чином, щоб отримати гомогенний розмір аустенітного зерна в підкладці, і забирають із пристрою для нагрівання. На поверхні заготовки присутнє покриття, яке являє собою результат перетворення попередньо нанесеного покриття внаслідок наявності вищезгаданого явища дифундування.
Нагріту заготовку переводять в формувальний прес, при цьому тривалість часу переведення 0 складає менше, ніж 10 с, будучи, таким чином, досить короткою для уникнення утворення полігонального фериту до гарячого деформування в пресі, в іншому випадку має місце ризик недосягнення механічної міцності деталі, яка піддається загартуванню під пресом, свого повного потенціалу відповідно до композиції підкладки.
Нагріту заготовку піддають гарячому формуванню в пресі таким чином, щоб отримати формовану деталь. Після цього деталь витримують в апаратурі формувального преса таким 60 чином, щоб забезпечити досягнення належної швидкості охолодження і уникнути появи перекручувань, обумовлених усадкою, і фазових перетворень. Деталь в основному охолоджується в результаті теплопровідності внаслідок тепловіддачі при використанні інструментальних засобів. Інструментальні засоби можуть включати засоби циркуляції хладагенту таким чином, щоб збільшити швидкість охолодження, або нагрівальні патрони таким чином, щоб зменшити швидкості охолодження. Таким чином, в результаті прийняття до уваги прокалювання композиції підкладки швидкості охолодження можуть бути точно підлаштовані в результаті втілення таких засобів. Швидкість охолодження деталі може бути рівномірною або може варіюватися при переході від однієї зони до іншої відповідно до засобів охолодження, що, таким чином, робить можливим досягнення локально збільшених характеристик міцності або пластичності.
Для досягнення високої напруги розтягування мікроструктура в гаряче формованій деталі містить щонайменше одну складову частину, обрану з числа мартенситу або бейніту. Швидкість охолодження вибирають відповідно до композиції сталі таким чином, щоб вона була більшою, ніж критична швидкість мартенситного або бейнітного охолодження в залежності від досягнутих мікроструктури і механічних властивостей.
В одному конкретному варіанті здійснення сталева заготовка з попередньо нанесеним покриттям, яку подають для втілення способу винаходу, має товщину, яка не є однорідною.
Таким чином, в гаряче формованій деталі є можливими досягнення бажаного рівня механічного опору в зонах, які є найбільш вразливими до напруг від експлуатаційних навантажень, і економія маси в інших зонах, що, таким чином, вносить свій внесок у зменшення маси транспортного засобу. Зокрема, заготовка, що має неоднорідну товщину, може бути проведена в результаті безперервної рухомої прокатки, тобто, при використанні способу, де товщина листа, отримана після прокатки, є змінною в напрямку прокатки таким чином, що виходять "прокатані за розміром заготовки". В альтернативному варіанті, заготовка може бути виготовлена в результаті зварювання заготовок, що мають різну товщину, таким чином, що виходить "зварна складова заготовка".
В даних випадках товщина заготовки є не постійною, а варіюється між двома граничними значеннями йтіп і (Птах. Винахідник представив дані про те, що винахід має бути втілено при використанні рівності (п-їПтіп в наведених вище виразах (1-2) і при використанні рівності (-Й тах
Зо в представленому вище виразі (3). Говорячи іншими словами, установчі значення в зоні печі 1 повинні бути адаптовані до найбільш тонкої частини заготовки, а установчі значення в зоні печі 2 повинні бути адаптовані до найбільш товстої частини заготовки. Однак відносне розходження товщини між ІПтах і (йтіп не повинно бути надмірно великим, тобто, «1,5, в іншому випадку велика різниця в випробовуваних циклах нагрівання могло б привести до виникнення деякого локалізованого плавлення попередньо нанесеного покриття. В результаті здійснення цього забруднення роликів не проявляється в найбільш критичних областях, якими, як це було встановлено, є найбільш тонкий перетин в зоні печі 1 і найбільш товстий перетин в зоні печі 2, при одночасному все ще гарантуванні наявності найбільш сприятливих умов для продуктивності щодо заготовки, що має змінну товщину.
У ще одному варіанті здійснення винаходу технологічна лінія гарячого пресування втілює різні партії заготовок, що мають одну і ту ж товщину, але які характеризуються неідентичною випромінювальною здатністю при переході від однієї партії до іншої. Наприклад, технологічна лінія печі повинна піддавати термічній обробці першу партію (В1), що демонструє випромінювальну здатність, що характеризується значенням ач, після цього другу партію (В2), що демонструє випромінювальну здатність, що характеризується значенням сг, відмінним від ач. Згідно з винаходом першу партію нагрівають при використанні установчих значень для печі в зонах 1 і 2, відповідних виразам (1-3), беручи до уваги а. Таким чином, установчі значення для печі є: Єнк(ат), н(сп), Фг(а), їг(ап). Після цього партію (В1) нагрівають в зонах печі (3.,..., і, ..., М) У відповідності з вибором установчих значень для печі (51). Слідом за цим другу партію (82) також піддають термічній обробці при використанні установчих значень (52), відповідних виразам (1-3), тобто, при використанні установчих значень Єнк(аг), (аг), Уг(аг), (аг).
Завдяки винаходу навіть в разі відхилення початкової випромінювальної здатності стан покриття (82) в кінці зони 2 печі буде ідентичним відповідному стану покриття (В1). Таким чином, вибір для (82) установок (52) гарантує демонстрацію підданими загартуванню під пресом деталями, виготовленими при використанні даного способу, постійних властивостей в покритті і в підкладці незважаючи на варіації початкової випромінювальної здатності заготовки.
Відповідно до винаходу спосіб у переважному випадку втілюють при використанні пристрою, що включає: - пристрій для безперервного вимірювання випромінювальної здатності заготовок при бо кімнатній температурі до нагрівання, який переважно включає джерело інфрачервоного випромінювання, спрямоване до заготовок, для яких визначають характеристики, і датчик, що сприймає відбитий потік таким чином, щоб виміряти відбивну здатність, - піч (Є), що включає М зон, при цьому М становить не менше, ніж 2, причому кожна зона печі 1,2,..., і, ..., М включає засоби нагрівання (НІ, Н2, ..., Н,, ..., Нм) для індивідуальної установки температури Єв, Огев, ..., У, ..., Змєг в межах кожної зони печі, - пристрій для безперервного і послідовного переведення заготовок з кожної зони і в напрямку зони ії1, який переважно являє собою конвеєр, який використовує керамічні ролики, - комп'ютерний пристрій для обчислення значень Єтетах, Єтетіп, Їотіп, Їгтах, Відповідних виразам (1-3), - пристрій для передачі розрахованих температур і втілення можливих модифікувань підведення енергії в засоби нагрівання для отримання розрахованих температур в разі детектування варіації випромінювальної здатності.
Тепер винахід буде проілюстровано при використанні наступних далі прикладів, які жодним чином не є обмежуючими.
Приклад 1
Були отримані листи сталі 22МипВ5, що мають товщину 1,5, 2 мм або 2,5 мм і характеризуються композицією з таблиці 1. Інші елементи являють собою залізо і домішки, властиві переробці.
С | Мп | 5 | А | сб! ті | в ' | м | 5 | Р
Таблиця 1 - Композиція сталі (95 (мас.))
На листи наносили попередньо нанесене покриття з матеріалу А!І-5і в результаті безперервного занурення в розплав. Товщина попередньо нанесеного покриття становить 25 мкм на обох сторонах. Попередньо нанесене покриття містить 9 95 (мас.) 5і, З 95 (мас.) Бе, при цьому залишок є алюміній і домішки, що представляють собою результат плавки. Коефіцієнт випромінювальної здатності є при кімнатній температурі попередньо нанесеного покриття листів характеризується рівністю а-0. Після цього лист розрізали таким чином, щоб отримати сталеві заготовки з попередньо нанесеними покриттями.
Було забезпечено наявність печі, що включає три зони, при цьому установчі значення температур в даних зонах, відповідно, складають Єв, Огг, Оз.
Зо У зонах 1 і 2 в печах використовували установчі значення температур з таблиці 2. В кінці зон 1 ї 2 заготовку нагрівали від температури б до 9002С і витримували протягом 2 хвилин при даній температурі, при цьому середня швидкість нагрівання Ма становить 102С/б. Після вилучення з печі заготовку піддавали гарячому формуванню та швидко охолоджували таким чином, щоб отримати повністю мартенситну мікроструктуру. Межа міцності при розтягуванні для отриманих деталей становить приблизно 1500 МПа.
Крім того, нагрівання проводили в печі, що включає тільки одну зону, (випробування К5).
Можливу наявність плавлення попередньо нанесеного покриття оцінювали в різних випробуваннях і представляли в таблиці 2.
Випробування 11-ІЗ здійснювали відповідно до умов винаходу, випробування К1-К5 являють собою довідкові випробування, які не відповідають даним умовам.
Таблиця 2
Цикли нагрівання і отримані результати
Відсутність плавлення
Випробування заготовки (мм! сс, (с) со) Я (с) | Ємв попередньо нанесеного покриття 77777771 2 11884 | 120 | 598 | 598 | 745 900 |так.ьЬб.:./ /: па |1771711115 | 7003) 60 | 598 | 598 | 750 900 |так.ь.ь.:3 з 77777777 1771711715 | 970 | 60 | 58О | 580 1296 900 |так.ь.-/3: М зЧФЧІ ві 77777777 |177711715 7003) 60 | 598 | 598 | 300 900 Ні ве 7777777 77711715 Щ|7003) 60 | 700 | 700 | 750 900 Ні :/:(5«неебН/ |К
ВЗ 7777777 7777172 | 884 | 120 | 700 | 700 | 745 900 |Н ві 77777777 7771125 |7003) 60 | 428 | 598 | 750 900|Н 7: З: вБ 77777777 7711715 Щ|9001|з3001|90| - | - | - (ні
Зразки, оброблені в умовах 11-ІЗ3, відповідних винаходу, не демонструють плавлення попередньо нанесеного покриття.
У випробуванні КІ! установчі значення температур Єнг, Є і тривалість часу їй є тими ж самими, що і в випробуванні І2. Однак, оскільки тривалість часу їг є недостатньою в зіставленні з умовою їтпі, визначеною в наведених вище виразах (3), виникає плавлення попередньо нанесеного покриття.
У випробуванні К2 установче значення температури Єгє є більшим, ніж у випробуванні 12, а тривалість часу їг є недостатньою з урахуванням умови їлії, визначеною в наведених вище виразах (3).
У випробуванні КЗ установче значення температури Огє є більшим, ніж у випробуванні ІЗ, а тривалість часу їг є недостатньою з урахуванням умови їлі?, визначеною в наведених вище виразах (3).
У випробуванні КА навіть при ідентичності установчих значень температур і тривалості часу ої б відповідним характеристикам з випробування І2 товщина листа є більшою, ніж у випробуванні І2, а температура бів не перебуває у діапазоні 550-5982С. Тривалість часу їг є недостатньою з урахуванням визначеної вище умови (3).
У випробуванні К5 нагрівання проводять в печі, що включає тільки одну зону, а також виникає плавлення попередньо нанесеного покриття, оскільки не задовольняються умови винаходу.
Приклад 2
Була отримана перша партія заготовок з попередньо нанесеними покриттями, що включають алюмінієве попередньо нанесене покриття і характеризуються рівністю а-0. Була отримана друга партія сталевих заготовок, що включають алюмінієве попередньо нанесене покриття і характеризуються рівністю 4-0,3. Товщина листа складає 1,5 мм в двох випадках, при цьому композиція сталі і попередньо нанесеного покриття є ідентичними відповідній композиції з прикладу 1. Товщина попередньо нанесеного покриття становить 25 мкм на обох сторонах. Дві партії сталевих заготовок послідовно піддавали переробці в одній і тій же печі, при цьому установчі значення докладно представлені в таблиці 3. Після цього заготовки нагрівали з однією і тією ж середньою швидкістю нагрівання Ма 102С/с аж до 9002С, витримували протягом 2 хвилин, а слідом за цим піддавали гарячому формуванню та швидко охолоджували таким чином, щоб отримати повністю мартенситну мікроструктуру. Установчі умови відповідають умовам винаходу, визначеним виразами (1-3).
Таблиця З
Цикли нагрівання для листів, що характеризуються різними значеннями випромінювальної здатності я ев Відсутність плавлення
Випробування (с І (с) (с) Об С)| (с) Омв СС) попередньо нанесеного покриття
Першарпартіяа-0| 1003 | 60 | 598 | 598 | 750. 900 |так. : (Другапартіяа-0,3| 932 | 60 | 598 | 598 | 750 | 900 |так
Як це виявляє розгляд, незважаючи на відмінність початкової випромінювальної здатності мікроструктура кінцевого покриття є ідентичною в гарячепресованих деталях. Таким чином, спосіб винаходу робить можливим отримання конструкційних деталей з нанесеними покриттями, які мають ознаки, в межах вузького діапазону.
Приклад З
Були отримані зварні складові заготовки ("323"), утворені з двох алюмінійованих сталевих заготовок, що характеризуються різними комбінаціями товщин, представленими в таблиці 4.
Заготовки збирали при використанні лазерного зварювання. Композиція сталі і попередньо нанесеного покриття була ідентичною відповідній композиції з прикладу 1, при цьому товщина попередньо нанесеного покриття становить 25 мкм на обох сторонах. Заготовку ЗСЗ нагрівали в печі при використанні установчих значень з таблиці 4.
Зварені заготовки нагрівали до 9002С зі швидкістю нагрівання Ма 102С/с, витримували протягом 2 хвилин, витягували з печі, піддавали гарячому формуванню та швидко охолоджували таким чином, щоб отримати повністю мартенситну мікроструктуру.
Таблиця 4
Цикли нагрівання для отриманих в результаті лазерного зварювання заготовок, що мають різні товщини
Відсутність плавлення
Випробування | Товщина Шах ОЇ (с) Ов б |, (с) Ов попередньо тій сс) що ше) (ще) нанесеного покриття і Тіні ММ 15 | 724120 | 598 | 598 | 740 Так
Ітах-1 о ММ
Ітіп-0,5 ММ 2. | 724 | 120 | 598 | 598 | 740 ні
ЇЙтах-! ММ
В7 Ітіо-т мм 2,5 | 956120 | 598 | 598 | 741 ні
Їтах-2,5 ММ
Ітіп-ї ММ 25 724|3120| 598 598 | 740 ні
Їтах-2,5 ММ
Випробування І4 проводили відповідно до винаходу, таким чином, в тонкій або товстій частині звареної заготовки плавлення не відбувається.
У довідкових випробуваннях Кб-К8 співвідношення: ІПтах/ІПтіп Не відповідає винаходу.
В випробуванні Кб установчі значення для печі є тими ж самими, що і в випробуванні 11.
Однак, оскільки установчі значення для печі в зоні 1 не є адаптованими до товщини 0,5 мм, в даній зоні відбувається плавлення даної частини зварного шва.
В випробуванні К7 установчі значення для печі в зоні 1 є адаптованими до товщини 2,5 мм, але не є адаптованими до товщини 1 мм. Таким чином, в даній зоні відбувається плавлення цієї останньої частини зварного шва.
В випробуванні К8 установчі значення для печі є тими ж самими, що і в випробуванні 11.
Однак, оскільки установчі значення для печі в зоні 2 не є адаптованими до товщини 2,5 мм, під час подальшого нагрівання від Єгг до Умв відбувається плавлення даної частини зварного шва.
Приклад 4
Були отримані сталеві заготовки, що мають товщину 1,5 мм і мають ознаки, які представлені в прикладі 1. Заготовки піддавали переробці в печі, що включає тільки дві зони нагрівання 1 і 2.
Заготовки послідовно нагрівали в даних двох зонах відповідно до параметрів з таблиці 5. Після цього заготовки охолоджували безпосередньо до кімнатної температури і відправляли на зберігання. На даній стадії при використанні оптичної емісійної спектроскопії з тліючим розрядом визначали рівень вмісту Мп на поверхні покриття Мапи. Після цього заготовки піддавали резистивному нагріванню при 9002 з середньою швидкістю нагрівання Ма 502С/с, витримували протягом 2 хвилин при даній температурі, після цього піддавали гарячому формуванню та швидко охолоджували таким чином, щоб отримати повністю мартенситну мікроструктуру. Було відзначено наявність можливого плавлення під час даної стадії швидкого нагрівання.
Таблиця 5
Цикли нагрівання і отримані результати
Відсутність плавлення
Випробування ЗЕ (с) бів | ж | (с) Ємв попередньо Мп сс) Со 1 со Мп нанесеного покриття тоо3 | бо | 598 | 598 | 750 | 900 |так. | 033 б фл003 | 60 | 598) 598 |) 1500) 900 Так 04 т-е6 11 | 003| 60) вв | вав | во | во Ін 108
Випробування І5 і Іб проводили відповідно до умов винаходу, таким чином, під час нагрівання при 502С/с будь-якого плавлення не відбувається. Крім того, протикорозійна стійкість деталі, яка піддається загартуванню під пресом, була задовільною.
У довідковому випробуванні КУ внаслідок недостатності співвідношення Мпеи/Мп:» під час нагрівання при 502С/с відбувається плавлення.
Таким чином, сталеві деталі, виготовлені відповідно до винаходу, можуть бути з вигодою використані для виготовлення конструкційних деталей або деталей систем безпеки в транспортних засобах.
Claims (15)
1. Спосіб виготовлення підданої загартуванню під пресом деталі з покриттям, який включає: забезпечення наявності печі (Р), що має М зон, при цьому М становить не менше ніж 2, причому кожну зону печі 1, 2, ... і, ..., М, відповідно, нагрівають при установному значенні температури Обіг, Ок, ..., біг, ..., ФМЕ, здійснення наступних далі послідовних стадій в зазначеному порядку: забезпечення наявності щонайменше однієї листової сталі, що має товщину їй, що знаходиться в межах від 0,5 до 5 мм, і містить сталеву підкладку, покриту попередньо нанесеним покриттям з алюмінієвого сплаву, що має товщину, що знаходиться в межах від 15 до 50 мікрометрів, при цьому коефіцієнт випромінювальної здатності при кімнатній температурі зазначеної листової сталі становить 0,15 (1-о), де о; знаходиться в межах від 0 до 2, 4, після цього різання згаданої щонайменше однієї листової сталі для отримання щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям, після цього вимірювання коефіцієнта випромінювальної здатності зазначеної щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям, потім розташування щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в зоні 1 печі протягом часу їх, що знаходиться в межах від 5 до 600 с, при цьому 6нре і їх є такими, що: Оієтах?1Е?ОЕтіп, при цьому: ететах-(2598--Аеви Се), та еієтп-(550-Атев п Стео п), причому А, В, С, 0, А", В, С", р" є такими, що: А-(7бг2етволт-добеовот)(1-0,345о00), В-(-0,031е2151п-0,039есвован)(1--0,19100, С-(394ео193т-АЗА, Зе-797п)(1-0,3640), 0-(-0,029е-2677и-0,011е29811)(1--0,47500), А (625е0и123п-47бе-593п)(1-0,345о), В'(-0,059е2109и-0, 039е-вовтт)(1-0,1910), С" (39Зеот9от.-18О0е- 8581) (1-0,364о), 0И-(-0,044е2915т-0,012ео32ип)(1--0,47500), де етг, б1ігтах, б1єтіп ВИражені в градусах Цельсія, її виражено в с, а (й виражено в мм, при цьому температура сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям на виході із зони 1 печі становить ев, після цього переведення згаданої щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в зону 2 печі, нагріту при установному значенні температури егег - езв, і витримування сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в ізотермічних умовах протягом часу і», при цьому еЄгє і ї2 є такими, що: Їотіп2 22 Їотах, причому: Іотіп-0,95157 і Їотах--1,05Ї5, при цьому: ї27-2(-0,00071н2-0,002511-0,0026)--33952-(55,52хеге), де еж виражено в градусах Цельсія, і2, Їотіп, Ї2тах, Її виражено в с, а (п виражено в мм, після цього переведення згаданої щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в наступні зони (3, ..., і, ..., М) печі таким чином, щоб досягти максимальної температури заготовки Ємв, що знаходиться в межах від 850 до 950 "С, при цьому середня швидкість нагрівання Ма заготовки в діапазоні від Єгг ДО Ємв знаходиться в межах від 5 до 500 "С/с, після цього переведення щонайменше однієї нагрітої сталевої заготовки з печі в прес, після цього гаряче формування згаданої щонайменше однієї нагрітої сталевої заготовки в згаданому пресі бо таким чином, щоб отримати щонайменше одну деталь, після цього охолодження згаданої щонайменше однієї деталі зі швидкістю охолодження для отримання мікроструктури в згаданій сталевій підкладці, що містить щонайменше одну складову частину, вибрану з мартенситу або бейніту.
2. Спосіб за п. 1, в якому швидкість нагрівання Ма знаходиться в межах від 50 до 100 "С/с.
3. Спосіб за п. 1 або 2, в якому згадане попередньо нанесене покриття містить при розрахунку на масу 5-11 95 5і, 2-4 95 Ре, необов'язково від 0,0015 до 0,0030 95 Са, при цьому залишком є алюміній і неминучі домішки.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, в якому згадане нагрівання зі швидкістю Ма проводять в результаті інфрачервоного нагрівання.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, в якому згадане нагрівання зі швидкістю Ма проводять в результаті індукційного нагрівання.
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, в якому згадана щонайменше одна сталева заготовка має товщину, яка не є постійною і варіюється в діапазоні від (Пліп дО (Птах, При ЦЬому співвідношення ТШтах/«Йтіпс1,5, при цьому спосіб виготовлення здійснюють в згаданій зоні 1 печі при значеннях бе і її, що визначаються при Іп-Влтіп, і здійснюють в згаданій зоні 2 печі при значеннях ек і б, що визначаються при І-Й тах.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, в якому після витримки щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в згаданій зоні 2 печі і до переведення згаданої щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в наступні зони печі щонайменше одну сталеву заготовку з попередньо нанесеним покриттям охолоджують до кімнатної температури таким чином, щоб отримати охолоджену сталеву заготовку з нанесеним покриттям.
8. Спосіб за п. 7, в якому згадана охолоджена сталева заготовка з нанесеним покриттям характеризується співвідношенням Мпзиг/Мих, що знаходиться в межах від 0,33 до 0,60, при цьому Мпзит - рівень вмісту Мп у 95 (мас.) на поверхні згаданої охолодженої сталевої заготовки з нанесеним покриттям, а Мпз - рівень вмісту Мп у 95 (мас.) в сталевій підкладці.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 7 або 8, в якому згадана швидкість нагрівання Ма становить більше ніж 30 "С/с.
10. Спосіб за п. 9, в якому згадану швидкість нагрівання Ма отримують в результаті резистивного Зо нагрівання.
11. Спосіб за п. 1, в якому: забезпечено наявність безлічі партій заготовок, що мають товщину їй, з яких щонайменше одна (ВІ) являє собою партію, де с-он, і щонайменше одна являє собою партію (В2), де с-о2, причому опо, згадану партію (В1) піддають загартуванню під пресом в технологічних умовах (ечтк(оч), Н(са), ег(он), ї2(ол)), які вибирають за п. 1, після цього згадану партію (В2) піддають загартуванню під пресом в технологічних умовах (ечтг(ог), М(ог), ег(ог), Їг(ог)), які вибирають за п. 1, температура і час витримки в зонах печі (3, ..., і, ..., М) є ідентичними для (ВІ) і (В2).
12. Спосіб за будь-яким з пп. 1 або 11, в якому після різання згаданої щонайменше однієї листової сталі і до розташування згаданої щонайменше однієї сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям в згаданій зоні 1 печі вимірюють випромінювальну здатність згаданої сталевої заготовки з попередньо нанесеним покриттям при кімнатній температурі.
13. Охолоджена сталева заготовка з покриттям, виготовлена способом за п. 7, що характеризується співвідношенням Мпзиг/Мих, що знаходиться в межах від 0,33 до 0,60, при цьому Мпзит - рівень вмісту Мп у 95 (мас.) на поверхні згаданої охолодженої сталевої заготовки з нанесеним покриттям, а Мпз - рівень вмісту Мп у 95 (мас.) в сталевій підкладці.
14. Пристрій для нагрівання партій заготовок під виготовлення з нагрітих заготовок деталей, що піддаються загартуванню під пресом, що містить: пристрій для вимірювання в режимі реального часу початкової випромінювальної здатності партій заготовок при кімнатній температурі до нагрівання, розташований до печі (Р), який містить джерело інфрачервоного випромінювання, спрямоване до заготовок, для яких визначають характеристики, і датчик, що сприймає відбитий потік таким чином, щоб виміряти відбивну здатність, піч (Є), що включає М зон, при цьому М становить не менше ніж 2, причому кожна зона печі 1, 2, 222,1, 0 ..., М містить засоби нагрівання (Ні, Н»ь, ..., Ні, ..., Нм) для індивідуальної установки температури енчег, Єгв, ..., біг, ..., бмЕ В Межах кожної зони печі, пристрій для безперервного і послідовного переведення заготовок з кожної зони і в напрямку зони і-1; 60 комп'ютерний пристрій для обчислення значень енчетах, б1тіп, Їгтіп, Ї-тах, ЗАЗНаченИиХ В Пп. 1,
пристрій для передачі розрахованих температур в засоби нагрівання (Ні, Н», ..., Ні, ..., Нм) і для здійснення необхідної зміни підведення енергії в згаданих засобах нагрівання для отримання зазначених розрахованих температур при виявленні відхилень в відбивній здатності.
15. Застосування сталевих деталей, виготовлених способом за допомогою одного з пп. 1-12, для виготовлення конструкційних деталей або деталей систем безпеки транспортних засобів.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/IB2016/001774 WO2018115914A1 (en) | 2016-12-19 | 2016-12-19 | A manufacturing process of hot press formed aluminized steel parts |
| PCT/IB2017/001531 WO2018115951A1 (en) | 2016-12-19 | 2017-12-08 | A manufacturing process of hot press formed aluminized steel parts |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA124546C2 true UA124546C2 (uk) | 2021-10-05 |
Family
ID=57796754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA201908292A UA124546C2 (uk) | 2016-12-19 | 2017-12-08 | Спосіб виготовлення гарячепресованих деталей із алюмінійованої сталі |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11401577B2 (uk) |
| EP (1) | EP3555323B1 (uk) |
| JP (1) | JP7127027B2 (uk) |
| KR (1) | KR102251157B1 (uk) |
| CN (1) | CN110073010B (uk) |
| BR (1) | BR112019008623B1 (uk) |
| CA (1) | CA3045765C (uk) |
| ES (1) | ES2872955T3 (uk) |
| HU (1) | HUE054970T2 (uk) |
| MA (1) | MA49115B1 (uk) |
| MX (1) | MX2019007162A (uk) |
| PL (1) | PL3555323T3 (uk) |
| RU (1) | RU2715925C1 (uk) |
| UA (1) | UA124546C2 (uk) |
| WO (2) | WO2018115914A1 (uk) |
| ZA (1) | ZA201902451B (uk) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019122978A1 (en) * | 2017-12-21 | 2019-06-27 | Arcelormittal | Welded steel part used as motor vehicle part, hot pressed steel part, and method of manufacturing said welded steel part |
| WO2021084304A1 (en) * | 2019-10-30 | 2021-05-06 | Arcelormittal | A press hardening method |
| CN112877592B (zh) * | 2019-11-29 | 2022-06-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 具有优异漆膜附着力的热成形部件及其制造方法 |
| CN111496380B (zh) * | 2020-04-28 | 2022-05-20 | 凌云吉恩斯科技有限公司 | 一种薄铝硅镀层钢板的拼焊制造方法及门环的制造方法 |
| KR102240850B1 (ko) | 2020-07-10 | 2021-04-16 | 주식회사 포스코 | 생산성, 용접성 및 성형성이 우수한 열간 프레스 성형 부재의 제조 방법 |
| KR102399887B1 (ko) * | 2020-12-09 | 2022-05-20 | 현대제철 주식회사 | 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조 방법 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2752056B1 (fr) | 1996-08-02 | 1998-10-16 | Lorraine Laminage | Dispositif de mesure des proprietes radiatives de produits metalliques, et procede de mise en oeuvre de ce dispositif |
| FR2754544B1 (fr) * | 1996-10-10 | 1998-11-06 | Lorraine Laminage | Tole aluminiee a faible emissivite |
| FR2780984B1 (fr) * | 1998-07-09 | 2001-06-22 | Lorraine Laminage | Tole d'acier laminee a chaud et a froid revetue et comportant une tres haute resistance apres traitement thermique |
| FR2883007B1 (fr) * | 2005-03-11 | 2007-04-20 | Usinor Sa | Procede de fabrication d'une piece d'acier revetu presentant une tres haute resistance apres traitement thermique |
| HUE036195T2 (hu) * | 2006-10-30 | 2018-06-28 | Arcelormittal | Bevonatolt acélszalagok, eljárások azok elõállítására, eljárások azok alkalmazására, azokból készített nyersdarabok, azokból készített sajtolt termékek, továbbá ilyen sajtolt terméket tartalmazó késztermékek |
| KR101185597B1 (ko) * | 2007-04-05 | 2012-09-25 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법 및 연속 소둔 설비 |
| WO2009090443A1 (en) * | 2008-01-15 | 2009-07-23 | Arcelormittal France | Process for manufacturing stamped products, and stamped products prepared from the same |
| KR101010971B1 (ko) | 2008-03-24 | 2011-01-26 | 주식회사 포스코 | 저온 열처리 특성을 가지는 성형용 강판, 그 제조방법,이를 이용한 부품의 제조방법 및 제조된 부품 |
| WO2010085983A1 (en) * | 2009-02-02 | 2010-08-05 | Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo S.L. | Fabrication process of coated stamped parts and parts prepared from the same |
| DE102009015013B4 (de) * | 2009-03-26 | 2011-05-12 | Voestalpine Automotive Gmbh | Verfahren zum Herstellen partiell gehärteter Stahlbauteile |
| EP2599889B1 (en) | 2010-08-23 | 2016-10-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for hot-stamping galvanized steel sheet |
| KR101829854B1 (ko) | 2011-04-01 | 2018-02-20 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 도장 후 내식성이 우수한 핫 스탬핑 성형된 고강도 부품 및 그 제조 방법 |
| DE102011053634B3 (de) * | 2011-09-15 | 2013-03-21 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren sowie Vorrichtung zur Erwärmung einer vorbeschichteten Platine aus Stahl |
| CN104520464B (zh) | 2012-08-07 | 2016-08-24 | 新日铁住金株式会社 | 热成形用锌系镀覆钢板 |
| WO2014037627A1 (fr) | 2012-09-06 | 2014-03-13 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prerevêtues permettant la fabrication de ces pieces |
| DE102013104229B3 (de) * | 2013-04-25 | 2014-10-16 | N. Bättenhausen Industrielle Wärme- und Elektrotechnik GmbH | Vorrichtung zum Presshärten von Bauteilen |
| WO2016079565A1 (en) * | 2014-11-18 | 2016-05-26 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained |
| CN204550669U (zh) | 2015-03-30 | 2015-08-12 | 盐城科奥机械有限公司 | 固定衬板式厢式加热炉 |
| WO2019171157A1 (en) * | 2018-03-09 | 2019-09-12 | Arcelormittal | A manufacturing process of press hardened parts with high productivity |
-
2016
- 2016-12-19 WO PCT/IB2016/001774 patent/WO2018115914A1/en active Application Filing
-
2017
- 2017-12-08 WO PCT/IB2017/001531 patent/WO2018115951A1/en active Application Filing
- 2017-12-08 HU HUE17829010A patent/HUE054970T2/hu unknown
- 2017-12-08 KR KR1020197016753A patent/KR102251157B1/ko active IP Right Grant
- 2017-12-08 RU RU2019122363A patent/RU2715925C1/ru active
- 2017-12-08 PL PL17829010T patent/PL3555323T3/pl unknown
- 2017-12-08 MX MX2019007162A patent/MX2019007162A/es unknown
- 2017-12-08 ES ES17829010T patent/ES2872955T3/es active Active
- 2017-12-08 CN CN201780076826.8A patent/CN110073010B/zh active Active
- 2017-12-08 CA CA3045765A patent/CA3045765C/en active Active
- 2017-12-08 EP EP17829010.2A patent/EP3555323B1/en active Active
- 2017-12-08 BR BR112019008623-4A patent/BR112019008623B1/pt active IP Right Grant
- 2017-12-08 US US16/465,298 patent/US11401577B2/en active Active
- 2017-12-08 UA UAA201908292A patent/UA124546C2/uk unknown
- 2017-12-08 MA MA49115A patent/MA49115B1/fr unknown
- 2017-12-08 JP JP2019531936A patent/JP7127027B2/ja active Active
-
2019
- 2019-04-17 ZA ZA201902451A patent/ZA201902451B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MA49115B1 (fr) | 2021-04-30 |
| MX2019007162A (es) | 2019-08-29 |
| BR112019008623B1 (pt) | 2023-04-11 |
| KR102251157B1 (ko) | 2021-05-12 |
| EP3555323A1 (en) | 2019-10-23 |
| CA3045765C (en) | 2021-10-19 |
| CN110073010B (zh) | 2021-06-04 |
| CN110073010A (zh) | 2019-07-30 |
| PL3555323T3 (pl) | 2021-10-25 |
| WO2018115914A1 (en) | 2018-06-28 |
| US20190345579A1 (en) | 2019-11-14 |
| ZA201902451B (en) | 2019-11-27 |
| EP3555323B1 (en) | 2021-04-21 |
| HUE054970T2 (hu) | 2021-10-28 |
| CA3045765A1 (en) | 2018-06-28 |
| US11401577B2 (en) | 2022-08-02 |
| WO2018115951A1 (en) | 2018-06-28 |
| JP2020509179A (ja) | 2020-03-26 |
| KR20190084288A (ko) | 2019-07-16 |
| ES2872955T3 (es) | 2021-11-03 |
| MA49115A (fr) | 2019-10-23 |
| RU2715925C1 (ru) | 2020-03-04 |
| JP7127027B2 (ja) | 2022-08-29 |
| BR112019008623A2 (pt) | 2019-07-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA124546C2 (uk) | Спосіб виготовлення гарячепресованих деталей із алюмінійованої сталі | |
| US8636854B2 (en) | Method for melt immersion coating of a flat steel product made of high strength steel | |
| RU2395593C1 (ru) | Покрытые стальные полосы, способы их изготовления, способы их применения, штампованные заготовки, изготовленные из них, штампованные изделия, изготовленные из них, и промышленные товары, содержащие такое штампованное изделие | |
| CN107810281A (zh) | 用于压制硬化的钢和由这样的钢制造的压制硬化的部件 | |
| CN104769138A (zh) | 用于制造经压制硬化的涂覆钢部件的方法和能够用于制造所述部件的预涂覆钢板 | |
| JP7080333B2 (ja) | 高い生産性でのプレス硬化部品の製造方法 | |
| JP2010521588A5 (uk) | ||
| CN103108964B (zh) | 热成形涂覆的金属部件的方法和成形的部件 | |
| JP2013518185A (ja) | 金属ストリップ材料の熱処理方法、およびその方法で製造されたストリップ材料 | |
| JP7258619B2 (ja) | 鋼板連続焼鈍設備及び焼鈍鋼板の製造方法 | |
| CN112955572B (zh) | 具有高抗延迟断裂性的压制硬化部件及其制造方法 | |
| US10190184B2 (en) | Method for producing a profile and a manufacturing system for producing a profile | |
| KR20220073783A (ko) | 알루미늄 기반 코팅을 갖는 프레스 경화 시트 강 부품의 제조 방법, 초기 시트 금속 블랭크 및 이로부터 제조된 프레스 경화 시트 강 부품 | |
| US20240002965A1 (en) | Steel Material and Method for Its Manufacture | |
| UA125633C2 (uk) | Спосіб виробництва термообробленого сталевого листа |