UA124065C2 - Спосіб термолітичної фрагментації цукрів - Google Patents

Спосіб термолітичної фрагментації цукрів Download PDF

Info

Publication number
UA124065C2
UA124065C2 UAA201900340A UAA201900340A UA124065C2 UA 124065 C2 UA124065 C2 UA 124065C2 UA A201900340 A UAA201900340 A UA A201900340A UA A201900340 A UAA201900340 A UA A201900340A UA 124065 C2 UA124065 C2 UA 124065C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
reactor
particles
fragmentation
heater
particle
Prior art date
Application number
UAA201900340A
Other languages
English (en)
Inventor
Мортен Боберг Ларсен
Крістіан Моруп Осмундсен
Кристиан Моруп ОСМУНДСЕН
Есбен Торнінг
Эсбен Торнинг
Original Assignee
Хальдор Топсьое А/С
Хальдор Топсёе А/С
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=59253474&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=UA124065(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Хальдор Топсьое А/С, Хальдор Топсёе А/С filed Critical Хальдор Топсьое А/С
Publication of UA124065C2 publication Critical patent/UA124065C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/56—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds from heterocyclic compounds
    • C07C45/57—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds from heterocyclic compounds with oxygen as the only heteroatom
    • C07C45/60—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds from heterocyclic compounds with oxygen as the only heteroatom in six-membered rings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
    • B01J6/008—Pyrolysis reactions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B01J8/003—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor in a downward flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/0065—Separating solid material from the gas/liquid stream by impingement against stationary members
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1836—Heating and cooling the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1845—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with particles moving upwards while fluidised
    • B01J8/1863—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with particles moving upwards while fluidised followed by a downward movement outside the reactor and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/38—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it
    • B01J8/384—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only
    • B01J8/388—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C27/00—Processes involving the simultaneous production of more than one class of oxygen-containing compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C27/00—Processes involving the simultaneous production of more than one class of oxygen-containing compounds
    • C07C27/04—Processes involving the simultaneous production of more than one class of oxygen-containing compounds by reduction of oxygen-containing compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C47/00—Compounds having —CHO groups
    • C07C47/02—Saturated compounds having —CHO groups bound to acyclic carbon atoms or to hydrogen
    • C07C47/19—Saturated compounds having —CHO groups bound to acyclic carbon atoms or to hydrogen containing hydroxy groups
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00327—Controlling the temperature by direct heat exchange
    • B01J2208/00336—Controlling the temperature by direct heat exchange adding a temperature modifying medium to the reactants
    • B01J2208/00353—Non-cryogenic fluids
    • B01J2208/00362—Liquid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00327—Controlling the temperature by direct heat exchange
    • B01J2208/00336—Controlling the temperature by direct heat exchange adding a temperature modifying medium to the reactants
    • B01J2208/0038—Solids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00504—Controlling the temperature by means of a burner
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00513—Controlling the temperature using inert heat absorbing solids in the bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00893—Feeding means for the reactants
    • B01J2208/00902—Nozzle-type feeding elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00893—Feeding means for the reactants
    • B01J2208/00911—Sparger-type feeding elements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C31/00—Saturated compounds having hydroxy or O-metal groups bound to acyclic carbon atoms
    • C07C31/02—Monohydroxylic acyclic alcohols
    • C07C31/04—Methanol
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C31/00—Saturated compounds having hydroxy or O-metal groups bound to acyclic carbon atoms
    • C07C31/02—Monohydroxylic acyclic alcohols
    • C07C31/08—Ethanol
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C31/00—Saturated compounds having hydroxy or O-metal groups bound to acyclic carbon atoms
    • C07C31/02—Monohydroxylic acyclic alcohols
    • C07C31/10—Monohydroxylic acyclic alcohols containing three carbon atoms
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Saccharide Compounds (AREA)
  • Seasonings (AREA)
  • Information Retrieval, Db Structures And Fs Structures Therefor (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Abstract

Винахід стосується способу виробництва оксигенатів цукру, в якому цукрову вихідну сировину вводять в термолітичний реактор фрагментації, який містить псевдозріджений потік частинок теплоносія, частинки теплоносія можуть бути відокремленими від псевдозрідженого потоку перед охолодженням фрагментаційного продукту та можуть бути спрямованими в другий нагрівач для повторного нагрівання частинок та рециркуляції нагрітих частинок в реактор фрагментації.

Description

Галузь винаходу
Представлений винахід стосується способу перетворення цукрової сировини в С1-Сз оксигенатний продукт та системи, прийнятної для здійснення способу. Спосіб та система є прийнятними для промислового застосування, та спосіб може бути здійснений як великомасштабний, безперервний процес.
Передумови створення винаходу
Біомаса викликає особливу зацікавленість як сировина внаслідок її потенціалу для доповнення та, можливо, заміни нафти як сировини для отримання комерційних хімічних речовин. В останні роки були досліджені різні технології щодо використання біомаси. Вуглеводи представляють собою велику частину біомаси, та створюються різні стратегії їх ефективного використання як сировини для отримання комерційних хімічних речовин. Дані стратегії включають різноманітні процеси на основі ферментації, піроліз та різні процеси, такі як гідрогеноліз, або гідроформулювання, або каталізована кислотою дегідратація.
Приклади хімічних речовин, вироблених з біомаси, включають: замінник природного газу, біопаливо, таке як етанол та біодизель, матеріали для підсмажування харчових продуктів та комерційні хімічні речовини, такі як діоли (етиленгліколь та пропіленгліколь), кислоти (молочна кислота, акрилова кислота та левулінової кислоти) та широкий діапазон інших важливих хімічних проміжних речовин (епіхлоргідрин, ізопрен, фурфурол та синтез-газ).
В галузі піролізу зусилля були зосереджені на використанні сировини на основі твердої біомаси та інших целюлозних матеріалів для отримання зазначених вище хімічних речовин.
Були зроблені деякі зусилля для використання цукрів як вихідної сировини для отримання матеріалів для підсмажування харчових продуктів, які містять велику кількість глікольальдегіда (також називається гідроксіацетальдегід) як ключового агента для підсмажування. 05 5,397,582 та відповідний МО 92/17076 (Опаегуоой) описує спосіб отримання "рідкого диму" для підсмажування харчових продуктів шляхом введення цукру та/або крохмалю в два альтернативних типи газо-твердих контактних реакторів. Один тип реактора представляє собою "знижуючий" тип, де цукор контактує з носієм тепла (наприклад, піском) для отримання продуктів піролізу, та інший представляє собою проточного типу реактор зі псевдозрідженим шаром, що піднімається вгору. В останньому реакторі вихідна сировина впорскується в
Зо частинки теплоносія у вигляді піску. Під час термолітичної фрагментації утворюється пар продукту. Потік парів продукту та частинок відпрацьованого теплоносія переноситься до двох послідовних зовнішніх циклонів та отриманий в результаті потік пари конденсується. Частинки теплоносія, включаючи залишки вугілля, повертаються в цикл з циклону першої стадії до дна реактора фрагментації. Час перебування парів продукту становить від 0,03 до 2 секунд, температура фрагментації становить від 400 до 1000 "С, та гасіння парів піролізу до 300 С відбувається протягом менше 0,6 с Незрозумілим є те, яким чином забезпечується тепло для повторного нагрівання частинок відпрацьованих теплоносія. Піролізуючий порошкоподібний крохмаль в даному апараті при 550 С забезпечує піролізуючу рідину, в якій половина відновлених органічних сполук становила глікольальдегідом.
ОБ 7,094,932 (МаїегеКі) описує спосіб отримання інгредієнти підсмажування харчових продуктів шляхом термолітичної фрагментації водного розчину цукру, та зокрема глюкози, в продукт піролізу з високою концентрацією глікольальдегіда. В способі використовується щільний псевдозріджений шар пісчинок (також називається як стаціонарний киплячий шар).
Розчин глюкози, який містить 25-99 95 води, вводять в шар реактору та піддають взаємодії при температурі 500-600 С. Час перебування в реакторі становить 0,1-5 секунд. Тепло забезпечується електричним нагріванням. Газоподібний продукт реакції конденсується в поверхневому конденсаторі. Вихід глікольальдегіду в конденсованому рідкому продукті фрагментації становить, в масовому масштабі, щонайменше 5095 за масою цукру, який подається в реактор. Рідкий продукт фрагментації містить Сі-Сз оксигенатні сполуки, включаючи формальдегід, глікольальдегід, гліоксаль, пірувальдегід та ацетол. Основним продуктом даної реакції є глікольальдегід, та було досягнуто відновлення вуглецю в конденсаті аж до 85-89 95 цукру. В прикладі 6 05 7,094,932 спосіб масштабували за рахунок швидкості подачі аж до 7,3 кг/год. вихідної сировини, яка містить 50 95 моногідрату декстрози (глюкози) до більшого апарату такого ж типу, як зазначено вище, забезпечуючи вихід глікольальдегіду 66 95.
Час перебування в даній системі становив 2-3 секунди та температура знаходилась в діапазоні 530-560 "С. Тепло все ще забезпечувалося електроенергією.
МО 2014/131764 описує спосіб отримання кетону з розчину цукру шляхом піддавання піролізу цукрового розчину в присутності матеріалу зі псевдозрідженим шаром з площею поверхні до 600 м2/г та при температурі менше, ніж 700 "С. Матеріал зі псевдозрідженим шаром 60 представляє собою кремнезем, та час перебування становить 50-150 мс.
Як Опаегмоосд), так і МаіегеКі запропонували системи для отримання продукту, збагаченого глікольальдегідом, шляхом піролізу цукрів в реакторі з використанням пісчинок як теплоносіїв, та маючи короткий час перебування для того, щоб забезпечити високі показники перетворення цукру в глікольальдегід. Однак, запропоновані системи не є прийнятними для промислового масштабування перетворення цукрів в збагачені глікольальдегідом С1-Сз оксигенатні суміші шляхом термолітичної фрагментація.
Реактори зі псевдозрідженим шаром використовуються для технологічних процесів з різноманітними вихідними сировинними матеріалами. Вони можуть працювати в низці різних режимів псевдозрідження. Переважний режим вибирається в залежності від вихідної сировини, про яку йдеться мова, та бажаного хімічного продукту, який повинен бути отриманий, що в результаті призводить до великої кількості різних конфігурацій реакторів для реакторів зі псевдозрідженим шаром.
Для перетворення біомаси в біо-олію шляхом піролізу було досліджено декілька конфігурацій реакторів, такий як, наприклад, реактори зі щільною фазою (тобто барботажний псевдозріджений шар) та розбавленою фазою (тобто "ліфт-реактор"), а також радикально різні типи реакторів, такі як реактори абляційного піролізу.
МО 2012/115754 описує спосіб піролізу, в якому тверда біомаса, така як дерево або інший матеріал рослинного походження, та твердий теплоносій, такий як пісок, змішуються в нижній частині ліфт-реактора та піддаються умовам піролізу, щоб забезпечити піролізний ефлюєнт.
Піролізний ефлюєнт виводять в циклонний сепаратор, де його розділяють на (1) фракцію, збагачену твердими речовинами, яка містить як тверде вугілля, так і рециркулюючу частину твердого теплоносія та (2) фракцію, збіднену твердими речовинами, яка містить продукти піролізу. Продукти піролізу включають сировинну піролізну олію та інші цінні хімічні речовини, такі як карбонові кислоти, фенольні речовини та кетони. Збагачену твердими частинками фракцію направляють в реактор повторного нагрівання, який включає в себе псевдозріджений шар частинок теплоносія, в якому твердий побічний продукт спалюється в присутності газу, який містить кисень, та додають охолоджуюче середовище для зниження температури в реакторі повторного нагрівання. Повторно нагрітий твердий теплоносій рециклізують в піролізний ліфт- реактор, в якому частинки теплоносія, в свою чергу, передають тепло піролізній реакційній
Зо суміші для проходження реакції піролізу. Пароподібні продукти піролізу охолоджують та відновлюють.
Інші застосування псевдозріджених шарів є призначеними для крекінгу вуглеводнів або каталітичного, або термічного. Каталітичний крекінг може проводитись за способом крекінг із флюїдизовани катализатором (ЕСС), де висококиплячі нафтові фракції перетворюються в порівняно більш легкі продукти, такі як бензин. Приклади термічного крекінгу включають процес коксування в псевдозрідженому шарі, в якому важкі фракції нафт, тобто смолу, перетворюються в дизельне паливо, або процеси термічного крекінгу, в яких нафта перетворюється в етилен та пропілен. Дані процеси крекінгу в основному виконуються в циркулюючих системах псевдозрідженого шару.
Один такий апарат, прийнятний для крекінгу легкої та важкої сировини ЕСС є описаним в иИБ5 5,302,280 (Іотав5). Описана система включає в себе ліфт-реактор для крекінгу вихідної сировини з використанням каталізатора. Після крекінг, частинки каталізатора відокремлюються від парів та транспортуються в реактор регенератора, та пари охолоджуються. Частинки каталізатора контактують з потоком, який містить кисень, в щільному псевдозрідженому шарі, що в результаті призводить до згоряння залишкового коксу для забезпечення нагрівання до каталізатора та видалення коксу з частинок каталізатора.
Відповідно, розробляються нові способи використання С.1-Сз оксигенатні продукти та очікується зростання попиту на дані продукти. Такі оксигенатні продукти можуть, наприклад, використовують для одержання етиленгліколю та пропіленгліколю шляхом піддавання оксигенатного продукт гідрогенізації (дивіться, наприклад, М/О 2016/001169) або для видалення домішок сірководню як описано в УМО 2017/064267. Однак, передбаченими можуть бути багато інших застосувань. Наскільки нам відомо, не існує жодних систем та процесів, які фактично є прийнятними для великомасштабного термолітичного перетворення цукрів в суміші збагачені глікольальдегідом з високими виходами.
Таким чином, все ще існує потреба у високопродуктивному та покращеному способі отримання Сі-Сз оксигенатів з цукрів, прийнятному для великомасштабного виробництва, а також для систем для використання в таких процесах.
Суть винаходу
Автори представленого винаходу, маючи бажання отримувати Сі-Сз оксигенати з екологічно 60 безпечних джерел високої чистоти та з високими виходом та ефективністю, виявили, що процеси та системи, доступні для здійснення термолітичної фрагментації (піролізу) екологічно безпечних джерел мають різні недоліки, що робить їх неприйнятними для такого використання в промислових масштабах.
Автори винаходу винайшли спосіб отримання високочистих Сі-Сз оксигенатів в промисловому масштабі Процес передбачає проведення термолітичної фрагментації цукрового розчину в реакторі фрагментації, в якому псевдозріджений шар частинок теплоносія отримує цукровий розчин та трансформується в реактор ліфт-типу, основна фракція частинок видаляється з потоку продукта з наступним охолодженням потоку продукта, та видалені частинки переносяться в реактор повторного нагрівання для нагрівання та рециркуляції нагрітих частинок в реактор фрагментації. Такий спосіб в результаті призводить до процесу, який є високо енергетично ефективним, та при цьому забезпечує дуже високий вихід С1-Сз оксигенатів.
Автори винаходу також винайшли, що коли цукор є вихідною сировиною, повторне нагрівання частинок теплоносія потребувало постачання тепла від зовнішнього джерела та що було переважним здійснювати повторне нагрівання в окремому реакторі.
Відповідно до аспекту представленого винаходу передбаченим є спосіб термолітичної фрагментації цукру в Сі-Сз оксигенати, який включає стадії: а) забезпечення частинок, які несуть тепло та є прийнятними для псевдозрідження; р) забезпечення реактора для фрагментації зі псевдозрідженим шаром, який містить стійку та є прийнятним для проведення термолітичної фрагментації та прийнятним для псевдозрідження потоку частинок; с) забезпечення вихідного розчину, який містить цукор; а) введення частинок в реактор фрагментації зі швидкістю достатньою для підтримування температури щонайменше 250 "С, такої як щонайменше 300, 350, 400 або 450 "С, після того, як відбулася термолітична фрагментація; е) введення вихідної сировини в псевдозріджений потік частинок для того, щоб отримати термолітичну фрагментацію цукру одержуючи щільний фрагментаційний продукт частинок; потім
У відокремлення фракції частинок від щільного фрагментаційного продукту частинок, одержуючи збіднений фрагментаційний продукт частинок;
Зо 9) охолодження збідненого фрагментаційного продукта частинок щонайменше до 50 "С таким чином, що від введення вихідної сировини в псевдозріджуючий потік, який містить частинки до охолодження відбувається середній час перебування газу становить максимум 5, наприклад, максимум З секунди, наприклад, максимум 2, 1, 0,8, або 0,6 секунди; та
Р) виділення сирого продукту фрагментації, ї) перенесення частинок, відокремлених на стадії Ї) до другого нагрівача для нагрівання; та )) рециркуляція нагрітих частинок в реактор фрагментації.
Такий спосіб має переваги щодо забезпечення енергоефективного процесу одержання сирого продукту фрагментації, який має високий вихід Сі-Сз оксигенатів та низький вміст небажаних побічних продуктів. Це досягається за рахунок поєднання особливостей винаходу, що включає використання цукрового розчину як вихідної сировини, високу швидкість передачі тепла, короткий час перебування парів фрагментаційного продукту, перше видалення частинок перед охолодженням пари продукту фрагментація, охолодження пари продукту фрагментації одразу після першого відокремлення, та повторне нагрівання частинок в зовнішньому вторинному перегрівачі. Процес забезпечує високу енергетичну ефективність та є прийнятним для використання в великомасштабному виробництві Сі-Сз оксигенатів, наприклад, для подальшої технологічної переробки до етиленгліколю та пропіленгліколю. Спосіб є прийнятним для безперервного виробництва С.1-Сзоксигенатів.
Частинки теплоносія нагріваються в нагрівачі, який перебуває поза реактором фрагментації, та потім вводяться в реактор фрагментації, наприклад шляхом безпосереднього контакту з гарячим газом в іншому реакторі. Частинки нагріваються до температури, достатньої для перенесення тепла від нагрівача частинок до реактора фрагментації для адаптування перенесення тепла до цукрового розчину, достатнього для термолітичної фрагментації цукру, яке при цьому відбувається, та для отримання потоку продукта фрагментації, який містить велику фракцію С1-Сз оксигенатів. Потік частинок в межах псевдозрідженого шару може регулюватися до потоку вихідної сировини, щоб забезпечити необхідну кількість тепла вихідній сировині. Частинки матеріалів з високою теплоємністю потребують більш низьку масову швидкість потоку, ніж частинки матеріалів з більш низькою теплоємністю. У варіанті здійснення відповідно до представленого винаходу, частинки зі стадії а) вводяться в реактор фрагментації з масовою швидкістю потоку щонайменше 10 кг/с, переважно з масовою швидкістю потоку 10- бо 1000 кг/с.
В представленому контексті, фрагментаційний продукт є призначеним для позначення парового потоку, який отримують в результаті термолітичної фрагментації цукру. Щільний фрагментаційний продукт частинок є призначеним означати фрагментаційний продукт перед першим відокремленням частинок, та який містить білош високе навантаження частинок, та збіднений фрагментаційний продукт частинок є призначеним для позначення фрагментаційног продукта після першого відокремлення частинок та який містить менше частинок. Сирий продукт фрагментації є призначеним для позначення потоку, виділеного з реактора фрагментації з якого фракція частинок була видалена.
Частинки переважно вибирають з групи, яка складається з піску, кремнезему, скла, оксиду алюмінію, сталі, та карбіду кремнію.
Переважно, середній розмір частинок становить від 20 до 400 мкм, наприклад, 200-300, 20- 200 або 20-100 мкм.
Реактор зі псевдозрідженим шаром представляє собою реактор, в якому розміщується шар частинок таким чином, щоб псевдозріджуватися газовим потоком псевдозрідження, який, як правило, вводиться з нижньої частини реактора. Швидкість та фізичні властивості псевдозріджуючого газового потоку, поєднані з фізичними властивостями частинки регулює псевдозріджуючий стан частинки в межах шару. Щільний шар/турбулентний шар/стаціонарний киплячий шар, як правило, розглядається як такий, який має витрату на одиницю перерізу псевдозріджуючого газового потоку в межах реактора 0,1-2 м/сє. Швидкий шар (або ліфт/транспортний реактор), як правило, розглядається, як такий, о має витрату на одиницю перерізу псевдозріджуючого потоку в межах реактора 3-22 м/с. Точний діапазон швидкостей, однак, залежить від фізичних властивостей частинок та псевдозріджуючого газу та може бути визначений експериментально або розрахований кваліфікованим фахівцем в даній галузі.
В представленому винаході термолітичну фрагментацію здійснюють в реакторі зі псевдозрідженим шаром, яка працює в швидкому псевдозріджуючому режимі, тобто ліфтового типу реактор. Загалом, ліфт представляє собою реактор, який вертикально розширюється, який в нижній частині містить вхідний отвір псевдозріджуючого потоку, вхідний отвір для частинок та вхідний отвір для вихідної сировини, та причому вхідний отвір для частинок передбаченим є нижче за вхідного отвору псевдозріджуючого потока, та вхідний отвір для вихідної сировини передбаченим є нижче за потоком від вхідного отвору для частинок. Для цілей представленого винаходу, частинки можуть утворювати щільну фазу псевдозрідженого шару в зоні між вхідним отвором для частинок та вхідним отвором для вихідної сировини. Псевдозріджуючий потік та, таким чином, вхідний отвір псевдозріджуючого потоку може бути відсутнім. Наприклад, вихідна сировина може бути введена безпосередньо після частинок теплоносія та, таким чином, служити, як псевдозріджуючий потік.
Температура частинок у вхідному отворі для частинок реактора фрагментації становить переважно щонайменше 300 "С, наприклад, щонайменше 400, 450, 500, 550, 600 або 650 "С.
Переважно, температура частинок у вхідному отворі для частинок знаходиться в межах діапазону від 300 до 800 "С, наприклад, в діапазоні 400-800 або 450-650 "С.
Вихідна сировина може бути введена в будь-який момент після введення частинок теплоносія. Коли вихідна сировина зустрічає частинки теплоносія, утворюється зона випаровування, в якій розчинник випаровується, та газоподібні продукти починають генеруватися з фрагментації цукру. Це в результаті призводить до збільшення у витраті на одиницю перерізу потоку газу тим самим захоплюючи частинки теплоносія. Відповідно, нижче за вхідним отвором для вихідної сировини, частинки теплоносія та вихідної сировини утворюють шар з найвищою швидкістю над зоною випаровування, яка може називатися як ліфт. Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, передбаченим є вхідний отвір для вихідної сировини в нижній частині ліфту.
У варіанті здійснення відповідно до представленого винаходу, реактор фрагментації включає перший сепаратор частинок нижче за ліфтом для того, щоб відокремити фракцію частинок від щільного фрагментаційного продукту частинок. Перший сепаратор частинок може бути згаданий як припинення ліфту у тих випадках, коли він розташовується відразу після ліфту.
Коли перший сепаратор частинок є включеним перед охолодженням або гасінням потоку продукта фрагментації, перевага полягає в тому, що охолодження фракції частинок теплоносія може уникатися під час охолодження потоку продукта фрагментації, в результаті чого уникається непотрібна втрата тепла в процесі.
У варіанті здійснення представленого винаходу, основна фракція частинок теплоносія відокремлюється в першому сепараторі частинок. Відповідно, більше, ніж 5095 за масою, наприклад, щонайменше 60, 70, 80, 90, 95 або навіть 99 95 за масою, частинок теплоносія бо відокремлюється від щільного фрагментаційного продукту частинок з використанням першого сепаратора частинок. Перший сепаратор частинок переважно є зміною сепаратора напрямку.
Даний тип сепаратора швидко відокремлює фрагментаційний продукт від частинок, дозволяючи більш швидко здійснювати гасіння та, таким чином, мінімізуючи вплив продуктів фрагментації на нагрівання та, тим самим, знижуючи ступінь розкладання та подальшу реакцію оксигенатної суміші в межах фрагментаційного продукта. Швидке нагрівання вихідної сировини та швидке охолодження фрагментаційного продукта, таким чином досягнуте, є надзвичайно вигідним, оскільки середній період часу, протягом якого оксигенати в межах фрагментаційного продукта піддаються нагріванню та, таким чином, розкладанню при нагріванні, є дуже коротким, незважаючи на це основна частина цукру, яка вводяться в реактор, піддається впливу достатньої кількості тепла для продовження термолітичної фрагментації.
Відповідно, середній час перебування газу від вхідного отвору для вихідної сировини до охолодження знаходиться в межах діапазону від 0,01 до 5 секунд, такому як від 0,01 до 3, від 0,1 до 1 або від 0,3 до 0,8 секунди. Середній час перебування в межах ліфту, який потребується для основної частини цукру, яка вводяться в реактор, для того, щоб піддаватися впливу достатньої кількості тепла для продовження термолітичної фрагментації, залежить від швидкості передачі тепла від частинок. Така швидкість передачі тепла залежить від таких факторів, як температура частинок на вході, теплоємність частинок, розчинник цукрового розчину, тощо. Швидкість частинок та конструкція реактора можуть бути пристосовані для забезпечення достатнього, але не надмірного тепла для термолітичної фрагментація.
Швидкість нагрівання вихідної сировини, яка може бути досягнута за допомогою цього апарату, є дуже високою та перевищує 1000 "С за секунду. Перевагою відокремлення частинки теплоносія від щільного фрагментаційного продукту частинок перед охолодженням є те, що залишкове тепло частинок теплоносія може бути відновлено.
У варіанті здійснення відповідно до представленого винаходу, газоподібний продукт з реактора фрагментації від частинок перед тим, як вони переносяться до вторинного перегрівача. Це може додатково підвищити вихід продукту.
У варіанті здійснення відповідно до представленого винаходу, реактор включає зону охолодження нижче за перший сепаратор частинок. Перевагою здійснення охолодження після відокремлення фракції частинок теплоносія є те, що втрачається менше енергії. Це підвищує
Зо енергоефективність процесу. Крім того, охолодження потоку продукта фрагментації відбувається швидше та вимагає передачі меншої кількості енергії, коли менше частинок теплоносія є присутніми. Переважно, охолодження здійснюють шляхом введення рідини, такої як вода, або рециклізованих потоків з розташованих нижче за потоком процесів реактора фрагментації, в збіднений фрагментаційний продукт частинок. Рідина може представляти собою проміжний або кінцевий продукт, відновлений нижче за потоком термолітичної фрагментації. Це, крім того, підвищує енергоефективність. Альтернативно, охолодження може бути здійснено шляхом опосередкованого теплообміну або шляхом прийому більш холодних частинок в збіднений фрагментаційний продукт частинок. Переважно, частинки є таким самим типом частинок, як і частинки, які використовуються як частинки теплоносія, тільки більш холодні. Перевагою цього є те, що частинки можуть входити в та утворювати частину рециклізаційного потоку частинок. Рідина може бути введена або розпорошена в збіднений фрагментаційний продукт частинок, наприклад, через сопла в реакторі фрагментації.
У варіанті здійснення відповідно до представленого винаходу, збіднений фрагментаційний продукт частинок охолоджується до температури нижче 450 "С, наприклад, нижче 400, 350 або 300 с.
Термолітична фрагментація цукру представляє собою ендотермічну реакцію, головним чином за рахунок випаровування вихідної сировини. Таким чином, частинки теплоносія будуть втрачати деяке тепло під час процесу, якщо не є передбаченим ніякого додаткового тепла.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, різниця температур частинок між частинками на вхідному отворі та частинками на вихідному отворі реактора фрагментації знаходиться в межах діапазону від 10 до 600 "С, наприклад, від 50 до 250 "С. Відповідно до іншого варіанта здійснення представленого винаходу, температура частинок теплоносія на вихідному отворі частинок реактора фрагментації знаходиться в діапазоні від 250 до 700, наприклад, від 300 до 600 або від 350 до 550 "С.
Частинки теплоносія, відокремлені в першому сепараторі частинок від щільного фрагментаційного продукту частинок, переносяться у другий нагрівач, в якому частинки теплоносія нагріваються та потім рециркулюються в реактор фрагментації. Таке зовнішнє нагрівання частинок теплоносія має перевагу в тому, що джерело тепла не впливає на реакцію термолітичної фрагментації. Це, таким чином, дозволяє процес нагрівання, який включає згоряння в присутності надлишку кисню для забезпечення тепла для проходження ендотермічної реакції без впливу кисню на переокислення цукру.
У варіанті здійснення відповідно до представленого винаходу, другий нагрівач включає камеру нагрівання для нагрівання частинок теплоносія та джерело нагрівання. Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, другий нагрівач представляє собою реактор зі псевдозрідженим шаром, який включає ліфт.
Переважно частинки теплоносія мають температуру виходу вторинного перегрівача температури в діапазоні від 300 до 800 "С, такому як від 400 до 800, від 400 до 700 або від 500 до 700 "С.
Реактор фрагментації може включати в себе другий сепаратор частинок нижче за потоком охолодження. Це полягає в тому, щоб видалити будь-які залишкові частинки теплоносія для того, щоб отримати більш чистий фрагментаційний продукт. Видалення якомога більшої кількості частинок знижує знос та порушення нижче за потоком процесів. В представленому контексті "видалити" є призначеним означати "зменшити кількість". Крім того, відокремлені частинки теплоносія можуть бути перенесені в другий нагрівач. Альтернативно, частинки теплоносія видаляються в другий сепаратор частинок, які піддавалися охолодженню, можуть бути додатково охолоджені та які використовуються як частинки охолодження в реакторі фрагментації.
Перевагою використання частинок теплоносія для забезпечення тепла для термолітичної фрагментації є те, що немає необхідності в тому, щоб реактор фрагментації включав засоби для нагрівання ні в середині, ні на поверхні реактора. Однак, це не означає, що реактор фрагментації не може містити такі пристрої нагрівання. Використання частинок для забезпечення тепла для термолітичної фрагментації цукру є вигідним з декількох причин.
Наприклад, частинки мають велику площу поверхні для того, щоб пристосувати теплоперенос до великої кількості цукру. Навіть якщо процес масштабується, дані переваги все ще застосовуються. Фактично, достатній теплоперенос навряд чи обмежує продуктивність способу відповідно до винаходу.
Вихідний розчин зі стадії с) включає цукор. У варіанті здійснення представленого винаходу, вихідний розчин представляє собою водний розчин цукру. В представленому контексті "цукор"
Зо як мається на увазі, стосується вуглеводу, який містить одну або більше Сб та/або С5 сахаридних одиниць, переважно у формі моно- та/або ди-сахаридак(ів). У варіанті здійснення відповідно до представленого винаходу, цукор вибирають з групи, яка складається з сахарози, лактози, ксилози, арабінози, рибози, маннози, тагатози, галактози, глюкози та фруктози; або їх сумішей. Цукор може також бути у формі цукрового сиропу. Термолітична фрагментація глюкози забезпечує високий вихід глікольальдегіду. Відповідно, цукри, які містять глюкозні одиниці, є переважними, коли бажаним є одержувати глікольальдегід з високими виходами.
Відповідно до додаткового варіанта здійснення представленого винаходу, вихідний розчин вводиться в псевдозріджений шар реакційної камери в формі водного розчину, який містить аж до 9095 за масою цукру. Відповідно до ще іншого варіанта здійснення, вихідний розчин вводиться в псевдозріджений шар реакційної камери в формі водного розчину, який містить від 10 95 до 90 95 за масою цукру, наприклад, від 30 95 до 80 95, або від 40 95 до 70 95 за масою цукру.
С1-Сз оксигенати, отримані за способом відповідно до винаходу в основному складаються з формальдегіду (С1), глікольальдегіду (С2), гліоксалю (С2), пірувальдегіду (С3) та ацетолу (С3).
Однак, для більшості застосувань, С2- та СЗ3 оксигенати представляють собою найбільш цінні продукти. Сирий продукт фрагментації, виділений з процесу відповідно до представленого винаходу включає суміш з таких С1і-Сз оксигенатів. Це може взаємозамінно називатися як С1-Сз оксигенатна суміш, Сі-Сз оксигенатний продукт, та Сі-Сз оксигенати. У варіанті здійснення представленого винаходу, фрагментаційний продукт є збагаченим глікольальдегідом, причому це означає, що щонайменше 50 95, наприклад, щонайменше 60 95 або 70 95 за масою С1-Сз оксигенатної суміші представляє собою глікольальдегід. В іншому варіанті здійснення представленого винаходу, щонайменше 50 95, наприклад, щонайменше 60 95, 70 95 або 80 95 за масою Сі-Сз оксигенатної суміші представляє собою глікольальдегід або гліоксаль. В ще іншому варіанті здійснення представленого винаходу, щонайменше З 95, наприклад, щонайменше 5595 або 795 за масою Сі-Сз оксигенатної суміші представляє собою пірувальдегід. В ще іншому варіанті здійснення представленого винаходу, щонайменше 3 95, наприклад, щонайменше 5 95 або 7 95 за масою С1-Сз оксигенатної суміші представляє собою пірувальдегід або ацетол.
Спосіб відповідно до представленого винаходу є прийнятним для великомасштабного 60 виробництва Сі-Сз оксигенатів. Відповідно, він є прийнятним для переробки кількостей цукру більше, ніж 1000 тон на рік на реактор, наприклад, більше, ніж 5000, 10000, 50000, 100000 або 1000000 тон на рік на реактор фрагментації, грунтуючись на масі сухого цукру.
Спосіб та пристрій відповідно до представленого винаходу мають переваги забезпечення виходи за хімічно зв'язаним вуглецем С.:-Сз оксигенатів вище 60 мольн. 95, наприклад, вище 70, 75 або 80 мольн. 95. Оскільки Сг та Сз оксигенати є загалом більш цінними, ніж С: оксигенати, бажаним є отримати високі виходи С2-Сз оксигенатів. Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу вихід за хімічно зв'язаним вуглецем С2-Сз оксигенатів становить вище 60 мольн. 95, наприклад, вище 70, 75 або 80 мольн. 95. Відповідно до іншого варіанта здійснення представленого винаходу вихід за хімічно зв'язаним вуглецем С» оксигенатів становить вище 50 мольн. 95, наприклад, вище 60, 70, 75 або 80 мольн. 95. Відповідно до ще іншого варіанта здійснення представленого винаходу вихід за вуглецем глікольальдегіду становить вище 50 мольн. 95, наприклад, вище 60, 70, 75 або 80 мольн. 95.
Відповідно до аспекту представленого винаходу другий нагрівач представляє собою ліфтового типу реактор (також називається як "ліфт"). Перевагою використання даного типу другого нагрівача є те, що великі кількості частинок можуть бути швидко нагрітими, та що можливим є відокремити реакцію горіння від нагрівання частинок теплоносія. Частинки теплоносія вводяться через вхідний отвір для частинок та нагріваються в межах другого нагрівача ліфту. Нагріті частинки виходять з ліфту другого нагрівача через вихідним отвором для частинок другого нагрівача. Переважно, частинки мають температуру на виході з другого нагрівача в діапазоні від 400 до 800 "С, такому як від 500 до 700 "С. Нагріті частинки теплоносія циркулюють від вихідного отвору частинок другого нагрівача у вхідний отвір для частинок реактора фрагментації. Частинки теплоносія переносяться від вихідного отвору частинок реактора фрагментації до вхідного отвору для частинок другого нагрівача через трубопровід. У варіанті здійснення представленого винаходу, вихідний отвір для частинок реактора фрагментації знаходиться вище ніж вхідний отвір для частинок другого нагрівача, що дозволяє силі тяжіння сприяти перенесенню частинок. Аналогічним чином, нагріті частинки переносяться від вихідного отвору для частинок другого нагрівача у вхідний отвір для частинок реактора фрагментації через трубопровід. У варіанті здійснення представленого винаходу, вихідний отвір для частинок другого нагрівача знаходиться вище ніж вхідний отвір для частинок реактора
Зо фрагментації, що дозволяє силі тяжіння сприяти перенесенню частинок. Перевага використання ліфт-реакторів як в реакторі фрагментації, так і другому нагрівачі є те, що може використовуватися циркулювання системи псевдозрідженого шару, де частинки піднімаються в межах ліфтів, та сила тяжіння потім сприяє циркулюванню частинок між двома ліфт-системами.
Це є великою перевагою, при виробництві С1-СЗ оксигенатних сумішей з цукрів в промисловому масштабі.
Для того, щоб отримати високі виходи за вуглецем, бажаним є те, що спосіб виробляє як можна менше вугілля або коксу. Однак, маючи низький рівень вугілля та коксу, це в результаті призводить до обмеженого виробництва тепла при згоранні таких побічних продуктів. В способі відповідно до представленого винаходу, отримують низьке виробництво вугілля та коксу. Це вимагає постачання тепла від зовнішнього джерела. Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, другий нагрівач включає горюче паливо та вхідний отвір для повітря для згорання, пальник, вхідний отвір для частинок другого нагрівача, другий ліфт-нагрівач, сепаратор частинок для другого нагрівача, вихідний отвір для газу другого нагрівача та вихідний отвір для частинок другого нагрівача. Повітря для згорання може, наприклад, представляти собою атмосферне повітря або інший газ, який містить кисень.
Тепло може подаватися за допомогою пальника, розташованого в межах другого нагрівача, та згорання палива відбувається в присутності повітря для згорання. Газ для згорання пальника може бути проведений до нижньої частини другого ліфт-нагрівача, щоб змішатися з частинками теплоносія з утворенням псевдозріджуючого потоку в межах другого ліфт-нагрівача.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, згорання повітря та палива здійснюється в окремій камері пальника. Гарячий газ згорання потім може контактувати з частинками всередині другого ліфт-нагрівача, завдяки чому частинки забирають тепло від газу для згорання. Маючи окрему камеру пальник, крім вхідного отвору для частинок другого нагрівача, перевагою є те, що може бути досягнута більш висока теплова ефективність та низькі викиди незгорілих вуглеводнів.
Стадії постачання палива та повітря на пальники, є відомими методами для зменшення викидів МОх для кваліфікованого фахівця в даній галузі. Такі пальники також є прийнятними для здійснення на практиці представленого винаходу. Інші способи зниження викидів МОХ представляють собою, наприклад, рециркуляцію частини відпрацьованого газу з вихідного 60 отвору для газу другого нагрівача в область пальника для того, щоб знизити вміст кисню в зоні полум'я, або постачання палива та частинок в другий ліфт-нагрівач, щоб створити зони, де температури та вміст кисню є більш низьким та, таким чином, зменшують утворення МОХ.
Прийнятні палива представляють собою, наприклад, гази, які включають природний газ, нафту, вугілля, піролізний газ, газифікаційний газ, водень та монооксид вуглецю, відходи та біомасу. Газоподібні палива мають перевагу в тому, що вони не мають вмісту попелу та, таким чином, ніяких проблем щодо ризиків попелу, таких як агломерація шару, яка часто спостерігається в псевдозріджених шарах з використанням, наприклад, твердого палива біомаси. У варіанті здійснення представленого винаходу природний газ представляє собою переважний паливо. Він є легкодоступним, та згорання є екологічно чистим у порівнянні з іншими видами палива. Температура згорання є досить високою. Тому переважним може бути проводити згорання в камері згорання, відокремленій від другого ліфт-нагрівача та пристосувати подачу газу для згорання в другий ліфт-нагрівач, щоб досягти бажаної температури виходу нагрітих частинок.
У варіанті здійснення відповідно до представленого винаходу, надлишок кисню з другого нагрівача видаляється з частинок перед тим, як вони переносяться в реактор фрагментації. Це може додатково підвищити вихід продукту та чистоту продукту шляхом мінімізації побічних реакцій оксигенатів з 02 в реакторі фрагментації. Камера видалення переважно розташовується нижче за потоком від сепаратора частинок другого нагрівача та вище за потоком від вхідного отвору для частинок реактора фрагментації.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, процес термолітичної фрагментації здійснюється як безперервний процес. Це є перевагою для промислового застосування.
Відповідно до ще іншого варіанта здійснення представленого винаходу, процес термолітичної фрагментації здійснюється в інертній атмосфері, наприклад, в атмосфері азоту або пари.
Відповідно до аспекту винаходу, передбаченим є спосіб отримання С1-Сз гідрокси сполуки з цукру, де спосіб включає стадії здійснення процесу термолітичної фрагментація відповідно до винаходу з утворенням сирого продукту фрагментації, який включає С1і-Сз оксигенати;
Зо та потім піддавання дії сирого продукту фрагментації гідрогенізації для того, щоб отримати відповідні Сі-Сз гідрокси сполуки. С1-Сз гідрокси сполуки представляють собою, наприклад, етиленгліколь, пропіленгліколь та метанол.
Спосіб відповідно до представленого винаходу може бути здійснений в реакторі фрагментації, який пристосований для використання теплоносія частинок в псевдозріджено му шарі, та який пристосований до ефективного відокремлення частинок після термолітичної фрагментації та ефективного повторного нагрівання частинок теплоносія.
Відповідно, передбаченою є, відповідно до представленого винаходу, система фрагментації цукрової композиції до С1-Сз оксигенатів, причому система включає реактор фрагментації, причому зазначений реактор містить в реакторі, - ліфт - перший сепаратор частинок - вхідний отвір псевдозріджуючого потоку - вхідний отвір для частинок - вхідний отвір для вихідної сировини - вихідний отвір для частинок - вихідний отвір для продукту, при цьому ліфт є розташованим всередині та в нижній частині реактора фрагментації; вхідний отвір псевдозріджуючого потоку та вхідний отвір для частинок є розташованим в нижній частині ліфту; вхідний отвір для вихідної сировини є розташованим в нижній частині ліфта над вхідним отвором для частинок; ліфт є адаптованим для псевдозрідження частинок в ліфті; перший сепаратор частинок є розташованим в верхній частині ліфта та є адаптованим для того, щоб відокремити щонайменше фракцію частинок від псевдозріджуючого потоку, та при цьому реактор додатково включає секцію охолодження, розташовану нижче за потоком від першого сепаратора частинок по відношенню до газового потоку, причому зазначена секція охолодження є адаптованою для охолодження псевдозріджуючого потоку який виходить з першого сепаратора частинок, та система додатково включає другий нагрівач для повторного нагрівання частинок, який виходить з реактора фрагментації, де другий нагрівач включає 60 вхідний отвір для палива та повітря згорання, пальник, вхідний отвір для частинок другого нагрівача, другий ліфт-нагрівач, сепаратор частинок другого нагрівача, вихідний отвір для газу другого нагрівача та вихідний отвір для частинок другого нагрівача.
Перевагу має такий пристрій, який пристосований для способу відповідно до винаходу, що забезпечує енергоефективний процес одержання сирого продукту фрагментації, який має високий вихід Сі-Сз оксигенатів та високу швидкість виділення вуглецю в фрагментаційному продукті, причому зазначений пристрій, таким чином, забезпечує спосіб, прийнятний для великомасштабного виробництва, наприклад, етиленгліколю та пропіленгліколю з цукрів.
Пристрій є прийнятним для безперервного виробництва С1-Сз оксигенатів.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, система може додатково містити другий сепаратор частинок в межах реактора, причому зазначений другий сепаратор частинок є розташованим в верхній частині реактора фрагментації та адаптованим для того, щоб додатково відокремити фракцію частинок від псевдозріджуючого потоку.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, секція охолодження є адаптованою для охолодження шляхом впорскування рідини в реактор фрагментації.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, секція охолодження є адаптованою для охолодження шляхом введення більш холодного потоку частинок в реактор фрагментації.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, секція охолодження включає опосередкований теплообмінник.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, перший сепаратор частинок являє собою сепаратор з низьким об'ємом.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, перший сепаратор частинок включає щонайменше одну зміну сепаратора напрямку.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, перший сепаратор частинок включає щонайменше одну трубку, розташовану з першим кінцем у верхній частині та в рідинному з'єднанні з ліфтом, та де другий кінець трубки розташовується по низхідній та знаходиться в рідинному з'єднанні з та всередині реактора фрагментації та за межами ліфта.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, другий сепаратор частинок являє собою щонайменше один циклон.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, пальник та паливо та вхідний отвір повітря для згорання є розташованими вище за потоком від другого ліфт-нагрівача; вхідний отвір для частинок другого нагрівача є розташованим в нижній частині зазначеного другого ліфт-нагрівача нижче за потоком від пальника; вхідний отвір для частинок другого нагрівача знаходиться в рідинному з'єднанні з вихідним отвором для частинок реактор фрагментації; та другий ліфт-нагрівача є адаптованим для повторного нагрівання частинок, які виходять з реактора фрагментації, за допомогою газу, що нагрівається в пальнику.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, сепаратор частинок другого нагрівача є розташованим нижче за потоком від другого ліфт-нагрівача, та вихідний отвір для частинок другого нагрівача знаходиться в рідинному з'єднанні з вихідним отвором для частинок реактора фрагментації.
Відповідно до варіанта здійснення представленого винаходу, пальник є розташованим в камері пальника. Він може бути відокремлений від ліфту звуженням. Наприклад, площа поверхні поперечного перерізу звуження є щонайменше на 2595 меншою, ніж площа поперечного перерізу ліфта вище, та що довжина звуженого ділянки становить щонайменше 0,5 метрів.
КОРОТКИЙ ОПИС КРЕСЛЕНЬ
Варіанти здійснення представленого винаходу пояснюються за допомогою прикладів та з посиланням на креслення, які додаються. Слід зазначити, що запропоновані креслення ілюструють лише приклади варіантів здійснення даного винаходу, та, тому, вони не повинні розглядатися як обмеження його обсягу, оскільки винахід може допускати інші альтернативні варіанти здійснення.
Фіг. 1 показує вид збоку поперечного перерізу реактора фрагментації відповідно до варіанта здійснення винаходу.
Фіг. 2 показує вид зверху реактора фрагментації відповідно до варіанта здійснення, показаного на Фіг. 1.
Фіг. 3 показує вид збоку поперечного перерізу другого нагрівача відповідно до варіанта здійснення винаходу.
Фіг. 4 показує вид збоку поперечного перерізу системи, яка містить реактор фрагментації, який знаходиться в рідинному зв'язку з другим нагрівачем відповідно до варіанта здійснення
Гс10) винаходу.
Номера положень 1. Реактор фрагментації 2. Фрагментаційний ліфт 3. Перший сепаратор частинок 4. Другий сепаратор частинок 5. Секція охолодження 6. Вхідний отвір псевдозрідження 7. Вхідний отвір для частинок 8. Вхідний отвір для вихідної сировини 9. Вихідний отвір продукта 10. Вихідний отвір для частинок 11. Другий нагрівач 12. Вхідний отвір для палива та повітря для згорання 13. Камера пальника 14. Вхідний отвір для частинок другого нагрівача 15. Другий ліфт-нагрівач 16. Сепаратор частинок другого нагрівача 17. Вихідний отвір для частинок другого нагрівача 18. Вихідний отвір для газу другого нагрівача 19. Другий сепаратор частинок другого нагрівача 20. Стрипер 21. Вхідний отвір для псевдозріджуючого газу другого нагрівача 22. Вхідний отвір для псевдозріджуючого та відпрацьованого газу другого повторного нагрівача.
ДЕТАЛЬНИЙ ОПИС
Як проілюстровано на Фіг. 1 та Фіг. 4, реактор фрагментації винаходу є видовженим у вертикальному напрямку. В межах реактора фрагментації передбаченим є ліфт 02, який є видовженим з невеликою площею поперечного перерізу по відношенню до висоти. Це полегшує можливість зменшити час перебування частинок всередині ліфта. В нижній секції ліфта, передбаченим є вхідний отвір 0б для псевдозріджуючого газу, який є адаптованим для забезпечення псевдозріджуючого середовища для ліфта та вхідного отвору для частинок 07.
Псевдозріджуюче середовище допомагає полегшити переміщення частинок від вхідного отвору для частинок до вхідного отвору для вихідної сировини в напрямку вершини ліфта. Крім того, псевдозріджуючий потік може використовуватися до попереднього стану частинок перед тим як частинки контактують з вихідною сировиною. Над вхідним отвором для частинок та псевдозрідження, вхідний отвір для вихідної сировини 08 забезпечує подачу вихідної сировини в ліфт. В варіанті здійснення показано, що вхідний отвір для вихідної сировини є розташованим в нижній секції ліфта, але положення може змінюватися відповідно до вимог способу.
Коли вихідна сировина та частинки взаємодіють в ліфті, вони відокремлюється на виході з ліфту в перший сепаратор частинок 03. Відповідно до варіанта здійснення винаходу, перший сепаратор частинок є адаптованим для забезпечення швидкого відокремлення частинок від фрагментаційного продукта оскільки таке швидке відокремлення є дуже переважним для процесу. Отже, сепаратор частинок може бути типом низького час перебування. В варіанті здійснення на Фіг. 2 та Фіг. 3, перший сепаратор частинок включає вихідні труби, які змінюють у висхідному напрямку вихід потоку з ліфта приблизно на 180" у низхідному напрямку потоку в межах реактора фрагментації та за межами ліфта, який в представленому контексті називається як зміна напрямку сепаратора частинок. В варіанті здійснення Фіг. 4, перший сепаратор частинок включає відокремленням частинок газу, примушуючи до тангенціального, по відношенню до стінки елемента 1, виходу ліфтового газу та твердої речовини в ємність 1 та, тим самим, здійснення відокремлення. Частина частинок осідає в нижній частині реактора фрагментації після виходу з першого сепаратора частинок. Відповідно, описаних особливостей ліфта, положення вхідного отвору для вихідної сировини та низький час перебування в першому сепараторі частинок забезпечують можливість дуже низького часу контакту між частинками та вихідною сировиною в залежності, звичайно, також від параметрів процесу, таких як об'ємні потоки та конкретні розміри, всі з яких повинні бути адаптовані до вимог процесу.
Секцію охолодження 05 є розташованою в межах реактора фрагментації вище та суміжно до першого сепаратора частинок. В представленому варіанті здійснення, секція охолодження включає зону охолодження, причому середовище охолодження, таке як вода або рециркулюючий потік, впорскується, що швидко та ефективно охолоджує продукт шляхом 60 випарювання середовищ охолодження. Інші варіанти здійснення, такі як охолодження шляхом введення потоку частинок або за допомогою опосередкованих теплообмінників також можуть використовуватися в секції охолодження, в результаті чого загальне енергоспоживання системи реактора фрагментації може бути зменшено. Швидке охолодження продукту може бути суттєвим для процесу, щоб зберегти високий вихід, оскільки продукт може бути чутливим до тривалого впливу підвищених температур.
Після охолодження продукту, його видаляють з реактора фрагментації через вихідним отвором для продукта 09. В варіанті здійснення, показаному на Фіг. 1 та Фіг. 4, передбаченим є необов'язковий додатковий другий сепаратор частинок 04 в реакторі фрагментації для того, щоб відокремити додаткову фракцію частинок з потоку продукта перед тим, як його вилучають.
В даній секції реактора фрагментації, продукт вже є охолодженим, та таким чином час перебування є менш важливим. Передбаченим є другий сепаратор частинок, такий як, наприклад, циклон, причому зазначений другий сепаратор частинок має більш високу ефективність відокремлення, ніж зміна самого сепаратора напрямків (елемент 03). Вихідний отвір для газу циклону є зв'язаним з вихідним отвором продукту, тоді як частинки з вихідного отвору для частинок циклону переносяться в нижню частину реактора фрагментації (01), де вони підтримуються псевдозрідженими за рахунок використання вхідного отвору псевдозріджуючого газу (21). Розподіл псевдозрідженого газу по поперечному перерізу забезпечується використанням, наприклад, розбризкувачів. У нижній частині реактора фрагментації, вихідний отвір для частинок 10 дозволяє проведення частинок реактора фрагментації для вилучення та їх переносу, наприклад, для повторного нагрівання в інший реактор.
Фіг. 2 представляє вид зверху реактора фрагментації варіанта здійснення Фіг. 1, як описано в варіанті здійснення вище. Як проілюстровано, ліфт є розташованим в центрі горизонтального поперечного перерізу реактора фрагментації. Крім того, показано безліч вихідних труб, що утворюють перший сепаратор частинок, а також другий сепаратор частинок, який є зміщеним від центра в реакторі фрагментації.
На Фіг. 1 та Фіг. 2, другий сепаратор частинок є розташованим всередині реактора фрагментації. Другий сепаратор частинок може містити один або декілька циклонів. В інших варіантах здійснення, які не показані, дані циклони можуть бути також розташовані за межами
Зо реактора фрагментації, наприклад, вище, при цьому опускні труби проходять через дах реактора фрагментації або з боку реактора фрагментації з нахиленими опускними трубами або, використовуючи, наприклад, ущільнення контуру або І-клапан. Розміщуючи вторинні циклони поза корпусом реактора, час перебування оксигенатного продукта в реакторі фрагментації може бути зменшений. Варіант здійснення Фіг. 4 включає зовнішні циклони на реакторі фрагментації.
На Фіг. З та Фіг. 4 показаний другий нагрівам 11 для повторного нагрівання частинок, які виходять реактор фрагментації. Вхідний отвір для частинок другого нагрівача 14 знаходиться в рідинному з'єднанні з вихідним отвором для частинок реактора фрагментації 10, та вихідний отвір для частинок другого нагрівача 17 знаходиться в рідинному з'єднанні з вихідним отвором для частинок реактора фрагментації 7. Другий нагрівач також включає псевдозріджений шар типу ліфт, другий ліфт-нагрівач 15, з камерою пальника 13, розташованою в рідинному з'єднанні з нижньою частиною ліфта. Вхідний отвір для палива та повітря для згорання 12 дозволяє забезпечення подачі палива та повітря для згорання на пальник, який, коли працює забезпечує подачу тепла на другий ліфт-нагрівач. Вхідний отвір для частинок другого нагрівача є розташованим в нижній частині другого ліфт-нагрівача та дозволяє частинкам, які виходять з реактора фрагментації входити в другий ліфт-нагрівач, де вони є псевдозрідженими у висхідному потоці завдяки гарячому газу, який забезпечується пальником, при цьому нагріваючись. З'єднання між пальником та вхідним отвором для частинок другого нагрівача навмисно розроблено для зменшення /запобігання падіння частинок з ліфту та в камеру згорання. Така конструкція може приймати багато різних варіантів здійснення. На Фіг. З та Фіг. 4 це ілюструється звуженням між 13 та 15, що призводить до збільшення швидкості газу, що запобігає /'зменшує падіння частинок. Після повторного нагрівання частинки відокремлюється від газу згорання та повертаються назад в реактор фрагментації. В варіанті здійснення фіг. 3, сепаратор частинок другого нагрівача 16 представляє собою циклон, дозволяє газу виходити з другого нагрівача через вихідним отвором для газу другого нагрівача 18, тоді як відокремлені частинки виходять з другого нагрівача через вихідний отвір для частинок другого нагрівача, зв'язаного з вихідним отвором для частинок циклона другого нагрівача. Слід розуміти, що ступінь відокремлення в сепараторах частинок залежить від різних параметрів процесу, таких як втрата тиску в сепараторі, швидкість потоку, розмір частинок, тощо, як є відомо в даній галузі.
В варіанті здійснення Фіг. 4, перший сепаратор частинок є аналогічним до елемента 03 бо реактора фрагментації. Варіант здійснення 4 також є оснащеним другим сепаратором частинок циклонного типу (19). Обидва сепаратора частинок доставляють частинки в нижню частину елемента 11. В самому нижньому положенні елемента 11 розташовується секція (20) для видалення надлишкового 02 зі псевдозріджених частинок. Вторинні вхідні отвори псевдозріджуючого та відпрацьованого газу (22) для елемента 11 та 20 варіантів здійснення Фіг. 4 розподілені по поперечному перерізу, використовуючи, наприклад, розбризкувачі або інші способи. Додаткові вхідні отвори для псевдозріджуючого газу можуть бути присутніми в елементі 11 на фіг. 4, але не показані. Також передбаченим є вилучення газоподібного продукту безпосередньо перед або після положення (10) на фігурі 4.
ПРИКЛАД
Приклад 1: Виробництво збагаченої глікольальдегідом С1і-Сз оксигенатної суміші шляхом термолітичної фрагментації цукрового розчину
Фрагментація водний розчину глюкози була продемонстрована в блоці реактора ліфт-типу.
Вхідний отвір для частинок був розташований вище за потоком від вхідного отвору подачі.
Витрата газу на одиницю перерізу потоку в ліфті становила приблизно б м/с. Довжина ліфт- реактора становила 6,2 м та з внутрішнім діаметром - 41 мм. Два циклони слідували за ліфтом, та відокремлені тверді речовини вводились у зовнішній реактор для повторного нагрівання. Час перебування фрагментаційного продукту становив приблизно 1 секунду від вхідного отвору подачі до першого сепаратора частинок.
Для збору газоподібного продукту частина газового потоку, яка виходить з другого циклону була спрямована в конденсаційну систему. Рідкий продукт швидко конденсувався за рахунок опосередкованого охолодження при 1 "С, та його відокремлювали від постійних газів. Потік постійних газів вимірювали з використанням витратоміра зі змінною площею перерізу.
Концентрацію оксигенатів в рідкому продукті визначали за допомогою ВЕРХ аналізу, та виходи обчислювали, вважаючи, що 895 від маси подачі втрачалося з постійними газами внаслідок неповної конденсації води, тобто, з використанням балансу маси 9295. Це вважається консервативним, але прийнятним припущенням на основі попереднього досвіду.
При такому консервативному припущенні приблизно 60 95 вуглецю, який подається реактор, було виділено як глікольальдегід шляхом термолітичної фрагментація 45 мас. 95 розчину глюкози при приблизно 500 "С. Силікатні натрієві скляні кульки використовувалися як матеріал
Зо шару.
ВАРІАНТИ ЗДІЙСНЕННЯ
Варіант здійснення 1. Спосіб термолітичної фрагментації цукру в Сі-Сз оксигенати, який включає стадії: а. забезпечення частинок, які несуть тепло та є прийнятними для псевдозрідження; р. забезпечення реактора для фрагментації зі псевдозрідженим шаром, який містить ліфт та є прийнятним для проведення термолітичної фрагментації та прийнятними для псевдозрідження потоку частинок; с забезпечення вихідного розчину, який містить цукор; а. введення частинок в реактор зі швидкістю, достатньою для підтримування температури щонайменше 250 "С, наприклад, щонайменше 300, 350, 400 або 450 "С, після того, як відбулася термолітична фрагментація, та є достатньою для того, щоб отримати псевдозріджений потік частинок; е. введення вихідної сировини в псевдозріджений потік частинок для того, щоб отримати термолітичну фрагментацію цукру, одержуючи щільний фрагментаційний продукт частинок; потім
Її. відокремлення фракції частинок від щільного фрагментаційного продукту частинок, одержуючи збіднений фрагментаційний продукт частинок; 9. охолодження збідненого фрагментаційного продукту частинок щонайменше до 50 с, таким чином, що від введення вихідної сировини в псевдозріджуючий потік, який містить частинки, до охолодження, яке здійснюють, середній час перебування газу становить максимум 5, наприклад, максимум З секунди, наприклад, максимум 2, 1, 0,8 або 0,6 секунди;
Р. виділення сирого продукту фрагментації, і. перенесення частинок, відокремлених на стадії
І), в другий нагрівач для нагрівання; та ). рециркуляція нагрітих частинок в реактор фрагментації.
Варіант здійснення 2. Спосіб відповідно до варіанта здійснення 1, де збіднений фрагментаційний продукт частинок піддають другій стадії відокремлення частинок після стадії д) охолодження частинок збідненого фрагментаційного продукта та перед стадією ПП) виділення сирого продукту фрагментації.
Варіант здійснення 3. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1 або 2, де реактор в нижній частині включає вхідний отвір для частинок та вхідний отвір для вихідної сировини, причому вхідний отвір для вихідної сировини є передбаченим нижче за потоком від вхідного отвору для частинок.
Варіант здійснення 4. Спосіб відповідно до варіанта здійснення З, де реактор в нижній частині додатково включає вхідний отвір для псевдозріджуючого потока, та вхідний отвір для псевдозріджуючого потока є передбаченим вище за потоком від вхідного отвору для частинок.
Варіант здійснення 5. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення З або 4, де частинки утворюють щільну фазу псевдозрідженого шару в зоні між вхідним отвором для частинок та вхідним отвором для вихідної сировини.
Варіант здійснення 6. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 3-5, де вхідний отвір для вихідної сировини є передбаченим в нижній частині ліфта.
Варіант здійснення 7. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-5, де реактор включає перший сепаратор частинок нижче за потоком від ліфта.
Варіант здійснення 8. Спосіб відповідно до варіанта здійснення 7, де реактор включає зону охолодження нижче за потоком від першого сепаратора частинок.
Варіант здійснення 9. Спосіб відповідно до варіанта здійснення 8, де реактор включає другий сепаратор частинок нижче за потоком від зони охолодження.
Варіант здійснення 10. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-9, де реактор не містить інших засобів для нагрівання, ніж частинки теплоносія.
Варіант здійснення 11. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-10, де цукор представляє собою моно- та/або дисахарид.
Варіант здійснення 12. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-11, де вихідний розчин включає водний розчин цукру, який вибирають з групи, яка складається з сахарози, лактози, ксилози, арабінози, рибози, маннози, тагатози, галактози, глюкози та фруктози; або їх сумішей.
Варіант здійснення 13. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-12, в якому концентрація цукру у вихідному розчині становить від 10 до 90 95 за масою.
Варіант здійснення 14. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-13, в
Зо якому температура частинок на вхідному отворі для частинок реактора фрагментації переважно становить щонайменше 300 "С, наприклад, щонайменше 400, 450, 500, 550, 600 або 650 "С.
Варіант здійснення 15. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-14, в якому температура частинок на вхідному отворі для частинок знаходиться в межах діапазону від 300 до 800 "С, наприклад, в діапазоні 400 800 або від 450 до 650 "С.
Варіант здійснення 16. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-15, в якому частинки вибирають з групи, яка складається з піску, кремнезему, скла, оксиду алюмінію, сталі, та карбіду кремнію.
Варіант здійснення 17. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-16, в якому середній розмір частинок теплоносія становить від 20 до 400 мкм, наприклад, від 20-300, від 20 до 200 або від 20 до 100 мкм.
Варіант здійснення 18. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-17, в якому частинки зі стадії а) вводять в реактор фрагментації із масовою швидкістю потоку щонайменше 10 кг/с.
Варіант здійснення 19. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-18, в якому швидкість всередині ліфту фрагментація вище вхідного отвору для вихідної сировини становить вище 2 м/с, наприклад, від З до 22, або від 5 до 20 м/с.
Варіант здійснення 20. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-19, в якому другий нагрівач включає вхідний отвір для палива та повітря для згорання, пальник, вхідний отвір для частинок другого нагрівача, другий ліфт-нагрівач, сепаратор частинок другого нагрівача, газовий вихідний отвір для відпрацьованого газу другого нагрівача та вихідний отвір для частинок другого нагрівача.
Варіант здійснення 21. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-20, в якому температура частинок, які виходять з вихідного отвору для частинок другого нагрівача знаходиться в діапазоні від 300 до 800 "С, наприклад, в діапазоні від 400 до 800, від 400 до 700 або від 500 до 700 "С.
Варіант здійснення 22. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 20 або 21, в якому пальник є розташованим в межах камери пальника, який є відокремленим від другого ліфт-нагрівача, та газ згорання з камери пальника спрямовується на другий ліфт- нагрівач.
Варіант здійснення 23. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 20-22, в якому частина відпрацьованого газу з другого нагрівача після видалення частинок рециркулюється в камеру пальника.
Варіант здійснення 24. Спосіб відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-23, в якому надлишок кисню видаляється з частинок перед тим, як вони переносяться з другого нагрівача в реактор фрагментації.
Варіант здійснення 25. Спосіб отримання С.1-Сз гідрокси сполуки з цукру який включає стадії: здійснення способу відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 1-24; та потім піддавання дії сирого продукту фрагментації щодо гідрогенізації для того, щоб отримати відповідну С1-Сз гідрокси сполуку.
Варіант здійснення 26. Система для фрагментації цукрової композиції до С1-Сз оксигенатів, яка включає реактор фрагментації, причому зазначений реактор містить в межах реактора: - ліфт - перший сепаратор частинок - вхідний отвір для псевдозріджуючого потоку - вхідний отвір для частинок - вхідний отвір для вихідної сировини - вихідний отвір для частинок - вихідний отвір для продукту, причому ліфт є розташованим в межах та в нижній частині реактора фрагментації; та вхідний отвір для псевдозріджуючого потоку та вхідний отвір для частинок є розташованим в нижній частині ліфта; вхідний отвір для вихідної сировини є розташованим в нижній частині ліфта; над вхідним отвором для частинок, ліфт є адаптованим для псевдозрідження частинок в ліфті; та перший сепаратор частинок є розташованим в верхній частині ліфта та є адаптованим для того, щоб відокремлювати щонайменше частину частинок від псевдозріджуючого потоку, та в якому реактор фрагментації додатково включає секцію охолодження, розташовану нижче за потоком від першого сепаратора частинок по відношенню до газового потоку, зазначена секція охолодження є адаптованою для охолодження псевдозріджуючого потоку, який виходить з
Зо першого сепаратора частинок, та система додатково включає другий нагрівач для повторного нагрівання частинок, які виходять з реактора фрагментації, другий нагрівач включає вхідний отвір для палива та повітря для згорання, пальник, вхідний отвір для частинок другого нагрівача, другий ліфт-нагрівач, сепаратор частинок другого нагрівача, вихідний отвір для газу другого нагрівача та вихідний отвір для частинок другого нагрівача.
Варіант здійснення 27. Система відповідно до варіанта здійснення 26, в якій реактор фрагментації додатково включає другий сепаратор частинок в межах реактора фрагментації, причому зазначений другий сепаратор частинок є розташованим в верхній частині реактора фрагментації та є адаптованим для того, щоб додатково відокремлювати частину частинок від псевдозріджуючого потоку.
Варіант здійснення 28. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26 або 27, в якій секція охолодження є адаптованою для охолодження шляхом впорскування рідини в реактор фрагментації.
Варіант здійснення 29. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26 або 27, в якій секція охолодження є адаптованою для охолодження шляхом введення більш холодного потоку частинок в реактор фрагментації.
Варіант здійснення 30. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26 або 27, в якій секція охолодження включає опосередкований теплообмінник.
Варіант здійснення 31. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26- 30, в якій перший сепаратор частинок представляє собою сепаратор з низьким об'ємом.
Варіант здійснення 32. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26- 31, в якій перший сепаратор частинок включає щонайменше одну зміна напрямку сепаратора.
Варіант здійснення 33. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26- 32, в якій перший сепаратор частинок включає щонайменше одну трубу, розташовану з першим кінцем у верхній частині та в рідинному з'єднанні з ліфтом, та де другий кінець трубки є спрямованим по низхідній та в рідинному з'єднанні з реактором фрагментації та за межами ліфта.
Варіант здійснення 34. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 27- 33, в якій другий сепаратор частинок представляє собою щонайменше один циклон.
Варіант здійснення 35. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26- бо 34, в якій пальник та вхідний отвір для палива та повітря для згорання другого нагрівача є розташованим вище за потоком від другого ліфт-нагрівача, та вхідний отвір для частинок другого нагрівача є розташованим в нижній частині другого ліфт-нагрівача нижче за потоком від пальника, та вхідний отвір для частинок другого нагрівача знаходиться в рідинному з'єднанні з вихідним отвором для частинок реактора фрагментації, другий ліфт-нагрівач є адаптованим для повторного нагрівання частинок, які виходять з реактора фрагментації за допомогою газу згорання з пальника.
Варіант здійснення 36. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26- 35, в якій сепаратор частинок другого нагрівача є розташованим нижче за потоком від другого ліфт-нагрівача, та вихідний отвір для частинок другого нагрівача знаходиться в рідинному з'єднанні з вихідним отвором для частинок реактора фрагментації.
Варіант здійснення 37. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26- 36, в якій пальник є розташованим в окремій камері пальника.
Варіант здійснення 38. Система відповідно до варіанта здійснення 37, в якій камера пальника є відокремленою від ліфту за рахунок звуження.
Варіант здійснення 39. Система відповідно до будь-якого одного з варіантів здійснення 26- 38, в якій камера вилучення є розташованою нижче за потоком від сепаратора частинок другого нагрівача та вище за потоком від вхідного отвору для частинок реактора фрагментації.

Claims (22)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб термолітичної фрагментації цукру в Сі-Сзоксигенати, який включає стадії: а) забезпечення частинок, які несуть тепло та є прийнятними для псевдозрідження; р) забезпечення реактора для фрагментації з псевдозрідженим шаром, який містить ліфт- реактор та прийнятний для проведення термолітичної фрагментації, та прийнятний для 25 псевдозріджуючого потоку частинок; с) забезпечення вихідного розчину, який містить цукор; а) введення частинок в реактор зі швидкістю, достатньою для підтримування температури щонайменше 250 "С, такої як щонайменше 300, 350, 400 або 450 "С, після того, як відбулася термолітична фрагментація, та достатньої для того, щоб отримати псевдозріджений потік 30 частинок; е) введення вихідної сировини в псевдозріджений потік частинок для отримання термолітичної фрагментації цукру, одержуючи щільний фрагментаційний продукт частинок; потім І) відокремлення фракції частинок від щільного фрагментаційного продукту частинок, одержуючи збіднений фрагментаційний продукт частинок; 35 9) охолодження збідненого фрагментаційного продукту частинок щонайменше до 50 "С, таким чином, що від введення вихідної сировини в псевдозріджуючий потік, який містить частинки, до охолодження, яке здійснюють, середній час перебування газу становить максимум 5, такий як максимум З секунди, такий як максимум 2, 1, 0,8 або 0,6 секунди; І) виділення сирого продукту фрагментації; 40 і) перенесення частинок, відокремлених на стадії Її), в другий нагрівач для нагрівання; та Ї) рециркуляція нагрітих частинок в реактор фрагментації.
2. Спосіб за пунктом 1, в якому вхідний отвір для вихідної сировини передбачений в нижній частині ліфт-реактора.
3. Спосіб за будь-яким одним з пунктів 1 або 2, в якому реактор включає перший сепаратор 45 частинок нижче за потоком від ліфт-реактора.
4. Спосіб за пунктом 3, в якому реактор включає зону охолодження нижче за потоком від першого сепаратора частинок.
5. Спосіб за будь-яким одним з пунктів 1-4, в якому цукор являє собою моно- та/або дисахарид.
6. Спосіб за будь-яким одним з пунктів 1-5, в якому вихідний розчин включає водний розчин 50 цукру, який вибирають з групи, яка складається з сахарози, лактози, ксилози, арабінози, рибози, манози, тагатози, галактози, глюкози та фруктози або їх сумішей.
7. Спосіб за будь-яким одним з пунктів 1-6, в якому концентрація цукру у вихідному розчині становить від 10 до 90 95 за масою.
8. Спосіб за будь-яким одним з пунктів 1-7, в якому температура частинок на вхідному отворі 55 для частинок реактора фрагментації становить переважно щонайменше 300 "С, така як щонайменше 400, 450, 500, 550, 600 або 650 "С.
9. Спосіб за будь-яким одним з пунктів 1-8, в якому другий нагрівач включає вхідний отвір для палива та повітря для згорання, пальник, вхідний отвір для частинок другого нагрівача, другий нагрівач ліфт-реактора, сепаратор частинок другого нагрівача, газовий вихідний отвір для бо відпрацьованого газу другого нагрівача та вихідний отвір для частинок другого нагрівача.
10. Спосіб за будь-яким одним з пунктів 1-9, в якому температура частинок, які виходять з вихідного отвору для частинок другого нагрівача, знаходиться в діапазоні від 300 до 800 "С, такому як діапазон від 400 до 800, від 400 до 700 або від 500 до 700 "С.
11. Спосіб за будь-яким одним з пунктів 9 або 10, в якому пальник розташований в межах камери пальника, який відокремлений від другого нагрівача ліфт-реактора, та газ згорання з камери пальника спрямовується на другий нагрівач ліфт-реактора.
12. Спосіб за будь-яким одним з пунктів 1-11, в якому надлишок кисню видаляється з частинок перед тим, як вони переносяться з другого нагрівача в реактор фрагментації.
13. Спосіб отримання Сі-Сзгідроксисполуки з цукру, який включає стадії: здійснення способу за будь-яким одним з пунктів 1-12; та потім піддавання дії сирого продукту фрагментації щодо гідрогенізації для отримання відповідної Сі1-Сзгідроксисполуки.
14. Система для фрагментації цукрової композиції до Сі-Сзоксигенатів, яка включає реактор фрагментації, причому зазначений реактор містить в межах реактора: ліфт-реактор, перший сепаратор частинок, вхідний отвір для псевдозріджуючого потоку, вхідний отвір для частинок, вхідний отвір для вихідної сировини, вихідний отвір для частинок, вихідний отвір для продукту, причому ліфт-реактор розташований в межах та в нижній частині реактора фрагментації; та вхідний отвір для псевдозріджуючого потоку та вхідний отвір для частинок розташовані в нижній частині ліфт-реактора; вхідний отвір для вихідної сировини розташований в нижній частині ліфт- реактора над вхідним отвором для частинок; ліфт-реактор адаптований для псевдозрідження частинок в ліфт-реакторі; та перший сепаратор частинок розташований в верхній частині ліфт- реактора та адаптований для того, щоб відокремлювати щонайменше частину частинок від псевдозріджуючого потоку, та в якому реактор фрагментації додатково включає секцію охолодження, розташовану нижче за потоком від першого сепаратора частинок відносно Зо газового потоку, причому зазначена секція охолодження адаптована для охолодження псевдозріджуючого потоку, який виходить з першого сепаратора частинок, та система додатково включає другий нагрівач для повторного нагрівання частинок, які виходять з реактора фрагментації, причому другий нагрівач включає вхідний отвір для палива та повітря для згорання, пальник, вхідний отвір для частинок другого нагрівача, другий нагрівач ліфт- реактора, сепаратор частинок другого нагрівача, вихідний отвір для газу другого нагрівача та вихідний отвір для частинок другого нагрівача.
15. Система за пунктом 14, в якій секція охолодження адаптована для охолодження шляхом впорскування рідини в реактор фрагментації.
16. Система за будь-яким одним з пунктів 14 або 15, в якій перший сепаратор частинок являє собою сепаратор з низьким об'ємом.
17. Система за будь-яким одним з пунктів 14-16, в якому перший сепаратор частинок включає щонайменше одну зміну сепаратора напрямку.
18. Система за будь-яким одним з пунктів 14-17, в якій пальник та вхідний отвір для палива та повітря для згорання другого нагрівача розташовані вище за потоком від другого нагрівача ліфт-реактора, та вхідний отвір для частинок другого нагрівача розташований в нижній частині другого нагрівача ліфт-реактора нижче за потоком від пальника, та вхідний отвір для частинок другого нагрівача знаходиться в рідинному з'єднанні з вихідним отвором для частинок реактора фрагментації, причому другий нагрівач ліфт-реактора адаптований для повторного нагрівання частинок, які виходять з реактора фрагментації, за допомогою газу згорання з пальника.
19. Система за будь-яким одним з пунктів 14-18, в якій сепаратор частинок другого нагрівача розташований нижче за потоком від другого нагрівача ліфт-реактора, та вихідний отвір для частинок другого нагрівача знаходиться в рідинному з'єднанні з вихідним отвором для частинок реактора фрагментації.
20. Система за будь-яким одним з пунктів 14-19, в якій пальник розташований в окремій камері пальника.
21. Система за пунктом 20, в якій камера пальника відокремлена від ліфт-реактора за рахунок звуження.
22. Система за будь-яким одним з пунктів 14-21, в якій камера вилучення розташована нижче за потоком від сепаратора частинок другого нагрівача та вище за потоком від вхідного отвору для бо частинок реактора фрагментації.
UAA201900340A 2016-06-16 2017-06-15 Спосіб термолітичної фрагментації цукрів UA124065C2 (uk)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DKPA201600351 2016-06-16
DKPA201600371 2016-06-22
PCT/EP2017/064712 WO2017216311A1 (en) 2016-06-16 2017-06-15 Thermolytic fragmentation of sugars

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA124065C2 true UA124065C2 (uk) 2021-07-14

Family

ID=59253474

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201900340A UA124065C2 (uk) 2016-06-16 2017-06-15 Спосіб термолітичної фрагментації цукрів

Country Status (18)

Country Link
US (2) US10570078B2 (uk)
EP (2) EP3786145A1 (uk)
JP (1) JP6943881B2 (uk)
KR (1) KR102481706B1 (uk)
CN (1) CN109311794B (uk)
AU (2) AU2017285260C1 (uk)
BR (1) BR112018075706B1 (uk)
DK (1) DK3472125T3 (uk)
ES (1) ES2839510T3 (uk)
HU (1) HUE052266T2 (uk)
MX (1) MX2018012646A (uk)
MY (1) MY193974A (uk)
PL (1) PL3472125T3 (uk)
SG (2) SG10201913081QA (uk)
TW (1) TWI772310B (uk)
UA (1) UA124065C2 (uk)
WO (1) WO2017216311A1 (uk)
ZA (1) ZA201806783B (uk)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA3038234A1 (en) * 2016-11-24 2018-05-31 Haldor Topsoe A/S A method and a system for producing glycolic acid and/or glycolate
US10696906B2 (en) 2017-09-29 2020-06-30 Marathon Petroleum Company Lp Tower bottoms coke catching device
CN112424153B (zh) 2018-07-16 2023-11-03 托普索公司 使用电阻加热对糖进行热裂解
US12000720B2 (en) 2018-09-10 2024-06-04 Marathon Petroleum Company Lp Product inventory monitoring
US12031676B2 (en) 2019-03-25 2024-07-09 Marathon Petroleum Company Lp Insulation securement system and associated methods
US11975316B2 (en) 2019-05-09 2024-05-07 Marathon Petroleum Company Lp Methods and reforming systems for re-dispersing platinum on reforming catalyst
WO2020243907A1 (en) 2019-06-04 2020-12-10 Rhodia Operations A method of oxidizing glycolaldehyde using nitric acid
CN114245819A (zh) * 2019-08-05 2022-03-25 沙特基础全球技术有限公司 反应器第一级料腿上的回料控制装置以减少向石脑油催化裂化汽提器的烃携带
TW202120180A (zh) * 2019-08-16 2021-06-01 丹麥商托普索公司 用於糖類熱解分裂的新型床材料
US11124714B2 (en) 2020-02-19 2021-09-21 Marathon Petroleum Company Lp Low sulfur fuel oil blends for stability enhancement and associated methods
US11905468B2 (en) 2021-02-25 2024-02-20 Marathon Petroleum Company Lp Assemblies and methods for enhancing control of fluid catalytic cracking (FCC) processes using spectroscopic analyzers
US20220268694A1 (en) 2021-02-25 2022-08-25 Marathon Petroleum Company Lp Methods and assemblies for determining and using standardized spectral responses for calibration of spectroscopic analyzers
US11702600B2 (en) 2021-02-25 2023-07-18 Marathon Petroleum Company Lp Assemblies and methods for enhancing fluid catalytic cracking (FCC) processes during the FCC process using spectroscopic analyzers
US11898109B2 (en) 2021-02-25 2024-02-13 Marathon Petroleum Company Lp Assemblies and methods for enhancing control of hydrotreating and fluid catalytic cracking (FCC) processes using spectroscopic analyzers
US20240270670A1 (en) 2021-05-28 2024-08-15 Topsoe A/S Process for partial condensation of an oxygenate mixture
US12018216B2 (en) 2021-10-10 2024-06-25 Marathon Petroleum Company Lp Methods and systems for enhancing processing of hydrocarbons in a fluid catalytic cracking unit using plastic
US12037548B2 (en) 2021-10-10 2024-07-16 Marathon Petroleum Company Lp Methods and systems for enhancing processing of hydrocarbons in a fluid catalytic cracking unit using a renewable additive
US11692141B2 (en) 2021-10-10 2023-07-04 Marathon Petroleum Company Lp Methods and systems for enhancing processing of hydrocarbons in a fluid catalytic cracking unit using a renewable additive
US11802257B2 (en) 2022-01-31 2023-10-31 Marathon Petroleum Company Lp Systems and methods for reducing rendered fats pour point
WO2024008924A1 (en) 2022-07-08 2024-01-11 Topsoe A/S Process for condensing oxygenate mixtures
WO2024046969A1 (en) 2022-08-29 2024-03-07 Topsoe A/S Thermolytic fragmentation of sugars
WO2024046970A1 (en) 2022-08-29 2024-03-07 Topsoe A/S Thermolytic fragmentation of sugars
WO2024133661A1 (en) 2022-12-22 2024-06-27 Topsoe A/S Purified biomass based compositions comprising ethylene glycol and use thereof to produce a polyester
WO2024133660A1 (en) 2022-12-22 2024-06-27 Topsoe A/S Purified biomass based compositions comprising ethylene glycol and use thereof to produce a polyester
WO2024133659A1 (en) 2022-12-22 2024-06-27 Topsoe A/S Method of producing a polyester

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5323803B2 (uk) * 1973-02-01 1978-07-17
US4311580A (en) * 1979-11-01 1982-01-19 Engelhard Minerals & Chemicals Corporation Selective vaporization process and dynamic control thereof
US5292541A (en) 1989-05-26 1994-03-08 Red Arrow Products Company Inc. Browning materials derived from the pyrolysis of sugars and starches
US5397582A (en) 1989-05-26 1995-03-14 Red Arrow Products Company Inc. Flavoring and browning materials by pyrolysis of sugars and starches
US5252188A (en) 1990-03-26 1993-10-12 Red Arrow Products Company, Inc. Process for producing hydroxyacetaldehyde
US5104517A (en) 1990-05-17 1992-04-14 Uop Vented riser apparatus and method
CN1191881C (zh) * 1998-02-12 2005-03-09 安辛集团股份有限公司 用于循环床传输快速热解反应器系统的方法和装置
CA2326471A1 (en) 2000-11-20 2002-05-20 Resource Transforms International Ltd. Production of glycolaldehyde by hydrous thermolysis of sugars
US7429363B2 (en) 2005-02-08 2008-09-30 Stone & Webster Process Technology, Inc. Riser termination device
CN101130697B (zh) * 2007-09-26 2010-08-11 东南大学 内置隔离器的串行流化床生物质气化装置及方法
US7905990B2 (en) 2007-11-20 2011-03-15 Ensyn Renewables, Inc. Rapid thermal conversion of biomass
WO2012091815A1 (en) 2010-12-27 2012-07-05 Conocophillips Company Integrated fcc biomass pyrolysis/upgrading
US9441887B2 (en) * 2011-02-22 2016-09-13 Ensyn Renewables, Inc. Heat removal and recovery in biomass pyrolysis
US9328048B2 (en) 2013-02-27 2016-05-03 Haldor Topsoe A/S Process for preparing ketene in the presence of a fluidized bed material with a surface area of up to 600 M2/g
CN106795081B (zh) 2014-05-19 2018-12-28 爱荷华谷类推广协会 由糖类连续制备乙二醇的方法
BR112016030694B1 (pt) 2014-06-30 2020-12-15 Haldor Topsøe A/S Processo para a preparação de etileno glicol a partir de açúcares
MX2016017153A (es) 2014-06-30 2017-05-03 Topsoe Haldor As Proceso para la preparacion de etilenglicol a partir de azucares.
WO2017064267A1 (en) 2015-10-14 2017-04-20 Haldor Topsøe A/S A process for removing sulphur compounds from process streams

Also Published As

Publication number Publication date
DK3472125T3 (da) 2021-01-18
KR102481706B1 (ko) 2022-12-28
KR20190019927A (ko) 2019-02-27
EP3786145A1 (en) 2021-03-03
HUE052266T2 (hu) 2021-04-28
SG11201809361QA (en) 2018-11-29
AU2017285260B2 (en) 2020-08-13
ES2839510T3 (es) 2021-07-05
US20200392061A1 (en) 2020-12-17
TWI772310B (zh) 2022-08-01
PL3472125T3 (pl) 2021-07-19
TW201808872A (zh) 2018-03-16
BR112018075706A2 (pt) 2019-04-02
AU2017285260C1 (en) 2021-02-11
JP6943881B2 (ja) 2021-10-06
WO2017216311A1 (en) 2017-12-21
ZA201806783B (en) 2022-03-30
MX2018012646A (es) 2019-02-28
AU2017285260A1 (en) 2018-11-22
EP3472125A1 (en) 2019-04-24
AU2020264359A1 (en) 2020-12-03
JP2019518011A (ja) 2019-06-27
US20190119187A1 (en) 2019-04-25
MY193974A (en) 2022-11-04
AU2020264359B2 (en) 2022-04-07
CN109311794B (zh) 2022-05-13
US10570078B2 (en) 2020-02-25
SG10201913081QA (en) 2020-03-30
BR112018075706B1 (pt) 2022-10-04
EP3472125B1 (en) 2020-10-14
CN109311794A (zh) 2019-02-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA124065C2 (uk) Спосіб термолітичної фрагментації цукрів
US10794588B2 (en) Apparatuses for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material and methods for the same
EP2758491B1 (en) Apparatus and method for controlling heat for rapid thermal processing
US9347005B2 (en) Methods and apparatuses for rapid thermal processing of carbonaceous material
CN103160299B (zh) 流化床低温干馏系统和低阶煤的低温干馏方法
MX2014008176A (es) Reactor de dos etapas y proceso para la conversion de material de biomasa solido.
CN103205283A (zh) 串联使用流化床干馏室和补充干馏室的粉料干馏方法
CN112424153A (zh) 使用电阻加热对糖进行热裂解
US10550330B1 (en) Biomass pyrolysis reactor with integrated quench and method for converting biomass to liquid bio-oil
CN103666514A (zh) 喷射床—旋转床两步法在线催化裂解生物质的方法
EA036685B1 (ru) Термолитическая фрагментация сахаров
US10400175B2 (en) Apparatuses and methods for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material
CN112048339B (zh) 一种含固浆料的连续化处理方法及用于实施该方法的装置
WO2024046969A1 (en) Thermolytic fragmentation of sugars
WO2024046970A1 (en) Thermolytic fragmentation of sugars