TWI550093B - 高表面品質鋁合金片材及其製造方法 - Google Patents
高表面品質鋁合金片材及其製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- TWI550093B TWI550093B TW103127290A TW103127290A TWI550093B TW I550093 B TWI550093 B TW I550093B TW 103127290 A TW103127290 A TW 103127290A TW 103127290 A TW103127290 A TW 103127290A TW I550093 B TWI550093 B TW I550093B
- Authority
- TW
- Taiwan
- Prior art keywords
- treatment
- aluminum alloy
- alloy sheet
- surface quality
- high surface
- Prior art date
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 66
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 70
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 68
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 55
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 25
- 210000001161 mammalian embryo Anatomy 0.000 claims description 24
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 22
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 22
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 17
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 13
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 8
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 8
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 7
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 6
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 5
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims 1
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 21
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 7
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000011160 research Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000879 optical micrograph Methods 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 229910015372 FeAl Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- CYUOWZRAOZFACA-UHFFFAOYSA-N aluminum iron Chemical compound [Al].[Fe] CYUOWZRAOZFACA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000002537 cosmetic Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 210000002257 embryonic structure Anatomy 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000008570 general process Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 230000002311 subsequent effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Description
本發明是有關於一種片材及其製造方法，且特別是有關於一種高表面品質鋁合金片材及其製造方法。
鋁合金具有質量輕、強度高且成型性佳等優點，目前已被廣泛的使用在化妝品盒、燈罩、電子鍋具、電腦、通訊以及消費性電子產品等之外觀殼件上。一般鋁合金的製程中包含鑄造鋁胚、均質化處理、熱軋處理及冷軋處理，以形成鋁合金片材，之後鋁合金片材在形成這些外觀殼件之前，需經過高溫酸洗處理；然而，鋁合金片材經過高溫酸洗之後，卻常於其表面產生出白色條紋，且縱使之後再進行表面塗覆處理，仍無法加以消除，而導致鋁合金片材之外觀不佳，進而影響顧客購買產品之意願。
有鑑於此，亟需提供一種鋁合金片材及其製造方法，以改善習知鋁合金片材在經過高溫酸洗處理後產生白色條紋而導致外觀不佳，進而影響顧客購買產品意願之問題。
因此，本發明之一目的在於提供一種高表面品質鋁
合金片材之製造方法，其所製得之高表面品質鋁合金片材在經過酸洗步驟後，不會產生白色條紋。
本發明之另一目的在於提供一種高表面品質鋁合金片材，其周遭不含容易腐蝕之無析出區(precipitation free zone)。
根據本發明之上述目的，提出一種高表面品質鋁合金片材之製造方法。在一實施例中，包含下列步驟。首先，鑄造鋁胚；該鋁胚包含0.05重量百分比至0.2重量百分比之矽，0.45重量百分比至1重量百分比之鎂，0.3重量百分比至0.6重量百分比之鐵，0.5重量百分比至1重量百分比之錳，以及其餘為不可避免之雜質及鋁，其中，雜質之含量大於零且小於0.3重量百分比；接著，對鋁胚進行第一段均質化處理，其處理溫度係大於等於600℃且小於630℃，且其處理時間係12至24小時；然後，再對已經第一段均質化處理之鋁胚進行第二段均質化處理，其處理溫度係450℃至500℃，且其處理時間係12至24小時；最後，對經此二階段均質化處理之鋁胚進行軋延處理以形成高表面品質鋁合金片材，其中軋延處理所包含之熱軋步驟，其預熱溫度係530℃至570℃，且完軋溫度係350℃至400℃。
依據本發明一實施例，上述鋁胚包含0.08重量百分比之矽，0.49重量百分比之鎂，0.48重量百分比之鐵，以及0.8重量百分比之錳。
依據本發明一實施例，上述第一段均質化處理之處理溫度係600℃，且其處理時間係16小時。
依據本發明一實施例，上述第二段均質化處理之處理溫度係450℃，且其處理時間係16小時。
依據本發明一實施例，上述熱軋步驟之預熱溫度係550℃，且其完軋溫度係370℃。
依據本發明一實施例，在上述經二段均質化處理之鋁胚進行軋延處理之前，更包含對其進行刨皮處理。
依據本發明一實施例，上述軋延處理更包含冷軋步驟。
根據本發明之另一目的，提出一種高表面品質鋁合金片材，其係利用前述之高表面品質鋁合金片材之製造方法獲得，其中高表面品質鋁合金片材之晶出相周遭不含容易腐蝕之無析出區。
在本發明中，主要是將鋁胚經過二種處理溫度及處理時間的均質化處理之後，再進行特定預熱溫度及完軋溫度的熱軋步驟，以形成晶出相周遭不含容易腐蝕的無析出區之高表面品質鋁合金片材。換言之，本發明之高表面品質鋁合金片材之製造方法中是利用特定參數製程，以達成所製造之材料，其形成之晶出相周遭不含容易腐蝕之無析出區，所以其於經過酸洗步驟後不會產生白色條紋，故可避免鋁合金外觀不佳之問題。
200‧‧‧方法
210、220、230、240‧‧‧步驟
為讓本發明之上述和其他目的、特徵、優點與實施例能更明顯易懂，所附圖式之說明如下：第1A至1D圖係分別繪示根據均質化溫度、均質化後
冷卻速率、熱軋預熱溫度以及完軋溫度對白色條紋之影響的直交圖。
第2圖係繪示依照本發明一實施例之一種高表面品質鋁合金片材之製造方法的流程圖。
第3A至3H圖係分別為比較例1至8之鋁合金片材在經過高溫酸洗後之光學顯微鏡照片。
以下配合本發明之實施例詳細說明本發明之技術內容、構造特徵、所達成目的及功效。
對於AA3004型鋁片產生前述的白色條紋之問題，由於涉及實際生產製程，世界各大鋁廠皆列為研究機密。根據M.Robertson與C.R.C Thomastown於1988年在Comalco Techanical Report中所提出之Etching response of Comalco 3004 sheet之研究報告，其比較世界各大鋁廠所生產之成份差異，並以澳洲鋁廠之鋁料(後稱澳鋁料)與日本鋁廠之鋁料(後稱日鋁料)之化學成份分析為例來說明。該研究報告發現二者之可互相置換元素(鐵與鋁)的含量及其總合相似，但日鋁料之酸洗均勻性最佳，其餘皆不合格，故認為合金成份的影像並不明顯。另一方面，在金屬間化合物(intermetallic compund)的分佈型態方面，日鋁料的顆粒雖比澳鋁料較粗且較均勻，但在另一家不合格料的顆粒分佈型態也極為均勻(即相似於日鋁料)。
因此，該研究報告亦認為金屬間化合物顆粒分佈形態影響甚微。據此，該研究報告認為白色條紋之形成，係
由於鋁胚在高溫長時間均質化處理時，鋁胚之表面會生成高厚度之氧化膜，且在隨後的軋延過程中，造成氧化膜的不均勻破裂而妨礙了酸洗的均勻性，而產生了白色條紋。
為了證明這個論點，該研究報告中對軋延前後之鋁胚先做研磨再浸蝕，結果不僅耗時廢工，而且表面品質雖略有改善，但白色條紋仍然存在。況且，經本申請人進一步將具有白色條紋之熱軋片先車削光亮後再酸蝕處理，仍可發現白色條紋再度出現。此外，在實際的生產過程中，鋁胚於均質化後必須先經過刨皮(scaling)處理，且隨後進行之熱軋前之預熱處理一般僅以500℃之溫度處理1小時，其所衍生的氧化層厚度相當微薄，可輕易於酸洗前的鹼洗處理中清除。基於前述，該研究報告未考慮其他因素之影響，同時也顯示白色條紋在熱軋處理結束後即已完成，與隨後的冷軋處理和退火處理無明顯關聯。
另一方面，H.Watanabe、K.Ohori與Y.Takeuchl
在1983年出版之第33期之輕金屬雜誌之第149頁之Phase change in 3004 base alloys at elevated temperatures之文獻，以及E.P.Short與P.G.Sheasby在1969年Trans,Inst.Met.Fishing期刊第47頁之Reaction of second phase constituents in aluminum during etching in sodium hydroxide based solutions之文獻中，其指出1000系鋁片在氫氧化鈉或硫酸浸蝕酸洗下，不同晶出相(亦稱析出相)之相對腐蝕速率不同於純鋁基地。另外，小菅張弓在1980年出版之第30期之第4回之輕金屬雜誌之第217頁之文獻、日本發明專
利公開號(昭)62-275546、日本發明專利公開號(昭)55-161043、日本發明專利公開號(平)6-25808以及美國發明專利公告號4715901所公開之技術指出，1000系的鋁胚在鑄造期間，常因由外而內的凝固速率而形成不同組成之鋁鐵晶出相(如Al3Fe,Al6Fe或AlmFe)，從而造成刨皮後含有不同晶出相的帶狀組織，導致鋁胚經軋延後之成品於陽極處理時產生白色條紋。由此可見，雖然在前述之研究報告中已指出白色條紋之產生與合金成份以及金屬間化合物的分佈型態並無緊要關聯，但是該研究報告僅注意晶出相本身的型態，卻未察覺晶出相與其周遭鋁基地間的微觀腐蝕性之差異及其所引發之後續影響。此外，雖然3000系鋁胚之晶出相純為(Mn,Fe)Al6，與1000系的鋁胚不同，但後者因晶出相不同而顯現出異於純鋁基地的相對腐蝕速率之論點，應可作為本發明改善白色條紋之佐參。
因此，為證實上述觀點，本發明先利用系統性實驗
計畫法對影響白色條紋之可能製程因子(包含均質化溫度、均質化後冷卻速率、熱軋步驟之預熱溫度及其完軋溫度)，並以直交圖就其影響的顯著性進行分析。請參照第1A至1D圖，第1A至1D圖係分別繪示根據均質化溫度、均質化後冷卻速率、熱軋預熱溫度以及完軋溫度對白色條紋之影響的直交圖。其中，100分係表示鋁片完全不產生白色裂紋。根據直交圖之結果，除了均質化後冷卻速率之外，均質化溫度、預熱溫度以及完軋溫度皆對白色裂紋有顯著性影響。其中，均質化溫度的提高有最大影響，其次為較
高的預熱溫度與完軋溫度。
基於上述結果，由於進行均質化處理以及熱軋步驟之預熱溫度與完軋溫度皆會影響鋁合金片材的晶出相型態及其分佈狀態，所以可知鋁合金片材產生白色條紋的原因係與晶出相之型態及其分佈狀態有關。據此，請參照第2圖，第2圖係繪示依照本發明一實施例之一種高表面品質鋁合金片材之製造方法200的流程圖。在方法200中，步驟210係鑄造鋁胚。在一例子中，鋁胚可以利用熔煉澆鑄的方式鑄造形成以提供此鋁胚。鋁胚包含0.05重量百分比至0.2重量百分比之矽、0.45重量百分比至1重量百分比之鎂、0.3重量百分比至0.6重量百分比之鐵、0.5重量百分比至1重量百分比之錳，以及其餘為不可避免之雜質以及鋁，其中雜質之含量大於零且小於0.3重量百分比。在一例子中，鋁胚包含0.08重量百分比之矽、0.49重量百分比之鎂、0.48重量百分比之鐵以0.8重量百分比之錳。在一示範例子中，鋁胚的合金組成符合AA3004型鋁片之標準規格。
步驟220係對鋁胚進行第一段均質化處理。在第一段均質化處理中，處理溫度係大於等於600℃且小於630℃，且其處理時間係12至24小時。在第一段均質化處理中，係先將處理溫度升至較高的溫度範圍，藉以縮小晶出物之尺寸，並將因澆鑄時產生之不穩定細小晶出物回熔至母材中。在一示範例子中，第一段均質化處理之處理溫度係600℃，且其處理時間係16小時。
進行步驟220後，可緩慢降低處理溫度，以進行步驟230。步驟230係對經第一段均質化處理之鋁胚進行第二段均質化處理；第二段均質化處理之處理溫度係450℃至500℃，且其處理時間係12至24小時。在第二段均質化處理中，由於處理溫度是屬於中低溫度，所以可獲得大量且均勻分佈的析出物。在一示範例子中，第二段均質化處理之處理溫度係450℃，且其處理時間係16小時。
步驟240係對經第二段均質化處理之鋁胚進行軋延處理，以形成高表面品質鋁合金片材。軋延處理包含熱軋步驟，且熱軋步驟之預熱溫度係530℃至570℃，其完軋溫度係350℃至400℃。在一例子中，熱軋步驟之預熱溫度係550℃，且其完軋溫度係370℃。在熱軋步驟中，主要是透過適當的預熱溫度以及完軋溫度來減緩或抑制白色條紋的出現。其中，若是採用高預熱溫度及低完軋溫度時，則軋延時間將會增加；若是採用低預熱溫度及高完軋溫度時，則不易達成熱軋步驟。值得一提的是，完軋溫度不可低於320℃，否則鋁胚將會發生邊裂以及扭曲的現象。
本發明之高表面品質鋁合金片材之製造方法中，主要是藉由合金成分、均質化溫度以及熱軋條件的適當組合，使得鋁合金片材之晶出物均勻分佈。因此，所製得之高表面品質鋁合金片材之晶出相周遭不含容易腐蝕之無析出區，並且鋁合金片材在經過高溫酸洗處理後不會產生白色條紋。
在一例子中，進行步驟240之前，可先對經第二段
均質化處理之鋁胚進行刨皮處理，以去除鋁胚之不平整表面。在另一例子中，軋延處理還可包含冷軋步驟。在一示範例子中，經二段均質化處理後之鋁胚厚度是520毫米，且其於進行熱軋步驟後之鋁板厚度是7毫米，之後再進行冷軋步驟所形成之鋁合金片材之厚度是1毫米。
在一例子中，矽的添加可提高鋁合金片材之強度，但若是矽的固溶量過高，則會加速α-Al12(Mn,Fe)3Si晶出相之析出。此與原始鑄造晶出相((Mn,Fe)Al6)之腐蝕電位有所差異，而不利於白色條紋之抑制。因此，0.05重量百分比至0.2重量百分比之矽兼顧了鋁合金片材之強度以及抑制白色條紋之優點。
在一例子中，鎂的添加可維持鋁合金片材之強度，且可延遲α-Al12(Mn,Fe)3Si晶出相之析出。然而，若是鎂之含量過高時，將會促使連續網狀的粗大原始鑄造晶出相((Mn,Fe)Al6)之產生，致使白色條紋更為明顯以及鋁合金片材之機械性質的劣化。因此，0.45重量百分比至1.0重量百分比之鎂兼顧了維持鋁合金片材之強度以及抑制白色條紋之優點。
在一例子中，鐵的添加可增加鋁合金片材之強度，且可促進(Mn,Fe)Al6的二次相於第二段均質化處理時之緻密析出。然而，若是鐵的含量過高，將使樹枝臂界和鋁基地之間的成份濃度梯度升高，導致第二段均質化處理的所需時間增加，且可能會產生粗大的晶出物。因此，0.3重量百分比至0.6重量百分比之鐵兼顧了增加鋁合金片材之強
度以及降低第二段均質化處理的處理時間之優點。
在一例子中，錳的添加可增加鋁合金片材之強度及耐蝕性。另外，錳與鐵是可互換元素，可使原始鑄造晶出相或二次析出相，由細長狀的FeAl6轉為骰子狀的(Mn,Fe)Al6。然而，若是錳的含量過高，將使樹枝臂界和鋁基地之間的成份濃度梯度升高，導致第二段均質化處理的所需時間增加，且可能會產生粗大的晶出物。因此，0.5重量百分比至1.0重量百分比之錳兼顧了增加鋁合金片材之強度以及降低第二段均質化處理的處理時間之優點。
以下列舉一實施例及數個比較例，藉此證明本發明實施例之高表面品質鋁合金片材之製造方法，其所製得之高表面品質鋁合金片材經過高溫酸洗處理後不會產生白色條紋。
在實施例中，首先鑄造鋁胚，鋁胚包含0.08重量百分比之矽、0.49重量百分比之鎂、0.48重量百分比之鐵、0.8重量百分比之錳，以及其餘為不可避免之雜質以及鋁，其中雜質之含量大於零且小於0.3重量百分比。之後，依序進行第一段均質化處理及第二段均質化處理。第一段均質化處理之處理溫度及處理時間係分別為600℃及16小時。第二段均質化處理之處理溫度及處理時間係分別為450℃及16小時；然後，進行軋延處理，其中軋延處理之熱軋步驟的預熱溫度及完軋溫度係分別為550℃及370℃。最後再依照一般製程條件進行冷軋步驟以及退火製程，以形成實施例之鋁合金片材。
比較例1至8之製備方法係類似於實施例，惟比較例1至8與實施例不同處在於比較例1至3之均質化處理僅具有一階段，比較例4與5之均質化處理與實施例1之參數條件不同，比較例6與7之熱軋步驟不同於實施例1之參數條件不同，比較例8之鐵與錳含量高於實施例1。詳細的製程參數請參照下表一。
對實施例及比較例1至8進行多項測試，測試項目如下。
對實施例及比較例1至8進行機械性質測試。進行機械性質測試時，可利用市售之拉伸測試儀器來量測實施例及比較例1至8之鋁合金片材，並且根據是否超過預定強度來決定實施例及比較例1至8之鋁合金片材是否通過標準。若是通過標準，則標註為「○」；若未通過標準，則標註為「×」。所得之量測結果如下表二所示。
對實施例及比較例1至8之鋁合金片材進行高溫酸洗測試。進行高溫酸洗測試時，可利用一般進行高溫酸洗製程的參數進行，並以目測的方式來確定實施例及比較例1至8之鋁合金片材於表面產生白色條紋之狀況。若是完全不產生白色條紋，則標註為「◎」；若是產生輕微的白色條紋，則標註為「○」；若是產生中度的白色條紋，則標註為「△」；而若是產生嚴重的白色條紋，則標註為「×」。所得之量測結果如上表二所示。
根據實施例及比較例1至8之鋁合金片材之測量結果，雖然實施例及比較例1至8之鋁合金片材皆通過了機械性質的測試，但是只有實施例之鋁合金片材沒有產生白色條紋。
請參照第3A至3H圖，第3A至3H圖係分別為比較例1至8之鋁合金片材在經過高溫酸洗後之光學顯微鏡照片。如第3A至3C圖所示，比較例1至3是使用一階段的均質化處理之參數條件，雖然隨著均質化溫度的提高，白色條紋得以改善，然尚無法完全消除晶出物分佈不均的現象，因此仍會產生無析出區，從而導致白色條紋的出現。如第3D及3E圖所示，對於比較例4與5，雖然也是使用二階段的均質化處理，但是均質化處理的溫度及時間不當，所以仍會有無析出區產生。如第3F及3G圖所示，對於比較例6與7，其所使用之預熱溫度與完軋溫度不當，所以無法完全去除鋁合金片材之表面的白色條紋。如第3H圖
所示，對於比較例8，其所使用之鋁合金片材之成份中，鐵與鋁之總和之含量過高，所以鋁合金片材之表面仍殘留少量白色條紋。由此可證，本發明之高表面品質鋁合金片材之製造方法主要是藉由合金成分、均質化溫度以及熱軋條件的適當組合，使得其晶出物均勻分佈。故而所製得之高表面品質鋁合金片材，其晶出相周遭不含容易腐蝕之無析出區，因此經過高溫酸洗處理後不會產生白色條紋。
雖然本發明已以實施方式揭露如上，然其並非用以限定本發明，在本發明所屬技術領域中任何具有通常知識者，在不脫離本發明之精神和範圍內，當可作各種之更動與潤飾，因此本發明之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。
200‧‧‧方法
210、220、230、240‧‧‧步驟
Claims (8)
- 一種高表面品質鋁合金片材之製造方法，包含：鑄造一鋁胚，該鋁胚包含：0.05重量百分比至0.2重量百分比之矽；0.45重量百分比至1重量百分比之鎂；0.3重量百分比至0.6重量百分比之鐵；0.5重量百分比至1重量百分比之錳；以及其餘為不可避免之雜質以及鋁，其中該雜質之含量大於零且小於0.3重量百分比；對該鋁胚進行一第一段均質化處理，其中該第一段均質化處理之處理溫度係大於等於600℃且小於630℃，以及該第一段均質化處理之處理時間係12至24小時；對經該第一段均質化處理之該鋁胚進行一第二段均質化處理，其中該第二段均質化處理之處理溫度係450℃至500℃，以及該第二段均質化處理之處理時間係12至24小時；以及對經該第二段均質化處理之該鋁胚進行一軋延處理，以形成該高表面品質鋁合金片材，其中該軋延處理包含一熱軋步驟，且該熱軋步驟之預熱溫度係530℃至570℃，該熱軋步驟之完軋溫度係350℃至400℃。
- 如請求項1所述之高表面品質鋁合金片材之製造方法，其中該鋁胚包含：0.08重量百分比之矽；0.49重量百分比之鎂； 0.48重量百分比之鐵；以及0.8重量百分比之錳。
- 如請求項1所述之高表面品質鋁合金片材之製造方法，其中該第一段均質化處理之處理溫度係600℃，以及該第一段均質化處理之處理時間係16小時。
- 如請求項1所述之高表面品質鋁合金片材之製造方法，其中該第二段均質化處理之處理溫度係450℃，以及該第二段均質化處理之處理時間係16小時。
- 如請求項1所述之高表面品質鋁合金片材之製造方法，其中該熱軋步驟之預熱溫度係550℃，且該熱軋步驟之完軋溫度係370℃。
- 如請求項1所述之高表面品質鋁合金片材之製造方法，在經該第二段均質化處理之該鋁胚進行該軋延處理之前，更包含對經該第二段均質化處理之該鋁胚進行一刨皮處理。
- 如請求項1所述之高表面品質鋁合金片材之製造方法，其中該軋延處理更包含一冷軋步驟。
- 一種高表面品質鋁合金片材，係利用如請求項1至 7任一項所述之高表面品質鋁合金片材之製造方法獲得，其中該高表面品質鋁合金片材之晶出相周遭不含容易腐蝕之無析出區。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| TW103127290A TWI550093B (zh) | 2014-08-08 | 2014-08-08 | 高表面品質鋁合金片材及其製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| TW103127290A TWI550093B (zh) | 2014-08-08 | 2014-08-08 | 高表面品質鋁合金片材及其製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TW201606086A TW201606086A (zh) | 2016-02-16 |
| TWI550093B true TWI550093B (zh) | 2016-09-21 |
Family
ID=55809949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| TW103127290A TWI550093B (zh) | 2014-08-08 | 2014-08-08 | 高表面品質鋁合金片材及其製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| TW (1) | TWI550093B (zh) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI638897B (zh) | 2017-08-11 | 2018-10-21 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 高表面品質鋁鎂矽合金片材及其製造方法 |
| CN111589866B (zh) * | 2020-06-23 | 2022-08-09 | 河南明晟新材料科技有限公司 | 汽车联轴器外齿套用铝合金基材的制造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0533107A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-02-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 強度と成形性に優れたアルミニウム合金硬質板の製造方法 |
| JPH10298724A (ja) * | 1997-04-18 | 1998-11-10 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 表面粗度に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金押出材の製造方法 |
| CN101928861A (zh) * | 2009-06-24 | 2010-12-29 | 住友轻金属工业株式会社 | 铝合金制换热器以及铝合金挤压材料的制造方法 |
| TW201333228A (zh) * | 2012-02-15 | 2013-08-16 | China Steel Corp | 高成型性鋁合金的製造方法 |
-
2014
- 2014-08-08 TW TW103127290A patent/TWI550093B/zh not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0533107A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-02-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 強度と成形性に優れたアルミニウム合金硬質板の製造方法 |
| JPH10298724A (ja) * | 1997-04-18 | 1998-11-10 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 表面粗度に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金押出材の製造方法 |
| CN101928861A (zh) * | 2009-06-24 | 2010-12-29 | 住友轻金属工业株式会社 | 铝合金制换热器以及铝合金挤压材料的制造方法 |
| TW201333228A (zh) * | 2012-02-15 | 2013-08-16 | China Steel Corp | 高成型性鋁合金的製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW201606086A (zh) | 2016-02-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106435302B (zh) | 一种耐腐蚀耐高温铝合金型材及其制备方法 | |
| JP4934759B2 (ja) | 銅合金板材及びこれを用いたコネクタ並びに銅合金板材の製造方法 | |
| US20140246127A1 (en) | High-strength aluminum alloy and process for producing same | |
| WO2015025706A1 (ja) | 高強度アルミニウム合金及びその製造方法 | |
| WO2008029497A1 (fr) | Élément d'alliage de magnésium et son procédé de production | |
| JP6336434B2 (ja) | 缶ボディ用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| TW201807210A (zh) | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金材、Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金板及Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金板之製造方法 | |
| JP2017179457A (ja) | Ａｌ−Ｍｇ―Ｓｉ系合金材 | |
| KR20160113644A (ko) | 고강도 알루미늄 합금 및 이의 제조 방법 | |
| CN105316545A (zh) | 铝合金轧制材料 | |
| TWI550093B (zh) | 高表面品質鋁合金片材及其製造方法 | |
| JP2017179454A (ja) | Ａｌ−Ｍｇ―Ｓｉ系合金板の製造方法 | |
| WO2015125791A1 (ja) | 缶蓋用アルミニウム合金板 | |
| WO2021070890A1 (ja) | アルミニウム合金材 | |
| TWI568860B (zh) | Aluminum alloy plate | |
| JPWO2018003709A1 (ja) | 耐リジング性及びヘム曲げ性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP4040787B2 (ja) | 陽極酸化処理後の色調が灰色で安定なアルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
| JP6778615B2 (ja) | 超塑性成形用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| TWI646205B (zh) | 鋁鎂合金及其製作方法 | |
| JP6289152B2 (ja) | 缶蓋用アルミニウム合金板 | |
| JP7153469B2 (ja) | 成形性、強度及び外観品質に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| TW201738390A (zh) | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金板之製造方法 | |
| JP2017179443A (ja) | Ａｌ−Ｍｇ―Ｓｉ系合金材 | |
| JPH07166285A (ja) | 焼付硬化型Ａｌ合金板及びその製造方法 | |
| JP3843021B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた厚肉Ａｌ−Ｍｇ系合金圧延板調質材の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Annulment or lapse of patent due to non-payment of fees |