TWI423849B - 用於流體催化裂解法（ｆｃｃ）中之改良式觸媒汽提器裝配 - Google Patents

用於流體催化裂解法（ｆｃｃ）中之改良式觸媒汽提器裝配 Download PDF

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Description

用於流體催化裂解法(FCC)中之改良式觸媒汽提器裝配
本發明係關於烴進料的催化裂解。特別者，本發明係關於一種利用流體催化裂解(FCC)反應器的觸媒汽提器段之裝置和方法，其中該FCC反應器具有弦式托盤(chordal trays)，彼等經設計用來提供來自廢FCC觸媒的烴在FCC反應器汽提區中的改良汽提。
高分子量石油進料變成更有價值的產物之轉化率對於石油程序諸如流化催化裂解(FCC)和煉焦係重要者。於FCC程序中，高分子量進料係與流化觸媒粒子在FCC單元的升流管反應器內接觸。進料與觸媒之間的接觸係根據所欲產物的類型而控制。於進料的催化裂解中，反應器條件諸如溫度和接觸時間係經控制以使所欲產物最多化且使較不合宜的產物諸如輕質氣體和煤焦的形成最少化。
已有多種FCC升流管和反應器設計被用到。不過，隨著具有大幅改良的裂解活性之沸石型裂解觸媒之進步，最現代的FCC反應器係利用短接觸時間裂解裝配，其中將觸媒與FCC進料流接觸的時間量予以限制以使會導致低價值產物諸如輕烴氣體的產生增加以及使裂解觸媒上的煉焦沈積物增加之過度煉焦量予以最低化。大部份短接觸時間FCC裝配係利用升流管裂解裝配，於其中觸媒係與FCC反應器烴進料在升流管內接觸且在觸媒與烴混合物離開升流管且進入反應器後緊接著就將觸媒與烴反應產物分開。儘管已有許多不同的FCC反應器設計付諸使用，但大部份都使用在反應器內部的機械旋風分離機以儘可能快速且有效率地從烴反應器產物分離出觸媒。此種快速分離程序具有減少觸媒與烴之間的後升流管反應以及提供從廢觸媒分離出要送往後續加工的產物之物理工具兩次效益，其中該廢觸媒則送到再生階段中，再以再生觸媒形式再回導入反應程序中。
此種改良的觸媒技術已導致現有FCC單元改善在現有設備的反應器段中的通料量之能力。不過，此種改善的反應段效能也導致對其他現有FCC設備轉移程序速率致使可能阻止反應器段在改善的或最大的速率下操作。成為速率改良修飾的焦點之非限制性例子為FCC反應器汽提段及FCC再生段。
特別者，FCC反應器汽提段對於在使FCC反應/再生段的通料量最大化上具有重要性。FCC汽提器係利用汽提介質，常為蒸汽，從廢FCC觸媒汽提出烴之後，才將觸媒送到FCC再生。於FCC再生器中，對廢觸媒施以從約1100至約1400℉(593至760℃)的溫度以經由從觸媒燒掉殘留的烴和煤焦沈積物而再生觸媒活性之後，將處於再生狀態的觸媒送回FCC程序的反應階段。在汽提段中沒有從觸媒有效汽提掉的任何種烴都會送到再生器區而導致對FCC再生器增加的燃燒負荷以及對FCC單元的數項其他不利影響。若特別的FCC程序受到再生器速率限制，則在FCC汽提器中不足的烴汽提可能為整體單元通料量減損的直接肇因。
此程序之汽提段的效率因而對FCC程序整體通料量及對FCC單元的效率和環境效能都是非常重要者。除了上述不正確或無效率的烴汽提所具速率限制方向之外，無效率的FCC汽提也可能導致產物流失，增加發散物、增加蒸汽用量、及相關的有害影響。在FCC汽提器中不能從廢觸媒移除的任何殘留烴產物都會變成流失產物。若在離開汽提器段之前，不能汽提掉烴殘留物，其都會在FCC反應器段中被燒掉。除了相應的產物流失之外，此種額外的燃燒係不宜者，因其會增加再生器煙道氣中的污染物濃度及/或增加再生器煙道氣速率而導致從FCC單元增加的空氣污染物發散。此外，經無效率設計的FCC汽提段會導致在FCC汽提器和反應器中過量物流之使用。此種過量蒸汽可能導致在相關的FCC分餾塔中整體烴加工能力之減低以及使必須從烴產物取出且隨後處理後棄置或再使用之水量增加。
目前已有裝置設計預期改良FCC汽提器內的觸媒/汽提氣體接觸。有許多種〝盤和圈〞汽提器托盤設計業經提出用來改良與〝環狀升流管〞FCC反應器相關聯的汽提程序。FCC環狀升流管反應器具有穿過反應器底部進入且通過FCC反應器中心軸向上升的升流管段。環狀托盤設計的例子可參考美國專利第5,531,884號和第6,248,298號。與FCC軸向升流管設計的升流管裝配相異者，也有設計外部升流管FCC反應器裝配者，其中主進料/觸媒升流管或多升流管不是軸向穿過FCC反應器的底部進入，反而是在進入反應器之前都是在FCC反應器的外部，通常是在反應器的旁邊，FCC反應器上段中的某處。另一種略呈混合型設計者為在本文中所命名且更完整地描述為FCC〝S〞升流管反應器設計者。
除了各種托盤設計之外，也有提出填塞設計以增加FCC汽提器的汽提效率者。美國專利第5,716,585號和美國專利公開案第US 2005/0205467號述及填塞裝配在FCC汽提器中之用途。雖然此等設計在理論上都有效率，不過在FCC汽提器使用中的填塞物比起汽提器托盤或棚(shed)設計可具有數個明顯的缺點。填塞物易於堵塞，導致容量受限，或旁通和穿通，此等可能導致不良的長期汽提效率，尤其是在慮及一般FCC單元係經設計在反應器維修停機週期之間運轉3至6年之時。此外，柵條填充(grid packing)相對於托盤或棚設計可能為昂貴且難以安裝，而且在需要取出、清潔、及再裝配的維修週期中，或在定期FCC反應器維修週期中需要置換時，對反應器內部的進入會造成阻礙。
所以，在工業中，對於可以簡單地安裝和維修，不易堵塞或穿通，且具有改良的烴/觸媒分離效率，的外部升流管FCC反應器所用之改良汽提器段設計存在著其需要。
本發明一具體實例為一種流體催化裂解反應器汽提器，其包括：a)複數個汽提托盤，彼等經裝配在該反應器汽提器內於不同高度的複數個水平托盤列中；其中，b)每一托盤列包括至少兩個弦式托盤；且c)至少一托盤列係轉動者使得該托盤列的縱軸係與在該反應器汽提器內的至少一其他托盤列的托盤縱軸所具平面角呈不相同的平面角。
於本發明一較佳具體實例中，在該反應器汽提器內的每一托盤列之縱軸係經取向為相對於在該反應器汽提器內的至少一其他托盤列呈選自0°、30°、45°、60°和90°之中的平面角。
於本發明另一較佳具體實例中，在該反應器汽提器內的二或更多相鄰托盤列具有相同的托盤縱軸平面角。
於本發明又另一較佳具體實例中，在該反應器汽提器內沒有相鄰托盤列具有相同的托盤數。
於本發明一較佳具體實例中，該弦式托盤係經配置成使得在該反應器汽提器內的每一托盤列之托盤列開放面積成為在該反應器汽提器內所有列的平均托盤列開放面積之10%之內。
發明一具體實例為一種流體催化裂解方法，其包括：(a)令烴進料與再生觸媒在流體催化裂解反應器的外部升流管內接觸以產生裂解產物與廢觸媒；(b)在反應器分離區中從廢觸媒分離出一部份裂解產物；(c)將含烴的廢觸媒通到包含弦式托盤的反應器汽提器段的入口，其中每一托盤列包含至少兩個弦式托盤，且至少一個托盤列係轉動者使得該托盤列的弦式托盤縱軸係與在該反應器汽提器段內的至少一其他托盤列的托盤縱軸所具平面角呈不相同的平面角；(d)令該廢觸媒與汽提介質在該反應器汽提器段內接觸；(e)在該反應器汽提器段內從該廢觸媒汽提出至少一部份的該烴；及(f)從該反應器汽提器段取出經汽提的廢觸媒。
於又另一較佳具體實例中，一種流體催化裂解反應器包含一過渡區，其係與該汽提器區和反應器豎管入口呈機械連接；其中該過渡區包括噴布器裝配件，其位於距該反應器豎管入口一由下面式子所界定的分開距離，dsep ，之處：dsep ＝K×(Ainlet )0.5
其中dsep 為從該噴布器裝配件到該反應器豎管入口的距離(單位吋)，Ainlet 為該反應器豎管入口的內部面積(單位平方吋)，且K為從約0.3至約1.5。
較佳具體實例說明
最現代的FCC反應器常為〝軸向升流管〞設計或〝外部升流管〞設計，不過也可為本文所稱的〝S升流管〞設計者。本發明一具體實例係應用於外部升流管反應器設計，不過本發明其他具體實例包括在軸向升流管與〝S〞升流管等設計中的應用。為了清晰目的，本發明細部係在外部升流管設計的具體實例中說明且之後，說明此等附加的具體實例如何應用到軸向反流管和〝S〞升流管設計之FCC反應器。
圖1示出帶有外部升流管的FCC反應器之簡化示意圖。與此有別者，在帶著軸向升流管反應器設計的FCC反應器中，反應器升流管係軸向地穿過反應器底部進入FCC反應器內，向上通過反應器的FCC汽提器段且在FCC反應器的上段終止。軸向設計反應器的基本圖解說明可參閱美國專利第4,927,606和6,248,298號。此軸向升流管設計創造出環形汽提器段，其汽提器環的內壁包括軸向升流管且汽提器環的外壁係由反應器壁所構成。圖10顯示出與FCC反應器汽提器段相關聯的軸向升流管裝配之簡化示意圖。由於FCC反應器汽提器段的裝配，許多軸向升流管汽提器段設計都利用某些類型的〝盤和圈〞或他種托盤設計彼等在裝配上通常是圓形者。
於〝S〞升流管設計中，FCC反應器升流管係在底部汽提托盤列與頂部汽提托盤列之間的某些汽提段中進入反應器。如此之下，在低於升流管進入汽提器段的進入點以下之底部汽提托盤係經配成類似於本發明外部升流管汽提托盤。相反地，於此裝配中，在高於升流管進入汽提段及的進入點上方之頂部汽提托盤，係經裝配成類似於本發明軸向升流管汽提托盤。圖13示關聯於FCC反應器汽提器段的〝S〞升流管裝配之簡化示意圖。
本文所主張的發明涉及對FCC汽提器反應器的汽提器段之改良設計，其具有可用於多種反應器升流管設計裝配中之改良的FCC反應器設計用之烴/廢觸媒分離。本發明和相關概念首先要在外部升流管具體實例範疇中討論。圖1顯示出FCC外部升流管反應器裝配之一般圖解。必須提及者，此圖解係用於概括地說明僅有一可能類型的FCC外部升流管反應器設計的簡化裝配之目的所用且於此經高度簡化的示意圖中，許多細部和組件都沒有包括進去。
於圖1中，烴進料物流，再生觸媒和隨意地新鮮觸媒(1)進入外部升流管(2)，然後進入FCC反應器(3)，常為從反應器上段進入。再生觸媒係在從約1100至約1400℉(593至760℃)的溫度下進入外部升流管且與進入的進料接觸以起始該烴進料流的所欲裂解反應。進料蒸發及整體吸熱性裂解反應所需的大部份熱係從再生觸媒的熱所供給。
於許多種現代FCC反應器中，宜於讓大部份或較佳地實質全部的烴進料流裂解反應都在升流管段中發生。總升流管接觸時間常小於10秒，較佳者小於約5秒的持續期。短接觸時間(小於約5秒)通常為對，但不限於，含沸石的觸媒系統所需者。在實施常在再生觸媒接觸進入的烴進料流之後於約1至約5秒內就發生的所欲裂解反應中，此等觸媒係非常活性者。所以，通常宜於從反應器的外升流管段出來後儘可能快速且有效率地從反應產物分離出觸媒。
此種分離時常在旋風分離器中實施，其係利用觸媒和反應產物的合併物流之速度與質量差來從反應產物分離出廢觸媒。圖1顯示出簡化裝配，其中廢觸媒和反應產物係進入一第一段旋風分離機(4)。於該第一段旋風分離機中，大部份的廢觸媒和反應產物彼此分離開且一主要包含廢觸媒的物流離開該第一段旋風分離機浸入管(5)而一主要包含反應產物和某些觸媒細粉的物流係通過導管(6)離開第一段旋風分離機且送到第二段旋風分離機(8)。該導管(6)可包含一滑移接合(7)，此可容許熱膨脹以及讓來自反應器及/或汽提器段的汽提產物和汽提介質從反應器取出。在該第二段旋風分離機中，進行類似的分離以進一步減低離開第二段旋風分離機的經分離出的反應產物物流(9)之觸媒粒狀物濃度而在第二段旋風分離機中移除出的觸媒細粉則通過第二段旋風分離機浸入管(10)離開。之後，分離出的反應產物物流係通過反應器架空管線(11)送往後續加工。
為了闡明目的，圖1僅顯示出一個第一段旋風分離機和一個第二段旋風分離機，不過，一具外部升流管反應器通常在反應器內具有多個第一段和第二段旋風分離機。也必須提及者，上述裝配僅為本發明可用到的外部升流管FCC反應器設計的一種裝配。可擬及用於本發明中的其他反應器設計包括，但不限於，其中僅有一個旋風分離機階段或有兩個以上的旋風分離機階段之反應器設計，及其中旋風分離機沒有關閉的反應器設計(即，在產物進入旋風分離機或在旋風分離機段之間，產物係進入反應器空間(12))。此外，對於本發明而言，係不計及起始廢觸媒/反應產物物流分離係如何完成者，不過某些類型的旋風分離機之使用係最普遍的設計。本發明也可應用於利用一根以上的反應器升流器之FCC反應器設計。
圖1也示出FCC反應器汽提器段(13)。該術語〝FCC反應器汽提段〞也可在本文中稱為〝FCC汽提器〞、〝反應器汽提器〞、〝汽提器段〞、〝汽提區〞或〝汽提器〞。為簡明起見，沒有顯示出FCC反應器汽提器段(13)的內部細節而僅闡明其對外部升流管FCC反應器設計的一般關係。於此段中，殘留在廢觸媒(14)上的烴係從該廢觸媒汽提出以與反應產物一起回收。於汽提器段中通常注入汽提介質(15)以取出殘留在觸媒上的可汽提烴且增加回收反應產物，其係通常反應器架空管線(11)從反應器取出。於反應器汽提器中，廢觸媒經〝流化〞且沿汽提器段向下移動而通過反應器廢觸媒出口(16)離開且將汽提過的廢觸媒送到FCC再生段。本發明涉及一種新穎的FCC反應器汽提器段設計及一種在FCC反應器內利用該新穎汽提器設計之方法。
圖2示出本發明於應用於外部升流管FCC反應器時之一具體實例。圖2顯示出汽提器段的豎觀截面圖，其中為闡明目的，將弦式托盤安裝在稱為列A到D的托盤列中。此處，為簡明目的，將托盤列顯示為交錯的列A、列B、列C、和列D托盤裝配的重複圖案中。〝內部托盤〞(21)具有〝倒V〞橫截面形狀而〝末端托盤〞(22)僅包括倒V字形狀的一側，其中托盤沿縱軸的一側通常係經固著到汽提器的壁之內側。於外部升流管反應器中，通常係在托盤縱軸的每一端上固著內部托盤(21)。此可經由觀看圖5而獲得更佳了解，其中所示中央托盤(51)係稱為內部托盤(即，托盤的長邊沒有連接到汽提器內壁)。圖4中所示的兩個托盤(41)也視為內部托盤。相反地，在圖5中央托盤的每一邊上所示的兩個托盤(52)係稱為末端托盤，因為每一托盤的長邊係順形貼著在汽提器內壁。圖5也示出托盤的縱軸，其為用於本文中對本發明中任何托盤列的通用術語，但為簡明目的僅示於圖5中。圖3A和3B顯示出用於此具體實例中的較佳弦式托盤裝配之豎觀截面圖，其會在本文後面進一步定義。
於此必須提及者，術語〝弦式托盤〞，於用在本文中時，係在平面中觀看時具有直式裝配之托盤(不過該托盤的一邊係經裝配成與反應器的壁接觸)。參閱圖4和5的圖解說明。此外，在一特別托盤列中的所有弦式托盤都具有平行的托盤縱軸，彼等全部都平行於反應器汽提器平面觀截面的共同中心軸。此可經由參閱圖4予以最佳闡示，其中列A中的弦式托盤縱軸全部平行於標示為0°的軸而行走。此外，如用在本文中者，術語〝平面角〞係指稱反應器汽提器平面觀截面的轉動角。此可經由觀看圖4獲得最佳了解，其中汽提器的平面角係標明為從0°行走至90°後回復到0°。經由圖解說明，在圖4中，弦式托盤縱軸的平面角係在0°，而於圖6中，弦式托盤縱軸的平面角為90°。
回到圖2中所示本發明具體實例，於標為列C和列D的某些列中之托盤係呈相對於其他列(標為列A和B)中的托盤縱軸為90°平面角的托盤縱軸取向。雖然在圖2中示出托盤係與汽提器中的其他列呈90°角取向，但在本發明範圍內也擬及且包括任何列的托盤縱軸取向可置於相對於另一列的托盤縱軸取向呈任何角度且在單一汽提器中可用許多各具不同角度的列之具體實例。此之一非限制性例子為利用有四種不同縱軸的列，各列對另一相應托盤列相距45°。於一較佳具體實例中，在一列中的托盤之縱軸係相對於該塔中至少一其他托盤轉動0°、30°、45°、60°或90°之平面角。
在本發明範圍內的具體實例可在單一列中包括任何數目的托盤且在汽提器段中任何數目的托盤列係在物理上可得者。一較佳具體實例為在汽提器段中每列包含10個或更少的托盤。另一較佳具體實例為在汽提器段中包括10或更少的托盤列。
另一具體實例係包括其中僅利用到內部裝配托盤之汽提器設計。在本發明範圍內的具體實例也不要求如圖2中所示的每2列的間隔內之托盤取向交替。每一托盤列可稍微偏斜以在轉動後面的一列或多列托盤之前，具有三或更多有相同縱軸但依序交錯的不同托盤列。此外，也在本發明範圍之內者，單一列可呈一特別平面角取向，其中前面的列或後面的列都不在相同的平面角。此等前面的列和後面的列也可在本文中稱以術語〝毗鄰〞或〝毗列〞。
經意外地發現某些托盤列於以不同於其他列的托盤縱軸角度來取向時可增加FCC汽提器段中烴從廢觸媒的分離效率。此效率可於本文中稱為系統的〝烴/觸媒分離效率〞或簡稱為〝汽提效率〞。增加在FCC汽提器段中的此種分離效率可導致多項效益諸如，但不限於，增加FCC進料速率，增加產物回收率，減少烴的流失，減低發散率，減少蒸汽用量及減低能量耗損。本發明的裝配也可改良汽提效率同時消除或減少諸如高壓力降、堵塞、及/或穿通等有害的操作影響。本發明也可容易地安裝，低維修率，且提供對FCC汽提器段的明顯接近。此等在反應器包含內部耐火襯裡時可具有特別重要性。
圖3A為本發明托盤一具體實例的豎觀截面。於此具體實例中，托盤包含兩個表面之面(31)，兩者以托盤內角，α，互呈傾斜，其中45°≦α≦150°，較佳者80°≦α≦120°。於圖3B所示又另一具體實例中，托盤包含兩個表面之面(35)彼等以托盤內角，α，互呈傾斜，其中45°≦α≦150°，較佳者80°≦α≦120°，類似於圖3A，不過，圖3B中所體現的托盤也在每一托盤表面的面之底部端涵蓋一唇部(36)。前述如圖3A和3B中所示內角與唇部之概念也可應用於用為具體實例的汽提器設計之末端托盤。
圖4顯示出來自圖2的托盤列A之平面截面。圖4只示出於本文中稱為〝內部托盤〞(41)者。儘管是以平面圖示出托盤，不過也利用交叉陰影線來顯示出平面內的托盤面積。沒有用交叉陰影示出的面積於本文中稱為〝托盤列開放面積〞。圖4也示出在本文中用來指稱托盤縱軸的角度取向時，汽提器段的0°、45°、和90°平面角。
托盤列開放面積(〝A〞)係經由將汽提器的平面圖內部面積(〝B〞)減掉在該列中的托盤之平面圖投影面積(〝C〞)而計算者。此也在圖4中示出，其中汽提器的平面圖內部面積(〝B〞)為在界汽提器容器壁的圓內之總計算面積而該列中的托盤之投影面積(〝C〞)為圖4中交叉陰影托盤的面積。其差值(〝A〞，其中A＝B－C)即為托盤列開放面積且於圖4中顯示為在界定汽提器容器壁的圓內之無托盤，或無交叉陰影面積。必須提及者，托盤面積係經計算為托盤圓周的投影平面面積。另一方式說法，托盤中的任何洞孔都不視為在開放面積中，而是看作托盤投影面積的部份。
圖5顯示出來自圖2的托盤列B之平面截面。圖5示出內部托盤(51)和末端托盤(52)以及托盤列開放面積，其在圖5中示為從該圖中所示無托盤面積，或無陰影面積計算出的方面積。圖5也示出托盤縱軸的取向。
圖6示出來自圖2的托盤列C之平面截面，其中示出內部托盤(61)。圖6類似於圖4，不同處在於圖6中的托盤縱軸係相對於圖4和5中所示托盤縱軸呈90°角取向。於圖6中，汽提器段的0°、45°、和90°軸係相對於圖4中所示相同汽提器段軸而顯示出。
圖7顯示出來自圖2的托盤列D之平面截面，其中顯示出內部托盤(71)和末端托盤(72)。圖7類似於圖5，不同處在於圖7中的托盤縱軸係相對於圖5中所示托盤縱軸呈90°角取向。
於本發明一較佳具體實例中，經發現在FCC汽提器段中汽提效率與觸媒通量率的協調可在每一列的汽提器段投影開放面積成為在汽提器段中所有托盤列的平均托盤列開放面積之10%內，更佳者5%內，且最佳者實質相同時獲得改良。平均托盤列開放面積係經定義為FCC汽提器段中所有托盤列的托盤列開放面積之和除以該FCC汽提器段中的托盤列總數。
必須提及者，圖2僅示出本發明所用托盤配置的一具體實例。在本發明範圍內，具體實例也包括每列中任何數目的托盤，任何數目的列，及其中僅用到內部裝配托盤的汽提器設計。在本發明範圍內的具體實例也不需要每隔一列有相同的托盤裝配交替。每一托盤列可稍微偏置以使三或更多連續弦式托盤列有相同的縱軸而其中對於該三或更多個連續列的任何一列不具相同的托盤配置。也在本發明範圍內者，單一列的托盤縱軸可於特別的平面角取向，其中相鄰列，即在目標托盤列的上方之托盤列或下方之托盤列，都以相同的縱向角取向。於一較佳具體實例中，在汽提器段中每一列的托盤列開放面積係在該汽提器段中所有列的平面托盤列開放面積之10%內，更佳者5%內，且最佳者實質相同，不管每列的托盤數目或托盤取向為何皆然。
在一些或全部汽提器段托盤之下可安裝汽提介質分配器。圖2顯示一具體實例，其中將汽提介質分配器(23)安裝在汽提器段的底部兩列的托盤下面。於一較佳具體實例中，係將汽提介質分配器只安裝在汽提器段中底部托盤列之下，於另一較佳具體實例中，係將汽提介質分配器安裝在從底部列到一重複列之前的托盤列或具有不同縱軸角的列之中的每一列之下面。亦即，例如，其中以從汽提器段的底部開始表為A－B－C－A－B－C的交替裝配來利用三個不同的托盤列裝配，然後只在托盤裝配A，B&C的最底部列之下安裝分配器。於一較佳具體實例中，汽提介質係由蒸汽所構成。
圖8示出本發明另一較佳具體實例。此處，內部托盤(81)及/或末端托盤(82)在托盤表面部中含有孔洞(83)。較佳者，該等孔洞係位於與托盤縱軸平行走向的一或更多列中。於一較佳具體實例中，該等孔洞的直徑為從約0.5至約4.0吋，更佳者從約0.75至約1.5吋之直徑。此等孔洞有助於將汽提介質的流動再分配且改善在汽提介質與廢觸媒之間的接觸。
圖8示出本發明另一較佳具體實例。此處，內部托盤(81)及/或末端托盤(82)含有穿過托盤表面部的通量管(84)。該等通量管為在兩端開放的中空管段。此等通量管可讓某些體積的汽提介質上升穿過托盤表面段且使某些體積的廢觸媒從棚托盤高表面落下來，由是改善汽提器段中的整體質傳而帶來改善觸媒/汽提介質接觸之某些效益。
圖9顯示出在本發明中體現的典型通量管與內部托盤排列的豎觀細部。此處，托盤具有兩個表面(91)，彼此互呈一α托盤內角，其中該角度，α，為使得：45°≦α≦150°，較佳者80°≦α≦120°。圖9顯示出穿過托盤表面(91)且延伸到托盤表面下的通量管(92)。通量管頂部(93)可與托盤表面齊平或於一較佳具體實例中，可在通量管上坡側與托盤表面齊平且比托盤表面下降一角度使通量管的下坡側延展在托盤表面之上，如圖9中所示者。此種後述裝配有助於改善觸媒對汽提介質的接觸且藉此改良整體汽提效率。
繼續參照圖9，較佳者，通量管底部(94)係經裁切成使底部面成為水平。在利用通量管時，較佳者，但不要求，托盤具有唇部(95)。通量管底部(94)可與托盤唇部(95)的底緣齊平，或通量管底部(94)可在托盤唇部(95)的底緣之上或之下終止。於一較佳具體實例中，通量管底部(94)係在托盤唇部(95)的底緣上方終止。
較佳者該等通量管具有從約4至約16吋的內徑，較佳者從約6至約10吋的內徑。此外也在本發明範圍內者，托盤孔洞及/或通量孔可安裝在圖2所示汽提器托盤裝配及從彼所述與本文所述的所有裝配之中。
如稍早提及者，本發明也可應用於軸向升流管和〝S〞升流管FCC反應器裝配。圖10為一大幅簡化的圖式，其中只示出軸向升流管相對於FCC反應器汽提器段的取向。為了清晰起見，將汽提器段內部略掉。此處，烴進料流，再生觸媒和隨意的新鮮觸媒(101)進入軸向升流管(102)，然後穿過反應器底部軸向地進入FCC反應器(103)並上升通過汽提器段(104)且升流管以技藝中已知的數種裝配終止在反應器的上段(105)內。為了容納軸向升流管，廢觸媒取出管線(106)通常偏離反應器的垂直中心線，如所示者。
如可在圖10中看出者，汽提器段的內部截面不像對外部升流管設計的情況中一樣地對觸媒流完全開放。於軸向升流管設計中，汽提器橫截面中插置著軸向升流管的圓形橫截面，留下環形空間供觸媒流在汽提器段中所用。其結果，本發明對軸向設計反應器的汽提器設計要經修改以容納軸向升流管，如圖11和12中所示者。圖11顯示出本具體實例在應用於軸向升流管FCC反應器設計時的平面橫截面。可以看出，與被軸向升流管(113)所涵蓋的面積交截的弦式托盤部份都被消除且弦式托盤都保形地接觸到軸向升流管的外壁。圖11再度地示出內部托盤(111)和末端托盤(112)。圖12進一步示出一伴隨的托盤水面，再次顯示出軸向升流管(122)和內部托盤(121)之裝配。
上文對外部升流管設計FCC反應器所舉例說明的本發明所有具體實例和裝配也都可應用於FCC軸向升流管反應器設計。
圖13為一經大幅簡化的圖式，只示出〝S〞升流管相對於FCC反應器汽提器段的取向。再度地，為清晰起見，將汽提器段內部略掉。此處，烴進料，再生觸媒和隨意的新鮮觸媒(131)進入軸向升流管(132)後，穿過反應器汽提器段(134)的側邊進入FCC反應器(133)且升流管以技藝中已知的多種裝配終止於反應器的上段(135)。於〝S〞升流管設計中，FCC反應器升流管係在底部與頂部汽提托盤列之間的某處進入反應器汽提器段。如此，比升流管進入汽提器段的進入點較低的底部汽提托盤係以類似於本發明外部升流管汽提托盤之方式裝配，而高於升流管進入汽提器段的進入點之頂部汽提托盤係以類似於本發明軸向升流管汽提托盤的方式裝配。在靠近反應器汽提器底部處安置廢觸媒取出管線(136)以從FCC反應器取出廢觸媒
必須了解者，本發明在〝S〞升流管設計中的汽提段要利用到在圖4~7，11和12中所示的托盤裝配之組合，取決於升流管是否有軸向地交裁在汽提器段中的一特別列。在上面對外部升流管設計的軸向升流管設計FCC反應器中舉例說明的本發明所有具體實例和裝配也都可應用於FCC〝S〞升流管反應器設計。
於一傳統FCC反應器中，觸媒流係從汽提器棚進入反應器的過渡區。此過渡區最常呈圓錐段形狀，其將離開裝有汽提托盤的汽提器部份之觸媒流過到觸媒豎管的入口。觸媒豎管係經用來將離開FCC反應器和反應器汽提器段的廢觸媒轉移到FCC再生器，於其中對廢觸媒施以足夠從廢觸媒燒掉至少一部份揮發性烴和焦炭之空氣和溫度而導致再生的FCC觸媒。然後將再生觸媒送回到FCC反應器進料區以用於FCC進料流的進一步催化處理。
圖16示出本發明一較佳具體實例，其中過渡區(160)包含噴布器裝配件(161)。該噴布器裝配件係用來將蒸汽，惰性氣體，或彼等的組合所構成的物流分散到過渡區內。此噴布器裝配件的主要功能在於將移動經過該過渡區的觸媒流適當地流體化以恰當地維持到反應器豎管入口的穩定觸媒通量，不過在此區內也可能發生揮發性烴的某些汽提作用。此噴布器裝配件可為噴布器環的裝配，如在圖16中以橫截面圖顯示為元件(161)者，或其可為適合用來將氣體或蒸氣流分散到廢觸媒內之任何形式包括諸如，但不限於下述裝配：噴布器環、裝在過渡區內部的管式噴布器，由交互連接的管式噴布器所構成的噴布器格柵，裝在過渡區周緣壁上的噴布噴嘴，或彼等的任何組合。較佳者，該噴布器係環狀。甚至更佳者，該噴布器係呈環狀且其中環平面係垂直於FCC反應器過度區的垂直軸且該噴布器環的中心軸與FCC反應器過渡區的垂直軸係相同者。
FCC反應器豎管(162)係用來將離開FCC反應器的廢觸媒轉移到FCC再生器。FCC反應器豎管的入口係經定義為FCC反應器過渡區圓錐段與反應器豎管圓形段交截的點。界定FCC反應器豎管入口的點在圖16中係經顯示為過渡點(163)。分開距離〝dsep 〞，係經定義為在噴布器裝配件與FCC反應器豎管入口之間的距離。圖16中顯示出分開距離〝dsep 〞。經發現在噴布器裝配件與FCC反應器豎管入口之間有一最佳距離且其係取決於所欲觸媒通量速率與FCC反應器豎管入口的內部面積，〝Ainlet 〞，若分開距離〝dsep 〞太小，則在過渡區內靠近反應豎管入口的觸媒流體化會太高且會因為在過渡區內最佳觸媒流體化的減損及在較高通量速率下豎管內的觸媒流之減損導玫不能達到最大通量速率。相反地，若分開距離，〝dsep 〞，太高，會因為在過渡區下部中的不完全觸媒流體化因而阻滯觸媒流動及在豎管內較高通量速率下的觸媒流之減損而導致不能達到最大通量速率。
為了達到約100磅/平方呎*秒(1b/ft2 *sec)到約350磅/平方呎*秒的穩定豎管觸媒通量速率，更佳者約100磅/平方呎*秒至約250磅/平方呎*秒的豎管觸媒通量速率，經發現如圖17中所示的在最佳分開距離〝dsep 〞與FCC反應器豎管入口直徑〝Dinlet 〞之間的關係。對於圓形橫截面豎管，豎管入口直徑〝Dinlet 〞(單位：吋)與豎管入口面積(單位：平方吋)可用方程式1中所示幾何式相關聯：Ainlet ＝(Dinlet )2 ×(π/2) (1)
必須提及者，在最佳分開距離〝dsep 〞與FCC反應器豎管入口的面積〝Ainlet 〞之間存在著此關係，不論豎管入口的橫截面積是否為圓形或非圓形，例如，但不限於下述情況：豎管入口橫截面為正方形、長方形或橢圓形。所以，在最佳分開距離〝dsep 〞(單位：吋)與FCC反應器豎管入口面積〝Ainlet 〞(單位：平方吋)之間的此種關係可化為方程式2：dsep ＝K×(Ainlet )0.5 (2)其中K為從約0.3至約1.5，且更佳者從約0.3至約1.1。
於一較佳具體實例中，在最佳分開距離〝dsep 〞與FCC反應器豎管入口面積〝Ainlet 〞之間的關係經用於其中FCC反應器豎管內部面積為從約110平方吋至約7200平方吋之FCC反應器豎管。更佳者該FCC反應器豎管的內部面積為從約450平方吋至約4000平方吋。
也必須提及者諸較佳具體實例，包括依上面方程式定義所定位的噴布器裝配件在內，都可用於本文所揭示的任何FCC反應器裝配中。於包含一根以上的反應器豎管之FCC反應器中，要決定dsep 所用的反應器豎管入口面積，Ainlet ，係經定義為僅對單一反應器豎管的內部橫截面之面積且所用的觸媒通量速率為單一反應器豎管的觸媒通量速率。
於一特別具體實例中，本發明係用於傳統FCC程序中，其中將石油進料注射到裝有一床流化裂解觸媒粒子的升流管中之反應區內。觸媒粒子典型地包含沸石且可為新鮮觸媒粒子，來自觸媒再生器的觸媒粒子或彼等的某種組合。通常採用可為惰性氣體、烴蒸氣、蒸汽或彼等的某種組合之氣體作為升舉氣體以幫助熱觸媒粒子之流體化。
於此程序中，觸媒粒子接觸FCC進料而產生產物蒸氣及含有可汽提烴的觸媒粒子以及焦碳。此等蒸氣和觸媒粒子係通到一分離區以從廢觸媒粒子分離出產物蒸氣。該程序的此段可採用技藝中已知的任何分離方法或裝置，不過較佳者係採用諸如旋風分離機之分離裝置。觸媒係以含有可汽提烴的廢觸媒粒子形式離開反應區和分離區且進入包含至少一個本文所述汽提器段具體實例的FCC反應器汽提器段。
於本發明中，弦式托盤列係以不定的平面角取向以改變觸媒流及在觸媒向下移動經過FCC反應器汽提器中的各弦式托盤列之中，將一般觸媒流再導引成不同的平面流下角(planar shedding angle)。觸媒流的平面流下角為觸媒在離開一特別列中的弦式托盤時有流動傾向的該特別列之平面角。一特別弦式托盤列的平面流下角為由垂直於該特別列中的托盤縱軸走向且交截汽提段中心的線所形成的平面角。此可經由觀看圖4予以闡明。於圖4中，弦式托盤的平面角係由0°軸顯示出；亦即，托盤縱軸係平行於圖4中標為0°的中心線平面角。所以，觀看圖4，觸媒流的平面流下角為90°，其界定垂直於走經反應器汽提器中心的托盤縱軸之線。此為觸媒傾向於脫離與列中弦式托盤的接觸之方向，或更正確地，角度。經由變異此等平面流下角，可以增加汽提效率，導致改良的FCC汽提程序。
於本發明一具體實例中，該方法包括一FCC方法，內含令烴進料與再生觸媒在一流體催化裂解反應器的外部升流管內接觸；在反應器分離區中從廢觸媒分離裂解產物；將得自反應器分離區的含烴之廢觸媒通到包含弦式托盤的反應器汽提器段之入口；相對於反應器汽提器內至少一或更多弦式托盤列的平面流下角，變更該反應器汽提器段中一或更多弦式托盤列的廢觸媒所具平面流下角；令該廢媒與汽提介質在反應器汽提器段中接觸；在該反應器汽提器段中從該廢觸媒汽提至少一部份的烴；及從該反應器汽提器段取出該經汽提的廢觸媒。
於一較佳具有實例中，每一托盤列的平面流下角係選自0°、30°、45°、60°和90°。於另一較佳具體實例中，每一托盤列的平面流下角係選自0°、45°和90°，且於又另一較佳具體實例中，每一托盤列的平面流下角係選自0°和90°。
廢觸媒粒子典型地係在FCC汽提段內使用汽提介質諸如蒸汽予以汽提出可汽提烴。然後將經汽提過的觸媒粒子送到再生區，於其中通過燃燒反應移除任何殘留的烴的焦碳。於再生區中，令含焦碳的觸媒粒子接觸氧化性介質，常為空氣，且於高溫諸如1100℉至1400℉(593至760℃)將觸媒上的殘留烴和焦碳氧化掉(燃燒掉)。之後，將再生觸媒粒子送回到升流管反應器。
用於本文所述催化裂解方法的適當烴進料包括在約430℉至約1050℉(221至566℃)範圍內沸騰之天然和合成烴質油，諸如氣體油，包含在高於1050℉(566℃)沸騰的物質之重質烴質油；重質且蒸餾過(reduced)的石油原油；石油大氣蒸餾塔底油；石油真空蒸餾塔底油；瀝青(pitch)、地瀝青(asphalt)、天然地瀝青(bitumen))，其他重質烴殘餘物；焦油砂油；頁岩油；從煤液化程序衍生的液體產物；輕油；和彼等的混合物。
FCC觸媒可為非晶型者，例如氧化矽－氧化鋁，晶型者，如分子篩包括沸石，或彼等的混合物。較佳的觸媒粒子包括(a)非晶型、多孔型固體酸基質，諸如氧化矽、氧化矽－氧化鋁、氧化矽－氧化鎂、氧化矽－氧化鋯、氧化矽－氧化釷、氧化矽－氧化鈹、氧化矽－氧化鈦、氧化矽－氧化鋁－稀土及類似者；及(b)沸石。該基質可包括三元組成物，諸如氧化矽－氧化鋁－氧化釷、氧化矽－氧化鋁－氧化鋯、氧化鎂和氧化矽－氧化鎂－氧化鋯。氧化矽－氧化鋁可特別較佳地用為基質且可含約10至60重量%的氧化鋁。也可加入促進劑。
觸媒粒子中沸石成分的量通常為以觸媒總重量計之從約1至約60重量%，較佳者從約5至約60重量%，且更佳者從約10至約50重量%。如討論者，觸媒典型地係呈包含在一複合物中的觸媒粒子形式。觸媒可包括ReY、ReUSY、HY”或任何八面沸石架構型沸石。該裂解觸媒可包括具有約1至約12的限制指數(Constraint Index)(在美國專利第4.016.218號中定義者)的中孔隙沸石。適當的中孔隙沸石包括ZSM－5、ZSM－11、ZSM－12、ZSM－22、ZSM－23、ZSM－35、ZSM－48、ZSM－57、SH－3和MCM－22，單獨者或組合者，較佳者，該中孔隙沸石為ZSM－5。
較佳者，該FCC程序係利用短接觸時間裂解裝配，其中烴進料與裂解觸媒接觸少於約10秒，較佳者少於5秒。該短接觸時間反應步驟可用任何已知方法達成。
短接觸時間條件包括從約900℉至約1200℉(482至649℃)的升流管出口溫度，從約0至約100psig(0至690kPa)的壓力及從約1至約5秒的滯留時間。
上面較佳具體實例的說明係關於實施本發明的較佳手段。諳於此技者都可察覺有其他同等有效的手段可擬出用以實施本發明旨意。
本發明具體實例的效益要用下面的實施例予以進一步闡明。
 實施例
下面兩個實施例係利用一試驗裝置來模擬FCC汽提區以試驗本發明汽提器裝配，並與先前技藝平行托盤排列(其中所有托盤列都具有實質相同的平面縱向托盤軸)相比較。該試驗裝置係由5－升流管試驗單元所組成，每單元包含5根8”直徑升流管，高度約65呎，每一根都送入一支6”直徑的豎管。使用一6”直徑U－彎管從每一豎管的底部將固體轉移到每一升流管內。所有升流管都送到一個36”直徑，含5個正切入口的旋風分離機內。該旋風分離機係座落於該36”直徑固體接受器流化床的正上方使得一支16”直徑浸入管排放到該床內。旋風分離機上的浸入管含有一滴流閥(trickle valve)將固體直接排放到固體接受器容器乾舷(freeboard)上。此類型的浸入管排放係模擬在商用單元中的固體排放類型。為本試驗目的，使用36”直徑接收容器來複製典型的商用FCC汽提容器。
為了測量汽提器效能，乃在汽提器容器中的密實床頂部附近導入非吸收性氦追踪劑氣體。在容器中不同高度及每一高度徑向橫幅之處放置可感測氦追踪劑濃度的熱導係數偵測器(TCD)。於此方式下，可測得追踪劑氣體的徑向不當分布，用來標出在每一高度的恰當權衡平均追踪劑氣體濃度。也在直徑相對處實施橫向測量以減低在方位座標內的不當分布。在諸豎管之一的入口附近也安置另一TCD以測量追踪劑氣體帶下(carryunder)濃度。汽提效率係經定義為原注射到汽提器內的氦追踪劑中被汽提氣體回收到之百分比；其餘為被帶下進入豎管的追踪劑氣體。
每一實驗都是用FCC觸媒在冷流操作條件下實施。汽提器充氣壓力為15psig，且整個單元係在70℉溫度下操作。代表汽提氣體的空氣係從靠近汽提器容器底部的噴布器柵以0.3、0.5、和1.0呎/秒速度導入。單元中的固體通量，於普通棚(plain shed)幾何中係以6、12、25、和36磅/平方呎/秒來變異，而在交叉幾何(cross－hatched geometry)中係以12、25和36磅/平方呎/秒固體通量速率變異。
實施例1
於第一組試驗中，在36磅/平方呎/秒固定固體通量速率下以變異的面汽提氣體速度測量汽提區的汽提效率。此等試驗係在其中所有的棚托盤都在相同平面角之傳統汽提區裝配，及在其中某些托盤列係相對於該汽提區中其他托盤列呈90°平面角取向之本發明汽提區，兩者之上實施。兩種裝配都具有6列(6個高度)汽提托盤；不過，於本發明裝配中，托盤列3和4係相對於托盤列1、2、5和6轉動90°平面角。
圖14顯示出先前技藝平行托盤裝配與本發明托盤裝配一具體實例的汽提效率相對於汽提區中表面汽提氣體速度的比較結果。如可以看出者，本發明汽提器區裝配的汽提效率，於所示所有汽提氣體速度，都優於平行托盤裝配。
實施例2
於第二組試驗中，係於固定約1.0呎/秒之表面汽提氣體速度下，測量在變異的固體通量速率之汽提區汽提效率。此等試驗係在其中所有棚托盤都在相同的平面角之傳統汽提區裝置，及其中某些托盤列相對於汽提區中其他托盤列呈90°平面角取向之本發明汽提區，兩者之上實施。利用實施例1中的相同托盤裝配，其中兩種裝配都具有6列(6個高度)汽提托盤；不過，在本發明裝配中，托盤列3和4係相對於托盤列1、2、5和6轉動90°平面角。
圖15顯示出先前技藝平行托盤裝配與本發明托盤裝配一具體實例的汽提效率相對於汽提器區中的固體通量速率之比較結果。如可看出者，在所示的所有固體通量速率下，本發明汽提區裝配的汽提效率都優於平行托盤裝配。
1,101,131．．．新鮮觸媒
2．．．外部升流管
3,103,133．．．FCC反應器
4．．．第一段旋風分離機
5．．．第一段旋風分離機浸入管
6．．．導管
7．．．滑移接合
8．．．第二段旋風分離機
9．．．分離出的反應產物物流
10．．．第二段旋風分離機浸入管
11．．．反應器架空管線
12．．．反應器空間
13,104,134．．．FCC反應器汽提器段
14．．．廢觸媒
15．．．汽提介質
16．．．反應器廢觸媒出口
21,41,51,61,71,81,111,121．．．內部托盤
22,52,72,82,112．．．末端托盤
23．．．汽提介質分配器
31,35．．．表面的面
36．．．唇部
51．．．中央托盤
83．．．孔洞
84,92．．．通量管
91．．．表面
93．．．通量管頂部
94．．．通量管底部
95．．．托盤唇部底緣
102,113,122,132．．．軸向升流管
105,135．．．反應器上段
106．．．廢觸媒取出管線
160．．．過渡區
161．．．噴布器裝配件
162．．．FCC反應器豎管
163．．．過渡點
圖1繪示出一FCC外部升流管反應器一具體實例的簡化示意圖，其中反應器升流管段係經配置在該FCC反應器的外部。
圖2為本發明FCC汽提器一具體實例的豎觀橫截面，其中某些弦式托盤列係經定向成該托盤縱軸係處於相對於所選其他列的托盤縱軸呈90°平面角。
圖3A繪示出本發明弦式托盤一具體實例的橫截面。
圖3B繪示出本發明弦式托盤另一具體實例的橫截面。
圖4示出在圖2中所顯示的具體實例中所示汽提器裝配所含托盤列A之平面圖。
圖5示出在圖2中所顯示的具體實例中所示汽提器裝配所含托盤列B之平面圖。
圖6示出在圖2中所顯示的具體實例中所示汽提器裝配所含托盤列C之平面圖。
圖7示出在圖2中所顯示的具體實例中所示汽提器裝配所含托盤列D之平面圖。
圖8示出本發明一較佳汽提器托盤裝配所含典型托盤列之平面圖，其中將托盤洞孔及/或通量管併入弦式托盤設計中。
圖9示出在圖8中所示本發明弦式托盤一較佳具體實例的豎觀橫截面，其中顯示出通量管相對於弦式托盤表面和唇部之橫截面細部。
圖10繪示出一FCC軸向升流管反應器一具體實例的簡化示意圖，其中反應器升流管係從FCC反應器的底部進入且軸向地向上通過反應器汽提器段。
圖11示出本發明一具體實例一托盤裝配的平面圖，其係用於FCC軸向升流管反應器或FCC“S”升流管反應器之中。
圖12示出本發明一具體實例一相應托盤裝配的平面圖，其係用於FCC軸向升流管反應器或FCC“S”升流管反應器之中。
圖13繪示出一FCC“S”升流管反應器一具體實例的簡化示意圖，其中反應器升流管係從FCC反應器的側邊進入且接著軸向地向上通過反應器汽提器段的其餘部分。
圖14為一圖表，顯示出先前技藝複數托盤裝配與本發明汽提器托盤裝配一具體實例，在相對於汽提器區內面汽提氣體速度的汽提效率上之比較。
圖15為一圖表，顯示出先前技藝平行托盤裝配與本發明汽提器托盤裝配一具體實例，在相對於汽提器區內固體通量速率的汽提效率上之比較。
圖16為本發明FCC反應器一具體實例的豎觀橫截面，其中一噴布器裝配件係位於該FCC反應器過渡區內距該反應器豎管入口一最優距離，dsep ，之處。
圖17為一圖形，顯示出在各種豎管通量速率下定位噴布器裝配件所用距該反應器豎管入口之最優距離。
21．．．內部托盤
22．．．末端托盤
23．．．汽提介質分配器

Claims (21)

  1. 一種流體催化裂解反應器汽提器，其包括：a)複數個汽提托盤，彼等經裝配在該反應器汽提器內於不同高度的複數個水平托盤列中；其中，b)每一托盤列包括至少兩個弦式托盤；且c)至少一托盤列係轉動者使得該托盤列的縱軸係與在該反應器汽提器內的至少一其他托盤列的托盤縱軸所具平面角呈不相同的平面角。
  2. 如申請專利範圍第1項之流體催化裂解反應器汽提器，其中在該反應器汽提器內的每一托盤列之縱軸係經取向為相對於在該反應器汽提器內的至少一其他托盤列呈選自0°、30°、45°、60°和90°之中的平面角。
  3. 如申請專利範圍第1項之流體催化裂解反應器汽提器，其中在該反應器汽提器內的二或更多相鄰托盤列具有相同的托盤縱軸平面角。
  4. 如申請專利範圍第1項之流體催化裂解反應器汽提器，其中在該反應器汽提器內沒有相鄰托盤列具有相同的托盤數。
  5. 如申請專利範圍第1項之流體催化裂解反應器汽提器，其中托盤內角，α，係從約60°至約150°。
  6. 如申請專利範圍第1項之流體催化裂解反應器汽提器，其中該弦式托盤包含唇部和洞孔。
  7. 如申請專利範圍第1項之流體催化裂解反應器汽提器，其中該弦式托盤包含通量管。
  8. 如申請專利範圍第1項之流體催化裂解反應器汽提器，其中該弦式托盤包含唇部、洞孔、和通量管且該洞孔的直徑為從0.5至4.0吋且該通量管的內徑為從4至16吋。
  9. 如申請專利範圍第1項之流體催化裂解反應器汽提器，其中該弦式托盤係經配置成使得在該反應器汽提器內的每一托盤列之托盤列開放面積成為在該反應器汽提器內所有列的平均托盤列開放面積之10%之內。
  10. 如申請專利範圍第1項之流體催化裂解反應器汽提器，其中該弦式托盤係經配置成使得在該反應器汽提器內的每一托盤列之托盤列開放面積成為在該反應器汽提器內所有列的平均托盤列開放面積之5%之內。
  11. 如申請專利範圍第1至10項中任一項之流體催化裂解反應器汽提器，其中該弦式托盤係經配置成使得在該反應器汽提器內的每一托盤列之托盤列開放面積實質地等於在該反應器汽提器內所有列的平均托盤列開放面積。
  12. 一種流體催化裂解方法，其包括：(a)令烴進料與再生觸媒在流體催化裂解反應器的外部升流管內接觸以產生裂解產物與廢觸媒；(b)在反應器分離區中從廢觸媒分離出一部份裂解產物；(c)將含烴的廢觸媒通到包含弦式托盤的反應器汽提器段的入口，其中每一托盤列包含至少兩個弦式托盤，且至少一個托盤列係轉動者使得該托盤列的弦式托盤縱軸係與在該反應器汽提器段內的至少一其他托盤列的托盤縱軸 所具平面角呈不相同的平面角；(d)令該廢觸媒與汽提介質在該反應器汽提器段內接觸；(e)在該反應器汽提器段內從該廢觸媒汽提出至少一部份的該烴；及(f)從該反應器汽提器段取出經汽提的廢觸媒。
  13. 如申請專利範圍第12項之流體催化裂解方法，其中該烴進料係選自氣體油；重質且蒸餾過(reduced)的石油原油；石油大氣蒸餾塔底油；石油真空蒸餾塔底油；瀝青(pitch)、地瀝青(asphalt)、天然地瀝青(bitumen)、其他重質烴殘餘物；焦油砂油；頁岩油；從煤液化程序衍生的液體產物；輕油；和彼等的混合物。
  14. 如申請專利範圍第12項之流體催化裂解方法，其中該觸媒包括選自ZSM-5、ZSM-11、ZSM-12、ZSM-22、ZSM-23、ZSM-35、ZSM-48、ZSM-57、SH-3、MCM-22、ReY、ReUSY、HY、八面沸石、和彼等的組合中之沸石。
  15. 如申請專利範圍第12項之流體催化裂解方法，其中該烴進料係與該再生觸媒在短接觸時間裂解條件下接觸，其中在進入該反應器分離區內之前，該烴進料係與該裂解觸媒接觸短於約5秒鐘。
  16. 如申請專利範圍第12項之流體催化裂解方法，其中在該反應器汽提器段內的每一托盤列之縱軸係經取向為相對於在該反應器汽提器段內的至少一其他托盤列呈選自0°、30°、45°、60°和90°之中的平面角。
  17. 如申請專利範圍第12項之流體催化裂解方法，其中在該反應器汽提器段內的二或更多相鄰托盤列具有相同的托盤縱軸平面角，且在該反應器汽提器內沒有相鄰托盤列具有相同的托盤數。
  18. 如申請專利範圍第12項之流體催化裂解方法，其中該短接觸時間裂解條件包括：從約900℉至約1200°F(482至649℃)的升流管出口溫度；從約0至約100psig(0至690kPa)的壓力；及從約1至約5秒的烴進料與裂解觸媒的接觸時間。
  19. 如申請專利範圍第12至18項中任一項之流體催化裂解方法，其中在該反應器汽提器段內的至少一個托盤列係轉動者使得該托盤列的弦式托盤縱軸係與在該反應器汽提器段內的至少一其他托盤列的托盤縱軸所具平面角呈90°平面角。
  20. 一種流體催化裂解反應器，其包含：a)一汽提器區，包括：i)複數個汽提托盤，彼等經裝配在該反應器汽提器內於不同高度的複數個水平托盤列中；其中，ii)每一托盤列包括至少兩個弦式托盤；且iii)至少一托盤列係轉動者使得該托盤列的縱軸係與在該反應器汽提器內的至少一其他托盤列的托盤縱軸所具平面角呈不相同的平面角；及b)一過渡區，其係與該汽提器區和反應器豎管入口呈機械連接；其中該過渡區包括噴布器裝配件，其位於距該 反應器豎管入口一由下面式子所界定的分開距離，dsep ，之處： 其中dsep 為從該噴布器裝配件到該反應器豎管入口的距離(單位吋)，Ainlet 為該反應器豎管入口的內部面積(單位平方吋)，且K為從0.3至1.5。
  21. 如申請專利範圍第20項之流體催化裂解反應器，其中K係從0.3至1.1。
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