TWI388376B - 包含接收轉移催化劑之反應區的烴轉化單元 - Google Patents

包含接收轉移催化劑之反應區的烴轉化單元 Download PDF

Info

Publication number
TWI388376B
TWI388376B TW097128513A TW97128513A TWI388376B TW I388376 B TWI388376 B TW I388376B TW 097128513 A TW097128513 A TW 097128513A TW 97128513 A TW97128513 A TW 97128513A TW I388376 B TWI388376 B TW I388376B
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
vessel
catalyst
transfer
pressure
container
Prior art date
Application number
TW097128513A
Other languages
English (en)
Other versions
TW200924847A (en
Inventor
David J Fecteau
Paul A Sechrist
Christopher Naunheimer
Original Assignee
Uop Llc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Uop Llc filed Critical Uop Llc
Publication of TW200924847A publication Critical patent/TW200924847A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI388376B publication Critical patent/TWI388376B/zh

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
    • B01J8/12—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow
    • B01J8/125—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow with multiple sections one above the other separated by distribution aids, e.g. reaction and regeneration sections
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G35/00—Reforming naphtha
    • C10G35/04—Catalytic reforming
    • C10G35/10—Catalytic reforming with moving catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
    • C10G49/10—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00 with moving solid particles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00004—Scale aspects
    • B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
    • C10G2300/4012—Pressure

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Catalysts (AREA)

Description

包含接收轉移催化劑之反應區的烴轉化單元
本發明之領域概言之係關於包括接收轉移催化劑之反應區的烴轉化單元。
有許多種其中諸如催化劑之固體微粒物質與烴氣體接觸之化學過程。通常，化學反應及物理現象在包含於(例如)移動或固定床反應器中之反應區中出現一段預定時間。通常，氣體/固體接觸係以連續或半連續方式而非間歇作業來實施。在此一情況中，可將催化劑顆粒自反應器引入及自其抽出，該反應器處於比催化劑顆粒源(例如再生器)高的壓力下。
烴轉化單元可包括具有一或多個移動床反應區且與再生器結合使用之反應器。反應器可包括多個反應器區且可以堆疊形式結構化，或分成若干區段以降低整體高度。通常，具有含氧氣氛之再生器係在比具有含氫氣氛之反應器低的壓力下運作。一旦將催化劑由較低壓力轉移至較高壓力，可使用提升管線將再生催化劑轉移至反應器中。催化劑失去效能後，可使用另一提升管線將催化劑由反應器轉移至再生器中。通常，希望將反應器與再生器之氣氛分離以防止不期望的副反應。
自再生器將催化劑顆粒引入高壓反應器可造成許多困難。諸如螺桿運送機或星形閥等設備可使固體催化劑降格成較小顆粒，其進而可對處理設備造成磨損。另一選擇可 為具有雙重阻截和排泄之球閥的轉移容器以控制再生催化劑進出容器。進入容器之催化劑可經氮氣吹掃以去除氧氣，且在轉移至反應器中之前經氫氣增壓達反應器壓力。催化劑離開容器後，容器可經氮氣吹掃以在再次填裝催化劑前去除氫氣。此一轉移容器可將反應器之氫氣氣氛與再生器之氧氣氣氛分離。然而，此容器可要求該等阻截和排泄球閥維持優良工作狀態。該等阻截和排泄球閥中任一個之洩漏皆可導致氣體洩漏而阻礙催化劑經由轉移容器之轉移。
另一轉移容器可為可包括三個區段之無閥式閉鎖料斗。通常，催化劑接收於頂部區段中，催化劑於其中間歇地轉移至中間區段。中間區段可允許催化劑在轉移至底部區段之前流入。豎管直徑的尺寸適於該中間區段以使向上流動的氣體可阻礙催化劑流動，同時使催化劑流經該管的另一區段。此可藉由交替打開及關閉平衡閥達成，該平衡閥定位於與所有三個區段連通之管上且與催化劑流動平行。舉例而言，當打開頂部與中間區段間之平衡閥時，關閉中間與底部區段間之平衡閥以使沿下部豎管向上流動之氣體將防止催化劑自中間區流動穿過下部豎管，但允許催化劑穿過上部豎管流入中間區。平衡閥之重複循環將允許催化劑由再生器之低壓力至反應器之高壓力之控制流動。
然而，可合意地降低烴轉化單元之高度以降低製造及維護成本。尤其，高層結構可需要額外的費用用以增強地基以經受高構造高度、且隨後極端天氣事件的影響。而且， 一旦構造出該等單元，其高度超過60－90米(200－300英尺)且與較小高度的單元相比導致較大維護成本。
通常，再生器平行於反應器構建。再生器可包括其他容器，例如淘析容器及無閥式閉鎖料斗。即使將反應器堆疊分開以降低其高度，但再生器通常係單一容器且仍可具有實質高度以提供足夠容量來使一或多個反應器中所用催化劑再生。而且，通常其他容器(例如淘析及轉移容器)係與再生器堆疊在一起。因此，該三個容器之總體高度可相當大，即使將反應器分開。
當再生器與反應器間之壓差較大時，通常無閥式閉鎖料斗中之豎管較長。較長的豎管可增加無閥式閉鎖料斗之總體高度，且因此增加整個單體之高度。在此一情況下，將期望降低總體再生結構高度，尤其在其中反應器分成若干區段之情況下。亦將期望將再生結構之高度降至反應器之高度。而且，有時期望在再生器基底與提升管線之間之較大壓差下運作以提供對過程擾動之更多耐受性。然而，在較大壓差下運作可導致較長管線，且因此可進一步增加單元高度。
因此，業內期望降低烴轉化單元、尤其再生結構之總體高度。而且，業內期望利用與其他轉移裝置相比具有較小上升之轉移裝置。
一個實例性實施例可包括在烴轉化單元中用於將催化劑自再生區轉移至反應區之單元。該烴轉化單元可包括轉移 容器、及第一、第二及第三管線。該轉移容器可將再生催化劑自處於第一壓力之再生區轉移至處於第二壓力之反應區，其中該第二壓力高於該第一壓力。通常，該第一管線將該催化劑傳送至該轉移容器且耦合至第一閥以允許催化劑進入該轉移容器，且該第二管線自該轉移容器傳送催化劑且耦合至第二閥以允許催化劑離開該轉移容器。通常，該第三管線允許氣體穿過其中，其中該氣體可處於比該第一壓力高之壓力下，且該第三管線具有與該轉移容器連通之第一部分且具有耦合至第三及第四閥之第二部分。第三及第四閥中每一個皆可具有為打開之第一位置及為關閉之第二位置，其可分別對應於第一及第二閥之打開及關閉以允許氣體穿過其中。
另一實例性實施例可包括烴轉化單元。該烴轉化單元可包括允許催化劑自較低壓力傳遞至較高壓力之裝置、及反應區。通常，該反應區自該裝置藉由重力輔助轉移接收再生催化劑。
再一實施例可包括烴轉化單元。該烴轉化單元可包括第一、第二及第三組。該第一組可具有複數個容器，其包括再生容器。該第二組可具有複數個容器，其包括將再生催化劑自第一壓力轉移至第二壓力之容器。通常，該第二壓力高於該第一壓力，且該裝置藉由重力輔助轉移接收再生催化劑。該第三組可具有複數個容器，其包括至少一個反應容器。通常，該第一、第二及第三組係為分開佈置以允許一組中之一或多個容器藉由重力輔助轉移接收催化劑， 且催化劑可在組之間轉移。
因此，該烴轉化單元可提供若干優點。特定而言，該烴轉化單元可利用可包括若干容器之裝置用於將再生催化劑自較低壓力轉移至較高壓力。而且，使用複數個較小容器代替一個大容器可減少催化劑儲存量及維護成本。通常，此一結構更緊湊且有助於降低該烴轉化單元之總體高度。此外，由於該裝置可以與再生器或與反應容器之實質垂直堆疊來利用，故其可提供額外靈活性。此外，轉移裝置之分開容器可減少反應器系統所用容器之數量。如此，以共用堆疊利用該等容器可降低單元之成本及複雜性。此外，平行平衡管線之利用允許使用具有氣體洩漏之閥。此特徵可允許閥在各種條件下作業且儘管具有實質洩漏仍允許使用其，此在其他構造中將需要關停該單元以更換。此特徵可有助於降低閥之維護成本且延長轉移裝置在維護修復之間的作業。
 定義
本文所用「重力輔助轉移」可意指經排列大體垂直之容器允許催化劑至少部分地藉由重力自至少一個處於較高高度之容器流至至少一個處於較低高度之容器。
本文所用術語「平行」可意指管線或容器經定位以直接或間接地在複數個點處與另一管線或容器連通。平行管線或容器無需物理上平行於另一管線或容器。
本文所用術語「區」可指包括一種或多種設備物項及/ 或一個或多個子區之區。另外，設備物項(例如反應器或容器)可進一步包括一個或多個區或子區。
本文所用術語「組」可意指複數個經佈置以允許顆粒(例如催化劑)自一個容器重力輔助轉移至另一容器的容器。此一組可稱為容器之分開佈置。而且，術語「第一組」、「第二組」、「第三組」可指容器之任何組合，例如反應器、再生器或裝置，其藉由重力輔助轉移將催化劑自一個容器傳遞至另一容器。
本文所用術語「再生」(例如再生催化劑)可指穿過再生器之催化劑，但仍可實施額外的再生過程(例如還原)。
下文所揭示之實施例可用於多個單元以在兩個區之間轉移催化劑，該兩個區包含較佳防止連通之流體。一種可需要禁止兩個區之流體間連通之該應用係催化劑在含氫反應區與含氧再生區之間轉移。通常該等區係處於不同壓力下，通常反應區處於比再生區高的壓力下。通常，由於該兩個區之流體可彼此反應而導致不期望的副反應，故極佳禁止連通。實例性反應及再生區揭示於(例如)美國專利第6,881,391 B1號(Sechrist)及第6,034,018號(Sechrist等人)中。
具有含氫反應區及含氧再生區之此等系統可應用於多種烴轉化反應中，其包括催化重組、烷基化、加氫精製、氫化裂解、脫氫、氫化、加氫處理、異構化、脫氫異構化、脫氫環化、及蒸汽重組。通常，該等過程中之催化劑係在含氫氣氛中用於一或多個含烴反應區中。隨時間流逝，反 應區中之催化劑可因焦炭沈積物之累積而失活。使催化劑再生以移除焦炭沈積物可幫助恢復催化劑活性。通常，藉由使催化劑與含氧氣體接觸以燃燒及移除再生區中之焦炭來自催化劑移除焦炭沈積物。許多該等過程使用彼此並行的反應區及再生區。在該等系統中，將催化劑連續或半連續地自反應區移除並轉移至再生區以移除焦炭。移除焦炭後，可將催化劑自再生區移除並轉移返回反應區。因此，需要在含氫區與含氧區之間來回地轉移催化劑，而該兩個區之間之氣氛不會連通或交叉混合。
一種廣泛應用的烴轉化方法係催化重組。因此，下文之論述將參考該方法，但本文論述之實施例可適用於其他方法。
通常在催化重組中，原料與包含氫氣之循環流混合並在反應區中與催化劑接觸。催化重組之常用原料係稱為石腦油及具有80℃(180℉)初始沸點及205℃(400℉)終沸點之石油餾分。反應器入口溫度可介於450－560℃(840－1040℉)之間。催化重組方法可尤其適用於處理由相對高濃度環烷及實質上直鏈石蠟烴組成之直餾汽油，其可藉助脫氫及/或環化反應經受芳構化。
重組可定義為環己烷脫氫及烷基環戊烷脫氫異構化以產生芳香族化合物、石蠟脫氫以產生烯烴、石蠟及烯烴脫氫環化以產生芳香族化合物、正構石蠟異構化、烷基環狀石蠟異構化以產生環己烷、經取代之芳香族化合物異構化、及石蠟氫化裂解。關於重組方法之進一步資訊可在(例如) 美國專利第4,409,095號(Peters)中發現。
催化重組反應通常係在催化劑顆粒存在下進行，該等催化劑顆粒由一或多種VIII族貴金屬(例如鉑、銥、銠、及鈀)及鹵素組成且與多孔載劑(例如氧化鋁)組合。該等顆粒通常係球形且具有1/16－1/8英吋(1.6－3.2 mm)之直徑，但其可大至1/4英吋(6.4 mm)。實例性催化劑揭示於美國專利第6,034,018號(Sechrist等人)中。在重組反應過程中，催化劑顆粒可由於諸如焦炭沈積在顆粒上等機制而失活；即，使用一段時間後，催化劑顆粒促進重組反應之能力可降低至該催化劑已無用的程度。在催化劑可重新用於重組過程之前，必須對其再處理或再生。
在一種較佳形式中，重組器將應用移動床反應區及再生區。通常，將新鮮催化劑顆粒進給至可由多個子區組成之反應區，且該等顆粒藉由重力輔助轉移流過此區。催化劑可自反應區底部抽出並傳輸至再生區，於其中可使用多步再生方法以移除焦炭沈積物並再處理該催化劑以恢復其反應促進能力。通常，再生區含有氧氣並通常在370－538℃(700－1000℉)下運作。通常，催化劑藉由重力輔助轉移流經各再生步驟且然後在通常不大於200℃(400℉)之溫度下自再生區抽出且提供給反應區。自再生區抽出之催化劑可稱作再生催化劑。催化劑穿過該等區之移動一般被稱作連續，但實際上其可能係半連續的。半連續移動可意指催化劑以緊密間隔的時間點重複轉移相當少量的催化劑。舉例而言，可每分鐘自反應區底部抽出一批批料且抽出會耗時 半分鐘，亦即，催化劑將流動半分鐘。如反應區中之儲存量大，則催化劑床可被視為連續移動。移動床系統可具有當移除或更換催化劑時維持生產之優點。
在參照附圖之前，烴轉化單元可包括反應容器及再生容器、及與該等容器相關聯之管線與設備，如揭示於例如美國專利第6,881,391 B1號(Sechrist)及第6,034,018號(Sechrist等人)中者。因此，在本發明實施例上下文中示意性闡述下述單元，且其通常並不按比例繪製。省略穿過反應容器之烴流動及熟悉該項技術者習知的附屬設備(例如熱交換器及爐)，而下文論述著重於催化劑往來於反應區與再生區之流動。
參見圖1，繪示實例性烴轉化區100。實例性烴轉化單元100可包括第一組104大體垂直排列的容器及第二組106大體垂直排列的容器。在每一組104或106內，通常該等容器係經排列成使催化劑可藉由重力輔助轉移自一個容器轉移至下一個。因此，該等容器並不須垂直排列，而僅需大體垂直排列即可，例如偏離垂直方向小於40度以允許重力輔助轉移。儘管闡述該等容器大體垂直，但應理解該等容器可傾斜一定角度而仍允許至少一部分催化劑至少部分地藉由重力輔助轉移來轉移。
較佳地，該等容器以大體垂直方式排列。通常，第一提升管線310及第二提升管線314將催化劑自第一組104轉移至第二組106且反之亦然。催化劑之向上輸送可藉由各種螺旋推運器型運送機、吊桶或其他機械器件來達成。較佳 地，催化劑流入提升鬥或提升管線銜接器並藉由攜載催化劑之流化氣體向上穿過導管輸送。氣體流可為氫氣、氮氣、空氣或甲烷。實例性流體提升管線揭示於美國專利第5,338,440號(Sechrist等人)中。
第一組104可包括淘析容器120、減壓容器140、再生區160、含氮容器180及裝置200。通常，淘析容器120自提升管線314接收再生催化劑。淘析容器120可與管線116、122、132及138、閥118及124、及集塵器130相關聯。通常，再生催化劑接收於容器120中且藉助管線116供應氮氣。灰塵及催化劑顆粒可夾帶於氮氣中並藉助管線132離開。灰塵及催化劑顆粒(即，整體小球)可藉由使組合流穿過集塵器130而與氣體分離。可將整體小球篩分並返回至製程。氣體可藉助管線122或提升管線314循環至淘析容器120。實例性淘析裝置揭示於美國專利第4,615,772號(Greenwood)中。
減壓容器140可經由管線138自淘析容器120接收再生催化劑。通常，催化劑穿過一對管線或支管144至再生容器170。
再生區160可包括再生容器或再生器170，其進而可包括燃燒區、鹵化區、亁燥區及冷卻區。實例性再生容器揭示於美國專利第5,824,619號(Sechrist等人)中。廢催化劑可經由支管144在再生容器170頂部進入並經由管線154離開。通常，再生容器170具有用以燃燒焦炭沈積物之燃燒區及藉由添加鹵素(通常氯化物試劑)重新分散催化劑上之金屬 的鹵化區。再生容器170可經由管線146供給空氣且具有該容器內經由排氣管線152上之控制閥148控制的壓力，如下文所闡述。再生容器170可在通常介於0－6900 kPa(g)(0－1000 psig)之間之壓力下運作，較佳240－410 kPa(g)(35－60 psig)、更佳228－262 kPa(g)(33.0－38.0 psig)、231－265 kPa(g)(33.5－38.5 psig)或234－255 kPa(g)(34.0－37.0 psig)、且最優240 kPa(g)(35 psig)。
之後，催化劑可自管線154進入含氮容器180。含氮容器180可經由穿過控制閥176之管線174供給氮氣。氮氣可吹掃掉容器180中任何來自再生容器170之氧氣。可控制壓力以便容器180中之壓力高於再生容器170底部之壓力且高於裝置200中之壓力。氮氣吹掃可有助於防止再生容器170中之氧氣與裝置200頂部之氫氣混合，而同時不會干擾催化劑經由重力輔助轉移之流動。
裝置200可自管線182接收再生催化劑且包括儲存容器210、轉移容器230、及第二儲存容器(例如接收容器250)。通常，管線或第一管線214與容器210及230連通且管線或第二管線234與容器230及250連通。此外，管線或第三管線270可與容器210、230及250連通。該第三管線可包括與轉移容器230連通且與第二部分278相交之第一部分274，該第二部分又可具有端部280及另一端部282。通常，端部280終止於儲存容器210之排氣管線228中，且另一端部282與接收容器250連通。排氣管線228可作為通常處於固定壓力下之出口並使氣體循環供在烴轉化單元100內使用或將 氣體排放至(例如)燃料氣體排氣歧管。通常，控制閥218及238分別耦合至管線214及234且控制閥286及294在與第一部分274接合點之對置側耦合至第二部分278。儘管僅繪示一個閥218或238，但應瞭解對於每一閥218及238可利用兩個或多個閥以(例如)藉由幫助轉移容器230隔離促進其維護。此外，氫可藉助管線202供應至第二部分278且藉助管線264供應至接收容器250。分別耦合至管線202及264之控制閥204及262將在下文中更詳細的討論。通常，催化劑經由重力輔助轉移穿過容器210、230及250並進入提升管線310至第二組106。
第二組106可包括還原容器320及至少一個反應容器或反應器330。還原容器320自提升管線310接收再生催化劑。為在進入反應器330之前還原催化劑，可藉助管線322供應氫並使其穿過閥324。過量氫氣可經由管線326排出。然後催化劑可穿過管線328進入反應器330。
反應器330可包括複數個重組區，例如第一反應區340、第二反應區350、第三反應區360、及第四反應區370。儘管繪示該等區340、350、360及370容納於單一反應器中，但應瞭解該等區340、350、360及370可容納於複數個分開的反應器中。儘管繪示四個反應區，但應瞭解可利用任何數量的反應區。通常，該等轉化區係佈置成堆疊反應器佈置或並行反應器。移動床反應器已為熟悉該項技術者習知且實例性移動床反應器揭示於美國專利第4,409,095號(Peters)中。區340、350、360及370可在0－6,900 kPa(g)(0－ 1,000 psig)、合意地620－1030 kPa(g)(90－150 psig)之壓力下運作。催化劑可藉助管線380離開反應器330並進入提升管線314至第一組104以再生。
烴轉化單元100之第一組104可設置有若干差壓控制器。特定而言，可設置差壓控制器162、164、166、206及266。控制器162可具有在再生容器170基底處之測壓孔156及排氣管線228(或在替代實施例在儲存容器210)上之測壓孔198。控制器162可將信號172發送至控制閥148以調節氣體藉助管線152離開再生容器170。例如，差壓控制器162可經設定以將再生容器170基底處之壓力維持在255 kPa(g)(37.0 psig)，其中再生容器170基底與排氣管線228間之壓差為0 kPa(0 psi)。
差壓控制器164及166可控制含氮容器180中之壓力以超過再生容器170底部及儲存容器210頂部之壓力。差壓控制器164及166可共用與含氮容器180連通之測壓孔158，差壓控制器164可與差壓控制器162共用測壓孔156，且差壓控制器166可與差壓控制器162共用測壓孔198。差壓控制器164及166可將信號178發送至控制閥176以控制進入含氮容器180之氮氣流動。
例如，若再生容器170基底之壓力為255 kPa(g)(37.0 psig)，則含氮容器180中之壓力可為257 kPa(g)(37.3 psig)。由此，含氮容器180可維持比再生容器170基底及排氣管線228高2 kPa(0.3 psi)以合意地產生氮氣朝向其之正向流動。
通常，差壓控制器206與在控制閥294一側與端部282連通的測壓孔208連通，且與在控制閥294對置側上與端部282連通的測壓孔212連通。控制器206可量測轉移容器230及接收容器250之壓力且可藉由將信號216提供給控制閥204控制氫氣自管線202至轉移容器230之流入量。添加氫氣可加速容器230與250之間之壓力平衡並將催化劑自轉移容器230傳遞至接收容器250。在一些替代實施例中，可省略控制器206及管線202且閥238及294打開後可使容器230及250達到平衡以隨後允許催化劑藉由重力輔助轉移下降。
同樣，控制器266可利用測壓孔268與接收容器250連通且經由測壓孔272與提升管線310基底連通以將信號284提供給控制閥262來將氫氣由管線264提供給接收容器250。例如，可提供氫氣以保持與接收容器250及提升管線310之壓差為0 kPa(0 psi)以促進催化劑自接收容器250及提升管線310之轉移。
在作業中，廢催化劑可自提升管線314進入該第一組並藉助管線116傳遞至已添加氮氣之淘析容器120。該催化劑可藉由穿過管線138離開淘析容器120並進入減壓容器140。通常，減壓容器140之壓力與再生容器170之壓力相同。例如，減壓容器140中之壓力允許自高達620 kPa(g)(90 psig)之壓力(其通常可與反應器330之壓力相同)降低至再生器之壓力(例如240 kPa(g)(35 psig))。隨後，催化劑可穿過支管144進入再生容器170用於再生。
離開再生容器170後，催化劑可傳遞至含氮容器180。含氮容器180可提供處於稍高壓力、但非足以阻礙再生催化劑藉由重力輔助轉移流動之壓力下的氮氣。
然後催化劑可經由重力輔助轉移自含氮容器180經由管線182進入裝置200、通常儲存容器210。再生容器170通常以連續作業或半連續作業來運作，同時裝置200可藉由相繼轉移作業將再生催化劑自較低壓力轉移至較高壓力。
為將催化劑自儲存容器210轉移至轉移容器230，通常將閥218及286打開並將控制閥238及294關閉。關閉控制閥238及294可將儲存容器210中之催化劑與反應器330中壓力隔離。例如，儲存容器210中之壓力可為255 kPa(g)(37.0 psig)，而初始轉移容器230中之壓力可高達620 kPa(g)(90 psig)。打開控制閥218及286可使轉移容器230中之壓力藉助第三管線270之第二部分278逸出至排氣管線228。而且，若控制閥238不完全密封，則接收容器250之氣體可穿過轉移容器230、穿過第一及第二部分274及278到達排氣管線228。通常，此防止氣體自儲存容器250中之較高壓力沿管線234及214向上流動，以此防止催化劑自儲存容器210流入轉移容器230。控制閥218及286打開後，催化劑可自儲存容器210流入轉移容器230中。
之後，為將催化劑自轉移容器230傳遞至接收容器250，可關閉控制閥218及286且可打開控制閥238及294。視情況，可自管線202藉由打開控制閥204添加氫氣以平衡轉移容器230與接收容器250之間的壓力來促使經由重力輔助轉 移傳遞催化劑。若控制閥218及286中存在實質洩漏而向上抽吸氣體，則打開控制閥294將允許該等氣體穿過第三管線270並進入轉移容器230以促進壓力平衡同時不會在管線234中產生不利壓力梯度，該壓力梯度將阻礙催化劑經由重力輔助轉移自轉移容器230轉移至接收容器250。此外，容器180中之氮氣壓力鼓泡可防止氣體進入再生容器170。相反，該等氣體可離開排氣管線228。然後，來自接收容器250之催化劑可以恆定增量釋放至流體提升管線310中。
再生催化劑進入提升管線310之後，可將其傳遞至還原容器320。通常，催化劑進入還原容器320並暴露於自管線322引入並利用閥324調節之氫氣。之後，可藉助管線328將再生催化劑傳遞至反應器330。過量氫氣可藉助管線326自還原容器320流出。再生催化劑可進入反應器330並用於轉化烴進料。隨後，催化劑可自反應器330流出以進入管線380且然後提升管線314以重複該循環。
裝置200可藉由減少將催化劑自與再生容器170相關聯之較低壓力區域轉移至與反應器330相關聯之較高壓力區域所需管系統的長度來降低單元之總體高度。特定而言，利用轉移裝置中之三個分開容器與較大單一容器相比可降低高度、催化劑儲存量及維護成本。
參照圖2，繪示實例性烴轉化單元400之另一實施例。在一些情況下，與反應器330相比期望降低再生區160之高度。通常，再生區160可包含使用於多個反應器之催化劑再生的單一再生容器170。在此一情況中，再生容器170可 係烴轉化單元400中最高的容器。將與再生容器170大體垂直排列之容器的數量減至最少可減少單元400之總體高度。在此實例性單元400中，裝置440設置於反應器330之上以降低淘析容器120及再生器170之高度。此外，如下文所討論，此佈置可減少轉移裝置中之容器及差壓控制器的數量。
烴轉化單元400可具有第一組404大體垂直排列的容器及第二組406大體垂直排列的容器。第一組404可包括第二淘析容器410、裝置440、還原容器320及至少一個反應容器330。上文已經闡述還原容器320及至少一個反應容器330。第二組406可包括淘析容器120、減壓容器140、及再生容器170，如上文所述。通常，提升管線454及460分別將催化劑提供給第一組404及第二組406，且提升管線310及314類似於上文所述。
在此實例性單元400中，可設置兩個淘析容器120及410以去除灰塵及催化劑顆粒。催化劑在提升管線454及460中在兩個組404與406之間轉移期間可降格。該灰塵可因堵塞網及其他設備而不利地影響作業，由此增加作業及維護成本。設置第二淘析容器410可去除灰塵並利於作業。
通常，再生催化劑係藉助提升管線454接收並進入淘析容器410。淘析容器410可藉助穿過控制閥424之管線422提供氮氣，如下文更詳細闡述。通常，氮氣自再生催化劑去除灰塵及整體小球且可藉助管線412逸出至集塵器414。在集塵器414中，可自氣體去除灰塵，且整體小球可經篩分 並返回至該製程。然後該氣體可穿過管線416。一部分氮氣可藉助管線420藉由穿過閥418循環返回至淘析容器410。另一部分穿過管線416之氣體可穿過管線428供應至提升管線454。隨後，催化劑可穿過淘析容器410至儲存容器210並穿過閥218經由管線214進入轉移容器230。通常，裝置440大體類似於裝置200，且包括儲存容器210、轉移容器230、及第一、第二及第三管線214、234及270、以及差壓控制器206。裝置440可大體類似於裝置200來運作，只是裝置440不包括接收容器250及差壓控制器268。相反，催化劑藉由重力輔助轉移直接傳遞至還原容器320中。通常，還原容器320接收催化劑用於隨後轉移至反應器330。在此實例性實施例中，還原容器320可代替接收容器250且可用作第二儲存容器。因此，其可在隨後轉移至反應器330之前用於自轉移容器230接收催化劑。
提升管線454及460可含有至少部分地分別自淘析容器410及120供應之氮氣。因此，使用氮氣於將催化劑自第一組404及第二組406來回轉移。
通常，再生容器170可在上述壓力下運作。實例性壓力係230 kPa(g)(33 psig)－260 kPa(g)(38 psig)。通常，壓差可為14 kPa(2 psi)以防止來自再生容器170之空氣與反應器330之氫氣氛混合。因此，維持在再生容器170底部與提升管線454基底靠近與管線470之接合點之間之此壓差以防止該等氣體混合。通常，提供足夠壓力以在管線470中產生自提升管線454基底朝向再生容器170之氮氣逆流流動。 與再生容器170之實例性壓力一致，提升管線454基底處的壓力可為260 kPa(g)(37 psig)－280 kPa(g)(40 psig)。
此外，淘析容器410與儲存容器210之間可維持14 kPa(2 psi)之壓差。通常，藉由壓力控制器426維持此壓差。壓力控制器426可經由測壓孔432及434分別與淘析容器410及儲存容器210連通並將信號436提供給可調節氮氣至淘析容器410之供應的控制閥424。合意地，淘析容器410與儲存容器210間之壓差為14 kPa(2 psi)。例如，淘析容器410可處於260 kPa(g)(37 psig)之壓力下且儲存容器210可處於240 kPa(g)(35 psig)之壓力下。
在操作中，至第一組404之再生催化劑途徑可經由提升管線454進入淘析容器410。之後，催化劑可藉由重力輔助轉移自淘析容器410傳遞至裝置440。可藉由關閉控制閥238及294並打開控制閥218及286將催化劑自儲存容器210傳遞至轉移容器230，如上文所述。隨後，可藉由打開控制閥238及294並關閉控制閥218及286且視情況通過管線202提供氫氣而將催化劑自轉移容器230轉移至還原容器320。催化劑可離開還原容器320並進入反應器330。然後，廢催化劑可經由管線380離開反應器330並進入提升管線460。
廢催化劑可自提升管線460進入淘析容器120。之後，催化劑可藉由重力輔助轉移穿過減壓容器140，且然後至再生容器170。使催化劑再生後，催化劑可經由管線470離開再生容器170至提升管線454。之後，可重複此循環。
參照圖3，繪示烴轉化單元之又一實例性實施例。通常，烴轉化單元500包括第一組504大體垂直排列的容器及第二組506大體垂直排列的容器。通常，第一組504可包括淘析容器410、含氮容器510、裝置440、還原容器320、及反應器330，其中淘析容器410、裝置440、還原容器320及反應器330大體與上述相同，只是下文未提及。第二組506可包括淘析容器120、減壓容器140及再生容器170，如上文所述。提升管線454及460可在組504與506之間來回地轉移催化劑，只是提升管線454可利用空氣代替氮氣作為提升氣體。
利用空氣可提供許多益處。一個益處係再生器170基底與提升管線454之間之壓差可為0 kPa(0 psi)，此可使所需管系統的長度、且因此組506的高度減至最小。例如，再生容器170中之壓力可介於231 kPa(g)(33.5 psig)－265 kPa(g)(38.5 psig)之間且提升管線基底處之壓力可介於245 kPa(g)(35.5 psig)－265 kPa(g)(38.5 psig)之間。
烴轉化單元500亦可包括差壓控制器540、548、550及552。差壓控制器540可具有分別與再生容器170基底及提升管線454基底連通之測壓孔538及542。差壓控制器540可將信號544發送至控制閥148並將信號560發送至控制閥424及514用於調節再生容器170基底與提升管線454基底間之壓差。
除提升管線454含有空氣以外，淘析容器410亦可含有主要包含空氣而非氮氣之氣氛。因此，含氮容器510中可提 供氮氣鼓泡，其可起到類似於上述含氮容器180的作用，且係由差壓控制器548、550及552調節以將淘析容器410與儲存容器210之氣氛分離。
在淘析容器410中，空氣可經由管線422穿過控制閥424來供應。通常，空氣自再生催化劑去除灰塵且可藉助管線412逸出至集塵器414。在集塵器414中，可自空氣去除灰塵，然後空氣可穿過管線416。在此實施例中，源自淘析容器410之空氣可到達三個目的地中的一個。一部分空氣可藉助管線420藉由穿過閥418循環返回至淘析容器410。另一部分穿過管線416之空氣可穿過管線428並穿過閥450以供應提升管線454。再一部分空氣可藉由穿過管線512並穿過控制閥514自集塵器414清除掉。
含氮容器510可藉助穿過控制閥522之管線520接收氮氣。通常，含氮容器510中之壓力處於比周圍容器410及210稍高的壓力下以防止分別含空氣與情況之氣氛混合。例如，若淘析容器410之壓力為245 kPa(g)(35.5 psig)且儲存容器210之壓力為241 kPa(g)(35.0 psig)，則含氮容器510可具有248 kPa(g)(36.0 psig)之壓力。而且，含氮容器510與淘析容器410可具有3 kPa(0.5 psi)之壓差且與儲存容器210具有7 kPa(1 psi)之壓差。
為幫助維持此較高壓力鼓泡，差壓控制器548、550及552可調節淘析容器410及含氮容器510中之空氣及氮氣流動。差壓控制器548可經由測壓孔554及558與淘析容器410及儲存容器210連通並將信號560發送至控制閥424及514以 分別控制進出淘析容器410之空氣流動。差壓控制器550可經由測壓孔554及562分別與淘析容器410及含氮容器510連通。差壓控制器550可發送信號564至控制閥522以調節進入含氮容器510之氮氣流動。差壓控制器552可經由測壓孔562及558分別與含氮容器510及儲存容器210連通，並將信號564提供至控制閥522用於將氮氣供應至含氮容器510。合意地，氮氣之壓力鼓泡產生朝向容器210及410之氮氣流動。
在作業中，催化劑可經由提升管線454利用空氣自第二組506之再生容器170轉移至第一組504之淘析容器410。一旦在淘析容器410中後，催化劑可經由重力輔助轉移穿過管線518傳遞至含氮容器510。含氮容器510中之壓力應足夠高以使淘析容器410及儲存容器210中之氣體分開，同時不阻礙藉由重力輔助轉移來轉移催化劑。
隨後，催化劑可藉由重力輔助轉移如上所述穿過裝置440，並進入還原容器320。之後，催化劑可藉由重力輔助轉移穿過反應器330以轉化烴並經由管線380離開。之後，廢催化劑可藉由提升管線460利用氮氣類似於上述提升管線310及314輸送。氮氣可自淘析容器120供應，如上文所述。
之後，催化劑可進入第二組506之淘析容器120。催化劑可經由重力輔助轉移穿過減壓容器140及再生容器170並經由管線470離開。再生催化劑可藉由進入提升管線454利用至少部分地由管線428供應之空氣作為提升氣體來重複該 循環。
參照圖4，又一實例性烴轉化單元600可包括第一組604、第二組606及第三組608。各組604、606、或608可包括複數個大體垂直排列之容器。特定而言，容器之排列允許催化劑自一個容器重力輔助轉移至下一容器。而且，形成三組容器可有助於進一步降低單元600之總體高度，且允許氧氣與氫氣環境之間使用較大壓差以減少單元由於過程擾動而關停的可能性。催化劑可藉由提升管線310、314及614在組604、606及608之間運送，該等提升管線利用分別包含氫、氮之流體及氮且可提供恆定催化劑流動。通常，該等提升管線310、314及614已經闡述於上文或大體類似於彼等上文闡述者。
第一組604可包括第一淘析容器120、減壓容器140及再生容器170，如上文所述。來自淘析容器120之氮氣可用於轉移提升管線314中之催化劑。在一個實例性實施例中，再生容器170基底與提升管線614基底間之壓差可為14 kPa(2 psi)。此壓差自2 kPa(0.3 psi)之增加可允許單元600以較大單元擾動耐受性運作。
第二組606可包括第二淘析容器410及裝置200，如上文所述。通常，氮氣係藉助管線422供應至淘析容器410且過量氮氣可經由管線636供應至提升管線614。
第三組608可包括還原容器320及反應器330，如上文所述。催化劑可藉由重力輔助轉移自還原容器320傳遞至反應器330。
在作業中，自第一組604開始，自提升管線314傳遞之廢催化劑可進入淘析容器120。催化劑可藉由重力輔助轉移自淘析容器120傳遞至減壓容器140，且之後藉由重力輔助轉移進入再生容器170。
經由管線154離開再生容器170後，再生催化劑可進入至少部分地供應來自第二淘析容器410之氮的提升管線614，以進入第二組606之第二淘析容器410。催化劑可藉由重力輔助轉移自淘析容器410傳遞至裝置200。離開接收容器250後，催化劑可進入供應有氫之提升管線310。
催化劑可離開提升管線310並進入還原容器320。隨後，催化劑可藉由重力輔助轉移離開還原容器320進入反應器330。轉化烴流之後，廢催化劑可藉助管線380離開反應器330並進入提升管線314以重複該循環。
視情況，可提供一或多個與儲存容器210與再生容器170連通之差壓控制器以在容器410與210之間提供7 kPa(1 psi)的壓差且在提升管線636基底與再生容器170基底之間提供14 kPa(2 psi)的壓差。此外，淘析容器410相對於儲存容器210之壓差可為7 kPa(1 psi)以幫助反應器330之氣氛與提升管線614之氣氛分開。
儘管上文已經闡述轉移裝置200及440，但可利用其他轉移裝置。例如，不用裝置200，可利用圖5中所繪示的實例性裝置800(例如無閥式閉鎖料斗800)。無閥式閉鎖料斗800可包括第一室820、第二室830、及第三室840。管線可與無閥式閉鎖料斗800連通以允許藉由重力輔助轉移傳遞催 化劑。特定而言，催化劑可進入第一室820並相繼行進穿過第二室830且然後第三室840。實例性無閥式閉鎖料斗揭示於美國專利第4,576,712號(Greenwood)及第4,872,969號(Sechrist)中。
儘管上文為揭示，但應瞭解可安裝各種安全器件(例如隔離閥)以防止含氧及氫的氣體混合。而且，儘管上文已經闡述各種壓差，但應瞭解可利用任何適宜壓差。例如，較大壓差可具有使單元對過程擾動具有較大耐受性的優點，但與較小壓差相比可需要較長的管系統。而且，以上所討論之控制方案僅係實例性的且可利用其他適宜控制機制以(例如)在高於周圍容器及/或管線之壓力下實現氮氣鼓泡。此外，可使用任何適宜管線或閥，即使上文已經討論特定器件，例如控制閥及排氣管線。
無需進一步詳細闡述，相信熟悉該項技術者可利用前文闡述最大程度地利用本發明。因此，前文較佳特定實施例僅應理解為闡釋之目的，且無論如何不應理解為以任何方式限制其餘揭示內容。
在上文中，除非另有說明，否則所有溫度皆未經校正以攝氏度給出，且所有份數及百分數皆按重量計。
自以上闡述，熟悉此項技術者可易於確定本發明之本質特徵，且可對本發明實施各種改變及修改以使其適於各種用途及條件而不違背本發明之精神及範疇。
100‧‧‧烴轉化單元
104‧‧‧第一組
106‧‧‧第二組
116‧‧‧管線
118‧‧‧閥
120‧‧‧淘析容器
122‧‧‧管線
124‧‧‧閥
130‧‧‧集塵器
132‧‧‧管線
138‧‧‧管線
140‧‧‧減壓容器
144‧‧‧一對管線或支管
146‧‧‧管線
148‧‧‧控制閥
152‧‧‧管線
154‧‧‧管線
156‧‧‧測壓孔
158‧‧‧測壓孔
160‧‧‧再生區
162‧‧‧差壓控制器
164‧‧‧差壓控制器
166‧‧‧差壓控制器
170‧‧‧再生容器
172‧‧‧信號
174‧‧‧管線
176‧‧‧控制閥
178‧‧‧信號
180‧‧‧含氮容器
182‧‧‧管線
198‧‧‧測壓孔
200‧‧‧裝置
202‧‧‧管線
204‧‧‧控制閥
206‧‧‧差壓控制器
208‧‧‧測壓孔
210‧‧‧儲存容器
212‧‧‧測壓孔
214‧‧‧管線或第一管線
216‧‧‧信號
218‧‧‧控制閥
228‧‧‧排氣管線
230‧‧‧轉移容器
234‧‧‧管線或第二管線
238‧‧‧控制閥
250‧‧‧接收容器
262‧‧‧控制閥
264‧‧‧管線
266‧‧‧差壓控制
268‧‧‧測壓孔
270‧‧‧管線或第三管線
272‧‧‧測壓孔
274‧‧‧第一部分
278‧‧‧第二部分
280‧‧‧端部
282‧‧‧另一端部
284‧‧‧信號
286‧‧‧控制閥
294‧‧‧控制閥
310‧‧‧第一提升管線
314‧‧‧第二提升管線
320‧‧‧還原容器
322‧‧‧管線
324‧‧‧閥
326‧‧‧管線
328‧‧‧管線
330‧‧‧反應器
340‧‧‧第一反應區
350‧‧‧第二反應區
360‧‧‧第三反應區
370‧‧‧第四反應區
380‧‧‧管線
400‧‧‧烴轉化單元
404‧‧‧第一組
406‧‧‧第二組
410‧‧‧第二淘析容器
412‧‧‧管線
414‧‧‧集塵器
416‧‧‧管線
418‧‧‧閥
420‧‧‧管線
422‧‧‧管線
424‧‧‧控制閥
426‧‧‧壓力控制器
428‧‧‧管線
432‧‧‧測壓孔
434‧‧‧測壓孔
436‧‧‧信號
440‧‧‧裝置
450‧‧‧閥
454‧‧‧提升管線
460‧‧‧提升管線
470‧‧‧再生容器
500‧‧‧烴轉化單元
504‧‧‧第一組
506‧‧‧第二組
510‧‧‧含氮容器
512‧‧‧管線
514‧‧‧控制閥
518‧‧‧管線
520‧‧‧管線
522‧‧‧控制閥
538‧‧‧測壓孔
540‧‧‧差壓控制器
542‧‧‧測壓孔
544‧‧‧信號
548‧‧‧差壓控制器
550‧‧‧差壓控制器
552‧‧‧差壓控制器
554‧‧‧測壓孔
558‧‧‧測壓孔
560‧‧‧信號
562‧‧‧測壓孔
564‧‧‧信號
600‧‧‧烴轉化單元
604‧‧‧第一組
606‧‧‧第二組
608‧‧‧第三組
614‧‧‧提升管線
636‧‧‧管線
800‧‧‧無閥式閉鎖料斗
820‧‧‧第一室
830‧‧‧第二室
840‧‧‧第三室
圖1係實例性烴轉化單元之示意圖。
圖2係另一實例性烴轉化單元之示意圖。
圖3係又一實例性烴轉化單元之示意圖。
圖4係再一實例性烴轉化單元之示意圖。
圖5係用於轉移催化劑之另一實例性裝置的示意圖。
100‧‧‧烴轉化單元
104‧‧‧第一組
106‧‧‧第二組
116‧‧‧管線
118‧‧‧閥
120‧‧‧淘析容器
122‧‧‧管線
124‧‧‧閥
130‧‧‧集塵器
132‧‧‧管線
138‧‧‧管線
140‧‧‧減壓容器
144‧‧‧一對管線或支管
146‧‧‧管線
148‧‧‧控制閥
152‧‧‧管線
154‧‧‧管線
156‧‧‧測壓孔
158‧‧‧測壓孔
160‧‧‧再生區
162‧‧‧差壓控制器
164‧‧‧差壓控制器
166‧‧‧差壓控制器
170‧‧‧再生容器
172‧‧‧信號
174‧‧‧管線
176‧‧‧控制閥
178‧‧‧信號
180‧‧‧含氮容器
182‧‧‧管線
198‧‧‧測壓孔
200‧‧‧裝置
202‧‧‧管線
204‧‧‧控制閥
206‧‧‧差壓控制器
208‧‧‧測壓孔
210‧‧‧儲存容器
212‧‧‧測壓孔
214‧‧‧管線或第一管線
216‧‧‧信號
218‧‧‧控制閥
228‧‧‧排氣管線
230‧‧‧轉移容器
234‧‧‧管線或第二管線
238‧‧‧控制閥
250‧‧‧接收容器
262‧‧‧控制閥
264‧‧‧管線
266‧‧‧差壓控制
268‧‧‧測壓孔
270‧‧‧管線或第三管線
272‧‧‧測壓孔
274‧‧‧第一部分
278‧‧‧第二部分
280‧‧‧端部
282‧‧‧另一端部
284‧‧‧信號
286‧‧‧控制閥
294‧‧‧控制閥
310‧‧‧第一提升管線
314‧‧‧第二提升管線
320‧‧‧還原容器
322‧‧‧管線
324‧‧‧閥
326‧‧‧管線
328‧‧‧管線
330‧‧‧反應器
340‧‧‧第一反應區
350‧‧‧第二反應區
360‧‧‧第三反應區
370‧‧‧第四反應區
380‧‧‧管線

Claims (16)

  1. 一種烴轉化單元，其包含：a)再生容器；b)用於將催化劑自較低壓力傳遞至較高壓力之裝置，其包含轉移容器；其中該裝置包含：第一管線，其將催化劑傳送至該轉移容器且耦合至第一閥以允許催化劑進入該轉移容器；第二管線，其自該轉移容器傳送催化劑且耦合至第二閥以允許催化劑離開該轉移容器；第三管線，其允許氣體於比該較低壓力高之壓力下穿過其中，且具有與該轉移容器連通之第一部分及耦合至第三及第四閥之第二部分；其中該第三及第四閥中每一個皆具有打開之第一位置及關閉之第二位置，其分別對應於第一及第二閥之打開及關閉以允許氣體穿過其中；其中該第三管線之第一部分係耦合至介於該第三及第四閥間之第二區域，且該第二區域之一端部與儲存容器之排氣管線連通；及c)反應區；其中該再生容器係經排列而大體上與該裝置或無閥式閉鎖料斗垂直，以藉由重力輔助轉移將再生催化劑自該再生容器輸送至該裝置或無閥式閉鎖料斗。
  2. 如請求項1之烴轉化單元，其進一步包含還原容器及至少一個包含該反應區之反應容器； 其中該還原容器與該至少一個反應容器係經大體上垂直地排列，以藉由重力輔助轉移將再生催化劑自該還原容器輸送至該至少一個反應容器。
  3. 如請求項2之烴轉化單元，其進一步包含：淘析容器；及含氮容器；其中該淘析容器及含氮容器係經排列而大體上與該再生容器垂直，以藉由重力輔助轉移將催化劑自該淘析容器輸送至該再生容器，而後輸送至該含氮容器。
  4. 如請求項1之烴轉化單元，其進一步包含：淘析容器；減壓容器；及含氮容器；其中該裝置進一步包含第一儲存容器及第二儲存容器，其中該第一儲存容器、轉移容器及第二儲存容器係大體上垂直地排列，以藉由重力輔助轉移將催化劑自該第一儲存容器輸送至該轉移容器，而後輸送至第二儲存容器；且該等淘析容器、減壓容器、再生容器、含氮容器及裝置係大體上垂直地排列。
  5. 如請求項4之烴轉化單元，其進一步包含還原容器及至少一個包含該反應區之反應容器；其中該還原容器與該至少一個反應容器係經大體上垂直地排列，以藉由重力輔助轉移將再生催化劑自該還原容 器輸送至該至少一個反應容器。
  6. 如請求項5之烴轉化單元，其中提升管線可將催化劑自該第二儲存容器傳送至該還原容器。
  7. 一種烴轉化單元，其包含：a)具有複數個容器之第一組，其包含經排列而大體上與該第一組內其他容器垂直之再生容器；b)具有複數個容器之第二組，其包含裝置，該裝置包含用以將再生催化劑自第一壓力轉移至第二壓力之轉移容器，其中該裝置係經排列而大體上與該第二組內其他容器垂直；且其中該裝置進一步包含：第一管線，其將催化劑傳送至該轉移容器且耦合至第一閥以允許催化劑進入該轉移容器；第二管線，其自該轉移容器傳送催化劑且耦合至第二閥以允許催化劑離開該轉移容器；及第三管線，其允許氣體於比該第一壓力高之壓力下穿過其中，且具有與該轉移容器連通之第一部分及耦合至第三及第四閥之第二部分；其中該第三及第四閥中每一個皆具有打開之第一位置及關閉之第二位置，其分別對應於第一及第二閥之打開及關閉以允許氣體穿過其中；其中該第三管線之第一部分係耦合至介於該第三及第四閥間之第二區域，且該第二區域之一端部與儲存容器之排氣管線連通；c)具有複數個容器之第三組，其包含至少一個經排列 而大體上與該第三組內其他容器垂直之反應容器；d)其中該第一、第二及第三組係為分開佈置以允許一組中之一或多個容器藉由重力輔助轉移接收催化劑，且催化劑在組之間轉移。
  8. 如請求項7之烴轉化單元，其中該第一組進一步包含：第一淘析容器；及減壓容器；其中在第一組內之該等容器係經大體上垂直地排列以使該減壓容器及再生容器藉由重力輔助轉移接收廢催化劑。
  9. 如請求項8之烴轉化單元，其中該第二組進一步包含：第二淘析容器；且該裝置進一步包含：第一儲存容器；轉移容器；及第二儲存容器；其中在第二組內之該等容器係經大體上垂直地排列以使該第一儲存容器、轉移容器及第二儲存容器藉由重力輔助轉移接收再生催化劑。
  10. 如請求項7之烴轉化單元，其中：該第一組進一步包含淘析容器及減壓容器，其係經排列而大體上與該再生容器垂直；該第二組進一步包含淘析容器，其係經排列而大體上與該裝置垂直，其中該裝置進一步包含經排列而大體上 與該轉移容器垂直之第一儲存容器及第二儲存容器；且該第三組進一步包含還原容器，其係經排列而大體上與該至少一個反應容器。
  11. 一種用以於烴轉化單元中將催化劑自再生區轉移至反應區之裝置，其包含：(a)轉移容器，其係用以將再生催化劑自處於第一壓力之再生區轉移至處於第二壓力之反應區，其中該第二壓力高於該第一壓力；(b)第一管線，其將催化劑傳送至該轉移容器且耦合至第一閥以允許催化劑進入該轉移容器；及第二管線，其自該轉移容器傳送催化劑且耦合至第二閥以允許催化劑離開該轉移容器；及(c)第三管線，其允許氣體於比該第一壓力高之壓力下穿過其中，且具有與該轉移容器連通之第一部分及耦合至第三及第四閥之第二部分，其中該第三及第四閥中每一個皆具有打開之第一位置及關閉之第二位置，其分別對應於第一及第二閥之打開及關閉以允許氣體穿過其中，其中該第三管線之第一部分係耦合至介於該第三及第四閥間之第二區域，且該第二區域之一端部與儲存容器之排氣管線連通。
  12. 如請求項11之裝置，其進一步包含儲存容器，該儲存容器係用於儲存再生催化劑，且與該轉移容器連通，其中該儲存容器釋放經儲存之催化劑。
  13. 如請求項12之裝置，其中該儲存容器接收再生催化劑以 隨後以批料之形式將其釋放至轉移容器。
  14. 如請求項11之裝置，其進一步包含：儲存容器，其係用於儲存再生催化劑並以批料之形式將經儲存之催化劑釋放至轉移容器；及接收容器，其用於藉由重力輔助轉移自該轉移容器接收再生催化劑。
  15. 如請求項14之裝置，其中該第二部分之另一端部與轉移容器之該接收容器連通。
  16. 如請求項15之裝置，其中該第三管線與該儲存、轉移及接收容器連通，且該第三及第四閥係被開啟，以於該在關閉部份之第一及第二閥皆分別沒有適當地密封而使氣體穿過其中的情況下，允許氣體通過。
TW097128513A 2007-08-01 2008-07-25 包含接收轉移催化劑之反應區的烴轉化單元 TWI388376B (zh)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11/832,008 US7803326B2 (en) 2007-08-01 2007-08-01 Hydrocarbon conversion unit including a reaction zone receiving transferred catalyst

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW200924847A TW200924847A (en) 2009-06-16
TWI388376B true TWI388376B (zh) 2013-03-11

Family

ID=40304729

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW097128513A TWI388376B (zh) 2007-08-01 2008-07-25 包含接收轉移催化劑之反應區的烴轉化單元

Country Status (11)

Country Link
US (2) US7803326B2 (zh)
CN (1) CN101815776B (zh)
BR (1) BRPI0814447A2 (zh)
CA (1) CA2695168C (zh)
MX (1) MX2010001225A (zh)
MY (1) MY151427A (zh)
RU (1) RU2490312C2 (zh)
TR (1) TR201000831T1 (zh)
TW (1) TWI388376B (zh)
WO (1) WO2009017965A1 (zh)
ZA (1) ZA201000632B (zh)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7803326B2 (en) * 2007-08-01 2010-09-28 Uop Llc Hydrocarbon conversion unit including a reaction zone receiving transferred catalyst
US8544527B2 (en) * 2008-12-23 2013-10-01 Uop Llc Method to reduce condensation in a cooling zone of a continuous catalyst regeneration system
DK2483331T3 (en) 2009-09-29 2017-08-28 Nova Pangaea Tech Ltd PROCEDURE AND SYSTEM FOR FRACTING LIGNOCELLULOSE BIOMAS
US8373014B2 (en) * 2009-12-17 2013-02-12 Uop Llc Solid catalyst hydrocarbon alkylation using stacked moving bed radial flow reactors
US9370758B2 (en) * 2013-03-26 2016-06-21 Uop Llc Process for transferring catalyst and an apparatus relating thereto
CN113814004A (zh) * 2020-06-19 2021-12-21 中国石化扬子石油化工有限公司 一种连续重整常压再生系统及其控制方法
US11884616B2 (en) * 2021-12-31 2024-01-30 Uop Llc Processes and apparatuses for operating a hydrocarbon conversion zone

Family Cites Families (81)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2758063A (en) 1951-10-01 1956-08-07 Exxon Research Engineering Co Method of regenerating hydroforming catalysts
US2772216A (en) * 1952-05-01 1956-11-27 Socony Mobil Oil Co Inc Reforming at a plurality of severities with constant recycle gas of optimum hydrogenconcentration to all zones
US2851401A (en) * 1953-11-06 1958-09-09 Socony Mobil Oil Co Inc Method for feeding granular solid material
US3067131A (en) * 1961-03-27 1962-12-04 Socony Mobil Oil Co Inc Periodic introduction of granular contact material into high pressure vessel
US3547809A (en) 1968-08-19 1970-12-15 Hydrocarbon Research Inc Solids addition and withdrawal process
US3725248A (en) 1969-09-25 1973-04-03 Universal Oil Prod Co Method of operating a reforming process
US3652231A (en) 1969-09-25 1972-03-28 Universal Oil Prod Co Reconditioning system for moving column of reforming catalyst
US3647680A (en) 1969-09-25 1972-03-07 Universal Oil Prod Co Continuous reforming-regeneration process
CA925454A (en) 1969-12-08 1973-05-01 D. Keith Carl Catalytic reforming of gasoline boiling range hydrocarbons
US3692496A (en) 1971-04-19 1972-09-19 Universal Oil Prod Co Apparatus for continuous reforming-regeneration process
US4233268A (en) 1971-11-16 1980-11-11 Institut Francais Du Petrole Apparatus for hydrocarbon conversion
FR2160269A1 (en) 1971-11-16 1973-06-29 Inst Francais Du Petrole Catalytic conversion of hydrocarbons - using multiple zones in series with continuous circulation and regeneration of catal
US4210519A (en) 1971-11-16 1980-07-01 Intitut Francals du Petrole Process and apparatus for hydrocarbon conversion
BE790431A (fr) 1971-11-16 1973-04-24 Inst Francais Du Petrole Procede et appareillage pour procedes de conversions d'hydrocarbures
US3838038A (en) 1971-12-14 1974-09-24 Universal Oil Prod Co Continuous conversion and regeneration process
US3725249A (en) 1971-12-14 1973-04-03 Universal Oil Prod Co Continuous reforming-regeneration process
BE792236A (fr) * 1971-12-17 1973-06-01 Inst Francais Du Petrole Appareil pour la conversion d'hydrocarbures
FR2213335B1 (zh) 1973-01-10 1976-04-23 Inst Francais Du Petrole
US3825116A (en) 1973-01-15 1974-07-23 Universal Oil Prod Co Particle disengaging and fines removal
US3854887A (en) 1973-02-20 1974-12-17 Universal Oil Prod Co Reactor system for gravity-flowing catalyst particles
US3864240A (en) 1973-03-09 1975-02-04 Universal Oil Prod Co Integration of a reaction system having gravity-flowing catalyst particles with a fixed-bed system
US3839197A (en) 1973-08-09 1974-10-01 Universal Oil Prod Co Controlled inter-reactor catalyst transport method
US3839196A (en) 1973-08-09 1974-10-01 Universal Oil Prod Co Reactor-to-regenerator catalyst transport method
US3896026A (en) 1973-09-27 1975-07-22 Texaco Inc Methods and apparatus for forming a dense phase catalyst transfer system
US4048057A (en) 1976-10-04 1977-09-13 Pullman Incorporated Integrated heavy oil cracking process utilizing catalyst separated from cracking in pretreating zone
DE2803284A1 (de) 1977-01-31 1978-08-03 Inst Francais Du Petrol Katalytisches verfahren zur reformierung bzw. herstellung von aromatischen kohlenwasserstoffen
FR2381096A2 (fr) 1977-02-22 1978-09-15 Inst Francais Du Petrole Procede catalytique de reforming ou de production d'hydrocarbures aromatiques
FR2395069A1 (fr) 1977-06-20 1979-01-19 Inst Francais Du Petrole Procede de recyclage des reactifs gazeux utilises pour la regeneration d'un catalyseur d'hydroconversion d'hydrocarbures
US4167473A (en) 1977-06-27 1979-09-11 Uop Inc. Multiple-stage catalytic reforming with gravity-flowing dissimilar catalyst particles
US4167474A (en) 1977-06-27 1979-09-11 Uop Inc. Multiple-stage catalytic reforming with gravity-flowing dissimilar catalyst particles
US4341740A (en) 1980-03-24 1982-07-27 Uop Inc. Catalyst flow dampener
US4409095A (en) 1981-01-05 1983-10-11 Uop Inc. Catalytic reforming process
US4425222A (en) 1981-06-08 1984-01-10 Exxon Research And Engineering Co. Catalytic reforming process
US4498973A (en) 1983-06-17 1985-02-12 Uop Inc. Multiple-stage catalytic reforming with gravity-flowing dissimilar catalyst particles
US4576712A (en) 1984-12-26 1986-03-18 Uop Inc. Maintaining gas flow during transfer of solids in hydrocarbon conversion and gas-solid contacting processes
US4615792A (en) 1985-04-25 1986-10-07 Uop Inc. Hydrogen circulation for moving bed catalyst transfer systems
US4578370A (en) 1985-04-25 1986-03-25 Uop Inc. Gas circulation method for moving bed catalyst regeneration zones
US4744887A (en) 1985-12-20 1988-05-17 Lummus Crest Inc. Solid addition and withdrawal
FR2593824B1 (fr) 1986-02-03 1988-11-04 Inst Francais Du Petrole Procede de reformage catalytique a travers au moins trois lits de catalyseur
US4720473A (en) 1986-03-10 1988-01-19 Cri International, Inc. Production of improved catalyst-type particles using length and density grading
US4737269A (en) 1986-05-15 1988-04-12 Catalyst Technology, Inc. Catalyst loading hopper
US4644089A (en) 1986-07-10 1987-02-17 Phillips Petroleum Company Catalytic reforming of hydrocarbons
FR2611739B1 (fr) 1987-03-06 1989-07-07 Inst Francais Du Petrole Procede d'activation d'un catalyseur d'isomerisation de paraffines normales
EP0289991A3 (en) 1987-05-07 1990-01-17 Air Products And Chemicals, Inc. Fluid catalytic cracking unit catalyst transfer and distribution system and process
SU1581734A1 (ru) * 1987-07-27 1990-07-30 Ленинградское Научно-Производственное Объединение По Разработке И Внедрению Нефтехимических Процессов Способ переработки нефт ного сырь и устройство дл его осуществлени
US4867950A (en) 1987-10-13 1989-09-19 Mobil Oil Corporation Catalyst regeneration with flue gas
US4872969A (en) 1988-03-28 1989-10-10 Uop Method for valveless control of particle transport
US5277880A (en) 1988-05-11 1994-01-11 Uop Catalyst regeneration apparatus with radial flow distribution
FR2638463B1 (fr) 1988-10-27 1991-01-11 Inst Francais Du Petrole Procede de reformage catalytique dans plusieurs zones reactionnelles a lit mobile cote a cote
ATE121120T1 (de) 1989-01-13 1995-04-15 Inst Francais Du Petrole Verfahren zur regenerierung eines katalysators zur reformierung oder zur herstellung von aromatischen kohlenwasserstoffen.
FR2657621B1 (fr) 1990-01-26 1992-05-15 Inst Francais Du Petrole Procede de reformage catalytique dans plusieurs zones reactionnelles a lit mobile cote a cote.
US5155075A (en) 1991-03-01 1992-10-13 Chevron Research And Technology Company Low temperature regeneration of coke deactivated reforming catalysts
US5209840A (en) 1991-10-02 1993-05-11 Texaco Inc. Separation of active catalyst particles from spent catalyst particles by air elutriation
US5190638A (en) 1991-12-09 1993-03-02 Exxon Research And Engineering Company Moving bed/fixed bed two stage catalytic reforming
US5196110A (en) 1991-12-09 1993-03-23 Exxon Research And Engineering Company Hydrogen recycle between stages of two stage fixed-bed/moving-bed unit
US5221463A (en) 1991-12-09 1993-06-22 Exxon Research & Engineering Company Fixed-bed/moving-bed two stage catalytic reforming with recycle of hydrogen-rich stream to both stages
US5211838A (en) 1991-12-09 1993-05-18 Exxon Research & Engineering Company Fixed-bed/moving-bed two stage catalytic reforming with interstage aromatics removal
US5354451A (en) 1991-12-09 1994-10-11 Exxon Research And Engineering Company Fixed-bed/moving-bed two stage catalytic reforming
EP0616632B1 (en) 1991-12-09 1999-08-25 Exxon Research And Engineering Company Reforming with two fixed-bed units, each having a moving-bed tail reactor sharing a common regenerator
EP0650395B1 (en) 1992-07-16 1999-09-29 Chevron Chemical Company LLC Low temperature regeneration of coke deactivated reforming catalysts
US5338440A (en) 1992-12-30 1994-08-16 Uop Controlled method of transporting catalyst between zones
RU2056929C1 (ru) * 1993-06-29 1996-03-27 Товарищество с ограниченной ответственностью Научно-производственное объединение "Ленар" Способ организации непрерывного движения катализатора в процессах переработки углеводородного сырья
US5824619A (en) 1994-05-12 1998-10-20 Uop Particulate cooling process with reduced thermal channeling
US6034018A (en) 1995-10-20 2000-03-07 Uop Llc Method for reducing chloride emissions from a moving bed catalyst regeneration process
US5858210A (en) * 1996-05-20 1999-01-12 Uop Llc Method for regulating particle transfer rates
US6395664B1 (en) 1998-02-19 2002-05-28 Uop Llc Process for reactivating a deactivated dehydrocyclodimerization catalyst with water
CN1089639C (zh) * 1998-07-10 2002-08-28 中国石油化工集团公司 烃转化催化剂的再生方法
US6472577B1 (en) 1998-12-17 2002-10-29 Uop Llc Process for increasing the yield and selectivity of a dehydrogenation process using side-by-side reaction zones
US6458266B1 (en) 1999-11-24 2002-10-01 Phillips Petroleum Company Catalytic reforming process with inhibition of catalyst deactivation
US6884400B1 (en) * 2001-06-22 2005-04-26 Uop Llc Reaction and regeneration system
US6790802B1 (en) 2001-11-05 2004-09-14 Uop Llc Cyclic catalyst regeneration process using adsorption and desorption on vent stream
US7037871B1 (en) * 2001-11-21 2006-05-02 Uop Llc Low-temperature regeneration of zeolite L using ozone
FR2839301B1 (fr) 2002-02-22 2004-10-22 Inst Francais Du Petrole Dispositif de depoussierage de particules associe a un appareil de dechargement et son utilisation
US7172685B2 (en) * 2002-04-11 2007-02-06 Conocophillips Company Desulfurization system with novel sorbent transfer mechanism
US6777585B2 (en) 2002-11-27 2004-08-17 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Catalyst fines handling and disposal process
FR2852323B1 (fr) 2003-03-11 2006-07-14 Inst Francais Du Petrole Nouveau procede de reformage regeneratif
US7090081B2 (en) 2003-09-05 2006-08-15 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Selectively removing undesirably sized catalyst particles from a reaction system
US7803326B2 (en) * 2007-08-01 2010-09-28 Uop Llc Hydrocarbon conversion unit including a reaction zone receiving transferred catalyst
US20100125159A1 (en) * 2008-11-19 2010-05-20 Christopher Naunheimer Moving Bed Hydrocarbon Conversion Process
US20100152516A1 (en) * 2008-12-11 2010-06-17 Christopher Naunheimer Moving Bed Hydrocarbon Conversion Process
US20100187159A1 (en) * 2009-01-28 2010-07-29 Christopher Naunheimer Moving Bed Hydrocarbon Conversion Process

Also Published As

Publication number Publication date
US20100316541A1 (en) 2010-12-16
CN101815776B (zh) 2014-07-23
CN101815776A (zh) 2010-08-25
RU2490312C2 (ru) 2013-08-20
ZA201000632B (en) 2011-10-26
TW200924847A (en) 2009-06-16
RU2010107279A (ru) 2011-09-10
MX2010001225A (es) 2010-03-01
BRPI0814447A2 (pt) 2015-01-20
CA2695168A1 (en) 2009-02-05
CA2695168C (en) 2015-11-10
US7803326B2 (en) 2010-09-28
TR201000831T1 (tr) 2010-04-21
MY151427A (en) 2014-05-30
WO2009017965A1 (en) 2009-02-05
US20090035198A1 (en) 2009-02-05
US8192691B2 (en) 2012-06-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI388376B (zh) 包含接收轉移催化劑之反應區的烴轉化單元
FI81277C (fi) Gascirkulationsfoerfarande foer regenerering av katalyten i roerliga baeddzoner.
JP2007533832A (ja) 固定床接触改質装置の変換方法
US20100187159A1 (en) Moving Bed Hydrocarbon Conversion Process
JPH03503296A (ja) 接触水素添加処理方法、およびこの方法を実施する反応容器の詰込ベッドを通る触媒流を制御する装置
JPS625199B2 (zh)
US5688473A (en) Replacement of particles in a moving bed process
RU186090U1 (ru) Реакционно-регенерационный блок риформинга
US7841808B2 (en) Method for transferring particles
US5948240A (en) Process for controlling reaction temperatures
US5242012A (en) Apparatus and process for cooling fluid solid particles
US8231834B2 (en) Process for regenerating catalyst for a hydrocarbon conversion zone
US2847364A (en) Process for conversion of hydrocarbons and for transport of solid particles
US7878737B2 (en) Apparatus for transferring particles
US6884400B1 (en) Reaction and regeneration system
US5840176A (en) Replacement of particles in a moving bed process
RU2430143C1 (ru) Способ транспортировки твердых частиц из зоны одного давления в зону другого давления
BR102015019926B1 (pt) regenerador de catalisadores sob diferentes condições de operação, unidade e processo para reforma catalítica
US2883333A (en) Hydrocarbon conversion process and apparatus
US3267024A (en) Hydrocarbon conversion process
US5516422A (en) Interreactor particle transfer process and arrangement
US2922757A (en) Process and apparatus for solids-fluid contacting
WO2020085947A1 (ru) Реакционно-регенерационный блок риформинга
GB757986A (en) Improvements in or relating to conveyance of granular solids
US2879226A (en) Solids fluid contacting process