SU1581734A1 - Способ переработки нефт ного сырь и устройство дл его осуществлени - Google Patents

Abstract

Изобретение касаетс  переработки нефт ного сырь  в устройстве с получением моторных топлив - бензина, керосина, дизельного топлива, химических продуктов-олефинов, диеновых ароматических углеводородов и технологических газов. Цель - повышение выхода целевых продуктов и селективности процесса. Его ведут нагреванием (200-400°С) нефт ного сырь  и конвертированием (500-750°С), в присутствии газообразного носител  на поверхности циркулирующего гранулированного катализатора. Продукты конверсии вывод т из реактора, отпаривают непревращенное сырье и регенерируют катализатор с помощью смеси водорода и кислорода. В качестве катализатора используют оксиды FE, AL, SI с добавками оксидов металлов V, VI или VII групп периодической системы. Циркулирует катализатор от напора предварительно нагретого сырь , подаваемого вместе с катализатором с низа реактора с отделением при подъеме от сырь  испаренной фракции с на.кип. 360°С до зоны конверсии и от подачи оставшегос  продукта на конверсию. Используемый реактор содержит камеры дл  выравнивани  давлени , дл  конверсии, дл  отпарки и регенерации, трубу дл  транспортировки реагента, сепаратор и питатели. Реактор выполнен в виде трех соосно размещенных цилиндров с образованием кольцевых секций, в наружной из которых размещены последовательно одна под другой камеры выравнивани  давлени , конверсии, отпарки и регенерации, разделенные между собой переточными трубами. Выход из камеры регенеации соединен питателем с входом центральной секции, а выход ее сообщен со средней секцией. Кроме того, сеператор размещен на выходе центральной секции. В этих услови х изменением предварительного нагрева исходного сырь  и продукта в сепараторе можно регулировать соотношение между количеством продуктов, испар ющихс  в транспортной колонне (удал емых из сепаратора паров, подвергшихс  неглубокому превращению) и не испарившейс  частью сырь , поступающей с катализатором в камеру более глубокой конверсии. Это позвол ет увеличить селективность конверсии нефт ного сырь  по топливам с 49,7 до 77,5% при большем получении полезных веществ из 100 кг нефти до 77,5 против 49,7 кг (без учета синтез-газа) и снизить удельный расход нефти на кг целевых веществ с 2,02 до 0,9 кг, а также уменьшить энергозатраты в 1,4 раза. 2 с.п. и 3 з.п.ф-лы, 2 ил, 1 табл.

Description

I кг целевых веществ с 2„,02 до

0,9 кг, а также уменьшить энергозатраты л 1,4 раза, 2 с.п. и 3 з.п, ф-лы. 2 ил. 1 табл. ,

Изобретение относитс  к нефтехи--, мической технологии, точнее к способам каталитической переработки нефти в моторные топлива (бензин, керосин , дизельное топливо) и химические продукты (низшие олефины, диеновые ароматические углеводороды и технологические газы),

Цель изобретени  - повышение селективности процесса и выхода целевых продуктов,

Данный способ осуществл ют следующим образом.

Каталитическую переработку нефти или ее фракцией осуществл ют путем конверсии предварительно нагретого до 200-400°С сырьевого потока нефти на гранулированном циркулирующем катализаторе в присутствии газообразного теплоносител , при этом циркул цию контакта осуществл ют под напором сырьевого потока нефти который вместе с катализатором подают снизу реактора, фракции нефти с температурой кипени  до 360 С испар ют в ходе подъема сырь  до зоны конверсии с последующим отделениемs а неиспаренную часть вместе с катализатором направл ют на конверсию„ которую провод т при 500-750°С с выводом продуктов конверсии из реактора, катализатор процесса после стадии конверсии направл ют на отпарку чепревращенного сырь  и последующую регенерацию, которую осуществл ют смесью вод ного пара и кислорода, а образовавшийс  при этом синтез-газ подают в качестве газообразного теплоносител  в зону конверсии. В качестве катализатора в процессе используют гранулированный активный контакт, содержащий оксиды железа, алюмини  и кремни  с добавками оксидов металлов V или VI s или VII групп периодической системы элементов.

Процесс каталитической переработ- ки нефт ного сырь  провод т в устройстве , состо щем из реактора с камерами конверсии нефти, отпарки непревращенного сырь  и регенерации контакта , а также трубы дл  транспортировки последнего, снабженной снизу

. питателем, а вверху соединенной с сепаратором , при этом реактор выполнен

Q в виде трех соосноразмещенных цилиндров , внешний из которых образует корпус реактора, центральный - трубу- колонну дл  транспортировки контакта и отделени  низкокип щих компоненg тов сырьевой смеси. Промежуточный цилиндр образует со стенкой трубы кольцевой канал дл  перетока продуктов отпарки и регенерации в камеру конверсии, а с корпусом реактора Q кольцевое пространство, в котором размещены камера конверсии и нижерасположенные камеры отпарки и регенерации , разделенные между собой поперечными перегородками , снабжен5 ными переточными трубами.

На фиг, 3 представлены схемы устройства; на фиг. 3 - разрез А-А на фиг, 1; на фиг..4 - разрез Б-Б на фиг. 3.

л Устройство содержит реактор, выполненный в виде трех соосно размещенных цилиндров с образованием кольцевых секций, внешн   из которых образует корпус реактора 1, центральна  - трубу-колонну 2 дл  транспорти- ровки контакта и отделени  легкокип щих компонентов сырьевой смеси, снабженную снизу питателем 3, сверху св занную с сепаратором 4, соединенным с патрубком дл  удалени  паров и газов 5, средн   секци  6 образует с корпусом 1 кольцевое пространство, в котором размещены камера 7 выравнивани  давлени , и нижерасположенные камеры 8 каталитической конвер- - сии, отпарки непревращенного сырь  9 и регенерации катализатора 10, разделенные между собой поперечными перегородками 11, снабженными переточными трубами 12 дл  прохода катали0 затора. Средн  ,секци  6 образует

со стенкой центральной секции 2 кольцевой канал 13 дл  перетока продуктов регенерации и отпарки соответственно из камер 10, 9 в камеру каталитичес5 кой конверсии 8.

Кроме того, реактор снабжен патрубками 14 и 15 дл  ввода пара в ка5

меры регулировани  давлени  7 и от- парки 9, а также патрубком 16 дл  сдувки катализатора в питатель 3, патрубком 17 дл  вьюода продуктов каталитической конверсии из камеры конверсии 8, патрубком 18 дл  ввода смеси кислорода и вод ного пара, поступающей на регенерацию в камеру 10.

Дл  предварительного нагрева сырь  предусмотрен узел нагрева, состо щий из теплообменник аппаратов 19, 20 и печи 21, а дл  разделени  продуктов конверсии реактор 1 дополнен разделительными колоннами 22 и 23. В случае необходимости вьюода паров из трубы-колонны 2 в реакторе дополнительно предусмотрены трубы 24.

Устройство работает следующим образом.

Нефть или ее фракции нагревают в теплообменных аппаратах 19 и 20, а при необходимости в печи 21, и подают в устройство дл  дальнейшей переработки через питатель (дозирующее устройство) 3. В этот питатель под действием собственной массы поступае регенерированный катализатор из камеры 10, при этом с целью устранени  задержки катализатора в питателе 3 в него ввод т через патрубок 16 сду- вочный агент или газ, предпочтительно вод ной пар.

Нагрев нефти (сырьевой смеси) осуществл ют как в аппаратах 19, 20 и 21, так и за счет отн ти  части тепла от катализатора, поступающего в .питатель 3 из камеры 10 регенерации . Температура предварительного нагрева сырьевой смеси (до входа в питатель) определ етс  по расчету теплового баланса в зависимости от качества нефти, пределов температуры кипени  продуктов, которые должны, исход  из заданного режима работы установки, испаритьс  в сепараторе 4. Эта температура находитс  в пределах 200-400°С. Процессы, совершающиес  в питателе 3, транспортной трубе-колонне 2 и сепараторе 4, заключаютс  в дополнительном нагреве сырьевой смеси, испарении легких фракций, например бензиновой, выкипающей до 180-200°С, керосиновой с концом кипени  260-280 &С и дизельной фракции с концом кипени  350-360 С, и отделении паров этих фракций в сепараторе 4, Пары и образовавшиес  газы вывод тс  из сепаратора 4 через

317346

патрубок 5 в теплообменный аппарат 19 и далее в разделительную колонну 22. Возможен вывод паров из трубы- колонны 2 нерез трубы 24. Предварительный нагрев сырьевой смеси ниже 200°С нецелесообразен вследствие того, что в сепараторе 4 отделена слишком мала  часть нефти, т.е. тольjg ко незначительна  часть бензиновой фракции. Нагрев выше 400 С нецелесообразен вследствие неизбежности отбора в сепараторе 4 части нефти, котора  выкипает выше 360°С, примеси

)5 которой нежелательны дл  получени  качественного дизельного топлива.

Более предпочтительным  вл етс  вариант отбора паров нефти в сепараторе 4 с нижним пределом кипени  т же20 лого остатка 350-360° С. Этот остаток вместе с катализатором из сепаратора 4 поступает под действием собственной массы в камеру 7 регулиро- вани  давлени  в слое катализатора,

25 покрытого т желой частью нефти. Давление регулируетс  подачей вод ного пара через патрубки 14. Часть пара поднимаетс , преп тству  проникновению в слой паров, выводимых через

патрубок 5. Основна  же часть этого пара переходит в кольцевой канал 13 и далее в камеру 8 конверсии. В камеру 8 по каналу 13 поступают продукты отпарки из камеры 9 и продукты регенерации катализатора из камеры

10. Температура в слое катализатора в камере 7 в пределах 300-440°С, в камере конверсии 8 500-750°С, в камере отпарки 9 500-600°С, в камере регенерации 10 750-850аС. Продукты

регенерации и отпарки поступают из соответствующих, камер по кольцевому каналу 13 в камеру 8 в качестве теплоносител , нагрева  катализатор от 300-440°0 до температуры, необходимой дл  глубокой конверсии нефти, т.е. до 550-750°С. При такой температуре на катализаторах, состо щих из оксидов железа, алюмини  и крем.- ни , промотированных и непромотированных оксидами элементов V, VI, VII групп периодической системы, осуществл етс  практически полное превращение т желой части нефти в легкие углеводороды с образованием кокса и

газа. Основна  часть паро- и газообразных продуктов вместе с теплоносителем , т.е. продуктами регенерации и разложившимис  продуктами отпарки вьюод тс  через патрубки 17 в теплообманный аппарат 20, а далее в разделительную колонну 23. Закоксованный катализатор, пройд  камеру отпарки 9 продуктов конверсии, опускаетс  в камеру 10 регенерации. В камеру 10 через патрубки 18 ввод тс  окислительные агенты, т.е. смесь вод ного пара и кислорода в количествах, определ емых расчетом в зависимости от количества кокса, оставшегос  на катализаторе после его отпарки.

При регенерации протекают известные реакции взаимодействи  углерода со свободным кислородом и частично - со св занным в H/jO кислородом,, Образуетс  синтез-га , т.е. смесь СО, Н,, , Равновесный состав этой смеси определ етс  расчетом в зависимости от температуры в камере регенерацииэ а также от количества кокса. Предпочтительно вести процесс с избытков пара в количестве 3S0-5,0% от массы смеси. Регулированием температуры в пределах 750- 850°С достигаетс  нужна  степень удалени  кокса, что вли ет на каталитические свойства катализатора, а также на соотношение между СО и СО с одной стороны и Н и с другой. При температуре ниже 750 С в синтез-газе резко падает содержание целевых компонентов, СО и H-js и соответственно возрастает содержание ненужных компонентов (COi и ). При температуре выше 850°С ухудшаютс  каталитические свойства и химический состав катализатора,,

что сказываетс  на снижении селектив- ности. Регенерированный катализатор поступает в питатель 3 транспортной трубы-колонны 25 а далее цикл его движени  повтор етс .

Пример 1„ Нефть в количестве 100 кг с добавкой в нее 5,0 кг вод ного пара ввод т в питатель реактора, расположенный в нижней ег части, при температуре смеси 200 С, В питатель из камеры регенерации перетекает катализатор нагретый до 750°С, в количестве 1,5 кг на 1,0 кг нефти, вследствие чего осуществл етс  интенсивное перемешивание его со смесью нефти и пара, под напором которой поток по транспортной трубе поднимаетс  в сепаратор. Во врем  подъема к  галичатора сырьева  смесь нагреваетс  дополнительно за счет охлал ципи  катализатора. Одно

0

5

0

5

0

5

временно по мере нагревани  смеси осуществл етс  испарение легких фракций нефти, имеющих температуру кипени  до 300 С, что обеспечиваетс  температурой в сепараторе, составл ющей 300°С. Из сепаратора пары и газы при 300°С вывод т в систему охлаждени  и разделени , а катализатор с неиспарившейс  (т желой) частью нефти перетекает под действием собственной массы из сепаратора в реакционные камеры, проход  последовательно зону регулировани  давлени  и камеры конверсии, отпарки и регенерации , откуда он снова попадает в питатель , и цикл его движени  повтор етс , В зону выравнивани  давлени  ввод т вод ной пар с целью устранени  перетока паров и газов из сепаратора в камеру конверсии. Количество пара 2,0 кг, а температура - 500°С. В камеру конверсии поступает из переточного канала смесь вод ного пара и газов, образовавшихс  в камерах отпарки и регенерации и в зоне выравнивани  давлени . Эта смесь в количестве 28,0 кг имеет температуру 750 С и используетс  в качестве теплоносител  в камере конверсии, нагрева  катализатор до 550°С и обеспечива  теплом процесс превращени  углеводородов т желой части нефти. Продукты конверсии вместе с теплоносителем вывод т из реактора в самосто тельную систему охлаждени  и разделени . Закоксованный катализатор из камеры конверсии поступает в камеру отпарки дл  отделени  от него увеличенных углеводородов. Отпарку осуществл ют вод ным паром, вводимым в слой катализатора в количестве 6,0 кг при 500 С. Продукты отпарки поступают в переточный (кольцевой) канал и смешиваютс  с основным теплоносителем . Этот теплоноситель образуетс  в камере регенерации, куда ввод т вод ной пар в количестве 5,0 кг и кислород в количестве 2,5кг. При взаимодействии реагентов с коксом , образовавшимс  на катализаторе, получаетс  синтез-газ, т.е. смесь Н, СО и СО, а также непревращенный

(избыточный) вод ной пар. Продукты регенерации в количестве 13,0 кг поступают при 750&С в кольцевой канал , где смешиваютс  с продуктами отпарки и выравнивани  давлени , образу  теплоноситель, поступающий в

камеру конверсии, нагревающий катализатор , который после регенерации опускаетс  в питатель, и цикл его циркул ции повтор етс . В качестве катализатора, циркулирующего в реакторе (устройстве), используютс  гранулы размером по диаметру 4-5 мм, по длине 4-6 мм следующего химического состава, %: Рег03 47,0; SiOt 24,0; 16,0; 7,0; СаО + + MgO 6,0.

Пример 2. В реактор по примеру 1 ввод т нагретую до 250°С нефть с добавкой метан-водородной фракции собственной конверсии в количестве 7,5 г. Катализатор, поступающий в питатель, в количестве 1,8 кг на 1,0 кг нефти нагрет при регенерации до 800° С, состав катализатора, как в примере . Температура смеси в сепараторе 360°С, в камере конверсии 600&С, отпарки 550°С, регенерации 800°С. Расход вод ного пара на сдувку, отпарку и уравнивани  давле- ни , как в примере 1. Расход кислорода и вод ного пара на регенерацию катализатора равен соответственно 3,0 и 6,0 кг

Пример З.В реактор по примеру 1 ввод т нагретую до 350°С нефть с добавкой 7,5 кг метан-водородной фракции. Катализатор в питатель поступает в количестве 2,0 кг на Г,Окг нефти при 850°С. Температура смеси в сепаратор 400°С, в каперах конверсии , отпарки и регенерации соответственно 650, 600 и 850 С. Расход вод ного пара на сдувку, отпарку и уравнивание давлени , как в примере 1 .

Расход кислорода и вод ного пара на регенерацию катализатора равен .соответственно 5,0 и 10,0 кг. Химический состав катализатора, как в примере 1.

Пример 4.В реактор по примеру 1, но снабженный средством дл  отбора продуктов по высоте тран- спортно-разделительной трубы, ввод т нагретую до 350°С нефть с добавкой вод ного пара в количестве 7,5 кг. Катализатор в количестве 2,0 кг на 1,0 кг нефти поступает в питатель с температурой 850&С. Температура смеси в сепараторе 400°С, в камерах конверсии, отпарки и регенерации соответственно 650, 600 и 850°С. Расход вод ного пара на сдувку, отпарку

и уравнивание давлени , как в примере 1. Расход кислорода и вод ного пара на регенерацию катализатора равен соответственно 5,0 и 10,0 кг. Химической состав катализатора, как в примере 1.

Пример 5.В реактор по примеру 1 ввод т нагретую до 400°С Q нефть с добавкой вод ного пара в количестве 10,0 кг. Катализатор в питатель подаетс  с температурой 850°С в количестве 2,5 кг на 1,0 кг нефти. Температура смеси в сепараторе 440 С, 5 в камерах конверсии 700°С, отпарки 600 С, регенерации 850°С. Расход вод ного пара на сдувку, отпарку и уравнивание давлени , как в примере 1 .

0Расход кислорода и вод ного пара

на регенерацию катализатора составл ет соответственно 8,0 и 12,0 кг. Химический состав катализатора, как в примере 1.

5Пример 6. В реактор по примеру 1 ввод т предварительно нагретую до 200°С нефть в количестве 100,0 кг с добавкой пара-разбавител  в количестве 5,0 кг. Все услов и  0 превращени  нефти за исключением

температуры в камере конверсии, как в примере 1. Температура в камере конверсии равна 500°С« Остальные услови , как в примере 1.

Пример 7.В реактор по примеру 1 ввод т нефть в количестве 100,0 кг с добавкой вод ного пара в количестве 10,0 кг, температура предварительного нагрева нефти 400 С, в Q камерах регенерации, конверсии и отпарки соответственно 850, 750 и 600 С. Температура катализатора в сепараторе , в питателе и в камере регенерации соответственно 440, 850 и 5 850 С; отношение масс катализатора нефти 2,5 : 1,0 расход кислорода и вод ного пара на регенерацию катализатора соответственно 8,0 и 12,0 кг. Остальные услови  как в примере 1.

Пример 8.В реактор, как в примере 1 , подаетс  нефть в количестве 100 кг с добавкой вод ного пара в количестве 10,0 кг, предварительно нагретые до . Температура теплоносител  и катализатора в камере регенерации 850°С, в камере конвер- сии, отпарки и в сепараторе соответственно 700, 600, 440°С, расход кислорода и вод ного пара на регенера5

0

11

цию катализатора составл ет соответственно 8,0 и 12,0 кгs отношение масс катализатора нефти 2,5 ; 1,0,

Все прочие услови  конверсии, как в примере 1.

Пример 9. В реактор, как в Примере , ввод т нефть в количестве 100 кг с добавкой вод ного пара- разбавител  в количестве 5,0 кг, нагретого до 150 С.

Процесс конверсии по данному примеру провод т при услови х, анало- гичных примеру 1, за исключением температуры в камере конверсии, котора  в данном примере равна 500°С, и температуры нагрева нефти, равной 150°С,

Пример 10, В резктор по йримеру 1 ввод т нефть, предваритель- а

нагретую до 200°С, без добавки пара . Все услови  конферси  нефти как в примере 3, за исключением химического состава катализатора,

В данном примере применен катализатор , содержащий: ,- 50,0%; А110 з 17,0%; Si02 - 27, 0% и МоОэ 6,0%,

Результаты конверсии тю примера II - J 0 приведены в таблице.

Из -данных таблицы следует, что ичч менением температуры предварительного нагрева нефти в сепараторе можно регулировать соотношение «ежду количеством продуктов испар ющихс  в транспортной колонке, а следователь но, и удал ющихс  из сепаратора паров, подвергавшихс  неглубокому каталитическому превращению и неиспарившейс  частью нефти, поступающей с катализатором в камеру более глубокой каталитической конверсии, Чем выше температура предварительного нагрева нефти в сепараторе, тем больше испаритс  нефти и отделитс  в сепарторе, а следовательно,, тем меньша  часть ее подвергаетс  глубокой конверсии при более высокой температуре . Это повлечет за собой увеличение отбора т желых фракций из сепаратора (выкипающих при температуре выше 350-360°С), Присутствие этих фракций в дизельном топливе существенно ухудшает его качества и недопустимо в количестваХ( определенных техническими услови ми и стандартами .

При этом общий выход топливных отходов и при температуре в

153173412

сепараторе выше 350-J60°C существенно повышаетс  за счет соответствующего снижени  целевых продуктов (компонентов бензина и керосина).

При снижении температуры предварительного нагрева сырьевой смеси в сепараторе до 150 С и соответственно ниже 300°С соотношение между компонентами моторных топлив и химическими продуктами становитс  неприемлемым без привлечени  посторонних пр могонных фракций, выкипающих в пределах 00-200°С и выше, а это повлечет за собою по вление недостатков , присущих традиционным (двух- стадийным) способам переработки нефти ,

Таким образом, оптимальными пределами температуры предварительного нагрева нефти в сепараторе  вл ютс 

JS

iS

40

55

200-360 Cs в камере конверсии 550- 650°С, в камере регенерации 750- 850°С„

При указанных услови х предлагаемый способ позвол ет увеличить селективность конверсии нефти по целевым продуктам (компонентам автобензина и керосина, ароматическим углеводородам Cg, олефинам С 2- ( s и дизельному топливу) с 49,7 до 77,5% по предлагаемому способу на переработанную нефть; увеличить выход целевых (квалифицированных) продуктов на 100,0 кг использованной нефти от 49,7 до 77,5 кг без учета синтез-газа и до 111,5 кг с учетом синтез-газа; снизить удельный

расход нефти на 1 кг пол- и емых целевых продуктов от 2,02 до 0,9 кг; снизить затраты энергосредств за счет изменени  способа и устройства в ,4 раза.

Claims (2)

1. Формула изобретени 

   1„ Способ переработки нефт ного сырь , включающий его предварительный нагрев, конверсию в присутствии газообразного теплоносител  на поверхности циркулирующего гранучиро- ванного катализатора, вывод продуктов конверсии из реактора, отпарку непревращенного сырь  и регенерацию катализатора, отличающийс  тем, что, с целью повышени  селективности процесса и выхода моторных топлив, циркул цию катализатора ведут напором предварительно нагретого исходного сырь , подаваS

   0

   5

   200-360 Cs в камере конверсии 550- 650°С, в камере регенерации 750- 850°С„

   При указанных услови х предлагаемый способ позвол ет увеличить селективность конверсии нефти по целевым продуктам (компонентам автобензина и керосина, ароматическим углеводородам Cg, олефинам С 2- ( s и дизельному топливу) с 49,7 до 77,5% по предлагаемому способу на переработанную нефть; увеличить выход целевых (квалифицированных) продуктов на 100,0 кг использованной нефти от 49,7 до 77,5 кг без учета синтез-газа и до 111,5 кг с учетом синтез-газа; снизить удельный

   расход нефти на 1 кг пол- и емых целевых продуктов от 2,02 до 0,9 кг; снизить затраты энергосредств за счет изменени  способа и устройства в ,4 раза.

   Формула изобретени 

   1„ Способ переработки нефт ного сырь , включающий его предварительный нагрев, конверсию в присутствии газообразного теплоносител  на поверхности циркулирующего гранучиро- ванного катализатора, вывод продуктов конверсии из реактора, отпарку непревращенного сырь  и регенерацию катализатора, отличающийс  тем, что, с целью повышени  селективности процесса и выхода моторных топлив, циркул цию катализатора ведут напором предварительно нагретого исходного сырь , подава

   13

   емого совместно с катализатором с низа реактора, с отделением при подъеме от сырь  испаренной фракции НК - 360 С до зоны конверсии и подачей оставшегос  продукта на конверсию .

   2.Способ по п, 1 , отличающийс  тем, что исходное сырь предварительно нагревают до 200- 400°С и конверсию ведут при 500- 750°С. 3 .Способ по п., 1, отличающийс  тем, что регенерацию катализатора провод т смесью вод- ного пара и кислорода.
2. 4.Устройство дл  переработки нефт ного сырь , включающее реактор с камерами выравнивани  давлени , конверсии , отпарки и регенерации, тру- бу дл  транспортировки реагента, се

   Температура, С

   поступающей иефгн

   Теплоносител  (синтез-газа )

   катализатора в питателе

   смеси в сепараторе в камере конверсии

   в камерах отпарки н регулировани  давлени 

   в камере регенерации

   Количество вводимых продуктов , кг, всего

   в том числе нефти

   пара-разбавител 

   газа-разбавител  пара на от- парку

   на выравнивание давлени 

   на сдувку катализатор

   Расход реагентов на регенерат катализатора, кг,

   в том числе

   вод ного пара кислорода

   Отношение масс катализатора к нефти, кг/кг

   Выход продуктов (на нефть), кг, всего

   в том числе гачообразных жидких смол и кокса

   Выход целевых продуктов, всего, мас.% (на нефть)

   350400200

   850850750

   850850750

   1,00440300

   650700500

   600600500

   850850750

   117,5120,0115,0

   100,0100,0100,0

   400

   450

   850 850

   150

   750

   850850750

   440440300

   750700500

   600600500

   850850750

   170,0120,0115,0

   100,0100,0100,0

   7,5 10,0 5,0 10,0 10,0 5,0

   6,06,06.0

   2,02,02,0

   2,02,02,0

   15,020,07,5

   10,012,05,0

   5,08,02,5

   6,06,06,0

   2,02,02,0

   2,02,02,0

   20,020,07,5

   12,012,05,0

   8,08,02,5

   200 750

   750 300 550

   500 750

   1 10,0 100,0

   6,0 2,0

   2,0 7,5

   5,0 2,5

   2,00 2,50 1,50 2,50 2,50 1,50 1,50

   100,0100,0100,0

   23,026,023,0

   70,064,073.5

   7,010,03,5

   100,0100,0100,Л100,0

   ЗЙ,045,024,024,0

   50,043,071,571,0

   12,012,04,55,0

   94,5 96,0 101,5 101,5 102,0 94,0 104,0 112,0 94,5 94,0

   14

   o

   r

   0

   паратор и питатели, отличающеес  тем, что, с целью повышени  производительности и упрощени  конструкции, реактор выполнен в виде трех сооснораэмещенных цилиндров с образованием кольцевых секций, в наружной из которых размещены последовательно одна под другой камеры выравнивани  давлени , конверсии, отпарки и регенерации, разделенные между собой перегородками с переточными трубами, при этом выход камеры регенерации соединен посредством питател  с входом центральной секции, выход которой сообщен со средней секцией.

   5. Устройство по п. 4, о т л и - чающеес  тем, что сепаратор размещен на выходе центральной секции.

   0

   0

   400

   450

   850 850

   150

   750

   850850750

   440440300

   750700500

   600600500

   850850750

   170,0120,0115,0

   100,0100,0100,0

   200 750

   750 300 550

   500 750

   1 10,0 100,0

   7,5 10,0 5,0 10,0 10,0 5,0

   6,06,06,0

   2,02,02,0

   2,02,02,0

   20,020,07,5

   12,012,05,0

   8,08,02,5

   6,0 2,0

   2,0 7,5

   5,0 2,5

   2,00 2,50 1,50 2,50 2,50 1,50 1,50

   100,0100,0100,Л100,0

   ЗЙ,045,024,024,0

   50,043,071,571,0

   12,012,04,55,0

   Показатели

   iniininiininii

   10

   в том числе

   олефинов Cj- С$ смнтеэ-гаэа

   ароматических углеводородов С j- С j

   компонентой аптобен- зина

   керосина

   дизельного топлива

   Выход топливные отходов и потерн, мас.%

   14,0 14,0 15,0 15,0 16,0 12,0 24,0 28,0 15,0 14,0 13,0 15,0 21,0 21,0 27,0 12,0 22,0 22,0 13,5 14,0

   7,0

   7,0 7,0

   7,08,010,010,010,56,08,0

   21,021,020,020,016,520,010,0

   19,018,018,01В,016,019,010,0

   20,520,017,517,516,025,035,0 35,0 22,0 19,0

   10,0 18,0 20,0 10,0 19,0 20,0

   5,5

   4,0 4,5 4,5 5,0

   6,0

   13,0 15,0 8,5

   6,5

   II п H-tZ&F Тг

   Фиг.1

   Продолжение таблицы

   Пример

   10

   7,0

   7,0 7,0

   10,0 18,0 20,0 10,0 19,0 20,0

   6,0

   13,0 15,0 8,5

   6,5

   12

   24

   IB

   5-6