1273739 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於一種具有可變槽孔尺寸之微帶反射陣列 天線的反射板，尤指一種可增加反射板之設計彈性與可降 5低反射板之製造誤差對於微帶反射陣列天線之性能之影響 的一種具有可變槽孔尺寸的反射板。 丨 【先前技術】 在而頻通信的領域中，一般為了提供較佳之通信頻 10寬，常使用微帶反射陣列天線接收及傳送一高頻訊號，其 結構如圖1A所不。微帶反射陣列天線丨包括圓型碟片u及號 角天線12(hom)，其中圓型碟片u包括複數個位於其上表面 13的陣列天線單元14，而圓型碟片丨丨的下表面則具有一金 屬接地層（圖中未示）。號角天線丨2則藉由支撐架丨5而固定於 15圓型碟片11之上方。且當反射陣列天線1接收一來自於遠端 之阿頻訊號時，高頻訊號被複數個位於圓型碟片丨丨之上表 面13的陣列天線單元14反射並集中於號角天線丨2，再由號 角天線12接收。而當反射陣列天線丨欲發射一高頻訊號時， 號角天線12輸出此高頻訊號，再藉由複數個位於圓型碟片 2〇 11之上表面13的陣列天線單元14將此高頻訊號反射至遠端 接收裝置。 為了使反射陣列天線丨具有較佳之增益（gai幻或較寬之 =頻寬（bandwidth)，一般在設計反射痒列天線丨的反射板 時，均安排使複數個位於圓型碟片丨丨之上表面13的陣列天 5 K73739 線單元14分別具有不同的圖樣（pattern)，且這些圖樣會依據 陣列天線單元14於上表面13的位置而有所變化。習知圓型 碟片11之陣列天線早元14的圖案變化可大略分別下列三種 不同型態： 5 丨·如圖1B所示，位於圓型碟片11之上表面13的陣列天 線單元141，142，143，144分別具有一條長度不同之延遲線 (delay line)，即延遲線145, 146, 147, 148。這些延遲線的功 能係用於調整高頻訊號在被圓型碟片1丨反射的過程中所產 藝 生之相位變化（phase difference)，且高頻訊號控制被反射後 10 之主要波束方向（main beam direction)。如此，一被圓型碟 片11反射之高頻訊號便可有效地集中於號角天線j 2，以使 反射陣列天線1可接收及發射一高頻訊號。 2·如圖1C所示，位於圓型碟片11之上表面π的複數個 陣列天線單元14亦可具有不同的旋轉角度及兩條不同形式 15 的延遲線（即直線型延遲線161及彎曲型延遲線丨62)。如此， 具有圓型碟片11的反射陣列天線1便具有較佳的增益與頻 馨寬，且一被反射之高頻訊號也可有效地集中於號角天線 12，使反射陣列天線1可接收及發射一高頻訊號。 3·如圖1D所示，位於圓型碟片11之上表面13的複數個 2〇 陣列單元也可依據其位於圓型碟片11之上表面13的位置而 具有不同大小的尺寸並具有雙層結構（即具有第一天線單 元及第二天線單元）。其中，第一天線單元171，172, 173, 174 位於圓型碟片11之上表面13，第二天線單元175，176，177, 178則位於圓型碟片丨丨之下表面（圖中未示）。此外，同屬一 6 1273739 陣列單7G之第-天線單元的尺寸與第二天線單元的尺寸之 間則存在-固定比例關係，如每一第一天線單元之邊長均 為其所對應之第二天線單元之邊長的0 6倍。 但是，當設計及安排圓型碟片之各陣列天線單元的型 5態及位置時，由於圓型碟片之材質特性的緣故（如具有較高 的介質常數），且整體反射陣列天線之性能容易受到圖案之 尺寸與排列的影響。所以，一般而言，習知圓型碟片的設 计難度非常咼，且在製造過程中必須精確地要求各陣列天 線單元的尺寸與位置，否則圓型碟片便無法有效地反射高 10頻訊號，造成整體微帶反射陣列天線的性能（如增益、頻寬 及效率）無法提升。 綜上所述，業界亟需一種可增加反射板之設計彈性與 可IV低反射板之製造誤差對於微帶反射陣列天線之性能之 衫響的一種具有可變槽孔尺寸的反射板，以降低微帶反射 15陣列的製造成本與增加反射板的製程良率。 ► 【發明内容】 本發明之具有可變槽孔尺寸之微帶反射陣列天線的反 射板，包括：一具有一下表面的下反射板，此下表面上設 20 有一接地板’以使此下反射板接地；以及一位於此下反射 板之上的上反射板，此上反射板具有一上表面及一下表 面’且複數個第一微帶天線單元及複數個分別具有一矩形 槽孔之第二微帶天線單元分別佈設於此上表面及此下表 面。其中’母一此等第二微帶天線單元於此上反射板之下 7 1273739 ^面的位置係一對一對應於每一此等第一微帶天線單元於 在上反射板之上表面的位置，且每_此等第二微帶天線單 =之尺寸係依據其位於此上反射板之下表面的位置而定。 母-此等第二微帶天線單元的面積係大於相對應之每一此 等第：天線微帶單元的面積，且兩者的面積具有一第一比 ή關係@I此等第二天線單元所具之矩形槽孔的尺寸 則與其所位於之每—此等第二天線單元的尺寸具有一第二 比例關係。
10 15 20 口此，藉由在第二微帶天線單元挖設一矩形槽孔的方 式，本發明之具有可變槽孔尺寸之微帶反射陣列天線之反 射板的設計彈性大幅地增加，且此反射板所佔的面積可進 步地小。此外，由於微帶反射陣列天線的性能對於反 射板之製造精度的敏感度（sensitivity)可藉由使用本發明之 具有可變槽孔尺寸之微帶反射陣列天線之反射板而大幅地 降低，且僅使用較低價格之高介質常數的微波基板便可達 到與昂貴之低介質常數的微波基板相同的效果。所以，本 發明之具有可變槽孔尺寸之微帶反射陣列天線之反射板可 降低微波反射陣列天線的製造成本、縮小反射板及微波反 射陣列天線所佔的面積、降低反射板的製造成本及提高反 射板的製程良率。 本發明之具有可變槽孔尺寸之反射板可與任何種類之 收發單元搭配而形成一微波反射陣列天線，俾以接收及發 射一高頻訊號，此收發單元較佳為一號角天線（hom)。一具 有本發明之具有可變槽孔尺寸之反射板的微帶反射陣列天 8 Ϊ273739 線可接收及發射任何頻率範圍之高頻訊號，其頻率範圍較 佳介於10.4 GHz及12.4 GHz之間。本發明之具有可變槽孔尺 寸之反射板可具有任何材質之下反射板，其較佳為一] 材質的微波基板、一 Duroid材質的微波基板、一 Teflon材質 的微波基板、一 Rohacell材質的微波基板、一 GaAs材質的 被波基板或一陶竞材質的微波基板。本發明之具有可變槽 孔尺寸之反射板可具有任何材質之上反射板，其較佳為一 FR-4材質的微波基板、一 Dur〇i(i材質的微波基板、一 Tefl〇n
10 15 20 材質的微波基板、一 R〇hacell材質的微波基板、一 ^^材 質的微波基板或一陶瓷材質的微波基板。本發明之具有可 變槽孔尺寸之反射板的上反射板可具有任何數值之介質常 數，其數值較佳介於2至12。本發明之具有可變槽孔尺寸之 反射板的下反射板可具有任何數值之介質常數，其數值較 佳介於2至12。本發明之具有可變槽孔尺寸之反射板可具有 任何形狀，其形狀較㈣正方形、長㈣或圓形。本發明 之具村變槽孔尺寸之反射板可具有任何材質的接地板， 其材質較佳為銅、叙或金。本發明之具有可變槽孔尺寸之 反射板可具有任何材質的第—微帶天線單元，其材質較佳 為銅、㈣金。本發明之具有可㈣孔尺寸之反射板可具 有任何材質的第二微帶天線單元，其材質較佳為銅、紹或 二本：！之t有可變槽孔尺寸之反射板可具有任何形狀 心天線單元，其形狀較佳為正方形或長方形。本 ‘帶孔尺寸之反射板可具有任何形狀的第二 心天，.泉早兀，其形狀較佳為正方形或長方形。本發明之 9 K73739 了有可變槽孔尺寸之反射板的第一微帶天線單元可具有任 何大小的面積，其面積較佳為其所對應之第二微帶天線單 兀之面積的〇·5至〇8倍。本發明之具有可變槽孔尺寸之反射 板的第一从V天線單元可具有任何尺寸大小的矩形槽孔， 5其長邊的邊長較佳為其所位於之第二微帶天線單元之邊長 的〇·2至〇·8倍。 【實施方式】 > 請參閱圖2Α及圖2Β，圖2Α及圖2Β分別為本發明第一較 1〇佳實施例之具有可變槽孔尺寸之反射板之上反射板的上視 圖及下視圖。其中，圖2Α顯示上反射板21之上表面22佈設 有複數個第一微帶天線單元23。這些第一微帶天線單元23 =形狀均為正方形，且每一第一微帶天線單元23之尺寸均 隨著其位於上表面21之位置而有所不同。圖2Β則顯示上反 15射板21之下表面24佈設有複數個第二微帶天線單元25。這 二正方形的第二微帶天線單元25均具有一矩形槽孔，且 〖 母一第二微帶天線單元25之尺寸均隨著其位於下表面24之 位置而有所不同。 此外，從圖2Α及圖2Β可看出，每一第一微帶天線單元 20 23的位置係一對一地對應於一第二微帶天線單元25的位 置兩者並構成一約佔據15 mmxl5 mm見方面積的微帶天 線單位單元（unit cell)。 、 囷3 A係位於本發明第一較佳實施例之具有可變槽孔 尺寸之反射板之上反射板的微帶天線單位單元“η)與 1273739 下反射板的立體示意圖。如其所示，此微帶天線單位單元 之第一微帶天線單元23係位於上反射板21的上表面22，而 其第二微帶天線單元25則相對應地位於上反射板21的下表 面並具有一矩形槽孔25 1。而在本發明第一較佳實施例中， 5第一微帶天線單元23之邊長〇2)約為第二微帶天線單元25 之邊長（al)的0.65倍（a2=0.65al)。需說明的是，此一邊長比 例關係並非固定不變，其會依據實際的狀況（如天線的性能 需求）而對應地改變。一般來說，此一邊長比例關係通常介 > 於0.5倍至0.8倍之間。此外，矩形槽孔251之長（L)及寬（w) 10則分別為其所位於之第二微帶天線單元25之邊長（al)的0.6 倍及0·2倍（L=0.6al，W=0.2al)。另外，下反射板26於其底部 則具有一接地板261，以使下反射板26達成接地 (grounding) ° 而當前述之上反射板21與下反射板26結合為一體後， 15 便形成本發明第一較佳實施例之具有可變槽孔尺寸之反射 板，而其微帶天線單位單元（unit cell)的剖面則如圖犯所 不。其中，上反射板21及下反射板26均由介質常數（dielectric constant，ε )為4.4之FR_4材質的微波基板構成，且兩者的厚 度均為1.6 mm。因此，本發明第一較佳實施例之具有可變 20槽孔尺寸之反射板的整體厚度僅為3.2 mm，其厚度遠較習 知微帶反射陣列天線之反射板的厚度（6 mm)為低。 圖4係一運用本發明第一較佳實施例之具有可變槽孔 尺寸之反射板之微帶反射陣列天線的示意圖。其中，反射 板2包括上反射板21及下反射板26，且其長（L)及寬（w)分別 11 1273739 為25 cm及19·5 cm。支撐架42將號角天線41固定於一位於反 射板2上方約20 cm處的位置，使得微帶反射陣列天線4可接 收及發射一頻率範圍介於1〇·4 GHz及12.4 GHz之間的高頻 訊號。經過性能測試，反射陣列天線4的1.5 dB頻寬約佔整 5 體頻寬的19.3%，天線的整體效率則為31.48%，且其交叉極 化（cross-polarization)的分量則低於25 db。此外，在工作頻 率為11.4 GHz的情況下，反射陣列天線4的最大增益為24.5 dB 〇 由於一般微帶反射陣列天線係利用位於其反射板表面 10 之不同位置的微帶天線單位單元（unit cell)，將其所發射或 接文之咼頻訊號反射至其收發單元或遠端接收裝置。當此 高頻訊號被反射後，此高頻訊號的不同部分（分別被反射板 之不同位置反射）便具有不同之相位變化（phase difference)。此時，此高頻訊號就如同被一傳統拋物面型態 15的反射板反射一樣。因此，當設計一微帶反射陣列天線之 反射板牯，一般要求必須設計出一種可在微帶反射陣列天 •、線之亡作頻率範圍内及在反射板的面積限制内，使得被反 射之高頻訊號的相位改變—整個週期（整體相位差等於細 幻的反射板。所以在實際設計時，—般要考慮下列幾項因 20素以使一具有此反射板之微帶反射陣列天線可符合盆設計 規格要求（如增益、旁波瓣比例、頻寬或效率等），其包括： 1·選擇適當之材質(即選擇適當的介質常數Μι 選擇適當的微帶天線單位單元之尺寸 （邊長 ）； 及 3. 4擇適當的微帶天線單位單元的構型。 12 1273739 圖5係習知之微帶反射陣列天線之各種材質的反射板 所具之微帶天線單位單元（unit cell)的邊長與其所造成之高 頻Λ唬（頻率為11 GHz)之反射相位（reflecti〇n phase)的關係 圖，其中Rohacell材質的介質常數（£ )為1〇5，材質 的介質常數（ε )為2.2，FR-4材質的介質常數（£ )為4 4， Adon材質的介質常數（ε )為6。 10 15 20 從圖5中可看出，具有較低介質常數的材質（如R〇haceii 材質與Duroid材質）的曲線較為平緩，且其達到36〇度相位差 (phase difference)並具有穩定斜率之區間範圍較大。所以， 微帶反射陣列天線的設計者很容易藉由控制反射板之微帶 天線單位單S的邊長與位置的方式，精確地調整反射板各 部分所造成高頻訊號的反射相位分佈，以控制被反射之高 頻的波形及主要的反射方向。可是’這些由低介質常 數材質構成之微波基板的價格—般極為高昂，並不適合於 大夏生產的應用。 方面_些具有杈南介質常數的材質(如FR-4材質 材質）的曲線則較為陡崎，且其達到則度相位差並 :有=斜率之區間範圍較小。所以’只要微帶天線單位 些微的改變（如製造公差），被反射之高頻訊號 的反射相位便會顯著地改變。 帶反：二田使用这些尚介質常數材質之微波基板製造微 線所使用的反射板時，只要生產的精確度略 微帶反射陣列天蝮的d… 也將网頻δί15虎反射至 線的收發早70或遠端接收裂置，而降低整 13 1273739 個具有此反射板之微帶反射陣列天線的效能。意即，一具 一由高介質常數材質構成之反射板的微帶反射陣列天線的 效能（如增益、旁波瓣比例、頻寬或效率等）對於其反射板之 ' 微帶天線單位單元之邊長誤差的「敏感度」極高。所以， 5设什一使用咼介質常數材質的微波基板構成之微帶反射陣 列天線的反射板的難度極高，且在生產過程中容易因邊長 製造誤差的緣故而必須報廢整個反射板。但是，從材料成 本的觀點來看，由於這些高介質常數（例如FR_4)的微波基板 • 之價格遠低於前述之具有低介質常數的微波基板，所以能 10克服前述之問題的話，微帶反射陣列天線之反射板的整體 成本便可顯著降低，且可大量地生產。 由於FR-4材質的微波基板不僅價格便宜，且其已經被 廣泛地使用於各種微帶天線的應用中，如微帶陣列天線的 反射板等。因此，本發明第一較佳實施例便利用FR_4材質 15 (ε =4·4)的微波基板製作一具有可變槽孔尺寸的反射板。圖 6Α及圖6Β係分別為一具有複數個微帶天線單位單元之 • FR_4材質的反射板（ε =4·4)，在不同工作頻率範圍（1〇.6 GHz、11 GHz與11.4 GHz)的情況下，其各自之微帶天線單 位單元（unit cell)之第二微帶天線單元的邊長與其所造成之 2〇高頻訊號的反射相位的關係圖。其中，圖6A係表示微帶天 線單位單元的第二微帶天線單元並未具有一矩形槽孔的情 況。圖6B則表示在微帶天線單位單元的第二微帶天線單元 具有一矩形槽孔的情況，且此矩形槽孔的長（L)t(w)分別 14 1273739 為其所位於之第二微帶天線單元之邊長⑻的。6倍及〇 2倍 (L=0.6al5 W=〇.2al)。 • „攸圖6A中可看當工作頻率為11GHz時，微帶天線 早位單元的第二微帶天線單元之邊長必須介於⑴醒之 5間，其曲線才具有穩定的斜率並達到360度的相位差。但 是，在如此狹窄的邊長範圍（2mm)中，每改變imm的邊長 便會造成166.1度之反射相位的相位差。況且，所有微帶天 線單位單元的第二微帶天線單元之邊長都必須長於7麵。 攀目此，每-微帶天線單位單元均姑據一定的面積(49 10 mmS)，造成反射板的面積無法進一步縮小。 另方面，如圖6B所示，同樣在工作頻率為u (5]^的 情況下，整條曲線（lay〇ut curve)具有穩定斜率的區間大幅 增加（從4 mm-直延伸到9mm)，且其斜率也遠較前述之曲 線為低。所以，整個反射板的面積可進一步縮小，且不會 15目微小的邊長誤差而破壞一具有此反射板之微帶反射陣二 天線的整體效能。因此，在利用蝕刻的方式於每一第二微 • 页天線單兀形成一矩形槽孔後，反射板的設計難度便大幅 地降低，且具有此反射板之微帶反射陣列天線的整體效能 不再會因微帶天線單位單元之微小的邊長誤差而降低，反 20 射板的製程良率也可大幅提升。 圖7係當工作頻率為11 GHz的情況下，位於本發明第一 較佳實施例之具有可變槽孔尺寸之反射板之第二微帶天線 單元的邊長與其所造成之高頻訊號之反射相位的關係圖。 其中，每一條曲線分別代表於第二微帶天線單元具有不同 15 1273739 比例長度的矩形槽孔（S1，S2, S3, S4)及未挖設矩形槽孔 (without Slot)的情況：S1曲線代表矩形槽孔之長（L)為其所 位於之第二微帶天線單元之邊長的〇·2倍（L=〇 2al)，s2 曲線代表矩形槽孔之長（L)為其所位於之第二微帶天線單元 5 之邊長（al)的〇·4倍（L=〇.4al)，S3曲線代表矩形槽孔之長(L) 為其所位於之第二微帶天線單元之邊長（al)的〇 6倍 (L=0.6al) ’ S4曲線代表矩形槽孔之長（L)為其所位於之第二 微帶天線單元之邊長（al)的〇.8倍（L=〇8al)。 從圖7中可以看出，在所有的曲線當中，S3曲線具有最 1〇 大的「穩定斜率區間」，且其斜率最為平緩。所以，本發 明第一較佳實施例之具有可變槽孔尺寸之反射板便依據幻 曲線設計及安排位於其下表面之每一第二微帶天線單元之 邊長長度（al)及位置，以使高頻訊號能正確地反射至微帶反 射陣列天線之收發單元或遠端接收裝置。當這些第二微帶 15天線單元之邊長長度及位置確定之後，位於其中之矩形槽 孔的長（L)及寬（W)便可因而確定（L=〇.6al，W=0.2al)，且與 每一第二微帶天線單元相對應之第一微帶天線單元的邊長 (a2=0.65al)及位置亦可被確定。因此，價格便宜之叩_4材 質的微波基板便可用於製造本發明第一較佳實施例之具有 2〇 可變槽孔尺寸之反射板。 由上述可知，本發明第一較佳實施例之具有可變槽孔 尺寸之反射板不但無需使用到價格昂貴之低介質常數材質 的微波基板便可製造，且其設計難度大幅降低，其生產良 率也大幅地提高。 16 1273739 圖8係當工作頻率為11 GHz的情況下，位於本發明第二 較佳實施例之具有可變槽孔尺寸之反射板之第二微帶天線 單元的邊長與其所造成之高頻訊號之反射相位的關係圖。 此日守，反射板係由高介質常數（ε =6)之Arl〇n材質的微波基 • 5 板構成。其中，圖中的每一條曲線分別代表當在第二微帶 天線單元具有不同比例之長度的矩形槽孔（S1，S2，S句 及未挖設矩形槽孔（without slot)時的情況：si曲線代表矩形 槽孔之長（L)為其所位於之第二微帶天線單元之邊長的 • 〇.M^(L=0.2a1)，S2曲線代表矩形槽孔之長（L)為其所位於之 10第二微帶天線單元之邊長（al)的0·4倍（L=0.4al)，S3曲線代 表矩形槽孔之長（L)為其所位於之第二微帶天線單元之邊長 (al)的0.6倍（L=0.6al)，S4曲線代表矩形槽孔之長（L)為其所 位於之第二微帶天線單元之邊長（al)的0.8倍（L=〇.8al)。 從圖8中可以看出，在所有的曲線當中，S4曲線具有最 15大的「穩定斜率區間」，且其斜率最為平緩。所以，本發 明第二較佳實施例之具有可變槽孔尺寸之反射板便依據％ φ 曲線設計及安排位於其下表面之每一第二微帶天線單元之 邊長長度（al)及其位置，以使高頻訊號能正確地反射至微帶 反射陣列天線之收發單元或遠端接收裝置。當這些第二微 20 π天線單元之邊長長度及位置確定之後，位於其中之矩形 槽孔的長（L)及寬（W)便可因而確定（L=08al，w=：〇2al)，且 與每一第二微帶天線單元相對應之第一微帶天線單元的邊 長（a2-〇·65a 1)及位置亦可被確定。如此，即便採用高介質 17 1273739 常數之Arlon材質的微波基板，亦可用本法製造出具可容許 較大製造誤差之微帶反射陣列天線。 由上述可知，本發明第二較佳實施例之具有可變槽孔 尺寸之反射板，設計上可採用較高介質常數材質的微波基 5 板’其整體尺寸可以縮小，使設計更具彈性。 因此，藉由在第二微帶天線單元挖設一矩形槽孔的方 式，本發明之具有可變槽孔尺寸之微帶反射陣列天線之反 射板的設計彈性大幅地增加，且此反射板所佔的面積可進 一步地縮小。此外，由於微帶反射陣列天線的性能對於反 10 射板之製造精度的敏感度（sensitivity)可藉由使用本發明之 具有可變槽孔尺寸之微帶反射陣列天線之反射板而大幅地 降低，且可使用高介質常數的微波基板達到與低介質常數 的微波基板有相同可容許製造誤差，所以，本發明之具有 可變槽孔尺寸之微帶反射陣列天線之反射板可降低微波反 15 射陣列天線的製造成本、縮小反射板及微波反射陣列天線 所佔的面積、降低反射板的製造成本及提高反射板的製程 良率。 上述實施例僅係為了方便說明而舉例而已，本發明所 主張之權利範圍自應以申請專利範圍所述為準，而非僅限 20 於上述實施例。 【圖式簡單說明】 圖1A係習知之微帶反射陣列天線的示意圖。 18 1273739 圖1B係位於習知之微帶反射陣列天線之圓形碟片上表面之 陣列天線單元所具有之圖案的示意圖。 圖1C係位於習知之微帶反射陣列天線之圓形碟片上表面之 . 陣列天線單元所具有之圖案的示意圖。 • 5請係位於習知之微帶反射陣列天線之圓形碟片上表面之 陣列天線單元所具有之圖案的示意圖.。 圖2A係本發明第一較佳實施例之具有可變槽孔尺寸之反射 板之上反射板的上視圖。 籲目2B係本發明第一較佳實施例之具有可變槽孔尺寸之反射 10 板之上反射板的下視圖。 圖3 A係位於本發明第_較佳實施例之具有可變槽孔尺寸之 反射板之上反射板的微帶天線單位單元與下反射板的立體 示意圖。 圖3 B係圖3 A之微帶天绩置办留一 & 诚页大踝早位早兀與下反射板的剖面示意 15 圖。 圖4係本發明第一較佳實施例之具有可變槽孔尺寸之反射 φ 板之微帶反射陣列天線的示意圖。 圖5係習知之微帶反射陣列天線之各種材質的反射板所具 ^微帶天線單位單元的邊長與其所造成之高頻訊號（頻率 20 為11 GHz)之反射相位的關係圖。 圖6A係-具有複數個微帶天線單位單元之fr_4材質的反射 板U=4.4)，在不同工作頻率範圍（i〇6gHz、ugh^ii4 GHz)的|f况下，其各自之微帶天線單位單元之第二微帶天 19 1273739 線&早兀的邊長與其所造成之高頻訊號的反射相位的關係圖 (弟二微帶天線單元並具有一矩形槽孔）。 SUB-具有複數個微帶天線單料元之㈣材質的反射板 (&4·4)，在不同工作頻率範圍（1〇·6 GHz、u gHz^u 4 • 5 GH^的情況下，其各自之微帶天線單位單元之第二微帶天 、’^單元的故長與其所造成之高頻訊號的反射相位的關係圖 (第二微帶天線單元具有一矩形槽孔）。 圖7係係當工作頻率為11 GHz的情況下，位於本發明第一較 鲁卩實施例之具有可變槽孔尺寸之反射板之第二微帶天線單 10元的迻長與其所造成之南頻訊號之反射相位的關係圖（反 射板為FR-4材質，ε =4.4)。 圖8係當工作頻率為11 GHz的情況下，位於本發明第二較佳 貝知例之具有可變槽孔尺寸之反射板之第二微帶天線單元 的邊長與其所造成之高頻訊號之反射相位的關係圖（反射 15 板為 Arlon材質，e =6)。
【主要元件符號說明】 1反射陣列天線 11圓型碟片 12號角天線 上表面13 141，142,143,144陣列天線單元 14陣列天線單元 ^5,146,147,148延遲線 15支撐架 171， 172, 173, 174 Π5, 176, 177, 178 22上表面 161直線型延遲線162彎曲型延遲& 第一天線單元 2反射板 第二天線單元 21上反射板 23第一微帶天線單元 20 1273739 24下表面 25第二微帶天線單元 251矩形槽孔 26下反射板 261接地板 4微帶反射陣列天線41號角天線 42支撐架
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