TW202340107A - 在連續玻璃帶內提供優先冷卻或加熱的受控冷卻裝置和方法 - Google Patents

Abstract

一種用於生產具有可變厚度的玻璃帶的玻璃帶加工裝置包括第一設備，所述第一設備以不同於所述玻璃帶的寬度的第二部分的速率冷卻所述玻璃帶的寬度的第一部分，其中所述第一部分比所述第二部分厚。

Description

在連續玻璃帶內提供優先冷卻或加熱的受控冷卻裝置和方法

本案根據美國專利法要求2021年12月30日提出申請的美國臨時申請序號63/295137的優先權益，所述臨時申請的全部內容作為依託並以引用的方式整體併入本文。

本案涉及一種在連續玻璃帶內提供優先冷卻或加熱的受控冷卻裝置和方法。所揭示的裝置和方法可作為對現有玻璃加工的修改提供或用於新設計以生產玻璃產品。

某些智慧型電話和行動設備的後蓋或電子部件的任何玻璃主體或具有不均勻厚度(不均勻的厚度在相機區域比其他部分厚)的外殼設計允許改進的相機鏡頭設計(參見，例如U.S. PG Pub. 2019/0364179 A1)。例如，玻璃厚度在較厚部分可以是1.5 mm至3.0 mm，並且在其他地方可小於0.8 mm。為了製造設備後蓋或外殼的較厚區段，可對相對厚的玻璃片進行碾磨、研磨和拋光，以限定較厚區域和較薄區域。在這種情況下，為了製造在較厚區域具有1.6 mm厚度並且在其他地方具有0.6 mm公稱厚度的玻璃製品，可使用具有1.9 mm厚度的玻璃片。也就是說，將從較厚部分去除0.3 mm的材料，並且從其他較薄部分去除1.3 mm的材料。這種方法玻璃利用率低、耗時長、成本高、效率低且不環保。

在形成具有不均勻厚度的玻璃製品的替代方法中，可將兩個玻璃基板熔融在一起(參見，例如U.S. PG Pub. 2017/0210111A1)。例如，25 mmx25 mmx1.0 mm的玻璃片可通過在高溫下黏合或壓制在一起而熔融成更大的70 mmx150 mmx0.6 mm的片的玻璃片。這種方法提高了玻璃利用率但能量消耗大，可導致熔融介面處形成氣泡而且成本高且耗時更長。

當碾磨程序不具有成本效益並且產生太多浪費時，並且當將兩個玻璃片熔融在一起不是可行的選擇時，另一種解決方案是限定具有期望厚度差異的連續玻璃帶。生產具有厚度變化的玻璃帶可能需要在較厚部分與較薄部分之間產生顯著的溫度差異。因此，為了製造這種具有低應力和翹曲的玻璃帶，需要能夠以不同於基帶(或玻璃帶的較薄部分)的冷卻速率的規定速率優先冷卻較厚部分。

本案提供了此技術挑戰的解決方案。

為了克服上述問題，本案的實施方案提供了通過以比通過管理厚到薄和從頂側到底側的溫度梯度來冷卻較薄部分更高的速率來冷卻玻璃帶的較厚部分來最小化可變厚度玻璃片中的應力和翹曲的裝置和方法。冷卻可通過對流及/或輻射並且從玻璃帶的頂側及/或底側執行。任選地，局部加熱可與優先冷卻一起使用以控制玻璃內期望的溫度參數。

所描述的實施方案可應用於受控冷卻裝置(CCA)。CCA是修改的退火爐，或輥底式退火爐，或生產玻璃帶的輥道窯。本案提供了生產具有可變厚度的玻璃帶必須克服的熱管理挑戰的解決方案。

在沒有目前描述的熱管理方法的情況下，在具有可變厚度的玻璃帶中產生的應力將太高。這將需要對片材進行刻劃，從片材上切下高應力部分，或者提供額外的修整程序來根據期望的大小、形狀和厚度生產玻璃。減少玻璃帶中應力的替代方法將是顯著增加退火爐長度或添加退火步驟。這兩種方法都涉及顯著的成本和空間要求。

根據本案的一個實施方案，一種用於生產具有可變厚度的玻璃帶的玻璃帶加工裝置包括第一設備，所述第一設備以不同於所述玻璃帶的寬度的第二部分的速率冷卻所述玻璃帶的寬度的第一部分，其中所述第一部分比所述第二部分厚。

在一個實施方案中，所述第一設備位於所述玻璃帶上方或下方並且鄰近所述玻璃帶。在一個實施方案中，所述第一設備是從所述第一部分提取熱量的熱換器。在一個實施方案中，所述第一設備將空氣強迫到所述第一部分上。在一個實施方案中，所述第一設備被配置為從所述第一部分提取熱量並且將空氣強迫到所述第一部分上。在一個實施方案中，所述第一設備包括用於調節被強迫到所述第一部分上的所述空氣的閥。在一個實施方案中，所述第一設備包括加熱器。

所述玻璃帶加工裝置還可包括加熱所述玻璃帶的寬度的任何部分的第二設備。

在一個實施方案中，所述第二設備加熱所述第一部分和所述第二部分的介面。

在一個實施方案中，所述第一設備是被配置為在所述裝置內進行位置調整的多個第一設備。

所述玻璃帶加工裝置還可包括分段式加熱器，所述分段式加熱器包括用於向所述玻璃帶提供熱處理的至少兩個加熱區。

根據本案的一個實施方案，一種生產具有可變厚度的玻璃帶的方法包括：輸送所述玻璃帶；及以不同於所述玻璃帶的寬度的第二部分的速率冷卻所述玻璃帶的寬度的第一部分，其中所述第一部分比所述第二部分厚。

在所述方法中，所述冷卻由位於所述玻璃帶上方或下方並且鄰近所述玻璃帶的設備提供。在一個實施方案中，所述冷卻由從所述第一部分提取熱量的熱換器提供。在一個實施方案中，所述冷卻來自被強迫到所述第一部分上的空氣。

在所述方法中，所述第一設備被配置為從所述第一部分提取熱量並且將空氣強迫到所述第一部分上。在所述方法中，所述第一設備加熱所述玻璃帶。

所述方法還可包括加熱所述第一部分和所述第二部分的介面。

所述方法還可包括分段加熱所述玻璃帶的所述寬度。

通過以下參考附圖對本發明的優選實施方案的詳細描述，本發明的上述和其他特徵、元素、特性、步驟和優點將變得更加顯而易見。

圖1A至圖1C是通過本案中描述的裝置和方法實現的玻璃帶幾何形狀的示例。所示出的幾何形狀並不反映所有可能的幾何形狀，而是專為特定產品設計的。

在圖1A至圖1C中，較淺的藍色部分旨在表示基帶或較薄部分，而較深的藍色部分表示較厚部分。圖1A表示總寬度在180 mm至230 mm之間的玻璃帶。較厚部分被示出為具有距離玻璃帶的左邊緣開始20 mm至30 mm的40 mm至55 mm的寬度，中心位於距玻璃帶中心40 mm至65 mm。

圖1B表示總寬度在300 mm至400 mm之間的玻璃帶。較厚部分示出具有180 mm至110mm的寬度並且位於玻璃帶的中心附近。

圖1C表示總寬度在300 mm至400 mm之間的玻璃帶。此帶包括均具有40 mm至55 mm寬度的兩個較厚部分，其中一個較厚部分位於距玻璃帶的左邊緣0 mm至30 mm處，並且另一較厚部分位於距玻璃帶的右邊緣等距處。

	條帶處的總厚度	基礎厚度
1	5.0mm	5.0mm
2	3.0mm	3.0mm
3	0.6mm	0.6mm
4	3.5mm	0.9mm
5	2.4mm	0.9mm

表1.

表1包括指示玻璃帶的越來越薄部分的厚度值的可能範圍的一些示例性參數。項1至項3示出厚度完全均勻的玻璃帶也是可能的。

圖2是示出可變厚度玻璃帶產品的基線冷卻曲線的圖，其中基礎玻璃厚度為2.0 mm，並且CCA內部的中心條帶的增量厚度變化為0.3 mm。此冷卻曲線資料是在可變厚度玻璃帶的早期製造試驗中獲得和建模的，其中在CCA內部未使用優先熱管理工具或技術。也就是說，CCA具有標準裝備設置，其中僅SiSiC板用於整個玻璃帶的輻射冷卻。參見圖4，其示出包括SiSiC板的CCA的區段。SiSiC板具有低熱膨脹係數(CTE)和高熱導率，並且非常適合在CCA隧道中的玻璃帶上方提供均勻的輻射加熱源。

圖2繪製了在一般程序中沿著左豎直軸的玻璃帶溫度對沿著水平軸的進入CCA隧道的距離。紅色曲線是較厚部分的頂側(A側)中心線溫度的模型。如圖所示，較厚部分的溫度在CCA的入口處為700℃，並且在CCA的出口處為556℃。藍色曲線是較薄的基礎玻璃的溫度的模型。如圖所示，較薄部分的溫度在CCA的入口處為660℃，並且在CCA的出口處為546℃。灰色菱形資料點(CCA SP)表示SiSiC板在沿CCA隧道位置處的溫度設定點。灰色曲線是SiSiC板通過設定點的溫度。黑色方形資料點和指示值是通過SiSiC板測量的玻璃帶的實際高溫溫度。

黑色虛線表示玻璃帶的較厚部分與較薄部分之間建模的溫度差，增量T (DT)，並且在右側豎直軸上繪製。資料顯示出玻璃帶的較厚部分與較薄基礎之間的冷卻速率的預期不匹配。

CCA內部的一般熱管理導致在整個受控冷卻區段較厚部分始終比較薄的基礎玻璃熱。在帶冷卻期間存在的較厚部分與較薄部分之間的這種持續熱梯度，雖然通過控制這種低增量厚度產品的CCA SP得到了相當好的管理，但在成型產品中造成了高應力和翹曲。從隨後的試驗中有大量證據表明，對於增量厚度甚至更高的產品，厚到薄的DT將變得更糟，在較厚部分有更多的品質，表明迫切需要在CCA內部的優先熱管理工具，以降低熱梯度並且減少所得的應力。

圖3A和圖3B是比較具有優先冷卻的程序的建模的玻璃帶冷卻曲線，其中沿著左豎直軸的玻璃帶溫度對沿著水平軸的進入CCA的距離。玻璃帶是中心帶狀產品，增量厚度為1.4 mm，其中較薄的基礎玻璃厚度為1.0 mm。紅色曲線是較厚部分的中心線溫度，並且藍色曲線是較薄的基礎玻璃的中心線溫度。實心黑色曲線是CCA設定點溫度。圖3A和圖3B比較了具有兩種不同CCA裝備設置的相同可變厚度產品的冷卻曲線。圖3A示出不具有優先冷卻的一般CCA裝備的結果。也就是說，SiSiC板用於整個玻璃帶的受控輻射加熱和冷卻。圖3B示出具有優先冷卻的結果，其中附加輻射冷卻條帶位於玻璃帶的較厚部分上方10 mm處，以用於額外冷卻。兩個圖中的黑色虛曲線繪製了CCA內部的厚到薄溫度差(DT)。如圖所示，在兩種情形下，CCA入口處的厚到薄DT均為零。

圖3A和圖3B展示，CCA內部的局部優先冷卻程序能夠在整個受控冷卻區段將厚到薄DT最小化至接近於零，其中由於冷卻玻璃的黏彈性，應力和翹曲對產品內部的熱不均勻性最敏感。

在圖3A中，圖示1.4 mm增量厚度玻璃帶產品在受控冷卻區段中的冷卻曲線，其中CCA配置有類似於用於產生圖2中繪製的資料的一般裝備設置。不同的結果歸因於不同的CCA設定點以及試驗之間的DT差異。圖3B示出相同玻璃帶產品和包括較厚部分上方10 mm的局部輻射冷卻條帶的相同CCA設置的冷卻曲線。比較兩種情況的由黑色虛線所示的厚到薄DT (第二y軸的值)，明顯的熱影響在具有一般冷卻的程序與具有局部優先冷卻條帶的程序之間是顯而易見的。

如圖3A所示，由於厚到薄的冷卻速率與一般冷卻不匹配，厚到薄DT從CCA入口到出口逐漸增加。如圖3B所示，使用將冷卻條帶放置在較厚部分的頂部上並且相對於SiSiC板溫度最佳化表面溫度的程序，可將CCA內部的厚到薄DT最小化至接近於零。應當理解，CCA內優先熱工具不限於使用這種特定的輻射冷卻方法或冷卻玻璃帶的任何一側。在實施方案中，優先熱工具可以是玻璃帶產品的頂(A側)側及/或底(B側)側的對流及/或輻射的組合使用或單獨使用。

一個重要的因素是通過優先熱工具提供額外的冷卻，使得玻璃帶在厚部分和薄部分達到幾乎相同的溫度，以將CCA內部的厚到薄DT保持為接近於零。圖4中建模了一個這種用於對較厚部分進行額外冷卻的優先熱工具，其中冷卻曲線、CCA SP和冷卻條帶(綠色曲線)溫度在圖3B中示出。如果薄部分的溫度低於預定目標值，玻璃帶的較厚部分的優先冷卻可與較薄部分的優先加熱相結合，特別是在CCA的較早模組或區段中。較薄部分的加熱可通過局部加熱工具或通過保持整體CCA模組溫度高於較薄部分的溫度來實現(而冷卻工具優先冷卻較薄部分)。

圖4是示出用於CCA內部優先冷卻的裝備配置的概念模型。可變厚度玻璃帶的一部分示出坐置在輥上並且通過SiSiC板的輻射從上方均勻加熱。輥下方的白色晶格結構表示熱絕緣，以有助於保持高效均勻加熱。處於均勻溫度的主動冷卻輻射冷卻條帶位於玻璃帶的位於中心的較厚部分上方10 mm處，以向較厚部分提供額外冷卻。所述模型呈現了數位概念驗證，即可使用優先熱工具將CCA內部的厚到薄DT保持在最小，這是最小化成型產品中的應力和翹曲的關鍵。

圖5A和圖5B是已被修改以測試通過強迫對流優先冷卻連續玻璃帶的厚中心區域的概念的CCA的圖像。如圖像中所示，氣箱500安裝在輥510下方，使得一排孔可精確地在需要的地方將冷卻空氣流遞送到玻璃帶的下側(B側)。在這種情況下，可基於由如圖6所示例的雙折射圖提供的回饋，將箱向程序左側及/或程序右側移動以對準它們。可用的空氣遞送範圍為0 (零)至35 (三十五) scfm，並且速度為約30 m/s，並且距離玻璃帶後表面為約0.5英寸。

圖6中的冷卻流對應力和翹曲資料示出，隨著較厚部分被冷卻成使得較厚部分與較薄部分之間的溫度差減小，玻璃帶中的應力也下降。根據資料，需注意，孔大小、孔間距、覆蓋面積、與氣箱帶的距離以及其他幾何特徵可基於特定應用和期望的結果進行最佳化。

提供冷卻可使用強迫通風(對流)和輻射的任何組合來完成。冷卻系統設計包括考慮包括以下的因素：輻射係數、理想氣體定律和熱空氣膨脹、加熱空氣從建築物去除以及居住者安全。在一些不需要或不期望迫使空氣直接作用於玻璃帶上的應用或溫度範圍內，強迫空氣冷卻可與輻射結合或通過從氣箱中去除或完全消除孔來提供，如圖7所示。例如，在溫度超過600℃的CCA的前三分之一中，輻射可有效地產生溫度降差，同時對玻璃帶的壓力也更小，而在溫度低於600℃的CCA的後三分之二中，強迫對流可更有益。

圖7示出用於冷卻玻璃帶的一側的輻射構件700的設計。此處，輻射構件700包括進口710和出口720，沒有開口以允許空氣衝擊玻璃帶。就是說，較冷的空氣進入進口710行進通過通道及/或穿過輻射構件700中的擋板，並且以較高的溫度離開出口720，以從輻射構件700提取由於其鄰近較熱的玻璃帶而被吸收的熱量。作為熱換器，除空氣之外的任何冷卻劑諸如任何合適的氣體、水或其他合適的液體都可用於進入進口710並且離開出口720以從輻射構件700去除熱量。

替代地，可在CCA中提供組合雙重模式冷卻構件。例如，如圖8所示，組合構件800可被配置為在不同時間或組合構件800的不同位置提供對流及/或輻射冷卻。作為氣箱，組合構件800可包括噴嘴或出口820，所述噴嘴或出口在需要增強冷卻的精確位置將空氣引導到玻璃帶上。如果需要不太強烈的冷卻，則組合構件800可通過閥(手動或機電)切換以將噴嘴820關閉至輻射冷卻模式。

圖8示出組合構件800可包括兩個空氣進口。對流空氣進口810向組合構件提供被強迫通過噴嘴820朝向玻璃帶的對流冷卻空氣。任選地，組合構件800可包括多個噴嘴，所述多個噴嘴可單獨地被配置為使用對應的閥(未示出)通過或阻擋空氣。如圖所示，輻射空氣進口830允許輸入輻射冷卻空氣行進通過組合構件800並且以較高的溫度離開出口840，以從組合構件800提取由於其鄰近較熱的玻璃帶而被吸收的熱量。任選地，除空氣之外的冷卻劑可用於提供輻射冷卻，如前述。

例如，對於輻射冷卻，可採用特殊的冷卻媒體(包括但不限於氣態氦)來提高冷卻效果和效率。空氣的熱導率為0.0257 W/(m-K)，而氦氣的熱導率為0.1513 W/(m-K)。可比的材料是棉籽油0.173 W/(mK)和水0.588 W/(mK)。如果使用氣態氦，則可使用系統風扇，並且冷卻將比使用空氣更有效，而沒有與油或水冷卻相關的問題。冷卻系統可以是通過帶有儲存氦氣的備用容器的輻射氣箱的密封迴路。任選地，冷卻媒體可以是空氣-氦氣混合物，低於100%純氣態氦。

提供任何數量的輻射構件700和組合構件800可用於以與較薄部分不同的速率冷卻玻璃帶的較厚部分。構件700、800中的任一者可保持在比它所位於其中的CCA的其餘部分更低的溫度，並且放置在距離玻璃帶的較厚部分的表面更短的距離處。任選地，冷卻可來自玻璃帶的頂側、底側或兩側。

在另一個實施方案中，氣箱除了冷卻之外還可提供加熱。加熱特徵可用於降低在玻璃帶上的厚到薄介面處引起的溫度梯度。在一個配置中，如圖9所示，兩個帶狀加熱器920可被定位成沿著氣箱900上的空氣噴嘴陣列910的兩側延伸。帶狀加熱器920將熱量輻射到玻璃帶以保持熱量或甚至重新加熱存在厚到薄介面的精確位置以減少玻璃帶中在此介面處的應力。

加熱器可包括用於以不同的速率加熱較薄及/或較厚部分的分段式加熱區。分段式加熱器可與可移動氣箱結合使用，以為玻璃帶提供精確控制的熱處理。替代地，CCA模組可保持在高於帶的較薄部分的溫度的溫度以加熱此類區段，同時局部冷卻箱冷卻較厚部分。

可提供任何類型的冷卻(一般、輻射和組合)、加熱或加熱/冷卻氣箱，使得各自都可獨立地移動和定位以與玻璃帶的任何部分對準。任何氣箱都可一起放置在玻璃帶的中心以覆蓋更寬的較厚部分，或者它們可朝向玻璃帶的邊緣展開以覆蓋更窄的邊緣條帶配置。氣箱中的任一個都可相對於玻璃帶獨立地位於上方、下方、側面，或者在不使用時不礙事地擱置，並且可手動或通過自動機電定位系統放置在適當的位置。任選地，加熱及/或冷卻的任何數量的氣箱的任何數量的位置可通過自動化定位並且預編，使得玻璃帶的程序的不同配置可以是可重複的。

圖10A和圖10B是示出來自將空氣壓迫到玻璃帶的頂側上的氣箱的氣流效果的模型。玻璃帶的包括較厚部分和較薄部分的一部分被示出為處於帶的部分周圍的一定體積的空氣中。儘管未示出，氣箱將位於較厚部分的正上方並且鄰近較厚部分。10A中的模型示出冷卻器強迫空氣冷卻玻璃帶的較厚部分。圖10B示出增加的氣流向較厚部分提供附加冷卻。

圖11A和圖11B是表示當從氣箱到玻璃帶的距離改變時玻璃帶的較厚部分的冷卻效果的圖。圖11A的左側與右側的比較示出，隨著從氣箱到較厚部分的距離增加，當強迫空氣從氣箱擴散出時，冷卻效果更寬或更分散。

圖11B示出對準空氣冷卻冷區和熱區的控制邏輯。康寧溫度監測系統可測量和分析熱區(帶上，尤其是通常較厚的條帶上的慢熱通量區)和冷區(接近氣箱冷卻效果的區)。通過康寧開發的方法計算熱區中心與冷區中心之間的距離，並且利用計算結果自動調整間隙，使得熱區最小化。藍色矩形區域是空氣冷卻區，所述空氣冷卻區由於空氣冷卻控制是經過計算且可預測的。紅色不規則區域是熱成像攝像機或其他測量工具測量的溫度分佈的性質。控制系統將計算冷區中心線和熱區中心線，並且相應地最小化兩者之間的距離。

圖12至圖16是具有不同配置和氣箱位置的CCA隧道的橫截面表示。圖12至圖16中所示的紅色框表示氣箱的位置，所述氣箱可以是如前述的用於加熱及/或冷卻的任何類型。與CCA隧道配置相關聯的玻璃帶的配置的表示被示出為在CCA隧道周圍，其中較深的藍色指示較厚部分並且較淺的藍色指示較薄部分，類似於關於圖1A至圖1C所示的。為簡明起見將不重複類似特徵的描述。

圖12A和圖12B是CCA隧道1200的橫截面圖，其示出輥1210，所述輥被配置為支撐坐置在輥1210上的行進的玻璃帶。在圖12A中，兩個氣箱1020在輥1210上方彼此相鄰並且定位成冷卻玻璃帶的中心。玻璃帶的表示設置在CCA隧道上方，並且類似於圖1B中所示的配置。在圖12B中，兩個冷卻箱1220在輥1210上方彼此分開並且定位成冷卻玻璃帶的兩個外部部分。玻璃帶的表示設置在CCA隧道上方，並且類似於圖1C中所示的配置。

圖13A和圖13B是CCA隧道的橫截面圖，其示出氣箱可位於玻璃帶下方並且從CCA隧道的底部部分控制。圖13A包括附加表示，所述附加表示示出氣箱可被配置為類似於關於圖8所描述的。

圖14示出CCA隧道中可豎直調節的氣箱。可能的是，CCA隧道的整個寬度可充滿在機器橫向上剛性固定但可升高和降低的氣箱。在這種配置中，操作員可決定哪些箱應吹氣，並且可升高那些箱以使得它們與玻璃帶處於適當的距離以便適當地集中加熱及/或冷卻。不需要的氣箱可保持在較低的位置並且電源關閉。

圖15示出具有位於玻璃帶上方和下方的氣箱的CCA隧道。圖15還包括附加局部加熱器1510的表示。圖16還示出具有位於玻璃帶上方和下方的氣箱的CCA隧道以及類似於圖15所示的附加局部加熱器的附加局部加熱器1610。然而，加熱器1610的不同之處在於，它包括由不同顏色的線圈表示的分段式加熱器1620，每個分段式加熱器被單獨控制以以不同的速率加熱玻璃帶的較薄及/或較厚部分。雖然示出五個分段式加熱器，但是任何數量都是可能的。分段式加熱器1620可與可移動氣箱結合使用，以為玻璃帶提供精確控制的熱處理。

應當理解，前述描述僅是對本發明的說明。在不脫離本發明的情況下，本領域的技藝人士可設計各種替代方案和修改。因此，本發明旨在涵蓋落入所附請求項的範圍的所有此類替代方案、修改和變體。

500:氣箱 510:輥 700:輻射構件 710:進口 720:出口 800:組合構件 810:對流空氣進口 820:噴嘴 830:輻射空氣進口 840:出口 900:氣箱 910:空氣噴嘴陣列 920:帶狀加熱器 1200:CCA隧道 1210:輥 1220:冷卻箱 1510:局部加熱器 1610:加熱器 1620:分段式加熱器

圖1A至圖1C是玻璃帶幾何形狀的示例。

圖2是示出可變厚度玻璃帶的基線冷卻曲線的圖。

圖3A和圖3B是玻璃帶冷卻曲線。

圖4是受控冷卻裝置的區段的模型。

圖5A和圖5B是受控冷卻裝置的圖像。

圖6示出冷卻流對應力和翹曲數據。

圖7示出輻射構件。

圖8示出組合構件。

圖9示出具有帶狀加熱器的氣箱。

圖10A和圖10B是示出來自氣箱的氣流效果的模型。

圖11A和圖11B是表示玻璃帶的較厚部分的冷卻效果的圖。

圖12至圖16是受控冷卻裝置隧道的不同配置的橫截面表示。

國內寄存資訊(請依寄存機構、日期、號碼順序註記) 無 國外寄存資訊(請依寄存國家、機構、日期、號碼順序註記) 無

900:氣箱

910:空氣噴嘴陣列

920:帶狀加熱器

Claims (19)

1. 一種玻璃帶加工裝置，該玻璃帶加工裝置用於生產具有可變厚度的一玻璃帶，該裝置包括： 一第一設備，該第一設備以不同於該玻璃帶的一寬度的一第二部分的一速率冷卻該玻璃帶的一寬度的一第一部分，其中該第一部分比該第二部分厚。
2. 如請求項1所述之裝置，其中該第一設備位於該玻璃帶上方或下方並且鄰近該玻璃帶。
3. 如請求項1或2所述之裝置，其中該第一設備是從該第一部分提取熱量的一熱換器。
4. 如請求項1或2所述之裝置，其中該第一設備將空氣強迫到該第一部分上。
5. 如請求項1或2所述之裝置，其中該第一設備被配置為從該第一部分提取熱量並且將空氣強迫到該第一部分上。
6. 如請求項3所述之裝置，其中該第一設備包括用於調節被強迫到該第一部分上的該空氣的一閥。
7. 如請求項1所述之裝置，其中該第一設備包括一加熱器。
8. 如請求項1所述之裝置，其還包括一第二設備，該第二設備加熱該玻璃帶的一寬度的任何部分。
9. 如請求項8所述之裝置，其中該第二設備加熱該第一部分和該第二部分的一介面。
10. 如請求項1所述之裝置，其中該第一設備是被配置為在該裝置內進行位置調整的多個第一設備。
11. 如請求項1所述之裝置，其還包括一分段式加熱器，該分段式加熱器包括用於向該玻璃帶提供熱處理的至少兩個加熱區。
12. 一種生產具有可變厚度的一玻璃帶的方法，該方法包括以下步驟： 輸送該玻璃帶；及 以不同於該玻璃帶的一寬度的一第二部分的一速率冷卻該玻璃帶的一寬度的一第一部分，其中該第一部分比該第二部分厚。
13. 如請求項12所述之方法，其中該冷卻由位於該玻璃帶上方或下方並且鄰近該玻璃帶的一設備提供。
14. 如請求項12所述之方法，其中該冷卻由從該第一部分提取熱量的一熱換器提供。
15. 如請求項12所述之方法，其中該冷卻來自被強迫到該第一部分上的空氣。
16. 如請求項13所述之方法，其中該第一設備被配置為從該第一部分提取熱量並且將空氣強迫到該第一部分上。
17. 如請求項13或16所述之方法，其中該第一設備加熱該玻璃帶。
18. 如請求項12所述之方法，其還包括加熱該第一部分和該第二部分的一介面。
19. 如請求項12所述之方法，其還包括分段加熱該玻璃帶的該寬度。