TW201829094A - 裝備有整合式溫度測量裝置的塞棒 - Google Patents

裝備有整合式溫度測量裝置的塞棒 Download PDF

Info

Publication number
TW201829094A
TW201829094A TW106143376A TW106143376A TW201829094A TW 201829094 A TW201829094 A TW 201829094A TW 106143376 A TW106143376 A TW 106143376A TW 106143376 A TW106143376 A TW 106143376A TW 201829094 A TW201829094 A TW 201829094A
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
refractory
hole
longitudinal axis
stopper
zone
Prior art date
Application number
TW106143376A
Other languages
English (en)
Inventor
菲利普 葛丁
尼可拉斯 吉爾洛斯基
文森 勒路克斯
柯倫汀 皮卡德
布萊恩 泰龍
Original Assignee
比利時商維蘇威集團股份有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 比利時商維蘇威集團股份有限公司 filed Critical 比利時商維蘇威集團股份有限公司
Publication of TW201829094A publication Critical patent/TW201829094A/zh

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/16—Closures stopper-rod type, i.e. a stopper-rod being positioned downwardly through the vessel and the metal therein, for selective registry with the pouring opening
    • B22D41/18—Stopper-rods therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D2/00—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass
    • B22D2/001—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass for the slag appearance in a molten metal stream
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D2/00—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass
    • B22D2/003—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass for the level of the molten metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D2/00—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass
    • B22D2/006—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass for the temperature of the molten metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/16—Closures stopper-rod type, i.e. a stopper-rod being positioned downwardly through the vessel and the metal therein, for selective registry with the pouring opening
    • B22D41/18—Stopper-rods therefor
    • B22D41/186—Stopper-rods therefor with means for injecting a fluid into the melt
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01K13/00—Thermometers specially adapted for specific purposes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

本發明係有關於一種用以控制熔融金屬從冶金容器流出的耐火塞棒(1)，該耐火塞棒包括：(a)一長形本體，其包括一由耐火材料製成且由一周圍壁(1w)來界定的塊體(1b)，該長形本體沿著縱向軸線X1從一遠端(1d)延伸長度L至一鼻尖(1n)；(b)一裝置(5)，其用以測量一位於該長形本體的塊體內之內區(3i)處的溫度，該內區與一位於該長形本體的塊體之外面的外區(3o)以一具有最小厚度t的材料帶來隔開，其中，該內區的溫度代表該外區的瞬時溫度，其特徵在於：該長形本體包括一通孔(2)，其沿著橫向於縱向軸線X1且較佳垂直於縱向軸線X1的橫向軸線X2延伸穿過該長形本體有長度D且由從一第一開口的周邊延伸至一第二開口的周邊之一通孔壁來界定，該第一及第二開口(2a)位於該周圍壁，並且該外區屬於該通孔壁且與該鼻尖隔開有距離M，該距離M小於該長形本體的長度L之三分之二(M2/3L)，較佳地，小於該長度L的三分之一(M

Description

裝備有整合式溫度測量裝置的塞棒
本發明大體上係有關於用以控制熔融金屬從冶金容器的出口朝模具或鑄造工具流出的塞棒。特別地，本發明係有關於裝備有整合式溫度測量裝置的塞棒，這個整合式溫度測量裝置允許在出口附近的金屬熔體的瞬時溫度之測量。
如第1圖所述，在連續的金屬鑄造過程中，鋼水包(ladle)(21)定位在鋼水中間包(tundish)(22)上方數米處，並且經由從鋼水包通向中間包的長管之形式的鋼水包長注口(ladle shroud)將熔融金屬輸送至中間包。中間包設置在鋼水包與鑄造工具(23)或模具之間，所述的鑄造工具(23)或模具經由位於餵槽內部的內注口(inner nozzle)(22d)之形式的出口從中間包接受熔融金屬的供給，所述的內注口與位於中間包外部下方及供應待形成的熔融金屬之澆注口(pouring nozzle)成流體連通。流經內注口的熔融金屬之流速可以由垂直地位於內注口上方且包括與內注口的入口之幾何形狀匹配的鼻尖之塞 棒(1)來控制。藉由上下移動塞棒，可以改變塞棒的鼻尖與內注口的入口之垂直距離，從而控制熔融金屬從零(如果鼻尖與內注口配合接觸)至最大值(當鼻尖的位置離內注口足夠遠而不再影響流速時)的流速。在一些實施例中，制動裝置僅控制塞棒在打開與關閉位置之間的位置，而這兩個位置之間的流速之變化可由其他裝置來控制。
在中間包中的連續溫度測量不是強制功能，許多的工廠正在使用現場溫度測量(每小時2至3次測量)。然而，連續監測中間包中的熔融金屬之溫度係有利的。在早期的設備中，將溫度感測器浸入熔融金屬中。但是，中間包中的熔融金屬之溫度不是且不需要是均勻的。熔融金屬的最關鍵溫度鄰近內注口，因為從那裡熔融金屬被直接澆鑄至模具或工具中。為此，已經提出在鼻尖的一般區域中包括位於塞棒的內腔中之溫度感測器，以獲得靠近內注口的熔融金屬之溫度。DE2912311及WO2015104241描述用以測量位於長形耐火本體的內腔之封閉端的內表面之溫度的光學測溫計，所述長形耐火本體可以是塞棒。封閉端靠近塞棒的尖端。雖然比早期的設備有很大的改進，但是這樣用於測量溫度的裝置有一個很大的缺點，其中，如第7(a)圖所示，這樣的裝置對熔融金屬溫度變化之響應時間太長了。在接下來的部分中所更詳細論述的一連串測試中，其結果(浸入熔融金屬中958mm處之這樣的習知技藝塞棒用以在±2℃內測量熔融金屬的10℃溫度變化所需的時間)顯示於第7 圖中。被測試之習知技藝塞棒的檢測時間(a)係390s(=6.5min)，這個檢測時間太長了，而無法令人滿意地監測在內注口附近的熔融金屬之溫度。另一種評估通常用於自動化的響應時間之方法係時間達到目標溫度變化(例如，10℃變化)的63%及/或95%。無論用什麼方法來測量響應時間，結果都是類似的。
因為在外表面發生的任何溫度變化主要藉由傳導穿過將內表面與外表面隔開的材料帶(strip)傳送至內表面，所以用以測量內區的溫度之裝置對與外區接觸之熔融金屬的溫度變化之響應時間的減少可以藉由減少材料帶的厚度及/或在材料帶中使用具有較高傳導率的材料來實現。在第7(a)圖及DE2912311(第1及2圖)中所述的塞棒(其包括位於以塞棒的縱向軸線為中心的內腔之封閉端處的熱電耦)中，將內表面與內表面隔開之耐火材料的厚度非常大，因而不能大幅減小。實際上，增加內腔的直徑會產生塞棒的機械抗性不足的問題。
如第7(b)所示意性顯示，US5361825提出使內腔相對於縱向軸線X1偏移。這種解決方案使得將內表面與外表面隔開的厚度t顯著減小，但是裝置的響應時間的減少係令人失望的，因為響應時間從中心內腔的390s降低至偏移內腔的344s只減少12%(比較第7(a)圖與第7(b)圖)。再者，US5361825所提出的偏移設計導致更大的塞棒(其因更重且不是軸對稱而更難操縱)，並且需要更多的耐火的材料用於其生產。
仍然需要一種適於在比現今可能的時間還短 的時間內檢測中間包的內注口附近的熔融金屬之溫度變化的裝置。本發明提出一種以下面塞棒來滿足這樣的需求之解決方案：這個塞棒具有特定幾何形狀，其與習知技藝塞棒相較，可顯著降低對熔融金屬的溫度變化之響應率。本發明的這些和其他優點將在後面進行介紹。
本發明由所附獨立請求項來限定。依附請求項限定較要的實施例。具體地，本發明係有關於一種用於控制熔融金屬從冶金容器流出的耐火塞棒，該耐火塞棒包括：(a)一長形本體，其包括一由耐火材料製成且由一周圍壁來界定的塊體，該長形本體沿著縱向軸線X1從一遠端延伸長度L至一鼻尖；以及(b)一裝置，其用以測量一位於該長形本體的塊體內之內區處的溫度，該內區與一位於該長形本體的塊體之外面的外區以一具有最小厚度t的材料帶來隔開，其中，該內區的溫度代表該外區的瞬時溫度。
本發明的塞棒之特徵在於：該長形本體包括一通孔，其沿著橫向於縱向軸線X1且較佳垂直於縱向軸線X1的橫向軸線X2延伸穿過該長形本體有長度D且由從一第一開口的周邊延伸至一第二開口的周邊之一通孔壁來界定，該第一及第二開口位於該周圍壁，並且該外區屬於該通孔壁且與該鼻尖隔開有距離M，該距離M小於該長形本體的長度L之三分之二(M2/3L)，較佳地， 小於該長度L的三分之一(M1/3L)。較佳的是橫向軸線X2垂直於X1。
在一較佳實施例中，該通孔相對於(a)平面(X1，X2)及/或(b)與X2垂直且包含X1的平面及/或(c)與X1垂直且包含X2的平面及/或(d)該軸線X2成對稱。由於在安裝該塞棒期間該塞棒相對於縱向軸線的不準確定向(在旋轉中)，這樣的對稱性可降低故障風險。
在該通孔中流動或停滯的熔融金屬不得凍結。該通孔因而具有尺寸要求。例如，該通孔較佳地滿足下面尺寸要求中之一個或多個：˙該通孔具有垂直於X2的剖面，沿著該整個長度D該剖面具有至少900mm2的面積；及/或˙該通孔具有高度H，該高度H係在該外區與該通孔壁的一相對部分之間以平行於縱向軸線X1方式來測量，該高度H係在該長形本體的長度L之1%與12%之間(0.01LH0.12L)；及/或˙該通孔具有寬度W，該寬度W係沿著垂直於縱向軸線X1及橫向軸線X2的方向來測量，該寬度W係在1/2wx與3wx之間，較佳地，在wx與2wx之間，其中，wx係沿著與W相同的方向所測量之該內區的寬度。
該第一及第二開口可以具有選自矩形、橢圓形或矩形部分與橢圓形部分的組合之剖面。這樣的剖面幾何形狀較佳地沿著該通孔的整個長度D來維持，但是沒有必定具有固定尺寸。該內區及該外區中之每一者較 佳地包括彼此平行的部分，其較佳地係平面的或包括單曲率或雙曲率。
在一特別較佳實施例中，該外區形成一從該通孔壁的表面突出之突出部。例如，該突出部可以是倒置空心鐘的形狀，其具有一開口及一相對封閉端，該開口面向該長形本體的遠端，該相對封閉端從該通孔的表面突出且以平行於縱向軸線X1來延伸。具體地，該突出部可以具有：˙寬度d，其在該通孔的寬度W之50%與100%之間(1/2WdW)，較佳地，在該寬度W的60%與90%之間(0.6Wd0.9W)，其中，d及W係沿著垂直於縱向軸線X1及橫向軸線X2的同一個方向來測量；及/或˙高度h，其在該外區與該通孔壁的一相對部分之間的高度H之10%與75%之間(0.1Hh0.75H)，較佳地，在該高度H的25%與60%之間(0.25Hh0.6H)，其中，h及H係沿著平行於縱向軸線X1的同一個方向來測量。
用以測量在內區的溫度之該裝置可以是任何裝置，其可以是光學高溫計或熱電偶。該長形本體較佳地包括一內腔，其從一在該長形本體的遠端打開的開放端延伸至一形成該內區的封閉端。該光學測溫計較佳地相鄰於該內腔的開放端且與由該封閉端所形成的該內區光通信。形成該內區的該內腔之封閉端至垂直於縱向軸線X1的平面上之投影具有一個面積A3i，該面積A3i較 佳地係在該內區與縱向軸線X1之間的交點之高度處垂直於縱向軸線X1的該長形本體之周圍壁的剖面之面積A1w的4%與75%之間(0.04A1wA3i0.75A1w)。該面積A3i更佳地是在該面積A1w的4%與50%之間(0.04A1wA3i0.5A1w)。
在一較佳實施例中，該內區及該外區係一黏合至該耐火本體的塊體之嵌入物(insert)的一部分。
為了縮短該裝置的響應時間，將該內區與該外區隔開的該材料帶可以由一不同於一構成該長形本體的至少70%的體積之第一耐火材料的第二耐火材料製成。該第二耐火材料具有比該第一耐火材料還高的導熱率。
為了在該通孔的高處處機械強化該塞棒，該耐火本體在該通孔的高度處形成一凸塊，使得在該通孔的高度處垂直於中心軸線X1的剖面具有比該長形本體在從該鼻尖算起之2/3L的距離內之任何其它高度處還大的周長。
在一較佳實施例中，該塞棒進一步包括一通道，該通道包括一可連接至一較佳是氬的惰性氣體源之入口、沿著該長形本體的一部分延伸以及包括一在該長形本體的周圍壁處、相鄰於該通孔但是不在該通孔壁上且離該鼻尖有一距離之出口，該距離係在100mm與L/2之間。該耐火塞棒裝備有一壓力測量裝置，其用以測量該氣體管線中的壓力；以及一控制器(7c)，其適用於在固定惰性氣體流速下隨著時間改變記錄在該氣體管線中 所測量的壓力，並且適用於在該耐火塞棒被浸沒在金屬熔體中時，使該壓力與該出口的浸入深度G相關聯。
本發明亦係有關於一種用以控制熔融金屬從冶金容器流出的耐火塞棒，該耐火塞棒包括：˙一長形本體，其包括一由耐火材料製成的外表面，該長形本體沿著縱向軸線X1從一遠端延伸長度L至一鼻尖；˙一氣體管線，其包括一可連接至一較佳的是氬之惰性氣體源的入口、沿著該長形本體的一部分延伸以及包括一在該長形本體的外表面上及離該鼻尖有至少30mm，較佳地，至少100mm且不超過L/2，較佳地，不超過L/3，更較地，不超過300mm的距離之出口；˙一壓力測量裝置，其用以測量該氣體管線中的壓力；以及˙一控制器，其構造成用以保持該氣體管線中的固定氣體流速、記錄在該氣體管線中所測量的壓力，以及用以在該耐火塞棒被浸沒在金屬熔體中時，使該測量壓力與該出口的浸入深度G相關聯。該控制器亦構造成用以根據在該氣體管線中所測量的壓力來識別在該出口的高度處之熔渣的存在。這在冶金容器的排洩期間係特別有用的。
1b‧‧‧塊體
1bw‧‧‧凸起部分
1d‧‧‧遠端
1n‧‧‧鼻尖
1w‧‧‧周圍壁
1‧‧‧長形塞棒
2a‧‧‧通孔開口
2‧‧‧通孔
3c‧‧‧嵌入物
3i‧‧‧內區
3o‧‧‧外區
3p‧‧‧突出部
4‧‧‧內腔
5‧‧‧用以測量內區的溫度之裝置
7c‧‧‧控制器(例如，PLC)
7n‧‧‧在鼻尖處的氬管線
7p‧‧‧壓力測量裝置
7w‧‧‧在周圍壁處的氬管線(遠離鼻尖)
7‧‧‧惰性氣體源
10‧‧‧熔融金屬
21‧‧‧钢水包
22d‧‧‧內注口
22‧‧‧中間包
23‧‧‧結晶器
在所附圖中說明本發明的各種實施例。
第1圖顯示包括鋼水包、中間包及鑄造工具的冶金 設備，塞棒控制金屬通過內注口的流速。
第2圖顯示依據本發明的塞棒之數個實施例。
第3圖顯出依據本發明之一實施例的塞棒之剖面圖。
第4圖顯出依據本發明之另一實施例的塞棒之剖面圖。
第5圖示意性地顯示用以限定依據本發明之一塞棒的各種尺寸。
第6圖示意性地顯示用以限定依據本發明之另一塞棒的各種尺寸。
第7圖繪製關於不同幾何形狀的塞棒((a)及(b)習知技藝塞棒以及依據本發明之(c)至(e)塞棒)之熔融金屬溫度的10℃變化之檢測時間。
第8圖說明包括用以測量中間包的填充高度之惰性氣體管線的塞棒。
從第2圖可以看出，依據本發明之用以控制熔融金屬從冶金容器流出的耐火塞棒(1)包括：(a)一長形本體，其包括一由耐火材料製成且由一周圍壁(1w)來界定的塊體(1b)，該長形本體沿著縱向軸線X1從一遠端(1d)延伸長度L至一鼻尖(1n)；以及(b)一裝置(5)，其用以測量一位於該長形本體的塊體內之內區(3i)處的溫度，該內區與一位於該長形本體的塊體之外面的外區(3o)以一具有最小厚度 t的材料帶來隔開，該內區的溫度必定代表該外區的瞬時溫度。
本發明的主旨將藉由在該長形本體中包括一通孔(2)來減少將內表面與外表面隔開的該材料條之厚度，該通孔沿著橫向於縱向軸線X1且較佳垂直於縱向軸線X1的橫向軸線X2延伸穿過該長形本體有長度D。如第2至6圖所述，該通孔由從一第一開口的周邊延伸至一第二開口的周邊之一通孔壁來界定。
該周圍壁在此被界定為用以界定該塞棒的外部輪廓之壁。該塞棒的長度L之主要部分(不包括該鼻尖，並且視情況，不包括一強化包含該通孔的部分之凸起部分)通常大致是圓筒形的。
該通孔壁係在該通孔的長度D上界定該通孔的壁。該通孔壁在該通孔的每一端處係由第一及第二開口的周邊來界定。該等周邊可以藉由將具有通孔的塞棒之剖面圖與不具有通孔的同一塞棒之剖面圖重疊來輕易地界定。該等開口的周邊簡單地由這兩個剖面圖開始彼此不同的點來限定。
因為當浸入熔融金屬中時，塞棒的周圍壁及通孔壁皆與熔融金屬接觸，所以它們一起形成注口的外表面。相較之下，內表面、內壁或內腔被定義為設計成不與熔融金屬接觸的表面、壁或腔。這是該內區(3i)的情況，其由內表面形成。
該外區(3o)屬於該通孔壁。因此，它構成該外表面的一部分，並且在使用中，如第3圖中代表熔融 金屬(10)的點陰影區域所示，被熔融金屬潤濕。如第5及6圖所示，該外區與該鼻尖隔開有距離M，該距離M小於該長形本體的長度L之三分之二(M2/3L)，較佳地，小於該長度L的三分之一(M1/3L)。這個限制有兩個原因。第一，它確保相對地靠近該內注口(22d)來測量熔體溫度。第二，該通孔削弱了該塞棒的抗性(特別是彎曲)。該塞棒由於其在該內注口周圍的重複上下運動以及流經其外表面及鼻尖的熔融金屬的流動而受力。在標準的塞棒中，在該塞棒的頂部測量最高彎曲力矩。在依據本發明的塞棒中，重要的是，該通孔與該鼻尖隔開的距離M越遠，在該塞棒的該部分上的彎曲力矩越大，從而增加故障的風險。
該通孔的幾何形狀沒有特別的限制，只要它確保(a)熔融金屬可以流過或停滯在其中而不會凍結；以及(b)可以與該內區(3i)建立良好傳導性的熱交換。在一較佳實施例中，較佳的是，橫向軸線X2垂直於X1，其中，該通孔沿著橫向軸線X2延伸。並且，較佳的是，該通孔相對於(a)平面(X1，X2)及/或(b)與X2垂直且包含X1的平面及/或(c)與X1垂直且包含X2的平面及/或(d)該軸線X2成對稱。這些特定幾何形狀的原因係很難預測通過該通孔的熔融金屬之流動軌跡。在該開口的方位(繞著縱向軸線X1旋轉)未被控制的情況下特別是如此。在這樣的情況下，該通孔的不對稱設計可能會導致熔融金屬的不均勻流動，這取決於其安裝的方位及熔融金屬池的瞬時狀況而定。
該第一及第二開口(2a)可以具有選自矩形、橢圓形或矩形部分與橢圓形部分的組合之剖面。較佳地，該通孔沿著該通孔的整個長度D具有上述剖面中之一者。該內區及外區較佳地包括彼此平行的部分。例如，該等平行部分可以例如如第2及7(f)圖所示係平面的，或者它可以包括如第3及5圖所示的單曲率或如第4、6及7(g)圖所示的雙曲率。這可確保藉由傳導來進行穿過將該外區與內區隔開的該材料帶的均勻熱傳遞。
第7圖針對相同測試條件及相同尺寸和材料的相似塞棒之不同幾何形狀比較一用以測量形成該內區(3i)的內腔(4)之封閉端的溫度之光學測溫計對與外區接觸的熔融金屬之溫度的10℃變化之響應時間。記錄的時間對應於該高溫計對從熔融金屬的新溫度起之±2℃內的數值之測量。塞棒(a)及(b)係先前背景技術部分所論述的習知技藝設計。習知技藝塞棒所記錄的最短響應時間係344s。塞棒(c)係根據本發明。該通孔係圓筒形的，並且該內區形成半球形。塞棒(c)所記錄的響應時間係203s，其略高於塞棒(a)所記錄的響應時間之一半。塞棒(d)及(e)產生類似的響應時間170秒。在塞棒(d)中，該外區係平坦表面，而該內區係半球形表面。在塞棒(e)中，該外區係半圓筒，而該內區係平坦表面。塞棒(f)包括形成內區及外區的平行平坦表面，其產生126s的響應時間。最後，塞棒(g)包括一個倒置鐘形突出部，並且有一個半球形內區套疊在一個大致半球形外區中。塞棒(g)產生53秒的響應時間，其大約為習知技藝塞棒(a)所記錄的時間之 14%。可以看出，響應時間隨著材料帶的面積之增加而減少，其中，內區與外區彼此平行延伸。該突出部提供具有平行的內區及外區的3D部分。當如塞棒(d)及(e)所示，一個平坦表面面向一個彎曲表面時，塞棒時間增加了。並且，當內表面與外表面形成發散彎曲表面時，如塞棒(c)所示，記錄更長的響應時間。應該注意的是，雖然在依據本發明的塞棒中產生最差的響應時間，但是具有203s的響應時間之塞棒(c)比分別具有390s及344s的響應時間之習知技藝塞棒(a)及(b)中的任一者皆有更顯著的響應。
必須避免在該通孔中存在金屬的凍結，以免在該內區(3i)處所測量的溫度將停止代表在該內注口附近的熔融金屬之溫度。為此，該通孔必須具有足夠大的尺寸，以防止這樣的凍結發生。具體地，該通孔可以具有垂直於X2的剖面，其沿著整個長度D具有至少900mm2的面積。在另一選擇中或附帶地，該通孔可以具有高度H，該高度H係在該外區與該通孔壁的一相對部分之間以平行於縱向軸線X1方式來測量，該高度H係在該長形本體的長度L之1%與12%之間(0.01LH0.12L)。相似地，該通孔可以具有寬度W，該寬度W係沿著垂直於縱向軸線X1及橫向軸線X2的方向來測量，該寬度W係在1/2wx與3wx之間，較佳地，在wx與2wx之間，其中，wx係沿著與W相同的方向所測量之該內區的寬度。
在一較佳實施例中，該外區形成一從該通孔壁的表面突出之突出部。對於垂直於縱向軸線X1的固定 剖面面積而言，第2(b)至2(e)、4、6及7(g)圖所示的這個實施例增加外區及內區的面積。由該突出部的暴露側所界定的外區被四圍的熔融金屬圍繞且與其接觸。因此，增加朝該內區穿過該耐火材料帶的熱傳遞。
該突出部係倒置空心鐘的形狀，其具有一開口及一相對封閉端，該開口面向該長形本體的遠端，該相對封閉端從該通孔的表面突出且以平行於縱向軸線X1來延伸。第2(b)至2(e)、4、6及7(g)圖說明了這個實施例。其優點在於，內表面可以是形成該倒置鐘的內側之內腔的封閉端，並且被熔融金屬圍繞360°。採用這種設計時必須小心，要使該通孔壁的突出部與側壁之間有足夠的間隙，以防止任何金屬在由耐火材料所包圍的死區(dead zones)中凍結。
或者，如第5圖所示，該突出部可以在該通孔的整個寬度W上像波一樣延伸。這種設計降低會讓熔融金屬凍結的死區之形成的風險。如第5圖所示，該突出部可以形成一個半圓筒，就像教堂的(倒置的)羅馬教堂中殿一樣，從而界定具有同心半圓筒幾何形狀的平行內區及外區。
除了上述倒置鐘形或波形以外的其他幾何形狀亦是可能的。雖然不是必要的，但是特別是如果該等開口相對於縱向軸線X1的旋轉定向不被明確地控制，則一定程度的對稱性通常是較佳的。以下尺寸表示可避免熔融金屬在該通孔中凍結的問題。他們可以單獨採用或以任何需要的方式來組合。
該突出部可以具有寬度d，其在該通孔的寬度W之50%與100%之間(1/2WdW)。該寬度較佳地在該寬度W的60%與90%之間(0.6Wd0.9W)，其中，d及W係沿著垂直於縱向軸線X1及橫向軸線X2的同一個方向來測量。在另一選擇中或附帶地，該突出部可以具有高度h，其在該外區與該通孔壁的一相對部分之間的高度H之10%與75%之間(0.1Hh0.75H)，較佳地，在該高度H的25%與60%之間(0.25Hh0.6H)，其中，h及H係沿著平行於縱向軸線X1的同一個方向來測量。
用以測量溫度的該裝置(5)較佳地選自光學測溫計或熱電偶。光學測溫計(如果是熱電偶，熱電偶的控制器)位於該中間包之外，較佳地在該塞棒的遠端處或其附近，或者在用以控制該塞棒的垂直向上及向下運動之機械系統處或附近。如果是光學測溫計，則該內區必須與測溫計進行光通信。在該測溫計與該內區的整個區域之間一定是暢通的直線或圓錐形。如第2、5(a)及6(a)所示，這可以藉由提供具有內腔(4)的長形本體來實現，其中，該內腔(4)從一在該長形本體的遠端處打開的開口端延伸至一形成該內區(3i)的封閉端。該光學高溫計因而可以相鄰於該內腔(4)的開口端，並且與由該封閉端所形成的該內區(3i)進行光通信。
熱電偶係由一端彼此連接以形成電路的兩條不同導線所形成，每根導線在不同的溫度下形成電接合(electrical junctions)。由於熱電效應，熱電偶產生隨溫度而變的電壓，並且該電壓可以用來測量溫度。在一個 實施例中，該等導線可嵌入該長形本體的塊部中，並且在相鄰於該外區的位置處彼此連接。電壓-溫度轉換器可以位於該中間包外的任何地方。該內區然後將由與該兩條導線連結處接觸的耐火材料所形成。這個解決方案具有缺陷是，如果一條導線斷裂(基於任何原因)或者該兩條導線脫離接觸，則無法解決這個問題且無法獲得關於熔融金屬的溫度之資訊。再者，將熱電偶嵌入耐火材料的塊體中使得熱電偶暴露於用以製造該長形本體的嚴酷壓力及溫度下，這很可能損壞熱電偶。
由於這個原因，較佳的是，即使當使用熱電偶時，該長形本體亦包括關於光學高溫計的上述內腔(4)。以這種方式，在完成該長形本體的製造之後，可以將熱電偶引入至該內腔中，並且連結的電線定位成抵靠形成該內區的該內腔之封閉端。如果熱電偶基於任何原因而斷裂，則可以在不中斷金屬鑄造操作的情況下輕易地更換熱電偶。因為導體電纜係撓性的，所以該內腔沒有必定沿著直線延伸。實際上，較佳的是，該內腔沿著直線(較佳地，沿著縱向軸線X1)延伸，因為(a)製造更簡單；以及(b)熱電偶可以藉由將導線連接至一相對剛性的桿上而容易且快速地抵靠該內區，該桿可以輕易地插入至該內腔中，以迫使連結的導線接觸該內區。
該內區必須足夠大，以代表與該外區接觸的熔融金屬之溫度。該內區的最大尺寸受包括內腔的該長形本體的機械特性之限制，該機械特性隨著該內腔的剖面增加且因而隨著該內區的剖面增加而減小。形成該內 區的該內腔之封閉端至垂直於縱向軸線X1的平面上之投影可以具有面積A3i，該面積A3i係在該內區與縱向軸線X1之間的交點之高度處垂直於縱向軸線X1的該長形本體之周圍壁的剖面之面積A1w的4%與75%之間(0.04A1wA3i0.75A1w)(參見第5(e)及6(e)圖)。比率A3i/A1w較佳的是在4%與50%之間(0.04A1wA3i0.5A1w)。
如第2圖所示，該內區(3i)及該外區(3o)可以是一黏合至該耐火本體的塊體之嵌入物(3c)的一部分。如第2(b)至(e)圖所示，該嵌入物可以形成一具有上面關於突出部所論述的所有優點之突出物。或者，如第2(a)圖所示，該嵌入物可以與該通孔同高且不形成突出部。嵌入物之使用因數個原因而係有利的。首先，可以在包括以下步驟的過程中更好地控制該內區及外區的幾何形狀：(a)單獨製造嵌入物，以在該內區及外區的幾何形狀方面提供很大的自由度；(b)製造包括通孔(2)及平行於縱向軸線X1延伸且在遠端處及在通孔壁處打開的貫通腔之長形本體；以及(c)將插入件黏合至通孔壁處的貫通腔之開口，以形成包括內區的內腔(4)。
第二個優點係嵌入物可以由具有比形成該長形本體的塊體之耐火材料還高的導熱率之耐火材料製成。
使用嵌入物的缺點當然是這個過程需要數個 模具及步驟(其包括組裝步驟)。依據本發明的塞棒亦可以在單一步驟中製造，以產生形成長形本體的不可或缺部分之內區及外區。藉由將一沿著縱向軸線X1延伸的內棒狀芯體(inner rod-shaped core)插入工具中，形成該內腔(4)且有一構成該內區的封閉端，並且該通孔係藉由在離該內棒狀芯體之一端有一個短距離處以橫向於縱向軸線X1方式將一芯體(core)插入來形成，從而界定將內區與外區隔開的材料帶。可以局部使用不同的耐火材料。這個過程比較簡單，但是在內區及外區以及通孔的設計方面提供較少的自由度。
無論是否使用嵌入物，對於具有高導熱率之將該內區與該外區隔開的材料帶而言，使用耐火材料係有利的。不管導熱率，可以針對塞棒所要求的機械及物理化學特性來選擇構成該長形本體的至少70%體積之該長形本體的其餘部分，然而可以針對導熱率來最佳化嵌入物的耐火材料。具有較高導熱率的材料帶對該外區周圍的熔融金屬之溫度變化產生更快的響應。
如之前所論述，該通孔可能在機械方面削弱該長形本體。具體地，因該通孔的存在而降低該長形本體的抗壓強度。如第2(e)圖所示，為了補償依據本發明的塞棒的較低壓縮性能，該耐火本體可以在該通孔的高度處形成凸塊(1bw)，使得在該通孔的高度處垂直於中心軸線X1的剖面具有比該長形本體在從該鼻尖算起之2/3L的距離內之任何其它高度處還大的周長。這種簡單的解決方案允許通孔在任一側上以附加的材料來側接， 從而局部強化該長形本體。
如第2(c)至2(e)及8圖所示，許多的塞棒裝備有一從該長形本體的遠端延伸之圍包氣體管線(blanket gas line)(7n)，其中，它連接至一加壓惰性氣體源(通常是氬氣)，並且其沿著該長形本體的塊體延伸，直到位於或相鄰於該鼻尖的出口為止。因此，氬氣可從該鼻尖注入經由該內注口(22d)流出至鑄造工具中的熔融金屬。由於流入在該鼻尖與該內注口的入口之間所形成的間隙之熔融金屬產生的文土里效應(Venturi effect)，這特別防止在低壓位置的空氣進入。
中間包內的熔融金屬包括浮在其表面的上層熔渣。熔渣用於將熔融金屬熱隔離，以防止它與大氣接觸，並且用於從熔融金屬吸取任何雜質。當熔融金屬經由該內注口流出至鑄造工具中時，熔融金屬的液位下降。如果所有的熔融金屬都從該中間包流出，則熔渣會到達該內注口且被澆鑄至鑄造工具中，浪費整個板坯(slab)的生產。防止熔融金屬的液位低於某一深度係重要的，並且最重要的是防止熔渣經由該內注口流入鑄造工具。
WO2005042183提出一種氣體管線(7n)，用於在壓力下將惰性氣體注入至鼻尖且用節流器來建立一些壓力，並且監測節流器下游的壓力。熔渣具有非常不同於熔融金屬的密度。當在中間包接近空的時候，熔渣流入內注口時，壓力突然改變，並且可以啟動塞棒來關閉內注口。這個系統有一個主要的缺點，就是當熔渣已經 到達在鼻尖處的氬氣管線之出口時，已經太遲了，因為熔渣已流經內注口且進入鑄造工具。再者，由於熔融金屬流入在鼻尖與內注口之間所形成的間隙，發生大的壓力變化，其隨著塞棒的運動及熔融金屬的流速而不斷改變。WO2005042183所提出的系統只能用以檢測如這件文獻所述因熔渣到達鼻尖所造成之非常大的壓力變化。這個系統沒有預防的可能性。
在第8圖所示的本發明中，提出一種塞棒，其包括：˙一長形本體，其包括一由耐火材料製成的外表面，該長形本體沿著縱向軸線X1從一遠端延伸長度L至一鼻尖；˙一氣體管線(7w)，其包括一可連接至一較佳的是氬之惰性氣體源(7)的入口、沿著該長形本體的一部分延伸以及包括一在該長形本體的外表面上及離該鼻尖有至少30mm，較佳地，至少100mm且不超過L/2，較佳地，不超過L/3，更較地，不超過300mm的距離之出口；˙一壓力測量裝置，其用以測量該氣體管線中的壓力；以及˙一控制器(7c)，像一可程式邏輯控制器(PLC)，其構造成用以保持該氣體管線中的固定氣體流速、記錄在該氣體管線中所測量的壓力，以及用以在該耐火塞棒被浸沒在金屬熔體中時，使該測量壓力與該出口的浸入深度G相關聯，並且，視需要，用以 使該測量壓力與在該出口的高度處之熔渣的存在相關聯。
藉由使該氣體管線的出口位於離該鼻尖至少100mm處，在該出口的高度處之熔融金屬的壓力適度地變化，因為它遠離由該鼻尖與該內注口的入口之間的間隙所形成之文土里通道(Venturi channel)。這具有下面優點：該控制器(例如，PLC)確保氣體的固定流量，並且可以使該氣體管線中所測量的壓力為液體靜壓力(有時稱為靜液壓力)的函數，其本身取決於該出口的浸入深度。該控制器因此可以根據在該氣體管線中所記錄的壓力變化來確定該氣體管線出口的浸入深度G，並且因為該鼻尖(且當然，該氣體管線出口)離該內注口的入口之距離係由該控制器來控制，所以該控制器可以即時確定該中間包內的熔融金屬之填充高度。以這種方式，可以提供鋼水包要補充中間包的指令，或者如果鋼水包係不可用的，則當填充高度低於一預定參考值時，用該塞棒來關閉該內注口。
如WO2005042183所述，當熔渣到達氣體管線的出口時，由於熔融金屬與熔渣之間的密度差異，記錄顯著的壓力變化。WO2005042183的系統僅依賴到達位於鼻尖處的氣體管線之出口的熔渣，那個時候已太遲了。本系統確定該中間包的瞬時填充高度，並且為操作員或電腦留出足夠的時間來採取適當的措施，以確保鑄造不被中斷。然而，如果系統故障，則例如由於比系統更重要的壓力波動可以用來應對，當熔渣到達氣體管線 出口時，系統將檢測到重大的壓力變化(如WO2005042183所述)。然而，這裡的優點在於，因為該氣體管線的出口離該鼻尖至少100mm，所以當熔渣到達該氣體管線出口時，在熔渣到達該內注口之前還有反應的時間。
在一較佳實施例中，上述包括通孔的塞棒設置有如第2(d)及2(e)以及8所示的用以確定該中間包的填充高度之氣體管線(7w)。於是，本發明的塞棒較佳地包括一通道(7w)，該通道包括一可連接至一較佳的是氬之惰性氣體源(7)的入口、沿著該長形本體的一部分延伸以及包括一在該長形本體的周圍壁處、相鄰於該通孔但是不在該通孔壁上且離該鼻尖有一個距離之出口，該距離係在100mm與L/2之間。在這個實施例中，該耐火塞棒進一步包括一壓力測量裝置(7p)，其用以測量該氣體管線中的壓力；以及一控制器(7c)(例如，PLC或等效計算器)，其用以保持該氣體管線中之氣體的固定流速，並且構造成當該耐火塞棒被浸沒在金屬熔體中時，使該壓力與該出口的浸入深度G相關聯。上述這個控制器亦可以對該測量壓力執行即時演算法，以根據金屬熔體與熔渣之間的密度差異檢測通過該出口前方時的熔渣與鋼水之間的界面。這個功能在對冶金容器進行排洩時特別有用。
依據本發明之塞棒亦可以包括如第2(c)至2(e)及8圖所示的圍包氣體管線(7n)，其包括一可連接至一較佳的是氬的惰性氣體源(7)且沿著該長形本體延伸 之入口，並且包括一在該鼻尖處之出口。該圍包氣體管線(7n)用以在經由該內注口流出的熔融金屬中形成一層惰性氣體。

Claims (15)

  1. 一種用以控制熔融金屬從冶金容器流出的耐火塞棒(1)，該耐火塞棒包含：(a)一長形本體，其包含一由耐火材料製成且由一周圍壁(1w)來界定的塊體(1b)，該長形本體沿著縱向軸線X1從一遠端(1d)延伸一長度L至一鼻尖(1n)；(b)一裝置(5)，其用以測量位於該長形本體的塊體內之內區(3i)處的溫度，該內區與位於該長形本體的塊體之外面的外區(3o)以一具有最小厚度t的材料帶來分隔開，其中，該內區的溫度代表該外區的瞬時溫度，其特徵在於：該長形本體包含一通孔(2)，其沿著橫向於縱向軸線X1且較佳垂直於縱向軸線X1的橫向軸線X2延伸穿過該長形本體一長度D，且藉由一從第一開口的周邊延伸至第二開口的周邊之通孔壁來界定，該第一及第二開口(2a)位於該周圍壁處，且在於該外區屬於該通孔壁且與該鼻尖隔開一距離M，該距離M小於該長形本體的長度L之三分之二(M 2/3L)，較佳地小於該長度L的三分之一(M 1/3L)。
  2. 如請求項1之耐火塞棒，其中，X2係垂直於X1，且其 中該通孔相對於(a)一平面(X1，X2)、及/或(b)與X2相垂直且包含X1的一平面、及/或(c)與X1相垂直且包含X2的一平面、及/或(d)該軸線X2成對稱。
  3. 如請求項1或2之耐火塞棒，其中，˙該通孔具有一垂直於X2的橫截面，沿整體長度D的面積至少為900mm 2；及/或˙該通孔具有一平行於縱向軸線X1測量的高度H，該高度H係在該外區與該通孔壁的一相對部分之間，該高度H係該長形本體的長度L之1%與12%之間(0.01L H 0.12L)；及/或˙該通孔具有一沿垂直於縱向軸線X1及橫向軸線X2的方向測量的寬度W，該寬度W係在1/2wx與3wx之間，較佳者在wx與2wx之間，其中wx係沿與W相同的方向測量之該內區的寬度。
  4. 如請求項1至3中任一項之耐火塞棒，其中該第一及第二開口具有選自矩形、橢圓形或一矩形部分及一橢圓形部分的組合之橫截面，且其中該內區及該外區中之每一者較佳地包括彼此平行的部分，其較佳者係平面的或包括單曲率或雙曲率。
  5. 如請求項1至4中任一項之耐火塞棒，其中該外區形成一從該通孔壁的表面突出之突出部(3p)。
  6. 如請求項5之耐火塞棒，其中該突出部係倒置空心鐘的形狀，其具有一開口及一相對的封閉端，該開口面向該長形本體的遠端，該相對的封閉端從該通孔的表面突出且與該縱向軸線X1成平行延伸。
  7. 如請求項5或6之耐火塞棒，其中該突出部具有：˙一寬度d，其包含該通孔寬度W之50%與100%之間(1/2W d W)，較佳者包含該寬度W的60%與90%之間(0.6W d 0.9W)，其中d及W係沿垂直於縱向軸線X1及橫向軸線X2的同一方向測量得；及/或˙一高度h，其包含該外區與該通孔壁的一相對部分之間的高度H之10%與75%之間(0.1H h 0.75H)，較佳者包含該高度H的25%與60%之間(0.25H h 0.6H)，其中h及H係沿平行於縱向軸線X1的同一方向測量得。
  8. 如請求項1至7中任一項之耐火塞棒，其中用以測量溫度的該裝置(5)係光學高溫計或熱電偶。
  9. 如請求項8之耐火塞棒，其中該長形本體包含一內腔(4)，其從一在該長形本體的遠端敞口的開放端延伸至一形成該內區(3i)的封閉端，且其中該光學高溫計毗鄰該內腔的開放端，且可與由該封閉端所形成的該內區 光通信。
  10. 如請求項9之耐火塞棒，其中，形成該內區的該內腔之封閉端在垂直於縱向軸線X1的一平面上之投影具有面積A3i，該面積A3i在該內區與縱向軸線X1之間的交叉點之水平處，該面積A3i係垂直於縱向軸線X1的該長形本體之周圍壁的橫截面之面積A1w的4%與75%之間(0.04A1w A3i 0.75A1w)，較佳者係該面積A1w的4%與50%之間(0.04A1w A3i 0.5A1w)。
  11. 如請求項1至10中任一項之耐火塞棒，其中該內區(3i)及該外區(30)係一黏合至該耐火本體的塊體之嵌入物(3c)的一部分。
  12. 如請求項1至11中任一項之耐火塞棒，其中該長形本體的至少70%的體積係由第一耐火材料製成，且其中將該內區與該外區分隔開的該材料帶係由與該第一耐火材料不同的第二耐火材料製成，該第二耐火材料具有比該第一耐火材料還高的導熱率。
  13. 如請求項1至12中任一項之耐火塞棒，其中該耐火本體在該通孔的水平處形成一凸塊(1bw)，使得在該通孔的水平處垂直於中心軸線X1的一橫截面，具有比該長形本體在從該鼻尖算起之2/3L的距離內之任何其它水平面還大的周長。
  14. 如請求項1至13中任一項之耐火塞棒，其包括一通道(7w)，該通道(7w)包括一可連接至一較佳是氬的惰性氣體源之入口、沿著該長形本體的一部分延伸，以及包括一在該長形本體的周圍壁處、毗鄰該通孔，但是不在該通孔壁上且離該鼻尖有一距離之出口，該距離係在100mm與L/2之間，該耐火塞棒進一步包含一用以測量氣體管線中的壓力的壓力測量裝置(7p)；以及一控制器(7c)，其適於在惰性氣體流速恒定下，以時間為函數，記錄在該氣體管線中測得的壓力，且在該耐火塞棒被浸沒在金屬熔體中時，使該壓力與該出口的浸入深度G相關聯。
  15. 一種用以控制熔融金屬從冶金容器流出的耐火塞棒，該耐火塞棒包含：˙一長形本體，其包括一由耐火材料製成的外表面，該長形本體沿著縱向軸線X1從一遠端延伸一長度L至一鼻尖；˙一氣體管線(7w)，其包括一可連接至一較佳的是氬之惰性氣體源(7)的入口、沿著該長形本體的一部分延伸，以及包括一在該長形本體的外表面上及離該鼻尖有至少30mm，較佳為至少100mm，且不超過L/2，較佳為不超過L/3，更 較的是不超過300mm的距離之出口；˙一壓力測量裝置(7p)，用以測量該氣體管線中的壓力；以及˙一控制器(7c)，其構造成可維持在該氣體管線中的恒定氣體流速、記錄在該氣體管線中所測量得的壓力，以及用以在該耐火塞棒被浸沒在金屬熔體中時，使該測量得的壓力與該出口的浸入深度G相關聯，且視需要時，使該測量得的壓力與在該出口的水平處之熔渣的存在相關聯。
TW106143376A 2016-12-12 2017-12-11 裝備有整合式溫度測量裝置的塞棒 TW201829094A (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
??16203570.3 2016-12-12
EP16203570 2016-12-12

Publications (1)

Publication Number Publication Date
TW201829094A true TW201829094A (zh) 2018-08-16

Family

ID=57544306

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW106143376A TW201829094A (zh) 2016-12-12 2017-12-11 裝備有整合式溫度測量裝置的塞棒

Country Status (3)

Country Link
CN (2) CN208322095U (zh)
TW (1) TW201829094A (zh)
WO (2) WO2018108788A1 (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI689362B (zh) * 2019-02-22 2020-04-01 大陸商瀋陽泰合冶金測控技術有限公司 一種具有測溫功能的透氣式塞棒

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108817369A (zh) * 2018-09-04 2018-11-16 北京利尔高温材料股份有限公司 一种多功能塞棒
WO2024007044A1 (de) * 2022-07-07 2024-01-11 Fill Gesellschaft M.B.H. Schmelzetransportvorrichtung mit einem schmelzebehälter und einem stopfen

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2912311A1 (de) 1979-03-28 1980-10-09 Annawerk Gmbh Einrichtung an einem giessgefaess zur messung der temperatur der schmelze
GB8411596D0 (en) * 1984-05-05 1984-06-13 Thor Ceramics Ltd Stopper
DE4142773A1 (de) 1991-12-23 1993-06-24 Thyssen Stahl Ag Stopfen fuer metallurgische gefaesse
DE19752548A1 (de) 1997-11-27 1999-06-10 Schloemann Siemag Ag Verfahren zur Vorrichtung zum Einstellen und Halten der Temperatur einer Stahlschmelze beim Stranggießen
SE527477C2 (sv) 2003-11-04 2006-03-21 Mefos Metallurg Res I Ab Sätt att detektera slagginblandning
WO2005059185A1 (en) * 2003-12-16 2005-06-30 Vesuvius Crucible Company Temperature sensing stopper rod
JP2009090323A (ja) 2007-10-09 2009-04-30 Furukawa Sky Kk 連続鋳造装置及び連続鋳造方法
KR101063466B1 (ko) * 2008-12-30 2011-09-08 주식회사 포스코 스토퍼 및 스토퍼 어셈블리
ATE495840T1 (de) * 2009-03-23 2011-02-15 Refractory Intellectual Prop Feuerfester keramischer stopfen
EP2338621A1 (de) * 2009-12-18 2011-06-29 SMS Concast AG Stopfen für einen Stopfenverschluss in einem metallurgischen Gefäss
JP6510538B2 (ja) 2014-01-08 2019-05-08 ベスビウス グループ，ソシエテ アノニム 光学パイロメータ
AT517130A1 (de) * 2015-04-29 2016-11-15 Primetals Technologies Austria GmbH Schlackedetektion in einem Verteiler einer Stranggießanlage

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI689362B (zh) * 2019-02-22 2020-04-01 大陸商瀋陽泰合冶金測控技術有限公司 一種具有測溫功能的透氣式塞棒

Also Published As

Publication number Publication date
CN108213400A (zh) 2018-06-29
WO2018108788A1 (en) 2018-06-21
WO2018108789A1 (en) 2018-06-21
CN208322095U (zh) 2019-01-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TW201829094A (zh) 裝備有整合式溫度測量裝置的塞棒
TWI449580B (zh) 塞桿
JP2609476B2 (ja) 連続鋳造における吹き出し検知方法及びそのための装置
KR101689919B1 (ko) 주탕 노즐 및 이러한 주탕 노즐과 내측 노즐의 조립체
EP2399106B1 (en) Temperature measuring device
CN108788032A (zh) 冷却强度可调整的镁合金连铸用结晶器
CA1286874C (en) Method and apparatus for continuously casting metal
KR20120086305A (ko) 금속 주조 분배 탕구 구조체를 가열하기 위한 제어핀 및 탕구 시스템
KR101257254B1 (ko) 몰드내 응고쉘의 크랙 진단장치 및 그 방법
BR112020004820A2 (pt) difusor dinamicamente posicionado para distribuição de metal durante uma operação de fundição
KR200437193Y1 (ko) 주형의 용탕 주입 장치
RU2527747C2 (ru) Устройство для регулирования потока
KR100810735B1 (ko) 몰드 플럭스 용해로
KR20230069048A (ko) 온도 센서, 그리고 그것을 구비하는 질량 유량계 및 질량 유량 제어 장치
KR20170103040A (ko) 저압 주조 장치의 탕구 구조 및 당해 탕구를 갖는 저압 주조 장치
ITMI20000458A1 (it) Scaricatore perfezionato per colata continua
KR101231635B1 (ko) 중공 주조품용 중자
JPH11156529A (ja) 差圧鋳造法及びその溶湯保持方法並びに差圧鋳造装置
JPS61245955A (ja) 鋳造における溶湯の流速制御方法
JPH11156501A (ja) 連続鋳造用タンディッシュ及びその製造方法
KR101261422B1 (ko) 탕면 레벨 측정 유닛
JPS60180654A (ja) 連続鋳造用モ−ルド内の浴面形状制御方法及び装置
JPH0639521A (ja) 溶湯温度測定方法
KR200307661Y1 (ko) 개재물 부착 방지형 턴 디쉬 상부노즐
JPS63235052A (ja) 浸漬ノズル