TR201816178T4 - Method for filling raw material into blast furnace. - Google Patents
Method for filling raw material into blast furnace. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201816178T4 TR201816178T4 TR2018/16178T TR201816178T TR201816178T4 TR 201816178 T4 TR201816178 T4 TR 201816178T4 TR 2018/16178 T TR2018/16178 T TR 2018/16178T TR 201816178 T TR201816178 T TR 201816178T TR 201816178 T4 TR201816178 T4 TR 201816178T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- coke
- raw material
- ore
- loaded
- rotation
- Prior art date
Links
- 239000002994 raw material Substances 0.000 title claims abstract description 85
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 119
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims abstract description 66
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims abstract description 18
- 230000035699 permeability Effects 0.000 abstract description 32
- 239000003245 coal Substances 0.000 abstract description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 5
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 45
- 239000000463 material Substances 0.000 description 36
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 20
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 14
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000008280 blood Substances 0.000 description 3
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000003205 fragrance Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 3
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 238000013517 stratification Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 241000195493 Cryptophyta Species 0.000 description 1
- 208000010412 Glaucoma Diseases 0.000 description 1
- 101150012675 URH2 gene Proteins 0.000 description 1
- VYAXJSIVAVEVHF-RYIFMDQWSA-N [(8r,9s,13s,14s,17s)-17-(cyclohexen-1-yloxy)-13-methyl-6,7,8,9,11,12,14,15,16,17-decahydrocyclopenta[a]phenanthren-3-yl] propanoate Chemical compound O([C@@H]1[C@@]2(C)CC[C@@H]3C4=CC=C(C=C4CC[C@H]3[C@@H]2CC1)OC(=O)CC)C1=CCCCC1 VYAXJSIVAVEVHF-RYIFMDQWSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019219 chocolate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000012792 core layer Substances 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 231100000241 scar Toxicity 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/006—Automatically controlling the process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/008—Composition or distribution of the charge
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B1/00—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces
- F27B1/10—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
- F27B1/20—Arrangements of devices for charging
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B7/00—Blast furnaces
- C21B7/18—Bell-and-hopper arrangements
- C21B7/20—Bell-and-hopper arrangements with appliances for distributing the burden
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
Mevcut buluşa göre, İfade 1'e göre hesaplanan, dönme oluğunun her bir dönmesinde ortalama tabaka kalınlığının (Lav1) yüksek fırının şaft merkez bölümüne yüklenmiş kokun kalınlığından (h) daha küçük olması için ayarlanmasıyla, yüksek fırında gaz geçirgenliğini sağlayan, yüksek fırın işlemlerini stabilize eden ve kokun miktarı az olduğunda veya bir zerreleştirilmiş kömürün büyük bir miktarında üfleme işlemi gerçekleştirildiğinde ısıl verimi artıran bir yüksek fırına ham maddenin yüklenmesine yönelik bir yöntemin sağlanması mümkündür. İfade 1, Lav1 = Vn /((Rn2 ?Rn-12 ) ına yüklü ham madde hacmidir (m3) ve Rn, n'inci dönmede yüklü ham maddenin azalan yarıçapıdır (m).According to the present invention, stabilizing blast furnace processes providing gas permeability in the blast furnace by adjusting the average layer thickness (Lav1) in each rotation of the rotation groove to be smaller than the thickness h of the coke loaded into the shaft central portion of the blast furnace, calculated according to Expression 1. and providing a method of loading the raw material into a blast furnace which increases thermal efficiency when the amount of coke is small or when a large amount of granulated coal is blown. Expression 1 is the volume of raw material loaded to Lav1 = Vn / ((Rn2? Rn-12) and Rn is the decreasing radius (m) of the charged raw material at nth rotation.
Description
TEKNIK ALAN Mevcut bulus, bir döner olukla f_ ham maddenin yüklenmesiyle bir yüksek f- ham maddenin doldurmalela (yüklenmesine) yönelik bir yöntem ile ilgilidir. ÖNCEKI TEKNIK Genel olarak, sinterlenmis cevher, topak, parça cevher ve benzeri gibi cevher maddesi ve kok, tabaka halindeki f. tepesinden bir yüksek f_ yüklenmektedir ve yanma gazüpik demiri saglamasEliçin bir tüyerden enjekte edilmektedir. Yüksek f_ yüklenmis ham maddeyi olusturan kok ve cevher madde, f. tepesinden f. taban. alçalmaktadlîl ve cevher azalmaktadlElve ham maddenin sEbklglEartmaktadlB Cevher ve maddeler arasIaki bosluklarlîdoldururken lelaklilZlartISÜe yukarlâlan gelen doldurmadan aglIIlliZtan dolayücevher maddesi tabakasII kademeli olarak biçimi bozulmaktadlî] ve yüksek f-I saftII tabanlEUa, gaz geçirgenlik direnci, hiç bir gaz. akmadigiEbir kohezyon bir tabaka olusturacak sekilde aslElJiJIr sekilde büyümektedir. TECHNICAL FIELD The present invention provides a high f- raw material by loading f_ raw material with a rotary chute. relates to a method for filling (loading) matter. PRIOR ART Generally, the ore material, such as sintered ore, lump, lump ore and so on, and coke, in layers f. A high f_ is loaded from the top and the combustion is gassy It is injected from a tuyre to supply the iron. High f_ loaded raw coke and ore matter forming the substance, f. from the top f. base. descending and ore is decreasing lelaklilZlartISE when filling in the gaps substance layer II gradually deforms] and high f-I shaft II baseEUa, gas permeability resistance, no gas. a cohesion that does not flow will form a layer it is growing in an original way.
Geleneksel olarak, ham madde, süslîla cevher maddesini ve koku yükleyerek bir yüksek f- yüklenmektedir. F-a, cevher madde tabakalarEl ve kok tabakalarEl sßyla olusmaktadE Yüksek f-I tabanlEda, kohezyon olarak adlandßlân bölgede, cevherin yumusatIigllZi/e yaplgtlglü büyük gaz geçirgenlik direncine sahip cevher madde tabaklari: nispeten düsük gaz geçirgenlik direncine sahip, koktan elde edilen, bir kok yarigima birlikte bulunmaktadlE Kohezyon bölgenin gaz geçirgenligi büyük oranda, bir bütün olarak yüksek f-I gaz geçirgenligini etkilemektedir ve yüksek f-aki verimlilik oranIIEileIlamaktadlB AyrlEia, bir düsük kok islemi gerçeklestirildiginde, kok yar[g]lEllEl sIlElZlincelmesine yol açtiglülüsünülen, kullaniiân kok miktarlîizaltlißiaktadü Kohezyon bölgesinin gaz geçirgenlik direncinin iyilestirilmesi amaclila, cevher madde tabakasi kokun karlgtlElllîhasII etkili oldugu bilinmektedir ve çok fazla arastHrianlEl uygun bir karlSIlElna durumuna ulastlgllîapor edilmistir. Örnegin, JP H numaralEpatent dokümani: bir çanslîl yüksek f-a, cevher hunileri arasIa asagüakl olan bir cevher hunisine kokun yüklenmesini, bir konveyör üzerinde cevher üzerine kokun tabakalanmasIEl/e cevher ve kokun f. tepesi bunkerine ve sonraleUa bir döner oluk araclIlgJMa yüksek f_ yüklenmesini açlElamaktadlE JP numaralElpatent dokümanlî.] cevher ve kokun f- tepesi bunkerinde ayrElayrEdepolanmasIEl/e aynüamanda su üç y@II saglanmaslîamaclîla es zamanlElolarak bunlar yüklenirken kok ve cevherin karlgtlüllüiasllîl südan bir sekilde yüklenmis koka yönelik ylgJIEl, esas olarak kok yüklemeye yönelik y[gJI ve karlgtlîllîhlgl yüklemeye yönelik ylgllEl, açlElanmaktadlEl Ayrüa, kohezyon bölgesi seklinin, yüksek f-I çallglnasüsüsia degisken olmasII önlenmesi, merkez bölge yakIIa gaz kullanIi h-a bir azalmanI önlenmesi, ve çallglna güvenligi ve termal verimin artmasüamaclîcla, JP numaralEpatent dokümanü bu sayede tüm cevherin ve tüm kokun tamamen karlSt-[Etan sonra flIlEla yüklendigi, bir yüksek f_ ham madde yüklemeye yönelik bir yöntemi açllZIamaktadlEl Ek olarak, EP 1 445 334 A1 numarallîpatent dokümanÇlsu adIilarEiçeren bir çanslîlyüksek f-a yükleme maddesine yönelik bir yöntem aÇEElamaktadE f- tepe bunkerlerinden en az birinde kokun depolanmaslîlf- tepe bunkerlerinden en az birinde cevherin depolanmaslîl çanslZ yükleme cihaleEl bir olugu döndürülürken ve bunun egim açElîldegistirilirken depolanmlSI koklarI yüksek f_ yüklenmesi; ve çansü yükleme cihazII bir olugu döndürülürken ve bunun egim açlîlîegistirilirken depolanmlglcevherin yüklenmesi. En az bir f. tepe bunkerlerinde depolanan maddelerin bosaltllBraslZIen azIan f. tepe bunkerinde depolanmlî kokun bosaltIi miktarübir ylglII bir kok miktar. göre %5 ila %50 oldugunda baslamaktadß Cevher ve kokun karlStlElIIhE bir malzemesi, f. tepe bunkerlerinin birinde depolanmaktadlîl ve f. tepe bunkerinde depolanmE karlStlEllIhlS madde, yükleme olugu döndürülürken ve yükleme olugunun bir egim açlEEl degistirilirken yüksek f-a yüklenmektedir. Traditionally, the raw material has been used for a high level by loading ornamental ore material and fragrance. f- is loading. F-a, ore material layersEl and coke layersEl as In the high f-I base, in the region called cohesion, the ore is formed. Layers of ore material with great gas permeability resistance with a softening igllZi/e sticky: obtained from coke, with a relatively low gas permeability resistance, together with a coke half existsdlE The gas permeability of the cohesion zone is largely due to the high f-I gas as a whole. affects the permeability and with a high f-flux efficiency rate. when low coke operation is carried out, it is thought to cause coke split[g]IllHand CilHandLicense, amount of coke used In order to improve the gas permeability resistance of the cohesion zone, the ore material layer of coke is known to be effective and very suitable for research. It has been reported that a karlSIlElna state has been reached. For example, JP H numbered Epatent document: one bell high f-a, loading coke into an ore hopper that is downhill between the ore hoppers, stratification of coke on ore on conveyorIEl/e ore and coke f. topping It opens the high f_ loading to the bunker and then via a rotary chute JP no.Elpatent documented.] f-top of ore and coke at the same time as aynumen As they are loaded in time, the coke and ore are mixed in a way that ylgJIEl for loaded coke, y[gJI and karlgtlîllîhlgl mainly for coke loading ylgllhand for installation, being opened Moreover, the shape of the cohesion region is highly variable with high f-I shrubsII prevention, prevention of a reduction in gas usage near the central zone, and working in order to increase safety and thermal efficiency, JP numbered Epatent In this way, all the ore and all the coke are completely mixed with the document -[Etan then flIlEla is loaded, opens a method for loading a high f_ raw material In addition, the patent document numbered EP 1 445 334 A1 contains a bell with water names. A method for f-a loading material describes at least a minimum of f- coke should be stored in one of the bunkers in at least one of the ore bellslZ loading cihaleWhen turning a groove and changing it's bevel high f_ loading of stored SI roots; and a chute of the bell-loading device II Loading the stored glgem while rotating it and changing its bevel. at least one f. the least amount of waste stored in the top bunkers f. in the hill bunker The discharged amount of stored coke is a coke amount for one year. 5% to 50% according to starting a material of ore and coke, f. in one of the hill bunkers deposited dlîl and f. material stored in overhead bunker, loading chute high f-a when rotating and changing an angle of inclination of the loading chute is loading.
ALINTI LISTESI Patent Literatürü PTL 1: JP H3-211210 A BU LUSUN KISA AÇIKLAMASI (Teknik Problem) Kohezyon bölgesinin gaz geçirgenlik direncinin artlEEhasDamacMa, PTL 3'te açllZlanan teknikteki sekilde cevhere kokun karEtIElBiasII etkili oldugu bilinmektedir. QUOTATION LIST Patent Literature PTL 1: JP H3-211210 A BRIEF DESCRIPTION OF THIS ITEM (Technical Problem) The increase of the gas permeability resistance of the cohesion zone hasDamacMa, which is opened in PTL 3 It is known in the art that coke is effective on the ore.
Bununla birlikte, PTL 3'teki açlKlamada, kokun temsili ortalama partikül büyüklügü yaklaslEl olarak 40 mm ila 50 mm'dir ve cevherin ortalama partikül büyüklügü yaklasElZl olarak 15 mm'dir. Partikül büyüklükleri bu yüzden büyük oranda farkllIJEJ göstermektedir ve basit bir sekilde kokun ve cevherin karlgtülmasü bosluk oranIda büyük bir azalma, f-aki gaz geçirgenliginin kötülesmesi, gaz kaçagÇl ham maddenin uygun olmayan alçalmaslîlgibi sorunlara yol açabilmektedir. However, in the explanation in PTL 3, the representative average particle size of the coke is approximate. 40 mm to 50 mm in size and the average particle size of the ore is approximately 15. mm. Particle sizes therefore vary greatly, and a simple Mixing coke and ore in this way results in a large reduction in void ratio, f-flux gas worsening of permeability, improper lowering of raw material with gas leakage, etc. can cause problems.
Cevher ve kok es zamanlEblarak, iki bunkerden çilZlartllga ve yükleme leisIa karlgtlHlêa bile, kokun kolaylikla ayrllüiaslîlsoruna yol açacak sekilde, yükleme yüzeyinin egiminden dolayEliiüyük boyuttaki kok ileri yuvarlanmaktadlB Bu sorundan kaçIllIhas- yönelik bir olaslîyöntem, f- saftII merkezine yakEl tek kokun bir tabakasII olusturulmas- Bu yöntemle, gaza yönelik bir yol, gaz geçirgenliginin artlEIlIhasI olanak saglayacak sekilde, f. saftII merkezinin yakII kok tabakasII saglanmasIE Cevher ve kokun karlgtlîllüiaslîl/e yüklenmesi için cevher ve kok es zamanIEl olarak çlKlartIlglIda, merkezden yüklü ham maddenin doldurulmasEiçin ters devirmeyle yüklemenin yukarEIiaki sorundan kaçIüBiasEiÇin etkili oldugu ayrü bilinmektedir. Ore and coke can be produced simultaneously. even from the slope of the loading surface, causing the coke to easily separate. therefore, the large-sized coke is rolling forward One possible method to avoid this problem is to have a single smell close to the f-saftII center. creating a layer II- With this method, a path towards gas In such a way as to allow the condition, f. root layer II near the center of saftII Ore and coke simultaneous use for loading ore and coke As a result, in liquors, by reverse tilting for filling the centrally loaded raw material It is separately known that the installation is effective for avoiding the above problem.
Bununla birlikte, ham madde yükleme aral[glIlEI, yüksek f-I radyal dogrultusuna küçük olmasEl/eya dönme bas. çok fazla yüklü malzemenin olmasEgibi durumlarda, belirli bir dönme leisIa yüklenmis ham maddenin kümelenmesini, sonraki dönme üzerinde yüklenmis ham maddenin kümelenmesi geçmektedir. Bu durumda, ham madde, yüksek f-I merkezine akmaktad lElve kötülesmis karlgtlüina oranElkontrol edilebilirlik, kok karlgtlEina oranIa bir düsüs ve benzeri gibi sorunlarü tetikleyecek sekilde karlgtlîllüigl kok ayrllßîaktadlü Genelde, ters devirmeyi kullanan bosaItIiIa es zamanlEbIarak karlgtlEina ve yükleme slßsia, özellikle ham madde yükleme arallgllîiljar oldugunda, yüklü ham madde, hemen öncesinde dagilân ham maddenin kümelenmesini geçmektedir ve merkeze dogru akmaktadlElve karlgtEIlIhSl kok ayrUBwaktadE Bu durum, kötülesmis oran kontrol edilebilirlik, kok karlStlElna oran a bir düsüs ve benzeri sorunlarElietikIemektedir. However, the raw material loading range[glIlEI is small to the high f-I radial direction. push the wrong/or return. In the absence of heavily loaded material, a certain spinning leisla-loaded raw material clumping, on the next spin The agglomeration of the loaded raw material passes. In this case, the raw material Flowing into f-I center lElve worsened reciprocityElcontrollability, coke reciprocity reciprocating coke, which will trigger problems such as a proportional fall and the like. In general, with the blank name that uses the reverse tipping, it can be synchronously countered and loading slßsia, especially when raw material loading arallgllîiljar, loaded raw material, just before it passes the clustering of the dispersed raw material and moves towards the centre. Flowing Elve KarlgtEIlIhSl coke separatingUBwaktadE This situation deteriorated rate controllability, A decrease in the rate of coke profit and similar problems are eliminated.
Mevcut bulus yukar- yer alan durumlarI dogrultusuna tasarlanmEtEve bulusun bir amacÇl ham madde yükleme arallglEl dar oldugunda bile, karlstlElIhE tabakada karlgtliîma saglayabilen, yüksek f. çallginalarllîistabilize edebilen, ve termal verimi artBibilen ve karlgtlüina ve yükleme slBisIa ters devirmeyle yükleme yaparken es zamanlElarak cevher ve koku bosaltabilen, dönme bas. ham maddenin miktarIElveya yeni yüklenmis ham maddenin önceden yüklenmis ham maddeyi geçmesinin ve merkez dogru akmasII önlenmesi için yükleme araliglllîlayarlayabilen, böylelikle karEtlIlImlSl tabakada karlSIIEma saglayabilen, yüksek f. çallginalarlßtabilize edebilen, ve reaksiyon verimini artßbilen, bir yüksek f- ham madde yüklemeye yönelik bir yöntem saglamaktE (Problemin Çözümü) Belirgin olarak, mevcut bulusun ana özellikleri asaglki sekildedir. 1. Kokun iki veya daha fazla ylgIlEla ve cevherin iki veya daha fazla ylgiIlEh ayrIn ham maddenin bir yüküyle, bir döner oluk kullanilârak cevher veya kok içeren ham maddenin bir yüksek f_ yüklenmesine yönelik bir yöntem olup, bu yöntem asag-kileri içermektedir: cevher ve kok es zamanllîcblarak yüklenirken, Ifade 1 ile hesaplanan, dönme olugunun her bir dönmesinde bir ortalama tabaka kalIII[g1(LaV1), yüksek f-I saft merkez bölümüne yüklenen kokun bir kalI[glIan (h) daha küçük olmasübin ayarlanmaslîl Lavl = viiV/URH2 - Rii-I2)7I) burada Vn, bir n'inci dönme / (cevher ve kokun bir karlStlElüigtabakasII görünür yogunlugu (t/m3)'da dönme bas. yüklü hacimdir (t), ve R", n'inci dönmede yüklü ham maddenin bir azalan yarlglapllîl(m). 2. Kokun iki veya daha fazla ylgillEla ve cevherin iki veya daha fazla y[g]liîl- ayrllân ham maddenin bir yüküyle, bir döner oluk kullanlßrak cevher veya kok içeren ham maddenin bir yüksek f- yüklenmesine yönelik bir yöntem olup, bu yöntem asaglâbkileri Içermektedir: cevher ve kok es zamanlßlarak yüklenirken, Ifade 4'ün yerine getirilmesi için, Ifade 2 ile hesaplanan, dönme olugunun n'inci dönmesinde bir ortalama tabaka kalIIIigi (LaV2(n)) ve Ifade 3'e göre hesaplanan, bir (n+1)'inci dönmede bir ortalama tabaka kalIIIig] (Lav2(n+1) ayarlanmasÇlburada n herhangi bir dogal sayIE Lavzrn› : x'i/(mil - Rmiön› Lev-:mm = via/(atm2 - Rn2)7r) Lav2(n+1) < LavZÜI) burada Vn, n'inci dönmede dönme baslEla yüklü bir ham madde hacmidir (m3), RM, bir (n-1)'inci dönmede yüklü ham maddenin bir azalan yarüaplßm), Rn, n'inci dönmede yüklü ham maddenin bir azalan yarlgbpIE(m), Vn+1 , (n+1)'inci dönmede dönme baslEla yüklü bir ham madde hacmidir (m3), ve R1”, (n+1)'inci dönmede yüklü ham maddenin bir azalan yarlgapIiEl(m). The present invention is designed in line with the above situations, and the invention has a purpose Even when the raw material loading range is narrow, mixing in the mixed layer able to provide high f. capable of stabilizing the algae, and increasing the thermal efficiency, and ore simultaneous when loading by reverse tipping and rotational bass, which can release odor. quantity of raw materialIelor freshly loaded raw material material passing the preloaded raw material and flowing towards the centerII which can adjust the loading interval to prevent scaling in the mixed layer. able to provide high f. which can stabilize the agitation, and increase the reaction efficiency, provides a method for high f- raw material loading (Solution of the problem) Specifically, the main features of the present invention are as follows. 1. Two or more years of coke and two or more years of ore separate raw raw material containing ore or coke using a rotary chute, with a load of material a method for loading a high f_, this method asag-pantry includes: while the ore and coke are loaded simultaneously, an average layer kalIII[g1(LaV1), high f-I shaft center in each rotation If the coke loaded in the section is one thickness (h) smaller, the subbin should be adjusted. Lavl = viiV/URH2 - Rii-I2)7I) where Vn is an nth rotation / (a fusion of ore and coke appears as a composite layerII) rotational head at density (t/m3). is the loaded volume (t), and R" is a decreasing radius(m) of the loaded raw material at the nth rotation. 2. Two or more years of coke and two or more years of ore raw material containing ore or coke using a rotary chute, with a load of material a method for a high f-loading, which method Contains: When loading ore and coke synchronously, Expression 2 to fulfill Statement 4 an average layer thickness (LaV2(n)) at the nth rotation of the spin trough, calculated and an average layer thickness at one (n+1)th rotation calculated according to Expression 3] (Lav2(n+1) must be set where n is any natural number. Lavzrn› : x'i/(mile - Rmiön› Lev-:mm = via/(atm2 - Rn2)7r) Lav2(n+1) < LavZÜI) where Vn is the volume of raw material (m3), which is initially charged at the nth rotation, RM, a decreasing half of the loaded raw material at one (n-1)th rotation), Rn is a decreasing yarlgbpIE(m) of the raw material loaded on the nth rotation, Vn+1 is the volume of raw material (m3), which is initially charged at the (n+1)th rotation, and R1” is a decreasing bias of the loaded raw material at the (n+1)th rotation (m).
(Bulusun Avantajlüîtkisi) Mevcut bulusa göre, cevher maddesi ve kok bir yüksek f_ yüklendiginde, yüklü ham madde, önceden belirlenmis bir konumda dagllBiaktadEve karlgtlüllünlgkok ayrllBiamaktadlE Bu yüzden, gaz geçirgenligi, f-I tabanIan büyük ölçüde artlîllîhaktadlü cevherin indirgenebilirligi büyük oranda artiîllB1aktadlElve yüksek flElEl, ham madde yükleme arallgllîtllar oldugunda veya karlgtlîilna ve es zamanllZblarak kök ve cevherin yüklenmesi süsia ters devirmeyle yükleme sßsia stabil bir sekilde çaligtlîllmaktadß SEKILLERIN KISA AÇIKLAMASI Mevcut bulus, ekli sekillerden hareketle asagliih ayriîia açiKIanacaktIB burada: Sekil 1, bir yüksek f_ cevher maddesinin yüklenmesinin seklini tasvir eden bir sematik diyagramdlB Sekiller 2(a) ve 2(b) sßslýla, bir geleneksel yöntemle ve mevcut bulusa göre ham madde yüklemenin bir durumunu göstermektedir; Sekiller 3(a) ve (3b) sßslýla, bir geleneksel yöntemle ve mevcut bulusa göre ham madde yüklemenin baska bir durumunu göstermektedir; Sekil 4, mevcut bulusa göre bir yüksek f- ham madde yüklemenin bir durumunun ve südan bir yüksek f_ ham madde yüklemenin bir durumunun bir karsllâstülnasllîl gösteren bir sematik diyagramdlEl Sekil 5, mevcut bulusa göre bir yüksek f- ham madde yüklemenin baska bir durumunun ve leidan bir yüksek f_ ham madde yüklemenin bir durumunun bir karsllâstlünaslügösteren bir sematik diyagramdlB Sekil 6, indirgeme durumunu, gaz geçirgenligi/termal iletkenli durumunu ve üst, orta ve alt kesitlerde eriyik karbonlama durumunu gösteren, mevcut bulusa göre bir yüksek f- ham madde yüklemenin bir durumunun ve sßdan bir yüksek f_ ham madde yüklemenin bir durumunun bir karsllâstünaslügösteren bir sematik diyagramdlÜ ve Sekil 7, cevher maddesinin yüksek lelakliEl özelliklerini ölçmeye yönelik bir laboratuvar cihazlßematik olarak göstermektedir. (Advantageous Effect of the Invention) According to the present invention, when the ore material and coke are loaded at a high f_, the loaded crude the substance is distributed at a predetermined location. Therefore, gas permeability, f-I bases is largely due to the subordinated ore. Reducibility is highly artillB1aktadlElve high flElEl, raw material loading arallgllîtls or karlgtlîilna and simultaneousZbarak loading of root and ore is inverted. tilting loading is working stably BRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES The present invention will be explained further below, starting from the accompanying figures, here: Figure 1 is a schematic depicting the mode of loading a high f_ ore material. diagramdlB Figures 2(a) and 2(b) are, with a conventional method and raw material according to the present invention. shows a status of the installation; Figures 3(a) and (3b) are the raw material according to a conventional method and the present invention. shows another state of the installation; Figure 4 is a case of a high f- raw material loading according to the present invention and a situation of high f_ raw material loading A sematic diagram showing Figure 5 shows another way of loading a high f- raw material according to the present invention. a state of the state and a state of a high f_ raw material loading from leidan a sematic diagram showing the karsllâstlüna Figure 6 shows the reduction state, gas permeability/thermal conductive state and top, middle and A high f- a state of raw material loading and a higher f_ raw material from sß a sematic diagram showing a comparative pattern of a state of loading, and Figure 7 is a laboratory for measuring the high lacquer properties of ore material. shows the device schematically.
YAPILANDIRMALARIN AÇIKLAMASI Asag-kiler, sekillerden hareketle mevcut bulusun bir temsili yapllând [Elnaslüçüaamaktadlîl Bir yüksek f- cevher maddesinin ve kokun yüklenmesinin özel bir yolu Sekil 1'e dayanarak açlKlanmaktadlE Asagülaki açlEJamada, bir f. tepe bunkerinde (12a) yalnlîta kokun depoland[g]l:iie cevher maddesinin f. tepe bunkerlerinde (12b ve 12c) depolandlgllîlarsayllßiaktadlü Sekil 1 sunlarlîgöstermektedir: bir yüksek f. (10), f. tepe bunkerleri (12a ila 12c), aklg ayarlama kapllârlî(13), bir toplama hunisi (14), bir çanslîl yükleme cihazE(15) ve bir döner oluk (16). AyrlEia, 0, bir dikey dogrultuya göre döner olugun aç-Dbelirtmektedir. DESCRIPTION OF CONFIGURATIONS Asag-kiler is a representation of the present invention based on the figures [Elnaslüçaalamaktadlîl] A special way of loading a high f- ore material and coke Based on Figure 1 being hungry Asagulaki opening EJamada, a f. In the hill bunker (12a), only coke was stored[g]l:iie ore f. stored in hill bunkers (12b and 12c) Figure 1 shows: a high f. (10), f. overhead bunkers (12a to 12c), aklg with adjusting vessels (13), a collecting hopper (14), a bell-loading device (15) and a rotary groove (16). SeparateEia, 0 specifies the angle-D of the rotary chute with respect to a vertical direction.
F- tepe bunkerlerinden ham madde yüklemeye yönelik si& asagidaki sekildedir. Ilk olarak, yüksek f-I merkez bölümünde bir merkez kok tabakasüilusturuldugunda, döner oluk (16), yüksek f. duvarII iç çevresel bölgesine ham maddenin yüklenmesi için ayarlanmaktadlEl ve yalnlîta kokun yüklendigi f. tepe bunkerinden (12a) yalnlîta kokun yüklenmesiyle, bir merkez kok tabakasÇlyüksek f-I merkezinde olusturulabilmektedir. Çevresel kok tabakaslîl ayn Bamanda, f- duvarII Iç çevresel bölgesinde olusturulabilmektedir. The figure for loading raw materials from F-tepe bunkers is as follows. Firstly, when a core root layer is formed in the high f-I center section, the rotary chute (16), high f. wallII is set to load raw material into its inner peripheral zone. and only the fragrance is loaded f. by loading only coke from the top bunker (12a), a the central root layer can be formed at the high f-I center. Environmental coke stratification At the same time, f-wallII can be formed in the inner circumferential region.
Diger bir deyisle, döner olugun (16) yüksek f. duvar bölgesine ham maddenin yüklenmesi için ayarlanmaslýla, f. tepe bunkerlerinin (12b ve 12c) aklg ayarlama kapUârEl(13) kapatüBiaktadB yalnlîta f. tepe bunkerinin (12a) aklgl ayarlama kaplîlî(13), açÜBiaktadE ve f. tepe bunkerinde (12a) depolanan tek kok, döner oluga (16) beslenmektedir. Bu sekilde, bir merkez kok tabakasüyüksek f-I merkez bölümünde olusturulmaktadlB Kok yükleme ve cevher yükleme, f. tepe bunkerlerinden (12a, 12b veya 12c) eszamanIIZI olarak bosaltmayla gerçeklestirilmektedir. Yüklemeye yönelik 5& asag Iki sekildedir. Döner oluk (16) süsüla, yüksek f-I merkez saftII yaklEllEUaki bir konumdan, yani bir dar aç[[[El (6) konum, yukarEUogru ilerlemektedir, sonrasiîitia yüksek f-I merkez saftlEUan diglarlîl dogru uzaga ilerlemektedir, yani daha genis aç.. (6) konumunda, ve son olarak, egimli yan duvarlEl üst kenarüüklenmektedir. In other words, the high f. loading of raw material into the wall zone f. Alg adjustment caps of the top bunkers (12b and 12c)(13) closure BiaktadB yalnlîta f. Intelligent adjustment cover (13), openÜBiaktadE of the overhead hopper (12a) and f. The single coke stored in the overhead hopper (12a) is fed to the rotary chute (16). This In the figure, a central root layer is formed in the high f-I center section. Coke loading and ore loading, f. synchronization from overhead bunkers (12a, 12b or 12c) carried out by unloading. There are two ways to install 5& below. Rotary trough (16) adorn, high f-I center shaftII from a position approx. EL, i.e. a narrow angle[[[El] (6) the position moves upwards, then the higher f-I center line diglarllîl it moves farther towards, ie wider angle.. in the (6) position, and finally, the inclined side The upper edge of the wall is loaded.
Mevcut bulusta, Ifade 1 ile hesaplanan, döner olugun her bir dönmesinde bir ortalama tabaka kal-@II (Lavi), yüksek f-I bir saft merkez bölümüne yüklenen merkez kokun bir kallEIlgllEUan (h) daha küçük olmaslîönemlidir. burada Vn, bir n'inci dönme / (cevher ve kokun bir karlStIElanlS tabakasII görünü yogunlugu (t/m3)'da dönme bas. yüklü hacimdir (t), ve Rn, n'inci dönmede yüklü ham maddenin azalan yarlghpIlEI(m). In the present invention, an average of each rotation of the rotary chute calculated by Expression 1 layer kal-@II (Lavi) is a core coke loaded into a high f-I shaft center section. It is important that kallEIlgllEUan (h) be smaller. where Vn is an nth rotation / (ore and coke appear as a karlStIElanlS layerII) rotational head at density (t/m3). is the loaded volume (t), and Rn is the decreasing yarlghpIlEI(m) of the loaded raw material at the nth rotation.
Cevher maddesi ve kok, örnegin, f. tepe bunkerlerine taslaya yönelik bir tesiste, ayrü tutuldugunda, yalnlîta cevher maddesi ve kok yüklenmektedir ve diger f. tepe bunkerlerinden (12a, 12b ve 12c) yüklenen kok ve cevher maddesiyle toplama hunisinde (14) karlgtlîlllîhaktadß Bu durumda, bununla birlikte, cevher maddesi veya kokun oranEl artmaktadlEl ve döner olukla (16) olusturulan cevher maddesi ve kokun karStlEllIhlg tabakasII karlgtlElna oranülüzensiz olmaktadlE Bu yüzden, mevcut bulus, Sekiller 2(a) ve (2b)'de gösterildigi üzere, Ifade 1 ile hesaplanan Lavi'i yüksek f-I saft merkez bölümüne yüklenen merkez kokun kalIlglIan (h) küçük olmasEl için ayarlayarak, karlStlElHilg tabakanI yukaridaki düzensizligini ortadan kaldlElnaktadlB Sonuç olarak, yüksek f-aki gaz geçirgenligi ve stabilite, kokun miktarEl küçük veya zerrelestirilen kömürün büyük bir miktarIa üflenmesi için bir islem gerçeklestirilmektedir. The ore and coke, eg f. in a facility for drafting hill bunkers, separately when held, only ore material and coke are loaded and other f. top in the collecting hopper (14) with coke and ore loaded from their bunkers (12a, 12b and 12c) karlgtlîllîhaktadß In this case, however, the ratio of ore matter or coke Mixing of ore material and coke formed by increasing dlEl and rotary chute (16) the ratio of layerII is being irregular. Therefore, the present invention, as illustrated in Figures 2(a) and (2b), is calculated by Expression 1 The thickness of the center coke loaded into the center section of the lavi high f-I shaft (h) is small Eliminate the above irregularity of the karlStlElHilg layer by setting it to kaldlElnaktadlB As a result, high flux gas permeability and stability, coke amountEl A process for blowing a large amount of small or granulated coal is carried out.
Ayrlîh, LM, tercihen (h)'nin degerinin yaklasllg olarak 0.7 ila 0.95 katIa olan bir arallthadlEl Sebep, bu sayede, yüklü ham maddenin, ham maddenin kümelenmesinin hemen öncesinde dagHBiasIElastlgJElve merkeze dogru aktgü karlgtlElBiE kokun ayrIEglü karlSIlElna oranEl kontrol edilebilirliginin kötülestigi ve kok karlgtlîilna oran düstügü bir durum önlenmesidir. In addition, LM is preferably an intermediate of 0.7 to 0.95 times the value of (h). The reason is thus that the loaded raw material is just prior to the aggregation of the raw material. dagHBiasIElastlgJElve flows towards the center A situation where the controllability deteriorates and the rate of coke response decreases is prevention.
Mevcut bulusta, LM < h iliskisinin yerine getirilmesi için önemlidir. Belirli degerler olarak, Diger bir deyisle, mevcut bulusta, Sekiller 2(a) ve 2(b)'de gösterildigi üzere, karlgtlîllüîlgl tabakalar (12e), Ifade 1 ile hesaplanan dönme olugunun her bir dönmesinde ortalama tabaka kaIIIglII(LaV1) merkez kokun kallgllEtlan (h) küçük olmasEl için ayarlanmaslýla olusturulmaktadlü Ayrlîla, mevcut bulusta, asaglîliaki Ifade 4'ün yerine getirilmesi için, Ifade 2 ile hesaplanan, dönme olugunun n'inci dönmesinde bir ortalama tabaka kaII[giII (Lavz(n)) ve Ifade 3'e göre hesaplanan, bir (n+1)'inci dönmede bir ortalama tabaka kalIIIlg] (Lav2(n+1)) ayarlanmasEl önemlidir, burada n herhangi bir dogal sayIlB n = 1 oldugunda, RM, 0'dlEI Merkez kok olusturulurken, denklem Lavz(1) = h kullanilâbilmektedir, burada (h) merkez kokun yüksekligidir. Elbette, birinci dönmeye yönelik tabaka, merkez kokun yüksekligine bakHIhaks- olusturulabilmektedir ve n = 1 oldugunda, RM, 0 olabilmektedir ve Lav2(1) asagIki sekilde hesaplanabilmektedir: Lmrn) = `in/«RE - Rnfm burada Vn, n'inci dönmede dönme bas. yüklü ham madde hacmidir (m3), Rn.1, bir (n-1)'inci dönmede yüklü ham maddenin azalan yarlÇhpIE(m), Rn, n'inci dönmede yüklü ham maddenin azalan yarlglapIEI(m), Vn+1 , (n+1)'inci dönmede dönme bas. yüklü ham madde hacmidir (m3), ve Rn+1i (n+1)'inci dönmede yüklü ham maddenin azalan yarlgiapllîl(m). In the present invention, LM < h is important for fulfilling the relationship. As certain values, In other words, in the present invention, as shown in Figures 2(a) and 2(b), karlgtlîllüîlgl layers (12e), the average layer at each rotation of the rotational trough calculated by Expression 1 kaIIIglII(LaV1) central coke should be adjusted so that kallgllEtlan (h) is small being created Ayrlîla, in the present invention, for the fulfillment of Expression 4, calculated by Expression 2, According to Expression 3, an average layer kaII[giII (Lavz(n))) in the nth rotation of the rotation trough calculated, one (n+1)th rotation of an average layer thickness] (Lav2(n+1)) important, where n is any natural numberB n = 1, RM is 0'dlEI Central root when constructing, the equation Lavz(1) = h can be used, where (h) is the center root is the height. Of course, the first rotational layer is to the height of the central coke. bakHIhaks- can be generated and when n = 1, RM can be 0 and Lav2(1) It can be calculated in the following two ways: Lmrn) = `in/«RE - Rnfm where Vn, spin bass at nth rotation. is the volume of loaded raw material (m3), Rn.1, decreasing half of the loaded raw material at one (n-1)th rotation,IE(m), Rn is the decreasing radius of the loaded raw material at the nth rotationIEI(m), Vn+1 , (n+1)th rotation press. is the volume of loaded raw material (m3), and Rn+1i (n+1)th rotation of the loaded raw material decreasing half-space (m).
(Lav'2(n+]) < haini) F. tepe bunkerlerinden (12a, 12b veya 12c) es zamanlEblarak bosaltEIân kok ve cevher maddeleri, toplama hunisinde (14) birlesmektedir ve bosaItIi olugundan bosaltHBiaktadlEl Bu noktada, bosaItIi olugunun (n+1)'inci dönmesinde bir halka seklinde yüklenen ham maddenin kümelenmesi, n'inci dönmede bir halka seklinde yüklenen ham maddenin kümelenmesinden daha yüksek oldugunda, yüklü ham madde, n'inci kümelenmesini geçmektedir ve merkez dogru akmaktadlEl Bu durumda, kok, (n+1)'inci dönmede ham madde egimli yüzey boyunca akt[gllEtla ayrIlglljçin, kok karlgtlüna oranügaz geçirgenligi artlîllîhaslüztkisine yeterince ulasllÜiasIEönleyecek sekilde düsmektedir. (Lav'2(n+]) < traitor) Coke and ore discharged simultaneously from F. hill bunkers (12a, 12b or 12c) The substances are combined in the collecting hopper (14) and discharged from the emptied chute. At this point, the raw material loaded in the form of a ring at the (n+1)th rotation of the empty groove agglomeration of the material, the raw material loaded in the form of a ring at the nth rotation is higher than the nth aggregation, the loaded raw material passes through the center and flows towards the center. In this case, the coke is raw at the (n+1)th rotation. gas permeability, ratio to coke, since the substance flows along the inclined surface It falls in a way that prevents adequate access to the skilful nature effect.
Bu yüzden, mevcut bulusta, Sekiller 3(a) ila 3(b)'de gösterildigi üzere, Ifade 2 ile hesaplanan n'inci dönmede ortalama tabaka kallfillgllEllEl (Lav2(n)) Ifade 3 ile hesaplanan (n+1)'inci dönmede ortalama tabaka kalI[g]Ian (Lav2(n+1)) büyük olmasEliçin ayarlanmaslýla, karlgtlElllîhlgtabakanI yukar-ki düzensizligi ortadan kaldlElllIhaktadlEl Sonuç olarak, yüksek f-aki gaz geçirgenligi ve stabilite, kokun miktarElküçük veya zerrelestirilen kömürün büyük bir miktarlEUa üflenmesi için bir islem gerçeklestirilmektedir. Thus, in the present invention, the calculated expression by Expression 2, as illustrated in Figures 3(a) to 3(b), Average layer at nth rotation kalllfillgllEllEl (Lav2(n)) (n+1)th calculated by expression 3 by setting the average layer thickness[g]Ian (Lav2(n+1)) to be larger in rotation, karlgtlElllîhlgt layerI up-ki irregularity disappeared As a result, high f-flux gas permeability and stability, coke amount El small or large amount of granulated coal a process is performed for blowing an amount of EUa.
AyrlEia, Lav2(n) ve Lav2(n+1), yani (Lav2(n+1)/Lav2(n)) arasIaki oran tercihen, yaklasilîl olarak 0.5 ila 0.9 araleUa degisim göstermektedir. Sebep, oran 0.9 veya daha fazla oldugunda, (n+1)'inci dönmede yüklenmis ham maddenin, n'inci dönmede yüklenmis ham maddenin kümelenmesini geçmesinin ve merkeze dogru akmanI olasil].`l_:'ilII artmasllü buna karsi oran 0.5 veya daha az oldugunda ham madde birikimin seklinin kontrol edilmesinin, yükleme arallglia veya yüklü ham maddenin bir indirgenmesinde bir artlStan dolaylîor olmasIlB Mevcut bulusta, Ifade 4'ün yerine getirilmesi önemlidir. Özel degerler olarak, tercih edilen Yukar- açliZJanan merkez kok tabakasElve karlStlEEhlgl tabaka (12e), tabandan yukarlýb yüksek f.. (10) içinde sßlßlarak olusturulmaktadE Bu yöntemler dogrultusunda, es zamanlEblarak bosaltIila olusturulan kok tabakalar.. ve karlgtßlßîlgltabakalarl (12e) süllîblarak tabakalanmaslýla, küçük gaz geçirgenlik direncine sahip kok tabakalarDyüksek f-I taban-an yüksek f. (10) içindeki f. duvar bölümü ve saft merkez bölümünde yüksek f-I tepesine dogru olusturulmasllü Bu yüzden, ham madde yükleme araligilîitlar oldugunda bile, kok ve cevher maddesinin tamamen karlSt-[gilîl karlgtlîlllîhgl tabakalar (12e) bunlarI arasIa olusturulabilmektedir ve dahasÇl kok karlgtlîrlnadan dolaylZbosluk oranIiaki bir düsüsün yol açtlglEl/üksek f-lEl tepesindeki gaz geçirgenliginin kötülesmesi önlenebilmektedir. Ek olarak, kok ve cevher maddesinin tamamen karIgt-Igllîlkargtmß tabakalar (12e), kok tabakalar.. arasßba olusturabildigi Için, yüksek f-I tabanIa gaz geçirgenliginin artiEIIIErasII etkisi en aza indirilebilmektedir. Separately, the ratio between Lav2(n) and Lav2(n+1), ie (Lav2(n+1)/Lav2(n)) is preferably approximate It varies from 0.5 to 0.9 intervals. The reason is, when the ratio is 0.9 or more, Raw material loaded in (n+1)th rotation, raw material loaded in nth rotation it is likely to pass through the cluster and flow towards the center].`l_:'ilII increase against this when the ratio is 0.5 or less, controlling the form of raw material accumulation, loading is due to an increase in arallglia or a reduction of the loaded raw material In the present invention, it is important that Statement 4 is fulfilled. As special values, preferred Up- angledZJanan central root layerElve karlStlEEhlgl layer (12e), bottom up high f.. (10) In line with these methods, the root layers formed by simultaneous evacuation and with mixed layers (12e) with sulcibed layering, low gas permeability resistance coke layers with Dhigh f-I base-an high f. (10) in f. wall section and the shaft should be formed towards the high f-I peak in the center section. Therefore, the raw even when there are material loading ranges, the coke and ore material are completely mixed karlgtlîllîhgl layers (12e) can be formed between them and furthermore coke gas at the top of F-IEL/high deterioration of permeability can be prevented. In addition, the coke and ore material is completely Because it can form mixed-Igllîlkargtmß layers (12e), root layers.. the effect of high f-I base gas permeability can be minimized.
Bu yüzden, Sekiller 4 ve 5'in sag yarIilEUa gösterildigi üzere, yüksek f-I (10) tabanlEUa bir havzada biriken bir tüyerin bir üfleme borusundan (21) ana yapißsljblarak CO'ya sahip olan yüksek leiaklitha gaz enjekte edilmesiyle, kok tabakalarlßaprazlayan ve yükselen bir gaz aklglîlolusmaktadlîl ve karlgtlEllBiE tabakalarlZlçaprazlayan ve yükselen bir gaz akElîl olusmaktadE Kok, üfleme borusundan (21) yüksek slîiaklllîtaki gazI enjekte edilmesiyle yakllBiaktad lElve cevher maddesi indirgeyici çözeltiye tabi tutulmaktadE Sekiller 4 ve 5, bu zamanda yüksek f-da gazI aklîElEgöstermektedir. Yüksek leiakllthaki hava, tüyerden yüksek f-I(10) tabanlüda bulunan üfleme borusundan (21) üflenmektedir ve kokun yakHBiaslîla ve tüyerin yakIlEUaki zerrelestirilmis kömür, yüksek slîlakllKtaki C02 gazlZlüretiImektedir. COZ gazi: cevher maddesini indirgeyici çözeltiye tabi tutarak, C0 saglamasübin yüksek f-I tabanlEUa kokla tepkimeye girmektedir. Therefore, as shown in Figures 4 and 5 for the right half, high f-I (10) bases a tuyere accumulating in a basin has CO from a lance (21) as the main adherence By injecting gas into the high leiaklitha, the coke layers cross and rise gas smart forming a gas light that crosses and rises with the mixed layers Coke is formed by injecting high-volume gas from the lance (21) approx. Biaktad lElve ore material is subjected to reducing solution Figures 4 and 5 show high f-da gas intellect at this time. high leiakllthaki the air is blown from the lance (21) in the higher f-I(10) base from the tuyere and granulated coal with coke-burning and tuyere-burning, high-temperature C02 gas is produced. COZ gas: by subjecting the ore material to a reducing solution, C0 Providedsubin reacts with coke on a high f-I base.
Bu sekilde, yüksek f.. (10) taban aki cevher maddesi, yüksek f_ (10) yüklenmis kok ve cevher maddesi, f. tepesinden f. taban. alçalmaktadlîl ve cevher maddesi indirgenmektedir ve slîbkliglßrtmaktadß Bu yüzden, eriyik tabakalelI tepesinde, cevher maddesinin yumusatllßîlgformlarda oldugu bir kohezyon bölgesi ve cevher maddesi, bu kohezyon bölgesinin tepesinde indirgenmektedir. In this way, high f.. (10) bottom flux ore material, high f_ (10) loaded coke and ore matter, f. from the top f. base. decliningdlîl and ore matter reduced and slibkliglßrttakidß Therefore, at the top of the molten layer, the ore material is in soft forms. a cohesion zone and the ore material is reduced at the top of this cohesion zone.
Bu slâda, Sekil 6'da gösterildigi üzere, karlgtlElBiE tabakada (12e) yüksek f.. (10) tabanlîiha, cevher maddeleri aras-a nüfuz eden kokla, cevher maddesi ve kok tamamen karlgtlîlllîhaktadß Gaz geçirgenligi artmaktadlEI ve yüksek leakllEtaki gaz, Eljaktarlilda gecikme olmadan El aktarIi özelliklerinin iyilestirilmesine olanak saglayacak sekilde, dogrudan cevher maddelerinin arasEdan geçmektedir. In this slide, as shown in Figure 6, high f.. (10) in karlgtlElBiE layer (12e) based, coke penetrating between ore materials, ore material and coke completely karlgtlîllîhaktadß Gas permeability increases and high leakage gas, Eljaktarlilda to allow the improvement of Hand transfer features without delay, It passes directly between the ore materials.
Ek olarak, yüksek fIaki (10) kohezyon bölgesinin tabanIa, cevher maddesi ve yüksek lebklEZtaki gaz arasIaki temas bölgesi, karbonlamaylîlartßcak sekilde genlesmektedir. In addition, the bottom of the high secondary (10) cohesion zone, ore matter and high The gas-to-gas contact area in lebklEZ expands in a way that is carbonized.
Kohezyon bölgesinde, gaz geçirgenligi ve termal iletkenlik aynElzamanda artlBabilmektedir. In the cohesion region, gas permeability and thermal conductivity can increase at the same time.
Ayrlîla, aynüamanda yüksek f.. (10) tepesinde cevher maddesi ve kok birbirlerine yakI bulunmaktadlEl Bu yüzden, cevher maddesinin bir indirgeme tepkimesi ve gazlastlEma tepkimesi (karbon çözeltisi kaybthepkimesi) araleda bir karsHJKJ etkinlesme olayEblan bir kenetleme tepkimesinden dolayüindirgeme bir indirgeme gecikmesi olmadan iyi bir sekilde sürmektedir. Ayrlîla, at the same time, at the top of the high f.. (10), ore material and coke are close to each other. Therefore, a reduction reaction and gasification of the ore material reaction (loss of carbon solution reaction) with a mixed HJKJ activation event Eblan a due to the coupling reaction, the reduction proceeds well without a reduction delay. in progress.
Bu zamanda indirgeme tepkimesi, FeO + CO = Fe + COZ ile gösterilmektedir. The reduction reaction at this time is denoted by FeO + CO = Fe + COZ.
Gazlastlülna tepkimesi, C + COZ = ZCO ile gösterilmektedir. The gaseous reaction is denoted by C + COZ = ZCO.
Diger yandan, cevher ve kokun tabakalar halinde istiflendigi yukarlîlia açilZlanan geleneksel örnekte, cevher ve kok, cevher tabaklarEl/e kok tabakalar, Sekiller 4 ve 5'in sol yarIiIa gösterildigi üzere, yüksek f-a olusturulacak sekilde yüksek f-lEUa slßyla yüklenmektedir. Bu durumda, tüyerin üfleme borusundan (21) ana yapüâsEblarak CO'ya sahip olan yüksek lelakllEta gaz enjekte edildiginde, gaz geçirgenligi, kohezyon bölgesinin tabanlEUa kok yarlgllEda Indirgemeyle sIlBlanmaktadlElve, cevher ve yüksek lehkllthaki gaz. ve karbonlastlîilnanl sIlEIlanmaslZlarasIaki temas bölgesinde bir indirgeme sorununa yol açan, Sekil 6'nI solunda gösterildigi üzere, balelç düsüsü artmaktadE Kohezyon bölgesinin tepesinde, bir kok yarlglEblusturulmaktadIElve Iîlgesas olarak bu kok yar[glIan cevhere iletilmektedir. Bu yüzden, yetersi @Ektarlil yol açan, @aktarma bir gecikme olusmaktadlE AyrEla, iyi gaz geçirgenligine sahip bir kok tabakasEl/e zaylîlgaz geçirgenligine sahip cevher tabakasüyüksek f.. (10) tepesinden istiflendigi için, yalnlîta lelaklllZl hlîEl düsüsü artlEilnaktadlEl ayni] zamanda yukar-ki kenetleme tepkimesi beklenmeyecek sekilde tek bas. indirgeme tepkimesi meydana gelmektedir. Indirgeme gecikmesi sorunu böylelikle olusmaktadE Bununla birlikte, mevcut bulusta, yukar- açllZlandlgiEüzere, yükleme tabakalarlÇI kok ve cevher maddesinin tamamen karlSt-Iglükarlstlülna tabakalarü(12e) ve kok olusturarak istiflenmektedir. Bu yüzden, hiç bir kok yarlglEkarIStlElIIhEtabalarda olusmamaktadlee gaz aklSl birörnek olmaktadB Iyi Elljiletkenlik aynElzamanda, gaz geçirgenliginde sabit geçis saglanabildigi gibi saglanabilmektedir, böylelikle yukar-ki geleneksel örnekteki sorunlar çözülmektedir. On the other hand, the traditional tradition revealed above that ore and coke are stacked in layers. in the example, ore and coke, ore platesEl/e coke layers, left half of Figures 4 and 5 with high f-lEUa, resulting in high f-a, as shown is loading. In this case, the tuyere flows from the lance (21) into the CO, through the main structure. When injected with high lacquer Eta gas, the gas permeability of the cohesion zone Handle, ore, and high-pole gas, which is reduced by reducing coke to the base. and carbonlaminated disintegration causes a reduction problem in the inter-contact zone. As shown on the left of Figure 6, the balele pressure increases. At the top of the cohesion zone, a coke splits is formed. The split is transmitted to the ore. So, enough @Ektarlil led, @transfer a delay occurs AyrEla, a coke layer with good gas permeability/e zaylîlgas Since the ore layer with permeability is stacked from the high f.. (10), it is only lelaklllZl hlîEl drop artlEilnaktadlEl at the same time up-ki clamping reaction one press unexpectedly. reduction reaction takes place. Reduction This is how the latency problem occurs. However, in the present invention, as explained above, the coke and by forming completely karlSt-Iglukarlstlülna layers (12e) and coke of the ore material is stacked. Therefore, no coke cleavage is formed in the stages. Intelligently uniformdB Good ElasticityConductivity At the same time, constant transition in gas permeability can be provided as can be provided, so that the problems in the above traditional example is being resolved.
Geleneksel olarak, slîlak metalin 1 t'sinin üretilmesi için, kokun gerekli miktarII (kg), yani kok oranII 320 kg/t ila 350 kg/t oldugu, fakat mevcut bulus dogrultusunda ham maddenin yüklenmesiyle, kok oranII yaklaslEl olarak 270 kg/t ila 320 kg/t'ye indirgenebilecegi belirtilmelidir. ÖRNEKLER Mevcut bulusun etkilerinin saglanmasüimaclýla, Sekil 7'de gösterilen laboratuvar cihazüham madde indirgemesinin ve bir yüksek f-a yüksek lehkllKlprosesinin benzetim yapilBiasEilsin ve gaz geçirgenlik direncindeki degisim test edilmesi için kullanüîhlstlü Laboratuvar cihaz-a, f. mihver borusu (32), silindirik f. gövdesinin (31) iç çevresel yüzeyi üzerinde dizilmektedir ve bir silindirik IîlflEIJ33), f. mihver borusunun (32) dEIElda dizilmektedir. F- mihver borusunun (32) içinde, bir grafit pota (35), refrakter malzemeyle olusturulan bir silindirik gövdenin (34) üst kenarIa dizilmektedir ve yüklü ham madde (36), potanI (35) içinde yüklenmektedir. Bir yük, yüklü ham madde (36), yüksek f-E tabanIa kohezyon tabakaslýla yaklasiKi olarak aynlîljurumu edinmesi amaclýla bir delgi çubugu (37) araclIlgMa baglanmlgl bir doldurma uygulama cihazlýla (38) yukarülan yüklü ham maddeye uygulanmaktadlE Düsüsleri örneklemeye yönelik bir cihaz (39), silindirik gövdenin (34) tabanIa saglanmaktadIEl Gaz karlglElna cihazMa (40) ayarlanan gaz, potanI (35) altIa silindirik gövdeden (34) potaya (35) gönderilmektedir. Sonraslda, potada (35) yüklü ham maddeden (36) geçirilen gaz, gaz analiz cihazla (41) analiz edilmektedir. IsElleiakligllüontrol etmeye yönelik bir termokuple (42), (33) bulunmaktadlElve termokupleyle (42) lehklilg ölçülürken bir °C'ye -iaktadlEl Yüklü ham madde (36), potaya (35) dolduruldugunda, asag-ki maddeler kullanllfhlgtlü 180 kg/t'lik zerrelestirilmis kömür oran lsîla bir yüksek zerrelestirilmis kömür oranEislemi, kok cevher tabakasi hiç karlgtülüîadiglüüa ve kalIiEla, Tablo 1'de listelenen çesitli yükleme kosullar. yönelik olarak gerçeklestirilmistir (KarsllâstlElnalEÖrnek 1) ve merkez kokunun (h) ortalama tabaka kal-[giüLavi). Tablo 1'de listelenen verimlilik, yüksek f-I (m3) hacmiyle bölünen yüksek f-da (t/g) günde bir üretilen metalin miktarIlEl Dönem bas. (Vn) yüklü ham maddenin yüklenmis hacmi, yüklenmis ham maddenin (R1) ilk azalan yarlglapüve dönme baslEb (AR) yüklenmis ham maddenin azalan yarlglapütlaki radyal artlg Tablo 1'de listelenmistir. Rn - RH = AR oldugu (n herhangi bir dogal sayIlE) belirtilmelidir. Traditionally, to produce 1 t of clay metal, the required amount of coke is II (kg), i.e. The coke rateII is 320 kg/t to 350 kg/t, but according to the present invention, the raw material With loading, the coke rate can be reduced to approximately 270 kg/t to 320 kg/t. should be specified. EXAMPLES In order to achieve the effects of the present invention, the laboratory apparatus shown in Figure 7 is raw. Simulate matter reduction and a high f-a high lehkllKl process and used for testing change in gas permeability resistance Laboratory device-a, f. pivot tube (32), cylindrical f. inner circumferential body (31) and a cylindrical IîlflEIJ33), f. dEIElda of the axis tube (32) are lined up. Inside the F- pivot tube (32), a graphite crucible (35) is filled with refractory material. lined up on the upper edge of a formed cylindrical body 34 and loaded raw material 36, It is loaded in the pot (35). One load, loaded raw material (36), high f-E base A drill rod (37) to obtain the same granular jum approximately with the cohesion layer. With a filling application device (38) connected to the medium, the loaded raw material A device (39) for sampling drops is applied to the cylindrical body (34) base provided The gas adjusted to the gas-fired device (40) flows from the cylindrical body (34) to the bottom of the pot (35). is sent to the ladle (35). Afterwards, the raw material 36 loaded in the ladle (35) is passed. the gas is analyzed by the gas analyzer (41). IsElleiakligllü? thermocouple (42) has (33) °C -iktadlEl When the loaded raw material (36) is filled into the ladle (35), the following materials must be used granulated coal rate of 180 kg/t a high granulated coal rate Process, coke The ore stratum has no carbonaceous glaucoma and thickness, the various loadings listed in Table 1 conditions. (KarsllâstlElnalEExample 1) and the central smell (h) average layer stay-[giüLavi). Efficiency listed in Table 1 with high f-I (m3) volume the amount of metal produced per day at high f-da (t/g) divided by IlEl Period bass. (Vn) the loaded volume of the loaded raw material, the first of the loaded raw material (R1) radial radius of decreasing radius and rotational initiation (AR) loaded raw material The following is listed in Table 1. where Rn - RH = AR (n any natural number) should be specified.
Ayrlîla, her bir durum için islem sonuçlarüaynüamanda Tablo 1'de karsilâstlElnaya yönelik olarak Iistelenmektedir. lgarsllâstIElnalD lgarsllâstlîilnalü karsllâstlfrlnallil Sulus Sulus 1-1 1-2 verimlilik (t/m3/gün) 2 2 2 2 2 karßtlûna oranEQÜ/o) O 34 69 69 84 kok yüklemeye ait ylglIIar 2 2 2 2 2 saylgEGkat saylêD] yl'glIIar sayEEQkat sayßm yüklü ham maddenin ilk azalan 2 2 2 2 2 Varlîbpüki (m) dönme bas. yüklü ham maddenin yarElapllR (m) Tablo 1'de, kok oranEl/e zerrelestirilmis kömür orani: kok hacmi ve slîlak metalin 1 t'si üretilirken kullanllân zerrelestirilmis kömür hacmidir (kg). Ayrlîla, the transaction results for each case are also presented in Table 1 for comparison. as requested. lgarsllâstIElnalD lgarsllâstlîilnalü karsllâstlfrlnallil Sulus Sulus 1-1 1-2 productivity (t/m3/day) 2 2 2 2 2 versus ratioEQÜ/o) O 34 69 69 84 Coke loading activities 2 2 2 2 2 saylgEGkat saylêD] years countEEQfloor count first decreasing of loaded raw material 2 2 2 2 2 Varlîbpuki (m) back press. loaded raw half of the substance (m) In Table 1, coke ratioEl/e granulated coal ratio: coke volume and 1 t of wet metal is the volume of granulated coal used in its production (kg).
Indirgeyici madde oran Çikok oran Ele zerrelestirilmis kömür oran toplam- Gaz kullanIi hIZIÇIf- tepesinde COz ve CO'nun konsantrasyonlarII oranIEve asagIki denklemle hesaplanmaktadlB gaz kuiiani hlîl3= coz/(Co2 + CO) x 100 burada COz, f. tepe COZ konsantrasyonudur [%], ve C0 f. tepe CO konsantrasyonudur [%]. Reducing agent ratio Chocolate ratio Hand granulated coal ratio total- Gas-used RATE- at the top of the concentrations of COz and CO II ratioIand belowTwo calculated by the equationdlB gas use hlîl3= coz/(Co2 + CO) x 100 where CO2, f. is the peak COZ concentration [%], and C0 f. is the peak CO concentration [%].
AP/V, yüksek f-aki gaz geçirgenlik direncinin Indekslemesiyle saglanan bir indekstir ve asag-ki denklemle hesaplanmaktadE AP/V = (BP - TPJ/BGV burada BP, yüksek balelçtEI[Pa], TP, f. tepe baleIcIEi[Pa], ve BGV, Bosch gaz hacmidir (m3 (standart lelaklilZlve baslüiçydk). AP/V is an index provided by the Indexing of high f-flux gas permeability resistance and Calculated by the asag-ki equation AP/V = (BP - TPJ/BGV where BP is high balewater[Pa], TP, f. peak baleIcIEi[Pa], and BGV is the Bosch gas volume (m3 (standard lilaclilZland we were in the head).
Tablo 1'den açlE oldugu üzere, KarsllâstlElna Örnek 1'deki kok oranEB42 kg/t'ydi, fakat, Lavi'in, (h)'nin degerinin yaklasllîl olarak 0.7 ila 0.95 katl]ral[g].a olmasülçin, Lavl'in yaklasliîl aral[g]iEL'Ia olmasEliçin ayarlanmasElgibi, mevcut bulus dogrultusunda ham maddenin yüklenmesi, Bulus Örnegi 1'de kok oran 312 kg/t'ye ve Bulus Örnegi 2'de yaklasiEl olarak 300 kg/t'ye indirgenmesine olanak saglamlgtEl Düsük kok oranEIa birlikte düsük indirgeme maddesine yönelik olarak, gaz geçirgenlik direncinin indirgenebilecegi kanlflhnmlgtlEl Yukarlöbki yapllândlElnada, dönme (Vn) bas. yüklü hacim ve dönme (AR) bas. yüklü ham maddenin azalmadaki yarlgaplübaki artEl LM < h iliskisi yerine getirildigi sürece, her bir örnek Için sabitlenmistir, mevcut bulusun etkilerine, Vn ve AR her bir dönmede degistiginde bile herhangi bir sorun olmadan ulasllâbilmektedir. As shown in Table 1, the coke rate in KarslâstlElna Example 1 was EB42 kg/t, but, Lavi'in, since the value of (h) is approximately 0.7 to 0.95 folds]ral[g].a, Lavl's yaklasliil In accordance with the present invention, the raw material is set to be in the range[g]iELa. loading, the coke rate to 312 kg/t in Invention Example 1 and approximately in Invention Example 2 Allows reduction to 300 kg/t For low coke ratioEIa together with low reducing agent, gas permeability blood resistance can be reduced Above is done.Elnada, turn (Vn) press. loaded volume and rotation (AR) bass. loaded raw As long as the relationship between artEl LM < h in the decrease of the substance is fulfilled, each fixed for example, due to the effects of the present invention, when Vn and AR change with each rotation can be accessed without any problem.
YukarIElhki yapllândlElnada, merkez kok tabakaslîlve karlgtlîllîthlgl tabaka, döner olugun egilmesiyle ve f. tepe bunkerlerinin akü ayarlama kapIIErII açllBia ve kapanmasi. kontrol edilmesiyle olusturuldugu aç[lZlanmaktadlÜ fakat olusturma bu sekle sIlHlanlelIhamaktadlEl Koku dogrudan yüksek f-I saft merkez bölümüne bosaltan özel bir kok, döner olugu engellemeyen bir konumda bulunabilmektedir ve bu özel kok olukla, kok, merkez kok tabakasEblusturmasDamaclîla yüksek f-I saft merkez bölümüne dogrudan yüklenebilmektedir. Bu dogrultuda, Lavi'in (h) degerinin yaklas[lZl olarak 0.7 ila 0.95 katEl aral[giIa olmasEilçin, Lavi'in yaklasiKI olarak 0.90 m ila 1.35 m olmasEilçin ve (h)'nin yaklasiKl olarak 1.20 m ila 1.50 m araliglia olmasülçin ayarlanmaslýla, düsük bir kok oranlýla birlikte düsük indirgeme maddesi oranlEh yönelik olarak gaz geçirgenlik direncinin indirgenebilecegi kanElbnmlsIlE AyrlEa, 4000 mm3'lik sIlEl hacmine sahip asllîlbir yüksek f-a, bir ham madde yükleme deneyi gerçeklestirilmistir ve çallglna kosullarü bu yüksek flElEl, yüksek f-I tepesinde üç baglsü bunkere sahiptir ve kok veya cevher maddesi her bir bunkerden yüklenmistir. Südan yükleme sÜsIa, her bir yüklemeye yönelik olarak, cevher maddesinin iki ylgllÇl kokun iki ylglII yüklenmesinden sonra yüklenirken, karlStlEIBilgl yükleme (120 kg/t) süleUa, kokun bir ylglIII yüklenmesinden sonra, kok merkez kok tabakasüilusturmasljlçin ikinci ylgil yönelik olarak kok bosaltlII birinci yar-a f. merkez bölgesine yüklenmistir. Bundan sonra, cevher maddesi es zamanlEblarak, baska bir bunkerden bosaltllIhlStlElve karlStlEma ve yükleme süslda ters devirmeyle, ham madde bir kok karlgtlEllBwlSltabaka olusturulmaslîçin yüklenmistir. Above hand made Elnada, central root layer and karlgtlîllîthlgl layer, rotating groove by bending and f. Opening and closing of battery adjustment doors of overhead bunkers. It is explained that it is created by checking Armed Scent is a special fragrance that discharges directly to the high f-I shaft center section. the coke can be in a position that does not block the rotary chute and with this special coke chute, the coke, center root layerEblizationCheckers direct to high f-I shaft center section can be loaded. In this direction, the (h) value of Lavi is approximately 0.7 to 0.95 times If the interval is [gilaa, Lavi is approximately 0.90 m to 1.35 m, and (h) is approximately with a low coke ratio, adjusted for 1.20 m to 1.50 m spacing For low reducing agent ratios, the gas permeability resistance can be reduced. with blood Separately, it is an original high f-a, a raw material loading with a gun volume of 4000 mm3. The experiment was carried out and the working conditions this high flElEl has three bonded bunkers at the high f-I top and can be used for coke or ore material is loaded from each bunker. Sudan loading time, to each loading For this purpose, after two ylglII coke loading of the ore material, While loading, karlStlEIBilgl loading (120 kg/t) sulleUa, from a ylglIII loading of kok Afterwards, the coke is discharged for the second year to form the core core layer. first half-a f. installed in the central region. After that, the ore substance es By scheduling, unloading from another bunker, reversed loading and unloading by tilting, the raw material is loaded to form a coke karlgtlEllBwlSltlayer.
Tablo 2, yukarlki prosedür dogrultusunda test sonuçlarIEüstelemektedir. lgulus Sulus __Bulus lfarsllâstlünalü Igarsllâstlânalü Ornegi Ornegi Ornegi yükleme yöntemi slüdan karlStlElIBilg karlIsIlEllBilSl karlSIlEllûilgl karlSIEllBilgl kok yüklemeye ait ylgliîlarl 2 2 2 2 2 saylîlîqkat saylîlil cevher yüklemeye ait yigillar 2 2 2 2 2 saylîlîakat saylîm eszamanllîl bosaltIila dönme - 6.3 6.3 6.3 6.3 bas. yüklenmis hacim Vn (m3) ilk azalan yarlghpERi (m) dönme baslEla yüklü ham - - 0.2 0.4 0.4 maddenin azalan yarElapUaki radyal artlgAR (m) Tablo 2'de, kok oranEl/e zerrelestiri|mis kömür oranü kok hacmi ve slîbk metalin 1 t'si üretilirken kullanilân zerrelestiri|mis kömür hacmidir (kg). Table 2 summarizes the test results according to the above procedure. lgulus Sulus __Bulus Sample of lfarsllâstlünalü Sample of Igarslâstlânalü Sample Sample installation method ylgliîlarl of coke loading 2 2 2 2 2 saylîlîqkat saylîlil heaps of ore loading 2 2 2 2 2 saylîlakat saylîm simultaneous discharge and rotation - 6.3 6.3 6.3 6.3 top. loaded volume Vn (m3) first decreasing yarlghpERi (m) raw loaded with rotational head - - 0.2 0.4 0.4 Decreased scar of matterElapUaki radial increment (m) In Table 2, the coke ratioEl/e is the ratio of granulated coal to the volume of coke and 1 t of sludge metal. is the volume of granulated coal used in its production (kg).
Indirgeyici madde oran ükok oranüie zerrelestiri|mis kömür oran toplam lEl Gaz kullanIi hlîüf- tepesinde COz ve CO'nun konsantrasyonlarII oranIlee asag-ki denklemle hesaplanmaktadlE gaz kullanIi hlîl3 COz/(COZ + CO) X 100 burada COZ, f. tepe COZ konsantrasyonudur [%], ve C0 f. tepe CO konsantrasyonudur [%], AP/V, yüksek f-aki gaz geçirgenlik direncinin indekslemesiyle saglanan bir indekstir ve asaglöiaki denklemle hesaplanmaktadlE AP/V = (BP - TP)/BGV burada BP, yüksek baslülçtlE[Pa], TP, f. tepe balelcIHPaL ve BGV, Bosch gaz hacmidir (m3 (standart lelakliKlve balelç)/dk). Reducing agent ratio, granulated coal ratio, total lEl ratio Concentrations of CO2 and CO at the top of the gas-used haul-flat with the ratio below calculated by the equation gas used still3 COz/(COZ + CO) X 100 where COZ, f. is the peak COZ concentration [%], and C0 f. is the peak CO concentration [%], AP/V is an index provided by the indexing of high f-flux gas permeability resistance and It is calculated with the following equation AP/V = (BP - TP)/BGV where BP is high pressureE[Pa], TP, f. Tepe BalelcIHPaL and BGV is Bosch gas volume (m3 (standard lilacKlve baleç)/min).
Tablo Z'den aç[El oldugu üzere, Bulus Örnekleri 1 ve 2, yüksek kok oranlEh sahip olan KarsHâstlEnalEÖrnekler 1 ve 2'den daha düsük AP/V göstermektedir. 310 kg/t'lik daha da düsük kok oran. sahip Bulus Örnegi 3'te, 350 kg/t'lik kok oran. sahip KarsllâstlElriaIEI Örnek 2 ile aynllP/V elde edilmistir. From Table Z[El, Invention Examples 1 and 2, have high coke ratios. KarsHâstlEnalEExamples 1 and 2 show lower AP/V. 310 kg/t further low coke ratio. in Invention Example 3 with a coke rate of 350 kg/t. featuring KarslâstlElriaIEI With Example 2, the same P/V was obtained.
YukarIki sonuçlara dayanarak, düsük kok oranlýla birlikte düsük indirgeyici madde oranEl için, gaz geçirgenlik direncinin indirgenebilecegi kan [Elbnmlgtlrîl YukarlEIhki yapllândlünada, dönem (Vn) baslEb yüklü hacim ve dönme (AR) baslîila yüklü ham maddenin azalan yarEhpIIIaki radyal artEl Lav2(n+1) < Lav2(n) Iliskisi yerine getirildigi sürece her bir örnek için sabitlenmistir, mevcut bulusun etkilerine, Vn ve AR her bir dönmede uygun olarak degistirildiginde bile herhangi bir sorun olmadan ulasHâbiImektedir. Based on the above results, low reducing agent ratio with low coke ratio For blood permeability resistance can be reduced [Elbnmlgtlrîl When done above, volume with period (Vn) head and raw load with rotation (AR) head radial artEl Lav2(n+1) < Lav2(n) as long as the relationship is fulfilled fixed for each sample, corresponding to the effects of the present invention, Vn and AR at each rotation It can be accessed without any problems even when it is changed to .
REFERANS ISARETLERININ LISTESI Yüksek f- 12a ila 12c: F-tepe bunkeri Aklglayarlama kaplglîl Toplama hunisi Çanslîlyükleme cihazEl Döner oluk F- gövdesi F- mihver borusu Silindirik gövde Grafit pota Yüklü ham madde Delgi çubugu Doldurma uygulama cihazEl Düsüsleri örneklemeye yönelik cihaz Gaz karlStlElna cihazü Gaz analiz cihazlZI Termokuple L128 Egimli yüzey Vw" i Egimli yüzey Slîhdan yüksek f- Tam karlStlIhia Yüklü madde dag-i kontrolü (karlStEIJInlg yükleme) SEKIL 6 SEhdan yüksek f- Kenetlenme tenkimesiyle li Dolayl Eindirgeme ' .. . w. Gaz geçirgenligi geçirgenligi iletkenlik iletkenlik Tamamlanmß kargilna: gelistirilmis gaz Tabaka yapEElgaz geçirgenligi ve @El geçirgenligi ve @Miletkenlik iletkenligi, kohezyon tabakasIda SI Eland IEIBna ktafEJ. LIST OF REFERENCE SIGNS High f- 12a to 12c: F-top hopper Intelligent Adjustment Coverage collecting funnel ManualLoading DeviceHand rotary chute F-body F- pivot pipe cylindrical body graphite crucible Loaded raw material drill rod Filling application deviceHand Device for sampling falls Gas-KarlStlElna device gas analyzer thermocouple L128 Curved surface Vw" i Inclined surface louder than f- Full KarlStlIhia Loaded substance dag-i control (karlStEIJInlg loading) FIG. 6 SEhdan high f- With the clamping criticism Indirect Reduction ' ... w. Gas permeability permeability conductivity conductivity Completed quarry: advanced gas LayerEElgas permeability and @Elpermeability and @Miletkenlik conductivity, cohesion layer SI Eland IEIBna ktafEJ.
Eriyik örnek bulus karbonlastElria karbonlastEma TemasI indirgenmis bölgesi Temas. genlesmis bölgesi -> karbonlastLîh'ianI artlîanasEl Melt sample invention carbonlastElria carbonlastEma Contact reduced zone Contact. expanded region -> carbonlastLîh'ianI artlîanasEl
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012114862 | 2012-05-18 | ||
| JP2012114860 | 2012-05-18 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TR201816178T4 true TR201816178T4 (en) | 2018-11-21 |
Family
ID=49583468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| TR2018/16178T TR201816178T4 (en) | 2012-05-18 | 2013-05-17 | Method for filling raw material into blast furnace. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP2851437B1 (en) |
| JP (1) | JP5574064B2 (en) |
| KR (1) | KR101592955B1 (en) |
| CN (1) | CN104302787B (en) |
| TR (1) | TR201816178T4 (en) |
| WO (1) | WO2013172042A1 (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6269549B2 (en) * | 2015-03-26 | 2018-01-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Blast furnace operation method |
| KR102090886B1 (en) * | 2015-10-28 | 2020-03-18 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Method of charging raw material into blast furnace |
| KR102574567B1 (en) * | 2019-04-03 | 2023-09-04 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Blast furnace fault determination apparatus, method for determining fault in blast furnace, and method for operating blast furnace |
| JP7331876B2 (en) * | 2020-04-22 | 2023-08-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Injection method of center coke |
| CN112410484B (en) * | 2020-11-18 | 2022-03-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | Blast furnace distributing method for interval ore pressing |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5910402B2 (en) * | 1978-12-08 | 1984-03-08 | 川崎製鉄株式会社 | How to operate a blast furnace with mixed charges |
| JPS5910402A (en) | 1982-07-10 | 1984-01-19 | Toshiba Corp | Rolling mill and rolling method |
| JPS61243107A (en) * | 1985-04-19 | 1986-10-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method for charging raw material to blast furnace |
| JP2820478B2 (en) * | 1990-01-16 | 1998-11-05 | 川崎製鉄株式会社 | Feeding method for bellless blast furnace |
| JPH06271908A (en) * | 1993-03-19 | 1994-09-27 | Kawasaki Steel Corp | Method for charging raw material in multi-batches into bell-less blast furnace |
| JP3565172B2 (en) * | 2001-02-28 | 2004-09-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | How to put blast furnace raw materials inside the furnace |
| EP1445334A1 (en) * | 2002-08-29 | 2004-08-11 | JFE Steel Corporation | Raw material charging method for bell-less blast furnace |
| JP4269847B2 (en) | 2002-08-30 | 2009-05-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method for bell-less blast furnace |
| JP2005060797A (en) * | 2003-08-18 | 2005-03-10 | Jfe Steel Kk | Method for charging material to blast furnace |
-
2013
- 2013-05-17 CN CN201380025729.8A patent/CN104302787B/en active Active
- 2013-05-17 EP EP13791416.4A patent/EP2851437B1/en active Active
- 2013-05-17 WO PCT/JP2013/003165 patent/WO2013172042A1/en active Application Filing
- 2013-05-17 JP JP2013556706A patent/JP5574064B2/en active Active
- 2013-05-17 KR KR1020147033494A patent/KR101592955B1/en active IP Right Grant
- 2013-05-17 TR TR2018/16178T patent/TR201816178T4/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2851437A1 (en) | 2015-03-25 |
| CN104302787A (en) | 2015-01-21 |
| EP2851437A4 (en) | 2015-12-16 |
| KR101592955B1 (en) | 2016-02-11 |
| KR20150004907A (en) | 2015-01-13 |
| JP5574064B2 (en) | 2014-08-20 |
| WO2013172042A1 (en) | 2013-11-21 |
| JPWO2013172042A1 (en) | 2016-01-12 |
| EP2851437B1 (en) | 2018-10-03 |
| CN104302787B (en) | 2016-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TR201816178T4 (en) | Method for filling raw material into blast furnace. | |
| AU2019342986B2 (en) | Method for smelting oxide ore | |
| CN107208166B (en) | The method of charging feedstock into blast furnace | |
| JP2007231326A (en) | Blast furnace operation method | |
| US2321310A (en) | Smelting iron ore | |
| CN104060083B (en) | Sintering method of vanadium titanium magnetite | |
| EP2851438B1 (en) | Method for loading raw material into blast furnace | |
| JP5786795B2 (en) | Sinter ore production method using oil palm core shell coal | |
| EP3374323B1 (en) | Method for producing rock wool and recoverable cast iron | |
| CN102822360A (en) | Method for producing sintered ore | |
| CN102826770A (en) | Method for roasting ultralow-carbon lime in rotary kiln and lime product produced by same | |
| CN105817212B (en) | A kind of method for preparing Fe/C compound porous structure materials with deposition siderite | |
| CN102213659A (en) | Method for researching sintering performance of iron ore by utilizing mini-sintering test | |
| Gan et al. | Influence of surface modification on combustion characteristics of charcoal and its performance on emissions reduction in iron ore sintering | |
| TWI239355B (en) | Method for charging material into blast furnace with distributing chute instead of bells | |
| EP2851435B1 (en) | Method for charging starting material into blast furnace | |
| CN107164631B (en) | Method and system for improving air permeability of iron ore sintering mixture | |
| CN104302788B (en) | To the method for blast furnace charging feedstock | |
| JP4114626B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| CN102351181A (en) | Method for melting green silicon carbide from smokeless ultra low-ash pure coal and green silicon carbide prepared therefrom | |
| CN106414778A (en) | Production method of granular metallic iron | |
| CN102010922A (en) | Method for distributing raw materials with high zinc content in blast furnace with bell-less top | |
| CN107805706B (en) | A kind of igniting of agglomeration for iron mine and cooling device and method | |
| JP4792753B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| CN206902200U (en) | System for improving air permeability of iron ore sintering mixture |