TR201815322T4 - Bir çapaya sahip gemi ve bir çapa üzerindeki bir geminin teknesi tarafından uygulanan kuvvetlerin kısıtlanması için yöntem. - Google Patents
Bir çapaya sahip gemi ve bir çapa üzerindeki bir geminin teknesi tarafından uygulanan kuvvetlerin kısıtlanması için yöntem. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201815322T4 TR201815322T4 TR2018/15322T TR201815322T TR201815322T4 TR 201815322 T4 TR201815322 T4 TR 201815322T4 TR 2018/15322 T TR2018/15322 T TR 2018/15322T TR 201815322 T TR201815322 T TR 201815322T TR 201815322 T4 TR201815322 T4 TR 201815322T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- anchor
- pressure
- component
- piston
- force
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 title claims description 3
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims description 49
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 claims description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 13
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
- E02F9/00—Component parts of dredgers or soil-shifting machines, not restricted to one of the kinds covered by groups E02F3/00 - E02F7/00
- E02F9/06—Floating substructures as supports
- E02F9/062—Advancing equipment, e.g. spuds for floating dredgers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B21/00—Tying-up; Shifting, towing, or pushing equipment; Anchoring
- B63B21/50—Anchoring arrangements or methods for special vessels, e.g. for floating drilling platforms or dredgers
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
- E02F9/00—Component parts of dredgers or soil-shifting machines, not restricted to one of the kinds covered by groups E02F3/00 - E02F7/00
- E02F9/06—Floating substructures as supports
- E02F9/067—Floating substructures as supports with arrangements for heave compensation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Placing Or Removing Of Piles Or Sheet Piles, Or Accessories Thereof (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
- Pressure Vessels And Lids Thereof (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
Abstract
Teknenin (7) ve çapanın (2) karşılıklı konumunu ve/veya yönelimini ayarlamak üzere bir konumlandırma aracı (9, 16, 22) ile donatılan, tekne (7) tarafından çapa (2) üzerine uygulanan kuvvet veya basınç için bir kontrol ünitesi (14) ve ölçüm aracı (12) ile donatılan, kontrol ünitesinin (14) kuvvetin veya basıncın bir gelecekteki büyüklüğünün bir tahminini yapmak için konumlandırma aracını (9, 16, 22) kontrol etmek ve söz konusu karşılıklı pozisyonun ve/veya yönelimin bir ayarlamasını yapmak üzere düzenlendiği bir tekne (7) ve bir çapaya (2) sahip gemi (1).
Description
TARIFNAME
BIR ÇAPAYA SAHIP GEMI VE BIR GEMININ TEKNESI TARAFINDAN
BIR ÇAPA ÜZERINE UYGULANAN KUVVETLERIN KISITLANMASI
IÇIN YÖNTEM
Bir çapaya sahip gemi ve bir çapa üzerindeki bir geminin teknesi tarafindan
uygulanan kuvvetlerin kisitlanmasi için yöntem.
Mevcut bulus bir çapaya sahip gemi ve bir çapa üzerindeki bir geminin teknesi
tarafindan uygulanan kuvvetlerin kisitlanmasi için yöntem ile alakalidir.
Denizdeki bir dizi etkinlik için, bir “bacakli çapa” olarak da adlandirilan bir çapa
içeren bir gemi kullanilmaktadir. Bu tür önemli aktivitelerden bir tanesi kesici-
emici tarak olarak da adlandirilan bir kesici-emici tarak gemisinin kullanilinasiyla
dip taramasi yapilmasidir.
Genellikle kesici-emici tarak gemisinin ön tarafina tutturulan çapa, isini
yapabilmesi için deniz tabanina karsi kuvvetli bir sekilde bastirilmasi gereken ve
kesici-emici tarak gemisinin daha da arkasina dogru sabitlenen kesici basligi
üzerinde yeterli kuvveti uygulayabilmek adina deniz tabanina siki bir sekilde
yerlestirilmektedir.
Geminin teknesi ve çapa burada yaklasik 5 ila 10 metre arasinda önemli bir
mesafede birbirlerine göre dogrusal olarak hareket edebilmektedir, böylece tek bir
çapa yerlesimi ile kesici baslik sadece tek bir dar yol üzerinde degil, deniz
tabaninin belirli bir alani üzerinde kullanilabilmektedir.
Bu tip bir hareket genellikle, bir birinci uç ile tekneye sabitlenen ve ikinci bir uç
ile çapanin sarkitildigi çapa tasiyicisina sabitlenen, uzun bir hidrolik piston-
silindir kombinasyonunun kullanilmasiyla elde edilmektedir ve burada bu çapa
23.|6|
tasiyicisi hidrolik silindir tarafindan kesici-emici tarak gemisinin boylamasina
ekseni etrafinda kaydirilabilir veya döndürülebilir sekildedir.
patent dokümanlarinda tarif edilmektedir.
Böyle bir kesici-emici tarak gemisi kullanildiginda, tabii ki denizin tekne üzerinde
uyguladigi kuvvetlere maruz kalmaktadir. Bunlar genellikle dalgalarin neden
oldugu döngüsel kuvvetlerdir, fakat ayni zamanda akintilar nedeniyle olusan
kuvvetler de olabilmektedir.
Kesici basligin en iyi sekilde çalismasi için kesici basligin, kesici-emici tarak
gemisinin teknesi vasitasiyla mümkün oldugunca siki bir sekilde çapaya
baglanmasi arzu edilmektedir. Bu durum, digerlerinin yaninda, tabi ki çapanin bir
konumunun hidrolik silindir tarafindan ayarlandigi durumda tercihen çapa ile
kesici-emici tarak gemisinin teknesi arasinda en düsük ihtimalli hareket
serbestliginin bulunmasi anlamina gelmektedir.
Öte yandan, yüksek dalgalar söz konusu oldugunda, çapa veya onun sabitleme
yapisinin zarar görebilecegi kuvvetler ortaya çikmaktadir. Bu nedenle, çapanin
kesici-emici tarak gemisinin teknesine sabitleninesi sadece belirli bir hareketi
mümkün kilmali veya kesici-emici tarak geinisiniii kullanimi sadece nispeten
küçük dalgalarin oldugu durumlarla sinirli olmalidir.
Bu nedenle, hareket serbestligini önleme ve hareket serbestligine izin verme gibi
çelisen gereklilikleri eszamanli olarak yerine getirme ile ilgili bir sorun ortaya
çikmaktadir.
Bu problemin muhtemel bir çözümü, kisitli kuvvetler ortaya çiktiginda önemli bir
hareket serbestligi saglamayan, çapa için bir sabitleme yapisi ile saglanan bir
kesici-emici tarak gemisinin açiklandigi BE 1016375 patent dokümaninda
23.|6|
halihazirda açiklanmaktadir, burada bir esik degerinin üzerindeki kuvvetlerin
olusmasi üzerine, sabitleme yapisinda bir rahatlama meydana gelmekte ve böylece
daha fazla hareket mümkün olmakta ve hasar önlenebilmektedir.
Bu. da, çapa üzerindeki kuvvetler esik degerini astiginda kesici basligin
çalismasinin önemli ölçüde azalmasi dezavantajina sahiptir zira kesici baslik
kuvvetli bir sekilde deniz tabanina itilememektedir.
Üstelik böyle bir sistem sadece hali hazirda meydana gelen kuvvetlere karsi
duyarlidir ve dolayisiyla nispeten yavas bir sekilde karsilik vermektedir, öyle ki,
bazen istenen kuvvetlerden daha da yüksek olan yüksek kuvvetler hala ortaya
çikabilmektedir.
Mevcut bulusun amaci yukarida açiklanan probleme karsi daha iyi bir çözüm
saglainaktir ve bu amaçla gcininin teknenin çapaya göre konumunu ve/veya
yönelimini ayarlamak üzere bir konumlandirma araci ile donatildigi, geminin
tekne tarafindan çapa üzerine uygulanan kuvveti ölçmek ve bu kuvvetin
türetilebildigi bir basinci ölçmek için ve konumlandirma aracini kontrol etmek
için düzenlenen bir kontrol ünitesi ve ölçüm araci ile donatildigi, kontrol
ünitesinin kuvvet veya basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir
tahminini yapmak ve bir zaman araligi üzerinden ölçüm araci tarafindan ölçülen
degerlerden gelecekteki kuvvetin yönünü belirlemek üzere düzenlendigi, kontrol
ünitesinin teknenin çapaya göre konumu ve/veya yönelimi üzerinde bir ayarlama
yapmak üzere düzenlendigi, bu ayarlamanin yönünün kuvvetin uygulandigi yöne
tekabül ettigi; bir tekne ve bir çapayi içeren bir gemiyi saglamaktadir.
Teknenin proaktif hareketi, çapa veya bunun sabitleme yapisi için arzu edilenden
daha büyük olabilen öngörülen kuvvetleri önlemektedir, böylece teknenin çapaya
uyguladigi maksimum kuvvet, tekneye tutturulmus sert bir çapa ile mukayese
edildiginde azaltilmaktadir.
23.|6|
Dahasi, çapa her zaman tekneye siki sikiya baglidir. Sonuç olarak, hareket
serbestligi olan bir sabitleme asla olusmamakta, böylece kesici basligin çalismasi
önemli ölçüde olumsuz etkilenmemektedir.
Açikça anlasilmasi için, konumlandirma araci elbette çok sayida pozisyona
ayarlanabildigi, ancak tabii ki kontrol ünitesi tarafindan çalistirilmadigi sürece,
ayarlanmis bir pozisyonda tekne ile çapa arasinda herhangi bir hareket
serbestligine izin verineyecegi belirtilmektedir.
Mevcut bulus örnegin, esasen dalgalarin bir sonucu olarak meydana gelen söz
konusu kuvvetin zaman içerisinde sinüzoidal bir varyasyona sahip oldugu fikrine
dayalidir ki burada yogunluk ve frekans, dalga yogunlugundaki farkliliklarin bir
sonucu olarak zaman içerisinde degisebilmektedir ve bu sayede bir güç
varyasyonunun birinci bölümüne dayanarak zaman içerisinde güç varyasyonunun
bir sonraki bölümünü tahmin etmek mümkün hale gelmektedir.
Böyle bir tahmin, elbette, konumlandirma aracinin ayarinin degismedigi
varsayimi üzerine yapilan bir tahmindir. Bulusun esasi bunun aslinda meydana
gelmesidir ki bu da tahminin gerçeklesmesini engellemektedir.
Tercih edilen bir yapilandirmada, ayarlama kuvvetin veya basincin tahmin edilen
büyüklügüne fiili olarak erisilmeden önce yapilmaktadir.
Zira konumlandirma aracinin ayarlanmasi tahmin edilen durumun ötesine
geçmektedir, bu da yalnizca kuvvetin hâlihazirda bir esik degerine ulastigi, veya
hatta belki de bunu geçtigi durumda meydana gelen bir reaksiyonu
engellemektedir.
Bir geminin denizdeki hareketlerinden bilindigi üzere, söz konusu hareketlerle
eslesen kuvvetler geleneksel olarak alti harekete, yani birbirine dik üç eksen
etrafinda üç çevrim hareketi ve ayni eksen etrafinda üç dönme hareketine
23.|6|
bölünmektedir.
Mevcut bulus için, öncelikle geminin boylamasina ekseni boyunca, “kayma”
olarak da adlandirilan, çevrim hareketleri, bu boylamasina eksen etrafinda,
Bu nedenle tekne tarafindan çapa üzerine uygulanabilen kuvvetlerin bu üç
bilesene bölünmesi ve birbirinden bagimsiz olarak bu bilesenlerin her birisi için
bir tahmin yapilmasi ve bir önlem alinmasi arzu edilmektedir.
Tercih edilen bir yapilandirmada, ölçüm aracinin söz konusu kuvvetin
boylamasina eksene paralel olan bir birinci bilesenini ölçmek veya bu birinci
bilesenin türetilebilecegi bir basinci ölçmek üzere düzenlendigi, kontrol ünitesinin
ölçüm araci tarafindan ölçüden degerlerden birinci bilesenin veya söz konusu
basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahminini yapmak ve birinci
bilesenin yönünü tayin etmek üzere düzenlendigi, kontrol ünitesinin tekneyi
çapaya göre teknenin boylamasina eksenine paralel olarak, birinci bilesenin veya
söz konusu basincin tahmin edilen büyüklügüne fiili olarak ulasilmadan önce
silindir içerisindeki birinci piston-silindir kombinasyonunun pistonunu hareket
ettirmek vasitasiyla döndürmek üzere düzenlendigi, teknenin hareket yönünün
birinci bilesenin uygulandigi yöne tekabül ettigi sekilde konumlandirma araci
tekneyi çapaya göre, teknenin boylamasina eksenine paralel olarak hareket
ettirmek için hidrolik olarak çalistirilabilen bir birinci piston-silindir
kombinasyonunu içermektedir.
Tercih edilen baska bir yapilandirmada, ölçüm aracinin ikinci bilesenin birinci
eksene teget oldugu söz konusu kuvvetin bir ikinci bilesenini ölçmek veya bu
ikinci bilesenin türetilebilecegi bir basinci ölçmek üzere düzenlendigi, kontrol
ünitesinin ölçüm araci tarafindan ölçüden degerlerden ikinci bilesenin veya söz
konusu basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahminini yapmak ve
23.|6|
ikinci bilesenin yönünü tayin etmek üzere düzenlendigi, kontrol ünitesinin tekneyi
çapaya göre birinci eksen etrafinda, ikinci bilesenin veya söz konusu basincin
tahmin edilen büyüklügüne fiili olarak ulasilmadan önce silindir içerisindeki bir
veya daha çok ikinci piston-silindir kombinasyonunun pistonunu hareket ettirmek
vasitasiyla döndürmek üzere düzenlendigi, bu döndürme hareketinin yönünün
ikinci bilesenin uygulandigi yöne tekabül ettigi sekilde konumlandirma araci
tekneyi çapaya göre, geminin boylamasina eksenine paralel olan bir birinci eksen
etrafinda döndürmek için hidrolik olarak çalistirilabilen bir veya daha çok ikinci
piston-silindir kombinasyonunu içermektedir.
Tercih edilen baska bir yapilandirmada, ölçüm aracinin üçüncü bilesenin ikinci
eksene teget oldugu söz konusu kuvvetin bir üçüncü bilesenini ölçmek veya bu
üçüncü bilesenin türetilebilecegi bir basinci ölçmek üzere düzenlendigi, kontrol
ünitesinin ölçüm araci tarafindan ölçüden degerlerden üçüncü bilesenin veya söz
konusu basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahminini yapmak ve
üçüncü bilesenin yönünü tayin etmek üzere düzenlendigi, kontrol ünitesinin
tekneyi çapaya göre ikinci eksen etrafinda, üçüncü bilesenin veya söz konusu
basincin tahmin edilen büyüklügüne fiili olarak ulasilmadan önce silindir
içerisindeki bir veya daha çok üçüncü piston-silindir kombinasyonunun pistonunu
hareket ettirmek vasitasiyla döndürmek üzere düzenlendigi, bu döndürme
hareketinin yönünün üçüncü bilesenin uygulandigi yöne tekabül ettigi sekilde
konumlandirma araci tekneyi çapaya göre, geminin boylamasina eksenine dik
olan ve yatay olan bir ikinci eksen etrafinda döndürmek için hidrolik olarak
çalistirilabilen bir veya daha çok üçüncü piston-silindir koinbinasyonunu
içermektedir.
Burada, bir hidrolik piston-silindir kombinasyonunun bir pistonunun, genel
olarak, bunun sonucunda pistonun hareket ettirilecegi sekilde, silindirin içine veya
disina hidrolik sivinin pompalanmasiyla hareket ettirilebilecegi kaydedilmektedir.
Alternatif olarak bu, piston üzerinde bir dis kuvvet uygulayarak ve silindir ile
23.|6|
hidrolik sivinin bir rezervuari arasinda açik bir baglantiya sahip olarak
gerçeklestirilebilmektedir, böylece istenen hareket tamamlandiktan sonra bu açik
baglanti, ulasilan konumu kilitlemek için kapatilmaktadir.
Mevcut patent basvurusunda, her iki yöntein de pistonun pozisyonunun aktif bir
düzenlemesi olarak kabul edilmektedir ve “silindirin içindeki bir piston-silindir
kombinasyonuiiuii pistonunun hareket ettirilmesi” ifadesi tarafindan kapsandigi
düsünülmektedir.
Tercih edilen baska bir yapilandirmada, kontrol birimi, sadece kuvvetin veya
basincin tahmin edilen maksimum büyüklügünün bir esik degerini asmasi
durumunda, sözü geçen ayarlamalari yapmak üzere düzenlenmektedir.
Bu durum, hiçbir hasar riskinin olmadigi nispeten küçük kuvvetler meydana
geldigi sürece, tekne ve çapa arasinda tamamen hareketsiz bir baglantinin
saglanmasi avantajina sahiptir ve böylece kesici baslik en iyi sekilde
çalisabilmektedir.
Tercih edilen baska bir yapilandirmada, gemi ayrica geminin gerçek hareketlerini
veya denizin yani deniz yüzeyinin gemiden tipik olarak birkaç yüz metreden daha
az olan belirli bir mesafedeki hareketlerini ölçmek üzere düzenlenen ölçüm
aracina veri transferi yapma kabiliyeti ile saglanmakta veya buna baglanmaktadir.
Böylece elde edilen bilgi ölçülen basinçlar veya kuvvetler baz alinarak beklenen
basinçlarin veya kuvvetlerin daha iyi bir tahininin yapilmasina yardimci
olabilmektedir.
Tercih edilen baska bir yapilandirmada gemi, konumlandirma aracinin çapa
tasiyicisina göre teknenin konuinunu ve/veya yönelimini ayarlamak üzere
düzenlendigi, ve eger varsa, ikinci piston-silindir kombinasyonunun veya üçüncü
piston-silindir koinbinasyonunun çapa tasiyicisi içerisinde oldugu sekilde
23.|6|
içerisinde çapanin sabitlendigi bir çapa tasiyicisi ile donatilmaktadir.
Bulus ayrica, asagidaki adimlarin uygulanacagi sekilde, dalgalarin bir sonucu
olarak bir geminin, özellikle de bir kesici-emici tarak gemisiiiin teknesi tarafindan
çapa üzerine uygulanan kuvvetleri sinirlandirrnak için kullanilan bir yöntemle
alakalidir:
A: tekne tarafindan çapa üzerine uygulaiian kuvvet veya bunun soiiucu
olarak ortaya çikan bir basinç bir zaman araligi üzerinden ölçülmektedir;
B: ölçülen degerlerden kuvvetin veya basincin zamana-bagli gelecekteki
büyüklügünün bir tahmini yapilmakta, ve gelecekteki kuvvetin
uygulanacagi yön belirlenmektedir;
C: söz konusu kuvvetin veya basincin tahmin edilen bir büyüklügüne fiili
olarak ulasilmadan önce, teknenin çapaya göre konumu ve/veya yönelimi
söz konusu yönde ayarlanmaktadir.
Böylelikle, kuvvetin veya basincin buradan bir tahmin yapmak üzere ölçüldügü
zaman araligi, tercihen iki dalga arasindaki sürenin % 5,i ila % 50,si arasindadir.
Bulusun özelliklerini daha iyi gösterme niyeti ile, bulusa göre bir geminin tercih
edilen bir yapilandirmasi ve bunun kullanimi, bundan sonra, herhangi bir
sinirlayici nitelik olmaksizin, ekteki sekillere istinaden, bir örnek yoluyla
açiklanacaktir, burada:
sekil 1 bulusa göre bir geminin bir yandan görünüsünü sematik olarak
göstermektedir;
sekil 2 hareketsiz halde olan sekil 1'deki geminin bir kisminin II-II kesitine göre,
bir enine kesitinin üstten görünüsünü daha büyük ölçekte sematik olarak
göstermektedir;
sekil 3 sekil 2'deki geminin bir kisminin III-HI kesitine göre, bir enine kesitini
23.|6|
sekil 4 sekil 2'deki geminin bir kisminin IV-IV kesitine göre, bir enine kesitini
sekil 5 geminin kullanilmasi esnasinda, sekil 2”dekine benzer bir temsildir;
sekil 6 geminin kullanilmasi esuasinda, sekil 37tekine benzer bir temsildir;
sekil 7 geminin kullanilmasi esnasinda, sekil 4,tekine benzer bir temsildir.
Sekil 1'de gösterilen kesici-emici tarak gemisi, ön tarafina yakin bir çapa (2) ve
bir kesici basliga (3) sahip bir kesici kol ile saglanan bir gemidir (l).
Kesici kolun indirildigi ve kesici basligin (3) sert deniz tabanindan taban
malzemesinin gevsetilmesi ve çikarilmasi için kullanildigi Sekil 1'in çalisma
durumunda, kesici baslik (3) için bir karsi kuvvet olmasi gerekmektedir ve bu
sayede çapa (2) kesici baslik (3) baglanmadan önce deniz tabanina
sabitlenmektedir.
Sekiller 2 ila 49te gösterildigi üzere, çapa (2) bir çapa tasiyicisi (4) içerisinde
sabitlenmektedir.
Çapa tasiyicisi (4), sayet engellenmemis ise, söz konusu çapa tasiyicisinin (4),
geminin (l) teknesine (7) göre, geminin boylamasina ekseni (L) etrafinda ve
buraya dik olan bir yatay enine eksen (D) etrafinda döndürülebilecegi sekilde
düzenlenmis iki tekerlek takimi (5) ile donatilmaktadir.
Tekerlek takimlari (5), ayni zamanda, çapa tasiyicisinin (4), bu amaç için saglanan
raylar üzerindeki bir tasiyici boslugunda (8), ileri ve geri yönde, dolayisiyla
geminin (l) boylamasina eksenine (L) paralel olarak hareket etmesine olanak
tanimaktadir.
Bu tip tekerlek takimlari (5) teknikte uzman kisiler tarafindan iyi bilinmektedir,
sekillerde sematik olarak gösterilmektedir ancak daha detayli olarak
açiklanmamaktadir.
23.|6|
Çapa tasiyicisinin (4) ileri veya geri hareket ettirilmesi için, bir birinci hidrolik
piston-silindir kombinasyonu (9), geminin (1) teknesi (7) üzerinde, hidrolik
siviyla doldurulmus bir birinci silindir (10) ve çapaya (4) bagli olan bir birinci
piston (1 1) ile saglanmaktadir.
Bu birinci piston (ll), birinci silindirdeki (10) basinci ve birinci silindir (10)
içerisindeki birinci pistonun (11) konumunu ölçen, basinç ve konum ölçümü için
bir ölçüm aleti (12) ile donatilmaktadir.
Birinci piston-silindir kombinasyonu (9), birinci pistonu (11) kontrollü bir sekilde
hareket ettirmek için gerekli rezervuarlari, pompalari ve valfleri içeren bir birinci
hidrolik sete (13) baglanmaktadir.
Ölçüm aleti (12), veri aktarma kabiliyeti ile bir merkezi kontrol ünitesine (14)
baglanmaktadir. Merkezi kontrol ünitesi (14), birinci pistonun (ll) konuinunu
ayarlayabilmek için birinci hidrolik sete (13) kontrollü olarak baglanmaktadir.
Her biri hidrolik sivi ile doldurulmus bir ikinci silindir (17) ve bir ikinci piston
(18) ile donatilan dört adet hidrolik piston-silindir kombinasyonu (16) çapa
tasiyicisi içerisinde sabitlenmektedir. Bu ikinci piston-silindir kombinasyonlari
(16), geminin (1) boylamasina ekseni (L) etrafinda çapa tasiyicisini (4) ve de
tekneyi (7) birbirine göre döndürebilecek sekilde düzenlenmektedir.
Bu ikinci piston-silindir kombinasyonlarinin (16) her biri ilgili ikinci silindirdeki
(17) basinci ve de ilgili ikinci silindirdeki (17) ikinci pistonun (18) konumunu
ölçen, basinç ve konum ölçümü için bir ölçüm aleti (12) ile donatilmaktadir.
Özellikle Sekil 3Ste açikça görüldügü üzere, ikinci piston-silindir
kombinasyonlarinin (16) iki tanesi geminin (1) boylamasina ekseni (L) üzerinde
yerlestirilmektedir ve iki tanesi de geminin (1) boylamasina ekseni (L) altinda
23.|6l
yerlestirilmektedir.
Ikinci piston-silindir kombinasyonlarinin (16) iki tanesi çapa tasiyicisinin (4) bir
birinci kenarina yerlestirilmektedir ve iki tanesi de çapa tasiyicisinin (4) diger
kenarina yerlestirilmektedir.
Ikinci pistonlarin (18) serbest uçlari (19) bunlarin üzerinden ileriye ve geriye
dogru kaydirilabilir olacagi sekilde tasiyici boslugunun (8) duvarlarina karsi
yerlestirilmektedir.
Ikinci piston-silindir kombinasyonlari (16), ikinci pistonlari (18) kontrollü bir
sekilde hareket ettirmek için gerekli rezervuarlari, pompalari ve valileri içeren bir
ikinci hidrolik sete (20) baglanmaktadir.
Ikinci piston-silindir kombinasyonlarinin (16) söz konusu ölçüm aletleri (12), veri
aktarina kabiliyeti ile bir merkezi kontrol ünitesine (14) baglanmaktadir.
Her biri hidrolik sivi ile doldurulmus bir üçüncü silindir (23) ve bir üçüncü piston
(24) ile donatilan iki adet hidrolik piston-silindir kombinasyonu (22) çapa
tasiyicisi (4) içerisinde sabitlenmektedir. Bu üçüncü piston-silindir
kombinasyonlari (22), yukarida bahsedilen enine eksen (D) etrafinda çapa
tasiyicisini (4) ve de tekneyi (7) birbirine göre döndürebilecek sekilde
düzenlenmektedir.
Bu amaçla bir manivela (25) dönebilir sekilde birinci ucu (26) vasitasiyla arka
teker setine (5) sabitlenmektedir. Karsilikli olarak zit yönlerde monte edilen
üçüncü piston-silindir kombinasyonlarinin (22) üçüncü pistonlari (24)
manivelanin (25) ikinci ucuna (27) sabitlenmektedir.
Çapa tasiyicisi (4) manivelanin (25) iki ucu (26, 27) arasindaki bir noktada (28)
manivelaya (25) dönebilir bir sekilde sabitlenmektedir.
23.|6l
Bu üçüncü piston-silindir kombinasyonlarinin (22) her biri ilgili üçüncü
silindirdeki (23) basinci ve de ilgili üçüncü silindirdeki (23) üçüncü pistonun (24)
konumunu ölçen, basinç ve konum ölçümü için bir ölçüm aleti (12) ile
donatilmaktadir.
Üçüncü piston-silindir kombinasyonlari (22), üçüncü pistonlari (24) kontrollü bir
sekilde hareket ettirmek için gerekli rezervuarlari, pompalari ve valfleri içeren bir
ikinci hidrolik sete (20) baglanmaktadir.
Üçüncü piston-silindir kombinasyonlarinin (22) söz konusu ölçüm aletleri ( 12),
veri aktarma kabiliyeti ile bir merkezi kontrol ünitesine (14) baglanmaktadir.
Merkezi kontrol ünitesi (14), bu sekilde ikinci pistonlarin (18) ve de üçüncü
pistonlarin (24) konumunu ayarlayabilmek için, kontrol edilebilir sekilde ikinci
hidrolik sete (20) baglanmaktadir.
Birinci, ikinci ve üçüncü piston-silindir kombinasyonlari (9, 16, 22) teknenin (7)
ve de çapa tasiyicisinin (2) karsilikli konumunu ve yönelimini ayarlayabildigi için,
teknenin (7) ve çapa tasiyicisinin (2) karsilikli konumu ve yönelimi için
konumlandirma araci olarak görülmektedir.
Geminin (1) çalismasi çok basittir ve asagidaki gibidir.
Geminin (l) teknesi (7) tarafindan çapa tasiyicisi (4) ve dolayisiyla da çapa (2)
üzerine uygulanan kuvvetin asagida yer alan üç kuvvet bileseni burada ayri ayri
degerlendirilebilmektedir:
- buiidaii böyle birinci bilesen olarak anilacak olan ve genellikle dalgalarin bir
sonucu olarak geininiii (1) bir kayma hareketinin sebep oldugu, geminin (1)
boylamasina eksenine (L) paralel olarak hareket eden kuvvet bileseni;
23.|6|
- bundan böyle ikinci bilesen olarak anilacak olan ve genellikle dalgalarin bir
sonucu olarak geminin (2) bir yuvarlanma hareketinin sebep oldugu,
boylamasina eksene (L) göre teget olarak konuinlanan kuvvet bileseni;
- bundan böyle üçüncü bilesen olarak anilacak olan ve genellikle dalgalarin bir
sonucu olarak geminin (1) bir yalpalama hareketinin sebep oldugu, enine
eksene (D) göre teget olarak konumlanan kuvvet bileseni.
Kesici-emici tarak gemisinin çalismasinin standart bir kesici-emici tarak
gemisinden farkli olmayan özellikleri burada ele alinmamaktadir.
Bununla birlikte, daha iyi anlasilmasi için, standart bir kesici-emici tarak gemisi
kullanildiginda, baca diregi tasiyicisinin (4) tekiieye (7) göre hareket edebilir
oldugu, ancak hareketler arasinda tekiieye (7) göre baca diregi tasiyicisinin (4)
tamamen sert, sabit bir sekilde sabitlenmesinin korundugu belirtilmelidir.
Kontrol ünitesi (14), bahsedilen üç kuvvet bileseninin her biri için gelecekteki
zamana bagli kuvvet degisiminin bir tahminini yapmak için bir algoritma ile
donatilmaktadir.
Bu amaçla kontrol ünitesi (14) esasen basinçlari ölçüm aletleri (12) tarafindan
ölçülen giris verileri olarak kullanmaktadir.
Birinci, ikinci ve üçüncü piston-silindir kombinasyonlarinin (9, 16, 22) ölçüm
aletleri ile ölçülen bu basinçlar, sirasiyla birinci, ikinci ve üçüncü kuvvet
bilesenleriyle orantilidir.
Bir kesici-emici tarak gemisinin faaliyetleri esnasinda dalga hareketleri tipik
olarak 5 ila 10 saniyelik bir süreye sahiptir. Bu süre zarfinda genellikle bir kuvvet
bileseninin sinüzoidal varyasyonu veya ona orantili bir basinç gözlenmektedir.
Simdi böyle bir sinüzoidal varyasyonun ilk parçasini, yani bir kuvvet artisinin
23.|6|
baslangicina karsilik gelen bir parçayi, yani bir döngüsel hareketin yaklasik %
,ini analiz ederek, bu kuvvetin baska varyasyonlari ayni dalga hareketi ile ilgili
oldugu sürece her durumda iyi tahmin edilebilmektedir.
Birinci kuvvet bileseni durumunda, kontrol ünitesi (14) tarafindan birinci
silindirdeki (10) basinçlara dayanilarak böyle bir analiz yapilmaktadir, böylece
artan bir basincin daha ileri seyrinin bir tahmini elde edilmektedir.
Beklenen maksimum basinç bir esik degerini asarsa, kontrol ünitesi (14) birinci
hidrolik set (13) vasitasiyla bir dengeleyici hareket yürütecektir.
Önceki analizle, basincin bu esik degeri, çapa (2) veya geminin (1) diger
parçalarinda hasar meydana gelebilecek kuvvet ile iliskilidir.
Beklenen maksimum basinç esik degerini asmazsa, kontrol ünitesi (14) herhangi
bir dengeleyici hareket yürütmeyecektir. Sonuç olarak, düsük kuvvetlerde baca
diregi tasiyicisinin (4) tekneye (7) göre hareketsiz bir sekilde sabitlenmesi
korunmaktadir.
Bahsedilen dengeleyici hareket, teknenin (7), kuvvetin hareket ettigi yönde, yani
ya ileriye veya geriye dogru, çapaya (2) göre hareket ettirilmesinden ibarettir.
Bu hareket, öngörülen birinci kuvvet bileseninin fiili olarak öngörülen degerlerine
ulasmasindan önce yapilmaktadir, böylece fiili olarak uygulanan birinci kuvvet
bileseni, öngörülen birinci kuvvet bileseninden daha az olacaktir.
Pratikte, bahsedilen dengeleyici hareket, kontrol ünitesi (14) tarafindan kontrol
edilen, birinci silindirin (10) içine veya disina hidrolik sivi pompalayan ve
böylece birinci pistonun (11) konumunu ayarlayan birinci hidrolik set (13)
tarafindan yürütülmektedir.
23.161
Bu durum, “P” oku ile gösterilen ileri yönde öngörülen bir maksimum kuvvetin,
birinci silindirin (10) disina hidrolik sivinin pompalanmasiyla elde edilen,
teknenin (7) bir ileriye hareketi ile dengelendigi Sekil 5'te gösterilmistir.
Ikinci kuvvet bileseni durumunda, böyle bir analiz, kontrol ünitesi (14) tarafindan,
ikinci silindirlerdeki (17) basinçlara dayanilarak yapilmaktadir, bu sayede, artan
bir basincin ileriki seyrinin bir tahmini elde edilmektedir.
Birinci kuvvet bileseninde oldugu gibi, maksimum beklenen basinç bir esik
degerini asarsa, bu durumda kontrol ünitesi (14) bu kez ikinci hidrolik set (20)
vasitasiyla bir dengeleme hareketi yürütmektedir.
Bahsedilen deiigeleyici hareket, teknenin (7), çapaya göre (2) kuvvetin hareket
ettigi yönde hareket ettirilmesinden, dolayisiyla, boylamasina eksen (L) etrafinda
saga veya sola dogru bir dönme hareketinden olusmaktadir.
Bu hareket, tahmin edilen ikinci kuvvet bileseni fiili olarak tahmin edilen
degerlere ulasmadan önce yapilinaktadir, böylece fiili olarak uygulanan ikinci
kuvvet bileseni, tahmin edilen ikinci kuvvet bileseninden daha az olacaktir.
Pratikte, söz konusu dengeleyici hareket, iki karsilikli olarak zit ikinci silindire
(17) hidrolik sivi ve diger iki ikinci silindirden (17) hidrolik sivi pompalayan,
kontrol ünitesi (14) tarafindan kontrol edilen ikinci hidrolik set (20) tarafindan
yürütülmektedir; bu da böylece ikinci pistonlarin (18) koiiumuiiu ayarlamaktadir.
Bu durum, Q oku ile gösterilen, kesici basliktan (3) çapaya (2) dogru yönde
bakildigi zaman saat yönünde boylamasina eksen (L) etrafinda maksimum bir
tahmin edilen dönme kuvvetinin hidrolik sivinin (17) sag üstteki ve sol alttaki
ikinci silindirlere (17) pompalanmasiyla ve sag alttaki ve sol üstteki ikinci
silindirlere (17) pompalanmasiyla elde edilen teknenin (7) ayni yönde bir hareketi
tarafindan dengelendigi Sekil 61da gösterilmektedir.
23.|6|
Üçüncü kuvvet bileseni durumunda, böyle bir analiz, kontrol ünitesi (14)
tarafindan, üçüncü silindirlerdeki (23) basinçlara dayanilarak yapilmaktadir, bu
sayede, artan bir basincin ileriki seyrinin bir tahmini elde edilmektedir.
Birinci ve ikinci kuvvet bilesenlerinde oldugu gibi, maksimum beklenen basinç
bir esik degerini asarsa, bu durumda kontrol ünitesi ( 14) bu kez bir ikinci hidrolik
set (20) vasitasiyla bir dengeleme hareketi yürütmektedir.
Bahsedilen dengeleyici hareket, teknenin (7), çapaya göre (2) kuvvetin hareket
ettigi yönde hareket ettirilmesinden, dolayisiyla geminin (1) önünün, enine eksen
(D) etrafinda yukariya veya asagiya dogru hareket ettirildigi bir dönme
hareketinden olusmaktadir.
Bu hareket, tahmin edilen üçüncü kuvvet bileseni fiili olarak tahmin edilen
degerlere ulasmadan önce yapilmaktadir, böylece fiili olarak uygulanan üçüncü
kuvvet bileseni, tahmin edilen üçüncü kuvvet bileseninden daha az olacaktir.
Pratikte, söz konusu dengeleyici hareket, üçüncü bir silindire (23) hidrolik sivi ve
diger üçüncü silindirden (23) hidrolik sivi pompalayan, kontrol ünitesi (14)
tarafindan kontrol edilen ikinci hidrolik set (20) tarafindan yürütülmektedir; bu da
böylece üçüncü pistonlarin (24) konumunu ayarlamaktadir.
Bu durum, R oku ile gösterilen, Sekil 7'deki saat tersi yönünde enine eksen (D)
etrafinda tahmin edilen bir maksimum dönme kuvvetinin, teknenin (7) ayni yönde
bir hareketi ile dengelendigi Sekil 7'de gösterilmektedir.
Bu hareket, hidrolik sivinin alt üçüncü silindir (23) içine ve hidrolik sivinin üst
üçüncü silindirden (23) disari pompalanmasiyla gerçeklestirilmektedir. Sonuç
olarak, manivelanin ikinci ucu (27), çapa tasiyicisinin (4) sabitleme noktasina (28)
göre manivelaya (25) yükseltilmektedir, bu sekilde manivelanin (25) birinci ucu
23.|6|
(26) alçaltilmakta ve geminin (1) teknesi (7) enine eksen (D) etrafinda
döndürülmektedir.
Esik degerlerin asilmasi durumunda, çesitli dengeleyici hareketlerin büyüklügü,
tabii ki tasima boslugundaki (10) çapa tasiyicisinin (4) hareket serbestligi
tarafindan belirlenen bir maksimum degerle, tahmin edilen kuvvetlerin maksimum
büyüklügüne baglidir.
Mevcut bulus, örnek olarak tarif edilen ve sekillerde gösterilen yapilandirmayla
sinirli degildir, fakat bulusa göre bir gemi ve yöntem, ekli istemlerde tanimlandigi
gibi bulusun kapsamindan ayrilmadan her türlü formda ve degiskende
gerçeklestirilebilmektedir.
Claims (16)
1. Bir tekneye (7) ve bir çapaya (2) sahip gemi (1) olup, burada gemi (l) çapanin (7) çapaya (2) göre konumunu ve/veya yöneliminin ayarlamak için konumlandirma araçlari (9, 16, 22) ile donatilmaktadir, geminin (1) tekne (7) tarafindan çapa (2) üzerine uygulanan kuvveti ölçmek veya bu kuvvetten elde edilebilen bir basinci ölçmek için bir kontrol ünitesi (14) ve ölçüm araçlari (12) ile donatilmasi, kontrol ünitesinin (14) konumlandirma araçlarinin (9, 16, 22) kontrol edilmesi için düzenlenmesi, kontrol ünitesinin (14), kuvvet veya basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahminini yapmak ve bir zaman araligi üzerinden ölçüm araci (12) tarafindan ölçülen degerlerden kuvvetin yönünü belirlemek üzere düzenlenmesi, kontrol ünitesinin ( 14), teknenin (7) çapaya (2) göre konumu ve/veya yönelimi üzerinde bir ayarlama yapmak üzere düzenlenmesi, ayarlamanin yönünün kuvvetin uygulandigi yöne karsilik gelmesi ile karakterize edilmektedir. .
Konumlandirma araçlarinin, teknenin (7) boylamasina eksenine paralel olarak tekneyi (7) çapaya (2) göre hareket ettirmek için hidrolik olarak çalistirilan bir birinci piston-silindir kombinasyonunu (9) içermesi, ölçüm aracinin (12) boylainasina eksene (L) paralel olan söz konusu kuvvetin bir birinci bilesenini ölçmek veya bu birinci bilesenin elde edilebildigi bir basinci ölçmek üzere düzenlenmesi, kontrol ünitesinin (14) ölçüm araci (12) tarafindan ölçüden degerlerden, birinci bilesenin veya söz konusu basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahminini yapmak ve birinci bilesenin yönünü tayin etmek üzere düzenlenmesi, kontrol ünitesinin (14), birinci bilesenin veya söz konusu basincin tahmin edilen büyüklügüne fiili olarak ulasilmadan önce silindir (10) içerisindeki birinci piston-silindir kombinasyonunun (9) pistonunu (1 l) hareket ettirinek vasitasiyla, tekneyi (7) teknenin (7) boylamasina eksenine (L) paralel olarak çapaya (2) göre hareket ettirmek üzere düzenlenmesi, teknenin (7) hareket yönünün birinci bilesenin uygulandigi yöne karsilik gelmesi ile karakterize edilen, istem l,e göre gemi.
3. Kontrol ünitesinin (14) birinci piston-silindir koinbinasyonuiiuii (9) silindiri (10) içerisindeki basinci ölçmek üzere ölçüm aracina (12) baglanmasi, kontrol ünitesinin (14) bu basincin ölçülen degerlerinden bu basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahminini yapmak üzere düzenlenmesi ile karakterize edilen, istem Ziye göre gemi. .
Konumlandirma araçlarinin, geininin (l) boylamasina eksenine (L) paralel olan bir birinci eksen etrafinda tekneyi (7) çapaya (2) göre döndürmek için hidrolik olarak çalistirilan bir veya daha fazla ikinci piston-silindir kombinasyonu (16) içermesi, ölçüm araçlarinin (12), ikinci bilesenin birinci eksene teget oldugu söz konusu kuvvetin bir ikinci bilesenini ölçmek veya bu ikinci bilesenin elde edilebildigi bir basinci ölçmek üzere düzenlenmesi, kontrol ünitesinin (14), ölçüm araci (12) tarafindan ölçüden degerlerden ikinci bilesenin veya söz konusu basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahminini yapmak ve ikinci bilesenin yönünü tayin etmek üzere düzenlenmesi, kontrol ünitesinin (14), ikinci bilesenin veya söz konusu basincin tahmin edilen büyüklügüne fiili olarak ulasilmadan önce, silindir (17) içerisindeki bir veya daha fazla ikinci piston-silindir kombinasyonunun (16) pistonunu (18) hareket ettirmek vasitasiyla tekneyi (7) çapaya (2) göre birinci eksen etrafinda döndürmek üzere düzenlenmesi, dönme yönünün ikinci bilesenin uygulandigi yöne karsilik gelmesi ile karakterize edilen, önceki istemlerden herhangi birine göre gemi. .
Kontrol ünitesinin (14), bir veya daha fazla ikinci piston-silindir koinbinasyonunun (16) silindiri (17) içerisindeki basinci ölçmek üzere ölçüm araçlarina (12) baglanmasi, kontrol ünitesinin (14), bu basincin ölçülen degerlerinden, bu basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahminini yapmak üzere düzenlenmesi ile karakterize edilen, istem 47e göre
6. Konumlandirma araçlarinin, geminin (l) boylamasina eksenine (L) dik olan ve yatay olan bir ikinci eksen (D) etrafinda tekneyi (7) çapaya (2) göre hareket ettirmek için hidrolik olarak çalistirilan bir veya daha fazla üçüncü piston- silindir kombinasyonu (22) içermesi, ölçüm araçlarinin (12), bu üçüncü bilesenin ikinci eksene (D) teget oldugu SÖZ konusu kuvvetin bir üçüncü bilesenini ölçmek veya bilesenin elde edilebildigi bir basinci ölçmek üzere düzenlenmesi, kontrol ünitesinin (14), ölçüin araci (12) tarafindan Ölçüden degerlerden, üçüncü bilesenin veya söz konusu basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahininini yapmak ve üçüncü bilesenin yönünü tayin etmek üzere düzenlenmesi, kontrol ünitesinin (14), üçüncü bilesenin veya söz konusu basincin tahmin edilen büyüklügüne fiili olarak ulasilmadan önce, silindir (23) içerisindeki bir veya daha fazla üçüncü piston-silindir kombinasyonunun (22) pistonunu (24) hareket ettirmek vasitasiyla tekneyi (7) çapaya (2) göre ikinci eksen (D) etrafinda döndürmek üzere düzenlenmesi, dönme yönünün üçüncü bilesenin uygulandigi yöne karsilik gelmesi ile karakterize edilen, önceki istemlerden herhangi birine göre gemi. .
Kontrol ünitesinin (14) bir veya daha fazla üçüncü piston-silindir kombinasyonunun (22) silindiri (23) içerisindeki basinci ölçmek üzere ölçüm araçlarina (12) baglanmasi, kontrol ünitesinin (14), bu basincin ölçülen degerlerinden, bu basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahminini yapmak üzere düzenlenmesi ile karakterize edilen, istem 6”ya göre .
Kontrol ünitesinin (14), en azindan kuvvetin veya basincin tahmin edilen maksimum büyüklügünün belirli bir zaman araligi boyunca kuvvetin veya basincin tahmin edilen maksimum büyüklügü ne kadar büyükse ayarlamanin büyüklügünün de 0 kadar büyük olacagi sekilde düzenlenmesi ile karakterize edilen önceki istemlerden herhangi birine göre gemi. .
Ayrica geminin (1) gerçek hareketlerini veya denizin gemiden (1) belirli bir mesafedeki hareketlerini ölçmek üzere düzenlenen ölçüm araci (12) ile donatilmasi veya buna baglanmasi ile karakterize edilen önceki istemlerden herhangi birine göre gemi.
Içerisinde çapanin (2) sabitlendigi bir çapa tasiyicisi (4) ile donatilmasi, konumlandinna araçlarinin (9, 16, 22), çapa tasiyicisina (4) göre teknenin (7) konumunu ve/Veya yönelimini ayarlamak üzere düzenlenmesi ile karakterize edilen önceki istemlerden herhangi birine göre gemi.
Sirasiyla, bir ikinci piston-silindir kombinasyonunun (16) veya bir üçüncü piston-silindir kombinasyonunun (22) çapa tasiyicisi (4) içerisinde olmasi ile karakterize edilen, sirasiyla, istem 10 ve istem 4 veya 6°ya göre gemi.
Birinci piston-silindir kombinasyonunun (9) çapa tasiyicisinin (4) disinda olmasi ile karakterize edilen, istem 10 veya 1 1 ve istem 2 veya 3°e göre gemi.
Bir kesici-emici tarak gemisi olmasi ile karakterize edilen, önceki istemlerden herhangi birine göre gemi.
Dalgalarin bir sonucu olarak bir geminin (l) teknesinin (7) bir çapa (2) üzerine uyguladigi kuvvetlerin sinirlandirilmasi için yöntem olup, burada asagidaki adimlar gerçeklestirilmektedir: A: tekne (7) tarafindan çapa (2) üzerine uygulanan kuvvet veya bunun sonucu olan bir basinç, bir zaman araligi üzerinden ölçülmektedir; B: ölçülen degerlerden, kuvvetin veya basincin zamana-bagli gelecekteki büyüklügünün bir tahmini yapilmaktadir ve gelecekteki kuvvetin uygulaiidigi yön belirlenmektedir; C: söz konusu kuvvetin veya basincin tahmin edilen bir büyüklügüne fiili olarak ulasilmadan önce, çapaya (2) teknenin (7) göre konumu ve/veya yönelimi söz konusu yönde ayarlanmaktadir.
Istemler 1 ila 12`den herhangi birine göre bir geminin (l) kullanilmasi ile karakterize edilen, istem 14,e göre yöntem.
16. Istem 13°e göre bir geminin (l) kullanildigi ve tekne (7) tarafindan çapa (2) üzerine uygulanan kuvvetin kisitlanmasi için Istem 14 veya 159e göre bir yöntemin uygulandigi bir deniz tabanindan taban malzemesinin çikarilmasi için yöntem.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BE2014/0224A BE1021821B1 (nl) | 2014-04-01 | 2014-04-01 | Vaartuig met een ankerpaal en werkwijze voor het beperken van krachten die door een romp van een vaartuig op een ankerpaal worden uitgeoefend |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201815322T4 true TR201815322T4 (tr) | 2018-11-21 |
Family
ID=50828635
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2018/15322T TR201815322T4 (tr) | 2014-04-01 | 2015-03-30 | Bir çapaya sahip gemi ve bir çapa üzerindeki bir geminin teknesi tarafından uygulanan kuvvetlerin kısıtlanması için yöntem. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2927378B1 (tr) |
BE (1) | BE1021821B1 (tr) |
CY (1) | CY1121039T1 (tr) |
DK (1) | DK2927378T3 (tr) |
ES (1) | ES2691486T3 (tr) |
HR (1) | HRP20181241T1 (tr) |
PL (1) | PL2927378T3 (tr) |
PT (1) | PT2927378T (tr) |
TR (1) | TR201815322T4 (tr) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES2928761T3 (es) | 2016-01-22 | 2022-11-22 | Gustomsc B V | Sistema de medición, guía para pierna, plataforma autoelevable |
JP7017948B2 (ja) * | 2018-02-26 | 2022-02-09 | 五洋建設株式会社 | ポンプ浚渫船及びポンプ浚渫方法 |
CN116280028B (zh) * | 2022-10-18 | 2023-09-05 | 湖南金航船舶制造有限公司 | 一种河道应急船及其定位桩 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6050933B2 (ja) * | 1980-11-06 | 1985-11-11 | 石川島播磨重工業株式会社 | 浚渫船のスパツド緩衝装置 |
NL8503417A (nl) * | 1985-12-11 | 1987-07-01 | Stevin Volker Dredging | Inrichting voor de verbinding van een ankerpaalgeleiding met een vaartuig. |
AU2761801A (en) * | 2000-01-07 | 2001-07-24 | Fmc Corporation | Mooring systems with active force reacting systems and passive damping |
BE1016375A5 (nl) * | 2005-06-06 | 2006-09-05 | Dredging Int | Inrichting met flexibel gemonteerde paalwagen. |
-
2014
- 2014-04-01 BE BE2014/0224A patent/BE1021821B1/nl active
-
2015
- 2015-03-30 ES ES15000921.5T patent/ES2691486T3/es active Active
- 2015-03-30 PL PL15000921T patent/PL2927378T3/pl unknown
- 2015-03-30 PT PT15000921T patent/PT2927378T/pt unknown
- 2015-03-30 DK DK15000921.5T patent/DK2927378T3/en active
- 2015-03-30 EP EP15000921.5A patent/EP2927378B1/en active Active
- 2015-03-30 TR TR2018/15322T patent/TR201815322T4/tr unknown
-
2018
- 2018-08-02 HR HRP20181241TT patent/HRP20181241T1/hr unknown
- 2018-10-30 CY CY181101110T patent/CY1121039T1/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HRP20181241T1 (hr) | 2018-10-05 |
BE1021821B1 (nl) | 2016-01-20 |
EP2927378A1 (en) | 2015-10-07 |
ES2691486T3 (es) | 2018-11-27 |
EP2927378A8 (en) | 2015-11-25 |
DK2927378T3 (en) | 2018-10-29 |
PT2927378T (pt) | 2018-11-07 |
CY1121039T1 (el) | 2019-12-11 |
PL2927378T3 (pl) | 2019-03-29 |
EP2927378B1 (en) | 2018-08-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TR201815322T4 (tr) | Bir çapaya sahip gemi ve bir çapa üzerindeki bir geminin teknesi tarafından uygulanan kuvvetlerin kısıtlanması için yöntem. | |
Tobin et al. | Elevated fluid pressure and extreme mechanical weakness of a plate boundary thrust, Nankai Trough subduction zone | |
Goodman et al. | On measuring the terms of the turbulent kinetic energy budget from an AUV | |
Jagalingam et al. | Bathymetry mapping using Landsat 8 satellite imagery | |
EP2633281B1 (en) | A method of estimating the environmental force acting on a supported jack-up vessel | |
WO2012024474A3 (en) | System and method for estimating directional characteristics based on bending moment measurements | |
US11486991B2 (en) | Method and system for determining horizontal distance between transmitting point and receiving point | |
US10329733B2 (en) | Method and electronic control unit for determining a vertical position | |
US20140069183A1 (en) | Method of reducing uncertainty in pressure pulse-decay measurement | |
FR3068380B1 (fr) | Systeme de forage vertical de type tariere muni d'un dispositif de correction de trajectoire | |
Martin et al. | The supply of nutrients due to vertical turbulent mixing: A study at the Porcupine Abyssal Plain study site in the northeast Atlantic | |
EP2538176A2 (en) | Motion-based adaptive frequency estimation of a doppler velocity sensor | |
RU2016144701A (ru) | Способ повышения информативности стабилометрического исследования и аппаратный комплекс для его осуществления | |
KR20160023325A (ko) | 적응적인 수신 빔 집속 방법 및 그 장치 | |
Zhao et al. | A robust method for determining the heading misalignment angle of GPS compass in ADCP measurement | |
Li et al. | Joint inversion for transponder localization and sound-speed profile temporal variation in high-precision acoustic surveys | |
RU2478757C2 (ru) | Способ определения положения режущей кромки отвала автогрейдера | |
Schimel et al. | Processing backscatter data: from datagrams to Angular responses and mosaics | |
KR102034613B1 (ko) | 예인수조 모형시험 시 정상파 영향의 보정방법, 정상파 영향을 최소화한 예인시점 산출방법 및 예인수조 모형시험 시 정상파 영향의 보정장치 | |
Lee et al. | Benchmark testing of generic prismatic planing hull (GPPH) for validation of CFD tools | |
Woodgate et al. | Correction of Teledyne Acoustic Doppler Current Profiler (ADCP) bottom-track range measurements for instrument pitch and roll | |
Ardalan et al. | Improved vessel squat modeling for hydrographic and navigation applications using kinematic GNSS positioning | |
Liu et al. | Benchmark problems | |
KR102659911B1 (ko) | 부유식 구조물 및 그의 선수각 제어 방법 | |
JP7455055B2 (ja) | 波の振幅推定方法、振幅推定装置、及びプログラム |