TR201814002T1 - Çelik sac ve kaplanmış çelik sac, sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, çelik sac üretim yöntemi ve kaplanmış çelik sac üretim yöntemi. - Google Patents
Çelik sac ve kaplanmış çelik sac, sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, çelik sac üretim yöntemi ve kaplanmış çelik sac üretim yöntemi. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201814002T1 TR201814002T1 TR2018/14002A TR201814002A TR201814002T1 TR 201814002 T1 TR201814002 T1 TR 201814002T1 TR 2018/14002 A TR2018/14002 A TR 2018/14002A TR 201814002 A TR201814002 A TR 201814002A TR 201814002 T1 TR201814002 T1 TR 201814002T1
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- production method
- temperature
- rolling
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 189
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 189
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 49
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 59
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 52
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 28
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 27
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 20
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 18
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 17
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 12
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract description 26
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 abstract description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 34
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 31
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 22
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 11
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 10
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 10
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 10
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 9
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 7
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 6
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 6
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 5
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000011161 development Methods 0.000 description 5
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 5
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 102000008857 Ferritin Human genes 0.000 description 2
- 238000008416 Ferritin Methods 0.000 description 2
- 108050000784 Ferritin Proteins 0.000 description 2
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000282376 Panthera tigris Species 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910007567 Zn-Ni Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910007614 Zn—Ni Inorganic materials 0.000 description 1
- IWBUYGUPYWKAMK-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[N] Chemical compound [AlH3].[N] IWBUYGUPYWKAMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N aluminum magnesium Chemical compound [Mg].[Al] SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 210000005036 nerve Anatomy 0.000 description 1
- 150000002826 nitrites Chemical class 0.000 description 1
- 125000004433 nitrogen atom Chemical group N* 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 230000010152 pollination Effects 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000012744 reinforcing agent Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 231100000241 scar Toxicity 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011179 visual inspection Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000000707 wrist Anatomy 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 zinc- aluminum-magnesium Chemical compound 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C18/00—Alloys based on zinc
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C18/00—Alloys based on zinc
- C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Burada, yaklaşık 340 MPa?lık bir gerilme mukavemetine sahip olan ve yüksek fırınlamalı sertleştirilebilirlik ve yüksek yaşlanma direnci sağlarken mükemmel süneklik ve mükemmel yüzey kalitesi sergileyen bir çelik sac temin edilir. Buluş, aynı zamanda, çelik sac kaplanarak üretilen bir kaplanmış çelik sac, çelik sacı elde etmek için gereken bir sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, bir soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, bir çelik sac üretim yöntemi ve bir kaplanmış çelik sac üretim yöntemi temin eder. Çelik sac, kütle % olarak %0.0008 ila %0.0024 C, %0.15?ten az Si, %0.55?ten fazla ve %0.90?dan az Mn, %0.025?ten fazla ve %0.050?den az P, %0.015 veya daha az S, %0.01 veya daha fazla ve %0.1 veya daha az çözünür Al, %0.01 veya daha az N, %0.0003?ten fazla ve %0.0035?ten az B, %0.005?ten fazla ve %0.016?dan az Nb, %0.009 veya daha az Ti ve %0.002 ila %0.030 Sb içeren bir bileşime sahip olup, C ve Nb aşağıdaki formülü (1) karşılar ve bakiyenin Fe ile kaçınılmaz safsızlıklardır.
Description
TARIFNAME
CELIK SAC VE KAPLANMIS CELIK SAC, SICAK
HADDELENMIS ÇELIK SAC URETIM YONTEMI, SOGUK
HADDELENMIS TAM SERT ÇELIK SAC URETIM
YONTEMI, ÇELIK SAC URETIM YONTEMI VE
KAPLANMIS CELIK SAC URETIM YONTEMI
Teknik Alan
Bu bulus, bir çelik sacla ve bir kaplanmis çelik sacla, bir sicak
haddelenmis çelik sac üretim yöntemiyle, bir soguk haddelenmis tam
sert çelik sac üretim yöntemiyle, bir çelik sac üretim yöntemiyle ve bir
kaplanmis çelik sac üretim yöntemiyle ilgilidir.
Teknigin Bilinen Durumu
Bir kaput, kapilar ve arka kapi da dahil olmak üzere bir otoinobilin
panel elemanlari yüksek çökme direnci gerektirir ve bu amaçla
yaklasik sahip bir BH
çelik sac (firinlamali sertlestirilebilir çelik sac; bu dokümanda bundan
böyle basitçe “340BH” olarak anilacaktir) yaygin olarak
kullanilmaktadir. Bu elemanlar otomobillerin çesitli tasarim ve
görünüm gereksinimlerini de karsilamali ve ayni zamanda yüksek
firinlamali sertlestirilebilirlik (bu dokümanda bundan böyle ayni
zamanda “BH özelligi” olarak anilacaktir) ve yüksek yaslanma direnci
temin etmelidir. 34OBH çelik sac, bu sebeple, yüksek firinlamali
sertlestirilebilirlik ve yüksek yaslanma direncine ek olarak arzu edilen
sekillendirilebilirlik ve görünüm olarak çekici bir yüzey kalitesi
gerektirir.
Bununla birlikte, geleneksel 34OBH çelik saclar, 'Örnegin arka kapagin
kuyruk lambasi çevresindeki alanlarda yüksek gerilimli kisimlarda
sikistirmayla çatlama söz konusudur ve süneklik için ilave
gelistirmeye ihtiyaç vardir. Mn, P ve Ti içeren pek çok geleneksel
34OBH çelik sacda, çizgi izleri veya hayalet çizgiler olarak
adlandirilan yüzey 0ndülasy0nlari (kusurlar) siklikla presleme
sonrasinda ortaya çikar ve yüzey kalitesinin artirilmasina ihtiyaç
Bu baglamda, 'Örnegin PTLl, %18 veya daha yüksek bir üniform
uzamaya ve yüksek firinlamali sertlestirilebilirlige sahip, yaklasik 340
MPa'lik bir çelik sac temin etmek için bir teknik açiklar. Böyle bir
çelik sac elde etmek için, bir çeligin tavlama isleminde 550°C ila
islatma sicakligi araligindaki bir sicakliga isitilma hizi 0.1 X
([%Nb]/[%C])°C/s veya daha fazlaya ayarlanir ve bu çelik C:
100 kosullarini karsilar.
PTL 2, mükemmel tozlasina direncine sahip bir firinlamali
sertlestirilebilir, yüksek mukavemetli alasimli, sicak daldirma
galvanizli, çelik sac temin eden bir yöntem açiklar. Bu çelik sac, C:
eklendigi; indirgenmis fosforun kaplama ayrilmasini tesvik ettigi ve
Sn, Sb ve Cr'nin ilave mukavemet sagladigi bir çelik sacdan üretilir
PTL 3, sürüntü izlerine sebep olan fosforun indirgenmesiyle bir
kaplamanin üniform olmayan alasiminin indirgenmesi için bir teknik
açiklar. Bu, C: %0.003 veya daha az, Si: %01 veya daha az, Mn:
8><[%C] + 001(%) içeren bir çelik sacin düsük sicaklikta
tavlanmasiyla elde edilir.
Literat'i'ir Listesi
Patent Literat'i'ir'i'i
Bulusun Ozeti
Teknik Sorun
Bununla birlikte, PTL '1”de tarif edilen teknik, gelistirilmis
sekilleiidirilebilirlik içiii sünekligin artirilmasi açisindan yetersizdir ve
ilave gelistirmeye ihtiyaç gösterir. Yüzey kalitesi için de ilave
gelistirme gereklidir.
PTL 2°de tarif edilen teknik sorunludur, çünkü kati çözelti
güçlendirmesi için yeterince yüksek miktarlarda Sn ve Sb
eklendiginde derin çekme sonrasinda sertligin (ikincil isleme için
kirilganlik direnci) bozulmasina yol açar. Bu, pratik uygulamalar içi
PTL 2 çelik saciiiin kullanimini güçlestirir. PTL 2, sünekligin
gelistirilmesi içiii bir teknik açiklamaz.
PTL 3'te tarif edilen teknik ayni zamanda sünekligin gelistirilmesi
konusunda da etkisizdir.
Yukarida ele alindigi gibi, ilgili alana ait tekniklerden hiçbiri
mükemmel süneklik ve mükemmel yüzey kalitesi temin eden bir
teknik açiklamaz ve ayni zamanda yüksek firinlamali
sertlestirilebilirlik ve yüksek yaslanma direnci temin etmez. Bu bulus,
bu sartlar altinda yapilmistir ve bu bulusun bir amaci yaklasik 340
MPa”lik bir gerilme mukavemetine sahip olan ve yüksek firinlamali
sertlestirilebilirlik ve yüksek yaslanma direnci saglarken mükemmel
süneklik ve mükemmel yüzey kalitesi sergileyen bir çelik sac temin
etmektir. Bu bulusun amaci, ayni zamanda, böyle bir çelik sacin
üretimi için bir yöntem temin etmektir. Bu bulusun bir baska amaci,
çelik sac kaplanarak üretilen bir kaplanmis çelik sac, çelik saci elde
etmek için gereken bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemi,
çelik saci elde etmek için gereken bir soguk haddelenmis tam sert
çelik sac üretim yöntemi ve bir kaplanmis çelik sac üretim yöntemi
temin etmektir.
Sorunun Çözümü
Bu bulus sahipleri, hem sünekligi, hem de yüzey kalitesini artirmak ve
ayni zamanda istenen yaslanma direncini temin etmek için geleneksel
340BH esasli teknikler üstünde kapsamli çalismalar yürütmüstür.
Çalismalar asagidaki sonuçlari vermistir.
(1) Ayni toplam uzamaya (El) sahip oluninasi her zaman gerilmeyle
sekillendirilebilirligin ayni oldugu anlamina gelmemektedir. Bunun
sebebi, üniform uzamanin (U.El) ayni uzama (El) için ayni olmasi
gerekmez. Yüksek gerilmeyle sekillendirilebilirlige sahip çelikler
yüksek üniform uzamaya (U.El) sahiptir. Yani, gerilmeyle
sekillendirilebilirligi dogrudan etkileyen bir uzama endeksi olan
üniform uzama (U.El) artisiyla birlikte sekillendirilebilirlik de artar.
Düsük C ve Nb içerigiyle ince ferrit tanecikleri mevcut oldugunda
üniform uzama (U.El) artar.
(ll) Ince kristal tanecigi vasitasiyla üniform uzamayi (U.El) artirmanin
arzu edilen yolu, Mn”ce zengin bir çelik bir makarali tabla üstünde
düsürülmüs bir son haddeleme sicakligiyla önceden belirlenmis bir
sicaklik bölgesine kadar söndürülerek ve ardindan düsük sicaklikli
tavlama yapilarak ince ferrit üretilmesidir.
(III) Stabil olarak yüksek bir BH özelligi ve yüksek yaslanma direnci
temin etmek için iiiyobyum ve borun birlikte buluninasi gerekir. Bu
tip malzemelerde, oda sicakliginda yaslanma direncinin bozulmasina
yol açan nitro jen atomlarinin pek çogu stabil BN formunda fikse edilir
ve nitro jenin Nb(C,N) olarak tüketilme ihtimali daha az olur. Bu, oda
sicakliginda yaslanma direncini büyük ölçüde artirir ve tropik
alanlarda da 34OBH çelik sac kullanimini saglar.
(IV) Bununla birlikte, düsük sicaklikli tavlamayla üretilen bir Mn, B
ve Nb°ce zengin çelik sacda yüzey kalitesi bozulur. Bunun sebepleri
asagidaki gibidir.
- Mn, Nb ve B içerigi, sicak islemede üretilen isi altinda yüzey pulu
olusumunu artirir ve daha fazla pul izleri üretir.
- Bor içerikli bir çelik, yüzey tabakasiiida nitridasyona maruz kalir ve
düsük sicaklikli tavlama tekrar kristallesineyi geciktirir. Bu, tekrar
kristallesmemis yapinin ve ince ferrit taneciklerinin yüzey tabakasiiida
kalmasina sebep olur ve daha fazla çizgi izleri (hayalet çizgiler) üretir.
Bu sorunlarin yani sira, kati çözelti güçlendirme elemani %0.050 veya
daha fazla fosfor içeren bir çelik sac, fosfor ayrilmasi nedeniyle
sürüntü veya çizgi izleri içerir. Çizgi izleri ayni zamanda %0.009”dan
fazla titanyum içeren çeliklerde de meydana gelir.
Bu soruiilar (a) Nb, P ve Ti içerikleri sinirlandirilarak, (b) sicak
haddelemede son haddeleme giris tarafi sicakligi ve çikis tarafi
sicakligi düsürülerek ve (c) tavlamada yogusma noktasini koiitrol
etmek için antimon eklenerek çözülebilir.
Spesifik olarak, sekillendirilebilirlik, yaslanma direnci ve yüzey
kalitesinin tümünde mükemmel sonuçlar veren bir çelik sac, daha ince
kristal tanecikleri üretmek için son haddeleine giris tarafi ve çikis
tarafi sicakliklari düsürülerek ve tavlama sicakligi düsürülerek ve
kontrollü Mn, C, Nb, Ti ve P içerigine sahip bir Nb, B ve Sb içerikli
çelikte tavlamada yogusma iioktasi kontrol edilerek elde edilebilir.
Bu bulus bu bulgular esasinda tamamlanmistir ve bu bulusun bir 'Özeti
asagidaki gibidir.
sahip olan; C ve Nb”nin asagidaki formülü (1) karsiladigi ve bakiyenin
Fe ile kaçinilmaz safsizliklar oldugu; sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda
ferritin 8 ila 18 um°lik bir ortalama kristal tanecik çapina (d) sahip
oldugu bir mikro-yapiya sahip olan ve 0.40 ila l.20°lik bir ds/d
oranina sahip olan bir çelik sac; burada ds, bir çelik sac yüzey
tabakasindaki ferritin ortalama kristal tanecik çapidir;
MPa°lik bir firinlamali sertlestirilebilirlige (BH) ve 1.4 veya daha
Formül (1)
burada [%C] ve [%Nb] sirasiyla C ve Nb içerigini temsil eder.
olarak %0.1 veya daha az V, %0.1 veya daha az W, %003 veya daha
az Zr, %0.15 veya daha az M0 ve %0.15 veya daha az Cr”den en az
birini içerir.
daha az Ni, %001 veya daha az Ca, %001 veya daha az Ce, %001
veya daha az La ve %001 veya daha az Mg”den en az birini içerir.
üstünde bir kaplama tabakasi içeren bir kaplanmis çelik sac.
yöntem,
Madde [1] ila [3]”ten herhangi birine uygun bilesimde bir çelik
levhanin isitilniasini;
çelik levhanin, 1,000°C veya daha az olan bir sicaklik bölgesinde %50
veya daha fazla bir toplam haddeleme indirgeme oraniyla, 1,080°C
veya daha az bir son haddeleme giris tarafi sicakligiyla ve 850°C°tan
fazla ve 910°C°tan az bir son haddeleine çikis tarafi sicakligiyla sicak
haddelenmesini;
°C/s veya daha fazla bir ortalama sogutma hizinda 720 ila 800°C°a
sogutulmasini;
720 ila 800°C”11k sicaklik bölgesinde 5 saniye veya daha fazla
bekletilinesini; ve
580 ila 680°C”lik bir rulo yapma sicakliginda rulo yapilmasini içerir.
yöntem, Madde [5]”teki yöntemle elde edilen sicak haddelenmis çelik
sacin soguk haddelenmesini içerir; sicak haddelenmis çelik sac %60
ila %95°lik bir haddeleme indirgeme oraninda soguk haddelenir.
yöntem,
Madde [6]'daki yöntemle elde edilen soguk haddelenmis tam sert
çelik sacin 660 ila 760°C”lik bir sicaklik bölgesinde 1 ila 8°C/s°lik bir
ortalama isitma hizinda isitildigi ve 760°C veya daha fazla olan bir
sicaklik bölgesinde -30°C veya daha aza ayarlanan bir yogusma
sicakliginda islatildigi tavlainayi içerir.
yöntem, Madde [7]'deki yöntemle elde edilen çelik sacin
kaplaninasini içerir.
Bulusun Avantajli Etkileri
Bu bulus, yüksek firinlamali sertlestirilebilirlik ve oda sicakliginda
yüksek yaslanma direnci sergilemesine ek olarak mükemmel
sekillendirilebilirlige ve yüzey kalitesine sahip olan bir çelik sac
üretimini mümkün kilar. Bulus, bu sebeple, otomobil gövdelerinin
agirliginin azaltilmasina ve görünümünün iyilestirilmesine katkida
Bu bulus konusu çelik sac 340 ila 380 MPa°lik bir gerilme
mukavemetini, 20 ila 60 MPa”lik bir firinlamali sertlestirilebilirligi
(BH) ve 1.4 veya daha fazla bir r degerini karsilar.
Çizimlerin Kisa Tarifi
Sekil 1, (a)”n1n sürüntü izleri (siyah sürümü ve beyaz sürüntü)
bulunan kusurlari gösterdigi, (b)°nin pul izleri bulunan kusurlari
gösterdigi ve (c)'nin çizgi izleri (hayalet çizgiler) bulunan kusurlari
gösterdigi tipik kusur sekillerinin sematik görünüslerini gösterir.
Bulus Yapilarinin Tarifi
Bu bulusun bir yapisi asagida tarif edilmektedir. Bununla birlikte, bu
bulus asagidaki yapiyla sinirli degildir.
Bu bulus, bir çelik sac ile bir kaplanmis çelik saci, bir sicak
haddelenmis çelik sac üretim yöntemini, bir soguk haddelenmis tam
sert çelik sac üretim yöntemini, bir çelik sac üretim yöntemini ve bir
kaplanmis çelik sac üretim yöntemini gösterir. Asagida ilk olarak
bunlarin birbiriyle nasil bir iliski içinde olduklari tarif edilmektedir.
Bu bulus konusu çelik sac, sirayla bir sicak haddelenmis çelik sac ve
bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üreten bir üretim prosesiyle
bir levha gibi bir baslangiç çelik malzemesinden üretilir. Bu bulus
konusu kaplanmis çelik sac , çelik saçin kaplanmasiyla üretilir.
Bu bulus konusu bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemi,
yukaridaki proseste sicak haddelenmis çelik saci üreten bir yöntemdir.
Bu bulus konusu bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretim
yöntemi, yukaridaki proseste sicak haddelenmis çelik sacdan bir
soguk haddelenmis tam sert çelik sac üreten bir yöntemdir.
Bu bulus konusu bir çelik sac üretim yöntemi, yukaridaki proseste
soguk haddeleninis tam sert çelik sacdan bir çelik sac üreten bir
yöntemdir.
Bu bulus konusu bir kaplanmis çelik sac üretim yöntemi, yukaridaki
proseste çelik sacdan bir kaplanmis çelik sac üreten bir yöntemdir.
Bu iliskilerden dolayi, sicak haddelenmis çelik sac, soguk
haddelenmis tam sert çelik sac, çelik sac ve kaplanmis çelik sac ayni
bilesime sahiptir ve çelik sac ve kaplanmis çelik sac ayni mikro
yapiya sahiptir. Asagida, sirasiyla, öncelikle bu ortak özellikler ve
ardindan sicak haddelenmis çelik sac, çelik sac, kaplanmis çelik sac ve
üretim yöntemleri tarif edilmektedir.
Çelik Sacin ve Kaplanmis Çelik Sacin Bilesimi
fazla ve %0.1 veya daha az çözünür A1, %001 veya daha az N,
içeren bir bilesime sahip olup, C ve Nb asagidaki forinülü (l) karsilar
ve burada bakiye Fe ile kaçinilmaz safsizliklardir.
Bilesiin ayrica kütle % olarak %01 veya daha az V, %01 veya daha
daha az Craden en az birini içerebilir.
Bilesiin ayrica kütle % olarak %0.1 veya daha az Sn, %02 veya daha
az Cu, %0.2 veya daha az Ni, %001 veya daha az Ca, %001 veya
daha az Ce, %001 veya daha az La ve %001 veya daha az Mg”den en
az birini içerebilir.
Bilesenler asagida tarif edilmektedir. Asagida, bilesen içerigini temsil
eden “%”, kütle olarak yüzde anlainina gelir.
Karbon, BH özelliginin temini için zorunlu bir elementtir. 20 MPa
veya daha fazla bir firinlamali sertlestirilebilirlik (BH) teinini için en
az %0.0008°lik bir karbon içerigi gereklidir. Ince ferrit tanecikleri
üretilmesi ve yüksek bir üniform uzamanin (U.El) temini açisindan
bakildiginda da %0.0008,lik bir karbon içerigi gereklidir. Karbon
içerigi %0.0024”ten fazla oldugunda NbC asiri miktarda çökelir ve
yüksek bir üniform uzama (U.El) temin edilemez. Böyle yüksek bir
karbon içerigiyle, firinlamali sertlestirilebilirlik (BH) 60 MPa°1n
üstüne çikar ve yeterli bir yaslanma direnci temin edilemez. Bu
Si: %0.15”ten az
Silikon bir kati çözelti güçlendirme elemani olarak kullanilabilir.
Bununla birlikte, %O.15 veya daha fazla Si içerigi, yüzey
oksidasyonundan dolayi yogun pul izlerine ve çiplak noktalara sebep
olur. Bu sebeple, Si içerigi %0.15›ten azdir.
Mn: %0557ten fazla ve %0.90”dan az
Manganez bu bulusta önemli bir elementtir. Manganez, fosforu
indirgemek ve fosfordan kaynaklanan yüzey kusurlarini (sürüntü izi
kusurlari) önlemek için bir kati çözelti güçlendirme elemani olarak
eklenir. Fosforun manganezle indirgenmesi Y-›0( dönüsüm noktasini
düsürür ve son haddeleine sicakliginin düsürülmesini saglar. Bu,
yüzey kalitesinin gelistirilmesini (pul izi kusurlarinin giderilmesini) ve
ince ferrit tanecikleri üretilmesini mümkün kilar. Bu açidan,
manganezin %0.55,ten fazla miktarda eklenmesi gerekir. Diger
taraftan, %090 veya daha fazla Mn içerigi yüzey oksidasyonundan
dolayi yogun pul izlerine ve çiplak noktalara sebep olur. Bu sebeple,
Mn içerigi %O.90”dan azdir. Ince bir yapi olusturulmasi ve yüzey
kalitesinin artirilmasi açisindan, Mn içeriginin alt siniri tercihen
Fosfor bir kati çözelti güçlendirme elemani olarak kullanilabilir.
Bununla birlikte, fosfor, döküm sirasinda ayrilmanin bir sonucu olarak
yüzey kusurlarina (sürüntü izi kusurlari (siyah sürüntü, beyaz
sürûnti'i)) sebep olur ve tozlasma direncini bozar. Önceden belirlenmis
bir gerilme mukavemetini (TS) temin etmek için %0.025°ten fazla bir
P içerigi gereklidir. Yüzey kalitesini temin etmek için P içeriginin
S: %0.015 veya daha az
Sülfür sicak haddeleme sirasinda pul giderilebilirligini ve dis görünüm
kalitesini gelistirme görevi görür. Bununla birlikte, sülfür asiri
miktarda kullanildiginda, kaba MnS olusumundan dolayi yüzey
kusurlarina (çizgi izi kusurlari) yol açar. Bu sebeple, S içerigi %0.015
veya daha azdir.
Çözünür Al: %0.01 veya daha fazla ve %0.] veya daha az
Alüminyum deoksidasyon saglayan bir element olarak kullanilir. B ve
Nb içerikleri küçük oldugunda, alüminyum nitrojeni AlN fomiunda
fikse etme ve oda sicakliginda yaslanma direncini artirma görevi
görür. Bu açidan, çözünür Al içerigi %0.01 veya daha fazladir.
Çözünür Al %01'an fazla miktarda eklendiginde etki doygunluga
ulasir ve maliyet artar. Böyle yüksek bir çözünür Al içerigi ayni
zamanda döküm yapilabilirligin zayif olmasina sebep olur ve yüzey
kalitesini bozar. Bu sebeple, çözünür Al içerigi %0.1 veya daha azdir.
N: %0.01 veya daha azdir
Nitrojen, çelikte Nb(C,N), BN, AlN ve TiN gibi karbonitritler ve
nitritler olusturan bir elementtir ve Nb(C,N) üreterek firinlamali
sertlestirilebilirligin (BH) dalgalanmasina yol açar. %0.01'den fazla
bir N içerigi zayif yaslanma direiicine sebep olur. Bu sebeple N içerigi
Bor, stabil bir BN bilesigi olusturarak nitrojeni fikse eder ve
Nb(C,N)”yi azaltir. Bu sekilde, bor, yaslanma direncini artirma görevi
görür. Bu açidan, B içerigi %0.0003°ten fazladir. B içerigi
malzemeyi gelistirme etkisi yoktur, sadece asiri kati çözelti B”yi artirir
ve döküm yapilabilirligi bozar.
Nb: %0.005*ten fazla ve %0.016”dan az
Niyobyumun, karbon ve nitrojeni fikse ederek yaslanma direnci
artirma etkisi vardir. Niyobyuin ayni zamanda kristal taneciklerini
daha ince yaparak üniform uzamayi (U.El) artirma görevi görür. Bu
etkileri elde etmek için niyobyumun %0.005”ten fazla miktarda
eklenmesi gerekir. Bununla birlikte, niyobyuin içerigi %0.016 veya
daha fazla oldugunda üniform uzama (U.El) azalir ve yüksek
miktarlarda çökeltiler olusmasinin bir sonucu olarak yüzey kusurlari
(pul izi kusurlari) ortaya çikar. Yani, yüksek ünifoiin uzama (U.El) ve
mükemmel yüzey kalitesi temin etmek için Nb içeriginin %0.016°dan
az olan aralikta kontrol edilmesi önemlidir. Bu sebeplerle, Nb içerigi
Ti: %0.009 veya daha az
Titanyum, nitro jeni fikse ederek yaslanma direncini artirma etkisine
sahiptir. Bununla birlikte, Ti içeriginin artirilmasi, kaba TiN olusumu
yoluyla ferrit taneciklerinin kaba olmasina sebep olur. Yüksek bir Ti
içerigi ayni zamanda TiC olusumu yoluyla firinlamali
sertlestirilebilirligi (BH) düsürür ve firinlamali sertlestirilebilirlikte
degisime yol açar. Yüksek bir Ti içerigi, ayni zamanda, yüzey
tabakasinda ince tanecikler ve kristallesinemis tanecikler olusturarak
çelik sacin yüzey tabakasinda nitridasyonu hizlandirir ve yüzey
kusurlarina (çizgi izi kusurlari) sebep olur. Bu sebeplerle, Ti içeriginin
Antimon, çelik sac yüzeyinin nitridasyonunu ve oksidasyonunu
azaltarak yüzey kalitesini gelistirme etkisine sahiptir. Daha spesifik
olarak tarif edersek, Mn”ce zengin çelikte yüzey kusurlari (pul izi
kusurlari) olusina egilimi mevcuttur. B içeren bir çelikte, yüzey
tabakasinda borun nitridasyonunun ve oksidasyonuiiun bir sonucu
olarak ery tabakasinda ince bir yapi olusma egilimi vardir. Bu, ds/d
oraninin (ileride tarif edilecektir) bu bulus konusu araligin disina
çikmasina sebep olur ve yüzey kusurlari (çizgi izi kusurlari) olusma
ihtimali olur. Antiinoii bu kusurlari azaltma görevi görür. Bu açidan,
antimon tercihen %0.002 veya daha fazla bir miktarda eklenir.
Antimon %0.030”dan fazla miktarda eklendiginde tanecik sinirlarinda
ayrilir ve ikincil isleme için kirilganligin bozulmasina sebep olur. Bu
sebeplerle, Sb içerigi %0.002 ila %0.030”dur. Sb içeriginin alt siniri
tercihen %0.002'den fazla, daha tercihen %0.005 veya daha fazladir.
Sb içeriginin üst siniri tercihen %0.020 veya daha az, daha tercihen
Mükemmel firinlamali sertlestirilebilirlik ve yaslanma direnci temin
etmek için, en azindan Nb içeriginin C içerigine göre kontrol edilmesi
ve kati çözelti C içeriginin optimize edilmesi gerekir. Bu açidan,
daha az olmasi gerekir.
Bu bulusun temel konfigürasyonu yukaridaki gibidir. Bilesim ayrica
kütle % olarak %0.] veya daha az V, %0.1 veya daha az W, %0.03
veya daha az Zr, %015 veya daha az M0 ve %015 veya daha az
Cr°den en az birini içerebilir.
V: %0.1 veya daha az
Vanadyum, mukavemeti artirmak için eklenebilir. Mukavemetin
artirilmasi açisindan, V içerigi tercihen %0.002 veya daha fazla, daha
tercihen %0.01 veya daha fazladir. Bununla birlikte, V içerigi arzu
edildigi ölçüde %0.1 veya daha azdir, çünkü %0.l,den fazla miktarda
eklendiginde vanadyum firinlamali sertlestirilebilirligi (BH) düsürür
ve maliyeti büyük ölçüde artirir.
W: %0.1 veya daha az
Tungsten, çökelmeyi güçlendirme elemani olarak kullanilabilir.
Mukavemetin artirilmasi açisindan, tungsten tercihen %0.002 veya
daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, W içerigi arzu edildigi
ölçüde %0.] veya daha azdir, çünkü asiri yüksek W içerigi firinlamali
sertlestirilebilirligi düsürür.
Zr: %0.03 veya daha az
Zirkonyum da çökelmeyi güçlendirme elemani olarak kullanilabilir ve
nitrojeni fikse etmek için eklenebilir. Zirkonyum, nitrojenin fikse
edilmesi açisindan tercihen %0.002 veya daha fazla, daha tercihen
arzu edildigi ölçüde %003 veya daha azdir, çünkü asiri yüksek Zr
içerigi firinlamali sertlestirilebilirligi (BH) düsürür.
M0: %0.15 veya daha az
Molibden de çökelmeyi güçlendirme elemani olarak kullanilabilir.
Molibden, karbonun fikse edilmesi açisindan tercihen %0.002 veya
daha fazla, daha tercihen %0.005 veya daha fazla miktarda eklenir.
Bununla birlikte, Mo içerigi arzu edildigi ölçüde %0.15 veya daha
azdir, çünkü asiri yüksek M0 içerigi firinlamali sertlestirilebilirligi
(BH) düsürür.
Cr: %0.15 veya daha az
Krom, karbon difüzyonunu azaltmak ve oda sicakliginda yaslanma
direncini artirmak için kullanilabilir. Bu açidan, krom tercihen %004
veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, Cr içerigi arzu
edildigi ölçüde %0.15 veya daha azdir, çünkü asiri yüksek Cr içerigi
zayif korozyon direncine yol açar.
Bilesim ayrica kütle % olarak %0.1 veya daha az Sn, %0.2 veya daha
az Cu, %02 veya daha az Ni, %001 veya daha az Ca, %001 veya
daha az Ce, %001 veya daha az La ve %001 veya daha az Mg”den en
az birini içerebilir.
Sn: %0.] veya daha az
Kalay, çelik sac yüzeyinin nitridasyonunu ve oksidasyonunu azaltma
ve yüzey kalitesini artirma görevi görür. Bu açidan, kalay, tercihen
miktarda eklenir. Bununla birlikte, Sn içerigi arzu edildigi ölçüde
(YP) artirir ve ikincil isleme için kirilganligin bozulmasina sebep olur.
Cu: %02 veya daha az
Bakir yaslanma direncini ve yongalanma direncini artirir. Bakir, ayni
zamanda, ham madde olarak bir hurda kullanildiginda söz konusu olan
bir elementtir ve bakir girmesine izin verilerek, geri dönüstürülen bir
malzeme ham madde olarak kullanilabilir ve üretim maliyeti
düsürülebilir. Bu açidan, bakir tercihen %001 veya daha fazla, daha
tercihen %003 veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, Cu
içerigi arzu edildigi ölçüde %0.2 veya daha azdir, çünkü asiri yüksek
Cu içerigi yüzey kusurlarina sebep olur.
Ni: %0.2 veya daha az
Nikel, genelde bakir eklendiginde meydana gelen yüzey kusurlarini
azaltma görevi görür. Bu açidan, nikel tercihen %001 veya daha
fazla, daha tercihen %002 veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla
birlikte, asiri yüksek Ni içerigi bir isitma firininda düzensiz pul
olusumuna sebep olur ve bu da yüzey kusurlarina ve çok yüksek
nialiyete yol açar. Bu sebeple, Ni içerigi %02 veya daha azdir.
Ca: %0.01 veya daha az
Kalsiyum, çelikteki sülfürü CaS formunda fikse etme ve MnS
olusumunu azaltarak sekillendirilebilirligi artirma görevi görür. Bu
açidan, kalsiyum tercihen %0.0005 veya daha fazla miktarda eklenir.
Bununla birlikte kalsiyum, eritilmis çelikte bir oksit formunda yüzer
madde ayrilmasina maruz kalma egilimindedir ve çelikte büyük
miktarlarda kalsiyum tutulmasi güçt'ur. Bu sebeple, Ca içerigi %001
veya daha azdir.
Ce: %0.01 veya daha az
Seryum, çelikteki sülfûrü fikse eder ve sekilleiidirilebilirligi artirmak
için eklenebilir. Bu açidan, seryum tercihen %0.0005 veya daha fazla
miktarda eklenir. Bununla birlikte, seryum pahali bir element
oldugundan, yüksek miktarlarda seryum eklenmesi maliyeti artirir.
Buna göre, seryumun %001 veya daha az miktarda eklenmesi arzu
La: %0.01 veya daha az
Lantan, çelikteki sülfûrü fikse eder ve sekillendirilebilirligi artirmak
için eklenebilir. Bu açidan, lantan tercihen %0.0005 veya daha fazla
miktarda eklenir. Bununla birlikte, lantan pahali bir element
oldugundan, yüksek miktarlarda lantan eklenmesi maliyeti artirir.
Buna göre, lantanin %0.01 veya daha az miktarda eklenmesi arzu
Mg: %0.01 veya daha az
Magnezyum, oksitleri iyi dagitmak ve ince bir yapi olusturmak için
eklenebilir. Bu açidan, magnezyum %0.0005 veya daha fazla miktarda
eklenir. Bununla birlikte, Mg içerigi arzu edildigi ölçüde %001 veya
daha azdir, çünkü yüksek bir Mg içerigi yüzey kalitesinin bozulmasina
sebep olur.
Bakiye, Fe ve kaçinilmaz safsizliklardir.
Çelik Sacin ve Kaplanmis Çelik Sacin Yapisi
Çelik sac ve kaplanmis çelik sac, sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda
ferritin 8 ila 18 umilik bir ortalama kristal tanecik çapina sahip oldugu
bir mikro-yapiya sahiptir ve ds,nin bir çelik sac yüzey tabakasindaki
ferritin ortalama kristal tanecik çapi oldugu 0.40 ila 1.20”lik bir ds/d
oranina sahiptir. Bu bulus konusu mikro-yapi bir tek fazli ferrit
yapisidir ve ferrit, eser miktarda bir çökelti ve ilaveler içerir. Buna
göre, yapi, perlit, martensit, bainit ve tutulan Y gibi bir ikincil faz
yapisi içermez.
Sacin 1/4 Kalinlik Pozisyonunda Ferritin Ortalama Kristal
Tanecik Çapi 8 ila 18 um9dir
Yüksek bir üniform uzama (U.El) elde etmek için, çelik sac ince
kristal taneciklerine sahip olmalidir. Bununla birlikte, asiri ince kristal
tanecikleri akma oranini (YP) arttirir ve sekillenebilirligi bozar. Bu
sebeple, ferrit, sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda 8 ila 18 um”lik bir
ortalama kristal tanecik çapina sahiptir.
Mikro-Yapi 0.40 ila 1.2051ik bir ds/d Oranina Sahiptir (cls, bir
çelik sac y'ûzey tabakasindaki ferritin ortalama kristal tanecik
çapidir ve d, sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda ferritin ortalama
kristal tanecik çapidir)
Çelik sac yüzey tabakasinda nitridasyon oldugunda çelik sac yüzey
tabakasinda ince tanecikler olusur. Bir ince yapinin ve kristallesmemis
taneciklerin varligi, çizgi izi kusurlarina (hayalet çizgiler) sebep olur.
Rulo yapma sicakligi 680°C'i astiginda yüzey tabakasinda kaba
tanecikler olusabilir. Kaba tanecikler, presleineden sonra pürüzlü bir
yüzeye sebep olur. Bu kusurlari azaltmak için ds/d orani 0.40 ila
1.20'dir. ds/d orani, Sb içerigi, yogusma noktasi, P içerigi ve Ti içerigi
önceden belirlenmis araliklarda kontrol edilerek 0.40 veya daha fazla
bir aralikta kontrol edilebilir.
Ferritin ortalama kristal tanecik çapi, çelik sac haddeleme yönüne
paralel bir enkesitte (sac kalinliginda bir enkesitte) ölçülür. Yüzey,
çogu tanecik sinirinin açikça gözlenebildigi ölçüde nitalle asmdirilir
ve yüzey 100 ila 400 kat büyültinede isin mikroskobuyla gözlemlenir.
Çelik sac yüzey tabakasindaki ferritin ortalaina kristal tanecik çapi
(ds), en dis yüzeyden çelik sac içine 50 um”1ik mesafede bir bölgede
ölçülen kristal tanecik çaplarinin ortalamasidir. Saçin 1/4 kalinlik
pozisyonunda ferritin ortalama kristal tanecik çapi (d), sacin,
sekillendirilebilirligin degerlendirilmesi için önemli bir bölge olan kalinlik pozisyonu civarinda bir bölgede ölçülen ortalama kristal
tanecik çapidir. Burada, ölçülen alan, kristal tanecik çapinin ölçüm
varyasyonunu yeterince azaltmak için yeterince büyük olmalidir ve
göre ölçülür. Ölçüm, kristal tanecigini çapiniii önceden belirlenmis bir
bölgede bulunan kristal tanecikleri sayisindan hesaplandigi sayim
yönteini veya kristal tanecigini çapinin hat seginentlerini kesen
tanecik siniri sayisindan hesaplandigi kesisim yöntemi kullanilarak
yapilabilir. Bu bulusta, kristal tanecik çapi, sayim yöntemi
kullanilarak ölçülmüstür. Kesisim yöntemini kullanirken, düz kristal
taneciklerinin ve yüzey tabakasindan çelik sac içine dogru olan yönde
meydana gelen kristal tanecikligi degisimlerinin büyük ölçüm hatalari
olarak görünmemesi için haddelenie yönünde ve sac kalinligi yönünde
yeterince küçük araliklarda ölçüm çizgileri çizilmesi önemlidir.
Çelik Sac
Çelik sac, yukarida tarif edilen bilesime ve mikro-yapiya sahiptir.
Çelik sac, özellikle sinirlandirilmis olmamakla birlikte tipik olarak
0.50 ila 0.85 mm°lik bir kalinliga sahiptir.
Kaplanmis Çelik Sac
Bu bulus konusu kaplanmis çelik sac, bu bulus konusu çelik sac
üstünde bir kaplama tabakasina sahip bir kaplanmis çelik sacdir.
Kaplama tabakasi özellikle sinirlandirilmis degildir ve örnegin bir
sicak daldirma galvaniz tabakasi veya bir elektroliz kaplama tabakasi
olabilir. Kaplama tabakasi alasimli bir kaplama tabakasi olabilir.
Kaplama tabakasi tercihen bir galvanizli tabakadir. Galvanizli tabaka
alüminyum veya magnezyum içerebilir. Bir sicak daldirma çinko-
alüminyum-magnezyum alasimli kaplama (bir Zn-Al-Mg kaplama
tabakasi) da tercih edilir. Bu durumda, Al içeriginin kütle olarak %1
ila kütle olarak %22 ve Mg içeriginin kütle olarak %01 ila kütle
olarak %10 olmasi tercih edilir. Si, Ni, Ce ve La'dan seçilen bir ya da
daha fazlasinin %1 veya daha az bir toplam miktarda dahil edilmesi de
mümkündür. Kaplanmis metal 'Özellikle sinirlandirilmis degildir ve
kaplama için çinko disin baska metaller, Örnegin alüminyum
kullanilabilir.
Kaplama tabakasinin bilesimi de özellikle sinirlandirilmis degildir ve
kaplama tabakasi yaygin bir bilesime sahip olabilir. Örnegin, her bir
tarafinda 20 ila 80 g/m2 kaplama tabakasi biriktirilmis bir sicak
daldirma galvanizli tabaka veya böyle bir sicak daldirma galvanizli
tabakanin alasimlanmasiyla olusturulan bir alasimli sicak daldirma
galvanizli tabaka temin edilmesi tercih edilir. Kaplama tabakasi bir
sicak daldirma galvanizli tabaka oldugunda kaplama tabakasindaki Fe
içerigi kütle olarak %7'den azdir ve kaplama tabakasi bir alasimli
sicak daldirina galvanizli tabaka oldugunda kaplama tabakasindaki Fe
içerigi kütle olarak %7 ila %15”tir.
Sicak Haddelenmis Çelik Sac Uretim Yöntemi
Bu bulus konusu bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemi,
yukaridaki “Çelik Sacin ve Kaplanmis Çelik Sacin Bilesimi”
bölümünde tarif edilen bilesime sahip bir çelik levhanin isitilmasini;
çelik levhanin, 1,000°C veya daha az olan bir sicaklik bölgesinde %50
veya daha fazla bir toplam haddeleme indirgeme oraniyla, 1,080°C
veya daha az bir son haddeleme giris tarafi sicakligiyla ve 850°C°tan
fazla ve 910°C°tan az bir son haddeleme çikis tarafi sicakligiyla sicak
haddelenmesini;
°C/s veya daha fazla bir ortalama sogutma hizinda 720 ila 800°C°a
sogutulmasini;
720 ila 800°C”11k sicaklik bölgesinde 5 saniye veya daha fazla
bekletilinesini; ve
580 ila 68OOC°lik bir rulo yapina sicakliginda rulo yapilmasini içeren
bir yöntemdir.
Asagida bu kosullar tarif edilmektedir. Asagidaki tariflerde, özellikle
aksi belirtilmedikçe “sicaklik”, çelik sac yüzey sicakligi anlamina
gelir. Çelik sac yüzey sicakligi bir radyasyon termometresi veya
benzeriyle ölçülebilir. Ortalama sogutma hizi, (sogutma Öncesi yüzey
sicakligi - sogutma sonrasi yüzey sicakligi) / sogutma süresi”dir.
Çelik Levha Uretimi
Çelik levhanin üretimi için çelik yapiminda kullanilan yöntem
özellikle sinirlandirilinis degildir ve çelik, bir konvertör kullanilan bir
yöntem ile bir elektrikli firin kullanilan bir yöntem gibi bilinen bir
çelik üretim yöntemi kullanilarak üretilebilir. Tercihen, bir vakumlu
gaz giderme firini kullanilarak ikincil rafinasyon yapilir. Uretkenlik ve
kalite için, rafine çelik tercihen sürekli dökümle bir levha (çelik
malzeme) haline getirilir. Ayni zamanda, külçe döküm - ezme
haddelemesi ve ince levha sürekli döküm gibi bilinen bir döküm
yöntemi kullanilarak bir levha olusturmak da mümkündür.
Çelik Levhanin lsitilmasi
Çelik leVha, örnegin, isitilmis levhayi haddeleyen bir yöntemle,
isitmadan sürekli döküm sonrasiiida levhayi dogrudan haddeleyeii bir
yöntemle veya sürekli dökümlü leVhayi kisa bir isi islemin ardindan
haddeleyen bir yöntemle sicak haddelenebilir. Levha, 1,100 ila
1,3000C,lik bir sicaklikta isitilabilir.
1,000°C veya Daha Az Bir Sicaklik Bölgesinde Toplam
Haddeleme Indirgeme Orani %50 veya Daha Fazladir
Çap (d), 1,0000C veya daha az bir sicaklik bölgesinde toplam
haddeleme indirgemesi %50 veya daha fazla oldugunda bu bulustaki
aralik içinde tutulabilir.
Son Haddeleme Giris Tarafi Sicakligi 1,080°C veya Daha Azdir ve
Son Haddeleme Çikis Tarafi Sicakligi 850°C,tan Fazla ve
910°C°tan Azdir
Son haddeleine giris tarafi sicakligi 1,0800C veya daha az oldugunda
pul izi kusurlari azaltilabilir. 850°C'tan fazla ve 910°C°tan az bir son
haddeleme çikis tarafi sicakligiyla ince bir yapi meydana gelir ve çap
(d) inükemmel yaslanma direnci temin etmesinin yani sira bu bulusun
araligi içinde tutulabilir. Pul izi kusurlarini azaltmak da mümkündür.
°C/sn veya Daha Fazla Ortalama Sogutma Hizinda 720 ila
Saniye veya Daha Fazla Bekletme
Son haddeleme sonrasinda, çelik 20°C/sn veya daha fazla bir ortalama
sogutma hizinda 720 ila 800°C'a kadar söndürülür ve bu sicaklik
bölgesinde 5 saniye veya daha fazla süreyle bekletilir. Böylece, sicak
haddelenmis sacda ince ferrit olusabilir ve çelik levha tavlama
sonrasinda ince bir yapiya sahip olabilir. Bu, çapin ((1) bu bulusun
araligi içinde olinasini saglar. Sogutma hizi 20°C/sn'den az oldugunda
ve sogutma durdurma sicakligi SOOOC'in üstünde oldugunda ince bir
yapi elde edilemez. Sogutma durdurma sicakligi 720°C'tan az
oldugunda ve bekletme süresi 5 saniyeden az oldugunda, r degeri
büyük ölçüde azalir ve 1.4 veya daha fazla bir r degeri temin
edilemez.
580 ila 680°C”lik Rulo Yapma Sicakliginda Rulo Yapma
Çelik 580 ila 680°C,11k bir rulo yapma sicakliginda rulo yapilarak,
asiri ince bir yapi olusturulmadan arzu edilen tanecik çapina sahip bir
yapi elde edilebilir. Ayni zamanda, 1.4 veya daha fazla bir r degeri
elde etmek de mümkündür.
Ozellikle çekici olan bir görünüm kalitesine sahip bir kaplanmis yüzey
üretmek için, çelik sac yüzeyinde meydana gelen birincil ve ikiiicil
pullarin giderilmesi amaciyla, son haddelemeden önce çelik sac
yüzeyinin 300 MPa ya da daha fazla su basinci altinda pulun
giderilmesi arzu edilir.
Çelik sac rulo yapildiginda havayla veya baska yollarla sogutulur ve
asagida tarif edildigi gibi, bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac
üretmek için kullanilir.
Soguk Haddelenmis Tam Sert Çelik Sac Uretim Yöntemi
Bu bulus konusu bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretim
yöntemi, yukarida tarif edilen yöntem kullanilarak üretilen sicak
haddeleninis çelik sac soguk haddelenerek bir soguk haddeleninis tam
sert çelik sac üreten bir yöntemdir.
r degerinin arttirilmasi ve sekillendirilebilirligin gelistirilmesi
açisindan, çelik sac tercihen %60 ila %95'lik bir haddeleme oraninda
soguk haddelenir. Ince tanecikler üretilmesi açisindan, soguk
haddeleme oraninin alt siniri 'Özellikle tercihen %75 veya daha fazladir
ve soguk haddeleme oraninin üst siniri 'ozellikle tercihen %85 veya
daha azdir.
Çelik sac soguk haddelemeden önce dekape edilebilir. Dekapaj
kosullari uygun sekilde ayarlanabilir.
Çelik Sac Uretim Yöntemi
Bu bulus konusu bir çelik sac üretim yöntemi,
yukaridaki yöntemle elde edilen soguk haddelenmis tam sert çelik
sacin 660 ila 760°C”lik bir sicaklik araliginda 1 ila 8°C/sn°lik bir
ortalama isitma hizinda isitildigi ve 760°C veya daha fazla bir sicaklik
araliginda -30°C veya daha azina ayarlanmis bir yogusina noktasiyla
tavlamayi içeren bir yöntemdir.
660 ila 760°C°lik Sicaklik Bölgesinde 1 ila 8°C/sn”lik Ortalama Isitma
Hizinda Isitina
Tavlamanin ortalama isitma hizi, 660 ila 760°C,lik bir sicaklik
bölgesinde 1 ila 8°C/sn,dir. loC/sn veya daha fazla bir ortalama isitma
hiziyla, ferrit taneciklerinin asiri kaba hale gelmesini azaltilabilir.
8°C/sn veya daha az bir ortalama isitma hiziyla, geri kazanilan
taneciklerin tutulmasi azaltilabilir. Bu, esas olarak yeniden
kristallesmis taneciklerden olusan ince ferrit taiiecikli bir yapi elde
edilmesini mümkün kilar ve bu da üniform uzamanin (U.El)
gelistirilmesine katkida bulunur.
760°C veya Daha Fazla Sicaklik Bölgesinde Yogusnia Noktasi -30°C
veya Daha Azdir
760°C veya daha fazla bir sicaklikta bölgesinde yogusma noktasi -
°C veya daha az oldugunda, arzu edilen bir yüzey kalitesi temin
edilebilir. Böyle bir yogusma noktasiyla 20 MPa veya daha fazla bir
firinlamali sertlestirilebilirlik (BH) de elde edilebilir. Yogusnia
noktasi -30°C'1ii üstünde daha yüksek bir degere sahip oldugunda,
manganez ve borun oksidasyonu belirgin hale gelir ve pul izi kusurlari
olusur. Böyle bir yüksek yogusma noktasiyla, bor bir oksit fomiunda
tüketilir ve firinlamali sertlestirilebilirlik (BH) 20 MPa'in altina
düsebilir ve yaslanma direnci bozulur. Bu sebeple, 760°C veya daha
fazla bir sicaklik bölgesi için -30°C veya daha az bir yogusma noktasi
ayarlanir. Atmosferik yogusma noktasinin alt siniri özellikle
sinirlandirilmis degildir ve tercihen -80°C veya daha fazladir, çünkü
etki doygunluga ulasir ve yogusma noktasi -80°C'tan az oldugunda bir
maliyet dezavantaji sergiler. Burada, yukaridaki sicaklik bölgesindeki
sicakligin, çelik sacin yüzey sicakligina bagli olduguna dikkat çekmek
isteriz. Yani, çelik sac yüzey sicakligi yukaridaki sicaklik bölgesinde
oldugunda yogusma noktasi yukaridaki aralikta ayarlanir.
760°C veya Daha Fazla ve 830°C veya Daha Az Tavlama
Sicakliginda 30 ila 240 Saniye Süreyle Islatma
Tavlama sicakligi 760°C veya daha fazla ve 830°C veya daha azdir.
830°C veya daha az sicaklikta tavlamayla ince bir tanecik yapisi elde
edilebilir. Böyle bir tavlama sicakligiyla, mükemmel yaslanma direnci
elde etmek, pul izi kusurlarinin azaltmak ve arzu edilebilir bir yüzey
kalitesi elde etmek de mümkündür. Bununla birlikte, tavlama sicakligi
760°C veya daha fazladir, çünkü çok düsük oldugunda yüzey
tabakasinda kristallesmemis taneciklerin bir dagilimi meydana gelir.
Sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda ince yapiyi ve pul izi kusurlari
olusumunu azaltmak ve yüzey tabakasindaki kristallesmemis yapiyi
(geri kazanilmis yapi ve asiri ince tanecik yapisi dahil) ve dolayisiyla
çizgi izi kusurlari (hayalet çizgiler) olusuinunu azaltmak için, islatiiia
süresinin 30 ila 240 saniye olmasi gerekir. Spesifik olarak, islatma
780°C veya daha fazla ve 815°C veya daha az bir sicaklikta tavlama
az bir sicaklikta tavlama için 30 ila 150 saniyedir. Burada, islatma
süresi, tavlama sicakligi (elde edilen maksimum sicaklik) ile tavlama
sicakligi eksi 30°C arasindaki bir sicaklik araliginda bekletme
süresidir.
Tavlama sonrasi kosullar özellikle sinirlandirilmis degildir. Bununla
birlikte, çelik sacin tavlama sicakligindan 100°C veya daha azina 5 ila
50°C/sn°lik bir hizla sogutulmasi tercih edilir. Sicaklik, tavlama
sonrasinda 250 ila 500°C'1ik bir asiri yaslandirma bölgesini
geçtiginde, çelik sac tercihen 5 ila 50°C/sn”lik bir hizla 250 ila
bekletildikten sonra 5 ila l,OOO°C/sn,lik bir hizla IOOOC veya daha
azina sogutulur
Kaplanmis Çelik Sac Uretim Yöntemi
Bu bulus konusu kaplanmis çelik sac üretim yöntemi, çelik sacin
kaplaninasiyla bir kaplanmis çelik sac üreten bir yöntemdir. Örnegin,
kaplama islemi sicak daldirina galvanizleme veya sicak daldirma
galvanizlemeden sonra alasiinlamayi içeren bir proses olabilir.
Tavlama ve galvanizleme tek bir hatta sürekli olarak yapilabilir. Bir
baska örnek olarak, bir kaplama tabakasi, Zn-Ni alasimli elektro-
kaplama gibi elektro-kaplamayla veya sicak daldirma çinko-
alüminyum-magnezyum alasimli kaplamayla olusturulabilir. Kaplama
tabakasiyla baglantili olarak yukarida tarif edildigi gibi, kaplama
tercihen Zn kaplainadir. Bununla birlikte, Al kaplainada oldugu gibi
baska inetallerin kullanilmasi mümkündür.
Örnegin, galvanizleme durumunda, çelik sacin, çelik sac yaklasik
4600C'11k bir galvanizleme banyosuna daldirilmadan 'Önce 3 ila
°C/sn”lik bir ortalama sogutma hizinda tavlama sicakligindan
sogutulinasi tercih edilir. Çelik sac daha sonra bir galvanizleme
banyosunda daldirilarak galvanizlenir ve gerektigi gibi, çelik sacin
500 ila 600°C'lik bir sicaklik bölgesinde en fazla 40 saniye süreyle
bekletildigi bir alasimlama islemine tabi tutulabilir. Tercihen, çelik sac
galvanizlemeden sonra veya yapildiginda alasimlama isleminden
sonra 5 ila 100°C/sn”lik bir ortalama sogutma hizinda 200°C veya
daha azina sogutulur.
Bu sekilde elde edilen çelik sac veya kaplanmis çelik sac, yüzey
pürüzlülüg'ûnün ayarlanmasi için veya tabakanin düzlestirilmesinde
oldugu gibi presle sekillendirilebilirligi stabilize etmek için ince
pasolu haddelemeye tabi tutulabilir. Bu durumda, ince paso gerilme
orani, azalan akma orani (YP) ve artan üniform uzama (U.El)
açisindan tercihen %08 ila %1 .6'dir.
Tablo 1'de gösterilen çelikler üretildikten sonra, çeliklerin her biri 220
ila 260 mm kalinliginda bir levha halinde sürekli dökülür.
Tablo 1 (k'i'itle %)
110, C Si Mn P S A1 N Nb Ti B Sb (1) Digerleri Açiklamalar
Levha 1,180 ila 1,2500C”a isitilmis ve bir sicak haddelenmis sac
üretmek için Tablo 2'de gösterilen sicak haddeleme kosullari altinda
sicak haddelenmistir. Sicak haddeleiiinis levha, 0.6 ila 0.8 mm'lik bir
sac kalinligina sahip bir soguk haddelenmis sac üretmek için Tablo
2'de gösterilen haddeleme oraninda soguk haddelenmistir.
Soguk haddeleninis sac, bir sürekli sicak daldirma galvanizleme hatti
(CGL) veya bir sürekli tavlama hatti (CAL) kullanilarak, Tablo 2'de
gösterilen kosullar altinda tavlanmistir. Firindaki atmosferik gaz Hz:
banyosuna daldirilarak galvanizlenmistir. Numunelerin bazilari bir
alasimlama isleminden sonra oda sicakligina sogutulmustur.
Galvanizleme, banyoda %013 A1 varliginda 460°C”lik bir banyo
sicakliginda gerçeklestirilmistir. Alasimlaina isleminde, bir kaplama
banyosuna daldirilan çelik sac 15 °C/sn°lik bir ortalama isitma hizinda
480 ila 540°C”a isitilmis ve kaplamanin Fe içeriginin %9 ila %12
olmasi için 10 ila 25 saniye süreyle bekletilmistir. Kaplama, her biri
47 g/m2 olmak üzere her iki tarafta biriktirilmistir. Sicak daldirma
galvanizli çelik sac (GI), alasimli sicak daldirma galvanizli çelik sac
(GA) veya çelik sac (CR), bir çelik sac elde etmek için %l.2'lik bir
gerilme oraniyla temperli haddelemeye tabi tutulmustur.
Sicak haddeleme kosullari Tavlama Kosullari
Haddeleme
veya daha 660 ila 760 C 760 C
Çelik _ Son Son / Alasim
Çelik azinda Ortalama Rulo Haddeleme sicaklik veya daha
sar; haddeleme haddeleme - Bekletme Bekletme . . . Tavlama Bekletme Varligi Açiklamalar
1104 toplam ` › ' sogutma yapma indirgeme bölgesiiide fazlasiiida
no. çikis tarati giris tarafi sicakligi süresi sicakligi süresi veya
haddeleme - - hizi sicakligi orani ortalama yogusma
sicakligi sicakligi (°C) (511) (°C) (sn) Yoklugu
indirgeme (°C) (°C) (°C/sn) (°C) (%) isitma hizi noktasi
orani (°C/sii) (°C)
(`70)
GA: Alasimli sicak daldirma galvanizli çelik sac
GI: Sicak daldirma galvanizli çelik sac (alasimsiz)
CR: Soguk haddelenmis çelik sac
Çelik saçlarin her biri, yukarida tarif edilen yöntemler kullanilarak
çelik sac yüzey tabakasindaki ortalama kristal tanecik çapi (ds) için ve
tabakanin 1/4 kalinlik pozisyonunda ortalama kristal tanecik çapi (d)
için ölçülmüstür. Bir gerilme testinde (JIS Z2241'e göre yürütülen)
haddeleme yönüne dik bir yönde bir J IS 5 test parçasi alinmis ve akina
orani (YP), gerilme mukavemeti (TS), üniform uzama (U.El) ve
toplam uzama (El) açisindan degerlendirilmistir. Test parçasi veya daha fazla bir
TS>
sahip bir çelik sacin bir indeksi) sahip oldugunda kabul edilebilir
olarak belirlenmistir.
Test parçasinda, ayni test parçasi tarafindan %2 öngerilim altinda
maruz kaldigi strese karsi ölçülen ve 20 dakika süreyle 170°C'11k bir
isil islemden sonra YP'deki bir artis olan firinlamali sertlestirilebilirlik
(BH) de belirlenmistir. Oda sicakliginda yaslanma direncinin
degerlendirilmesi için, ayni test parçasi, 6 saat süreyle 100°C°ta ve 30
gün süreyle 70°C'ta bir isi isleme tabi tutulmus ve isil islemden sonra
akmada uzama (YPEl) ölçülmüstür. 6 saat süreyle 100°C°ta yaslanma
kosulu, 6 ay süreyle 25°C°ta ve 0.5 ay süreyle 50°C”ta yaslanma
kosuluna esdegerdir ve çelik sac Japonya”da kullanilacagi zaman
dikkate alinmasi gereken bir kosulu temsil eder. 30 gün süreyle
70°C°ta yaslanma kosulu, 75 ay süreyle 25°C°ta ve 6 ay süreyle
50°C”taki kosula esdegerdir ve çelik sac Güneydogu Asya gibi
tropikal bölgelerde kullanilacagi zaman dikkate alinmasi gereken bir
kosulu temsil eder. Bu örnekte, çelik sac, tropik alanlarda kullanim
kosullarini uygun sekilde karsilamasi için, 20 MPa veya daha fazla bir
firinlamali sertlestirilebilirlige (BH) ve 100°C°ta ve 70°C°ta
yaslainadan sonra %05 veya daha az bir YPEl°ye sahip oldugunda
kabul edilebilir olarak belirlenmistir. Gerilme testi parçasi haddeleme
yönünde, haddeleine yönüne dik bir yönde ve haddeleme yönüne göre
45 derecelik bir açi yönünde alinmis ve %12 çekine gerilmesi altinda
bir r degeri ölçülmüstür. r degeri, haddeleme yönünde (L), haddeleme
yönüne dik bir yönde (C) ve haddeleme yönüne göre 45 derecelik bir
açi yönünde (D) ölçülen r degerlerinden asagidaki formül kullanilarak
belirlenmistir.
Ortalama deger = (rL + rc + 2rD) / 4
Burada, rL, rc ve rD, sirasiyla L, C ve D yönlerindeki r degerleridir.
Ortalama deger 21.4 oldugunda test parçasi kabul edilebilir olarak
belirlenmistir. Uretimdeki maliyet açisindan r degerinin üst siniri
esasen 2.2 veya daha azdir.
Nuniuneler, bir rulonun tam uzunlugu boyunca yüzey kalitesi
açisindan da degerlendirilmistir. Numuneler, yaklasik 1 mm
genisliginde ve yaklasik 100 mm uzunlugunda beyaz ve siyah sürüntü
izleri (A kusuru) ve pul izleri (B kusuru.) varligi veya yoklugu
açisindan incelenmis ve ruloda bu kusurlar bulundugunda kabul
edilemez olarak belirlenmistir. Ayri olarak, bir rulonun her iki
ucundan, tam rulo genisligine esit bir genislige ve 100 mm'lik bir
uzunluga (L) sahip bir serit test parçasi alinmistir. Rulo genisligi
yönünde %471ük bir çekme gerilimi uygulandiktan sonra, test parçasi
bir bilegi tasiyla taslanmis ve çizgi izleri (C kusuru) varligi veya
yoklugu açisindan incelenmistir. Degerlendirme, asagidaki kistaslar
kullanilarak gözle muayene yoluyla yapilmistir.
Mükemmel: Kusur yok
Iyi: Küçük kusurlar
Zayif: Kusurlar var, kabul edilemez
Sekil 1, tipik kusur sekillerinin sematik görünüslerini gösterir. Çelik
sacda (CR) kusur A ve B bulunmamaktadir, çünkü bu kusurlar
galvanizlemeden sonra ortaya çikmaktadir.
Sonuçlar Tablo 37te sunulmustur.
Yapi Mekanik Ozellikler
Çelik yasland. yasland. varligi varligi varligi
Sac ds d YP TS BH U.E| El TSXU.EI Ort. i' Açiklamalar
No. ds/d › sonrasi sonrasi veya veya veya
No. (um) (um) (MPa) (MPa) (MPa) (%) (%) (MPax%) degen _ _ _
YPEI YPEI yoklugu yoklugu yoklugu
A: Sürüntü izi kusuru (siyah sürüntü, beyaz sürüntü)
B: Pul izi kusuru
C: Çizgi izi kusuru (hayalet çizgiler)
Mükemmel: Kusur yok
Iyi: Küçük kusur (kabul edilebilir)
Zayif: Kusurlar var (kabul edilemez)
Bu bulusa ait Örnekler (mevcut örnekler), yüksek TS >
ve mükemmel sekillendirilebilirlige sahip olmustur. Mevcut
örneklerin tümünde kusurlar azaltilmistir ve yüzey kalitesi arzu
edilebilir düzeyde olmustur.
SEKILLERDEKI YAZILARIN ANLAMLARI
A = HADDELEME YONU
B : SIYAH SURUNTU
C = BEYAZ SURUNTU
Claims (8)
1.4 veya daha Formül (1) burada [%C] ve [%Nb] sirasiyla C ve Nb içerigini temsil eder.
2. Istem l”e uygun çelik sac olup, burada bilesim ayrica kütle % olarak %0.] veya daha az V, %01 veya daha az W, %003 veya daha az Zr, %015 veya daha az Mo ve %015 veya daha az Cr°den en az birini içerir.
3. Istem 1°e veya 2”ye uygun çelik sac Olup, bilesim ayrica kütle daha az Ni, %001 veya daha az Ca, %001 veya daha az Ce, %001 veya daha az La ve %001 veya daha az Mg°den en az birini içerir.
4. Istein 1 ila 3”ten herhangi birine uygun çelik sacin bir yüzeyi üstünde bir kaplama tabakasi içeren bir kaplanmis çelik sac.
5. Bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemi olup; yöntem, istein 1 ila 3”ten herhangi birine uygun bilesimde bir çelik levhanin isitilmasini; çelik levhanin, 1,000°C veya daha az olan bir sicaklik bölgesinde %50 veya daha fazla bir t0plam haddeleme indirgeme oraniyla, 1,080°C veya daha az bir son haddeleme giris tarafi sicakligiyla ve 850°C°tan fazla ve 910°C”tan az bir son haddeleme çikis tarafi sicakligiyla sicak haddelenmesiiii; 20°C/s veya daha fazla bir ortalama sogutma hizinda 720°C ila 800°C”a sogutulniasini; 720°C ila 800°C”11k sicaklik bölgesinde 5 saniye veya daha fazla bekletilmesini; ve 580°C ila 680°C”lik bir rulo yapma sicakliginda rulo yapilmasini
6. Bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretim yöntemi olup; yöntem, istem 5,teki yöntemle elde edilen sicak haddelenmis çelik sacin soguk haddelenmesini içerir; sicak haddelenmis çelik sac %60 ila %95'lik bir haddeleme indirgeme oraninda soguk haddelenir.
7. Bir çelik sac üretim yöntemi olup; yöntem, isteni 6°daki yöntemle elde edilen soguk haddelenmis tam sert çelik sacin 660°C ila 760°Cslik bir sicaklik bölgesinde lOC/s ila 8°C/s°lik bir ortalama isitma hizinda isitildigi ve 760°C veya daha fazla olan bir sicaklik bölgesinde -30°C veya daha aza ayarlanan bir tavlama sicakliginda islatildigi tavlaniayi içerir.
8. Bir kaplanmis çelik sac üretim yöntemi olup; yöntem, istem 7'deki yöntemle elde edilen çelik sacin kaplanmasini
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016070753 | 2016-03-31 | ||
PCT/JP2017/002042 WO2017168991A1 (ja) | 2016-03-31 | 2017-01-23 | 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201814002T1 true TR201814002T1 (tr) | 2018-11-21 |
Family
ID=59962930
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2018/14002A TR201814002T1 (tr) | 2016-03-31 | 2017-01-23 | Çelik sac ve kaplanmış çelik sac, sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, çelik sac üretim yöntemi ve kaplanmış çelik sac üretim yöntemi. |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10961601B2 (tr) |
JP (1) | JP6202234B1 (tr) |
MX (1) | MX2018011694A (tr) |
TR (1) | TR201814002T1 (tr) |
WO (1) | WO2017168991A1 (tr) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPWO2020003986A1 (ja) * | 2018-06-27 | 2020-07-02 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
CN109097629B (zh) * | 2018-09-21 | 2021-01-15 | 北京科技大学 | 一种可生物降解Zn-Mo系锌合金及其制备方法 |
KR20210079460A (ko) * | 2019-12-19 | 2021-06-30 | 주식회사 포스코 | 경도와 가공성이 우수한 구조부용 냉연강판 및 그 제조방법 |
CN114945690B (zh) * | 2020-01-08 | 2024-02-20 | 日本制铁株式会社 | 钢板及其制造方法 |
CN111187987A (zh) * | 2020-02-26 | 2020-05-22 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 高成形性极薄规格热轧酸洗板及其制备方法 |
CN113234996A (zh) * | 2021-04-15 | 2021-08-10 | 首钢集团有限公司 | 一种高强if的冶炼方法 |
KR20240097069A (ko) * | 2022-12-19 | 2024-06-27 | 주식회사 포스코 | 내덴트성이 우수한 강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0441658A (ja) | 1990-06-07 | 1992-02-12 | Nippon Steel Corp | 耐パウダリング性に優れた焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP3945367B2 (ja) | 2002-10-18 | 2007-07-18 | 住友金属工業株式会社 | 熱延鋼板及びその製造方法 |
JP2004263238A (ja) | 2003-02-28 | 2004-09-24 | Jfe Steel Kk | 優れた表面外観および焼付硬化性を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
JP5040090B2 (ja) * | 2005-09-29 | 2012-10-03 | Jfeスチール株式会社 | 化成処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
CN104264075B (zh) | 2005-12-09 | 2018-01-30 | Posco公司 | 具有优异成形性和涂覆特性的高强度冷轧钢板,由其制成的锌基金属镀钢板及制造方法 |
JP4818765B2 (ja) * | 2006-03-20 | 2011-11-16 | 新日本製鐵株式会社 | 低温焼付硬化性と常温非時効性に優れた深絞り用鋼板及びその製造方法 |
JP4926814B2 (ja) | 2007-04-27 | 2012-05-09 | 新日本製鐵株式会社 | 降伏点伸びを制御した高強度鋼板とその製造方法 |
JP5381154B2 (ja) * | 2009-02-24 | 2014-01-08 | Jfeスチール株式会社 | プレス加工と塗装焼付け後の強度−延性バランスに優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
JP5471837B2 (ja) * | 2010-05-27 | 2014-04-16 | 新日鐵住金株式会社 | 焼付硬化性冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2013064169A (ja) * | 2011-09-15 | 2013-04-11 | Jfe Steel Corp | 焼付硬化性及び成形性に優れた高強度薄鋼板、めっき薄鋼板並びにそれらの製造方法 |
JP2013072107A (ja) * | 2011-09-27 | 2013-04-22 | Jfe Steel Corp | 成形後の表面品質に優れる焼付け硬化型冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2013185240A (ja) * | 2012-03-09 | 2013-09-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高張力冷延鋼板および高張力めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 |
BR112014025955B1 (pt) * | 2012-04-23 | 2018-12-18 | Jfe Steel Corporation | chapa de aço com alta resistência e método para fabricar a mesma |
JP5821810B2 (ja) * | 2012-08-28 | 2015-11-24 | 新日鐵住金株式会社 | 細粒鋼板の製造方法 |
-
2017
- 2017-01-23 WO PCT/JP2017/002042 patent/WO2017168991A1/ja active Application Filing
- 2017-01-23 US US16/089,162 patent/US10961601B2/en active Active
- 2017-01-23 JP JP2017526984A patent/JP6202234B1/ja active Active
- 2017-01-23 MX MX2018011694A patent/MX2018011694A/es unknown
- 2017-01-23 TR TR2018/14002A patent/TR201814002T1/tr unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20200299798A1 (en) | 2020-09-24 |
JPWO2017168991A1 (ja) | 2018-04-05 |
WO2017168991A1 (ja) | 2017-10-05 |
MX2018011694A (es) | 2019-02-18 |
US10961601B2 (en) | 2021-03-30 |
JP6202234B1 (ja) | 2017-09-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11136636B2 (en) | Steel sheet, plated steel sheet, method of production of hot-rolled steel sheet, method of production of cold-rolled full hard steel sheet, method of production of steel sheet, and method of production of plated steel sheet | |
TR201814002T1 (tr) | Çelik sac ve kaplanmış çelik sac, sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, çelik sac üretim yöntemi ve kaplanmış çelik sac üretim yöntemi. | |
US10138530B2 (en) | Method for producing high-strength galvannealed steel sheets | |
CN106661699B (zh) | 高强度熔融镀锌钢板及其制造方法 | |
EP3000908B1 (en) | Method for manufacturing high-strength alloyed hot-dip galvanized steel plate | |
KR20140052070A (ko) | 내지연 파괴 특성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
TW201335386A (zh) | 熱浸鍍鋅鋼板及其製造方法 | |
US11332804B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet, high-strength coated steel sheet, and method for producing the same | |
JP6402830B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
CN113227429B (zh) | 高强度热浸镀锌钢板及其制造方法 | |
KR102485637B1 (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
WO2022239071A1 (ja) | 亜鉛系めっき鋼板 | |
US20190047255A1 (en) | High strength hot dip galvannealed steel sheet of excellent phosphatability and ductility, and a production process therefor | |
US20180002790A1 (en) | High strength galvanized steel sheet having excellent surface qualities, plating adhesion, and formability, and method for manufacturing same | |
JP7270042B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
US11136642B2 (en) | Steel sheet, plated steel sheet, method of production of hot-rolled steel sheet, method of production of cold-rolled full hard steel sheet, method of production of steel sheet, and method of production of plated steel sheet | |
CN107532264B (zh) | 合金化热镀锌原板及其制造方法和合金化热镀锌钢板 | |
CN108603265B (zh) | 温加工用高强度钢板及其制造方法 | |
CN102884213B (zh) | 冷轧钢板及其制造方法 | |
JP4506380B2 (ja) | 高強度鋼板の製造方法 | |
JP5768405B2 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
TWI546390B (zh) | 鋼板、熔融鍍鋅鋼板及合金化熔融鍍鋅鋼板以及其等之製造方法 | |
TWI551695B (zh) | 鋼板、熔融鍍鋅鋼板及合金化熔融鍍鋅鋼板以及其等之製造方法 | |
US20240247357A1 (en) | Galvanized steel sheet | |
JP5920281B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |