TR201814002T1 - Çelik sac ve kaplanmış çelik sac, sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, çelik sac üretim yöntemi ve kaplanmış çelik sac üretim yöntemi. - Google Patents

Çelik sac ve kaplanmış çelik sac, sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, çelik sac üretim yöntemi ve kaplanmış çelik sac üretim yöntemi. Download PDF

Info

Publication number
TR201814002T1
TR201814002T1 TR2018/14002A TR201814002A TR201814002T1 TR 201814002 T1 TR201814002 T1 TR 201814002T1 TR 2018/14002 A TR2018/14002 A TR 2018/14002A TR 201814002 A TR201814002 A TR 201814002A TR 201814002 T1 TR201814002 T1 TR 201814002T1
Authority
TR
Turkey
Prior art keywords
steel sheet
less
production method
temperature
rolling
Prior art date
Application number
TR2018/14002A
Other languages
English (en)
Inventor
Funakawa Yoshimasa
Ono Yoshihiko
Original Assignee
Jfe Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jfe Steel Corp filed Critical Jfe Steel Corp
Publication of TR201814002T1 publication Critical patent/TR201814002T1/tr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C18/00—Alloys based on zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C18/00—Alloys based on zinc
    • C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Burada, yaklaşık 340 MPa?lık bir gerilme mukavemetine sahip olan ve yüksek fırınlamalı sertleştirilebilirlik ve yüksek yaşlanma direnci sağlarken mükemmel süneklik ve mükemmel yüzey kalitesi sergileyen bir çelik sac temin edilir. Buluş, aynı zamanda, çelik sac kaplanarak üretilen bir kaplanmış çelik sac, çelik sacı elde etmek için gereken bir sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, bir soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, bir çelik sac üretim yöntemi ve bir kaplanmış çelik sac üretim yöntemi temin eder. Çelik sac, kütle % olarak %0.0008 ila %0.0024 C, %0.15?ten az Si, %0.55?ten fazla ve %0.90?dan az Mn, %0.025?ten fazla ve %0.050?den az P, %0.015 veya daha az S, %0.01 veya daha fazla ve %0.1 veya daha az çözünür Al, %0.01 veya daha az N, %0.0003?ten fazla ve %0.0035?ten az B, %0.005?ten fazla ve %0.016?dan az Nb, %0.009 veya daha az Ti ve %0.002 ila %0.030 Sb içeren bir bileşime sahip olup, C ve Nb aşağıdaki formülü (1) karşılar ve bakiyenin Fe ile kaçınılmaz safsızlıklardır.

Description

TARIFNAME CELIK SAC VE KAPLANMIS CELIK SAC, SICAK HADDELENMIS ÇELIK SAC URETIM YONTEMI, SOGUK HADDELENMIS TAM SERT ÇELIK SAC URETIM YONTEMI, ÇELIK SAC URETIM YONTEMI VE KAPLANMIS CELIK SAC URETIM YONTEMI Teknik Alan Bu bulus, bir çelik sacla ve bir kaplanmis çelik sacla, bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemiyle, bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretim yöntemiyle, bir çelik sac üretim yöntemiyle ve bir kaplanmis çelik sac üretim yöntemiyle ilgilidir.
Teknigin Bilinen Durumu Bir kaput, kapilar ve arka kapi da dahil olmak üzere bir otoinobilin panel elemanlari yüksek çökme direnci gerektirir ve bu amaçla yaklasik sahip bir BH çelik sac (firinlamali sertlestirilebilir çelik sac; bu dokümanda bundan böyle basitçe “340BH” olarak anilacaktir) yaygin olarak kullanilmaktadir. Bu elemanlar otomobillerin çesitli tasarim ve görünüm gereksinimlerini de karsilamali ve ayni zamanda yüksek firinlamali sertlestirilebilirlik (bu dokümanda bundan böyle ayni zamanda “BH özelligi” olarak anilacaktir) ve yüksek yaslanma direnci temin etmelidir. 34OBH çelik sac, bu sebeple, yüksek firinlamali sertlestirilebilirlik ve yüksek yaslanma direncine ek olarak arzu edilen sekillendirilebilirlik ve görünüm olarak çekici bir yüzey kalitesi gerektirir.
Bununla birlikte, geleneksel 34OBH çelik saclar, 'Örnegin arka kapagin kuyruk lambasi çevresindeki alanlarda yüksek gerilimli kisimlarda sikistirmayla çatlama söz konusudur ve süneklik için ilave gelistirmeye ihtiyaç vardir. Mn, P ve Ti içeren pek çok geleneksel 34OBH çelik sacda, çizgi izleri veya hayalet çizgiler olarak adlandirilan yüzey 0ndülasy0nlari (kusurlar) siklikla presleme sonrasinda ortaya çikar ve yüzey kalitesinin artirilmasina ihtiyaç Bu baglamda, 'Örnegin PTLl, %18 veya daha yüksek bir üniform uzamaya ve yüksek firinlamali sertlestirilebilirlige sahip, yaklasik 340 MPa'lik bir çelik sac temin etmek için bir teknik açiklar. Böyle bir çelik sac elde etmek için, bir çeligin tavlama isleminde 550°C ila islatma sicakligi araligindaki bir sicakliga isitilma hizi 0.1 X ([%Nb]/[%C])°C/s veya daha fazlaya ayarlanir ve bu çelik C: 100 kosullarini karsilar.
PTL 2, mükemmel tozlasina direncine sahip bir firinlamali sertlestirilebilir, yüksek mukavemetli alasimli, sicak daldirma galvanizli, çelik sac temin eden bir yöntem açiklar. Bu çelik sac, C: eklendigi; indirgenmis fosforun kaplama ayrilmasini tesvik ettigi ve Sn, Sb ve Cr'nin ilave mukavemet sagladigi bir çelik sacdan üretilir PTL 3, sürüntü izlerine sebep olan fosforun indirgenmesiyle bir kaplamanin üniform olmayan alasiminin indirgenmesi için bir teknik açiklar. Bu, C: %0.003 veya daha az, Si: %01 veya daha az, Mn: 8><[%C] + 001(%) içeren bir çelik sacin düsük sicaklikta tavlanmasiyla elde edilir.
Literat'i'ir Listesi Patent Literat'i'ir'i'i Bulusun Ozeti Teknik Sorun Bununla birlikte, PTL '1”de tarif edilen teknik, gelistirilmis sekilleiidirilebilirlik içiii sünekligin artirilmasi açisindan yetersizdir ve ilave gelistirmeye ihtiyaç gösterir. Yüzey kalitesi için de ilave gelistirme gereklidir.
PTL 2°de tarif edilen teknik sorunludur, çünkü kati çözelti güçlendirmesi için yeterince yüksek miktarlarda Sn ve Sb eklendiginde derin çekme sonrasinda sertligin (ikincil isleme için kirilganlik direnci) bozulmasina yol açar. Bu, pratik uygulamalar içi PTL 2 çelik saciiiin kullanimini güçlestirir. PTL 2, sünekligin gelistirilmesi içiii bir teknik açiklamaz.
PTL 3'te tarif edilen teknik ayni zamanda sünekligin gelistirilmesi konusunda da etkisizdir.
Yukarida ele alindigi gibi, ilgili alana ait tekniklerden hiçbiri mükemmel süneklik ve mükemmel yüzey kalitesi temin eden bir teknik açiklamaz ve ayni zamanda yüksek firinlamali sertlestirilebilirlik ve yüksek yaslanma direnci temin etmez. Bu bulus, bu sartlar altinda yapilmistir ve bu bulusun bir amaci yaklasik 340 MPa”lik bir gerilme mukavemetine sahip olan ve yüksek firinlamali sertlestirilebilirlik ve yüksek yaslanma direnci saglarken mükemmel süneklik ve mükemmel yüzey kalitesi sergileyen bir çelik sac temin etmektir. Bu bulusun amaci, ayni zamanda, böyle bir çelik sacin üretimi için bir yöntem temin etmektir. Bu bulusun bir baska amaci, çelik sac kaplanarak üretilen bir kaplanmis çelik sac, çelik saci elde etmek için gereken bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemi, çelik saci elde etmek için gereken bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretim yöntemi ve bir kaplanmis çelik sac üretim yöntemi temin etmektir.
Sorunun Çözümü Bu bulus sahipleri, hem sünekligi, hem de yüzey kalitesini artirmak ve ayni zamanda istenen yaslanma direncini temin etmek için geleneksel 340BH esasli teknikler üstünde kapsamli çalismalar yürütmüstür. Çalismalar asagidaki sonuçlari vermistir. (1) Ayni toplam uzamaya (El) sahip oluninasi her zaman gerilmeyle sekillendirilebilirligin ayni oldugu anlamina gelmemektedir. Bunun sebebi, üniform uzamanin (U.El) ayni uzama (El) için ayni olmasi gerekmez. Yüksek gerilmeyle sekillendirilebilirlige sahip çelikler yüksek üniform uzamaya (U.El) sahiptir. Yani, gerilmeyle sekillendirilebilirligi dogrudan etkileyen bir uzama endeksi olan üniform uzama (U.El) artisiyla birlikte sekillendirilebilirlik de artar.
Düsük C ve Nb içerigiyle ince ferrit tanecikleri mevcut oldugunda üniform uzama (U.El) artar. (ll) Ince kristal tanecigi vasitasiyla üniform uzamayi (U.El) artirmanin arzu edilen yolu, Mn”ce zengin bir çelik bir makarali tabla üstünde düsürülmüs bir son haddeleme sicakligiyla önceden belirlenmis bir sicaklik bölgesine kadar söndürülerek ve ardindan düsük sicaklikli tavlama yapilarak ince ferrit üretilmesidir.
(III) Stabil olarak yüksek bir BH özelligi ve yüksek yaslanma direnci temin etmek için iiiyobyum ve borun birlikte buluninasi gerekir. Bu tip malzemelerde, oda sicakliginda yaslanma direncinin bozulmasina yol açan nitro jen atomlarinin pek çogu stabil BN formunda fikse edilir ve nitro jenin Nb(C,N) olarak tüketilme ihtimali daha az olur. Bu, oda sicakliginda yaslanma direncini büyük ölçüde artirir ve tropik alanlarda da 34OBH çelik sac kullanimini saglar.
(IV) Bununla birlikte, düsük sicaklikli tavlamayla üretilen bir Mn, B ve Nb°ce zengin çelik sacda yüzey kalitesi bozulur. Bunun sebepleri asagidaki gibidir.
- Mn, Nb ve B içerigi, sicak islemede üretilen isi altinda yüzey pulu olusumunu artirir ve daha fazla pul izleri üretir.
- Bor içerikli bir çelik, yüzey tabakasiiida nitridasyona maruz kalir ve düsük sicaklikli tavlama tekrar kristallesineyi geciktirir. Bu, tekrar kristallesmemis yapinin ve ince ferrit taneciklerinin yüzey tabakasiiida kalmasina sebep olur ve daha fazla çizgi izleri (hayalet çizgiler) üretir.
Bu sorunlarin yani sira, kati çözelti güçlendirme elemani %0.050 veya daha fazla fosfor içeren bir çelik sac, fosfor ayrilmasi nedeniyle sürüntü veya çizgi izleri içerir. Çizgi izleri ayni zamanda %0.009”dan fazla titanyum içeren çeliklerde de meydana gelir.
Bu soruiilar (a) Nb, P ve Ti içerikleri sinirlandirilarak, (b) sicak haddelemede son haddeleme giris tarafi sicakligi ve çikis tarafi sicakligi düsürülerek ve (c) tavlamada yogusma noktasini koiitrol etmek için antimon eklenerek çözülebilir.
Spesifik olarak, sekillendirilebilirlik, yaslanma direnci ve yüzey kalitesinin tümünde mükemmel sonuçlar veren bir çelik sac, daha ince kristal tanecikleri üretmek için son haddeleine giris tarafi ve çikis tarafi sicakliklari düsürülerek ve tavlama sicakligi düsürülerek ve kontrollü Mn, C, Nb, Ti ve P içerigine sahip bir Nb, B ve Sb içerikli çelikte tavlamada yogusma iioktasi kontrol edilerek elde edilebilir.
Bu bulus bu bulgular esasinda tamamlanmistir ve bu bulusun bir 'Özeti asagidaki gibidir. sahip olan; C ve Nb”nin asagidaki formülü (1) karsiladigi ve bakiyenin Fe ile kaçinilmaz safsizliklar oldugu; sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda ferritin 8 ila 18 um°lik bir ortalama kristal tanecik çapina (d) sahip oldugu bir mikro-yapiya sahip olan ve 0.40 ila l.20°lik bir ds/d oranina sahip olan bir çelik sac; burada ds, bir çelik sac yüzey tabakasindaki ferritin ortalama kristal tanecik çapidir; MPa°lik bir firinlamali sertlestirilebilirlige (BH) ve 1.4 veya daha Formül (1) burada [%C] ve [%Nb] sirasiyla C ve Nb içerigini temsil eder. olarak %0.1 veya daha az V, %0.1 veya daha az W, %003 veya daha az Zr, %0.15 veya daha az M0 ve %0.15 veya daha az Cr”den en az birini içerir. daha az Ni, %001 veya daha az Ca, %001 veya daha az Ce, %001 veya daha az La ve %001 veya daha az Mg”den en az birini içerir. üstünde bir kaplama tabakasi içeren bir kaplanmis çelik sac. yöntem, Madde [1] ila [3]”ten herhangi birine uygun bilesimde bir çelik levhanin isitilniasini; çelik levhanin, 1,000°C veya daha az olan bir sicaklik bölgesinde %50 veya daha fazla bir toplam haddeleme indirgeme oraniyla, 1,080°C veya daha az bir son haddeleme giris tarafi sicakligiyla ve 850°C°tan fazla ve 910°C°tan az bir son haddeleine çikis tarafi sicakligiyla sicak haddelenmesini; °C/s veya daha fazla bir ortalama sogutma hizinda 720 ila 800°C°a sogutulmasini; 720 ila 800°C”11k sicaklik bölgesinde 5 saniye veya daha fazla bekletilinesini; ve 580 ila 680°C”lik bir rulo yapma sicakliginda rulo yapilmasini içerir. yöntem, Madde [5]”teki yöntemle elde edilen sicak haddelenmis çelik sacin soguk haddelenmesini içerir; sicak haddelenmis çelik sac %60 ila %95°lik bir haddeleme indirgeme oraninda soguk haddelenir. yöntem, Madde [6]'daki yöntemle elde edilen soguk haddelenmis tam sert çelik sacin 660 ila 760°C”lik bir sicaklik bölgesinde 1 ila 8°C/s°lik bir ortalama isitma hizinda isitildigi ve 760°C veya daha fazla olan bir sicaklik bölgesinde -30°C veya daha aza ayarlanan bir yogusma sicakliginda islatildigi tavlainayi içerir. yöntem, Madde [7]'deki yöntemle elde edilen çelik sacin kaplaninasini içerir.
Bulusun Avantajli Etkileri Bu bulus, yüksek firinlamali sertlestirilebilirlik ve oda sicakliginda yüksek yaslanma direnci sergilemesine ek olarak mükemmel sekillendirilebilirlige ve yüzey kalitesine sahip olan bir çelik sac üretimini mümkün kilar. Bulus, bu sebeple, otomobil gövdelerinin agirliginin azaltilmasina ve görünümünün iyilestirilmesine katkida Bu bulus konusu çelik sac 340 ila 380 MPa°lik bir gerilme mukavemetini, 20 ila 60 MPa”lik bir firinlamali sertlestirilebilirligi (BH) ve 1.4 veya daha fazla bir r degerini karsilar. Çizimlerin Kisa Tarifi Sekil 1, (a)”n1n sürüntü izleri (siyah sürümü ve beyaz sürüntü) bulunan kusurlari gösterdigi, (b)°nin pul izleri bulunan kusurlari gösterdigi ve (c)'nin çizgi izleri (hayalet çizgiler) bulunan kusurlari gösterdigi tipik kusur sekillerinin sematik görünüslerini gösterir.
Bulus Yapilarinin Tarifi Bu bulusun bir yapisi asagida tarif edilmektedir. Bununla birlikte, bu bulus asagidaki yapiyla sinirli degildir.
Bu bulus, bir çelik sac ile bir kaplanmis çelik saci, bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemini, bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretim yöntemini, bir çelik sac üretim yöntemini ve bir kaplanmis çelik sac üretim yöntemini gösterir. Asagida ilk olarak bunlarin birbiriyle nasil bir iliski içinde olduklari tarif edilmektedir.
Bu bulus konusu çelik sac, sirayla bir sicak haddelenmis çelik sac ve bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üreten bir üretim prosesiyle bir levha gibi bir baslangiç çelik malzemesinden üretilir. Bu bulus konusu kaplanmis çelik sac , çelik saçin kaplanmasiyla üretilir.
Bu bulus konusu bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemi, yukaridaki proseste sicak haddelenmis çelik saci üreten bir yöntemdir.
Bu bulus konusu bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretim yöntemi, yukaridaki proseste sicak haddelenmis çelik sacdan bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üreten bir yöntemdir.
Bu bulus konusu bir çelik sac üretim yöntemi, yukaridaki proseste soguk haddeleninis tam sert çelik sacdan bir çelik sac üreten bir yöntemdir.
Bu bulus konusu bir kaplanmis çelik sac üretim yöntemi, yukaridaki proseste çelik sacdan bir kaplanmis çelik sac üreten bir yöntemdir.
Bu iliskilerden dolayi, sicak haddelenmis çelik sac, soguk haddelenmis tam sert çelik sac, çelik sac ve kaplanmis çelik sac ayni bilesime sahiptir ve çelik sac ve kaplanmis çelik sac ayni mikro yapiya sahiptir. Asagida, sirasiyla, öncelikle bu ortak özellikler ve ardindan sicak haddelenmis çelik sac, çelik sac, kaplanmis çelik sac ve üretim yöntemleri tarif edilmektedir. Çelik Sacin ve Kaplanmis Çelik Sacin Bilesimi fazla ve %0.1 veya daha az çözünür A1, %001 veya daha az N, içeren bir bilesime sahip olup, C ve Nb asagidaki forinülü (l) karsilar ve burada bakiye Fe ile kaçinilmaz safsizliklardir.
Bilesiin ayrica kütle % olarak %01 veya daha az V, %01 veya daha daha az Craden en az birini içerebilir.
Bilesiin ayrica kütle % olarak %0.1 veya daha az Sn, %02 veya daha az Cu, %0.2 veya daha az Ni, %001 veya daha az Ca, %001 veya daha az Ce, %001 veya daha az La ve %001 veya daha az Mg”den en az birini içerebilir.
Bilesenler asagida tarif edilmektedir. Asagida, bilesen içerigini temsil eden “%”, kütle olarak yüzde anlainina gelir.
Karbon, BH özelliginin temini için zorunlu bir elementtir. 20 MPa veya daha fazla bir firinlamali sertlestirilebilirlik (BH) teinini için en az %0.0008°lik bir karbon içerigi gereklidir. Ince ferrit tanecikleri üretilmesi ve yüksek bir üniform uzamanin (U.El) temini açisindan bakildiginda da %0.0008,lik bir karbon içerigi gereklidir. Karbon içerigi %0.0024”ten fazla oldugunda NbC asiri miktarda çökelir ve yüksek bir üniform uzama (U.El) temin edilemez. Böyle yüksek bir karbon içerigiyle, firinlamali sertlestirilebilirlik (BH) 60 MPa°1n üstüne çikar ve yeterli bir yaslanma direnci temin edilemez. Bu Si: %0.15”ten az Silikon bir kati çözelti güçlendirme elemani olarak kullanilabilir.
Bununla birlikte, %O.15 veya daha fazla Si içerigi, yüzey oksidasyonundan dolayi yogun pul izlerine ve çiplak noktalara sebep olur. Bu sebeple, Si içerigi %0.15›ten azdir.
Mn: %0557ten fazla ve %0.90”dan az Manganez bu bulusta önemli bir elementtir. Manganez, fosforu indirgemek ve fosfordan kaynaklanan yüzey kusurlarini (sürüntü izi kusurlari) önlemek için bir kati çözelti güçlendirme elemani olarak eklenir. Fosforun manganezle indirgenmesi Y-›0( dönüsüm noktasini düsürür ve son haddeleine sicakliginin düsürülmesini saglar. Bu, yüzey kalitesinin gelistirilmesini (pul izi kusurlarinin giderilmesini) ve ince ferrit tanecikleri üretilmesini mümkün kilar. Bu açidan, manganezin %0.55,ten fazla miktarda eklenmesi gerekir. Diger taraftan, %090 veya daha fazla Mn içerigi yüzey oksidasyonundan dolayi yogun pul izlerine ve çiplak noktalara sebep olur. Bu sebeple, Mn içerigi %O.90”dan azdir. Ince bir yapi olusturulmasi ve yüzey kalitesinin artirilmasi açisindan, Mn içeriginin alt siniri tercihen Fosfor bir kati çözelti güçlendirme elemani olarak kullanilabilir.
Bununla birlikte, fosfor, döküm sirasinda ayrilmanin bir sonucu olarak yüzey kusurlarina (sürüntü izi kusurlari (siyah sürüntü, beyaz sürûnti'i)) sebep olur ve tozlasma direncini bozar. Önceden belirlenmis bir gerilme mukavemetini (TS) temin etmek için %0.025°ten fazla bir P içerigi gereklidir. Yüzey kalitesini temin etmek için P içeriginin S: %0.015 veya daha az Sülfür sicak haddeleme sirasinda pul giderilebilirligini ve dis görünüm kalitesini gelistirme görevi görür. Bununla birlikte, sülfür asiri miktarda kullanildiginda, kaba MnS olusumundan dolayi yüzey kusurlarina (çizgi izi kusurlari) yol açar. Bu sebeple, S içerigi %0.015 veya daha azdir. Çözünür Al: %0.01 veya daha fazla ve %0.] veya daha az Alüminyum deoksidasyon saglayan bir element olarak kullanilir. B ve Nb içerikleri küçük oldugunda, alüminyum nitrojeni AlN fomiunda fikse etme ve oda sicakliginda yaslanma direncini artirma görevi görür. Bu açidan, çözünür Al içerigi %0.01 veya daha fazladir. Çözünür Al %01'an fazla miktarda eklendiginde etki doygunluga ulasir ve maliyet artar. Böyle yüksek bir çözünür Al içerigi ayni zamanda döküm yapilabilirligin zayif olmasina sebep olur ve yüzey kalitesini bozar. Bu sebeple, çözünür Al içerigi %0.1 veya daha azdir.
N: %0.01 veya daha azdir Nitrojen, çelikte Nb(C,N), BN, AlN ve TiN gibi karbonitritler ve nitritler olusturan bir elementtir ve Nb(C,N) üreterek firinlamali sertlestirilebilirligin (BH) dalgalanmasina yol açar. %0.01'den fazla bir N içerigi zayif yaslanma direiicine sebep olur. Bu sebeple N içerigi Bor, stabil bir BN bilesigi olusturarak nitrojeni fikse eder ve Nb(C,N)”yi azaltir. Bu sekilde, bor, yaslanma direncini artirma görevi görür. Bu açidan, B içerigi %0.0003°ten fazladir. B içerigi malzemeyi gelistirme etkisi yoktur, sadece asiri kati çözelti B”yi artirir ve döküm yapilabilirligi bozar.
Nb: %0.005*ten fazla ve %0.016”dan az Niyobyumun, karbon ve nitrojeni fikse ederek yaslanma direnci artirma etkisi vardir. Niyobyuin ayni zamanda kristal taneciklerini daha ince yaparak üniform uzamayi (U.El) artirma görevi görür. Bu etkileri elde etmek için niyobyumun %0.005”ten fazla miktarda eklenmesi gerekir. Bununla birlikte, niyobyuin içerigi %0.016 veya daha fazla oldugunda üniform uzama (U.El) azalir ve yüksek miktarlarda çökeltiler olusmasinin bir sonucu olarak yüzey kusurlari (pul izi kusurlari) ortaya çikar. Yani, yüksek ünifoiin uzama (U.El) ve mükemmel yüzey kalitesi temin etmek için Nb içeriginin %0.016°dan az olan aralikta kontrol edilmesi önemlidir. Bu sebeplerle, Nb içerigi Ti: %0.009 veya daha az Titanyum, nitro jeni fikse ederek yaslanma direncini artirma etkisine sahiptir. Bununla birlikte, Ti içeriginin artirilmasi, kaba TiN olusumu yoluyla ferrit taneciklerinin kaba olmasina sebep olur. Yüksek bir Ti içerigi ayni zamanda TiC olusumu yoluyla firinlamali sertlestirilebilirligi (BH) düsürür ve firinlamali sertlestirilebilirlikte degisime yol açar. Yüksek bir Ti içerigi, ayni zamanda, yüzey tabakasinda ince tanecikler ve kristallesinemis tanecikler olusturarak çelik sacin yüzey tabakasinda nitridasyonu hizlandirir ve yüzey kusurlarina (çizgi izi kusurlari) sebep olur. Bu sebeplerle, Ti içeriginin Antimon, çelik sac yüzeyinin nitridasyonunu ve oksidasyonunu azaltarak yüzey kalitesini gelistirme etkisine sahiptir. Daha spesifik olarak tarif edersek, Mn”ce zengin çelikte yüzey kusurlari (pul izi kusurlari) olusina egilimi mevcuttur. B içeren bir çelikte, yüzey tabakasinda borun nitridasyonunun ve oksidasyonuiiun bir sonucu olarak ery tabakasinda ince bir yapi olusma egilimi vardir. Bu, ds/d oraninin (ileride tarif edilecektir) bu bulus konusu araligin disina çikmasina sebep olur ve yüzey kusurlari (çizgi izi kusurlari) olusma ihtimali olur. Antiinoii bu kusurlari azaltma görevi görür. Bu açidan, antimon tercihen %0.002 veya daha fazla bir miktarda eklenir.
Antimon %0.030”dan fazla miktarda eklendiginde tanecik sinirlarinda ayrilir ve ikincil isleme için kirilganligin bozulmasina sebep olur. Bu sebeplerle, Sb içerigi %0.002 ila %0.030”dur. Sb içeriginin alt siniri tercihen %0.002'den fazla, daha tercihen %0.005 veya daha fazladir.
Sb içeriginin üst siniri tercihen %0.020 veya daha az, daha tercihen Mükemmel firinlamali sertlestirilebilirlik ve yaslanma direnci temin etmek için, en azindan Nb içeriginin C içerigine göre kontrol edilmesi ve kati çözelti C içeriginin optimize edilmesi gerekir. Bu açidan, daha az olmasi gerekir.
Bu bulusun temel konfigürasyonu yukaridaki gibidir. Bilesim ayrica kütle % olarak %0.] veya daha az V, %0.1 veya daha az W, %0.03 veya daha az Zr, %015 veya daha az M0 ve %015 veya daha az Cr°den en az birini içerebilir.
V: %0.1 veya daha az Vanadyum, mukavemeti artirmak için eklenebilir. Mukavemetin artirilmasi açisindan, V içerigi tercihen %0.002 veya daha fazla, daha tercihen %0.01 veya daha fazladir. Bununla birlikte, V içerigi arzu edildigi ölçüde %0.1 veya daha azdir, çünkü %0.l,den fazla miktarda eklendiginde vanadyum firinlamali sertlestirilebilirligi (BH) düsürür ve maliyeti büyük ölçüde artirir.
W: %0.1 veya daha az Tungsten, çökelmeyi güçlendirme elemani olarak kullanilabilir.
Mukavemetin artirilmasi açisindan, tungsten tercihen %0.002 veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, W içerigi arzu edildigi ölçüde %0.] veya daha azdir, çünkü asiri yüksek W içerigi firinlamali sertlestirilebilirligi düsürür.
Zr: %0.03 veya daha az Zirkonyum da çökelmeyi güçlendirme elemani olarak kullanilabilir ve nitrojeni fikse etmek için eklenebilir. Zirkonyum, nitrojenin fikse edilmesi açisindan tercihen %0.002 veya daha fazla, daha tercihen arzu edildigi ölçüde %003 veya daha azdir, çünkü asiri yüksek Zr içerigi firinlamali sertlestirilebilirligi (BH) düsürür.
M0: %0.15 veya daha az Molibden de çökelmeyi güçlendirme elemani olarak kullanilabilir.
Molibden, karbonun fikse edilmesi açisindan tercihen %0.002 veya daha fazla, daha tercihen %0.005 veya daha fazla miktarda eklenir.
Bununla birlikte, Mo içerigi arzu edildigi ölçüde %0.15 veya daha azdir, çünkü asiri yüksek M0 içerigi firinlamali sertlestirilebilirligi (BH) düsürür.
Cr: %0.15 veya daha az Krom, karbon difüzyonunu azaltmak ve oda sicakliginda yaslanma direncini artirmak için kullanilabilir. Bu açidan, krom tercihen %004 veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, Cr içerigi arzu edildigi ölçüde %0.15 veya daha azdir, çünkü asiri yüksek Cr içerigi zayif korozyon direncine yol açar.
Bilesim ayrica kütle % olarak %0.1 veya daha az Sn, %0.2 veya daha az Cu, %02 veya daha az Ni, %001 veya daha az Ca, %001 veya daha az Ce, %001 veya daha az La ve %001 veya daha az Mg”den en az birini içerebilir.
Sn: %0.] veya daha az Kalay, çelik sac yüzeyinin nitridasyonunu ve oksidasyonunu azaltma ve yüzey kalitesini artirma görevi görür. Bu açidan, kalay, tercihen miktarda eklenir. Bununla birlikte, Sn içerigi arzu edildigi ölçüde (YP) artirir ve ikincil isleme için kirilganligin bozulmasina sebep olur.
Cu: %02 veya daha az Bakir yaslanma direncini ve yongalanma direncini artirir. Bakir, ayni zamanda, ham madde olarak bir hurda kullanildiginda söz konusu olan bir elementtir ve bakir girmesine izin verilerek, geri dönüstürülen bir malzeme ham madde olarak kullanilabilir ve üretim maliyeti düsürülebilir. Bu açidan, bakir tercihen %001 veya daha fazla, daha tercihen %003 veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, Cu içerigi arzu edildigi ölçüde %0.2 veya daha azdir, çünkü asiri yüksek Cu içerigi yüzey kusurlarina sebep olur.
Ni: %0.2 veya daha az Nikel, genelde bakir eklendiginde meydana gelen yüzey kusurlarini azaltma görevi görür. Bu açidan, nikel tercihen %001 veya daha fazla, daha tercihen %002 veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, asiri yüksek Ni içerigi bir isitma firininda düzensiz pul olusumuna sebep olur ve bu da yüzey kusurlarina ve çok yüksek nialiyete yol açar. Bu sebeple, Ni içerigi %02 veya daha azdir.
Ca: %0.01 veya daha az Kalsiyum, çelikteki sülfürü CaS formunda fikse etme ve MnS olusumunu azaltarak sekillendirilebilirligi artirma görevi görür. Bu açidan, kalsiyum tercihen %0.0005 veya daha fazla miktarda eklenir.
Bununla birlikte kalsiyum, eritilmis çelikte bir oksit formunda yüzer madde ayrilmasina maruz kalma egilimindedir ve çelikte büyük miktarlarda kalsiyum tutulmasi güçt'ur. Bu sebeple, Ca içerigi %001 veya daha azdir.
Ce: %0.01 veya daha az Seryum, çelikteki sülfûrü fikse eder ve sekilleiidirilebilirligi artirmak için eklenebilir. Bu açidan, seryum tercihen %0.0005 veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, seryum pahali bir element oldugundan, yüksek miktarlarda seryum eklenmesi maliyeti artirir.
Buna göre, seryumun %001 veya daha az miktarda eklenmesi arzu La: %0.01 veya daha az Lantan, çelikteki sülfûrü fikse eder ve sekillendirilebilirligi artirmak için eklenebilir. Bu açidan, lantan tercihen %0.0005 veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, lantan pahali bir element oldugundan, yüksek miktarlarda lantan eklenmesi maliyeti artirir.
Buna göre, lantanin %0.01 veya daha az miktarda eklenmesi arzu Mg: %0.01 veya daha az Magnezyum, oksitleri iyi dagitmak ve ince bir yapi olusturmak için eklenebilir. Bu açidan, magnezyum %0.0005 veya daha fazla miktarda eklenir. Bununla birlikte, Mg içerigi arzu edildigi ölçüde %001 veya daha azdir, çünkü yüksek bir Mg içerigi yüzey kalitesinin bozulmasina sebep olur.
Bakiye, Fe ve kaçinilmaz safsizliklardir. Çelik Sacin ve Kaplanmis Çelik Sacin Yapisi Çelik sac ve kaplanmis çelik sac, sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda ferritin 8 ila 18 umilik bir ortalama kristal tanecik çapina sahip oldugu bir mikro-yapiya sahiptir ve ds,nin bir çelik sac yüzey tabakasindaki ferritin ortalama kristal tanecik çapi oldugu 0.40 ila 1.20”lik bir ds/d oranina sahiptir. Bu bulus konusu mikro-yapi bir tek fazli ferrit yapisidir ve ferrit, eser miktarda bir çökelti ve ilaveler içerir. Buna göre, yapi, perlit, martensit, bainit ve tutulan Y gibi bir ikincil faz yapisi içermez.
Sacin 1/4 Kalinlik Pozisyonunda Ferritin Ortalama Kristal Tanecik Çapi 8 ila 18 um9dir Yüksek bir üniform uzama (U.El) elde etmek için, çelik sac ince kristal taneciklerine sahip olmalidir. Bununla birlikte, asiri ince kristal tanecikleri akma oranini (YP) arttirir ve sekillenebilirligi bozar. Bu sebeple, ferrit, sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda 8 ila 18 um”lik bir ortalama kristal tanecik çapina sahiptir.
Mikro-Yapi 0.40 ila 1.2051ik bir ds/d Oranina Sahiptir (cls, bir çelik sac y'ûzey tabakasindaki ferritin ortalama kristal tanecik çapidir ve d, sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda ferritin ortalama kristal tanecik çapidir) Çelik sac yüzey tabakasinda nitridasyon oldugunda çelik sac yüzey tabakasinda ince tanecikler olusur. Bir ince yapinin ve kristallesmemis taneciklerin varligi, çizgi izi kusurlarina (hayalet çizgiler) sebep olur.
Rulo yapma sicakligi 680°C'i astiginda yüzey tabakasinda kaba tanecikler olusabilir. Kaba tanecikler, presleineden sonra pürüzlü bir yüzeye sebep olur. Bu kusurlari azaltmak için ds/d orani 0.40 ila 1.20'dir. ds/d orani, Sb içerigi, yogusma noktasi, P içerigi ve Ti içerigi önceden belirlenmis araliklarda kontrol edilerek 0.40 veya daha fazla bir aralikta kontrol edilebilir.
Ferritin ortalama kristal tanecik çapi, çelik sac haddeleme yönüne paralel bir enkesitte (sac kalinliginda bir enkesitte) ölçülür. Yüzey, çogu tanecik sinirinin açikça gözlenebildigi ölçüde nitalle asmdirilir ve yüzey 100 ila 400 kat büyültinede isin mikroskobuyla gözlemlenir. Çelik sac yüzey tabakasindaki ferritin ortalaina kristal tanecik çapi (ds), en dis yüzeyden çelik sac içine 50 um”1ik mesafede bir bölgede ölçülen kristal tanecik çaplarinin ortalamasidir. Saçin 1/4 kalinlik pozisyonunda ferritin ortalama kristal tanecik çapi (d), sacin, sekillendirilebilirligin degerlendirilmesi için önemli bir bölge olan kalinlik pozisyonu civarinda bir bölgede ölçülen ortalama kristal tanecik çapidir. Burada, ölçülen alan, kristal tanecik çapinin ölçüm varyasyonunu yeterince azaltmak için yeterince büyük olmalidir ve göre ölçülür. Ölçüm, kristal tanecigini çapiniii önceden belirlenmis bir bölgede bulunan kristal tanecikleri sayisindan hesaplandigi sayim yönteini veya kristal tanecigini çapinin hat seginentlerini kesen tanecik siniri sayisindan hesaplandigi kesisim yöntemi kullanilarak yapilabilir. Bu bulusta, kristal tanecik çapi, sayim yöntemi kullanilarak ölçülmüstür. Kesisim yöntemini kullanirken, düz kristal taneciklerinin ve yüzey tabakasindan çelik sac içine dogru olan yönde meydana gelen kristal tanecikligi degisimlerinin büyük ölçüm hatalari olarak görünmemesi için haddelenie yönünde ve sac kalinligi yönünde yeterince küçük araliklarda ölçüm çizgileri çizilmesi önemlidir. Çelik Sac Çelik sac, yukarida tarif edilen bilesime ve mikro-yapiya sahiptir. Çelik sac, özellikle sinirlandirilmis olmamakla birlikte tipik olarak 0.50 ila 0.85 mm°lik bir kalinliga sahiptir.
Kaplanmis Çelik Sac Bu bulus konusu kaplanmis çelik sac, bu bulus konusu çelik sac üstünde bir kaplama tabakasina sahip bir kaplanmis çelik sacdir.
Kaplama tabakasi özellikle sinirlandirilmis degildir ve örnegin bir sicak daldirma galvaniz tabakasi veya bir elektroliz kaplama tabakasi olabilir. Kaplama tabakasi alasimli bir kaplama tabakasi olabilir.
Kaplama tabakasi tercihen bir galvanizli tabakadir. Galvanizli tabaka alüminyum veya magnezyum içerebilir. Bir sicak daldirma çinko- alüminyum-magnezyum alasimli kaplama (bir Zn-Al-Mg kaplama tabakasi) da tercih edilir. Bu durumda, Al içeriginin kütle olarak %1 ila kütle olarak %22 ve Mg içeriginin kütle olarak %01 ila kütle olarak %10 olmasi tercih edilir. Si, Ni, Ce ve La'dan seçilen bir ya da daha fazlasinin %1 veya daha az bir toplam miktarda dahil edilmesi de mümkündür. Kaplanmis metal 'Özellikle sinirlandirilmis degildir ve kaplama için çinko disin baska metaller, Örnegin alüminyum kullanilabilir.
Kaplama tabakasinin bilesimi de özellikle sinirlandirilmis degildir ve kaplama tabakasi yaygin bir bilesime sahip olabilir. Örnegin, her bir tarafinda 20 ila 80 g/m2 kaplama tabakasi biriktirilmis bir sicak daldirma galvanizli tabaka veya böyle bir sicak daldirma galvanizli tabakanin alasimlanmasiyla olusturulan bir alasimli sicak daldirma galvanizli tabaka temin edilmesi tercih edilir. Kaplama tabakasi bir sicak daldirma galvanizli tabaka oldugunda kaplama tabakasindaki Fe içerigi kütle olarak %7'den azdir ve kaplama tabakasi bir alasimli sicak daldirina galvanizli tabaka oldugunda kaplama tabakasindaki Fe içerigi kütle olarak %7 ila %15”tir.
Sicak Haddelenmis Çelik Sac Uretim Yöntemi Bu bulus konusu bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemi, yukaridaki “Çelik Sacin ve Kaplanmis Çelik Sacin Bilesimi” bölümünde tarif edilen bilesime sahip bir çelik levhanin isitilmasini; çelik levhanin, 1,000°C veya daha az olan bir sicaklik bölgesinde %50 veya daha fazla bir toplam haddeleme indirgeme oraniyla, 1,080°C veya daha az bir son haddeleme giris tarafi sicakligiyla ve 850°C°tan fazla ve 910°C°tan az bir son haddeleme çikis tarafi sicakligiyla sicak haddelenmesini; °C/s veya daha fazla bir ortalama sogutma hizinda 720 ila 800°C°a sogutulmasini; 720 ila 800°C”11k sicaklik bölgesinde 5 saniye veya daha fazla bekletilinesini; ve 580 ila 68OOC°lik bir rulo yapina sicakliginda rulo yapilmasini içeren bir yöntemdir.
Asagida bu kosullar tarif edilmektedir. Asagidaki tariflerde, özellikle aksi belirtilmedikçe “sicaklik”, çelik sac yüzey sicakligi anlamina gelir. Çelik sac yüzey sicakligi bir radyasyon termometresi veya benzeriyle ölçülebilir. Ortalama sogutma hizi, (sogutma Öncesi yüzey sicakligi - sogutma sonrasi yüzey sicakligi) / sogutma süresi”dir. Çelik Levha Uretimi Çelik levhanin üretimi için çelik yapiminda kullanilan yöntem özellikle sinirlandirilinis degildir ve çelik, bir konvertör kullanilan bir yöntem ile bir elektrikli firin kullanilan bir yöntem gibi bilinen bir çelik üretim yöntemi kullanilarak üretilebilir. Tercihen, bir vakumlu gaz giderme firini kullanilarak ikincil rafinasyon yapilir. Uretkenlik ve kalite için, rafine çelik tercihen sürekli dökümle bir levha (çelik malzeme) haline getirilir. Ayni zamanda, külçe döküm - ezme haddelemesi ve ince levha sürekli döküm gibi bilinen bir döküm yöntemi kullanilarak bir levha olusturmak da mümkündür. Çelik Levhanin lsitilmasi Çelik leVha, örnegin, isitilmis levhayi haddeleyen bir yöntemle, isitmadan sürekli döküm sonrasiiida levhayi dogrudan haddeleyeii bir yöntemle veya sürekli dökümlü leVhayi kisa bir isi islemin ardindan haddeleyen bir yöntemle sicak haddelenebilir. Levha, 1,100 ila 1,3000C,lik bir sicaklikta isitilabilir. 1,000°C veya Daha Az Bir Sicaklik Bölgesinde Toplam Haddeleme Indirgeme Orani %50 veya Daha Fazladir Çap (d), 1,0000C veya daha az bir sicaklik bölgesinde toplam haddeleme indirgemesi %50 veya daha fazla oldugunda bu bulustaki aralik içinde tutulabilir.
Son Haddeleme Giris Tarafi Sicakligi 1,080°C veya Daha Azdir ve Son Haddeleme Çikis Tarafi Sicakligi 850°C,tan Fazla ve 910°C°tan Azdir Son haddeleine giris tarafi sicakligi 1,0800C veya daha az oldugunda pul izi kusurlari azaltilabilir. 850°C'tan fazla ve 910°C°tan az bir son haddeleme çikis tarafi sicakligiyla ince bir yapi meydana gelir ve çap (d) inükemmel yaslanma direnci temin etmesinin yani sira bu bulusun araligi içinde tutulabilir. Pul izi kusurlarini azaltmak da mümkündür.
°C/sn veya Daha Fazla Ortalama Sogutma Hizinda 720 ila Saniye veya Daha Fazla Bekletme Son haddeleme sonrasinda, çelik 20°C/sn veya daha fazla bir ortalama sogutma hizinda 720 ila 800°C'a kadar söndürülür ve bu sicaklik bölgesinde 5 saniye veya daha fazla süreyle bekletilir. Böylece, sicak haddelenmis sacda ince ferrit olusabilir ve çelik levha tavlama sonrasinda ince bir yapiya sahip olabilir. Bu, çapin ((1) bu bulusun araligi içinde olinasini saglar. Sogutma hizi 20°C/sn'den az oldugunda ve sogutma durdurma sicakligi SOOOC'in üstünde oldugunda ince bir yapi elde edilemez. Sogutma durdurma sicakligi 720°C'tan az oldugunda ve bekletme süresi 5 saniyeden az oldugunda, r degeri büyük ölçüde azalir ve 1.4 veya daha fazla bir r degeri temin edilemez. 580 ila 680°C”lik Rulo Yapma Sicakliginda Rulo Yapma Çelik 580 ila 680°C,11k bir rulo yapma sicakliginda rulo yapilarak, asiri ince bir yapi olusturulmadan arzu edilen tanecik çapina sahip bir yapi elde edilebilir. Ayni zamanda, 1.4 veya daha fazla bir r degeri elde etmek de mümkündür.
Ozellikle çekici olan bir görünüm kalitesine sahip bir kaplanmis yüzey üretmek için, çelik sac yüzeyinde meydana gelen birincil ve ikiiicil pullarin giderilmesi amaciyla, son haddelemeden önce çelik sac yüzeyinin 300 MPa ya da daha fazla su basinci altinda pulun giderilmesi arzu edilir. Çelik sac rulo yapildiginda havayla veya baska yollarla sogutulur ve asagida tarif edildigi gibi, bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretmek için kullanilir.
Soguk Haddelenmis Tam Sert Çelik Sac Uretim Yöntemi Bu bulus konusu bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretim yöntemi, yukarida tarif edilen yöntem kullanilarak üretilen sicak haddeleninis çelik sac soguk haddelenerek bir soguk haddeleninis tam sert çelik sac üreten bir yöntemdir. r degerinin arttirilmasi ve sekillendirilebilirligin gelistirilmesi açisindan, çelik sac tercihen %60 ila %95'lik bir haddeleme oraninda soguk haddelenir. Ince tanecikler üretilmesi açisindan, soguk haddeleme oraninin alt siniri 'Özellikle tercihen %75 veya daha fazladir ve soguk haddeleme oraninin üst siniri 'ozellikle tercihen %85 veya daha azdir. Çelik sac soguk haddelemeden önce dekape edilebilir. Dekapaj kosullari uygun sekilde ayarlanabilir. Çelik Sac Uretim Yöntemi Bu bulus konusu bir çelik sac üretim yöntemi, yukaridaki yöntemle elde edilen soguk haddelenmis tam sert çelik sacin 660 ila 760°C”lik bir sicaklik araliginda 1 ila 8°C/sn°lik bir ortalama isitma hizinda isitildigi ve 760°C veya daha fazla bir sicaklik araliginda -30°C veya daha azina ayarlanmis bir yogusina noktasiyla tavlamayi içeren bir yöntemdir. 660 ila 760°C°lik Sicaklik Bölgesinde 1 ila 8°C/sn”lik Ortalama Isitma Hizinda Isitina Tavlamanin ortalama isitma hizi, 660 ila 760°C,lik bir sicaklik bölgesinde 1 ila 8°C/sn,dir. loC/sn veya daha fazla bir ortalama isitma hiziyla, ferrit taneciklerinin asiri kaba hale gelmesini azaltilabilir. 8°C/sn veya daha az bir ortalama isitma hiziyla, geri kazanilan taneciklerin tutulmasi azaltilabilir. Bu, esas olarak yeniden kristallesmis taneciklerden olusan ince ferrit taiiecikli bir yapi elde edilmesini mümkün kilar ve bu da üniform uzamanin (U.El) gelistirilmesine katkida bulunur. 760°C veya Daha Fazla Sicaklik Bölgesinde Yogusnia Noktasi -30°C veya Daha Azdir 760°C veya daha fazla bir sicaklikta bölgesinde yogusma noktasi - °C veya daha az oldugunda, arzu edilen bir yüzey kalitesi temin edilebilir. Böyle bir yogusma noktasiyla 20 MPa veya daha fazla bir firinlamali sertlestirilebilirlik (BH) de elde edilebilir. Yogusnia noktasi -30°C'1ii üstünde daha yüksek bir degere sahip oldugunda, manganez ve borun oksidasyonu belirgin hale gelir ve pul izi kusurlari olusur. Böyle bir yüksek yogusma noktasiyla, bor bir oksit fomiunda tüketilir ve firinlamali sertlestirilebilirlik (BH) 20 MPa'in altina düsebilir ve yaslanma direnci bozulur. Bu sebeple, 760°C veya daha fazla bir sicaklik bölgesi için -30°C veya daha az bir yogusma noktasi ayarlanir. Atmosferik yogusma noktasinin alt siniri özellikle sinirlandirilmis degildir ve tercihen -80°C veya daha fazladir, çünkü etki doygunluga ulasir ve yogusma noktasi -80°C'tan az oldugunda bir maliyet dezavantaji sergiler. Burada, yukaridaki sicaklik bölgesindeki sicakligin, çelik sacin yüzey sicakligina bagli olduguna dikkat çekmek isteriz. Yani, çelik sac yüzey sicakligi yukaridaki sicaklik bölgesinde oldugunda yogusma noktasi yukaridaki aralikta ayarlanir. 760°C veya Daha Fazla ve 830°C veya Daha Az Tavlama Sicakliginda 30 ila 240 Saniye Süreyle Islatma Tavlama sicakligi 760°C veya daha fazla ve 830°C veya daha azdir. 830°C veya daha az sicaklikta tavlamayla ince bir tanecik yapisi elde edilebilir. Böyle bir tavlama sicakligiyla, mükemmel yaslanma direnci elde etmek, pul izi kusurlarinin azaltmak ve arzu edilebilir bir yüzey kalitesi elde etmek de mümkündür. Bununla birlikte, tavlama sicakligi 760°C veya daha fazladir, çünkü çok düsük oldugunda yüzey tabakasinda kristallesmemis taneciklerin bir dagilimi meydana gelir.
Sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda ince yapiyi ve pul izi kusurlari olusumunu azaltmak ve yüzey tabakasindaki kristallesmemis yapiyi (geri kazanilmis yapi ve asiri ince tanecik yapisi dahil) ve dolayisiyla çizgi izi kusurlari (hayalet çizgiler) olusuinunu azaltmak için, islatiiia süresinin 30 ila 240 saniye olmasi gerekir. Spesifik olarak, islatma 780°C veya daha fazla ve 815°C veya daha az bir sicaklikta tavlama az bir sicaklikta tavlama için 30 ila 150 saniyedir. Burada, islatma süresi, tavlama sicakligi (elde edilen maksimum sicaklik) ile tavlama sicakligi eksi 30°C arasindaki bir sicaklik araliginda bekletme süresidir.
Tavlama sonrasi kosullar özellikle sinirlandirilmis degildir. Bununla birlikte, çelik sacin tavlama sicakligindan 100°C veya daha azina 5 ila 50°C/sn°lik bir hizla sogutulmasi tercih edilir. Sicaklik, tavlama sonrasinda 250 ila 500°C'1ik bir asiri yaslandirma bölgesini geçtiginde, çelik sac tercihen 5 ila 50°C/sn”lik bir hizla 250 ila bekletildikten sonra 5 ila l,OOO°C/sn,lik bir hizla IOOOC veya daha azina sogutulur Kaplanmis Çelik Sac Uretim Yöntemi Bu bulus konusu kaplanmis çelik sac üretim yöntemi, çelik sacin kaplaninasiyla bir kaplanmis çelik sac üreten bir yöntemdir. Örnegin, kaplama islemi sicak daldirina galvanizleme veya sicak daldirma galvanizlemeden sonra alasiinlamayi içeren bir proses olabilir.
Tavlama ve galvanizleme tek bir hatta sürekli olarak yapilabilir. Bir baska örnek olarak, bir kaplama tabakasi, Zn-Ni alasimli elektro- kaplama gibi elektro-kaplamayla veya sicak daldirma çinko- alüminyum-magnezyum alasimli kaplamayla olusturulabilir. Kaplama tabakasiyla baglantili olarak yukarida tarif edildigi gibi, kaplama tercihen Zn kaplainadir. Bununla birlikte, Al kaplainada oldugu gibi baska inetallerin kullanilmasi mümkündür. Örnegin, galvanizleme durumunda, çelik sacin, çelik sac yaklasik 4600C'11k bir galvanizleme banyosuna daldirilmadan 'Önce 3 ila °C/sn”lik bir ortalama sogutma hizinda tavlama sicakligindan sogutulinasi tercih edilir. Çelik sac daha sonra bir galvanizleme banyosunda daldirilarak galvanizlenir ve gerektigi gibi, çelik sacin 500 ila 600°C'lik bir sicaklik bölgesinde en fazla 40 saniye süreyle bekletildigi bir alasimlama islemine tabi tutulabilir. Tercihen, çelik sac galvanizlemeden sonra veya yapildiginda alasimlama isleminden sonra 5 ila 100°C/sn”lik bir ortalama sogutma hizinda 200°C veya daha azina sogutulur.
Bu sekilde elde edilen çelik sac veya kaplanmis çelik sac, yüzey pürüzlülüg'ûnün ayarlanmasi için veya tabakanin düzlestirilmesinde oldugu gibi presle sekillendirilebilirligi stabilize etmek için ince pasolu haddelemeye tabi tutulabilir. Bu durumda, ince paso gerilme orani, azalan akma orani (YP) ve artan üniform uzama (U.El) açisindan tercihen %08 ila %1 .6'dir.
Tablo 1'de gösterilen çelikler üretildikten sonra, çeliklerin her biri 220 ila 260 mm kalinliginda bir levha halinde sürekli dökülür.
Tablo 1 (k'i'itle %) 110, C Si Mn P S A1 N Nb Ti B Sb (1) Digerleri Açiklamalar Levha 1,180 ila 1,2500C”a isitilmis ve bir sicak haddelenmis sac üretmek için Tablo 2'de gösterilen sicak haddeleme kosullari altinda sicak haddelenmistir. Sicak haddeleiiinis levha, 0.6 ila 0.8 mm'lik bir sac kalinligina sahip bir soguk haddelenmis sac üretmek için Tablo 2'de gösterilen haddeleme oraninda soguk haddelenmistir.
Soguk haddeleninis sac, bir sürekli sicak daldirma galvanizleme hatti (CGL) veya bir sürekli tavlama hatti (CAL) kullanilarak, Tablo 2'de gösterilen kosullar altinda tavlanmistir. Firindaki atmosferik gaz Hz: banyosuna daldirilarak galvanizlenmistir. Numunelerin bazilari bir alasimlama isleminden sonra oda sicakligina sogutulmustur.
Galvanizleme, banyoda %013 A1 varliginda 460°C”lik bir banyo sicakliginda gerçeklestirilmistir. Alasimlaina isleminde, bir kaplama banyosuna daldirilan çelik sac 15 °C/sn°lik bir ortalama isitma hizinda 480 ila 540°C”a isitilmis ve kaplamanin Fe içeriginin %9 ila %12 olmasi için 10 ila 25 saniye süreyle bekletilmistir. Kaplama, her biri 47 g/m2 olmak üzere her iki tarafta biriktirilmistir. Sicak daldirma galvanizli çelik sac (GI), alasimli sicak daldirma galvanizli çelik sac (GA) veya çelik sac (CR), bir çelik sac elde etmek için %l.2'lik bir gerilme oraniyla temperli haddelemeye tabi tutulmustur.
Sicak haddeleme kosullari Tavlama Kosullari Haddeleme veya daha 660 ila 760 C 760 C Çelik _ Son Son / Alasim Çelik azinda Ortalama Rulo Haddeleme sicaklik veya daha sar; haddeleme haddeleme - Bekletme Bekletme . . . Tavlama Bekletme Varligi Açiklamalar 1104 toplam ` › ' sogutma yapma indirgeme bölgesiiide fazlasiiida no. çikis tarati giris tarafi sicakligi süresi sicakligi süresi veya haddeleme - - hizi sicakligi orani ortalama yogusma sicakligi sicakligi (°C) (511) (°C) (sn) Yoklugu indirgeme (°C) (°C) (°C/sn) (°C) (%) isitma hizi noktasi orani (°C/sii) (°C) (`70) GA: Alasimli sicak daldirma galvanizli çelik sac GI: Sicak daldirma galvanizli çelik sac (alasimsiz) CR: Soguk haddelenmis çelik sac Çelik saçlarin her biri, yukarida tarif edilen yöntemler kullanilarak çelik sac yüzey tabakasindaki ortalama kristal tanecik çapi (ds) için ve tabakanin 1/4 kalinlik pozisyonunda ortalama kristal tanecik çapi (d) için ölçülmüstür. Bir gerilme testinde (JIS Z2241'e göre yürütülen) haddeleme yönüne dik bir yönde bir J IS 5 test parçasi alinmis ve akina orani (YP), gerilme mukavemeti (TS), üniform uzama (U.El) ve toplam uzama (El) açisindan degerlendirilmistir. Test parçasi veya daha fazla bir TS> sahip bir çelik sacin bir indeksi) sahip oldugunda kabul edilebilir olarak belirlenmistir.
Test parçasinda, ayni test parçasi tarafindan %2 öngerilim altinda maruz kaldigi strese karsi ölçülen ve 20 dakika süreyle 170°C'11k bir isil islemden sonra YP'deki bir artis olan firinlamali sertlestirilebilirlik (BH) de belirlenmistir. Oda sicakliginda yaslanma direncinin degerlendirilmesi için, ayni test parçasi, 6 saat süreyle 100°C°ta ve 30 gün süreyle 70°C'ta bir isi isleme tabi tutulmus ve isil islemden sonra akmada uzama (YPEl) ölçülmüstür. 6 saat süreyle 100°C°ta yaslanma kosulu, 6 ay süreyle 25°C°ta ve 0.5 ay süreyle 50°C”ta yaslanma kosuluna esdegerdir ve çelik sac Japonya”da kullanilacagi zaman dikkate alinmasi gereken bir kosulu temsil eder. 30 gün süreyle 70°C°ta yaslanma kosulu, 75 ay süreyle 25°C°ta ve 6 ay süreyle 50°C”taki kosula esdegerdir ve çelik sac Güneydogu Asya gibi tropikal bölgelerde kullanilacagi zaman dikkate alinmasi gereken bir kosulu temsil eder. Bu örnekte, çelik sac, tropik alanlarda kullanim kosullarini uygun sekilde karsilamasi için, 20 MPa veya daha fazla bir firinlamali sertlestirilebilirlige (BH) ve 100°C°ta ve 70°C°ta yaslainadan sonra %05 veya daha az bir YPEl°ye sahip oldugunda kabul edilebilir olarak belirlenmistir. Gerilme testi parçasi haddeleme yönünde, haddeleine yönüne dik bir yönde ve haddeleme yönüne göre 45 derecelik bir açi yönünde alinmis ve %12 çekine gerilmesi altinda bir r degeri ölçülmüstür. r degeri, haddeleme yönünde (L), haddeleme yönüne dik bir yönde (C) ve haddeleme yönüne göre 45 derecelik bir açi yönünde (D) ölçülen r degerlerinden asagidaki formül kullanilarak belirlenmistir.
Ortalama deger = (rL + rc + 2rD) / 4 Burada, rL, rc ve rD, sirasiyla L, C ve D yönlerindeki r degerleridir.
Ortalama deger 21.4 oldugunda test parçasi kabul edilebilir olarak belirlenmistir. Uretimdeki maliyet açisindan r degerinin üst siniri esasen 2.2 veya daha azdir.
Nuniuneler, bir rulonun tam uzunlugu boyunca yüzey kalitesi açisindan da degerlendirilmistir. Numuneler, yaklasik 1 mm genisliginde ve yaklasik 100 mm uzunlugunda beyaz ve siyah sürüntü izleri (A kusuru) ve pul izleri (B kusuru.) varligi veya yoklugu açisindan incelenmis ve ruloda bu kusurlar bulundugunda kabul edilemez olarak belirlenmistir. Ayri olarak, bir rulonun her iki ucundan, tam rulo genisligine esit bir genislige ve 100 mm'lik bir uzunluga (L) sahip bir serit test parçasi alinmistir. Rulo genisligi yönünde %471ük bir çekme gerilimi uygulandiktan sonra, test parçasi bir bilegi tasiyla taslanmis ve çizgi izleri (C kusuru) varligi veya yoklugu açisindan incelenmistir. Degerlendirme, asagidaki kistaslar kullanilarak gözle muayene yoluyla yapilmistir.
Mükemmel: Kusur yok Iyi: Küçük kusurlar Zayif: Kusurlar var, kabul edilemez Sekil 1, tipik kusur sekillerinin sematik görünüslerini gösterir. Çelik sacda (CR) kusur A ve B bulunmamaktadir, çünkü bu kusurlar galvanizlemeden sonra ortaya çikmaktadir.
Sonuçlar Tablo 37te sunulmustur.
Yapi Mekanik Ozellikler Çelik yasland. yasland. varligi varligi varligi Sac ds d YP TS BH U.E| El TSXU.EI Ort. i' Açiklamalar No. ds/d › sonrasi sonrasi veya veya veya No. (um) (um) (MPa) (MPa) (MPa) (%) (%) (MPax%) degen _ _ _ YPEI YPEI yoklugu yoklugu yoklugu A: Sürüntü izi kusuru (siyah sürüntü, beyaz sürüntü) B: Pul izi kusuru C: Çizgi izi kusuru (hayalet çizgiler) Mükemmel: Kusur yok Iyi: Küçük kusur (kabul edilebilir) Zayif: Kusurlar var (kabul edilemez) Bu bulusa ait Örnekler (mevcut örnekler), yüksek TS > ve mükemmel sekillendirilebilirlige sahip olmustur. Mevcut örneklerin tümünde kusurlar azaltilmistir ve yüzey kalitesi arzu edilebilir düzeyde olmustur.
SEKILLERDEKI YAZILARIN ANLAMLARI A = HADDELEME YONU B : SIYAH SURUNTU C = BEYAZ SURUNTU

Claims (8)

ISTEMLER sahip olan; C ve Nb”nin asagidaki formülü (1) karsiladigi ve bakiyenin Fe ile kaçinilmaz safsizliklar oldugu; sacin 1/4 kalinlik pozisyonunda ferritin 8 ila 18 umslik bir ortalama kristal tanecik çapina (d) sahip oldugu bir mikro-yapiya sahip olan ve 0.40 ila 1.20”1ik bir ds/d oranina sahip bir çelik sac olup; burada ds, bir çelik sac yüzey tabakasindaki ferritin ortalama kristal tanecik çapidir; MPa°lik bir firinlamali sertlestirilebilirlige (BH) ve
1.4 veya daha Formül (1) burada [%C] ve [%Nb] sirasiyla C ve Nb içerigini temsil eder.
2. Istem l”e uygun çelik sac olup, burada bilesim ayrica kütle % olarak %0.] veya daha az V, %01 veya daha az W, %003 veya daha az Zr, %015 veya daha az Mo ve %015 veya daha az Cr°den en az birini içerir.
3. Istem 1°e veya 2”ye uygun çelik sac Olup, bilesim ayrica kütle daha az Ni, %001 veya daha az Ca, %001 veya daha az Ce, %001 veya daha az La ve %001 veya daha az Mg°den en az birini içerir.
4. Istein 1 ila 3”ten herhangi birine uygun çelik sacin bir yüzeyi üstünde bir kaplama tabakasi içeren bir kaplanmis çelik sac.
5. Bir sicak haddelenmis çelik sac üretim yöntemi olup; yöntem, istein 1 ila 3”ten herhangi birine uygun bilesimde bir çelik levhanin isitilmasini; çelik levhanin, 1,000°C veya daha az olan bir sicaklik bölgesinde %50 veya daha fazla bir t0plam haddeleme indirgeme oraniyla, 1,080°C veya daha az bir son haddeleme giris tarafi sicakligiyla ve 850°C°tan fazla ve 910°C”tan az bir son haddeleme çikis tarafi sicakligiyla sicak haddelenmesiiii; 20°C/s veya daha fazla bir ortalama sogutma hizinda 720°C ila 800°C”a sogutulniasini; 720°C ila 800°C”11k sicaklik bölgesinde 5 saniye veya daha fazla bekletilmesini; ve 580°C ila 680°C”lik bir rulo yapma sicakliginda rulo yapilmasini
6. Bir soguk haddelenmis tam sert çelik sac üretim yöntemi olup; yöntem, istem 5,teki yöntemle elde edilen sicak haddelenmis çelik sacin soguk haddelenmesini içerir; sicak haddelenmis çelik sac %60 ila %95'lik bir haddeleme indirgeme oraninda soguk haddelenir.
7. Bir çelik sac üretim yöntemi olup; yöntem, isteni 6°daki yöntemle elde edilen soguk haddelenmis tam sert çelik sacin 660°C ila 760°Cslik bir sicaklik bölgesinde lOC/s ila 8°C/s°lik bir ortalama isitma hizinda isitildigi ve 760°C veya daha fazla olan bir sicaklik bölgesinde -30°C veya daha aza ayarlanan bir tavlama sicakliginda islatildigi tavlaniayi içerir.
8. Bir kaplanmis çelik sac üretim yöntemi olup; yöntem, istem 7'deki yöntemle elde edilen çelik sacin kaplanmasini
TR2018/14002A 2016-03-31 2017-01-23 Çelik sac ve kaplanmış çelik sac, sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, çelik sac üretim yöntemi ve kaplanmış çelik sac üretim yöntemi. TR201814002T1 (tr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016070753 2016-03-31
PCT/JP2017/002042 WO2017168991A1 (ja) 2016-03-31 2017-01-23 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
TR201814002T1 true TR201814002T1 (tr) 2018-11-21

Family

ID=59962930

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TR2018/14002A TR201814002T1 (tr) 2016-03-31 2017-01-23 Çelik sac ve kaplanmış çelik sac, sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, çelik sac üretim yöntemi ve kaplanmış çelik sac üretim yöntemi.

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10961601B2 (tr)
JP (1) JP6202234B1 (tr)
MX (1) MX2018011694A (tr)
TR (1) TR201814002T1 (tr)
WO (1) WO2017168991A1 (tr)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2020003986A1 (ja) * 2018-06-27 2020-07-02 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
CN109097629B (zh) * 2018-09-21 2021-01-15 北京科技大学 一种可生物降解Zn-Mo系锌合金及其制备方法
KR20210079460A (ko) * 2019-12-19 2021-06-30 주식회사 포스코 경도와 가공성이 우수한 구조부용 냉연강판 및 그 제조방법
CN114945690B (zh) * 2020-01-08 2024-02-20 日本制铁株式会社 钢板及其制造方法
CN111187987A (zh) * 2020-02-26 2020-05-22 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高成形性极薄规格热轧酸洗板及其制备方法
CN113234996A (zh) * 2021-04-15 2021-08-10 首钢集团有限公司 一种高强if的冶炼方法
KR20240097069A (ko) * 2022-12-19 2024-06-27 주식회사 포스코 내덴트성이 우수한 강판 및 그 제조방법

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0441658A (ja) 1990-06-07 1992-02-12 Nippon Steel Corp 耐パウダリング性に優れた焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP3945367B2 (ja) 2002-10-18 2007-07-18 住友金属工業株式会社 熱延鋼板及びその製造方法
JP2004263238A (ja) 2003-02-28 2004-09-24 Jfe Steel Kk 優れた表面外観および焼付硬化性を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5040090B2 (ja) * 2005-09-29 2012-10-03 Ｊｆｅスチール株式会社 化成処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法
CN104264075B (zh) 2005-12-09 2018-01-30 Posco公司 具有优异成形性和涂覆特性的高强度冷轧钢板，由其制成的锌基金属镀钢板及制造方法
JP4818765B2 (ja) * 2006-03-20 2011-11-16 新日本製鐵株式会社 低温焼付硬化性と常温非時効性に優れた深絞り用鋼板及びその製造方法
JP4926814B2 (ja) 2007-04-27 2012-05-09 新日本製鐵株式会社 降伏点伸びを制御した高強度鋼板とその製造方法
JP5381154B2 (ja) * 2009-02-24 2014-01-08 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス加工と塗装焼付け後の強度−延性バランスに優れた冷延鋼板およびその製造方法
JP5471837B2 (ja) * 2010-05-27 2014-04-16 新日鐵住金株式会社 焼付硬化性冷延鋼板およびその製造方法
JP2013064169A (ja) * 2011-09-15 2013-04-11 Jfe Steel Corp 焼付硬化性及び成形性に優れた高強度薄鋼板、めっき薄鋼板並びにそれらの製造方法
JP2013072107A (ja) * 2011-09-27 2013-04-22 Jfe Steel Corp 成形後の表面品質に優れる焼付け硬化型冷延鋼板およびその製造方法
JP2013185240A (ja) * 2012-03-09 2013-09-19 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp 高張力冷延鋼板および高張力めっき鋼板ならびにそれらの製造方法
BR112014025955B1 (pt) * 2012-04-23 2018-12-18 Jfe Steel Corporation chapa de aço com alta resistência e método para fabricar a mesma
JP5821810B2 (ja) * 2012-08-28 2015-11-24 新日鐵住金株式会社 細粒鋼板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20200299798A1 (en) 2020-09-24
JPWO2017168991A1 (ja) 2018-04-05
WO2017168991A1 (ja) 2017-10-05
MX2018011694A (es) 2019-02-18
US10961601B2 (en) 2021-03-30
JP6202234B1 (ja) 2017-09-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11136636B2 (en) Steel sheet, plated steel sheet, method of production of hot-rolled steel sheet, method of production of cold-rolled full hard steel sheet, method of production of steel sheet, and method of production of plated steel sheet
TR201814002T1 (tr) Çelik sac ve kaplanmış çelik sac, sıcak haddelenmiş çelik sac üretim yöntemi, soğuk haddelenmiş tam sert çelik sac üretim yöntemi, çelik sac üretim yöntemi ve kaplanmış çelik sac üretim yöntemi.
US10138530B2 (en) Method for producing high-strength galvannealed steel sheets
CN106661699B (zh) 高强度熔融镀锌钢板及其制造方法
EP3000908B1 (en) Method for manufacturing high-strength alloyed hot-dip galvanized steel plate
KR20140052070A (ko) 내지연 파괴 특성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
TW201335386A (zh) 熱浸鍍鋅鋼板及其製造方法
US11332804B2 (en) High-strength cold-rolled steel sheet, high-strength coated steel sheet, and method for producing the same
JP6402830B2 (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
CN113227429B (zh) 高强度热浸镀锌钢板及其制造方法
KR102485637B1 (ko) 강판 및 그 제조 방법
WO2022239071A1 (ja) 亜鉛系めっき鋼板
US20190047255A1 (en) High strength hot dip galvannealed steel sheet of excellent phosphatability and ductility, and a production process therefor
US20180002790A1 (en) High strength galvanized steel sheet having excellent surface qualities, plating adhesion, and formability, and method for manufacturing same
JP7270042B2 (ja) 曲げ加工性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法
US11136642B2 (en) Steel sheet, plated steel sheet, method of production of hot-rolled steel sheet, method of production of cold-rolled full hard steel sheet, method of production of steel sheet, and method of production of plated steel sheet
CN107532264B (zh) 合金化热镀锌原板及其制造方法和合金化热镀锌钢板
CN108603265B (zh) 温加工用高强度钢板及其制造方法
CN102884213B (zh) 冷轧钢板及其制造方法
JP4506380B2 (ja) 高強度鋼板の製造方法
JP5768405B2 (ja) 鋼板およびその製造方法
TWI546390B (zh) 鋼板、熔融鍍鋅鋼板及合金化熔融鍍鋅鋼板以及其等之製造方法
TWI551695B (zh) 鋼板、熔融鍍鋅鋼板及合金化熔融鍍鋅鋼板以及其等之製造方法
US20240247357A1 (en) Galvanized steel sheet
JP5920281B2 (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法