TR201603791T1 - Method for loading raw material into the blast furnace. - Google Patents
Method for loading raw material into the blast furnace. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201603791T1 TR201603791T1 TR2016/03791T TR201603791T TR201603791T1 TR 201603791 T1 TR201603791 T1 TR 201603791T1 TR 2016/03791 T TR2016/03791 T TR 2016/03791T TR 201603791 T TR201603791 T TR 201603791T TR 201603791 T1 TR201603791 T1 TR 201603791T1
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- coke
- blast furnace
- ore
- mass
- raw material
- Prior art date
Links
- 239000002994 raw material Substances 0.000 title claims abstract description 42
- 238000011068 loading method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 81
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 26
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 21
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 31
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 33
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 18
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 15
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 11
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 8
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 239000003205 fragrance Substances 0.000 description 6
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 6
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- NRNCYVBFPDDJNE-UHFFFAOYSA-N pemoline Chemical compound O1C(N)=NC(=O)C1C1=CC=CC=C1 NRNCYVBFPDDJNE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 238000013517 stratification Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000003034 coal gas Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000010410 dusting Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012821 model calculation Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- -1 sintered ore Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/008—Composition or distribution of the charge
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B7/00—Blast furnaces
- C21B7/18—Bell-and-hopper arrangements
- C21B7/20—Bell-and-hopper arrangements with appliances for distributing the burden
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
Mevcut buluşa göre, ham malzemenin bir karışık tabakası, her bir yüklemedeki kok miktarının kütle %60 ila kütle %75?ine tekabül etmektedir ve bir kok yarığı, her bir yüklemedeki geri kalan kok miktarına tekabül etmektedir. Ayrıca, karışık tabaka içindeki kok miktarında kütle %70 veya daha fazlası boyutsuz boğaz yarıçapının 0.4 ila 0.8 olduğu bir aralıkta yüklenmektedir. Böylece, yüksek fırının yatay bir enine kesit yönünde bir gaz akışının varlığında ve yüklenen ham malzemenin reaksiyonlarının ilerlediği reaksiyon hızı, yüksek fırının enine kesit yönünde değişiklik gösterse bile, yüksek fırın içinde yüksek derecede bir indirgemenin muhafaza edilmesi mümkün hale gelmektedir. Şekil 2According to the present invention, a mixed layer of raw material corresponds to 60% by mass to 75% by mass of coke in each loading, and a coke slit corresponds to the remaining coke in each loading. Further, the mass of coke in the mixed layer is loaded in a range of 70 to 70% or more in the range of which the dimensionless throat radius is 0.4 to 0.8. Thus, it is possible to maintain a high degree of reduction in the blast furnace, even in the presence of a gas flow in a horizontal cross-sectional direction of the blast furnace and the rate of reaction at which the reactions of the loaded raw material progress. Figure 2
Description
TEKNIK ALAN Bu ifsa, ham malzemeyi bir ham malzemeyi, bir yüksek firin içine doldurmak için bir metot ile ilgilidir, ham malzeme, firin içine bir döner kanal ile doldurulmaktadir. TECHNICAL FIELD This disclosure is a raw material for filling a raw material into a blast furnace. relates to the method, the raw material is filled into the oven by a rotary channel.
BULUSUN ALTYAPISI Son yillarda, global isinmayi önlemek amaciyla, CO2 emisyonlarini azaltma talepleri olmaktadir. Çelik endüstrisinde, yüksek firinlar, CO2 emisyonlarinin yaklasik %70iine karsilik gelmektedir ve yüksek firinlardan COz emisyonlarini azaltmak için talepler vardir. BACKGROUND OF THE INVENTION In recent years, demands have been made to reduce CO2 emissions to prevent global warming. is happening. In the steel industry, blast furnaces account for approximately 70% of CO2 emissions. corresponding and there are demands to reduce CO2 emissions from blast furnaces.
Bu bakimdan, yüksek firinlarda COz ayrismasinin, yüksek firinlarda kullanilan indirgeme ajanlarinin (mesela kok, pulverize kömür ve dogal gaz) azaltilmasi suretiyle elde edilebilecegine inanilmaktadir. In this regard, the reduction of CO2 separation in blast furnaces is the same as the reduction used in blast furnaces. obtained by reducing the agents (eg coke, pulverized coal and natural gas) is believed to be possible.
Bununla birlikte, böyle indirgeme ajanlarinin, hususiyetle de kokun azaltilmasi, firin havalandirmasini garanti etmek için kullanilan kokun miktarinda bir azalmaya tekabül etmekte, bu da yüksek firin içinde artmis geçirgenlik direncine sebep olmaktadir. However, the reduction of such reducing agents, particularly odour, corresponds to a reduction in the amount of fragrance used to guarantee ventilation This causes increased permeability resistance in the blast furnace.
Sebep su sekildedir. Genel bir yüksek firin içinde, cevher, firin tepesi içine dolduruldugu ve yumusamaya baslamak için bir sicakliga eristigi zaman, cevher deforme olacak ve büzülecektir, tepesindeki ham malzemenin kendi agirligi altinda bosluklari dolduracaktir. The reason is water. In a general blast furnace, the ore is filled into the furnace top. and when it reaches a temperature to begin softening, the ore will deform and it will shrink, filling the gaps under the weight of the raw material on top.
Buna göre, yüksek firinin tabaninda, cevher tabakasinin son derece yüksek geçirgenlik direnci sebebiyle neredeyse hiç gaz akisi bulunmayan bir kohezyonlu tabaka olusmaktadir. Bu kohezyonlu bölgenin geçirgenligi, bir bütün olarak yüksek firinin geçirgenligine büyük ölçüde tesir etmektedir. Kohezyonlu bölgenin geçirgenlik direncini gelistirmek amaciyla, cevher malzeme tabakasi içine kok karistirilmasinin etkili oldugu bilinmektedir ve uygun bir karistirma durumunu elde etmek için pek çok arastirma yapilmistir. Accordingly, at the bottom of the blast furnace, the extremely high permeability of the ore layer a cohesive layer with almost no gas flow due to its resistance is formed. The permeability of this cohesive region is the same as that of the blast furnace as a whole. greatly affects its permeability. permeability of the cohesive region. In order to develop a mixture of coke into the ore material layer, it is effective known and much research has been done to obtain an appropriate mixing state. has been made.
Mesela, JPHO, bir külahsiz yüksek firin içinde, cevher hunileri arasinda asagi-akis yönünde olan bir cevher hunisi içine kok doldurulmasini, bir tasiyici üzerinde cevher üzerine kokun tabakalanmasini ve cevherin ve kokun, firin tepesi deposu içine ve daha sonra yüksek firin içine bir döner kanal vasitasiyla doldurulmasini tarif etmektedir. For example, JPHO, ore hoppers in a coneless blast furnace coke filling into an ore hopper downstream between stratification of coke on the ore and the ore and coke, the kiln top into the tank and then into the blast furnace via a rotary channel. describes.
JP, cevherin ve kokun firin tepesi depolari içine ayri ayri depolanmasini ve ayni anda üç yigin elde etmek amaciyla, bunlari eszamanli olarak doldururken kokun ve cevherin karistirilmasini ihtiva eden bir teknik tarif etmektedir: düzenli olarak doldurulan kok için bir yigin, merkezi olarak doldurulan kok için bir yigin ve karisik doldurma için bir yigin. JP separates the ore and coke into furnace top deposits. store them and store them simultaneously in order to obtain three heaps at the same time. describes a technique involving mixing coke and ore while filling: one stack for regularly filled coke, one stack for centrally filled coke and a stack for mixed stuffing.
Bundan baska, kohezyonlu bölge seklinin yüksek firin operasyonu sirasinda kararsiz hale gelmesini Önlemek ve gaz kullanim hizini gelistirmek amaciyla, JP853152800A (PTL 3), cevherin hepsinin ve kokun hepsinin, yüksek firin içine doldurulmadan önce tamamen karistirilmasini tarif etmektedir. Moreover, the shape of the cohesive zone is unstable during blast furnace operation. JP853152800A, in order to prevent gas (PTL 3), before all the ore and all coke are stuffed into the blast furnace describes complete mixing.
Ilave olarak, JP, karistirilmis kok ile reaktifligi arttirma etkisi elde etmek için yöntem olarak, düsük reaktiflige sahip olan cevherin, yüksek verimlilikle tepkimesi, böylece yüksek firinin reaktifligini gelistirmek amaciyla, yüksek reaktiflige sahip olan kokun, düsük JIS indirgenebilirligine sahip olan cevher ile karistirilmasi tarif edilmektedir. In addition, JP achieves the effect of increasing reactivity with mixed coke. As a method for the extraction of low-reactivity ore with high efficiency. reaction to high reactivity, thereby improving the reactivity of the blast furnace. mixing coke with low JIS reducibility ore is being done.
ALINTI LISTESI Patent Listesi PTL1:JPH03211210A PTL 4: .JP8643671OA Patent-disi Literatür NPL 1: “Tetsu to hagane” (Iron and Steel), Vol. 72, No. 4, 1986, p. S3 BULUSUN KISA AÇIKLAMASI Teknik Problem Kohezyonlu bölgenin geçirgenlik direncini gelistirmek amaciyla, PTL 3'de ifsa edilen teknikte oldugu gibi ve yukarida bahsedildigi gibi, cevher tabakasi içine önceden kok karistirilmasinin etkili oldugu bilinmektedir. Dolayisiyla, cevher tabakasi içine kok karistirilmasi için pek çok yaklasim rapor edilmistir. QUOTATION LIST Patent List PTL1:JPH03211210A PTL 4: .JP8643671OA Non-Patent Literature NPL 1: “Tetsu to hagane” (Iron and Steel), Vol. 72, No. 4, 1986, p. S3 BRIEF DESCRIPTION OF THE INVENTION Technical Problem In order to improve the permeation resistance of the cohesive region, the disclosed in PTL 3 As in the art and as mentioned above, the ore layer is pre-treated with coke. mixing is known to be effective. Therefore, coke into the ore layer Many approaches for mixing have been reported.
Bununla birlikte, yüksek firin içinde, genel olarak, yüksek firinin radyal yönünde gaz akisi dagilimlari vardir. Çogu durumda, mesela, boyutsuz bogaz yariçapi bakimindan, gazin, yüksek firinin merkezi ve çevresel kisimlari içinde akmasi kolay olmakta iken, orta kisimda gazin akmasi zor olmaktadir (bakiniz Sekil 1). However, in the blast furnace, in general, gas flow in the radial direction of the blast furnace they have distributions. In most cases, for example, in terms of dimensionless throat radius, gas, while it is easy to flow through the central and peripheral parts of the blast furnace, It is difficult for the gas to flow in this section (see Figure 1).
Dolayisiyla, gaz akisi dagilimina bagli olarak, kok karisma oranini ve radyal yönde cevher reaktifligi dagilimini kontrol etmek gerekmektedir. Therefore, depending on the gas flow distribution, the coke mixing ratio and the radial direction It is necessary to control the ore reactivity distribution.
Bununla birlikte, PTL 1 ila PTL 3, sadece koku, cevher tabakasi içine karistirmak için yöntemi tarif etmektedir ve firinin radyal yönünde tercih edilir bir kok karistirma orani dagilimini açik bir sekilde belirtmemektedir. However, PTL 1 to PTL 3 are only used for odor mixing into the ore layer. describes the method and provides a preferred coke mixing ratio in the radial direction of the furnace. does not clearly indicate its distribution.
Ayrica, PTL 4, sadece, kokun ve cevherin reaktifligini ve maksimum partikül boyutunu tarif etmektedir ve kokun ve cevherin tercih edilir bir karisim oranini veya bogaz yönünde tercih edilir bir kok karisim orani dagilimini açik bir sekilde belirtmemektedir. In addition, PTL 4 only measures the reactivity and maximum particle size of coke and ore. describes a preferred mixing ratio of coke and ore or in the direction of the strait. does not clearly indicate a preferred coke mix ratio distribution.
Yukaridakilere ilave olarak, JP, bir kok karistirilmis tabakanin yüksek firinin boyutsuz bogaz yariçapinin 0.8 ila 1.0 oldugu bir aralikta doldurulmasini tarif etmektedir. Bununla birlikte, böyle operasyonlar, yüksek firinin çevresel kisminda cevher indirgenebilirligini gelistirmesine ragmen, PTL 5 ve PTL 6, yüksek firinin merkezi kismindaki indirgenebilirligin gelistirilmesinden bahsetmemektedir. In addition to the above, JP, 0.8 to 1.0 of the dimensionless throat radius of the blast furnace of a coke-mixed layer It describes filling in a range of . However, such operations Although it improves ore reducibility in the peripheral part of the blast furnace, PTL 5 and PTL 6 from improving reducibility in the central part of the blast furnace. does not mention.
Bu sebeple, indirgenebilirligin daha fazla gelistirilmesini gerçeklestirmek için, yüksek firinin merkezi kismindaki indirgenebilirligin gelistirilmesi için yöntemlere bir ihtiyaç bulunmaktadir. Therefore, in order to achieve further improvement of reducibility, high There is a need for methods for improving reducibility in the central part of the furnace. are available.
Ilave olarak, JP, yüksek firin içinde yüksek bir tozlama hizi sergileyen bir ham malzeme olan yüksek RDI cevherin, yüksek firinin boyutsuz bogaz yariçapinin 0.7 ila 1.0 oldugu bir aralikta doldurulmasini tarif etmektedir. Bununla birlikte bu teknigin birinci amaci, yüksek firin içindeki geçirgenligin garanti edilmesidir ve PTL 7, indirgeme reaktifliginden bahsetmemektedir. In addition, JP has a high dusting rate in the blast furnace. The dimensionless throat of the blast furnace of high RDI ore, a raw material exhibiting describes filling in a range where the radius is 0.7 to 1.0. With this The primary purpose of this technique is to guarantee the permeability in the blast furnace and the PTL 7, does not mention reduction reactivity.
Yukaridaki problemleri çözmek için, bir yüksek firin içine ham malzeme doldurmak için, doldurulan ham malzemenin reaksiyonlarinin ilerledigi reaksiyon hizi, yüksek firinin enine kesit yönünde degisiklik gösterse bile, ham malzemenin reaksiyonlarinin, yüksek firinin bir yatay enine kesitinin yönünde bir gaz akisi dagiliminin varliginda daha verimli bir sekilde ilerleyebildigi bir metot tedarik edilmesi faydali olabilir. To solve the above problems, to fill raw material into a blast furnace, The reaction rate at which the reactions of the filled raw material proceed is the even though it varies in the direction of cross-section, the reactions of the raw material have high More efficient in the presence of a gas flow distribution in the direction of a horizontal cross-section of the furnace It may be helpful to provide a method through which one can somehow progress.
Problemin Çözümü Buradan hareketle sunlari tedarik etmekteyiz: 1. Her bir yükleme için yüksek firin içinde bir kok yarigi olusturmak ve müteakip olarak yüksek firin içine, cevher malzemenin ve kokun bir karisik tabakasini doldurmak için bir döner kanal kullanilarak bir yüksek firin içine ham malzeme doldurmak için bir metot, karisik tabaka, söz konusu her bir yükleme içindeki kok miktarinin kütle %60 ila kütle kok miktarina tekabül etmektedir ve karisik tabaka içindeki kok miktarinin en az kütle doldurulmaktadir. 2. Her bir yükleme için yüksek firin içinde bir kok yarigi olusturmak ve müteakip olarak yüksek firin içine, cevher malzemenin ve kokun bir karisik tabakasini doldurmak için bir döner kanal kullanilarak bir yüksek firin içine ham malzeme doldurmak için bir metot, karisik tabaka, söz konusu her bir yükleme içindeki kok miktarinin kütle %60 ila kütle kok miktarina tekabül etmektedir, karisik tabakanin yüklenmesi, iki yigina bölünmektedir ve ikinci yigin, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.6 ila 1.0 oldugu bir aralikta doldurulmaktadir. 3. Bir yüksek firin içine ham malzeme doldurmak için cephe 2*ye uygun metot, burada: cevher malzeme olarak parça cevher kullanilmaktadir ve parça cevher arasinda, ikinci yiginda doldurulan parça cevher, her bir yükleme için parça cevherin toplam miktarinin kütle %70 ila kütle %100'üne tekabül etmektedir. 4. Bir yüksek firin içine ham malzeme doldurmak için cephe 3'e uygun metot, burada: cevher malzeme arasinda, ikinci yigindan önce gelen birinci yigin içinde yüklenen cevher malzeme, %60 veya daha fazla bir indirgenebilirlik Indeksine (RI) sahip olan cevher malzemeden olusmaktadir. Solution of the problem Based on this, we supply: 1. Creating a coke slot in the blast furnace for each loading and subsequently into the blast furnace to fill a mixed layer of ore material and coke. a method for filling raw material into a blast furnace using a rotary duct, mixed layer, from 60% by mass to the amount of coke in each respective loading It corresponds to the amount of coke and the minimum mass of coke in the mixed layer. is being filled. 2. Creating a coke slot in the blast furnace for each loading and subsequently into the blast furnace to fill a mixed layer of ore material and coke. a method for filling raw material into a blast furnace using a rotary duct, mixed layer, from 60% by mass to the amount of coke in each respective loading corresponds to the amount of coke, the loading of the mixed layer is divided into two stacks and the second stack is in a range where the dimensionless throat radius is 0.6 to 1.0 is being filled. 3. Method suitable for facade 2 for filling raw material into a blast furnace, where: piece ore is used as the ore material, and among the piece ore, the second The lump ore filled in the heap is the total amount of the lump ore for each load. corresponds to 70% by mass to 100% by mass. 4. Method according to facade 3 for filling raw material into a blast furnace, where: between ore material, ore loaded in the first heap before the second heap material, ore with a reducibility Index (RI) of 60% or more consists of material.
Avantajli Etki Ifsaya uygun olarak, daha az gaz akisi olan konumlar içine büyük bir miktarda kok karistirilmasi ve düsük reaktiflige sahip olan ham malzemenin, daha fazla gaz akisi olan konumlarda düzgün olmayan bir sekilde dagitilmasina sebep olunmasi, böylece daha az gaz akisi olan konumlarda ham malzemenin reaktifliginin göreceli olarak arttirilmasi suretiyle firin içindeki reaktifligi gelistirmek ve yüksek firin operasyonlarini stabilize etmek mümkün olmaktadir. Advantageous Effect According to the claim, a large amount of coke is introduced into locations with less gas flow. mixing and low reactivity raw material, more gas flow cause it to be distributed unevenly in different locations, thus less Relatively increasing the reactivity of the raw material in gas flowing locations to improve reactivity and stabilize blast furnace operations in the kiln by is possible.
SEKILLERIN KISA AÇIKLAMASI Ekteki sekillerde: Sekil 1, bir yüksek firin içinde bir gaz akisi dagilimini tasvir eden bir grafiktir; Sekil 2, bir yüksek firin içine ham malzemenin doldurulma seklini tasvir eden bir sematik diyagramdir; Sekil 3, bir yüksek firin içine doldurulan ham malzemelerin bir katmanlanma durumu tasvir etmektedir; Sekil 4, “Tetsu to hagane” (Iron and Steel) Vol. 72, No. 4, 'de tarif edilen ham malzeme RI ve saft etki tahminleri arasindaki iliskiyi tasvir eden bir grafiktir; Sekil 5, 02 içinde parça cevher ayrismasi ve 01'in ortalama Rl'si arasindaki iliskiyi tasvir eden bir grafiktir; Sekil 6, örneklerde kullanilan bir yükleme altinda indirgeme test cihazini tasvir etmektedir; Sekiller 7(a) ve 7(b), sirasiyla boyutsuz bogaz yariçapinin orta kismini ve çevresel kismi simüle eden, gaz akisi hizi ve gaz kompozisyonu durumlarini tasvir etmektedir ve Sekil 8, 1200 testi neticelerini tasvir eden bir grafiktir. BRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES In the attached figures: Figure 1 is a graph depicting a gas flow distribution in a blast furnace; Figure 2 is a schematic depicting the way raw material is stuffed into a blast furnace. is the diagram; Figure 3 is a layering case of raw materials filled into a blast furnace. it depicts; Figure 4, “Tetsu to hagane” (Iron and Steel) Vol. 72, No. 4, described in is a graph depicting the relationship between raw material RI and shaft effect estimates; Figure 5 depicts the relationship between the fragmentation of ore in 02 and the mean R1 of 01. is a graph; Figure 6 depicts the reduction tester under a loading used in the examples. is doing; Figures 7(a) and 7(b) show the middle and circumferential part of the dimensionless throat radius, respectively. simulates the gas flow rate and gas composition states, and Figure 8, 1200 A graph depicting test results.
REFERANS LISTESI Yüksek firin 123 ila 120 Firin tepe deposu 13 Akis düzenleme kapisi 14 Toplama hunisi Külahsiz doldurma cihazi 16 Döner kanal 21 Pota 22 Ham malzeme 23 Y'ük uygulama cihazi 24 Delme çubugu Isitici 26 Firin çekirdek tüpü 27 Isil-çift 28 Gaz karistirma cihazi 29 Gaz analiz cihazi 'Ornekleme damlalari için cihaz BULUSUN DETAYLI AÇIKLAMASI Mevcut ifsa, asagida detayli bir sekilde tarif edilecektir. REFERANCE LIST Blast furnace 123 to 120 Oven top storage 13 Flow regulation gate 14 collecting hopper coneless filling device 16 rotary channels 21 Crucible 22 Raw material 23 Large application device 24 drill rod Heater 26 Oven core tube 27 isil-couple 28 Gas mixing device 29 Gas analyzer 'Device for sampling drops DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Current disclosure will be described in detail below.
Cevher malzemeyi ve koku bir yüksek firin içine doldurmanin spesifik yöntemi, Sekil 2 baz alinarak tarif edilmektedir. Bir yüksek firin, basitçe bir firin olarak da adlandirilmaktadir. Specific method of filling the ore material and coke into a blast furnace, Figure 2 described on the basis of A blast furnace can also simply be called an oven. is named.
Sekil 2 sunlari tasvir etmektedir: bir yüksek firin (10), firin tepe depolari (12a ila 120), akis düzenleme kapilari (13), bir toplama hunisi (14), bir külahsiz doldurma cihazi (15) ve bir döner kanal (16). Figure 2 depicts: a blast furnace (10), furnace top tanks (12a to 120), flow regulating ports (13), a collecting hopper (14), a coneless filling device (15) and a rotary channel (16).
Mevcut ifsada, normal olarak yüksek firin ham malzemesi olarak kullanilan mesela sinterlenmis cevher, peletler ve parça cevher gibi cevher malzeme ve kok kullanan ham malzeme, her bir yükleme için yüksek firin içine döner kanal kullanilarak doldurulmaktadir. Burada kullanilan “her bir yükleme”, kok ile bir kok yarigi olusturmak ve müteakip olarak cevher malzeme ve kokun bir karisik tabakasini yüklemek için bir operasyon döngüsüne atif yapmaktadir. In the present disclosure, e.g. normally used as blast furnace raw material ore material such as sintered ore, pellets and lump ore, and crude using coke material is poured into the blast furnace for each loading using a rotary duct. is being filled. As used here, “each load” is to create a coke slot with coke and subsequently to load a mixed layer of ore material and coke. refers to the operating cycle.
Yüksek firin ham malzemesinin firin tepesi depolarindan doldurulmasi sirasi su sekildedir. Ilk olarak, yüksek firinin merkezi kisminda bir kok yarigi olusturulacagi zaman, döner kanal (16), ham malzemeyi yüksek firin içine doldurmak için ayarlanmaktadir ve içine sadece kokun doldurulmus oldugu firin tepesi deposundan (12a) kok doldurmak suretiyle, bir kok tabakasi olusturulmaktadir. Bu noktada, yüksek firinin merkezi kismi içinde bir merkezi kok tabakasi olusturulabilmektedir veya firin duvarinin çevresel bölgesinden merkezi kisma dogru bir çevresel kok tabakasi olusturulabilmektedir. Filling the blast furnace raw material from the furnace top tanks is in the form. First, a coke slot will be created in the central part of the blast furnace. time, the rotary channel (16) is used to fill the raw material into the blast furnace. It is set and comes from the oven top tank in which only the fragrance is filled. By filling (12a) coke, a coke layer is formed. At this point, high A central coke layer can be formed in the central part of the oven or a peripheral root layer from the peripheral region of the wall to the central part can be created.
Kok yüklemesi ve cevher yüklemesi, bundan sonra, firin tepe depolarindan (12a, 12b veya 120), eszamanli olarak bosaltma yoluyla gerçeklestirilmektedir. Yükleme sirasi su sekildedir. Döner kanal (16), arka arkaya, yüksek firinin merkezi safti yakinindaki bir pozisyondan, yani O'a esit bir boyutsuz bogaz yariçapli bir pozisyondan yukariya dogru hareket etmektedir, müteakip olarak, yüksek firinin merkezi saftindan disariya dogru uzaklasmaktadir ve son olarak, egimli yan duvarin üst kenari (boyutsuz bogaz yariçapi: 1.0) yüklenmektedir. The coke loading and ore loading are then taken from the furnace top tanks (12a, 12b). or 120) is carried out by simultaneous discharge. Loading order water is in the form. The swivel channel (16) is cascaded in a row near the center shaft of the blast furnace. upwards from position, that is, from a position with a dimensionless throat radius equal to 0 It moves, subsequently, outward from the central shaft of the blast furnace. diverges, and finally, the upper edge of the inclined sidewall (dimensionless throat radius: 1.0) is loaded.
Mevcut ifsada, hususi olarak, kokun ve cevher malzemenin bir karisik tabakasi, her bir yüklemedeki kok miktarinin kütle %60 ila kütle %75'ine tekabül etmektedir ve kütle %60 ila kütle %75'den, karisik tabaka içinde kullanilan kok miktarinin en az kütle %701, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.4 ile 0.8 oldugu bir aralikta yüklenmektedir. In the present disclosure, in particular, a mixed layer of coke and ore material is corresponds to 60% by mass to 75% by mass of coke in the loading and 60% by mass from 75% by mass to at least 701% by mass of the amount of coke used in the mixed layer The dimensionless throat is loaded in a range of 0.4 to 0.8 radius.
Karisik tabaka içinde kullanilan geri kalan kok, yani kokun kütle %25 ila kütle %404, yukarida bahsedilen kok yarigi olarak yüklenmektedir (mevcut ifsada, merkezi ve çevresel kok tabakalari dahil). The remaining coke used in the mixed layer, ie from 25% by mass to 404% by mass of coke, loaded as the above-mentioned coke slot (in the current disclosure, central and including environmental coke layers).
Bu yükleme prosedürlerini takiben, firin içindeki reaktifligi gelistirmek ve yüksek firin operasyonlarini stabilize etmek mümkün hale gelmektedir. Following these loading procedures, to improve the reactivity in the oven and it becomes possible to stabilize operations.
Ilave olarak, yüksek firin içine cevher malzeme yüklenirken (bir karisik tabaka olustururken), malzemenin doldurulmasi, tercihen, her bir yükleme için iki yigina bölünmektedir. Bundan sonra, ikinci yiginin, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.6 ila 1.0 oldugu bir aralikta doldurulmasina sebep olmak suretiyle ve birinci yigin içine karistirilmis kokun miktarini, yukarida bahsedildigi gibi karisik tabaka içinde kullanilan kok miktarinin kütle %60 ila kütle %801 arasinda olacak sekilde ayarlamak suretiyle, (her bir yükleme içindeki kok miktarinin kütle %60 ila kütle %75'i), firin içindeki reaktifligin gelistirilmesi ve yüksek firin operasyonlarinin daha da stabilize edilmesi mümkün hale gelmektedir. Additionally, when loading ore material into the blast furnace (a mixed layer filling), preferably two stacks for each load. is divided. After that, the second stack's dimensionless throat radius is 0.6 to 1.0. and into the first heap by causing it to be filled at an interval of the amount of mixed fragrance used in the mixed layer as mentioned above. by adjusting the amount of coke to be between 60% by mass and 801% by mass (for each 60% by mass to 75% by mass of coke in one charge), the reactivity in the furnace development and further stabilization of blast furnace operations. is coming.
Sekil 3, bir yüksek firin içine doldurulan ham malzemelerin bir tabakalanma durumunu tasvir etmektedir. Birinci yigin, boyutsuz bogaz yariçapinin 0 ila 0.8 oldugu bir bölgeye doldurulmaktadir ve cevherin ikinci yigini, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.6 veya daha fazla ve firin duvarina kadar (boyutsuz bogaz yariçapi: 1.0) oldugu bir bölgeye doldurulmaktadir. Bu doldurma durumunda, ikinci yiginin, firinin, gazin genel olarak kolayca aktigi çevresel kismina dolduruldugu anlasilmaktadir. Buna göre, eger karistirilmis kok, birinci yigin içinde ayristirilirsa ve düsük reaktiflige sahip cevher, ikinci yigin içinde ayristirilirsa, bir reaksiyon gecikmeli bir bölge içinde reaktiflikte bir gelisme umulmaktadir. Birinci yiginin yüklenmesinin, boyutsuz bogaz yariçapinin 0 ila 0.8 oldugu bölge ile sinirli olmadigina dikkat ediniz. Daha ziyade, ikinci yiginin, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.6 ila 1.0 oldugu bölgeye doldurulmasinin saglanmasi önemlidir ve düsük reaktiflige sahip olan cevherin, ikinci yigin içinde ayristirilmasinin saglanmasi suretiyle, mevcut ifsanin etkileri elde edilebilmektedir. Figure 3 shows a stratification of raw materials filled into a blast furnace. depicts. The first stack is located in a region where the dimensionless throat radius is 0 to 0.8. is being filled, and the second heap of ore is 0.6 or more of the dimensionless strait radius. more and up to the oven wall (dimensionless throat radius: 1.0) is being filled. In this filling situation, the second stack, the oven, the gas in general It is understood that it is filled in the peripheral part, where it flows easily. Accordingly, if If the mixed coke is separated in the first heap and the low-reactive ore is If separated in the heap, an improvement in reactivity within a reaction lagging region it is hoped. The loading of the first stack is that the dimensionless throat radius is 0 to 0.8. Note that it is not limited to the region. Rather, the second stack's dimensionless throat It is important to ensure that the radius is filled to the region where the radius is 0.6 to 1.0 and low by ensuring that the ore with reactivity is separated in the second heap, effects of existing disclosure can be obtained.
Bundan baska, söz konusu birinci yigin içine doldurulan cevher malzeme, %60 veya daha fazla bir indirgenebilirlik indeksine (Rl) sahip olan bir cevher malzemeden olusabilmektedir. Furthermore, the ore material filled into said first heap is 60% or from an ore material having a greater reducibility index (R1). can occur.
Sekil 4, NPL 1'de tarif edildigi gibi, ham malzeme Rl ve saft verimliligi tahminleri arasindaki iliskiyi tasvir eden bir grafiktir. Burada, saft verimliligi, yüksek firin içindeki bir cevher malzemenin reaksiyon verimliliginin göstergesi olan bir indekstir. NPL 1 (Sekil 4), Rl'nin %60'in düstügü yerde saft verimliliginin azaldigini göstermektedir. Dolayisiyla, Rl'si %60 veya daha fazla olan cevherin, düsük gaz akisina sahip orta kisma doldurulmasi ve Rl'si %60'dan daha az olan ham malzemenin, daha fazla gaz akisi olan ve reaktifligin garanti edildigi çevresel kisma doldurulmasi arzu edilmektedir. NLP 1 Sekil 4,e uygun olarak, birinci yigin içine doldurulan cevher malzeme için daha çok tercih edilen bir indirgenebilirlik indeksi n (Rl), %62 veya daha fazladir. Estimates of raw material R1 and shaft efficiency, as described in Figure 4, NPL 1. It is a graph that depicts the relationship between Here, the shaft efficiency is the one in the blast furnace. It is an index that is an indicator of the reaction efficiency of the ore material. NPL 1 (Fig. 4), It shows that shaft efficiency decreases where R1 decreases by 60%. Therefore, Middle portion of ore with an Rl of 60% or more, with a low gas flow Filling and raw material with R1 less than 60%, with more gas flow and it is desirable to fill it in the peripheral portion where reactivity is guaranteed. NLP Figure 1 In accordance with 4, more preference is given for the ore material filled into the first pile. A reduced index of reducibility n (R1) is 62% or more.
Mevcut ifsada, cevher malzeme, parça cevher olabilmektedir. Parça cevher kullanildigi zaman, ikinci yigin içine doldurulan parça cevherin, her bir yükleme için parça cevherin toplam miktarinin kütle %70,i ila kütle %100'üne tekabül etmesi arzu edilmektedir. In the present bankruptcy, the ore may be material, piece ore. Piece ore used time, the lump of ore packed into the second heap is it is desirable that the total amount corresponds to 70% by mass to 100% by mass.
Sekil 5, 02 (ikinci yigin) içindeki parça cevher ayrisma orani ve O1'in (ikinci yigin) ortalama Rl'si arasindaki iliskiyi tasvir etmektedir. Figure 5.2 (second heap) fractional ore separation rate and O1 (second heap) describes the relationship between the mean R1.
Sekil 5 göstermektedir ki eger düsük RI'II parça cevher, 02 içinde ayristirilirsa, O1re doldurulan parça cevherin miktarindaki göreceli bir azalma sebebiyle O1rin Rlrsi yükselmektedir. Figure 5 shows that if the low RI'II piece ore is separated in 02, O1re Rlr of O1 due to a relative reduction in the amount of lump ore filled is rising.
Bu durumda, parça cevherin Rl'si %30*dur ve sinterlenmis cevherin ortalama Rlisi ayarlanmasi suretiyle ve O1=e doldurulan parça cevherin miktarinin azaltilmasi suretiyle, içinde gazin kolayca akmadigi O1rin, %62 veya daha fazla bir RI degerine sahip olmasi garanti edilebilmektedir. Bu sebeple, 02 içindeki parça cevher ayrisma orani, makul ORNEKLER Sekil 6, mevcut ifsanin örneklerinde kullanilan bir yük altinda indirgeme test cihazini tasvir etmektedir. Sekil 6, sunlari tasvir etmektedir: bir pota (21), ham malzeme (22), bir yük uygulama cihazi (23), bir delme çubugu (24), bir isitici (25), bir firin çekirdek tüp (26), bir isil-çift (27), bir gaz karistirma cihazi (28), bir gaz analiz cihazi (29) ve örnekleme damlalari için bir cihaz (30). In this case, the Rl of lump ore is 30%* and the average Rl of sintered ore by adjusting and reducing the amount of lump ore loaded to O1=e, O1 in which gas does not flow easily, have an RI of 62% or more can be guaranteed. Therefore, the fractional ore separation rate in 02 is reasonable. EXAMPLES Figure 6 shows an under load reduction tester used in the examples of the current disclosure. depicts. Figure 6 depicts: a crucible (21), raw material (22), a load application device (23), a drill rod (24), a heater (25), an oven core tube (26) a thermocouple (27), a gas mixing device (28), a gas analyzer (29) and a device (30) for sampling drops.
Yük altinda indirgeme test cihazi, cevherin, bir yüksek firin içinde reaksiyon davranisini simüle etmektedir ve firin içindeki reaktifligi, yani yüksek firin içindeki indirgeme reaksiyonlarini simüle edebilmektedir. Bu test cihazi kullanilarak ve Tablolar 1, 2 ve Sekiller 7(a), 7(b)1de listelenen kosullar altinda, gazin akmasina izin verilirken, ya boyutsuz bogaz yariçapinin orta kismi ya da çevresel kisim simüle edilerek, numune sicakligi ve gaz kompozisyonu belirlenmistir ve 1200 °C'de elde edilen indirgeme derecesi (basit bir sekilde “indirgeme derecesi” olarak da adlandirilabilir) ölçülmüstür. The on-load reduction tester analyzes the reaction behavior of the ore in a blast furnace. It simulates the reactivity in the oven, that is, the reduction in the blast oven. can simulate reactions. Using this tester and Tables 1, 2 and Under the conditions listed in Figures 7(a), 7(b)1, while allowing gas to flow, either By simulating the middle part of the dimensionless throat radius or the circumferential part, the sample temperature and gas composition were determined and the reduction obtained at 1200 °C degree (also called simply “reduction degree”) was measured.
Yüksek firinin radyal yönünde orta kisimda, ham malzemenin sicaklik artisi yavastir ve küçük bir miktarda CO veya cevher için indirgeme gazi bulunmaktadir ki bu durumda indirgeme gazi hizli bir sekilde tüketilmektedir ve C0 gaz konsantrasyonu azalmaktadir. In the middle of the radial direction of the blast furnace, the temperature rise of the raw material is slow and there is a small amount of CO or the reducing gas for the ore, in which case The reducing gas is consumed quickly and the C0 gas concentration is decreasing.
Bu dikkate alinarak, orta kisma yüklenen ham malzeme, model hesaplamalarindan, Sekil 7(a)'da gösterilen sicakliga ve gaz kompozisyonuna sahip oldugu degerlendirmesi yapilmistir. Tersine, yüksek firinin çevresine dogru olan bir yönde, ham malzemenin sicaklik artisi hizlidir ve yüksek bir miktarda CO veya cevher için indirgeme gazi bulunmaktadir ki bu durumda indirgeme gazi tüketimi küçüktür ve C0 konsantrasyonu yüksektir. Bu dikkate alinarak, çevresel kisma yüklenen ham malzeme, model hesaplamalarindan, Sekil 7(b)'de gösterilen sicakliga ve gaz kompozisyonuna sahip oldugu degerlendirmesi yapilmistir. Taking this into account, the raw material loaded in the middle part is calculated from the model calculations, Figure Rated as having the temperature and gas composition shown in 7(a) has been made. Conversely, in a direction toward the periphery of the blast furnace, the raw material The temperature rise is rapid and a large amount of CO or the reducing gas for the ore in which case the reduction gas consumption is small and the C0 concentration is is high. Taking this into account, the raw material loaded into the peripheral have the temperature and gas composition shown in Figure 7(b). assessment has been made.
Deneylerde, birinci yigin, yüksek firinin orta kismina ve ikinci yigin, yüksek firinin çevresel kismina yüklendigi için, birinci yigini simüle eden bir ham malzeme, Sekil 7(a)'da tarif edilen kosul altinda incelenmistir ve ikinci yigini simüle eden bir ham malzeme, Sekil 7(b),de tarif edilen kosul altinda incelenmistir. In the experiments, the first stack was placed in the middle of the blast furnace and the second stack was placed in the blast furnace. A raw material simulating the first stack, as it is loaded on the peripheral part, Figure It was examined under the condition described in 7(a) and a raw material simulating the second heap The material was examined under the condition described in Figure 7(b).
Yükleme Konumu Karisik Tabaka O.4-0.8 Yükleme 1200“C,de Açiklamalar (Boyutsuz Bogaz Içindeki Kok Konumunda Karisik indirgeme Çapi) Miktari (kütle %) Tabaka Içindeki Kokun Derecesi Orani (kütle %) Yükleme Konumu Her Bir Yükte Ikinci Yigin Birinci 1200°C'de Açiklamalar (Boyutsuz Bogaz Karisik Tabaka Içindeki Parça Yigin Indirgeme Çapi) Içindeki Kok Cevherin Rl (%) Derecesi Birinci Ikinci Miktari (kütle Orani (kütle (%) Tablo 1, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.4 ila 0.8 oldugu bir aralikta yüklenmekte olan indirgenebilirligindeki degisimi göstermektedir. Ornek 1'e nazaran karisik tabaka içinde karisik içindeki kok miktarinin degisen miktarlari ile, ham malzeme arttirilmis miktarlarda koka sahip olan Ornekler 2 ve 4ide, indirgeme derecesi artmistir. Loading Position Mixed Layer O.4-0.8 Loading at 1200“C Remarks (Mixed reduction at the Coke Position in the Dimensionless Strait Diameter) Amount (mass %) Degree of Fragrance in the Layer Ratio (mass %) Loading Position Second Batch Per Load First at 1200°C Remarks (Part Bulk Reduction in the Dimensionless Throat Mixed Layer Rl (%) Degree of Coke Ore in (Diameter) First Second Amount (mass Ratio (mass (%)) Table 1 shows the loading at a range where the dimensionless throat radius is 0.4 to 0.8. shows the change in reducibility. In the mixed layer compared to Example 1 with varying amounts of coke in the mix, the raw material In Examples 2 and 4, which had increased amounts of coke, the degree of reduction was increased.
Karisik tabaka içince Ornek 1'den daha fazla bir miktarda kok ihtiva eden, fakat boyutsuz bogaz yariçapinin 0.4 ila 0.8 oldugu bir aralikta, indirgemenin desteklenmesini gerektiren konumlarda karisik tabaka içinde azalmis bir kok oranina sahip olan Ornek 37de, indirgeme derecesi, hala %50 veya daha fazladir, bu da sadece hafif bir azalmayi göstermektedir. Containing an amount of coke in the mixed layer greater than Example 1, but dimensionless in a range of 0.4 to 0.8 throat radius, requiring reduction to be supported In Example 37, which has a reduced proportion of coke in the mixed layer at different locations, the degree of reduction is still 50% or more, which represents only a slight reduction. shows.
Tersine, karisik tabaka içinde azaltilmis bir kok oranina sahip olan Karsilastirmali Ornek 1'de ve karisik tabaka içinde azaltilmis bir kok miktarina sahip olan Karsilastirmali Ornek 2rde, indirgeme derecesi azalmistir. Karisik tabakanin, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.8 ila 0.1 oldugu farkli bir aralikta yüklendigi Karsilastirmali Ornekler 3 ve 5'de, indirgeme derecesi, karisik tabaka içinde kullanilan kokun miktari yeterli olsa bile kayda deger sekilde düsmüstür, çünkü karisik tabaka içindeki kokun orani, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.4 ila 0.8 oldugu yükleme araliginda indirgemenin desteklenmesini gerektiren konumlarda azalmistir. Conversely, the Comparative Example with a reduced proportion of coke in the mixed layer Comparative Example with a reduced amount of coke at 1 and in the mixed layer In 2r, the degree of reduction is reduced. The dimensionless throat radius of the mixed layer is 0.8 In Comparative Examples 3 and 5, where it is loaded in a different range from 0.1 to 0.1, the reduction degree is notable even if the amount of fragrance used in the mixed layer is sufficient. The figure has dropped because the proportion of coke in the mixed layer is the dimensionless throat. support reduction in the loading range where the radius is 0.4 to 0.8. decreased in demanding positions.
Benzer sekilde, karisik tabakanin, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.1 ila 0.4 oldugu farkli bir aralikta yüklenmis oldugu Karsilastirmali Ornek 4'de, indirgeme derecesi, karisik tabaka içinde kullanilan kokun miktari yeterli olsa bile kayda deger sekilde düsmüstür, çünkü karisik tabaka içindeki kokun miktari, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.4 ila 0.8 oldugu bir yükleme araliginda indirgemenin desteklenmesini gerektiren konumlarda azalmistir. Similarly, the mixed layer has a different radius where the dimensionless throat radius is 0.1 to 0.4. In Comparative Example 4, the degree of reduction, mixed layer Even if the amount of fragrance used in it is sufficient, it has decreased significantly, because The amount of coke in the mixed layer is defined as a dimensionless throat radius of 0.4 to 0.8. decreased at locations requiring reduction support in the loading range.
Tablo 2, boyutsuz bogaz yariçapinin 0.6 ila 1.0 oldugu bir aralikta yüklenmekte olan ikinci yigindaki karisik tabaka içindeki kokun degisen oranlari ile, karisik tabakanin yüklenmesi iki yigina bölündügü zaman ham malzeme indirgenebilirligindeki degisimi göstermektedir. Mevcut ifsanin kosullarini yerine getiren Ornekler 1 ila 7îde, indirgeme derecesi 51 gibi yüksek veya daha fazladir. Table 2 shows the loading at a range where the dimensionless throat radius is 0.6 to 1.0. with the varying proportions of the coke in the mixed layer in the second heap, change in raw material reducibility when loading is divided into two heaps shows. In Examples 1 to 7, which fulfill the conditions of the present disclosure, the reduction degree is as high as 51 or more.
Tersine, ikinci yiginin, boyutsuz bogaz yariçapinin 0 ila 0.8 oldugu bir aralikta yüklendigi Karsilastirmali Ornek 1'de, indirgeme derecesi, karisik tabaka içinde kullanilan kokun miktari yeterli olsa bile kayda deger sekilde düsmüstür. Ilave olarak, karisik tabaka içinde azaltilmis bir kok miktarina sahip olan Karsilastirmali Ornek ?de ve karisik tabaka içinde, mevcut ifsanin alaninin ötesinde arttirilmis bir oranda koka sahip olan Karsilastirmali Ornek 3rde, indirgeme derecesi yine azalmistir. Conversely, the second stack is loaded in a range where the dimensionless throat radius is 0 to 0.8. In Comparative Example 1, the degree of reduction is determined by the coke used in the mixed layer. Although the amount is sufficient, it has decreased significantly. Additionally, in the mixed layer Comparative Example with a reduced amount of coke and mixed layer which has an increased proportion of coke beyond the realm of current disclosure. In Comparative Example 3, the degree of reduction is again reduced.
Bundan baska, orta kismi simüle eden gaz sicakligi durumunda (“Orta Durum”), birinci cevher yiginina %70 karisik kokun yüklendigi duruma tekabül eden bir karisik kok karistirilirken deneyler yapilmistir. Ilave olarak, çevresel kismi simüle eden gaz sicakligi durumunda (“Çevresel Durum”), deneyler su durumlar altinda gerçeklestirilmistir: RI s kütle %70 miktari, orta kisma yüklenmistir ve geri kalan kütle %30, çevresel kisma yüklenmistir (durum 2); RI s %62 olan bir cevher malzeme, çevresel kisma yüklenmistir ve karisik kok, durum 2idekine benzer bir sekilde hazirlanmistir (durum 3) ve bir baz durum (Baz). Moreover, in the case of gas temperature simulating the midsection (“Mid-State”), the first a mixed coke corresponding to the situation where 70% mixed coke is loaded into the ore heap. Experiments were carried out while mixing. In addition, the gas temperature simulating the environmental part (“Environmental Condition”), the experiments were carried out under the following conditions: RI s 70% of the mass is loaded in the middle and the remaining 30% of the mass is loaded into the circumferential loaded (state 2); An ore material with an RI s of 62% was loaded into the peripheral portion and the mixed coke was prepared in a similar way as in case 2 (case 3) and a base status (Base).
Sekil 8, Sekil 6*daki yük altinda indirgeme test cihazi kullanilirken farkli bölgelerin reaktifliginin ( degerlendirme neticeleri göstermektedir. Figure 8, Figure 6* when using the reduction tester under load reactivity ( evaluation results shows.
Neticelerden, ham malzeme ayrismasi kullanilmasinin, orta kisimdaki indirgenebilirligi gelistirdigi, fakat çevresel kisimdaki indirgenebilirligi hafifçe bozdugu görülebilmektedir. From the results, the reducibility in the middle part of using raw material separation It can be seen that it improves the reducibility in the peripheral portion slightly.
Sekil 8 ayrica, her bir durum için indirgeme derecesinin ortalama degerlerini de göstermektedir, bunlar hacim orani baz alinarak, Sekil 3'de tasvir edilen cevher tabakasinin tabaka kalinligi dagilimindan belirlenen orta kisim içindeki ve çevresel kisim içindeki cevherin ilgili hacimlerinin ortalamasi alinarak elde edilmistir. Ayrica, kapsamli bir açidan bakildiginda, neticelerden, indirgeme derecesinin, ayrisma ile yükleme yapildigi zaman tek-biçimli yüklemeye nazaran gelismis oldugu da görülebilmektedir. Figure 8 also provides the mean values of the reduction degree for each case. shows that, based on the volume ratio, the ore depicted in Figure 3 the middle part and the peripheral part determined from the layer thickness distribution of the layer It was obtained by averaging the relevant volumes of the ore in it. Also, comprehensive from one point of view, from the results, the degree of reduction is When it is done, it can also be seen that it is advanced compared to the uniform loading.
Yukaridaki yapilandirma ile, firin içindeki reaktiflik, daha az gaz akisi olan konumlara daha büyük bir miktarda kok karistirilmasi ve düsük reaktiflige sahip ham malzeme doldurulmasi suretiyle gelistirilebilmektedir. With the above configuration, the reactivity inside the oven moves to locations with less gas flow. greater amount of coke mixing and low reactivity raw material can be developed by filling
Claims (1)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013200037 | 2013-09-26 | ||
| PCT/JP2014/004871 WO2015045369A1 (en) | 2013-09-26 | 2014-09-24 | Method for charging raw materials into blast furnace |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TR201603791T1 true TR201603791T1 (en) | 2016-11-21 |
Family
ID=52742541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| TR2016/03791T TR201603791T1 (en) | 2013-09-26 | 2014-09-24 | Method for loading raw material into the blast furnace. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5776866B1 (en) |
| KR (1) | KR101668584B1 (en) |
| CN (1) | CN105593380A (en) |
| TR (1) | TR201603791T1 (en) |
| WO (1) | WO2015045369A1 (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6269549B2 (en) * | 2015-03-26 | 2018-01-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Blast furnace operation method |
| JP6447614B2 (en) * | 2016-01-20 | 2019-01-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method to blast furnace |
| JP6439717B2 (en) * | 2016-02-18 | 2018-12-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Blast furnace operation method |
| JP6627718B2 (en) * | 2016-10-29 | 2020-01-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method for blast furnace |
| JP6627717B2 (en) * | 2016-10-29 | 2020-01-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method for blast furnace |
| JP7127676B2 (en) * | 2019-10-28 | 2022-08-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method for charging raw materials into blast furnace and method for producing hot metal |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0776366B2 (en) | 1987-07-31 | 1995-08-16 | 新日本製鐵株式会社 | Blast furnace operation method |
| JP2820478B2 (en) | 1990-01-16 | 1998-11-05 | 川崎製鉄株式会社 | Feeding method for bellless blast furnace |
| JP4269847B2 (en) | 2002-08-30 | 2009-05-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method for bell-less blast furnace |
| JP4793501B2 (en) * | 2009-08-10 | 2011-10-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Blast furnace operation method using ferro-coke |
| JP5751037B2 (en) | 2010-06-18 | 2015-07-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Blast furnace operation method |
| JP5768563B2 (en) | 2010-11-02 | 2015-08-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Blast furnace operation method |
| CN102010920A (en) * | 2010-12-24 | 2011-04-13 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | Method for smelting bell-less top blast furnace high proportion pellet ore burden structure |
| JP5299446B2 (en) * | 2011-02-18 | 2013-09-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Blast furnace operation method using ferro-coke |
| JP5834922B2 (en) | 2011-02-21 | 2015-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Blast furnace operation method |
| WO2013172044A1 (en) * | 2012-05-18 | 2013-11-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method for charging starting material into blast furnace |
-
2014
- 2014-09-24 TR TR2016/03791T patent/TR201603791T1/en unknown
- 2014-09-24 CN CN201480052853.8A patent/CN105593380A/en active Pending
- 2014-09-24 KR KR1020167009481A patent/KR101668584B1/en active IP Right Grant
- 2014-09-24 WO PCT/JP2014/004871 patent/WO2015045369A1/en active Application Filing
- 2014-09-24 JP JP2015517518A patent/JP5776866B1/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR101668584B1 (en) | 2016-10-21 |
| WO2015045369A1 (en) | 2015-04-02 |
| JP5776866B1 (en) | 2015-09-09 |
| KR20160044597A (en) | 2016-04-25 |
| CN105593380A (en) | 2016-05-18 |
| JPWO2015045369A1 (en) | 2017-03-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TR201603791T1 (en) | Method for loading raw material into the blast furnace. | |
| Li et al. | Numerical investigation of burden distribution in ironmaking blast furnace | |
| JP4807103B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| Larring et al. | Fe–Mn based minerals with remarkable redox characteristics for chemical looping combustion | |
| JP6041072B1 (en) | Raw material charging method to blast furnace | |
| Zuo et al. | Comparison of kinetic models for isothermal CO 2 gasification of coal char-biomass char blended char | |
| CN102633445B (en) | Device and method for slaking active lime for sintering | |
| Tiwari et al. | Novel technique for assessing the burnout potential of pulverized coals/coal blends for blast furnace injection | |
| RU2540554C2 (en) | Method of coal charge making and preparation for metallurgical coke manufacturing | |
| CN105274268B (en) | Mixed charging method for small-granularity sinter and coke | |
| CN104655819A (en) | Predication method for heat reactivity of cokes | |
| KR101246502B1 (en) | Measuring method of free-carbon content which is contained in mixed raw material | |
| JP4114626B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| Kashihara et al. | Effect of unconsumed mixed small coke on permeability in lower part of blast furnace | |
| JP2013147692A (en) | Method of operating blast furnace at high tapping ratio of pig iron | |
| JP5581897B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| JP2011162845A (en) | Method for operating blast furnace with the use of ferrocoke | |
| JP6627469B2 (en) | Reduction method of iron oxide raw material using shaft furnace | |
| JP5803839B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| CN105063261B (en) | A kind of production method of blast furnace ironmaking furnace charge | |
| BR112018008267B1 (en) | METHOD OF LOADING RAW MATERIAL INTO THE BLAST FURNACE | |
| CN106118702A (en) | Reduce the blending method of coke initial reaction temperature | |
| JP5521353B2 (en) | Blast furnace thermal preservation zone temperature estimation method | |
| JP5884208B1 (en) | Raw material charging method to blast furnace | |
| RU2804434C1 (en) | Blast furnace operation method |