Claims (28)
1. วิธีการสำหรับการเตรียมแผ่นเหล็กกล้าที่มีโครงสร้างจุลภาคที่ประกอบด้วย เฟสที่หนึ่งที่เป็น เฟอร์ไรท์ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร เฟสที่สองที่เป็นแลธมาร์เทนไซท์เกรน ละเอียด โลเวอร์เบไนท์ เกรนละเอียด เบไนท์เม็ดละเอียด (FGB) หรือของผสมของสิ่งเหล่านี้ เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 50% โดย ปริมาตรถึงประมาณ 90% โดยปริมาตร และ เฟสที่สามที่เป็นออส เทไนท์คงรูปในปริมาณถึง ประมาณ 10% โดยปริมาตร โดยวิธีการ ดังกล่าวประกอบด้วยขั้นตอนของ (a) การให้ความร้อนชิ้นแผ่นเหล็กกล้าสู่อุณหภูมิให้ความ ร้อนซ้ำที่สูงพอเพียงที่จะ (i) ทำให้ ชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเป็นเนื้อเดียวกันอย่างเป็นสำคัญ (ii) สลายคาร์ไบด์ และคาร์บอไนไทรด์ของ ไนโอเบียมและวาเนดียมทั้งหมดในชิ้นแผ่น เหล็กกล้าดังกล่าว และ (iii) ก่อเกิดเกรนของออสเทไนท์ แรก เริ่มที่เล็กละเอียดขึ้นมาในชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว (b) การลดขนาดชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวเพื่อให้เป็นแผ่น เหล็กกล้าในการรีดร้อนหนึ่งครั้ง หรือมากกว่านั้นในพิสัยอุณหภูมิที่หนึ่งที่ซึ่งออสเทไนท์มีการเกิดผลึกใหม่ (c) การลดขนาดแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวต่อไปอีกในการรีดร้อน หนึ่งครั้งหรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่สองที่ต่ำกว่า อุณหภูมิ Tnr โดยประมาณ และสูงกว่าอุณหภูมิการเปลี่ยนโครง สร้าง Ar3 โดยประมาณ (d) การลดขนาดแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวต่อไปอีกในการรีดร้อนหนึ่ง ครั้งหรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่สามระหว่างอุณหภูมิ การเปลี่ยนโครงสร้าง Ar3 โดยประมาณและอุณหภูมิการเปลี่ยน โครงสร้าง Ar1 โดยประมาณ (e) การชุบแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวด้วยอัตราการระบายความร้อน อย่างน้อยที่สุดประมาณ 10 ํซ ต่อวินาที (18 ํ ฟ/วินาที) สู่อุณหภูมิหลังหยุดชุบที่ต่ำกว่าประมาณ 600 ํซ (1110 ํฟ) และ (f) การยุติการชุบดังกล่าว โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระ ทำเพื่อทำให้โครงสร้างจุลภาค ดังกล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกไปเป็นโครงสร้างที่ประกอบ ด้วย เฟสที่หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร เฟสที่สองที่เป็นแลธมาร์เทนไซท์เกรน ละเอียด โลเวอร์เบไนท์ เกรนละเอียด เบไนท์เม็ดละเอียด (FGB) หรือของผสมของสิ่ง เหล่านี้ เป็นส่วน ใหญ่ ประมาณ 50% โดยปริมาตรถึงประมาณ 90% โดยปริมาตรและ เฟสที่สามที่เป็นออสเทไนท์ คงรูปในปริมาณถึง ประมาณ 10 % โดยปริมาตร1. A method for preparing steel plates with a microstructure consisting of a primary phase of ferrite of approximately 40% by volume, a secondary phase of fine-grained lattmartensite, fine-grained lowerbainite, fine-grained bainite (FGB), or a mixture of these, of approximately 50% to 90% by volume, and a third phase of vulcanized austenite of approximately 10% by volume. The method consists of the following steps: (a) heating the steel plate to a reheating temperature sufficiently high to (i) significantly homogenize the steel plate, (ii) break down all niobium and vanadium carbides and carbonitrides in the steel plate, and (iii) form finer initial austenite grains in the steel plate, and (b) reducing the steel plate to a single hot-rolled sheet. or more in the first temperature range where austenite recrystallizes; (c) further reduction of such steel sheet in hot rolling one or more times in a second temperature range below the approximate Tnr temperature and above the approximate Ar3 transition temperature; (d) further reduction of such steel sheet in hot rolling one or more times in a third temperature range between the approximate Ar3 transition temperature and the approximate Ar1 transition temperature; (e) quenching such steel sheet at a cooling rate of at least approximately 10 °C per second (18 °F/s) to a post-quenching temperature below approximately 600 °C (1110 °F); and (f) termination of such quenching. These steps are performed to restore the aforementioned microstructure of the steel sheet. The structure can be easily modified to consist of a first phase of ferrite (approximately 40% by volume), a second phase of fine-grained larch martensite, fine-grained lowerbainite, fine-grained bainite (FGB), or a mixture of these (approximately 50% to 90% by volume), and a third phase of retained austenite (approximately 10% by volume).
2. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งมีการแทนขั้นตอน (f) ด้วยขั้นตอนที่ตามมานี้ (f) การยุติการชุบดังกล่าว โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระ ทำเพื่อทำให้โครงสร้างจุลภาค ดังกล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกไปเป็นโครงสร้างที่ประกอบ ด้วย เฟสที่หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์เปลี่ยนรูปร่างถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร เฟสที่สองที่เป็นแลธมาร์เทน ไซท์เกรนละเอียด โลเวอร์เบไนท์เกรนละเอียด เบไนท์เม็ดละเอียด (FGB) หรือของ ผสมของสิ่งเหล่านี้ เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 50% โดยปริมาตรถึง ประมาณ 90% โดยปริมาตรและ เฟสที่สามที่เป็น ออสเทไนท์คงรูปใน ปริมาณถึงประมาณ 10 % โดยปริมาตร2. The method of claim 1, in which step (f) is replaced by this subsequent step (f), is terminated by such step in order to facilitate the transformation of the microstructure of the steel plate into a structure consisting of a first phase of ferrite, transformed to approximately 40% by volume; a second phase of fine-grained lattmartenite, fine-grained lowerbainite, fine-grained bainite (FGB), or a mixture of these, predominantly 50% by volume to approximately 90% by volume; and a third phase of solidified austenite, to approximately 10% by volume.
3. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งมีการแทนขั้นตอน (f) ด้วยขั้นตอนที่ตามมานี้ (f) การยุติการชุบดังกล่าว โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระ ทำเพื่อทำให้โครงสร้างจุลภาค ดังกล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกไปเป็นโครงสร้างที่ประกอบ ด้วย เฟสที่หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร เฟสที่สองที่เป็นเบไนท์เม็ดละเอียด (FGB) เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 50% โดยปริมาตรถึงประมาณ 90% โดยปริมาตรและ เฟสที่ สามที่เป็น ออสเทไนท์คงรูปในปริมาณถึงประมาณ 10 % โดย ปริมาตร3. The method of claim 1, in which step (f) is replaced by this subsequent step (f), is terminated by such step to facilitate the transformation of the microstructure of the steel plate into a structure consisting of a first phase of ferrite of approximately 40% by volume, a second phase of fine-grained bainite (FGB) predominantly of approximately 50% by volume to approximately 90% by volume, and a third phase of solidified austenite of approximately 10% by volume.
4. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งมีการแทนขั้นตอน (f) ด้วยขั้นตอนที่ตามมานี้ (f) การยุติการชุบดังกล่าว โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระ ทำเพื่อทำให้โครงสร้างจุลภาค ดังกล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกไปเป็นโครงสร้างที่ประกอบ ด้วย เฟสที่หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร เฟสที่สองที่เป็นแลธมาร์เทนไซท์เกรน ละเอียด โลเวอร์เบไนท์ เกรนละเอียด หรือของผสมของสิ่งเหล่านี้เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 50% โดย ปริมาตรถึงประมาณ 90% โดยปริมาตรและเฟสที่สามที่ เป็นออสเทไนท์คงรูปในปริมาณถึง ประมาณ 10 % โดยปริมาตร4. The method of claim 1, in which step (f) is replaced by this subsequent step (f), is terminated by such step to facilitate the transformation of the microstructure of the steel plate into a structure consisting of a first phase of ferrite of approximately 40% by volume, a second phase of fine-grained lattmartensite, fine-grained lowerbainite, or a mixture of these of approximately 50% by volume to approximately 90% by volume, and a third phase of solidified austenite of approximately 10% by volume.
5. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งมีการแทนขั้นตอน (f) ด้วยขั้นตอนที่ตามมานี้ (f) การยุติการชุบดังกล่าว โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระ ทำเพื่อทำให้โครงสร้างจุลภาค ดังกล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกไปเป็นโครงสร้างที่ประกอบ ด้วย เฟสที่หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์เปลี่ยนรูปร่างถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร เฟสที่สองที่เป็นเบไนท์เม็ด ละเอียด (FGB) เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 50% โดยปริมาตรถึงประมาณ 90% โดยปริมาตรและ เฟส ที่ สามที่เป็นออสเทไนท์คงรูปในปริมาณถึงประมาณ 10 % โดย ปริมาตร5. The method of claim 1, in which step (f) is replaced by this subsequent step (f), is terminated by such step in order to facilitate the transformation of the microstructure of the said steel plate into a structure consisting of a first phase of ferrite deformed to about 40% by volume, a second phase of fine-grained bainite (FGB) predominantly to about 50% by volume to about 90% by volume, and a third phase of austenite held to about 10% by volume.
6. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งมีการแทนขั้นตอน (f) ด้วยขั้นตอนที่ตามมานี้ (f) การยุติการชุบดังกล่าว โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระ ทำเพื่อทำให้โครงสร้างจุลภาค ดังกล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกไปเป็นโครงสร้างที่ประกอบ ด้วย เฟสที่หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์เปลี่ยนรูปร่างถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร เฟสที่สองที่เป็น แลธมาร์เทนไซท์เกรนละเอียด โลเวอร์เบไนท์ เกรนละเอียด หรือของผสมของสิ่งเหล่านี้ เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 50% โดยปริมาตรถึงประมาณ 90% โดยปริมาตร และ เฟสที่สามที่ เป็นออสเทไนท์คงรูป ในปริมาณถึงประมาณ 10 % โดยปริมาตร6. The method of claim 1, in which step (f) is replaced by this subsequent step (f), the quenching is terminated by this step to facilitate the transformation of the microstructure of the steel plate into a structure consisting of a first phase of approximately 40% by volume of deformed ferrite; a second phase of approximately 50% by volume to approximately 90% by volume of fine-grained lattmartensite, fine-grained lowerbainite, or a mixture of these; and a third phase of approximately 10% by volume of solidified austenite.
7. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งอุณหภูมิให้ความร้อนซ้ำ ดังกล่าวของขั้นตอน (a) คือระหว่าง ประมาณ 955 ํซ และ ประมาณ 1100 ํซ. (1750 ํฟ ถึง 2012 ํฟ )7. The method of claim 1 in which the reheating temperature of procedure (a) is between approximately 955 °C and approximately 1100 °C (1750 °F to 2012 °F).
8. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งเกรนของออสเทไนท์แรก เริ่มที่เล็กละเอียดดังกล่าวของขั้นตอน (a) มีขนาดเกรนเล็ก กว่าประมาณ 120 ไมครอน8. The method of claim 1 in which the first austenite grains, which are as fine as in step (a), have a grain size smaller than approximately 120 microns.
9. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งการลดความหนาของชิ้น แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวประมาณ 30% ถึงประมาณ 70% เกิดขึ้นมา ในขั้นตอน (b)9. The method of claim 1 in which the thickness of the said steel sheet is reduced by approximately 30% to approximately 70% is achieved in step (b).
10. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งการลดความหนาของชิ้น แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวประมาณ 40% ถึงประมาณ 80% เกิดขึ้นมา ในขั้นตอน (c)10. The method of claim 1 in which the thickness of the said steel sheet is reduced by approximately 40% to approximately 80% is achieved in step (c).
11. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งการลดความหนาของชิ้น แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวประมาณ 15% ถึงประมาณ 50% เกิดขึ้นมา ในขั้นตอน (d)11. The method of claim 1 in which the thickness of the steel sheet is reduced by approximately 15% to approximately 50% is achieved in step (d).
12. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ประกอบต่อไปอีกด้วยขั้นตอน ของการปล่อยให้แผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวได้รับการระบายความ ร้อนด้วยอากาศสู่อุณหภูมิโดยรอบหลังการหยุดชุบดังกล่าวใน ขั้นตอน (f)12. The method of claim 1 is further comprising a procedure of allowing the said steel plate to be air-cooled to ambient temperature after the quenching stop in step (f).
13. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวของขั้นตอน (a) ประกอบด้วยเหล็ก และธาตุเจือที่ตามมา นี้ในหน่วยเปอร์เซ็นต์โดยน้ำหนัก C ประมาณ 0.03% ถึงประมาณ 0.12% Ni อย่างน้อยที่สุดประมาณ 1% Nb ประมาณ 0.02% ถึงประมาณ 0.1% Ti ประมาณ 0.008% ถึงประมาณ 0.03% Al ถึงประมาณ 0.001% ถึงประมาณ 0.005% และ N ประมาณ 0.002% ถึงประมาณ 0.005%13. Method of claim 1 in which the steel sheet of procedure (a) is composed of iron and the following alloys in percentage by weight: C approximately 0.03% to approximately 0.12%, Ni at least approximately 1%, Nb approximately 0.02% to approximately 0.1%, Ti approximately 0.008% to approximately 0.03%, Al approximately 0.001% to approximately 0.005%, and N approximately 0.002% to approximately 0.005%.
14. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 13 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวประกอบด้วย Ni น้อยกว่าประมาณ 6% โดยน้ำหนัก14. The method of claim 13, in which the said steel plate contains less than approximately 6% Ni by weight.
15. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 13 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวประกอบด้วย Ni น้อยกว่าประมาณ 3% โดยน้ำหนัก และ ประกอบเพิ่มเติมด้วย Mn ถึงประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก ถึง ประมาณ 2.5% โดย น้ำหนัก15. The method of claim 13, in which such steel plates contain less than approximately 3% Ni by weight and contain an additional amount of Mn from approximately 0.5% by weight to approximately 2.5% by weight.
16. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 13 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวประกอบต่อไปอีกด้วยสารเติมแต่ง อย่างน้อยที่สุดหนึ่ง สารที่เลือกมาจากกลุ่มที่ประกอบด้วย (i) Cr ถึงประมาณ 1.0% โดยประมาณ (ii) Mo ถึงประมาณ 0.8% โดยน้ำหนัก (iii) Si ประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก (iv) V ประมาณ 0.02% โดย น้ำหนัก ถึงประมาณ 0.10%โดยน้ำหนัก (v) Cu ประมาณ 0.1% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 1.0% โดย น้ำหนัก (vi) Mn ถึงประมาณ 2.5% โดยน้ำหนัก และ (vii) B ถึงประมาณ 0.0004% โดยน้ำหนัก ถึง ประมาณ 0.0020% โดยน้ำหนัก16. The method of claim 13, in which the said steel sheet is further assembled with at least one additive of a choice from the group of which there are (i) Cr up to approximately 1.0% by weight, (ii) Mo up to approximately 0.8% by weight, (iii) Si up to approximately 0.5% by weight, (iv) V up to approximately 0.02% by weight to approximately 0.10% by weight, (v) Cu up to approximately 0.1% by weight to approximately 1.0% by weight, (vi) Mn up to approximately 2.5% by weight, and (vii) B up to approximately 0.0004% by weight to approximately 0.0020% by weight.
17. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 13 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวประกอบต่อไปอีกด้วย B ประมาณ 0.0004% โดยน้ำหนัก ถึง ประมาณ 0.0020% โดยน้ำหนัก17. The method of claim 13, in which the said steel plate is further composed of B of approximately 0.0004% by weight to approximately 0.0020% by weight.
18. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่ง หลังจากขั้นตอน (f) แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวมี DBTT ที่ต่ำกว่า ประมาณ -62 ํ ซ (-80 ํฟ) ในทั้งแผ่นฐานดังกล่าวและใน HAZ และมี ความแข็งแรงต้านการดึงมาก กว่าประมาณ 830 เมกะพาสคัล (120 กิโลปอนด์ต่อตารางนิ้ว)18. The method of claim 1, which after procedure (f) the said steel plate has a lower DBTT of approximately -62°C (-80°F) in both the said base plate and in HAZ and has a tensile strength of more than approximately 830 MPa (120 klbs/sq.in).
19. แผ่นเหล็กกล้าที่มีโครงสร้างจุลภาคที่ประกอบด้วยเฟสที่ หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร เฟสที่สอง ที่เป็นแลธมาร์เทนไซท์เกรนละเอียด โลเวอร์เบไนท์เกรน ละเอียด เบไนท์ เม็ดละเอียด (FGB) หรือของผสมของสิ่งเหล่า นี้ เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 50% โดยปริมาตรถึง ประมาณ 90% โดย ปริมาตร และ เฟสที่สามที่เป็นออสเทไนท์คงรูปในปริมาณถึง ประมาณ 10% โดย ปริมาตร ที่มีความแข็งแรงต้านการดึงมากกว่า ประมณ830 เมกะพาสคัล (120 กิโลปอนด์ต่อตาราง นิ้ว) และมี DBTT ที่ต่ำกว่าประมาณ -62 ํซ (-80 ํฟ) ในทั้ง แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวและใน HAZ และที่ ซึ่งแผ่นเหล็กกล้า ดังกล่าวผลิตมาจากชิ้นแผ่นเหล็กกล้าผ่านการ ให้ความร้อนซ้ำที่ประกอบด้วยเหล็ก และธาตุเจือที่ตามมานี้ใน หน่วยเปอร์เซ็นต์โดยน้ำหนัก C ประมาณ 0.03% ถึงประมาณ 0.12% Ni อย่างน้อยที่สุดประมาณ 1% Nb ประมาณ 0.02% ถึงประมาณ 0.1% Ti ประมาณ 0.008% ถึงประมาณ 0.03% Al ประมาณ 0.001% ถึงประมาณ 0.05% และ N ประมาณ 0.002% ถึงประมาณ 0.005%19. Steel plates with a microstructure consisting of approximately 40% by volume of ferrite as the primary phase, approximately 50% to 90% by volume of fine-grained lattmartensite, fine-grained lowerbainite, fine-grained bainite (FGB), or a mixture of these; and approximately 10% by volume of vulcanized austenite as the third phase. These plates exhibit a tensile strength greater than approximately 830 MPa (120 kP/sq.in.) and a DBTT lower than approximately -62°C (-80°F). This applies to both the steel plates and the HAZ (High-Age Steel) where the steel plates are produced from reheated steel chips containing iron and subsequent alloys. The percentage by weight units are: C approximately 0.03% to approximately 0.12%, Ni at least approximately 1%, Nb approximately 0.02% to approximately 0.1%, Ti approximately 0.008% to approximately 0.03%, Al approximately 0.001% to approximately 0.05%, and N approximately 0.002% to approximately 0.005%.
20. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิข้อ 19 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็ก กล้าดังกล่าวประกอบด้วย Ni น้อยกว่า ประมาณ 6% โดยน้ำหนัก20. Steel plates to claim under Clause 19, whereby such steel plates contain less than approximately 6% Ni by weight.
21. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิข้อ 19 ซึ่งชิ้นแผ่นเหล็ก กล้าดังกล่าวประกอบด้วย Ni น้อยกว่า ประมาณ 3% โดยน้ำหนัก และประกอบเพิ่มเติมด้วย Mn ถึงประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก ถึง ประมาณ 2.5% โดยน้ำหนัก21. Steel plates of claim 19, in which such steel plates contain less than approximately 3% Ni by weight and contain an additional amount of Mn from approximately 0.5% by weight to approximately 2.5% by weight.
22. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิข้อ 19 ประกอบต่อไปอีกด้วย สารเติมแต่งอย่างน้อยที่สุดหนึ่ง สารที่เลือกมาจากกลุ่มที่ ประกอบด้วย (i) Cr ถึงประมาณ 1.0% โดยประมาณ (ii) Mo ถึง ประมาณ 0.8 % โดยน้ำหนัก (iii) Si ประมาณ 0.5% โดยน้ำหนัก (iv) V ประมาณ 0.02% โดยน้ำหนัก ถึง ประมาณ 0.10% โดยน้ำหนัก (v) Cu ถึงประมาณ 0.1% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 1.0 % โดยน้ำ หนัก (vi) Mn ถึงประมาณ 2.5% โดยน้ำหนัก และ (vii) B ถึง ประมาณ 0.004% โดยน้ำหนัก ถึงประมาณ 0.0020% โดยน้ำหนัก22. The steel plates of claim 19 shall be further composed of at least one additive of a choice from the group of which there shall be (i) Cr up to approximately 1.0% by weight, (ii) Mo up to approximately 0.8% by weight, (iii) Si up to approximately 0.5% by weight, (iv) V up to approximately 0.02% by weight to approximately 0.10% by weight, (v) Cu up to approximately 0.1% by weight to approximately 1.0% by weight, (vi) Mn up to approximately 2.5% by weight, and (vii) B up to approximately 0.004% by weight to approximately 0.0020% by weight.
23. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิข้อ 19 ประกอบต่อไปอีกด้วย B ประมาณ 0.0004% โดย น้ำหนักถึงประมาณ 0.0020% โดยน้ำหนัก23. The steel plates of claim 19 are further composed of B of approximately 0.0004% by weight to approximately 0.0020% by weight.
24. แผ่นเหล็กกล้าของข้อถือสิทธิข้อ 19 ซึ่งโครงสร้าง จุลภาคดังกล่าวได้รับการทำให้เหมาะสมที่ สุดเพื่อการทำให้มี ความคดเคี้ยวในเส้นทางรอยแตกร้าวมากที่สุดโดยกระบวนการรีด ควบคุมเชิง ความร้อนเชิงกลที่ทำให้มีหน้าประสานแบบมุมใหญ่ จำนวนหนึ่งขึ้นมาระหว่างเฟสที่หนึ่งดังกล่าวที่ เป็นเฟอร์ ไรท์และเฟสที่สองดังกล่าวที่เป็นแลของมาร์เทนไซท์เกรน ละเอียด โลเวอร์เบไนท์เกรน ละเอียด เบไนท์เม็ดละเอียด (FGB) หรือของผสมของสิ่งเหล่านี้เป็นส่วนใหญ่24. Steel plates of claim 19 whose microstructure is optimized for maximum fracture path turbulence by a thermomechanical controlled rolling process resulting in a number of large angular bonding faces formed between the first phase, which is ferrite, and the second phase, which is predominantly fine-grained martensite, fine-grained lowerbainite, fine-grained bainite (FGB), or a mixture of these.
25. วิธีการสำหรับการเพิ่มความต้านทานต่อการแพร่ของรอยแตก ร้าวของแผ่นเหล็กกล้าให้มาก ขึ้น โดยวิธีการดังกล่าวประกอบ ด้วยการดำเนินการกับแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวเพื่อการก่อเกิด โครง สร้างจุลภาคที่ประกอบด้วยเฟนที่หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์ ถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร เฟสที่สองที่เป็น แลธมาร์เทนไซท์ เกรนละเอียด โลเวอร์เบไนท์เกรนละเอียด เบไนท์เม็ดละเอียด (FGB) หรือของผสม ของสิ่งเหล่านี้ เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 50% โดยปริมาตรถึงประมาณ 90% โดยปริมาตรและ เฟสที่ สามที่เป็น ออสเทไนท์คงรูปในปริมาณถึงประมาณ 10% โดยปริมาตร โดยที่ โครงสร้างจุลภาคดัง กล่าวได้รับการทำให้เหมาะสมที่สุดเพื่อ การทำให้มีความคดเคี้ยวในเส้นทางรอบแตกร้าวมากที่สุด โดยกระบวนการรีดควบคุมเชิงความร้อนเชิงกลที่ทำให้มีหน้า ประสานแบบมุมใหญ่จำนวนหนึ่งขึ้นมา ระหว่างเฟสที่หนึ่งดัง กล่าวที่เป็นเฟอร์ไรท์และเฟสที่สองดังกล่าวที่เป็นแลธของ มาร์เทนไซท์เกรน ละเอียด โลเวอร์เบไนท์เกรนละเอียด เบไนท์ เม็ดละเอียด (FGB) หรือของผสมของสิ่งเหล่านี้เป็นส่วน ใหญ่25. Methods for increasing the resistance to crack propagation in steel plates involve processing the steel plate to create a microstructure consisting of a primary phase of ferrite (approximately 40% by volume), a secondary phase of fine-grained martensite, fine-grained lowerbainite, fine-grained bainite (FGB), or a mixture of these (approximately 50% to 90% by volume), and a third phase of rigid austenite (approximately 10% by volume). This microstructure is optimized for maximum kinetic fracture path elongation by a controlled thermal-mechanical rolling process that creates several large angular bonds between the primary ferrite phase and the secondary phase (lamth of fine-grained martensite, fine-grained lowerbainite, fine-grained bainite (FGB), or a mixture of these).
26. วิธีการของข้อถือสิทธิข้อ 25 ซึ่งมีการเพิ่มความต้าน ทานต่อการแพร่ของรอยแตกร้าวดังกล่าว ของแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวให้มากขึ้นไปอีก และความต้านทานต่อการแพร่ของรอยแตก ร้าวของ HAZ ของแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวเมื่อทำการเชื่อมจะ เพิ่มสูงขึ้น โดยการเติม Ni อย่างน้อยที่สุดประมาณ 1.0% โดย น้ำหนัก และโดยการเติมธาตุทำให้มีเสถียรภาพแบบ BCC ลงไป น้อยที่สุด26. The method of claim 25, which further increases the resistance to the propagation of such cracks in the steel plates, and the resistance to the propagation of HAZ cracks in the steel plates when welded, is achieved by adding at least approximately 1.0% by weight of Ni and by adding the least amount of BCC stabilizing element.
27. วิธีการสำหรับการเตรียมแผ่นเหล็กกล้าสองเฟสที่มีโครง สร้างจุลภาคที่ประกอบด้วยเฟสที่ หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์ ประมาณ 10% โดยปริมาตรถึงประมาณ 40% โดยปริมาตร และเฟสที่ สองที่เป็น แลธมาร์เทนไซท์เกรนละเอียด โลเวอร์เบไนท์เกรน ละเอียด หรือของผสมของสิ่งเหล่านี้ เป็นส่วนใหญ่ ประมาณ 60% โดยปริมาตรถึงประมาณ 90% โดยปริมาตรโดยวิธีการดังกล่าว ประกอบด้วยขั้น ตอนของ (a) การให้ความร้อนชิ้นแผ่นเหล็กกล้าสู่อุณหภูมิให้ความ ร้อนซ้ำที่สูงพอเพียงที่จะ (i) ทำให้ ชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเป็นเนื้อเดียวกันอย่างเป็นสำคัญ (ii) สลายคาร์ไบด์ และคาร์บอไนไทรด์ของ ไนโอเบียมและวาเนเดียมทั้งหมดในชิ้น แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว และ (iii) ก่อเกิดเกรนของออสเทไนท์ แรกเริ่มที่เล็กละเอียดขึ้นมาในชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว (b) การลดขนาดชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวเพื่อให้เป็นแผ่น เหล็กกล้าในการรีดร้อนหนึ่งครั้ง หรือมากกว่านั้นในพิสัย อุณหภูมิที่หนึ่งที่ซึ่งออสเทไนท์มีการเกิดผลึกใหม่ (c) การลดขนาดแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวต่อไปอีกในการรีดร้อน หนึ่งครั้งหรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่สองที่ต่ำกว่า อุณหภูมิ Tnr โดยประมาณ และสูงกว่าอุณหภูมิการเปลี่ยนโครง สร้าง Ar3 โดยประมาณ (d) การลดขนาดแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวต่อไปอีกในการรีดร้อน หนึ่งครั้งหรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่สามระหว่าง อุณหภูมิการเปลี่ยนโครงสร้าง Ar3 โดยประมาณและอุณหภูมิการ เปลี่ยน โครงสร้าง Ar1 โดยประมาณ (e) การชุบแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวด้วยอัตราการระบายความร้อน ประมาณ 10 ํซ ต่อวินาที ถึงประมาณ 40 ํซ ต่อ วินาที (18 ํฟ/วินาที ถึง 72 ํฟ/วินาที) สู่ อุณหภูมิหลังหยุดชุบที่ต่ำกว่าประมาณ อุณหภูมิการเปลี่ยนโครงสร้าง Ms บวก 200 ํซ (360 ํ ฟ) และ (f) การยุติการชุบดังกล่าว โดยขั้นตอนดังกล่าวได้รับการกระ ทำเพื่อทำให้โครงสร้างจุลภาค ดังกล่าวของแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเปลี่ยนโครงสร้างได้โดยสะดวกไปเป็นโครงสร้างที่ประกอบ ด้วย เฟสที่หนึ่งที่เป็นเฟอร์ไรท์ประมาณ 10% โดยปริมาตรถึง ประมาณ 40% โดยปริมาตร และเฟสที่สอง ที่เป็นแลธมาร์เทนไซท์ เกรนละเอียด โลเวอร์เบไนท์เกรนละเอียด หรือของผสมของสิ่ง เหล่านี้ เป็นส่วน ใหญ่ ประมาณ 60% โดยปริมาตรถึงประมาณ 90% โดยปริมาตร27. Methods for the preparation of two-phase steel plates with a microstructure consisting of a first phase of ferrite of approximately 10% by volume to approximately 40% by volume and a second phase of fine-grained lattmartensite, fine-grained lowerbainite, or a mixture of these, predominantly 60% by volume to approximately 90% by volume. Such methods consist of the following steps: (a) heating the steel plate to a reheating temperature sufficiently high to (i) make the steel plate significantly homogeneous; (ii) break down all niobium and vanadium carbides and carbonitrides in the steel plate; and (iii) form finer initial austenite grains in the steel plate; (b) reducing the steel plate to sheet in one or more hot-rolling operations in the first temperature range where austenite recrystallization occurs; and (c) further reducing the steel plate in one or more hot-rolling operations in the second temperature range. (d) Further deformation of the steel plate in one or more hot rolling cycles in a third temperature range between the approximate transition temperature Ar3 and the approximate transition temperature Ar1; (e) Quenching the steel plate at a cooling rate of approximately 10 °C/s to approximately 40 °C/s (18 °F/s to 72 °F/s) to a post-quenching temperature below the approximate transition temperature Ms plus 200 °C (360 °F); and (f) Termination of the quenching. These steps were performed to facilitate the transformation of the steel plate's microstructure into a structure consisting of a first phase of approximately 10% by volume to approximately 40% by volume ferrite and a second phase of fine-grained martensite and fine-grained lowerbainite. Or, a mixture of these substances makes up approximately 60% by volume to approximately 90% by volume.
28. วิธีการสำหรับการควบคุมอัตราส่วนเฉลี่ยของความยาวของ โครงสร้างเรียบแบนต่อความ หนาของโครงสร้างเรียบแบนในระหว่าง การดำเนินการกับแผ่นเหล็กกล้าสามเฟตความแข็งแรงสูงยิ่ง เพื่อการเพิ่มความเหนียวตามขวางและ DBTT ตามขวางของแผ่น เหล็กกล้าดังกล่าวให้มากขึ้น โดย วิธีการดังกล่าวประกอบด้วย ขั้นตอนของ (a) การให้ความร้อนชิ้นแผ่นเหล็กกล้าสู่อุณหภูมิให้ความ ร้อนซ้ำที่สูงพอเพียงที่จะ (i) ทำให้ ชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดัง กล่าวเป็นเนื้อเดียวกันอย่างเป็นสำคัญ (ii) สลายคาร์ไบด์ และคาร์บอไนไทรด์ของ ไนโอเบียมและวาเนเดียมทั้งหมดในชิ้น แผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว และ (iii) ก่อเกิดเกรนของออสเทไนท์ แรกเริ่มที่เล็กละเอียดขึ้นมาในชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว (b) การลดขนาดชิ้นแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวเพื่อให้เป็นแผ่น เหล็กกล้าในการรีดร้อนหนึ่งครั้ง หรือมากกว่านั้นในช่วง อุณหภูมิที่หนึ่งที่ซึ่งออสเทไนท์มีการเกิดผลึกใหม่ (c) การลดขนาดแผ่นเหล็กกล้าต่อไปอีกในการรีดร้อนหนึ่งครั้ง หรือมากกว่านั้นในพิสัย อุณหภูมิที่สองที่ต่ำกว่าอุณหภูมิ Tnr โดยประมาณ และสูงกว่าอุณหภูมิการเปลี่ยนโครงสร้าง Ar3 โดย ประมาณ (d) การลดขนาดแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวต่อไปอีกในการรีดร้อน หนึ่งครั้งหรือมากกว่านั้นใน พิสัยอุณหภูมิที่สามระหว่าง อุณหภูมิการเปลี่ยนโครงสร้าง Ar3 โดยประมาณและอุณหภูมิการ เปลี่ยน โครงสร้าง Ar1 โดยประมาณ (e) การชุบแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวด้วยอัตราการระบายความร้อน ประมาณ 10 ํ ซ ต่อวินาที (18 ํฟ/วินาที) สู่ อุณหภูมิหลังหยุดชุบที่ต่ำกว่าประมาณ 600 ํซ (1110 ํ ฟ) และ (f) การยุติการชุบดังกล่าว เพื่อการทำให้อัตราส่วนเฉลี่ย ของความยาวของโครงสร้างเรียบ แบนต่อความหนาของโครงสร้าง เรียบแบนมีค่าน้อยกว่าประมาณ 100 ในแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว28. A method for controlling the average length-to-thickness ratio of flat structures during processing of superhigh-strength three-phase steel plates to increase transverse toughness and transverse DBTT of such plates. The method consists of the following steps: (a) heating the steel plate to a reheating temperature sufficient to (i) significantly homogenize the steel plate, (ii) break down all niobium and vanadium carbides and carbonitrides in the steel plate, and (iii) form finer initial austenite grains in the steel plate; (b) reducing the steel plate to sheet in one or more hot-rolling operations at the first temperature range where austenite recrystallization occurs; (c) further reducing the steel plate to sheet in one or more hot-rolling operations at a second temperature range approximately below Tnr and approximately above the Ar3 transition temperature; (d) further reducing the steel plate to sheet in one or more hot-rolling operations at a third temperature range between (e) Quenching the steel plate with a cooling rate of approximately 10 °C per second (18 °F/s) to a post-quenching temperature of less than approximately 600 °C (1110 °F), and (f) terminating the quenching so that the average ratio of flat structure length to flat structure thickness is less than approximately 100 in the steel plate.