Claims (9)
1. กรรมวิธีเพื่อการกำจัดพวกไฮโดรคาร์บอน, อาร์เซนิคและปรอทออกจากน้ำเสียที่ป้อนเข้า ซึ่ง กรรมวิธีดังกล่าวประกอบรวมด้วย: (a) การสัมผัสน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวกับตัวออกซิเดซ์ เพื่อออกซิไดซ์อาร์เซนิคดังกล่าว ที่บรรจุอยู่ในน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าว จากออกซิเดชันสเตทที่น้อยกว่า +5 ๆปเป็นออกซิเดชันสเตท +5 เพื่อก่อรูปอาร์เซนิค ที่ถูกออกซิไดซ์และเพื่อเพิ่มออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียล ของน้ำเสียป้อนเข้า ดังกล่าวให้มีค่าต่ำกว่า +400 mv; (b) การสัมผัสน้ำเสียจากขั้นตอน (a) ซึ่งบรรจุด้วยอาร์เซนิคที่ถูกออกซิไดซ์ดังกล่าว กับ เฟอร์ริคไอออนเป็นเวลาที่เพียงพอที่จะเกิดตะกอน ซึ่งบรรจุด้วย เหล็ก และอาร์เซนิค ที่ถูกออกซิไดซ์ ดังกล่าว ตามลำดับ; (c) การเติมสารช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลง ให้แก่น้ำเสียจากขั้นตอน (b) เพื่ออัดแน่น ตะกอนดังกล่าว และก่อรูปสลัดจ์ซึ่งบรรจุด้วยอย่างน้อยส่วนหนึ่งของอาร์เซนิคที่ถูกออกซิไดซ์ ดังกล่าว, อย่างน้อยส่วนหนึ่งของปรอทดังกล่าว และอย่างน้อยส่วนหนึ่งของไฮโดรคาร์บอน ดังกล่าว, และ (d) การแยกสลัดจ์ดังกล่าวออกกจากน้ำเสียจากขั้นตอน (c) เพื่อก่อรูปน้ำเสียที่สะอาดซึ่ง มีความเข้มข้นที่ลดลงของไฮโดรคาร์บอน, อาร์เซนิค และปรอท เมื่อเปรียบเทียบกับน้ำเสียป้อนเข้า ดังกล่าว 2. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 1 ซึ่งออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียลดังกล่าวของ น้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าว ถูกทำให้เพิ่มขึ้นถึงค่าที่มากกว่า+75 mv ในขั้นตอน (a) 3. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 2 ซึ่งอย่างน้อยที่สุดหนึ่งส่วนอขงไฮโดรคาร์บอน ดังกล่าวถูกแยกออกจากน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวก่อนขั้นตอน (a) 4. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งอย่างน้อยที่สุดหนึ่งส่วนของปรอทดังกล่าวถูก กำจัดออกจากน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวในรูปธาตุก่อนขั้นตอน (a) 5. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งปรอทดังกล่าว,ที่มีอยู่ในน้ำเสียป้อนเข้า ดังกล่าวในรูปธาตุก่อนขั้นตอน (a) และตะกอนดังกล่าว ประกอบรวมด้วย เฟอร์ริคไฮดรอกไซด์ และ เฟอร์ริค อาร์เซเนตตามลำดับ 6. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งสารทำให้สลัดจ์ลดขนาดลงดังกล่าวประกอบ รวมด้วย สารทำให้เกาะกันชนิดโพลิเมอร์ 7. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียลดังกล่าวของ น้ำเสียที่ป้อนเข้าดังกล่าวถูกทำให้เพิ่มขึ้นถึงค่าที่อยู่ในช่วงตั้งแต่ประมาณ +100 mv ถึงต่ำกว่า +400 mv ในขั้นตอน (a) 8. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งตัวออกซิไดซ์ ดังกล่าวสัมผัสกับน้ำเสียป้อน เข้าดังกล่าวในขั้นตอน (a) เป็นเวลาประมาณ 5 ถึงประมาณ 60 วินาที ก่อนขั้นตอน (b) 9. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งความเข้มข้นของอาร์เซนิคในน้ำเสียที่ สะอาดดังกล่าวคือ น้อยกว่าประมาณ 250 ppbw ที่คำนวณเป็น As 1 0. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งความเข้มข้นของอาร์เซนิคในน้ำเสียที่ สะอาดดังกล่าวคือ น้อยกว่าประมาณ 100 ppbw ที่คำนวณเป็น As 1 1. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งความเข้มข้นของปรอทในน้ำเสียที่สะอาด ดังกล่าวคือ น้อยกว่าประมาณ 10 ppbw ที่คำนวณเป็น Hg 1 2. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 11 ซึ่งความเข้มข้นของปรอทในน้ำเสียที่สะอาด ดังกล่าวคือ น้อยกว่าประมาณ 5 ppbw ที่คำนวณเป็น Hg 1 3. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียลดังกล่าวของ น้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวถูกทำให้เพิ่มขึ้นถึงค่าที่อยู่ในช่วงตั้งแต่ประมาณ +150 mv ถึงประมาณ +385 mv ในขั้นตอน (a) 1 4. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งสลัดจ์ ดังกล่าวถูกแยกออกจากน้ำเสียจาก ขั้นตอน (c) โดยการลอยตัวแบบฟอง (froth flotation) 1 5. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 14 ซึ่งอย่างน้อยที่สุดหนึ่งส่วนของไฮโดรคารณ์บอน ดังกล่าวถูกแยกออกจากน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวในไฮโดรไซโคลน 1 6. กรรมวิธีที่นินามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งแหล่งเฟอร์ริค ไอออนดังกล่าวคือ เฟอร์ริค คลอไรด์ 1 7. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งความเข้มข้นของปิโตรเลียมไฮโดรคาร์บอน ทั้งหมดในน้ำเสียที่สะอาดดังกล่าว คือ น้อยกว่าประมาณ 40 ppmw 1 8. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งประกอบรวมด้วยขั้นตอนต่อไปของการ เปลี่ยนปรอทชนิดใดชนิดหนึ่งในน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวที่ไม่อยู่ในรูปธาตุไปเป็นรูปธาตุก่อนขั้นตอน (a) 1 9. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 18 ซึ่งการเปลี่ยนดังกล่าวถูกดำเนินการโดยการเติม ตัวรีดิวซ์ลงในน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวเพื่อรีดิวซ์ปรอทที่ไม่เป็นธาตุให้เป็นปรอทที่เป็นธาตุ 2 0. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งปรอทในสลัดจ์ ดังกล่าวอยู่ในรูปธาตุ 2 1. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียลดังกล่าวของ น้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวถูกทำให้เพิ่มขึ้นถึงค่าที่อยู่ในช่วงตั้งแแต่ประมาณ +75 ถึงประมาณ +150 mv ในขั้นตอน (a) 2 2. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 2 ซึ่งไฮโดรคาร์บอนดังกล่าวในน้ำเสียป้อนเข้า ดังกล่าว ประกอบรวมด้วยไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ และ ถูกอิมัลซิฟายด์ และ ไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ดังกล่าว ถูกกำจัดออกจากน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าว ก่อนขั้นตอน (a) 2 3. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 22 ซึ่งประกอบรวมเพิ่มเติมด้วย ขั้นตอนของ การทำให้ไฮโดรคาร์บอน ที่ถูกอิมัลซิฟายด์ดังกล่าวไม่คงสภาพเพื่อก่อรูปไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูก อิมัลซิฟายด์ที่ไม่คงสภาพ และการแยกอย่างน้อยที่สุดหนึ่งส่วน ของไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูก อิมัลซิฟายด์ที่ไม่คงสภาพดังกล่าว ออกจากน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าว ก่อนขั้นตอน (a) 2 4. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 23 ซึ่งไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ที่ไม่คง สภาพดังกล่าว และปรอทดังกล่าว ถูกกำจัดออกจากน้ำเสียดังกล่าวพร้อมกัน 2 5. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 22 ซึ่งไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ดังกล่าว ถูกำจัดออกจากน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวในไฮโดรไซโคลน 2 6. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 22 ซึ่งน้ำเสียจากขั้นตอน (a) นั้น มีไฮโดรคาร์บอน ที่ถูกอิมัลซิฟายด์ และมีอย่างน้อยที่สุดส่วนหนึ่งของไฮโดรคาร์บอนที่ถูกอิมัลซิฟายด์ดังกล่าว ถูกทำ ให้ไม่คงสภาพในขั้นตอน (b) โดยเฟอร์ริคไอออนดังกล่าว เพื่อก่อรูปไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูก อิมัลซิฟายด์ที่ไม่คงสภาพ 2 7. กรรมวิธีเพื่อการกำจัดไฮโดรคาร์บอนที่ถูกอิมัลซิฟายด์ และไม่ถูกอิมัลซิฟายด์, ปรอท และอาร์เซนิคออกจากน้ำเสียป้อนเข้า ซึ่งกรรมวิธีดังกล่าวประกอบรวมด้วย: (a) การกำจัดอย่างน้อยที่สุดหนึ่งส่วนของไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ดังกล่าว ออกจากน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าว เพื่อเกิดเป็นน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้ว ที่มีไฮโดรคาร์บอนที่ถูก อิมัลซิฟายด์, ปรอท และอาร์เซนิค (b) การทำให้อย่างน้อยที่สุดหนึ่งส่วน ของไฮโดรคาร์บอนที่ถูกอิมัลซิฟายด์ดังกล่าวไม่ คงสภาพเพื่อก่อรูปไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ที่ไม่คงสภาพในน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้ว ดังกล่าว (c) การแยกอย่างน้อยที่สุดส่วนหนึ่งของไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ที่ไม่คง สภาพดังกล่าว และอย่างน้อยที่สุดส่วนหนึ่งของปรอทดังกล่าวออกจากน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้ว ดังกล่าว เพื่อก่อรูปน้ำเสียที่สะอาดบางส่วนซึ่ง มีไฮโดรคาร์บอนที่ตกค้าง, ปรอทที่ตกค้าง และ อาร์เซนิค, (d) การสัมผัสน้ำเสียที่สะอาดบางส่วนดังกล่าว กับตัวออกซิไดซ์เพื่อจะเปลี่ยนอาร์เซนิค ดังกล่าว จากออกซิเดชันสเตทที่น้อยกว่า +5 ไปเป็นออกซิเดชันสเตท +5 (e) การสัมผัสน้ำเสียจากขั้นตอน (d) ด้วยเฟอร์ริคไอออน เพื่อก่อรูปตะกอนที่มีอาร์เซนิค ที่ถูกออกซิไดซ์, ปรอทที่ตกค้างดังกล่าว และไฮโดรคาร์บอนที่ตกค้างดังกล่าว และ (f) การแยกตะกอนดังกล่าว ออกจากสารชะล้างจกาขั้นตอน (e) เพื่อก่อรูปน้ำเสียที่ สะอาด ซึ่งมีความเข้มข้นที่ลดลงของไฮโดรคาร์บอนที่ถูกอิมัลซิฟายด์และไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ดังกล่าว, อาร์เซนิคดังกล่าว และปรอทดังกล่าวเปรียบเทียบกับน้ำเสียที่ป้อนเข้าดังกล่าว 2 8. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 27 ซึ่งตัวออกซิไดซ์ดังกล่าว ประกอบรวมด้วย ออกซีเฮไลต์ 2 9. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 27 ซึ่งตัวออกวซิไดซ์ดังกล่าว ประกอบรวมด้วย โซเดียมออกซีคลอไรท์ 3 0. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 27 ซึ่งขั้นตอน (f) ถูกดำเนินการโดยการเติมสาร ช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลง ให้แก่ น้ำเสียจากขั้นตอน (e) เพื่ออัดแน่นตะกอนดังกล่าว ไปเป็นสลัดจ์ และจากนั้นแยกสลัดจ์ดังกล่าวออกจากของผสมที่ได้เพื่อก่อรูปน้ำเสียที่สะอาดแล้วดังกล่าว 3 1. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 30 ซึ่งดำเนินการขั้นตอน (b) โดยการสัมผัส น้ำเสียจากขั้นตอน (a) กับตัวทำให้น้ำใส 3 2. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 31 ซึ่งตัวทำให้น้ำใสดังกล่าว ประกอบรวมด้วย อะลูมินัม คลอไรด์ หรือเฟอร์ริค คลอไรด์ 3 3. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 30 ซึ่งสารช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลงดังกล่าว ประกอบรวมด้วย สารทำให้เกาะกันชนิดโพลิเมอร์ 3 4. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 30 ซึ่งสลัดจ์ดังกล่าวประกอบรวมด้วย สลัดจ์ที่ ลอยตัว 3 5. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 30 ซึ่งน้ำเสียจาดขั้นตอน (d) จะสัมผัสกับ เฟอร์ริคไอออนดังกล่าวจากขั้นตอน (e) เป็นเวลาประมาณ 5 ถึงประมาณ 300 วินาที ก่อนที่จะเติม สารช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลงดังกล่าว จากขั้นตอน (f) 3 6. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 35 ซึ่งสารช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลงดังกล่าว จะสัมผัสกับน้ำเสียจากขั้นตอน (e) เป้นเวลาน้อยกว่าประมาณ 900 วินาที) ก่อนการก่อรูปสลัดจ์ ดังกล่าว 3 7. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 36 ซึ่งสารช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลงดังกล่าว จะสัมผัสกับน้ำเสียจากขั้นตอน (e) เป็นเวลาน้อยกว่าประมาณ 600 วินาที ก่อนการก่อรูปสลัดจ์ ดังกล่าว 3 8. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 30 ซึ่ง สารช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลงดังกล่าว ถูกเติมให้แก่น้ำเสียจากขั้นตอน (e) ในปริมาณที่เพียงพอเพื่อก่อรูปอัตราโดยส่วนน้ำหนักของ เฟอร์ริคไอออนดังกล่าวต่อสารช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลงดังกล่าว จากประมาณ 2 ถึง ประมาณ 8 3 9. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 27 ซึ่งแหล่งของเฟอร์ริดไอออนดังกล่าว คือ เฟอร์ริค คลอไรด์ 4 0. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 27 ซึ่งปรอทดังกล่าวอยู่ในรูปของปรอทที่เป็น ธาตุ 4 1. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 27 ซึ่งน้ำเสียที่สะอาดบางส่วนดังกล่าว จะ สัมผัสกับตัวออกซิไดซ์ดังกล่าวในขั้นตอน (d) เป็นเวลาประมาณ 5 วินาที ถึงน้อยกว่าประมาณ 900 วินาที ก่อนที่จะสัมผัสกับเฟอร์ริคไอออนดังกล่าวในขั้นตอน (e) 4 2. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 27 ซึ่งออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียลของ น้ำเสียที่สะอาดบางส่วนดังกล่าวในขั้นตอน (d) ถูกควบคุมให้อยู่ในช่วงตั้งแต่ประมาณ +75 mv ถึง น้อยกว่าประมาณ +400 mv 4 3. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 42 ซึ่ง ออกซิเดชัน-รีดักชัน โพเทนเชียลดังกล่าว ถูกควบคุมให้อยู่ในช่วงตั้งแต่ประมาณ +100 mv ถึง ประมาณ +385 mv 4 4. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 3 ซึ่งตัวออกซิไดว์ ดังกล่าวประกอบรวมด้วย โซเดียมไฮโปคลอไรท์ 4 5. กรรมวิธีเพื่อการกำจัด ไฮโดรคาร์บอน, ปรอท และอาร์เนิค ออกจากน้ำเสียป้อนเข้า ซึ่งกรรมวิธีดังกล่าวประกอบรวมด้วย: (a) การแยกน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าว ไปสู่กระแสของน้ำเสียชนิดแรกซึ่งมีไฮโดรคาร์บอน ที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์และกระแสน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้ว ซึ่งมีไฮโดรคาร์บอน, อาร์เซนิค และปรอท ที่ตกค้าง (b) การเติมตัวออกซิไดซ์ให้แก่ กระแสของน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้วดังกล่าว (I) เพื่อ แปลงผันอาร์เซนิคดังกล่าว จากออกซิเดชัน สเตทที่น้อยกว่า +5 ไปเป็นออกซิเดชัน สเตท +5 เพื่อก่อ รูปอาร์เซนิคที่ถูกออกซิไดซ์ และ (2) เพื่อยกระดับออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียลของน้ำเสียที่บำบัด ล่วงหน้าแล้ว ดังกล่าว ให้มีค่าสูงกว่าประมาณ +75 mv และประมาณ +400 mv (c) การสัมผัสน้ำเสียจากขั้นตอน (b) ซึ่งมีส่วนประกอบอาร์เซนิค ที่ถูกออกซิไดซ์ ดังกล่าว กับแหล่งเฟอร์ริคไอออน เพื่อทำให้เหิดตะกอนซึ่งประกอบรวมด้วย เฟอร์ริค ไฮดรอกไซด์ และตะกอนซึ่งประกอบรวมด้วย อาร์เซนิค ที่ถูกออกซิไดซ์ ดังกล่าวในรูปของเฟอร์ริค อาร์เซเนต (d) การสัมผัสน้ำเสียจากขั้นตอน (c) กับช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลง เพื่อทำให้เกิด สลัดจ์ที่มีตะกอนดังกล่าว, อย่างน้อยที่สุดหนึ่งส่วนของปรอทดังกล่าว และอย่างน้อยที่สุดส่วนหนึ่ง ของไฮโดรคาร์บอนที่ตกค้างดังกล่าว, และ (e) การแยกสลัดจ์ดังกล่าว ออกจากน้ำเสียจากขั้นตอน (d) ซึ่งทำให้เกิดเป็นน้ำเสียที่ สะอาด ซึ่งมีความเข้มข้นของไฮโดรคาร์บอน, ปรอท และอาร์เซนิคดังกล่าวที่ตกค้างลดลงเปรียบเทียบ กับกระแสของน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าดังกล่าว 4 6. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 45 ซึ่งกระแสของน้ำเสียชนิดแรกดังกล่าว ประกอบรวมเพิ่มเติมด้วยส่วนหนึ่งของปรอทดังกล่าว จากน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวและไฮโดรคาร์บอน ที่ถูกอิมัลซิฟายด์ และกรรมวิธีประกอบรวมเพิ่มเติมด้วยขั้นตอนของ การทำให้ไฮโดรคาร์บอนที่ถูก อิมัลซิฟายด์ ดังกล่าวไม่คงสภาพเพื่อก่อรูปไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ที่ไม่คงสภาพ 4 7. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 46 ซึ่ง ประกอบรวมเพิ่มเติมด้วย การแยกอย่าง น้อยที่สุดส่วนหนึ่งของไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ ที่ไม่คงสภาพดังกล่าวและอย่างน้อยที่สุด ส่วนหนึ่งของปรอทดังกล่าว จากกระแสของน้ำเสียชนิดแรกดังกล่าว เพื่อทำให้เกิดเป็นกระแสของน้ำ เสียที่สะอาดบางส่วน 4 8. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 47 ซึ่งประกอบรวมเพิ่มเติมด้วย ขั้นตอนการ รวมกระแสของน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้วดังกล่าว และกระแสของน้ำเสียที่สะอาดบางส่วนดังกล่าว ก่อนการเติมตัวออกซิไดซ์ดังกล่าว ให้แก่กระแสของน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้วดังกล่าว 4 9. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 46 ซึ่งช่วงออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียล ดังกล่าวอยู่ในช่วงตั้งแต่ประมาณ +100 mw ถึงประมาณ +385 mv 5 0. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 45 ซึ่งไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ ดังกล่าวถูกกำจัดออกจากกระแสน้ำเสียแรกดังกล่าว เพื่อก่อรูปกระแสน้ำเสียที่สองและกระแสน้ำเสีย ที่สองดังกล่าว ถูกรวมเข้ากับกระแสน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้วดังกล่าวก่อนการเติมตัวออกซิไดซ์ ดังกล่าวเป็นกระแสน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้วดังกล่าว 51. Procedures for the removal of hydrocarbons, arsenic and mercury from the inlet wastewater, which includes: (a) exposure to such inlet wastewater with oxidizing agents. To oxidize such arsenic Contained in the waste water entering it. From +5 oxidation state to +5 oxidation state to form arsenic. That is oxidized and to increase the oxidation, reduction of the potentiometer of the wastewater, enter (B) Exposure to wastewater from a procedure (a) containing such an oxidized arsenic with ferric ions for a sufficient time to form the sludge. Which contained iron and oxidized arsenic respectively; (c) The addition of a sludge reduces the size. To the wastewater from step (b) to compress the sludge. And formed a sludge containing at least part of the oxidized arsenic, at least part of the mercury. And at least part of the hydrocarbons, and (d) the separation of the sludge from the wastewater process (c) to form clean wastewater which There was a lower concentration of hydrocarbons, arsenic, and mercury compared to the aforementioned wastewater. 2. The process defined in claim 1, in which the oxidation, reduction of said potassium, of Wastewater entering it It was raised to a value greater than +75 mv in step (a) 3. The process defined in claim 2, in which at least one hydrocarbon segment It was excluded from the said feedwater before Procedure (a) 4. Method defined in claim 3, in which at least one portion of the mercury was Remove from the said inlet wastewater as a precautionary step (a) 5. Method defined in claim 3, in which mercury, contained in the wastewater is fed. In the preceding element (a) and sediment Included Ferric hydroxide and ferric arsenate, respectively 6. The process defined in Clause 3 in which the sludge is composed of a polymer binding agent 7. The process defined in claim 3, in which the oxidation, reduction of said potassium, of The input wastewater was raised to a value that ranges from approximately +100 mv to below +400 mv in step (a). 8. The method defined in claim 3, wherein the oxidizer. A As mentioned in contact with feed wastewater Enter it in step (a) approximately 5 to approximately 60 seconds prior to Step (b) 9. The method defined in claim 3, where the concentration of Arsenal in wastewater at Such clean is Less than approximately 250 ppbw calculated as As 1 0. The method defined in claim 3, where the Arsenal concentration in wastewater at Such clean is Less than approximately 100 ppbw calculated as As 1. 1. Method defined in claim 3, where the mercury concentration in such clean wastewater is approximately 10 ppbw less than calculated as Hg 1. 2. Method defined. In claim 11, the mercury concentration in the aforementioned clean wastewater is approximately 5 ppbw less than calculated as Hg 1. 3. The process defined in claim 3, where the potential oxidation is as follows. Say of The input wastewater was raised to a value ranging from approximately +150 mv to approximately +385 mv in step (a) 1. 4. The method defined in claim 3, in which the sludge was Separated from wastewater from procedure (c) by froth flotation 1 5. Process defined in Clause 14, where at least one part of the hydrocarbon. The aforementioned wastewater was separated from the aforementioned wastewater in the hydrocyclone 1 6. Process named in Clause 3, where Ferric source The ion is ferric chloride 1 7. Process defined in claim 3, where the concentration of petroleum hydrocarbons is The total amount in such clean wastewater is less than approximately 40 ppmw 1 8. Process defined in claim 3, which includes the next steps of the procedure. Converting any type of mercury in the said non-elemental wastewater to elemental form prior to Step (a) 1 9. The process defined in Clause 18, whereby the replacement is performed by Filling The reducing agent into the wastewater is fed to it to reduce non-elemental mercury to elemental mercury 2 0. The process defined in claim 3, where mercury in sludge It is in the form of element 2. 1. The process defined in claim 3, whereby the oxidation, reduction of said potentiates of The input wastewater was raised to a value ranging from about +75 to approximately +150 mv in step (a) 2 2. The method defined in claim 2, which hydrocarbons in The inlet wastewater contains unimulsified and emulsified hydrocarbons and the unemulsified hydrocarbons. It is eliminated from the said inlet wastewater prior to Step (a) 2. 3. Processes defined in Clause 22, which are supplemented by hydrocarbonization procedures. Unstable hydrocarbons that are emulsified Unstable emulsifier And at least part separation Of hydrocarbons that are not Emulsifiers that do not maintain this condition (A) 2 4. Procedures defined in Clause 23 in which non-emulsified hydrocarbons do not sustain such conditions and mercury, 2 5. Process defined in Clause 22 in which the unemulsified hydrocarbons will be removed from the said wastewater simultaneously. It is eliminated from the said inlet wastewater in hydrocyclone 2. 6. Procedures defined in Clause 22 in which the wastewater from procedure (a) contains hydrocarbons. Emulsified And at least part of the hydrocarbons to be emulsified was de-stabilized in the (b) phase by the ferric ions. To form invalid hydrocarbons Unstable Emulsifier 2 7. Procedures for the removal of emulsified hydrocarbons. And not being emulsified, mercury and arsenic from the wastewater The process includes: (a) Removal of at least one part of the unemulsified hydrocarbon. Out of the waste water entering it To form a pre-treated wastewater With cheap hydrocarbons Emulsifier, mercury and arsenic (b). Of such emulsified hydrocarbons do not Cured to form unmulsified hydrocarbons in the aforementioned pre-treated wastewater. (C) Isolation, at least part of the unemulsified hydrocarbons at This condition is not maintained, and at least part of the mercury leaves the pre-treated wastewater to form partially clean wastewater which Contains residual hydrocarbons, residual mercury and arsenic, (d) exposure to some of these clean wastewater. With oxidizing agent to convert the arsenic from +5 less oxidation state to +5 oxidation state (e), exposure to wastewater from step (d) with ferric ions. To form arsenic-containing sediments That has been oxidized, residual mercury thereof And the residual hydrocarbons; and (f) the separation of the sludge. Exits the detergent (e) to form clean wastewater with reduced concentrations of hydrocarbons that are emulsified and not emulsified, the said arsenic. And the mercury is compared with the said input wastewater. 2 8. Process defined in Clause 27, in which the oxidizer is Including Oxehelite 2. 9. Processes defined in Clause 27 in which the oxidizing agent thereof. Included SODIUM OXCHLORITE 3 0. The process defined in claim 27, where the procedure (f) is performed by adding the substance. Helps reduce sludge to the wastewater from step (e) to compact the sludge into sludge, and then separate the sludge from the resulting mix to form the clean wastewater as Comment 3 1. Processes defined in claim 30, where procedures (b) are performed by contacting wastewater from procedure (a) with a clarifier 3. 2. Methods defined in claim 31. Which makes such clear water Contains aluminum chloride or ferric chloride 3. 3. Process defined in claim 30, in which sludge-reducing agent is mentioned. Included Polymer-binding agent 3 4. Methods defined in claim 30, in which the sludge consists of floating sludge 3. 5. Processes defined in Clause 30 where wastewater undergoes procedure. (d) It is exposed to the ferric ion from step (e) for approximately 5 to approximately 300 seconds before filling. Sludge reduction agent is mentioned in step (f) 3. 6. The method defined in claim 35, in which sludge reduction agent is said The sludge will come into contact with wastewater from procedure (e) for less than approximately 900 s) prior to the formation of the sludge. 3 7. Process defined in Clause 36, in which sludge-reducing agent is Such The sludge was exposed to wastewater from procedure (e) for less than approximately 600 seconds prior to the formation of the sludge. 3. 8. Process defined in claim 30, which the sludge-reducing agent is. Sufficient quantity of step (e) wastewater is added to form a rate by weight portion of the The ferric ion to the sludge dimming agent from approx. 2 to approx. 8 3. 9. The method defined in Clause 27, where the source of the ferric chloride is ferric chloride. 4 0. Methods defined in claim 27, in which mercury is in the form of elemental mercury 4. 1. The process defined in claim 27 in which some of the said clean wastewater will come into contact. This oxidizing agent in step (d) lasts approximately 5 seconds to less than approximately 900 seconds before exposure to the ferric ion in step (e) 4. 2. Methods defined in Clause 27, which oxidation, reducing the potassium of Part of the cleaned wastewater in the (d) procedure is controlled to range from approx. +75 mv to approx. +400 mv. 4. 3. The process defined in claim 42, which oxidation-reduction. Such a Potential It is controlled to range from approx. +100 mv to approx. +385 mv 4. 4. The process defined in claim 3, in which the oxidizer Such includes Sodium hypochlorite 4 5. Process for removal. Hydrocarbons, mercury and arsenic from the wastewater feed into The aforementioned processes include: (a) separation of such infeed wastewater. To the first wastewater stream containing hydrocarbons That are not emulsified and pre-treated wastewater Which contains hydrocarbons, arsenic and mercury residues. (B) oxidizing agents to The pre-treated wastewater stream (I) to convert the arsenic. From oxidation A state less than +5 goes to +5 oxidation state to form an oxidized arsenic, and (2) to elevate the oxidation-reduction of the potassium of such pre-treated wastewater. It was approximately +75 mv and about +400 mv (c) exposure to wastewater from a step (b) containing arsenic components. That was oxidized with the ferric ion source. To dehydrate the sludge, which is composed of ferric hydroxide and the sludge composed of the oxidized arsenic. This is in the form of ferric arsenate (d) exposure of the wastewater procedure (c) and helps to reduce sludge. To cause Sludge containing such sediment, at least part of the mercury And at least part Of the residual hydrocarbons, and (e) the separation of the sludge. The wastewater from the (d) process produces a clean wastewater with reduced concentrations of hydrocarbons, mercury and arsenic. 4 6. Process defined in Clause 45, in which the first stream of wastewater is Include additional part of the mercury. From such input wastewater and hydrocarbons Emulsified And additional assembly processes with the steps of Impregnation of such emulsified hydrocarbons to form unstable hydrocarbons 4 7. Processes defined in Clause 46, which include additions. With the separation of at least a part of the unemulsified hydrocarbons. That does not maintain such condition, and at least Part of the mercury said From the stream of the first wastewater To create a stream of water Partially clean waste 4 8. Processes defined in Clause 47 which are supplemented by the aforementioned pre-treated wastewater consolidation procedures. And some such streams of clean wastewater Before the addition of the said oxidizing agent To the aforementioned pre-treated wastewater streams 4 9. Methods defined in Clause 46, in which the aforementioned potentiometric oxidation range ranges from approximately +100 mw to approx. +385 mv 5. 0. The process defined in claim 45, where non-emulsified hydrocarbons It was removed from the first such wastewater. To form a second wastewater and wastewater Second such It is combined with such pre-treated wastewater before oxidizing agent. Such is the aforementioned pre-treated wastewater 5.
1. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 45 ซึ่งน้ำเสียป้อนเข้าดังกล่าวถูกแยกออกเป็น กระแสน้ำแรกดังกล่าว และกระแสน้ำเสียที่บำบัดล่วงหน้าแล้วดังกล่าวในไฮโดรไซโคลน 51. The process defined in claim 45, in which wastewater is fed to it, is divided into The first such stream And such pre-treated wastewater in hydrocyclone 5
2. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 51 ซึ่งออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียล ดังกล่าว อยู่ในช่วงตั้งแต่ประมาณ +100 mv ถึงประมาณ +400 mv 52. The process defined in claim 51, in which the said potentiometric reduction oxidation ranges from approximately +100 mv to approx. +400 mv 5.
3. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 52 ซึ่งตัวออกซิไดซ์ ดังกล่าวประกอบรวมด้วย โซเดียมออกซีคลอไรท์ และสารช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลงดังกล่าว ซึ่งประกอบรวมด้วย สารทำให้ เกาะกันชนิดโพลิเมอร์ 53. The process defined in claim 52, in which the oxidizer Such includes Sodium oxychlorite And substances that cause sludge to reduce the size Which consists of polymer 5 binding agent
4. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 45 ซึ่งออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียล ดังกล่าว อยู่ในช่วงตั้งแต่ประมาณ +75 ถึงประมาณ +150 mv 54. The process defined in claim 45, in which the said potassium-reducing oxidation ranges from approximately +75 to approximately +150 mv 5.
5. กรรมวิธีเพื่อการกำจัดไฮโดรคาร์บอนที่ถูกอิมัลซิฟายด์แล้ว, ไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูก อิมัลซิฟายด์ และปรอทออกจากน้ำเสีย ซึ่งกรรมวิธีประกอบรวมด้วย (a) การแยกอย่างน้อยส่วนหนึ่งของไฮโดรคาร์บอน ที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ดังกล่าวออก จากน้ำเสียดังกล่าว เพื่อก่อรูปน้ำเสียที่สะอาดบางส่วน ซึ่งมีไฮโดรคาร์บอนที่ถูกอิมัลซิฟายด์ และ ปรอทอยู่ด้วย (b) การสัมผัสน้ำเสียที่สะอาดบางส่วนดังกล่าวกับเฟอร์ริค ไอออนเป็นระยะเวลา เพียงพอที่จะทำให้เกิดตะกอนที่มีเหล็ก และเพื่อทำให้อย่างน้อยส่วนหนึ่งของไฮโดรคาร์บอนที่ถูก อิมัลซิฟายด์ดังกล่าวไม่คงสภาพ เพื่อก่อรูปเป็นไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ที่ไม่คงสภาพ (c) การเติมสารช่วยทำให้สลัดจ์ลดขนาดลง ลงในน้ำเสียจากขั้นตอน (b) เพื่อก่อรูป สลัดจ์ ซึ่งมีตะกอนที่มีเหล็กดังกล่าว, อย่างน้อยที่สุดส่วนหนึ่งของปรอทดังกล่าว และอย่างน้อยที่สุด ส่วนหนึ่งของไฮโดรคาร์บอนที่ไม่ถูกอิมัลซิฟายด์ที่ไม่คงสภาพดังกล่าว และ (d) การแยกสลัดจ์ดังกล่าวออกจากน้ำเสียจากขั้นตอน (c) เพื่อก่อรูปน้ำเสียที่สะอาด 55. Procedures for the removal of emulsified hydrocarbons, non-emulsified hydrocarbons and mercury from wastewater. The process includes (a) the separation of at least part of the hydrocarbon. That were not emulsified from the said From the said wastewater To form partially clean wastewater (B) The exposure of some of the clean wastewater to ferric is present in the presence of mercury and emulsified hydrocarbons. Ions for a period Sufficient to form iron-containing sediments. And to make at least a portion of the cheap hydrocarbons Such emulsification does not maintain. To form unstable unemulsified hydrocarbons (c) the addition of a sludge-reducing agent. Into the wastewater from step (b) to form sludge containing the said iron-containing sludge, at least part of the mercury. And at the very least Part of the non-emulsified hydrocarbons that do not stabilize, and (d) the separation of the sludge from the wastewater from the (c) procedure to form clean wastewater.
6. กรรมวิธีที่นิยามไว้ในข้อถือสิทธิข้อ 55 ซึ่งตะกอนที่มีเหล็กดังกล่าวประกอบรวม ด้วยเฟอร์ริค ไฮดรอกไซด์ 56. The process defined in claim 55, in which iron-containing sediments are composed of ferric hydroxide 5.
7. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 55 ซึ่งออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียลของน้ำเสีย ในขั้นตอน (b) ถูกรักษาไว้ต่ำกว่าประมาณ +400 mv 57.The process defined in claim 55, in which the oxidation, reduction of the potassium wastewater in the procedure (b), is maintained below approximately +400 mv 5.
8. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 57 ซึ่งออกซิเดชัน รีดักชัน โพเทนเชียลของน้ำเสีย ในขั้นตอน (b) ถูกรักษาไว้ให้อยู่ระหว่างประมาณ +75 และประมาณ +150 mv 58.The process defined in claim 57, in which the oxidation, reduction of the potassium wastewater in the procedure (b), is maintained between approximately +75 and approximately +150 mv 5.
9. กรรมวิธีที่นิยามในข้อถือสิทธิข้อ 55 ซึ่งปรอทในสลัดจ์ดังกล่าวอยู่ในรูปที่เป็นธาตุ9. The process defined in claim 55 in which the mercury in the sludge is elemental.