Claims (2)
1. แผ่นเหล็กกล้าความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ (dual phase) ที่มีคุณสมบัติในการดูดกลืน พลังงานปะทะสูง, ซึ่งบ่งลักษณะเฉพาะได้ว่าโครงสร้างจิ๋ว (microstructure) สุดท้ายของแผ่นเหล็ก กล้าดังกล่าวจะเป็นองค์ประกอบโครงสร้างจิ๋วโดยที่เฟสหลัก (dominant phase) จะเป็นเฟอร์ไรท์ (ferrite), และเฟสที่สองจะเป็นเฟสอื่นของผลิตภัณฑ์ที่อุณหภูมิต่ำที่ประกอบด้วยมาร์เทนไซท์ (martensite) ที่ปริมาณส่วนย่อยระหว่าง 3%ถึง 50% หลังจากการทำให้ผิดรูปไปที่ 5% ความเครียด สมดุลของแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว ซึ่งความแตกต่างระหว่างความแกร่งต่อการผิดรูปไปแบบประ หนึ่งสแททิค (quasi-static) (ซิกมาs) เมื่อได้ถูกทำให้ผิดรูปไปในอัตราความเครียดที่อยู่ในช่วง 5 x 10 -4 ถึง ประมาณ 5 x 10 -3 (ต่อวินาที) หลังจากการทำให้ผิดรูปไปก่อนหน้าที่มากกว่า 0%, และน้อยกว่า หรือเท่ากันกับ 10% ของความเครียดสมดุลนั้น, และความแกร่งต่อการผิดรูปไปแบบไดนามิค (ซิกมาd) เมื่อ ได้ถูกทำให้ผิดรูปไปในอัตราความเครียดที่อยู่ในช่วง 5 x 10 2 ถึงประมาณ 5 x 10 3 (ต่อวินาที) ภาย หลังการทำให้ผิดรูปไปก่อนหน้าดังที่กล่าวไว้ก่อนหน้านี้, นั่นคือค่า (ซิกมาd - ซิกมาs) จะเป็นอย่างน้อยที่ สุด 60 เมกกะพาสคัล (MPa), และค่าสัมประสิทธิ์การทำให้ชิ้นงานแข็งแกร่งจะเป็นอย่างน้อยที่สุด 0.13 ที่ความเครียด5 ถึงประมาณ 10% 2. แผ่นเหล็กกล้าความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มีคุณสมบัติในการดูดกลืนพลังงานปะทะ สูง, ซึ่งบ่งลักษณะเฉพาะได้ว่าโครงสร้างจิ๋วสุดท้ายของแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าวจะเป็นองค์ประกอบ โครงสร้างจิ๋วโดยที่เฟสหลักจะเป็นเฟอร์ไรท์, และเฟสที่สองจะเป็นเฟสอื่นของผลิตภัณฑ์ที่อุปณหภูมิ ต่ำที่ประกอบด้วยมาร์เทนไซท์ (martensite) ที่ปริมาณส่วนย่อยระหว่าง 3 ถึง50% หลังจากการทำ ให้ผิดรูปไปที่ 5% ความเครียดสมดุลของแผ่นเหล็กกล้าดังกล่าว, โดยที่ค่าเฉลี่ยของ ซิกมาไดน์ (ซิกมาdyn) (MPa) ของความเครียดในการทำให้ผิดรูปไปอยู่ในช่วง 3 ถึงประมาณ 10% ของความเครียดสมดุล เมื่อได้ทำให้ผิดรูปไปในอัตราการบิดงอที่อยู่ในช่วง 5 x 10 2 ถึงประมาณ 5 x10 -3 (ต่อวินาที) หลัง จากการทำให้ผิดรูปไปก่อนหน้าที่มากกว่า 0% และน้อกว่าหรือเท่ากันกับ 10% ของการบิดงอ สมดุลนั้นจะบรรลุค่าในสมการที่ไม่เท่ากัน : ซิกมาไดน์ มากกว่าหรือเท่ากับ 0.766 x TS + 250 ดังที่ได้บอกไว้ในรูป ของแรงดึงสูงสุด TS (MPa)ในการทดสอบความตึงแบบประหนึ่งสแททิคดังที่ได้ตรวจวัดในอัตรา ความเครียดในช่วง 5 x 10 -4 ถึง 5 x 10 -3 (ต่อวินาที) ก่อนการทำให้ผิดรูปไปก่อนหน้า, และค่า สัมประสิทธิ์การทำให้ชิ้นงานแข็งแกร่งจะเป็นอย่างน้อยที่สุด 0.13 ที่ความเครียด 5 ถึงประมาณ 10% 3. แผ่นเหล็กกล้าความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มีคุณสมบัติในการดูดกลืนพลังงานปะทะ สูงตามข้อถือสิทธิข้อที่ 1 หรือข้อที่ 2, ซึ่งบ่งลักษณะเฉพะาได้ว่าสัดส่วนระหว่างค่าความแกร่งที่ได้ (yield strength) YS(O) และแรงตึงต้านการยึดออก (tensile strength) TS\'(5) ในการทดสอบแรงตึง หลังจากการทำให้ผิดรูปก่อนหน้าที่ความเครียดสม่ดุล 5 % หรือหลังจากการบำบัดด้วยการอบให้แกร่ง (bake hardening, BH) นั้นจะบรรลุค่าในสมการที่ไม่เท่ากัน: YS(0) /TS\'(5) น้อยกว่าหรือเท่ากับ 0.7, และก็จะ บรรลุในค่าสมการที่ไม่เท่ากัน : แรงตึงต้านการยึดออก YS(0) x ค่าสัมประสิทธิ์การทำให้ชิ้นงานแข็ง แกร่ง มากกว่าหรือเท่ากับ 70 4. แผ่นเหล็กกล้าความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มีคุณสมบัติในการดูดกลืนพลังงานปะทะ สูงตามข้อถือสิทธิข้อใดก็ตามของข้อที่ 1, 2 หรือข้อที่ 3, ซึ่งบ่งลักษณะเฉพาะได้ว่าขนาดเส้นผ่าศูนย์ กลางของเม็ดมาร์เทนไซท์จะเป็น 5 ไมครอน (ไมโครเมตร) หรือเล็กกว่า, และขนาดเส้นผ่าศูนย์ กลางเฉลี่ยของเม็ดเฟอร์ไรท์จะเป็น 10 ไมครอน (ไมโครเมตร) หรือเล็กกว่า 5. แผ่นเหล็กกล้าความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มีคุณสมบัติในการดูดกลืนพลังงานปะทะ สูงตามข้อถือสิทธิข้อใดก็ตามของข้อที่ 1 ถึงข้อที่ 4, ซึ่งบ่งลักษณะเฉพาะได้โดยการบรรลุค่าใน สมการที่ไม่เท่ากัน : แรงตึงต้านการยืดออก (MPa) x การยืดยาวออกไปทั้งหมด (%) มากกว่าหรือเท่ากับ 18,000, และโดยการบรรลุค่าในสมการที่ไม่เท่ากัน : สัดส่วนการขยายตัวของรูโพรง (d/de) มากกว่าหรือเท่ากับ 1.2 1.5 {YS(0)/TS\'(5)-0.5} +15 มากกว่าหรือเท่ากับ T มากกว่าหรือเท่ากับ 2.5 {YS(0)/TS\'(5)-0.5}+0.5 7. แผ่นเหล็กกล้าความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มีคุณสมบัติในการดูดกลืนพลังงานปะทะ สูงตามข้อถือสิทธิข้อใดก็ตามของข้อที่ 1 ถึงข้อที่ 6, ซึ่งบ่งลักษณะเฉพาะได้ว่าสารผสมทางเคมีของ แผ่นเหล็กกล้าควาแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มีคุณสมบัติในการทำให้ผิดรูปไปแบบไดนามิค (dynamic, เคลื่อนที่อยู่), ในแง่ของเปอร์เซ็นต์โดยน้ำหนัก, จะประกอบด้วย C ที่ 0.02% ถึงประมาณ 0.25% ธาตุโลหะชนิดหนึ่งหรือทั้งสองของ Mn และ Cr ในปริมาณรวมทั้งหมดจาก 0.15% ถึงประมาณ 3.5%, ธาตุโลหะชนิดหนึ่งหรือมากกว่าจากบรรดา Si, Al และ P ในปริมาณรวมทั้งหมด 0.02% ถึงประมาณ 4.0%, และถ้าหากจำเป็นธาตุโลหะหนึ่งชนิดหรือมากกว่าจากบรรดา Ni, Cu และ Moในปริมาณรวมทั้งหมดที่ไม่มากไปกว่า 3.5% ธาตุโลหะหนึ่งชนิดหรือมากกว่าจากบรรดา Nb, Ti และ V ในปริมาณที่ไม่มากไปกว่า0.30% และไม่ว่าจะเป็นธาตุโลหะหนึ่งหรือทั้งคู่ของ Ca แล REM ที่ปริมาณ 0.0005% ถึงประมาณ 0.01% สำหรับ Ca และที่ปริมาณ 0.005% ถึง ประมาณ 0.05% สำหรับ REM, โดยที่ ส่วนที่เหลือนั้นจะเป็น Fe ซึ่งเป็นองค์ประกอบเบื้องต้น 8. แผ่นเหล็กกล้าความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มีคุณสมบัติในการดูดกลืนพลังงานปะทะ สูงตามข้อถือสิทธิข้อใดก็ตามของข้อที่ 1 ถึงข้อที่ 7, ซึ่งบ่งลักษณะเฉพาะได้ว่าธาตุโลหะหนึ่งชนิด หรือมากกว่าจากบรรดา B (น้อยกว่าหรือเท่ากับ 0.01%) S (น้อยกว่ากว่าหรือเท่ากับ 0.01%) และ N (น้อยกว่าหรือเท่ากับ 0.02%), ถ้าหากจำเป็นก็ยัง สามารถที่จะเติมผสมไปในสารผสมของเหล็กกล้าความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มีคุณสมบัติอย่างดีเยี่ยม ในการทำให้ผิดรูปไปแบบไดนามิคดังกล่าว 9. วิธีการของการผลิตแผ่นเหล็กกล้าที่ม้วนแบบร้อนที่มีความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มี คุณสมบัติในการดูดกลืนพลังงานปะทะสูงตามข้อถือสิทธิข้อใดก็ตามของข้อที่ 1 ถึงข้อที่ 8, ซึ่งบ่ง ลักษณะเฉพาะได้ว่าหลังจากที่แผ่นสแลบ (slab, แผ่นสำเร็จ) ที่ขึ้นรูปอย่างต่อเนื่องได้ถูกป้อนไปโดย ตรงจากการขึ้นรูปไปยังขั้นตอนในการม้วนแบบร้อนนั้น, หรือว่าได้ทำการม้วนแบบร้อนโดยการทำให้ ร้อนใหม่อีกหลังจากที่ได้ทำให้เย็นตัวลงไปชั่วขณะ, ซึ่งการม้วนแบบร้อนดังกล่าวนั้นได้เสร็จสิ้น สมบูรณ์ลงที่อุณหภูมิสุดท้ายที่ Ar3 - 50 องศาเซลเซียสถึง Ar3 + 120 องศาเซลเซียส, ได้ทำให้เย็น ตัวลงที่อัตราการทำให้เย็นตัวเฉลี่ยที่มากกว่า 5 องศาเซลเซียส/วินาที ในโต๊ะรับเหล็กกล้าที่ถลุงออก มา, และจากนั้นจึงม้วนขดเป็นวงที่อุณหภูมิไม่สูงไปกว่า 350 องศาเซลเซียส 1 1.น้อยกว่าหรือเท่ากับ logA น้อยกว่าหรือเท่ากับ 18 (1) เดลต้าT น้อยกว่าหรือเท่ากับ 21 x logA - 61 (2) CT น้อยกว่าหรือเท่ากับ 6x logA +242 (3) 11. High toughness steel plate, dual phase type (dual phase) with absorbent properties. High impact energy, which characterizes the tiny structure (final microstructure) of steel sheet The plant is a miniature structural element where the dominant phase is ferrite, and the second phase is the other phase of the low temperature product containing martensite. Fractional content between 3% and 50% after deformation to 5%. Equilibrium stress of such steel plates. There was a difference between quasi-static deformation (sigma s) when it was deformed at a strain rate in the range 5 x 10 -4 to approx. 5 x 10 -3 (per second) after the previous deformation of more than 0%, and less than or equal to 10% of that equilibrium stress, and stiffness to dynamic deformation (sigma d) When it is deformed at a strain rate ranging from 5 x 10 2 to approximately 5 x 10 3 (per second) after the previous deformation as mentioned earlier, that is, the value (Sigma d - sigma) will be at least 60 Mpa Pascal (MPa), and the strengthening coefficient will be at least 0.13 at a strain of 5 to approximately 10%. High, double-phase type with high impact absorption properties, which characterizes the final microscopic structure of the steel plate as an element. A miniature structure where the primary phase is ferrite, and the second phase is the other phase of the device. Low containing martensite at a fractional content of between 3 and 50% after deformation to 5%, the equilibrium stress of such steel plates, where the mean sigma (sig The dyn) (MPa) of the deforming stress ranges from 3 to approximately 10% of the equilibrium stress. When it has been deformed at a warp rate in the range 5 x 10 2 to approx. 5 x10 -3 (per second) after a previous deformation of more than 0% and less than or equal to 10% of the equilibrium distortion is achieved in an unequal equation: a sigma greater than or equal to 0.766 x TS + 250, as shown in the figure. Of the maximum TS tensile strength (MPa) in the static tension test, as measured at the rate Stress in the range 5 x 10 -4 to 5 x 10 -3 (per second) prior to the previous deformation, and the rigidity coefficient was at least 0.13 at strain 5 to approximately 10% 3. High strength, dual phase steel plate with impact absorption properties. High according to claim No. 1 or No. 2, indicating only the proportion between yield strength YS (O) and tensile strength TS \ '( 5) In the tension test After the previous deformation at 5% equilibrium stress or after bake hardening (BH) treatment, the unequal equation is achieved: YS (0) / TS \ '(5 ) Is less than or equal to 0.7, and this is achieved in an unequal equation: anti-seizure tension YS (0) x hardening coefficient greater than or equal to 70 4. High strength steel plate. Dual phase type with impact absorption properties High according to any claim of 1, 2 or 3, which characterizes that the diameter The center of the martensite grain will be 5 microns (micrometers) or smaller, and the diameter. The average medium of ferrite pellets is 10 microns (micrometers) or smaller. 5. High toughness double phase steel plates with impact energy absorption properties. High according to any claim of 1 to 4, which is characterized by achieving value in Unequal Equation: Anti-Elongation Force (MPa) x Total Elongation (%) greater than or equal to 18,000, and by achieving the unequal equation: Hole Expansion Proportion. The cavity (d / de) is greater than or equal to 1.2 1.5 {YS (0) / TS \ '(5) -0.5} +15 greater than or equal to T greater than or equal to 2.5 {YS (0) / TS \' (5) -0.5. } +0.5 7. High toughness, dual phase steel plate with energy absorption properties. High in accordance with any claim of 1 to 6, which characterizes that a chemical mixture of High-toughness, double-phase steel plates with dynamic deformation properties (dynamic, moving), in terms of percentage by weight, contains C at 0.02% to approximately 0.25% strontium. Or both of Mn and Cr in the total amount from 0.15% to approximately 3.5%, strontium or more of the total amount of Si, Al and P from 0.02% to approximately 4.0%, and if necessary, one metal Type or more of Ni, Cu and Mo in total amounts not greater than 3.5%, one or more metals from Nb, Ti and V in amounts not greater than 0.30%, and whether metal One or both of Ca and REM at the content of 0.0005% to approx. 0.01% for Ca and at a content of 0.005% to approximately 0.05% for REM, where the remainder is Fe which is the primary element. 8. High toughness steel plate. Dual phase type with impact absorption properties High according to any claim of 1 to 7, which characterizes that a metal element Or greater from those of B (less than or equal to 0.01%), S (less than or equal to 0.01%) and N (less than or equal to 0.02%), if necessary. It can be added to a mixture of high toughness, dual phase steel with excellent properties. 9. Methods for producing double phase high strength hot-rolled steel sheet with The high impact energy absorption property in accordance with any claim 1 to 8, which characterizes after a continuous slab (slab, finished plate) is fed Go by Straight from forming to the process of hot roll, or hot roll by heating After cooling for a while, the hot roll was completed. Completely cool down at the final temperature of Ar3 - 50 ° C to Ar3 + 120 ° C, cooled at an average cooling rate of more than 5 ° C / s. In the smelted steel receiving table, and then coiled at a temperature no higher than 350 ° C 1 1. Less than or equal logA less than or equal to 18 (1) Delta T less than or equal to 21 x logA - 61 (2) CT is less than or equal to 6x logA +242 (3) 1.
1. วิธีการของการผลิตแผ่นเหล็กกล้าที่ม้วนแบบร้อนแบบเย็นที่มีความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ที่มี คุณสมบัติในการดูดกลืนพลังงานปะทะสูงตามข้อถือสิทธิข้อใดก็ตามของข้อที่ 1 ถึงข้อที่ 8, ซึ่งบ่ง ลักษณะเฉพาะได้ว่าหลังจากที่แผ่นสแลบ (slab, แผ่นสำเร็จ) ที่ขึ้นรูปอย่างต่อเนื่องได้ถูกป้อนไปโดย ตรงจากการขึ้นรูปไปยังขั้นตอนในการม้วนแบบร้อนนั้น, หรือว่าได้ทำการม้วนแบบร้อนโดยการทำให้ ร้อนใหม่อีกหลังจากที่ได้ทำให้เย็นตัวลงไปชั่วขณะ, มันจะทำม้วนแบบร้อน, ซึ่งเหล็กกล้าที่ได้ม้วน แบบร้อนดังกล่าวและตามลำดับต่อจากนั้นแผ่นขดม้วนเหล้กกล้าได้ทำการม้วนแบบเย็นหลังจากที่ได้ จุ่มแช่ไว้ในกรดและในช่วงระหว่างการทำอะนีลลิ่ง (annealing, หลอมให้อ่อนตัวแล้วค่อยๆทำให้เย็น ลง) ในขั้นตอนการทำอะนิลลิ่งอย่างต่อเนื่องเพื่อสำหรับเตรียมผลิตภัณฑ์สำเร็จรูปสุดท้ายดังกล่าว นั้น, มันถูกทำให้ร้อนขึ้นเป็นอุณหภูมิระหว่าง Ar1 และ Ac3 และจึงทำอะนีลลิ่งในขณะที่รักษาให้คงไว้ ที่อุณหภูมิในช่วงนี้อย่างน้อยที่สุด 10 วินาที, และจากนั้นจึงทำให้เย็นตัวลงที่อัตราการทำให้เย็นตัว ไม่มากไปกว่า 5 องศาเซลเซียส/วินาที 11.Method of production of hot rolled, cold rolled, high strength, dual phase type with The high impact energy absorption property in accordance with any claim 1 to 8, which characterizes after a continuous slab (slab, finished plate) is fed Go by Straight from forming to the process of hot roll, or hot roll by heating After it has cooled for a while, it makes a hot roll, which the rolled steel After that, the coiled sheets were cold rolled after Immerse them in acidic and during anilising (annealing, melting and gradually cooling) in the continuous anilling process to prepare the final finished product. , It is heated to a temperature between Ar1 and Ac3 and thus anilising while maintaining. At this range of temperatures for a minimum of 10 s, and then cooled at a cooling rate of not more than 5 ° C / s 1
2. วิธีการของการผลิตแผ่นเหล็กกล้าที่ม้วนแบบร้อนแบบเย็นที่มีความแกร่งสูงชนิดเฟสคู่ ที่มีคุณสมบัติในการดูดกลืนพลังงานปะทะสูงตามข้อถือสิทธิข้อใดก็ตามของข้อที่ 1 ถึงข้อที่ 8, ซึ่งบ่ง ลักษณะเฉพาะได้ว่าขั้นตอนในการทำอะนีลลิ่งอย่างต่อเนื่องดังกล่าวนั้น, แผ่นเหล็กกล้าที่ม้วนแบบ เย็นนั้นได้ทำให้ร้อนเป็นที่อุณหภูมิระหว่าง Ac1และ Ac3 และจึงทำอะนีลลิ่งในขะที่รักษาให้คงไว้ที่ อุณหภูมิในช่วงนี้อย่างน้อยที่สุด 10 วินาที, และสำหรับการทำให้เย็นตัวตามลำดับต่อไปนั้น, ได้ทำ ให้เย็นตัวลงให้ได้อุณหภูมิตั้งค้นทำให้เย็นตัวครั้งที่สอง (Tn) ในช่วง 550องศาเซลเซียส - T0 ที่ อัตราการทำให้เย็นตัวลงที่ 1ถึงประมาณ 10 องศาเซลเซียส/วินาที และจากนั้นจึงทำให้เย็นตัวลง เป็นที่อุณหภูมิปลาย (Te) ของการทำให้เย็นตัวในครั้งที่สอง, ซึ่งจะเป็นอุณหภูมิที่ไม่สูงไปกว่าค่า อุณหภูมิ Tem ที่ถูกกำหนดไว้โดยสารผสมทางเคมีและอุณหภูมิในการทำอะนีลลิ่ง (T0), ที่อัตราการ ทำให้เย็นตัวลงครั้งที่สองที่ 10 ถึงประมาณ 200 องศาเซลเซียส/วินาที2.Method of production of hot rolled, cold rolled, high strength, dual phase type With high impact absorption properties pursuant to any of the claims 1 to 8, which characterizes the aforementioned continuous aneeling process, discs Rolled steel The cold was heated to a temperature between Ac1 and Ac3 and thus an anillating was kept at a constant temperature. This range of temperatures for at least 10 s, and for the subsequent cooling order, was cooled to a second cooling set temperature (Tn) in the range of 550 ° C-T0 at Cooling rate of 1 to approx. 10 ° C / sec. And then cooled It is at the end temperature (Te) of the second cooling, which is not higher than the specified temperature Tem temperature by the chemical mixture and the anilling temperature (T0). , At a second cooling rate of 10 to approx 200 ° C / s