редел ют уровень магнитных характеристик готового металла, и в результате , низка точность оценки. Поэтому этот способ может дать хорошие результаты при оценке динамной стали , в которой не требуетс формировани анизотропных свойств в готовом металле. Наиболее близким по технической сутности и достигаемому эффекту к предлагаемому изобретению вл етс способ контрол процесса производства трансформаторной стали, заключающийс в измерении размера зерна, характера распределени дисперсной фазы и текстуры Сз. Недостатком известногр способа вл етс невнсока точность оценки определени режимов холодной прокатки трансформаторной стали и низкое качество готового металла. Это обусловлено, контролем несущественных структурных характеристик , к числу которых относ тс толщина сло рекристаллизованных зерен и размер кристаллитов в этой зоне, и недостаточной полнотой предъ вл емых требований к струк;туре. Не учитываютс параметры полигонизованных кристаллитов, составл ющих основную часть структуры подката, не предъ вл ютс требовани к характеру распределени фазы-ингибитора, отсутствует количественна оценка текстуры и т.д. Кроме того, не указываетс на воз можность применени подката, неудов летвор ющего изложенным требовани м Цель изобретени - повышение каче ства холоднокатаной трансформаторной стали, которое заключаетс в по|вышении магнитных свойств и точности определени режима холодной прокатки . Поставленна цель достигаетс согласно способу контрол производст ва трансформаторной стали путем измерени структурных свойств подката перед первой холодной прокаткой, ос ществл ющему замер полигонизованных зерен в направлении, нормальном пло кости прокатки, распределени интен сивности интерференции (110) по сечению подката, а также плотности ра пределени и коэффициентов вариации по плотности и размерам дисперсной фазы, в зависимости от которых уста навливают режим последующей холодно прокатки. Вли ние каждого признака объ сн етс следующим. Полигонизованные зерна составл ю основную часть зёренной структуры гор чекатаного;/ подката (70-80%), в то врем , как дол рекристаллизованных кристаллов в структуре подка та значительно меньше (20-30%). Кро ме того, формирование зародыша вторичной рекристаллизации (которое происходит в результате термообработки после холодной деформации подката осуществл етс в участках полосы , имевших после гор чей прокатки полигонизованную, а не рекристаллизованную структуру. В то же врем такой параметр полигонизованной структуры,как размер кристаллов в направлении, нормальном плоскости прокатки, определ ет ориентировку зародыша и кинетику его роста, а следовательно, и уровень магнитных СВОЙСТВ трансформаторной стали. Однородность дисперсной фазы, характеризуквда с коэффициентом вариации по плотности и размерам частиц, а не ее известна плотность и размер определ ет кинетику формировани текстуры в трансформаторной стали при высокотемпературном заключительном обжиге (ВТО). В случае существенной неоднородности распределени фазы в гор чекатаном ; подкате (характер распределени частиц сохран етс при последующих операци х производства -стали вплоть до ВТО) при заключительном отжиге приобретают возможность мигрировать границы, наименее закрепленные частицами, т.е. получают возможность роста зерна неребровой ориентировки, в результате снижаетс уровень магнитных свойств трансформаторной стали. Распределение интерференции (110) по сечению подката характеризует количество и ориентацию потенциальных зародышей вторичной рекристаллизации (110)001, а следовательно, и уровень магнитных свойств трансформаторной стали. Предлагаемый способ испытан при производстве холоднокатаной трансформаторной стали. В качестве исходного металла используют заготовки толщиной 80 мм, вырезанные из промышленного сл ба трансформаторной стали. Химический состав сл ба, %; С 0,03; Мп 0,07;S 0,026 Si 2,99; Р 0,009; Сг 0,02; Ni 0,04} Сэ 0,06; N 0,006; Fe - остальное . Заготовки подвергают гор чей прокатке за 8 проходов по различным температурным режимам на полосу 2,5 мм (14 вариантов). Далее гор чекатаные полосы подвергают обработке, включающей холодную прокатку за 7 проходов до толщины 0,35 мм I суммарное обжатие 86%), промежуточный рекристешлизационный отжиг при 850С в течение 7 мин (,азотоводородна атмосфера, точка росы -60°С)/ обезуглероживающий отжиг при 850°С в течение 5 мин азотоводородна атмосфера, точка росы и высокотемпературный отжиг при в течение 10 ч { водо родна атмосфера, точка росы В таблице показано вли ние струк турных параметров гор чекатаного ме талла на уровень магнитных свойств готовой стали (14 различных темпера турно-деформационных условий гор чей прокатки (столбцы 3-16)). Имеет место значительный разбро магнитных свойств Материала (В $00 измен етс от 1,95 до 1,73 Тл) при значени х структурных параметров дл всех вариантов в пределах, указанны в известном способе, а именно: выде ние углерода в виде перлита, глобул рных и игольчатых карбидов; диспе сна сульфидна фаза размером 3001000°А , плотность не менее 0,5-2х х10 см, содержание сульфидов размером более 0,2-0,5 мкм - не более 0,002 вес.%; размер рекристаллизованных зерен - 0,02-0,08 мм; толщина зоны рекристаллизованных зерен 0,2-0,5 мм; отсутствие очень крупных полигонизованных объемов с ориентировками (001/110) и(110/001); толщина подкатки 1,8-3,5 мм. Из таблицы видно,что неисправимый брак (Вп5до 1,92 Тл) составл ет . Это означает, что гор чекатаный подкат имел неблагопри тное структурное состо ние (при обработк включающей холодную деформацию с обжатием 86%), в то врем как известный способ контрол качества металла характеризовал весь металл как удовлетворительный, следовательно данный способ вл етс неэффективным . Предлагаемой способ вл етс реальным способом контрол качества ме- . талла, так как оценивать уровень свойств уже после гор чей прокатки. Из таблицы видно, что варианты (1 и 2 - столбцы 3 и 4) имеют высокие свойства, которые характеризуютс следующими Структурными параметрами: размер полигонизов анных кристаллов в направлении, нормальном плоскости прокатки не более 0,06 мм; отношение макс|1мального значени интенсивности интерференции (110) при посто нной съемке подката к интенсивности интерференции (110) бестекстурного эталона не менее 18 ед.; ширина кривой распределени интерференции (110) по сечению подката не более 0,09 мм; коэффициент вариации по плотности дисперсных (300ЮОО А ) частиц не более 40%; коэффициент вариации по размерам дисперсных (ЗОО-ЮОО А ) частиц не более 8%. Все остальные варианты (3-14«столбцы 5-16)имеют комплекс струк. турных параметров отличающийс от названных, и соответственно, низкий уровень свойств. Уменьшение обжати при холодной прокатке до 80% в случае толщины готовой стали 0,5 мм существенно повышает уровень свойств готового метёшла (весь металл характеризуетс B,,92 Тл) строка 15 таблицы.The level of magnetic characteristics of the finished metal is determined, and as a result, the estimation accuracy is low. Therefore, this method can give good results when evaluating dynamo steel, which does not require the formation of anisotropic properties in the finished metal. The closest in technical suturing and effect to be achieved to the present invention is a method for controlling the production process of transformer steel, consisting in measuring the grain size, the nature of the distribution of the dispersed phase and the texture of C 3. The disadvantage of the known method is the poor accuracy of the estimation of the modes of cold rolling of transformer steel and the low quality of the finished metal. This is due to the control of insignificant structural characteristics, which include the thickness of the layer of recrystallized grains and the crystallite size in this zone, and the insufficient completeness of the structure requirements. The parameters of polygonized crystallites, which constitute the main part of the structure of the rolled strip, are not taken into account, there are no requirements for the character of the distribution of the inhibitor phase, there is no quantitative texture evaluation, etc. In addition, there is no indication of the possibility of using a rolled stock that is not satisfactory to the requirements outlined. The purpose of the invention is to improve the quality of cold-rolled transformer steel, which improves the magnetic properties and the accuracy of determining the mode of cold rolling. The goal is achieved according to the method for controlling the production of transformer steel by measuring the structural properties of the rolled strip before the first cold rolling, which measures the polygonized grains in the direction of the normal rolling pattern, distributes the intensity of interference (110) over the section of the rolled strip, and the density of distribution and coefficients of variation in the density and size of the dispersed phase, depending on which the subsequent cold rolling mode is established. The effect of each feature is explained as follows. Polygonized grains constitute the main part of the hot-rolled grain structure of the rolled / rolled (70-80%), while the share of recrystallized crystals in the tail iron is much smaller (20-30%). In addition, the formation of the secondary recrystallization nucleus (which occurs as a result of heat treatment after cold deformation of the steel) is carried out in sections of the strip that had a polygonized after hot rolling and not a recrystallized structure. At the same time, this parameter of the polygonized structure, such as crystal size in , normal to the rolling plane, determines the orientation of the nucleus and the kinetics of its growth, and consequently, the level of magnetic properties of transformer steel. known phase density and size determines the kinetics of texture formation in transformer steel during high-temperature final calcination (WTO). In the case of substantial non-uniformity of phase distribution in hot-rolled metal; particles are retained in subsequent production operations — steel up to the WTO) during the final annealing, they acquire the possibility of migrating the boundaries that are least fixed by the particles, t. e. gain the possibility of grain growth of non-rib orientation, as a result, the level of magnetic properties of transformer steel is reduced. The distribution of interference (110) over the cross-section of the rolled strip characterizes the number and orientation of potential nuclei of secondary recrystallization (110) 001, and, consequently, the level of magnetic properties of transformer steel. The proposed method is tested in the production of cold-rolled transformer steel. As an initial metal, blanks with a thickness of 80 mm, cut from the industrial base of transformer steel, are used. Chemical composition of slab,%; C 0.03; Mp 0.07; S 0.026 Si 2.99; P 0.009; Cg 0.02; Ni 0.04} Ce 0.06; N 0.006; Fe - the rest. The billets are subjected to hot rolling in 8 passes in different temperature conditions per 2.5 mm strip (14 variants). Next, hot rolled strips are subjected to treatment including cold rolling in 7 passes to a thickness of 0.35 mm I total reduction of 86%), intermediate recrystallization annealing at 850 ° C for 7 minutes (nitrogenous atmosphere, dew point -60 ° C) / decarburizing annealing at 850 ° C for 5 min, the nitrogen – hydrogen atmosphere, dew point and high-temperature annealing for 10 h {hydrogen atmosphere, dew point) The table shows the influence of the structural parameters of the hot-rolled metal on the magnetic properties of the finished steel (14 different x tempera Thurn deformation conditions of hot rolling (columns 3-16)). There is a significant scatter of the magnetic properties of the Material (B $ 00 varies from 1.95 to 1.73 T) with the values of the structural parameters for all the options specified in the known method, namely: the release of carbon in the form of perlite, globular and needle carbides; dispersion sulfide phase with a size of 3001000 ° A, density not less than 0.5-2x x10 cm, content of sulfides more than 0.2-0.5 µm in size - not more than 0.002 wt.%; recrystallized grain size - 0.02-0.08 mm; the thickness of the recrystallized grain zone is 0.2-0.5 mm; the absence of very large polygonized volumes with orientations (001/110) and (110/001); tacking thickness 1.8-3.5 mm. From the table, it is clear that an unrecoverable defect (B5 to 1.92 T) is. This means that the hot rolled rolled stock had an unfavorable structural condition (with a cold deformation treatment with a compression of 86%), while the known method of controlling the quality of the metal characterized the entire metal as satisfactory, hence this method is ineffective. The proposed method is a real method of quality control. tal, so as to assess the level of properties after hot rolling. The table shows that the options (1 and 2 - columns 3 and 4) have high properties, which are characterized by the following structural parameters: the size of polygonized crystals in the direction normal to the rolling plane is not more than 0.06 mm; the ratio max | 1 is the minimum value of the intensity of interference (110) when continuously shooting a tackle to the intensity of interference (110) of a textural standard of at least 18 units; the width of the interference distribution curve (110) over the cross-section of the roll is not more than 0.09 mm; coefficient of variation in the density of dispersed (300OOOO A) particles not more than 40%; coefficient of variation in size of dispersed (ZOO-UOO A) particles not more than 8%. All other options (3-14 "columns 5-16) have a complex structure. parameters differing from those mentioned, and accordingly, a low level of properties. A reduction in cold rolling reduction of up to 80% in the case of a finished steel thickness of 0.5 mm significantly increases the level of the properties of the finished mark (all metal is B ,, 92 T) row 15 of the table.
Следовательно предлагаегшй способ контрол позвол ет не только оценить качество металла после гор чей прокатки, но и обеспечивает повьоленне у|ровн свойств готового металла.Consequently, the proposed control method allows not only to assess the quality of the metal after hot rolling, but also ensures that the properties of the finished metal are not equal.
Использование предлагаемого способа определени режимов холодной прокатки трансформаторной стали обеспечивает по сравнению с существующими повышение точности определени режимов холодной прокатки ориентации трансформаторной стали повышение качества холоднокатано трансформаторной стали и устойчивое получение высших марок стали в толщине 0,280 ,35 мм.Using the proposed method for determining the cold rolling conditions of transformer steel, as compared to the existing ones, improving the accuracy of determining cold rolling modes of transformer steel orientation improves the quality of cold rolled transformer steel and the stable production of higher steel grades in thickness of 0.280, 35 mm.